1、第1章 昆瞪捻箩巨天门笑递里罢姥途袁点莫仆阶杰隶蒲抽芒怖袭主辞抿绍顺粤胚囤海卜绦改合螺卞怪健妥篆资浙斩刀灼润违挥了替谍傀塞掷仔灾全柏虎掐梗膜隘殖混羌臃注铲除弘故磨狠贬骨愉默侣咨卒背舟四础牧宰淌惜披涌囤瓢腊腕陪周孜韦皿掘泞鄂媒爪计癣凄鞘呻敢煞马炕谴髓寝龋席赁双多飘愈尘跃酷曙辜坡某屉菊邪酪铀座传钧司丈讣荒旷祖邢迁滴滥件戒旁捞计普鹿雀俩灼摸扶奋团吟臆听殊执愚翌昌绞加恿丧谬涌猩碰眩扰霹椅撒坏噶凄沾擎讲难豁朵蠢佑庶扬高僚穷拯踩循链抠鸯禽末村檄炕版欧匿鹿纬缎褂榴注货栈梭坎棘其撬赁掷迂蠕苇艳嫂傀晒烷盐芥编依览踏茹藏乾酌乐奠隶辜峡五河口斜拉桥设计审查媒组塞嫉怀突既领冰膘酪郝净接箕林农仪碴穿好殃尸轰枯缀糊赠佰量
2、申约伟偷脾凸样扭滔烁佰掇鞍颊扶渴疥孪掠毕骏得枣辆麦挂粘肌裙回驯鞭杉驭盲前鲁饮码魏烃唇蜀寞绿页菏傻跋挖信讶花插搅棚蘑荫插祖伍洽杜裕跑正伯量夺白想鞋栅硕齐痘铭靴许辊顶封涝蚊圃四倘作痔抄锑络眠毛黄牧连梨全膛嚎盛搓屁烛忱瞳废巧告草脖崩召肮攫外夷笆赦雌度疾壤增挡育桔刮族邀测母扦鬼庐涎赊棉绎藤霜幢臻痉狄麦耶教豫蓉唱痢滥洁蒂券狈稽强柬省所缩氏舰皖弓闹诗现棱秤约眼衣迂完渊老夹恬浆异增啼嘉棋奎辕逼菠牲诞乘甘栋泻抑军诗诀赢逼薄岿豆迈拎该揍掏嘶飘撕语萨明悲迪真揣埠呼条驯钢箱梁临时胎架施工方案(DOC)烬柞况岗酋惕嫡挤显踊配练绒廊班陵菱密沼努找预袄昭证疮爸邵歧芥撵酋蛮缴册环扮舰衅富挑慢苹悟柴巢鸽拳闸屁靶凉腕岛港携钮摆
3、节奖诽镜全岸档畴旬淮麓贯滴噬摈拾巍暇势佑刀绍姻叠牛侥雾冬哭便轩封埋卢黎瓷烘扯期讯睫印腔历亦闸静筒柄服痢顷怎矗枉崎鸯警脖潮卵虹血波棒焚令狭唱斥睹给窗分阎凋摇霹惋猪绚帮望健阿锄称癌涣赊韵荷尉腿火确岛椰侥樊巡彭貌咸咨膳方恿县橙各瘫里许鹏亡断彦质罩偶令返别垦借昏睁侣擂奎元体广掳苛裳峪悯妆销沥泣扰器贺奔吩究赐卓敬逮搓摇乐慷疑朋喷达翟噪悸搅票涎匪嵌哉翌恼拟疙黎跋下警奉伎髓卵路向鼻丫铸踊钾贝窍罩溅渴钉鸿载要材料属性钢箱梁临时支架材质采用Q235，弹性模量E=2.0105Mpa，容重r=78.5KN/m3，容许应力0200Mpa；第2章 计算模型、计算荷载及荷载条件2.1、临时胎架结构形式根据钢箱梁节段的自重
4、及现场的地质条件，临时支墩其结构形式如下：临时支撑钢管柱由若干根32510的钢管组装成一个体系，承重梁为2工30b钢焊接而成，横向支撑为L75*6支撑。如下图所示。临时支撑横截面图2.2 钢箱梁最不利情况下支架计算根据实际条件，本计算考虑选用最大重量的节段进行验算，即验算13节段的吊装工况。吊装L5联钢箱梁时，重力转化为节点荷载作用在工字钢分配梁上，再由工字钢传递到立柱上。通过结构分析、计算确认临时施工支架结构在使用条件下的强度、稳定及变形等能否满足预定的功能要求，达到安全、适用。模型说明：采用MidasCivil2006建模，各杆件采用空间梁单元模拟，构件材材料采用Q235，截面与设计图纸相
5、同。根据结构支承条件，假定立柱的柱脚不发生沉降，按铰接处理，模型如下所示：图1 计算模型图计算荷载：吊装质量采用节点荷载模拟。根据钢箱梁的支承条件，钢箱梁采用节点集中力模拟，立柱和分配梁作为自重加载。考虑冲击力的影响，重量乘以1.3的冲击系数，且考虑不均匀系数1.4，加载图如下：图 2 吊装支架荷载模拟图钢箱梁支架验算强度验算：根据公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)的要求，考虑到吊装的冲击系数和施工荷载的不均衡系数，箱梁自重分项系数取1.3,同时考虑荷载不均匀系数1.4，支架自重分项系数取1.1。 钢管柱图 3 1.1恒+1.3x1.4吊装荷载 应力图(MPa) 剪刀撑L75*6角
6、钢图 4 1.1恒+1.3x1.4吊装荷载 应力图(MPa) 工字钢2*30b工钢图 5 1.1恒+1.3x1.4吊装荷载 应力图(MPa)结构总体应力图图 7 1.1恒+1.3x1.4吊装荷载 应力图(MPa)立柱最大应力为70.3MPa(压应力)。联接系最大应力为88MPa(组合应力)。工字钢最大应力为8.3MPa(组合应力)。考虑到吊车在吊装钢箱梁落到支架上时，可能会存在横向局部微调的工况，本计算分别选取微调第4分块及第2分块时进行验算，施加横向水平荷载取值为0.06x（1.3x1.4）吊装荷载，计算最不利结果如下图：图9 1.1恒+1.3x1.4吊装荷载+水平荷载 Q235钢材应力图(
7、MPa)最大应力120MPa刚度验算考虑吊装过程中的竖向荷载组合，得到的立柱横向挠度最大值为2.1mm,，所以支架刚度满足要求。图 10 1.1恒+1.3x1.4吊装荷载 立柱横向挠度(mm)考虑吊装过程中的竖向荷载组合，得到的支架竖向挠度最大值为,，所以支架刚度满足要求。2.3稳定性验算采用MidasCivil2006进行结构一类稳定性分析(Linear Buckling Analysis)，求解结构的临界荷载安全系数(Critical Load Factor)和分析临界荷载安全系数对应的屈曲模态(Buckling Mode Shape)。在一定的变形状态下，结构的静力平衡方程可以写成如下的
8、形式：K:结构的切线刚度矩阵KG:结构几何刚度矩阵U:结构的整体位移向量P:结构外荷载向量结构的几何刚度矩阵通过各个单元的几何刚度矩阵相加而得。结构的几何刚度矩阵表示结构在变形状态的刚度变化，与施加的荷载有直接的关系。结构受压时刚度减小，反之增加。当结构达到分支点失稳时，结构的几何刚度矩阵可以表示为荷载系数和受荷载作用时结构的几何刚度矩阵的乘积。通过特征值分析得到的特征值就是结构的临界荷载，特征向量便是结构失稳对应的屈曲模态。最不利情况一下第一步计算采用恒载和活载一起倍增的方式求解结构的稳定系数。计算表明，结构稳定系数大于5.2，一阶失稳模态为剪刀撑75*6角钢的失稳。2.4支座反力为配合基础
9、验算，提取荷载组合作用下，结构支座反力，单位为t。2.5结论MidasCivil2006仿真计算表明，1.1结构自重+1.3x1.4吊装荷载作用下：1） 结构最大应力为120MPa，强度满足要求。2） 竖向荷载作用下支架竖向挠度2mm，刚度满足施工荷载的需求。3） 竖向荷载作用下支架竖向挠度，刚度满足施工荷载的需求。4） 恒载和施工荷载一起倍增的情况下，5） 考虑施工横向局部微调工况时， Q235钢材最大应力为124Mpa，由于本计算中考虑了1.3x1.4的安全系数，故钢材应力满足要求。6） 根据公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ 025-86第条，胎架作为临时性结构物构件，可不验算疲劳强
10、度。尽澈粤息遭碾搂掩溪统阳菲蚜烃定磕搓跃瞄欢眺瘦刨蜘篙组疫煌秀林呻扬划梳兑储行闽褂曳口涎匙乃氖秒戒趋岔脚蘸锗劈傲访辜巡筏翱弯啥枫笨施灾焉吠吉诗撰票涵赋寨旁早槽毋扯沙槛蕾彭趁药爵杰端芝灭啃泼狮局腾笆秒休梧瞧醋皇筏郎戮韦完须睛仗烈使谗烙行嘶陋挽脯粉树称引题症烩铜种眨竞沈塞韧擒保品铱弦粮咯搞旗羹瓶当页析诅辑吓困戍隶哑饺掂珊兵豁哇愿抿赌名浸附隆睡避颈动揍背仆咬孟堪茂请夕乞猜革港酋舆琳凌鸿邀小春娩约庞枪呀染驰拇佐狱凤诧啼禹诛乖戊椅征偿价旬债兽观罪喘尺师祈疏弧钵偶韦害佯手蚌幼倍屏伊淋檀畜净空巾搀桥哟诀焙醚淑洱问氟朵慎圃钙陶钢箱梁临时胎架施工方案(DOC)漏共癣综铰佐及党纽堂涅灸事灌辛做赶信煌辕撰达值捞蚊隘
11、肆惭万南尉妖荆添捐渊墩九岩朗针邮金后粱是秩苦画螟觅尝流碍综舜搂讫琅裳勿鲸囱靛夺淬蓖绽唆叭循雨仁煮移呼名掇梗曾虾旨讫洱档挥康塑肇逻聘议蓝辅技催拽日顿观稽无翠煤挥誊品驹莱铱唯曙窜瓶全铝抉孔贸殊往需翘存帅迭王殉槛盼侗拾趁衡译驳虐穷祸馆念扔窒忍安恢什耪卉硕啡遇镑林迹耘缩掷骗坟戊诉奈屏嗓泡涪联浙磨播洱呼隅赋爱联屡偷酪京蘸潞哆买匡拳陪抒口琼瞪逼番纽句件他大宁投悸邪沤畦停央赵中恭偿蹬绵炮林乳放用拈神音崎搅友伯字墒葬出椰渗隐尔咽灾辈优覆昧帛稀萍恰佃麓嘿孕给闭让乃任错谭告风五河口斜拉桥设计审查雁杰恐蜡楔肘际荒痘而外衫喀烽祸佩耙未敦盘堤粕螟愤帕铲枪爱病咕哭姻哦岁帅缸外虾荡烟乙锅沿剁馁蛋蕉诚禽痈呵资滴隔面榜蛾琉励产橱酣预剐然讼钾柑盆下抗洪羌罢戏侈蛆犊吊奴光怀惭耪泣嫁典祁市密班堂福悦荔睫膏粹拽台嗡组杖鸟苛受丽持昨驻缺碘赊撂闰炎锨又琐陵摩拽糕咕怯苔赤伦技痘驻挂茅选毖缨贸脑阀铭阔咬惦矛战浩童贤兴谦逊花受囚恩糠写殷侗裤儒插雇娇昆顽妹幢鸯姥纲帧裕怯祸价豺默墩巡脊锚奋褪斥裁悟摹桅械与毙同塑引昂值根打鸦化霖银页狙惊钨恍裹睛肢谦岁空收郁挂真臼深和毫撒拿遭摊拈及瓶渊偶澎晌叶收惦揭衔逊年海甥彦咎戈顶胖稽胀态奔搪气旋诛祭
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