昆山九方城市花园住宅楼项目标准层模板工程施工方案（52页）.doc

1、昆山九方城市花园A6地块一期标准层模板施工方案编制单位：昆山九方城市花园A6一期项目部 编制日期：2013年05月10日目 录第一章 工程概况1第二章编制依据1第三章模板支架的材料选用及搭设方法1第四章模板支撑系统计算8第五章模板的拆除25第六章模板安装质量要求26第七章模板验收27第八章安全措施28第九章应急事故处理措施29第十章施工要点33第一章 工程概况工程名称：昆山九方城市花园A6地块一期工程地址：昆山市区萧林路以北、紫竹路以西、昆北路以东 建设单位：中航城置业（昆山）有限公司设计单位：深圳市华阳国际工程设计有限公司施工单位：湖南省第六工程有限公司监理单位：昆山市鼎信工程建设管理有限公

2、司建筑规模：建筑面积约213586.93m2，其中地下车库41426m2。层 数：地下1层，地上:29#楼33层，30#楼26/27层，32#楼21层，34#楼33层，38#楼30/34层, 39#楼20层本工程为框架剪力墙结构工程；抗震设防为丙类，抗震设防为7度，抗震等级剪力墙为二级、框梁为三级。悬挑梁和跨度大于6m的梁，以及跨度大于4m的板，其模板应予先起拱，起拱高度为跨度的0.3%。所有悬挑构件必须等混凝土强度达到设计的100%后方可拆除支撑，梁须等混凝土强度达到80%后方可在其上砌墙。标准层采用大模板施工，层高2.9m。剪力墙厚200mm,框架梁200650，2001100不等，平台板

3、厚100mm，120mm。承包方式及范围：施工总承包，完成除分包、专业工程外合同图纸所示的所有内容要求工期：计划开工时间：2013年4月10日；计划竣工时间：2014年12月31日。质量要求：昆山市优质结构。二、编制依据、昆山九方城市花园A6地块一期地下室相关图纸；、国家现行的有关法律、法规及省、市有关建筑技术、质量、安全和文明的规定：中华人民共和国建筑法中华人民共和国环境保护法建设工程质量管理条例工程建设标准强制性条文(房屋建筑部分)建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008（3）、现行国家、行业及地方施工、验收及质量评定规范、标准和规定。建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201

4、1建筑施工安全检查标准 JGJ59-2011住宅工程质量通病控制标准DGJ32/J162005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第三章 模板支架的材料选用及搭设方法（一）、材料选用及保证措施1、支撑系统：本工程支撑系统使用扣件钢管满堂架，顶部方木支撑。在材料质量保证方面，对本工程所使用的钢管、扣件等在进场时均必须严格把好质量关，管材有严重锈蚀变形、开裂，连接件有破裂、脱焊等材料不能进场及使用。2、模板及枋条：面板采用胶合面板，厚度为14mm，次楞采用40mm90mm松木枋条，底楞采用48mm厚2.8无缝焊接钢管（见下图）。底楞48mm无缝焊接钢管严禁使用锈蚀变形、开裂的

5、钢管。（二）、模板系统搭设方法：模板工程搭设的主要工序：测量放线脚手架搭设（标高控制点上引）梁模板支设板模板支设梁、板模板验收（标高、平整度）墙、柱模底部找平墙、柱模板支设墙、柱模根部封堵吊模支设模板验收1）、支撑系统本工程支撑系统使用扣件钢管满堂脚手架，梁底支撑采用方木。立杆：梁两侧立杆间距1000X1000，板底立杆间距900X900。脚手架支撑系统搭设前，必须在图纸上排好立杆位置，然后按图进行铺设。立杆设置必须垂直、间距统一。水平杆设置3道，第一道距地面200mm，第二道步距为1600mm，第三道根据层高而定。水平杆锁紧立杆时必须牢固，严禁松动。2）、 梁位及柱位的控制：在铺设支撑立杆前

6、，必须在楼面放出轴线、柱位线及控制线。以便于柱及梁位的控制。梁底板铺设时必须把控制线上投以 控制梁柱上口位置确保准确。 3）、 梁、板次楞采用40x90mm木枋条，梁次楞间距200mm，板次楞间距300mm。梁、板底楞采用48mm无缝焊接钢管。 4）、梁、板标高控制，在支撑系统安装完毕并牢固后，将标高引至立杆上，标高为结构上1.0m（H+1.0m）。为便于及更准确地控制标高，标高控制点应多布，每个板块布置不少5个点，在安装梁、板模板时必须严格按控制标高上引。在板面模板安装完毕后还应对模板平整度进行检测，对不平的板块应及时调整，对每个板块平整度偏差不大于5mm。a、梁底在复核标高及校正轴线位置无

7、误后，在横楞上铺放梁底板固定，安装并固定两面侧模板。对于跨度L4米或悬挑长度L2米的梁，支模时按施工规范的要求起拱13。b、板模板标高按立杆上的标高控制点进行安装，在板面起拱方面。由于支撑系统采用钢管立杆，起拱后回落较小，且本工程板块较小，在板块起拱方面只考虑较大的板块（客厅）进行起拱，其它小板块（房间）不起拱。起拱幅度按5mm8mm进行起拱。 5）、墙、柱模安装：模板采用14mm胶合面板，次楞采用40x90mm松木枋条，主楞采用48mm无缝焊接钢管，拉杆采用12mm高强拉杆。墙、柱模板安装前必须安装墙、柱厚限位混凝土预制条（混凝土预制条小于墙厚2mm），限位条间距700mm，当模板板块少于7

8、00mm时，限位条设置在板块两侧，纵向间距700mm。模板安装必须按柱位线及控制线安装。 6）、剪力墙模安装：模板采用14mm胶合面板，次楞采用40mm90mm木枋条， 主楞采用48mm无缝焊接钢管，拉杆采用12mm高强拉杆。墙模板安装前必须安装墙厚限位混凝土预制条（混凝土预制条小于墙厚2mm），限位条间距700mm，当模板板块少于700mm时，限位条设置在板块两侧，纵向间距700mm。模板安装必须按墙 位线及控制线安装（见剪力墙模安装示意图）。 7）、楼梯模板安装：本工程楼梯采用密闭模方式进行施工，楼梯踏步高宽尺寸必须标准统一。为防止楼梯步级变形，在钢管外楞加固时楼梯步级三角形空隙位置填三角

9、形木长方体，以保证立模、平模不变形。并且在踏步板上用12mm的电钻钻35个排气孔，同时为了避免楼梯混凝土浇筑时因振捣不到位而出现的空洞、蜂窝等质量问题，在梯段的底部和中部的踏步板上预留100 X100的方洞，作为混凝土浇筑时振动棒的插点。第四章 模板支撑系统计算（一）、梁支模系统计算一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.65；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度

10、H(m)：2.90；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.70；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：15.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10

11、000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：14.00；面板弹性模量E(N/mm2)：7100.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：21.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，300mm；主楞材料：圆钢管；直径(

12、mm)：48.00；壁厚(mm)：2.80；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修

13、正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、15.600 kN/m2，取较小值15.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 601.41.4/6=19.6cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗

14、弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.615.60.9=10.109kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.640.9=3.024kN/m；计算跨度: l = (650-120)/(3-1)= 265mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(10.109+3.024)(650-120)/(3-1)2 = 1.15105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(10.109+3.024)(650-120)/(3-1)/100

15、0=4.350 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.15105 / 1.96104=5.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 21N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=21N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.109N/mm； l-计算跨度: l = (650-120)/(3-1)=265mm； E-面板材质的弹性模量: E = 7100N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.41.41.

16、4/12=13.72cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.52110.109(650-120)/(3-1)4/(10071001.37105) = 0.267 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(650-120)/(3-1)/250 = 1.06mm；面板的最大挠度计算值 =0.267mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.06mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.350/0.600= 7.250kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm

17、，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.261 kNm，最大支座反力 R= 4.785 kN，最大变形 = 0.266 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.61105/5.40104 = 4.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.8 N/

18、mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；次楞的最大挠度计算值 =0.266mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.785kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.247=8.49cm3；I = 210.193=20.39cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(m

19、m)经过计算得到最大弯矩 M= 0.550 kNm，最大支座反力 R= 7.895 kN，最大变形 = 0.430 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.50105/8.49103 = 64.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =64.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.430 mm主楞的最大容许挠度值: = 230/400=0.575mm；主楞的最大挠度计算值 =0.43mm 小于 主楞的最大容许挠

20、度值 =0.575mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001414/6 = 1.31104mm3； I = 400141414/12 = 9.15104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.

21、2(24.00+1.50)0.65+0.500.400.90=7.376kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.50)0.400.90=2.268kN/m；q=7.376+2.268=9.644kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/89.6442002=4.82104Nmm；RA=RB=0.5ql=0.59.6440.2=0.964kN =Mmax/W=4.82104/1.31104=3.7N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.7 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=21N/mm2，满足要求！2.

22、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=6.147kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 7100.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 57.3762004/(38471009.15104)=0.237mm；面板的最大挠度计算值: =0.237mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支

23、撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=0.964/0.4=2.411kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.12.4110.42 = 0.039 kNm；最大应

24、力 = M / W = 0.039106/54000 = 0.7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.62.4110.4 = 0.579 kN；方木受剪应力计算值 = 30.5791000/(24090) = 0.241 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.241 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下

25、: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6772.4114004 /(10010000243104)=0.017mm；方木的最大允许挠度 =0.4001000/250=1.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.017 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.964kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(1.000-0.200)/40.400(1.20.12024.000+1.42.500)+1.220.400(0.650-0.120)0.5

26、00=0.811kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=1.775 kN；最大弯矩 Mmax=0.71 kNm；最大挠度计算值 Vmax=2.591 mm；最大应力 =0.71106/5130=138.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 138.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.13 cm3；

27、I=13.08 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.775 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.249 kNm ；最大变形 max = 0.39 mm ；最大支座力 Rmax = 3.816 kN ；最大应力 =M/W= 0.249106 /(5.13103 )=48.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 48.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,

28、满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.39mm小于800/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.70kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取5.60 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.816 kN；R 5.60 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆

29、稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N2 =3.816kN；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1252.9=0.434kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.80/2+(1.00-0.20)/4)0.800.50+(0.80/2+(1.00-0.20)/4)0.800.120(1.50+24.00)=2.051kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.500+2.000)0.800/2+(1.000-0.200)/40.800=3.024kN；N =N2+N3+N4+N5=3.816+0.434+2.051+

30、3.024=9.325kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.7； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.52； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.13； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.6,1.6+20.1= 3.142m； k - 计算长度附加系数

31、，取值为：1.155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 3141.6 / 17 = 185；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209；钢管立杆受压应力计算值；=9325.162/(0.209452) = 98.7N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 98.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！（二）、板支模系统计算一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90

32、；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.90；采用的钢管(mm):482.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.70；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为14mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):7100；面板抗弯强度设计值(N/mm2):21；木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):1

33、7.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.700；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.42/6 = 29.4 cm3；I = 901.43/12 = 20.58 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 240.120.9+0.50.9 = 3.042 kN

34、/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.042+1.42.25= 6.8kN/m最大弯矩M=0.16.83002= 61203.6 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 61203.6/29400 = 2.082 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=21 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.082 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 21 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.042kN

35、/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.0423004/(100710020.58104)=0.114 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.114 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 240.30.12+0.50.3 = 1.014 kN/m

36、；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.3 = 0.75 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.014+1.40.75 = 2.267 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.2670.92 = 0.184 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.184106/54000 = 3.4 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.4 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强

37、度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.2670.9 = 1.224 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.224103/(2 4090) = 0.51 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.51 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.7 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.014 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.0149004 /(100100002430000)= 0.185 mm；最大允许挠度 =900/ 25

38、0=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.185 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.04kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.49 kNm ；最大变形 Vmax = 1.355 mm ；最大支座力 Qmax = 6.665 kN ；最大应力 = 489751.194/4250 = 115.236 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最

39、大应力计算值 115.236 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.355mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.70，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为11.20kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取11.20 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座

40、反力,R= 6.665 kN；R 11.20 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1252.9 = 0.362 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.90.9 = 0.405 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 240.120.90.9 = 2.333 kN；静荷载标准值 NG= NG1+NG2+NG3= 3.1kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ=(2.5+2)0.9

41、0.9=3.645kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.2NG + 1.4NQ=8.823kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.823 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.6 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 3.98 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.25 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L

42、0- 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度L0=h+2a，即L0=1.6+20.1=1.8； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=1.8；L0 / i = 1800 / 16=112 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.502 ；钢管立杆受压应力计算值；=8822.664/(0.502398) = 44.158 N/mm2；立杆稳定性计算 = 44.158 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！（三）墙模板计算一、参数信息1.基本参数次楞间距

43、(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2):7100.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):21.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.40；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):17.00

44、；方木弹性模量E(N/mm2):10000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.70；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外

45、加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式

46、如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.19.197300.02+0.1171.890300.02= 1.03105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W

47、-面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50014.014.0/6=1.63104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=21.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.03105 / 1.63104 = 6.3N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =6.3N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=21N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000

48、.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197300.0 + 0.6171.890300.0 = 2005.3N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2005.3N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 14.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.400 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32005.3

49、/(250014.0)=0.430N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.400N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.43N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.4N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 7100N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.41.41.

50、4/12=11.43cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.523004/(10071001.14105) = 0.575 mm；面板的最大挠度计算值: =0.575mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 499/62= 108cm3；I = 4999/122= 486cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M

51、= 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.3000.900=5.518kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.15.518500.02+0.1171.134500.02= 1.71105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.081

52、05mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=17.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.71105/1.08105 = 1.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.3000.900/2=2.759kN/m； 倾倒

53、混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.300.90/2=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.62.759500.0+ 0.6170.567500.0 = 1002.6N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1002.6N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 90.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.700 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31002.6/

54、(240.090.02)=0.209N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.209N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.7N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.30=5.11 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 10000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)

55、，I=4.86106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67710.22/25004/(100100004.86106) = 0.044 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.044mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(k

56、Nm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.30.51.430.30.53.696kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 4.99105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 4.99105/8.99103 = 55.5 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =55.5N

57、/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 4527.6N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =24527.6/848.230=10.675N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =10.675N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞

58、的最大挠度计算值: = 0.551mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.551mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所

59、受的最大拉力为: N = 8.22 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=8.224kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！第五章 模板的拆除模板的拆除，非承重侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（大于1.2N/）方可拆除，承重模板应按混凝土结构工程施工及验收规范的有关规定进行。对墙柱模板，要求在砼终凝，且强度达到50%后拆除。对一般梁板，要求在强度达到设计强度的80%后拆除。对跨度8M的梁板及2M悬挑板，必须待硷强度达到100%后拆除，如因需要必须提前拆除，则必须加钢顶撑支项加固。模板拆除的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆、先非承重部位、

60、后承重部位以及自上而下的原则，拆模板严禁用大锤和棍硬砸硬。1、柱模：先拆除楞、柱箍和对位螺栓等连接、支撑件，再由上而下逐步拆除。2、梁、楼板模板：应先拆梁侧模，再拆楼板底模，最后拆除梁底模。3、梁模板拆模的顺序如下：拆除部分水平拉杆拆除梁连接件及侧模松动支架柱头调节螺栓，使模板下降2-3分段分片拆除楼板模板及支承件拆除底模和支承件。4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。拆下的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷模剂，以备待用。第六章 模板安装质量要求模板安装完毕后，应按混凝土结构

61、工程施工及验收规范的有关规定，进行全面检查，验收合格后方能进行下一道工序。质量要求如下：1）、组装的模板必须严格按照施工设计图纸的尺寸要求施工。加固必须紧密牢固，以保证构件的截面尺寸（柱、墙、梁、板等）。2）、所有墙柱根部必须密实，严禁出现流浆现象。当墙柱根部出现空隙时，必须在浇筑混凝土前用水泥砂浆封堵密实。3）、各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。4）、模板拼缝要严密，在浇筑混凝土前，应浇水湿润，且模板内不能有积水。5）、模板与混凝土接触面应清理干净。在浇筑混凝土前模板内的杂物要清理干净。6）、各种预理件、预留孔洞位置要准确，固定要牢固。7）、板块模板必须方正，四角成直角，

62、四边成直线，表面要平整，用2m长靠尺检查，其凸凹度应小于2。8）、对跨度不小于4米的梁底应按设计要求起拱，当设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。第七章 模板验收模板验收参照混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204一2002，结合产品质量实测实量操作指引标准进行。1、模板安装容许偏差见下表。序号项 目容许偏差（）检查方法1轴线位置5用钢尺检查2标高（模板上表面）5水准仪或拉线、钢尺量检查3截面内部尺寸基础柱、墙、梁10钢尺检查+4，-54层高垂直度柱、墙6经纬仪或吊线、钢尺检查5相邻两板表面高度低差2钢尺检查6墙、柱面垂直度52米靠尺7表面平整度5水平仪、投线仪 2

63、、模板支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为300。3、立杆下垫50100断面的木方垫板或砼表面。4、逐个检查钢管扣件、对拉螺栓的拧紧程度。第八章 安全措施1、模板安装前要根据工地的实际情况和工艺要求，制订合理的安装方案现场报施工技术部门和工程项目监理部批准方可施工。2、现场施工负责人为支模的施工现场安全责任人，现场安全责任人应在支模前对支模搭、模板拆除和砼浇灌前向作业人员进行全面的安全技术交底。3、支模时要搭设操平台和工作楼梯。严禁人员攀爬支架上下。4、支模应按工序进行，模板在没有固定好之前不得进行下道工序，否则模板受外界影响容易倒塌伤人。5、模

64、板支撑搭设完毕，应经现场施工技术负责人和安全负责人验收合格后方可进行下道工序。6、混凝土浇注及整个施工过程中严禁集中堆料，混凝土浇注过程中派专人进行模板检查，发现有漏浆或其他安全情况及时通知现场管理人员进行加固处理。确保模板及支撑系统不位移、不变形、不失稳。7、支撑架，模板，木方等应随装、随拆、随转运，严禁在楼层上，集中堆放。在楼层上下转运时，上下应有人接应，密切配合。模板在支撑系统严禁利用外排架立杆作模板工程支撑立杆。8、砼浇筑时期间，无关人员不得进入模板底下，并由安全人员进行现场监护。发现异常应立即停止施工，迅速散人员，待排除险情后，经现场安全责任人检查同意后方可继续施工。9、拆除模时要注

65、意安全。操作人员应站在安全的地方，以免发生安全事故。待该整片段模板全部拆除后，方准人员进入将模板、支撑等搬运出来堆放好。第九章 应急事故处理措施1、严格按照施工方案和安全施工规范进行施工，确保安全生产，保证施工质量。2、贯彻执行“谁主管、谁检查、谁负责”，“管生产必须安全”的原则，加强安全生产责任制。3、做好施工现场的安全监控工作，消除事故隐患，预防事故发生。4、做好安全防范工作，质安科应制订安全生产防范预案，认真检查落实各项安全防范措施，杜绝安全隐患，把这安全生产工作落到实际施工过程去。5、成立发项目经理、施工技术负责人、专职安全员为主体的紧急事故处理小组，组织抢险、救护、上报和做好事故的善

66、后处理工作。6、应急救援方（1） 有关人员的安排项目部成立以项目经理为首的应急救援小组：） ）及各栋号长项目部接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即抢救。（2） 人员疏散、救援方法人员的疏散由项目部组织进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤、受困的人员进行抢救。人员有支架的构件或其他物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒

67、塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。施 工 生 产 安 全 事 故 应 急 救 援 器 材（主要针对项目部、办公室和施工作业区）序号物资名称单位数 量备注1灭火器台每100平方配2个本项目部负责配齐办公生活区，施工作业区由施工方负责配齐2防毒面罩套10个3担架付24对讲机付65现场安全警示灯台106现场安全警示带米10007现场安全标示牌个508铁锹把59砂袋包2010潜水泵台311氧气包套212应急手电筒把8带有充电装置13急救箱个1必备常用抢救药品（3） 伤员救护休克、昏迷的伤员救援：让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心源性休克

68、同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采取半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动如必须搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。若发生伤亡事故，及时拨打120；送到距工地1000米以内的昆山市第三人民医院进行就诊。救援线路图如下： 紫竹路昆山九方城市花园A6地块一期 昆山市第三人民医院（4） 现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。第十章 施工要点1、支撑应严格按照施工设计确定的间距搭设，纵横水平拉杆间距不得超过设计确定的高度，立杆安装垂直，水平杆必须锁紧。2

69、、模板安装完毕后，应派专业人员对轴线标高、尺寸、支撑系统，管卡螺栓、拉结螺栓进行全面的检查。3、为了提高工作效率及不浪费模板，在安装标准层模板时，对标准层位置的模板进行组装并编上编号，安装下次模板时提高工效及便于施工。4、混凝土浇注及整个施工过程中严禁集中堆料，混凝土浇注过程中派专人进行模板检查，发现有漏浆或其他不安全情况及时通知现场管理人员进行加固处理。确保模板及支撑系统不位移、不变形、不失稳。5、模板拆除前应进行详细的安全技术交底；拆模过程中应有专人进行监督。6、立杆全长通长设置，立杆设置应确保垂直，落地坚实，严禁吊脚杆。7、模板及支撑系统完成后，经施工长和安全负责人、监理、检查验收进行整体验收，确认合格后方可进行下道工序，并做好检查记录。