世纪大道西延一期工程桥梁工程连续箱梁挂篮专项施工方案（92页）.doc

1、世纪大道西延一期工程连续箱梁专项施工方案（内附9号墩补充方案）世纪大道西延一期工程项目部2011年1月目 录第一章：编制说明及依据第一节：编制说明3第二节：编制依据4第二章：工程概况第一节：工程简介5第二节：设计技术标准5第三节：主桥上部结构简介6第四节：主要工程数量7第三章：施工管理组织第一节：专项施工管理机构9第二节：施工人员组织9第三节：施工机械及设备组织11第四章：连续箱梁施工方案第一节：箱梁施工顺序及工艺流程12第二节：0号段施工14第三节：悬臂梁段施工23第四节：箱梁施工测量及线型控制43第五节：边跨平衡段，合龙段施工47第五章：保证措施第一节：施工进度计划及工期保证措施58第二节

2、：质量保证措施59第三节：安全生产保证措施61第六章： 季节性施工措施第一节：雨季施工66第二节：夏季施工66第三节：冬季施工67第七章：附件（图、表）附件1：箱梁施工进度计划表69附件2：0号块支架施工布置图70附件3：现浇段钢管支架施工布置图72附件4：主桥挂篮施工布置图73附件5：主桥挂篮计算书80第一章 编制说明及依据第一节 编制说明1、为了保证工程安全质量，使项目施工管理顺利进行、做到规范标准化施工、避免不必要的重复工作，根据所建的项目编写本施工工艺。2、本工艺为预应力砼连续箱梁施工工艺，主要包括：模板、钢筋及混凝土工程，预应力张拉及压浆，0#块支架现浇，普通挂篮悬浇，平衡段、合拢段

3、等工序及关键部位的施工工艺。3、本工艺的编制按照项目工程施工的顺序：先墩顶箱梁块段（即0#块段）施工，接着在0#块箱梁段顶板上拼装挂篮悬浇箱梁块段，并同时进行支架现浇边跨平衡段，最后灌筑合拢段砼，按设计规定步骤进行体系转换后成桥。4、 预应力连续箱梁悬臂灌注法施工，在大跨度的桥梁建设中得到广泛应用和较快发展，本工艺编写时，荷载及有关规定遵照公路桥涵施工技术规范并参照公路工程质量检验评定标准以及其他有关国家标准、部颁标准等条款。5、本工艺编写时尽可能吸收现代科技的发展和创新成果，但由于视野和水平所限，仍有不少缺憾之处。在确保桥梁质量的前提下，在应用本工艺时从实际出发，不断改进和提高，并应积极开展

4、技术革新和科学试验活动，积极引进应用先进成熟的新技术、新工艺、新设备，以缩短施工工期，提高劳动生产率和经济效益。6、本工程挂篮主纵梁采用三角架形式，上下横梁采用型钢拼装而成。第二节 编制依据1、由北京特希达交通勘察设计有限公司提供的镜湖新区世纪大道西延一期工程施工图2、所涉及的施工规范和技术标准如下：市政道路工程质量检验评定标准 CJJ1-2008市政排水管渠工程质量检验评定标准 CJJ3-90城镇道路工程施工与质量验收规范 CJJ1-2008城市桥梁工程施工与质量验收规范 GB50092-96公路桥涵施工技术规范 JPJ041-2000钢结构工程施工质量验收规范 GB50205-2001路桥

5、施工计算手册工程建设标准强制性条文（桥涵部分）。以及与本工程有关的现行国家及其他行业规范、标准等。第二章 工程概况第一节 工程简介：本桥梁工程位于镜湖新区世纪大道西延一期工程，上跨上窑大江（杭甬运河），江面宽约90米。桥梁起点桩号为K0-002.205，终点桩号为K0+184.325。桥梁主桥结构采用变截面预应力砼连续桥梁，跨径为45+80+45=170米，采用挂篮移动模架施工。主桥下部采用实体承台、薄壁墩身群桩基础形式。引桥结构采用20米标准跨先简支后连续空心板结构形式，引桥下部采用桩柱式桥墩，重力式桥台结构。引桥布置为西侧720=140米，东侧520=100米。全桥标准跨径总长410米，桥

6、梁总宽24米，分双幅桥梁结构，分幅位置在中央绿化带中心线处。第二节 设计技术标准1、道路等级：城市次干道：2、设计行车速度：40Km/h；3、桥梁断面布置：2.0米（人行道）+8.5米（机动车道）+3米（绿化带）+8.5米（机动车道）+2.0米（人行道）=24米。4、设计荷载：公路级，人群荷载3.5Kpa；5、桥梁纵、横坡：桥面纵坡4.5%，桥面横坡车行道为1.7%、人行道反向1.7%；6、通航要求：通航等级级，净宽55米，净高7.0米；设计通航水位4.33米（黄海）；7、水文要求：设计洪水频率1/100；对应洪水位设计值5.30米，常水位3.80米，最高通航水位4.33（黄海）；8、桥梁设计

7、安全等级：一级；9、设计基准期：100年；10、地震作用：地震动峰值加速值等于0.05g，基本烈度为6度，按7度设防；11、为减缓改善桥头地基沉降引起的跳车现象，桥头设置长8米、厚0.35米的搭板，并对桥头路基进行了水泥掺入比为20%的水泥搅拌桩地基处理。第三节 主桥上部结构简介主桥单幅连续箱梁设计为单箱单室断面，箱梁顶板宽度为12.0米，底板宽度为6.0米，桥面横坡通过腹板高差形成。主墩与箱梁相连的根部断面梁高为4.8米，跨中及边跨合拢现浇段梁高均为2.3米，其间梁底板下缘按二次抛物线变化。三跨连续梁整个体系由两个托架浇筑的墩顶0号梁段、在两个主墩上按“T”构用挂篮分段对称悬臂浇筑的梁段、吊

8、架上浇筑的跨中合拢梁段及落地支架上浇筑的边跨现浇梁段组成。墩顶0号梁段长8米，两个“T”构的悬臂各分为10对梁段，其梁段数及梁段长度从根部至跨中各为：33.00米、43.50米、34.00米，整联连续箱梁共有一个2.00米长的主跨跨中合拢梁段和二个2.00米长的边跨合拢段，两个边跨现浇梁段各3.92米，梁高相同。箱梁顶板厚度为27厘米；箱梁底板厚度0号块为70厘米，各梁段从悬臂根部至悬浇段结束处由60厘米渐变至30厘米，其间各段按二次抛物线变化；箱梁腹板厚度04号梁段为70厘米，5号梁段从70厘米渐变至55厘米,其余梁段及合拢段、边跨现浇梁段为55厘米。箱梁采用纵向、竖向、横向预应力体系。箱梁

9、顶、底板纵向预应力束采用15-9、15-12型钢束，预应力束材料采用ASTMA416-92标准270级标准强度为1860MPa的高强低松弛钢绞线，相应锚具采用YM15-9、15-12型锚具。纵向预应力束采用两端张拉，边跨底板束采用单端张拉，15-9束张拉控制力为1687.39KN，15-12束张拉控制力为2249.86KN。腹板竖向预应力钢筋和横隔板横向预应力钢筋均采用直径为32mm、抗拉强度标准值为930Mpa的精轧螺纹钢筋，腹板竖向预应力钢筋纵桥向间距为50cm,单根精轧螺纹钢筋张拉控制吨位为543KN，采用双控，YGM锚具。翼缘板横向预应力材料采用ASTMA416-92标准270级标准强

10、度为1860MPa的高强低松弛钢绞线，除边跨支架现浇段采用15-2预应力扁锚体系，余均采用15-3预应力扁锚体系，单根张拉控制力为：合拢段15-3束为136.5KN，悬浇段15-3束为175KN，边跨现浇段15-2束为158KN，横向预应力束采用一端张拉，相应预应力锚具张搓拉端与锚固端交错布置。第四节 主要工程数量箱梁主要工程数量见下表：箱梁主要工程数量表序号项 目 名 称单位工程量备注一浇筑混凝土方量m33807.28C50砼二钢筋数量T848.95I、II级三冷轧带肋钢筋网T60.1四预应力筋数量T109.5115.2预应力钢绞线T274.7232mm精轧螺纹钢筋T42.84五锚具数量套4

11、0161YM15-12型锚具套1202YM15-13型锚具套6563YM15-9型锚具套8484BM15-2型锚具套1205BM15-3型锚具套6566YGM32型锚具套1616六波 纹 管m856401内80mm 内83mmm73717(500)括号内为备用束2内50mm 内53mmm2860(240)括号内为备用束3扁形宽50mm高25mmm6784扁形宽60mm高25mmm7465七GPZ（）型支座个81GPZ（）GD17.5MN个12GPZ（）DX17.5MN个23GPZ（）SX17.5MN个14GPZ（）SX3.0MN个25GPZ（）DX3.0MN个2第三章 施工管理组织第一节 专项

12、施工管理机构为确保本工程连续箱梁的施工质量和进度，特成立分部工程专项施工管理机构，如下图所示：分部工程施工负责人桥梁施工队队长项目部管理层项目部各下属部门负责人普工班混凝土班钢筋班木工班预应力班挂篮安装班施工管理机构最高决策机构为项目部管理层，由项目经理总体负责，项目副经理及项目总工具体负责分部工程的组织策划、实施；管理层以下由项目部各职能部门负责人分别安排实施其部门职责范围内的工作。第二节 施工人员组织两处主桥施工队伍各配设施工队长2名，施工员4名，质检员2名，技术人员2名（测量及试验），施工班组3个，技术工人共计60人。具体人员构成见下表：上部结构施工劳动力配备表序号工 种人 数一管理人员

13、及技术人员1管理人员102施工队队长23施工员44质检员25技术员（测量及试验）2二生产工人1普工102砼工53钢筋工154木工（包括架子工）105起重吊装工96张拉工8三辅助生产工人1电工12司机（汽吊等机械）13机操工54机修工15专责养护工26其他工人2合 计80第三节 施工机械及设备组织根据连续箱梁施工特点并结合自有设备情况，计划配备如下机械：上部结构拟投入施工机械表序号机械设备名称型号规格数量性能125t汽车吊机QY25125t2装载机ZL300180 kw3电焊机BX3-30422.5 kw4对焊机150KVA175 kw5钢筋切断机LQ-4023 kw6钢筋调直机CJJ74/81

14、4 kw7钢筋弯曲机GQ-4023 kw8空压机WZ-312110 kw9插入式振动器Z-50201.5 kw10平板式振动器ZW90-122.4 kw11轮锯机MJ10423 kw12平刨机AMB50424 kw13砂轮锯SJ-32023 kw14张拉千斤顶YCW3002300T15张拉千斤顶YCW250250T16张拉千斤顶YG70270T17灰浆搅拌机PJ0225kw18压浆机ZB4-500250MPa19钢绞线穿束机YCS3657.5kw20卷扬机JJM-565T21千斤顶1530T641530T22手动葫芦510T20510T23挂篮设备8套24各类型钢150t备用第四章 连续箱梁施

15、工方案第一节 箱梁施工顺序及工艺流程4.1.1 悬臂现浇梁施工步骤0块托架拼装支架预压检验0块浇筑施工(梁体临时锚固)在0块上拼装挂篮及预压挂篮悬臂浇筑1#10#块边跨现浇段施工边跨合拢段施工拆除主墩临时固结中跨合拢段施工。施工步骤如下图所示 悬臂现浇箱梁施工步骤示意图4.1.2 悬臂现浇梁施工工艺连续箱梁的0#块及边跨直线现浇段采用支架施工，其余各节段均采用三角架斜拉式挂篮悬臂灌筑施工。支架及挂篮拼装好后进行预压，消除非弹性变形。模板安装及钢筋绑扎检测合格后，进行混凝土浇筑。混凝土采用商品砼，混凝土运输车运至施工现场。泵送混凝土入模。混凝土浇筑后进行养护，达至设计张拉要求后进行预应力施工，挂

16、篮移动，重复进行完成悬臂段的施工，期间完成直线段的施工，最后进行合拢段的施工。主桥连续箱梁悬臂段分别独立采用三角挂篮悬臂浇筑法施工，左、右幅依次进行，全桥共投入8套（8个）挂篮，各“T”构同时施工。悬灌梁段均一次浇筑成型，并在底板砼凝固以前全部浇筑完毕，避免裂纹的产生。悬臂现浇梁施工工艺详见下图：挂篮拼装挂篮预压试验1# 10#梁段挂篮对称循环施工后移或拆除挂篮边跨合拢段施工临时固结解除、完成体系转换中跨合拢段施工边跨现浇段施工0#梁段施工支架及模板拆除合拢段吊架及模板拆除墩顶临时固结第二节 0号段施工、施工方法0号段为箱梁与墩身连接的隅节点，截面内力最大且受力复杂，钢筋和预应力管道密集，因此

17、，保证0#段施工质量是箱梁施工的关键。0号梁段设计长度8m，两端各悬出墩身2.25m，混凝土工程数量为151.48m3。为保证0#段混凝土的整体性和良好的外观质量，采用在承台上搭设支架，利用支架浇筑成型的方法施工。0号块由于梁体较高，梁体支座上方有三道刚性横隔板将箱梁分开，梁段内钢筋密集，三向预应力管道纵横交错，结构复杂，一次立模浇筑成型难度较大，0#梁段计划分两次浇筑。第一次浇筑底板、腹板和横隔板倒角以上2厘米处，第二次浇筑其余腹板、横隔板及顶板和翼板部分，两次浇筑的连接处按施工缝处理。4.2.2、0#块施工工序：支架预压在支、托架上安装0#块段底、侧模板安装永久支座并浇筑临时支座铺设墩身上

18、箱梁底模安装底板、腹板、隔墙钢筋、纵向预应力管道安装内模及隔墙模、及堵头模浇筑第一次混凝土安装顶板模板及钢筋在顶板钢筋上搭设砼施工平台浇筑砼养护拆模穿束张拉箱梁预应力束钢绞线压浆。、支架设计方案连续箱梁0#梁段施工时，0#梁段墩顶段可直接支承在墩顶上施工，两端各悬出墩身部分采用壁厚8mm直径为425mm的钢管作为支撑立柱，钢管底面支撑在承台上，并与承台预埋钢板焊接以提高支架稳定性。钢管上沿桥顺向排拼2片贝雷梁作为支架主梁，在主梁上再拼2片贝雷梁作为箱梁悬出墩身部分承重梁，此贝雷梁上铺16#工字钢分配梁，间距40厘米，分配梁上铺68厘米方木和1.2厘米厚竹胶板。具体布置详见0#块支架布置示意图。

19、0#梁段与墩身吻合处采用在墩顶四周用砖块围护（在次施工前必须完成临时支座及正式支座的施工）和正式支座四周采用木胶板进行封闭，防止杂物进入。在这一工况后对墩顶上采用含水量较小的砂进行回填压实后根据设计标高减10mm在砂层上找平5cm厚的混凝土，最后在混凝土上面铺设12mm厚的木胶板作为0#块墩顶的底模。在支架安装结束后，进行对0#块支架预压，检验支架可靠性及消除支架非弹性变形。、支架预压及预拱度设置1、考虑梁体自重、支架的弹性和非弹性变形等因素影响，按设计要求对支架进行预压。用水准仪观测加载后支架垂直沉降变形，用全站仪观测支架的位移变形，具体观测方法： 预压前在支架上沿纵向每隔2m设置测点，找强

20、度较好直顺的细铁丝铅直垂挂在观测点上，地面设测站，对铅直丝上标记进行标高观测，每加一次荷载观测一次，监测支架、模板稳定性。 预压采用砂袋进行预压，（每只砂袋重量1.5t）预压重量根据支架设计部分经计算结果按梁体荷载的1.2%进行预压。2、由于箱梁结构的特殊性，0#块荷载按设计，分为以下几个部分： 0#块墩顶实体部分，该部分荷载大小为：（3.19*0.7*2+6*07+0.3*0.3+0.4*0.7+1.15*0.19+6*3.5*0.27）*3.5+4.6*0.3*2.92*2+3*0.75*3.5=68.17m3，这部分荷载由墩身承担。不考虑预压 0#块单侧悬臂部分底腹板和顶板，该部分荷载大

21、小为：A、底板: 62.250.7=9.45m3；B、顶板：62.250.27=3.65m3；C、腹板: 3.190.72.252=10.05m3；D、倒角：（0.30.3+0.40.7+1.150.19）2.25=1.32m3；E、翼板 （30.75/2+0.80.29）2.25=3.59m3 合计：A+B+C+D+E=28.06 m32.6t/m31.2=87.55t1.5t/只=59只标准预压砂袋预压加荷重量分三次，预压荷载必须扣除墩顶部分，尽量根据箱梁的荷载进行步载，为该梁体恒载的50%（须压砂袋25只）、100%（须再加砂袋49只）、120%（须再加砂袋10只）。 在加载到设计荷载后

22、，按每一个小时进行一次观测，在连续三次观测沉降量不变化即可认为是最大变形量。 观测使用水准仪和全站仪，只设一观测站，不积累误差。 预压试验后，根据各测点的实际下沉量及支架刚度设置一定的预拱度。4.2.5、支架验算（具体布置详见0#块支架布置示意图）1、0号墩支架部分箱梁荷载（除翼板砼） 9.45+3.65+10.05+1.32=24.47m326KN/ m3 =636.22KN每平方米荷载636.22/（6.02.25）=47.13KN/ m22、模板荷载考虑 4KN/ m2，安全系数考虑1.2Q总=（47.13+4）1.2=61.36 KN/ m2 3、翼板荷载：（3.59m326KN/ m

23、3）（32.25）1.2=6.91KN/ m24、支架荷载计算、分配梁:采用I16工字钢，间隔0.4米，最大支点间距0.9米，长度3.5米；查路桥施工计算手册P.795页，表3-31截面抗矩：W=140.910-6m2， 截面积：A=26.1110-4m2；截面惯性矩：I=112710-8m4。 自重：20.5 Kg/m计算图式Mmx、Q； 工字钢自重=20.5Kg/m =0.205 KN/m；梁体重=61.36 KN/m20.4 =24.54 KN/m；q =0.205+24.54=24.754 KN/m = =1.74KNm =12.35106 N/m2=12.35Mpa1.2=174Mp

24、a 满足要求Q max =RA=RB=24.745（0.5+1.25/2）=27.93KNmax = Q/A=27.93103/26.1110-4=10.70106 N/m2=10.70 Mpa1.2=102Mpa 满足要求 =0.001mm = 312.5 mm 满足要求、贝雷梁横梁：贝雷梁横梁采用2排单层贝雷梁，间距1.25米，计算跨径8.2米，横梁长12米，支承在贝雷梁纵梁上。查装配式公路钢桥多用途使用手册P.59，表3-56I=250497.24， W=3578.533， G=92 Kg/m=0.92 KN/m。 M=785KN.m， Q=245 kN， E=2.1106 MPa；计算

25、图式Mmx、Q； 图中：P=27.93KN； P1=6.91/2=3.46KN/m； q=0.92 KN/m。 = = =436.87KN.mM=785KN.mQ max =RA=RB= = =207.94KNQ=245 kN=0.00133cm = 2.05 cm 满足要求、贝雷梁纵梁：贝雷梁纵梁采用1组2排单层贝雷梁，计算跨径5.27米，纵梁长9米，支承在钢管立柱上。计算图式Mmx、Q图中：P=RA=RB=207.94KN； q=0.92 KN/m。= =1.59 KN.mM2片=1570KN.mQ max =RA=RB= =424.16KNQ2片=490 kN=0.07cm = 1.32

26、 cm 满足要求、支墩检算支墩采用4根425螺旋焊接钢管，壁厚8mm，每边两支分别承担2支纵向贝雷梁。最高墩为=9.797m最高钢管支墩为9.7973=6.527m回转半径长细比=150，查钢结构设计与计算P.520页 表C-2得稳定系数， 满足要求！4.2.6、支座施工1、永久支座本桥主墩使用盆式橡胶支座，施工严格按照厂家说明控制好中线、水平及标高。在墩顶预埋地脚螺栓时，按“纵桥向，墩支座中心线与主梁设计中心线分别重合平行”的原则，严格控制四个地脚螺栓的相互位置，确保支座中线与设计中线重合。支座最大水平位置偏差控制在2mm内。2、临时支座临时支座、固接按箱梁悬浇施工中的不平衡弯矩，利用下端埋

27、入主墩墩身一定深度，上端是通过伸入到0#块箱梁腹板中的锚固钢筋（32精轧螺纹钢）来实现的，箱梁0#块的锚固钢筋是通过设在墩顶的临时支座来传力的。临时支座采用现浇C50混凝土。设置位置在永久支座两侧，高度按设计要求高出永久支座2mm。临时支座设计尺寸长宽（7845）厚度根据设计图纸。一个主墩上两侧共设计数量为6只。4.2.7、模板系统0#块梁段外模板采用挂篮外侧模，用汽车吊将侧模吊至墩顶，支撑在支架上，并用倒链将外侧模临时固定在墩身两侧，然后用千斤顶调整模板标高、垂直度、位置，最后彻底固定。内模采用型钢骨架表面附木胶板定型模板。外侧模及内芯模采用14钢筋对拉螺杆加以固定，间距8080cm梅花型布

28、置，以保证混凝土浇筑时不涨模。模板立好后必须经过技术员、测量员和技术负责等验收合格后方可浇筑，保证构件几何尺寸、坐标均满足设计及规范要求。4.2.8、钢筋帮扎0#块梁段内钢筋数量规格多，位置密且预应力管道及预留孔预埋件，在钢筋施工过程中除严格按照图纸布置外，对部分位置有矛盾的钢筋或预埋筋要根据以下原则避让，预应力束 钢筋骨架 受力钢筋 构造钢筋。按图纸精确的放出钢筋大样，按放样单进行断料弯配钢筋，并按次筋让主筋，非预应力筋让预应力筋的原则布置。4.2.9、预应力管道设置预应力管道位置首先设在已扎好的钢筋骨架上并用井字钢筋定位。间距一般为4050，沿孔道纵向设置。纵纹管采用12的螺纹钢固定定位，

29、为防止焊接钢筋过程中烧伤波纹管，特在其上放置钢板以隔离开。接头处采用口径稍大的波纹管连接，外面再用黑胶带扎牢。4.2.10、混凝土的拌制与灌注箱梁混凝土采用商品混凝土，设计强度为C50，混凝土采用输送泵泵送入模。混凝土灌注按照前后对称分段、左右同位对称、上下水平分层的原则灌注。同时注意两侧腹板浇筑的对称性，对腹板应进行分层振捣。特别应注意对腹板下层与底板接触处的振捣，保证底板倒角处砼的密实。分层浇筑厚度不超过30 cm，在振捣上层时应插入下层10cm，每一振捣点要掌握振捣时间，不宜少振或过振，同时注意点的密度，间距不大于振动作用半径。混凝土振捣时应特别注意振动棒不得触及预应力管道，以免造成被振

30、变形而无法穿束。同时，特别注意锚具部位混凝土的振捣应密实。顶板砼浇筑应注意桥面的平整度及高程，标高为现场测量控制，以铝合金长尺刮平。砼浇筑完毕，初期养护非常重要。在浇筑12小时后用土工布覆盖，并须加强洒水养护，养护周期不少于7天。第三节 悬臂梁段施工4.3.1、施工步骤1、在0号节段上安装挂篮，悬臂对浇筑1号块梁段，并张拉相应的纵向预应力钢绞线束、竖向粗钢筋和顶板横向钢绞线束。2、挂篮前移，继续悬臂对称浇筑余下箱梁梁段，并张拉相应的纵向预应力钢绞线束、竖向粗钢筋和顶板横向钢绞线束，对称循环浇至10号节段。3、在上述步骤施工的同时搭设边跨直线段支架并压重检验，在支架上浇筑直线段梁段，并张拉该段纵

31、向预应力钢绞线束、竖向粗钢筋和顶板横向钢绞线束。4、按设计要求先边跨后中跨进行箱梁合龙段施工，完成体系转换。、挂篮施工1、挂篮构造本工艺采用三角桁架式挂篮：以工字钢作主体结构，配以特制杆件组拼而成，挂篮前移采用两步到位的方法，满足本工程连续箱梁单箱单室施工需要。详见各阶段挂篮施工纵断面图、横断面图，以及施工验算资料所示。（1）有关指标 单侧挂篮自身重量及全部施工荷载之和小于：500KN；根据设计计算本工程挂篮自身重量为：450KN。具体数据如下（单位：KN）：a)主纵梁：53b)底模：60c)前上、下横梁：50d)后上、下横梁：50e)侧模：50f)侧模滑梁：15g)内模：25h)内模滑梁：1

32、5i)分配梁40j)导链：15k)起落架：15l)后锚梁：15m)其他：47 箱梁高度变化：2.5m4.8m 挂篮走行方式：外力拖拉式（3）具体构造挂篮由主桁系统、前后横梁、吊挂系统、底平台系统、模板系统、后锚固系统以及行走系统几个部分组成。 主桁系统挂篮主桁均采用两道40#工字钢利用型钢联结连成整体形成主桁，每道40#工字钢横向连接采用20mm钢板连接。挂篮主桁计算最大容许弯矩 M= 24.16104MPa；最大容许剪应力 = 40.23102Mpa。主桁设计为2道纵梁，置于腹板位置，中心距5.3m， 纵向长12m。 吊挂系统吊挂系统由门架（或型钢横梁）、吊杆、拉链葫芦等组件构成，前门架和前

33、吊杆把新灌混凝土重量、挂篮系统重量及施工荷载总和的近1/2传到主桁架上，再由主桁架传递到已浇注梁段腹板顶上；后吊杆把另外的1/2传到已浇注梁段底板上。横梁：分前、后横梁，均采用型钢。吊杆：每根吊杆均为L32精轧螺纹粗钢筋，每吊杆均配设2台20t螺旋千斤顶，通过槽钢扁担（吊杆上横梁）来调整高度。挂篮上、下、前、后横梁采用240#工字钢加工制作，具体构造另见详图。 底平台系统底平台长5.0m、宽6.0m，承担浇筑时箱梁底腹板混凝土重量及施工机具设备的重量，并兼作施工操作平台。主要由下横梁和下纵梁组成，下前横梁悬吊于上前横梁上，浇筑混凝土时，下后横梁还通过后短吊杆锚固于前段已完箱梁底板上。底平台下横

34、梁采用240#工字钢加工制作，通过吊杆下横梁传递荷载。下纵梁采用225b#槽钢，并与前后下横梁直接焊接。下纵梁按35-50cm间距分布，腹板下为35cm、底板下为50cm。为保证梁底线型，下纵梁上铺设低模时按抛物线形设17mm（即设置反拱）。 模板系统悬浇梁段的模板由底模、外侧模、内芯模和端模组成。在底平台分配梁上设8#槽钢分配小梁（间距30cm），部分位置加高以调出反拱抛高和箱梁底抛物线形，形成底模平台。底模板采用200cm5mm的优质钢板拼接成整体，接缝打磨光滑，每2m按设计标高及轴线座标复查一次。外侧模用角钢结合方木依照翼缘尺寸加工成定型骨架片，按1#块尺寸连接组拼成整体骨架，满足不同长

35、度块件使用。保证混凝土表面的平整 、光洁。外支撑采用型钢定型骨架。芯模设计为拼装式木框模板，并可随着梁体腹板高度的提高，逐渐安插内模板以适应高度变化。芯侧模用内径20的硬塑料管作拉杆套管，且伸出内外侧模板，以消除混凝土浇注时套管进浆导致拉杆无法抽拔。芯模顶板施工采用吊架，上铺组合木模。端模用组合木模，利用梁体钢筋临时固定，内外模将其夹紧、定位。 后锚固系统形成单只挂篮后，为保证挂篮不前倾，设计于主桁间横担一道型钢横梁，压在主桁梁的尾部，通过后锚杆将力传到已浇梁段上。后锚杆采用32精轧螺纹钢制作，吊杆上横梁采用240#工字钢加工制作、L=13.3m，锚杆下接箱梁预应力束，采用预应力钢筋用连接器连

36、接。对应箱梁每道腹板位置处设置后锚杆：腹板上方纵梁的位置设置2根锚杆，前后2根间距50cm。 行走系统本次设计中彻底放弃了以往的滑道施工工艺，而直接用平滚置于主桁前支点下（已浇混凝土段端面向内50cm），后支点下设置16#方钢加工的托架，下用32圆钢作滚筒，混凝土梁段上铺5mm钢板作为滚筒跑道。挂篮整体行走时，于已浇梁段顶部预埋16拉环一只，利用转向葫芦直接采取卷扬机牵引的施工工艺，当行走到待浇梁段位置时，前支点处用钢板垫牢，保证混凝土浇筑时的支点承载。该施工工艺在施工中每行走4m长块件时，所需时间仅约20分，而所有准备工作均可以在等待混凝土强度上升、张拉压浆阶段的技术间隙时间穿插完成。具体行

37、走作业步骤详见后述。2、 挂篮安装在0号梁段施工完成后，即可从0号梁段中心向两侧对称安装两套施工挂篮，挂篮安装按设计图进行，程序如下：前后支座纵梁主桁后门架后锚杆中门架后吊杆前门架前吊杆底平台外侧模及支撑（梁段钢筋施工）芯模及端模具体安装步骤及方法：（1）预先进行2道三角桁架纵梁的拼接、门架的拼接以及底平台系统的组拼工作。其中，三角桁架按两段的总长度拼装（13.6m），底平台的拼装在1#块下方空地进行。（2）测量定位，清除0号梁段梁面两腹板部位的杂物，测量划线，支座底面抄平。安装桁架前后支座。（3）分别吊装三角桁架于前后支座上。（4）吊装横梁并与主桁架采用U型抱箍锚固。（5）用后锚杆及联结器将

38、主桁梁锚固在桥面板上。（6）安装主桁梁之间的横向联结，确保整体性和稳定性。（7）安装后吊杆及吊杆上横梁组件。（8）吊装上前横梁。（9）安装前吊杆及吊杆上横梁组件。（10）整体提升底平台系统，并安装吊杆下横梁组件。（11）安装外模及外模滑梁，安装其他施工吊挂件，挂篮外侧设密目安全防护网。（12）挂篮安装后，用经纬仪对中，拔正挂篮中线位置，用水平抄平，用吊杆调整标高，经中线水平检查无误后，便可进行1号梁段钢筋施工。（13）安装芯模及端模，设置预留孔洞以及预埋件。（14）再次调整标高，检查并通过验收后，即可进行1#块梁段砼灌注施工。3、挂篮前移挂篮向下一梁段前移步骤方法为：（1）箱梁块件预应力束张拉

39、完成后，应先放松前、后长吊杆，再稍将中间的两根后短吊杆放松（不要密贴），拆除其余短吊杆；同时在已浇箱梁顶的固定支点位置处，用千斤顶起顶主桁梁，安装下一块件施工前支点，在清除支点表面杂物后，涂抹黄油，以减小桁梁前移时的阻力。（2）挂篮后锚吊杆系统改为锚杆压轮系统。（3）安装主桁梁前移挂钩，采用2个5t导链拖拉主桁梁同步前移就位。拖拉挂钩应设在主桁上，以保证主桁梁沿箱梁中心线方向前进（此时每道主桁梁在三个固定支座上前移）。同时，为防止主桁梁前移较快，为了安全起见，用2台5T导链反拉主桁梁，随主桁梁前进逐步放松。（4）1#块挂篮施工时，前后两侧挂篮纵桁梁相连为一体，待施工2#10#块时，再分开向前延

40、伸。因此对于1#块向2#块转移，直接移动上前横梁就位即可，同时移动外滑梁和内滑梁，带动外模和内模移动。作业时，先在上前横梁与主桁梁的接触面涂抹黄油或润滑剂，然后用10t倒链将上前横梁移至施工位置。（5）挂篮拖拉前移速度不宜过快，主桁梁前移同步，可用油漆在三角主桁梁下弦上按10cm的间距标出刻度线，前移时专人观察，发现不一致时及时调整。（6）由于挂篮前移是先走行主桁部分，再拖拉上前横梁从而带动整个底平台系统前移到位，因此主桁梁的上弦也应清理干净，涂抹黄油，减小前进阻力。（7）主桁梁拖拉走行到位后，拆除多余支点（上一块件施工的后支点），使挂篮处于两支点受力状态，将后锚杆及时拉上，并将主桁梁下弦与固

41、定支点固定，拆除后短吊杆，拖拉上前横梁、内外滑梁及整个底平台系统就位。（8）安装底平台后短吊杆，收紧前吊杆及后短吊杆，调整后锚杆系统，使前吊杆、后吊杆及后锚杆均处于施工前受力状态。（9）挂篮在前移和浇筑砼时，若遇6级以上大风，应停止施工，挂篮在停止施工时后锚吊杆应处于工作状态。（10）挂篮施工属高空作业，现场应做好栏杆、扶梯、并悬挂安全网，施工人员要按技术要求和安全操作规程作业，以确保施工质量和施工安全。4、挂篮拆除在灌注悬臂梁段的最后一节砼完成张拉工序后，便可拆卸挂篮，拆卸时，先将工作平台拆除，然后按以下顺序拆卸：底平台外模及支架吊杆上横梁主桁架支座（1）拆底平台采用6个10t倒链分别挂住四

42、个前后长吊杆的吊点，并收线、拉紧倒链，使用千斤顶慢慢松下各前后吊杆，解除底平台与梁体的接触，拆除吊杆下横梁组件。然后同步拉动倒链，使底平台脱离梁体、整体下放至桥下围堰内或驳船上。先拆除侧模支架，然后逐根拆除分配梁，再拆运底平台下横梁出场。（2）拆侧模侧模支架随同底平台一起拆除。待梁体施工完成后，拆卸对拉螺栓，用5t倒链脱模，然后随底平台松落后，逐步拆除挑臂段模板、外侧模、支架。（3）拆除吊杆、拆除后、中前门架拆除吊杆上横梁及千斤顶，拆除吊杆，开动起吊设备，将各横梁吊至桥下。（4）拆主桁梁主桁梁可利用吊机整体吊至桥下或在桥面先分解成单元件再开动吊机吊至桥下。4.3.3、挂篮施工注意事项：（1）每

43、只挂篮应备齐以下设备：16t千斤顶10台（长、短吊杆升降用），10t倒链4台（挂篮主桁和底平台移动），5t倒链4台（在移挂篮时，2台移动，2台后拉）。（2）支座钢枕梁采用空心方钢套筒内填混凝土或采用型钢短梁，前、后支腿处尤其是前支腿处的钢枕梁要排列紧密，支座与梁体的接触面要预先抄平，并使每个支座位于同一水平面上。（3）梁体块段顶板、底板上的预留孔（含预埋件位置）要准确并与水平面垂直（不准歪斜），与底板锯齿块相遇，不准改变波纹管的位置的碰伤波纹管，锯齿块钢筋先予留，待以后恢复。预留孔周边应安装加强钢筋。（4）挂篮后锚在顶板的底面上，预留孔位置准确，后锚杆的螺栓应上双螺帽。吊杆上横梁底面用铁楔块垫

44、平，上横梁上用千斤顶调整，安装时要有人下到箱内同时操作。必须做到严格细心检查，确保锚固绝对可靠。（5）挂篮底平台吊点是短吊杆和10T的导链葫芦。必须先安装中间的短吊杆使底模贴紧后，再提升两侧的导链葫芦，以保证底板底面线型美观，拆除则顺序相反。箱梁底板吊杆上、下面用木楔块或其它铁件垫平，尽量少用木垫块以减少压缩沉降量。（6）短吊杆安装时派人下去配合，使吊杆下锚固点座落在正确的位置上，必要时应调整千斤顶小横梁位置，使吊杆垂直，防止受弯而折断。同时要防止千斤顶倾斜而自动卸载。（7）挂篮每次悬浇前，均需进行检查签证手续。对梁段的中线、高程、块段高度严加控制。必须检查全体结构螺栓、电焊、后锚设备联结状态

45、、前后吊杆及门架的受力状态。此外尚须收紧一次吊杆，所有起顶后的吊杆限位螺栓上紧，千斤顶空隙用硬质垫块垫平，进行双保险。（8）调整挂篮前吊杆的标高（挠度），应在灌注砼前完成，若挂篮变形过大，也可在砼初凝前进行，在砼灌注中，应派人测量观察模板的变形下挠情况，及时处理收紧底模短吊杆和抬高前吊杆。防止底模漏浆和水平位移，以及挠度过大。调整挂篮标高应在施工中不断总结，尽可能在砼灌注结束前一次完成。采用挂篮悬浇箱梁块段施工，应严格遵照对称，平衡的原则进行，应严格控制各浇筑梁段砼超方，任何梁段实际浇筑的砼重量不得超过该梁段理论重量的3%。（9）在张拉纵向钢绞线时，如果与吊杆相碰，可拆掉一根吊杆，在旁边用10

46、T导链葫芦保牢，在张拉完后应立即恢复。（10）脱落底平台时，应注意先松后吊杆，再松前吊杆，否则会因底模蹩劲短吊杆无法卸脱，短吊杆卸下后搁于后底平台下横梁的悬挂脚手内，并挂上保险千斤，小横梁千斤顶等物均留在原处。（11）挂篮滑移之前的准备工作及滑移：为了减轻挂篮的重量，挂篮滑移分两步进行，先主桁和后锚系统；后上横梁连同侧模和底平台。为了滑移顺利和安全，应先在以浇筑并张拉好的梁段上的前支点处，安放平滚，作为主桁梁的前支点，这时主桁梁和挂篮的重心落在刚浇筑并张拉压浆完成的梁段上，将后边吊杆导链松开，而短吊杆不松掉，前横梁吊杆也松开，重量压在主桁上弦上，将前底平台下横梁连同整个底平台用倒链挂在箱梁预埋

47、牛耳上，以减轻上前横梁对主桁的压重，这才能开始挂篮滑移第一步，拆除后锚门架吊杆一只，改为后锚压轮，将后锚门架依托在主桁上，纵移到位后，再将后锚门架由吊杆及预留孔锚在桥面上。第二步先将上前横梁和下横梁的长、短吊杆松掉，脱开箱梁砼成悬吊状态，主桁上的中、前门架解除相对于箱梁的临时锚固状态，然后将中、前门架吊着底平台和侧模由主桁上翼缘滑移到位。（12）挂篮拖拉前移之前，须清除上、下滑道（即前、中支座和支垫及主桁上、下弦）表面杂物，再涂上黄油，以减少滑动阻力，每道主桁各用一台10t倒链滑车同步进行牵引，前端设在预埋桥面的牛耳上，后端设在主桁纵梁上，为了使主桁梁相对移动平稳，可在下滑道所在顶面上划每10

48、0mm一格的等分线，让挂篮等距离同步滑行，两桁相差不超过100mm以符合设计要求，挂篮移位应同步进行，其距离不应大于半个梁段长度，主桁纵梁后锚门架前移到位后，先固定后锚门架，再用2台10t倒链前移上前横梁连同滑梁、侧模和底平台。（13）挂篮前移要有专人统一指挥，移动前必须在主桁后端挂好防倾千斤绳，不发生意外时，千斤绳是不受力的。挂篮移到位后即将后锚设备装上并把锚杆上的螺栓拧紧，所有物件中处于受力状态时，才能进行悬臂作业。（14）挂篮比较庞大，挂篮施工时，应尽量减少偏心荷载，除挂篮自重外限制施加在挂篮上的其他荷载。挂篮主桁的三角主桁梁在使用中注意观察，防止挂篮扭曲而失稳。（15）挂篮及施工机具重

49、量不得超过设计规定值，挂篮拼装好后，应进行加载试验，以检验其承载能力和消除非弹性变形，并实测挂篮变形值和安全可靠性，为箱梁悬臂浇筑施工控制提供可靠的依据。4.3.4、钢筋及预应力管道制作、钢筋及管道安装顺序箱梁底模板和外侧模板就位后进行钢筋及管道的安装，其顺序如下：A、绑扎底板下层钢筋。B、安装底板管道定位网片。C、绑扎底板上层钢筋。底板上下层钢筋之间用型钢筋垫起焊牢，防止人踩变形，保持上下层钢筋的设计间距，型钢筋架立按间距80cm呈梅花形布置。D、绑扎好腹板骨架钢筋后，再绑扎腹板下倒角的斜筋，安装底板上的螺旋筋和锚垫板，然后穿底板波纹管。E、在腹板钢筋骨架内安装下弯钢筋束管道和竖向预应力筋及

50、其套管。F、绑扎顶板和翼板下层钢筋。G、安装顶板管道定位网片，顶板锚垫板及螺旋筋，穿顶板波纹管。H、绑扎顶板上层钢筋，用型架立钢筋固定上下层钢筋间距。（2）、管道制作与安装预应力孔道采用金属波纹管成孔，并根据预应力筋束及锚具的型号确定波纹管管径。金属波纹软管，由镀锌薄钢带经波纹卷管机压波卷成，具有重量轻、刚度好、弯折方便、连接简单、与混凝土粘结较好等优点。波纹管的内径为100120mm，管壁厚0.250.3mm。对连续结构中呈波浪状布置的曲线束，且高差较大时，在孔道的每个峰顶处设置泌水孔；起伏较大的曲线孔道，在弯曲的低点处设置排水孔；对于较长的直线孔道，应每隔1215m左右设置排气孔，有竖向弯

51、曲的孔道在最低处及最高处均设排气孔，以利排气和排水及中继压浆。泌水孔、排气孔必要时考虑作为灌浆孔用。波纹管的连接采用大一号的同型波纹管，密封胶带封口。波纹管孔道以钢筋网片固定定位，钢筋网片间距为0.51.0m，在任何方向的偏差在距跨中4m范围内不大于4mm，其余部位不大于6mm，以确保孔道直顺、位置正确。在孔道布置中做到：不死弯；不压、挤、踩、踏；防损伤；发现波纹管损伤，及时以胶带纸或接头管封堵，严防漏浆；平立面布置准确，固定；距中心线误差在5mm以内。（3）、孔道接长纵向预应力孔道，用较通长孔道波纹管直径大5mm的接头管进行接头，接头管长度为200mm，接长后以胶带纸包裹，以防漏浆。接头管除

52、特殊情况均采用外接头。防止在穿束时接头管被破坏产生堵孔。（4）、锚垫板的安装锚垫板安放时保持板面与孔道保持垂直，压浆嘴向上，波纹管穿入锚垫板内部，且从锚垫板口部以海棉封堵孔道端口，外包裹胶带，避免漏浆堵孔。为保证锚垫板定位准确，在施工到齿板处时，换用改装后的内模，精确定位，将齿板与梁体一同浇筑。（5）、防堵孔措施在纵向预应力孔道内，于灌注混凝土前，穿入较孔道孔径小10mm的硬塑料管，在混凝土初凝前抽动，终凝后抽出，以防措施不到漏浆堵孔，此塑料管可多次倒用。（6）、钢筋及管道安装注意事项A、锚垫板应与螺旋筋、波纹管中轴线垂直，螺旋筋应与锚垫板预先焊好，并与端模固牢，防止在混凝土振捣过程中造成锚垫

53、板偏斜。B、在底板、腹板钢筋绑扎完毕，进行内模安装时应在箱梁内设脚手板，防止操作人员踩踏底板钢筋。C、钢筋伸出节段端头的搭接长度应满足设计要求。D、钢筋下应设置砂浆垫块，以保证钢筋的保护层厚度，垫块数量为4块/m2。、混凝土施工混凝土采用商品砼，混凝土搅拌运输车运至8#、9#桥墩位置，输送泵灌注入模。（1）、混凝土灌注混凝土灌注时由前往后对称灌注两腹板混凝土至下倒角，然后再由前往后灌注底板，底板及腹板下部混凝土由串筒导流入模，立模时按规划在腹板上留好天窗，底板灌注完成后继续对称分层灌注腹板混凝土，上部腹板2m范围可由输送管直接插入，分层厚度为30cm。顶板的灌注遵循由两侧向中央灌注的顺序。（2

54、）、混凝土捣固混凝土振捣采用插入式振捣器和平板式振捣器相结合的形式，腹板以插入式振捣器为主，底板和顶板以插入式振捣器和平板式振捣器两种振捣器相互补充，加强振捣。插入振捣厚度为30cm，插入下一层混凝土510cm，插入间距控制在振捣棒作用半径1.5倍之内，振捣到混凝土不再下沉，表面泛浆有光泽并不再有气泡逸出时将振捣棒缓慢抽出，防止混凝土内留有空隙。（3）、混凝土灌注注意事项混凝土要分散缓慢卸落，防止大量混凝土集中冲击钢筋和波纹管；捣固混凝土时避免振动棒与波纹管接触振动；混凝土入模过程中随时注意保护波纹管，防止波纹管碰撞变形；混凝土灌注过程中要随时测量底板标高，并及时进行调整。（4）、混凝土养生混

55、凝土灌注完成后，表面用塑料布覆盖，并撒水养护，待同等条件养护的混凝土试件其抗压强度达到梁部混凝土设计强度的90%时，揭开塑料布，洒水继续养护，始终保持混凝土表面潮湿，养护天数14天以上。同时进行底面和侧面的养生。、预应力施工工艺（1）、预应力材料、锚具顶板预纵向应力束采用12、9j15.2钢绞线，YM 15-12、9型锚具，张拉控制力为2249.86、1687.39KN；底板纵向预应力束采用9j15.2钢绞线，YM15-9型锚具，张拉力1687.39KN；纵向预应力采用两端张拉，边跨底板束采用单端张拉；竖向预应力束采用直径32mm，抗拉强度为930Mpa的精轧螺纹钢筋， YGM型锚具，单端张拉

56、，张拉控制力为543KN；横向予应力束除边跨支架现浇段采用2j15.2钢绞线，余均采用3j15.2钢绞线，单根张拉控制力为：合拢段15-3束为136.5KN，悬浇段15-3束为175KN，边跨现浇段15-2束为158KN，横向预应力束采用一端张拉，相应预应力锚具张搓拉端与锚固端交错布置。（2）、预应力材料和机具的进场检验钢绞线和预应力粗钢筋：外观检查和力学性能试验。波纹管：外观形状、密水性试验、强度和刚度检验。锚具：外观检查、硬度试验、静载锚固试验。预应力束的锚具按设计指定的要求选用，锚口摩阻损失为张拉控制力的3%，钢束锚固时锚具的变形和钢绞线的回缩值为6mm。锚具进场后严格进行检验，确保技术

57、性能指标符合“预应力用锚具、夹具和连接器”（GB/T14370-93）的有关规定。张拉机具：千斤顶的校验、电动油泵的校验、压力表的校验以及千斤顶、油泵、压力表的配套标定。（3）、油表的校正与千斤顶的标定压力表、张拉千斤顶等计量设备，按规定定期检查并建立卡片备查。压力表选用防震型，表面最大读数为纵向100Mpa，精度1.5级；在有资质的单位进行标定。张拉千斤顶的摩擦阻力应不大于张拉吨位的5%。并建立油压力与千斤顶张拉P-N标定曲线。在下列情况须对油表重作校正：使用超过三个月；张拉300束预应力筋；在使用中发现超过允许误差或发生故障检修后；在运输、存放和使用过程中防止日晒、受潮和震动，否则须校正。

58、（4）、纵向预应力筋施工预应力张拉在混凝土强度达到设计规定的强度后进行。A、预应力筋制作预应力筋即钢绞线下料，长度按梁段长度加千斤顶的工作长度加钢绞线穿束时的联接长度加富余长度10cm计算。钢绞线采用砂轮机切割，塑料胶带包头。钢绞线下料够一束的数量后以梳筋板梳理后用细铁丝绑扎，每间隔1.5m绑一道，以便运输和穿束。钢绞线下料的数量以满足梁段施工为准。B、穿束本桥采用人工穿短束及人工配合卷扬机穿长束的方法穿束。穿束前在钢束前端安放引导头。C、张拉锚固按照设计要求纵向预应力筋采用一次张拉的工艺，其步骤为：015%初应力30%控制应力100%控制应力（持荷5min）锚固。D、伸长值的量测方法：设定初

59、张力，当张拉力达到15%初张力后，量测千斤顶的活塞外露长度L1，然后供油达到控制应力的30%，量测活塞外露长度L2，再张拉至设计吨位的油压值，量测活塞的外露长度L，LL1+（L2L1）即为实际伸长值。E、张拉施工注意事项1）、采用伸长值与预应力双控。2）、张拉力以千斤顶标定为主，伸长值与设计值的误差在+6%到6%之间。3）、当超出此范围后应停止张拉进行原因分析。4）、整个张拉过程应随时注意避免滑丝和断丝现象发生。5）、了解孔道在整个施工过程中的状况，与伸长值进行比较做特定分析。6）、张拉过程中注意安全，千斤顶后部不能站人，防止张拉意外事故时伤人。（5）、竖向预应力筋的张拉竖向预应力筋的施工工艺

60、流程见图(10)。A、竖向预应力筋的张拉竖向预应力筋为32高强度精轧螺纹粗钢筋，YGM型锚具，采用穿心式单作用千斤顶单端张拉，张拉采用双控法，以油压表值为主，控制张拉吨位54.3t，油压表值的误差不超过2%，伸长量的误差不超过6%。伸长量的测量采用千斤顶上的转数表与实际测量活塞杆伸长相结合的办法。1）、安装锚垫板和锚具。2）、安装千斤顶。3）、初张拉10k，计数器归零。4）、张拉至k，持荷2min，拧紧螺母，测量伸长量。5）、卸荷。32mm高强度精轧螺纹粗钢筋使用前进行冷拉失效处理，如有目测可见的弯折进行调直，并清除表面浮锈、污物、泥土，钢筋表面如有明显凹坑或其它缺陷则剔除该段。下料时采用砂轮

61、切割，严禁用电焊切割，并随时注意不碰火，下料长度预留出挂篮轨道锚固长度。B、张拉施工注意事项采用伸长值与预应力双控。张拉力以千斤顶标定为主，伸长值与设计值的误差在+6到-6之间。当超出此范围后停止张拉进行原因分析。整个张拉过程随时注意避免滑丝和断丝现象发生。了解孔道在整个施工过程中的状况，与伸长值进行比较做特定分析。张拉过程中注意安全，千斤顶后部不能疲倦，防止张拉意外事故时伤人。C、孔道压浆孔道灌浆采用电动柱塞压浆机,且配有搅拌机,使灰浆搅拌均匀,压浆连续。压浆水泥浆采用纯水泥浆，水灰比采用0.4-0.45,水泥等级不低于42.5级；水泥浆拌和采用先下水再下水泥，拌和时间不少于1分钟，灰浆应过

62、筛、并保持足够数量以保证每根管道的压浆能一次连续完成。水泥浆自调制到压入管道的间隔时间不得超过40分钟。压浆工艺：孔道压浆顺序为先下后上，将集中在一处的孔一次压完。若中间因故停歇，应立即将孔道内的水泥浆冲洗干净，以便重新压浆时，孔道畅通。对曲线孔道和竖向孔道应由最底点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排气和泌水。压浆管路超过长30米时，应提高压力100KPa200Kpa，每个压浆孔道出浆口均安装一节带阀门的断管，以备压注完毕时封闭，保持孔道中的水泥浆在有压状态下凝结。压浆的压力以保证压入孔内的水泥浆密实为准，开始较小，逐步增加到0.50.7Mpa;梁体竖向予应力孔道的压浆最大压力控制在0.30.4

63、Mpa。每个孔道压浆至最大压力后，应有一定的稳压时间。D、封锚压浆完成后，外露锚头封锚时先将锚槽处的水泥浆等杂物清理干净，并将端面混凝土凿毛，同时清除支承垫板、锚具及端面混凝土的污垢，绑扎封锚钢筋，浇筑封锚混凝土，洒水养护。第四节、箱梁施工测量及线型控制箱梁混凝土采用挂篮悬臂浇筑法施工，加强施工测量，对箱梁的线型控制是必不可少的，我们将加强施工技术力量，配备高精度全站仪和水准仪等设备进行监控，并积极配合监测单位进行箱梁线型的监测与控制。悬臂箱梁线型受到多种因素影响，施工中必须严加控制，其中挠度控制是极为重要的，而影响挠度的因素较多，主要有挂篮变形，箱梁段自重，预应力大小，施工荷载，混凝土收缩与

64、徐变，日照和温度变化等。挠度控制将影响到合龙精度的成功与否，故必须对挠度进行精确的计算和严格的控制。4.4.1、施工标高控制设计箱梁悬臂施工过程中，受各种施工荷载作用，在各梁段产生一定的挠度，主要因素有箱梁节段自重、张拉预应力及挂篮自重。施工时，施工立模标高按设计标高加上挠度值，即：施设f1+f2+f3+f4 +f5+f6 (式一) 其中：设箱梁设计标高 f1后续梁段施工时，箱梁块件自重产生的挠度总和 f2后续梁段施工时，张拉预应力产生的挠度总和 f3挂篮变形值f4箱梁因混凝土收缩、徐变而产生的挠度f5施工临时荷载引起的挠度f6二期恒载引起的挠度f4主要是参照其他桥梁的经验和实测数据来确定。f

65、3挠度值根据挂篮设计计算及荷载试验、施工实测资料确定，在施工测量中予以调整。设计提供的各荷载阶段的挠度，仅是理论计算值，由于受各方面因素的影响，实际挠度与计算挠度有一定的偏差：由于混凝土是非理想弹性材料，其弹性模量的计算值会有一定偏差；在施工阶段，箱梁块件自重偏差、箱梁断面尺寸的偏差以及张拉预应力的偏差更为明显。4.4.2、箱梁施工标高调整箱梁施工阶段，箱梁块件自重及挂篮自重产生的挠度与计算挠度接近，其弹性挠度不用修正，而张拉预应力产生的挠度与计算值相差较大，实测挠度偏小应对计算挠度进行修正。箱梁施工标高调整计算式为：施=H施+f2 (式二)式中：施设计提供的施工标高，见（式一） f2后续梁段

66、张拉预应力在该梁段产生的挠度总和； 张拉预应力产生的挠度调整系数； f2箱梁施工标高的调整值。4.4.3、线型监控测量0#段是整个悬浇箱梁段的起始部位，在其顶布置几个测量控制点（包括0#段中心点）作为施工测量的基准点，控制整个桥的施工。施工测量中采用的测量仪器必须经过鉴定合格方能使用。（1）高程监测 高程测点布置与监测安排在每个箱梁节段上布设二个对称的高程控制点，既可以监测各段箱梁施工的挠度，又可以观测整个箱梁施工过程中是否发生扭转变形。各个梁段在立完模浇注混凝土前，在距端模10厘米处预埋16的钢筋，埋设位置是箱梁腹板外侧对应的箱顶，上端钢筋露出箱梁混凝土。在每个箱梁节段施工中的几种不同工况（

67、立完模浇注混凝土前、混凝土浇注后、预应力筋张拉前、预应力筋张拉后）下，对已浇各梁段的控制点高程进行测量，以便观察各点的高程（挠度）变化以及箱梁曲线变化历程。 测量仪器选择与测量时间安排采用水准仪进行高程测量监控，每次的读数都采用主尺、辅尺观测，以消除误差现象产生。测量时间安排在一天温度变化较小的时间里观测，即每天日出一小时后观测，以消除大气折光以及日照温差的影响，测量的工作持续时间越短越好。 箱梁悬浇高程控制程序箱梁悬臂施工中高程测量控制程序详见附后附图2箱梁悬臂施工中高程测量控制程序图。 （2）悬臂施工中的中线控制在0#段施工完后，用全站仪将箱梁的中心点放置0#段上，并在箱梁段未施工前将两墩

68、0#段上放置的箱梁中心点进行联测，确认各个箱梁中心点在误差精度范围内，才进行下一步的箱梁施工测量。测量仪器采用全站仪。箱梁中心线的施工测量，首先是将全站仪安置在0#块的中心点，后视另一墩0#段中心点，测量采用正倒镜分中法，以确保桥轴线偏位控制在规范允许范围之内。箱梁悬臂施工中高程测量控制程序图定模板高程签立模板通知单挂篮定位、立模进入下一个悬浇段施工监理复测已浇各梁段观测浇注前高程观测混凝土浇注已浇各梁段观测浇注后高程观测已浇各梁段观测张拉前高程观测预应力束张拉已浇各梁段观测张拉后高程观测第五节 边跨平衡段，合龙段施工、平衡段施工1、施工工艺流程边跨平衡段采用就地设立支架，在支架上立模、绑扎钢

69、筋，灌注边跨梁段砼。其施工工艺流程详见下图：检查签证搭设满堂门式支架材料准备安放正式支座支座检查配套保养安装底模、外侧模底模制作安装底板及腹板钢筋、波纹管钢筋加工、波纹管下料安装钢绞线底板束及锚具钢绞线下料成束、锚具准备安装内侧模内侧模制造、内模支撑等安装顶板模板模板配套包括支撑安装顶板钢筋下料、锚具检查配套按设计顺序张拉、压浆、封锚拆除底模、支架地基处理测量放样、标高测设安装横向钢束及锚具钢绞线下料成束、锚具准备安装竖向钢束及锚具钢筋下料成束、锚具准备养护、拆侧模灌注混凝土混凝土制备2、支架施工1）、支架构造平衡段及边跨合拢段梁底标高10.27米，支架基础面标高控制在桥西4.8米，桥东5.2

70、米（自然地面标高在4.755.5米），支架净空高度在5.474.77米，浇筑梁段长度共计6米。根据浙建建（2003）37号文件的相关规定，本支架可以采用48mm钢管满堂支架。支架立杆的纵、横向每排单元间距：以腹板中心线120cm宽范围为纵向50cm、横向30cm，箱体及翼板纵向为50cm、横向60cm。为保证支架的整体稳定性和纵向刚度，沿纵横向设置扫地杆、水平连接杆和剪刀撑杆；扫地杆离地20cm，水平杆步距150cm。支架横杆上铺设1210cm大方木，间距30cm，在大方木竹胶板底模。为了施工方便和安全，分别在两侧现浇段的外侧搭设人行工作梯，并在支架两侧设置1.2 m宽的工作、检查平台，工作梯

71、和平台均设1.2 m高的护栏（详见附图现浇段支架布置图）。平衡段施工底模采用竹胶板，外侧模采用钢模。2）、地基处理为使支架下沉沉降量控制在施工规范许可内，先对现浇段投影下支架地基进行处理，四周各加宽70厘米。地基处理先挖除表土30厘米，然后分层填筑60厘米厚塘碴并用不小于25吨的压路机进行压实，塘碴基层压实后，浇筑20厘米厚C20砼进行地面硬化，硬化地面外侧均设3030厘米的排水沟。3）、支架搭设支架搭设前，清除支架范围内的杂物，按上已定的施工方案弹出支架的纵向线以控制立杆位置进行支架搭设。支架搭设完成后进行支架预压，检验支架的稳定性及消除支架的非弹性变形。预压方法同0号块相同不再详述。4）、

72、支架施工注意事项： 本工程支架施工严格按有关施工技术规范的要求和浙建建（2003）37号文件的相关规定进行。 支架搭设前进行安全教育和安全技术交底，做好交底记录。组织技术人员对支架构配件按施工规范要求进行检查，严禁使用不合格的构件和配件。 支架基础必须坚实可靠勿使沉陷，施工应提前进行。支架地基不允许有浮动松动现象，排水畅通，如果不密贴，可采用细砂垫平。 支架应设加固构件、横向固结件，不得随意拆卸，支架的连接必须牢固、安全可靠。 支架搭设必须戴好安全帽，高处操作必须系安全带，特殊工种持证上岗。搭设时支架上搁置的临时行走板不允许悬挑，并适当绑扎固定，防止坠落。 支架外侧设防护栏杆及安全网，必须搭设

73、上部结构施工用的斜梯，设防护栏杆，做好夜间照明。 现场技术人员对各种设备、支架的稳定性、强度等进行验算，并经常检查施工中是否安全。3、支架验算1）、平衡段部分荷载为：、翼板自重（单侧）：（2.30.3+0.50.7）3.9226KN/ m3/（3.92 3m）=4.08 m326KN/ m3/11.76 m2=9.02 KN/m2；、箱体自重：（51.73m3-4.08 m32）26KN/ m3/（3.92 6m）=43.5726/23.52=48.16 KN/m2；、模板自重加施工荷载：4KN/ m2，安全系数考虑1.2、箱体荷载：Q1=（48.16+4）1.2=62.59 KN/m2；、翼

74、板荷载（单侧）：Q2=（9.02+4）1.2=15.62 KN/m2；2）、脚手钢管支架荷载计算根据路桥施工手册查得脚手管截面积 A=489mm2、回旋半径 i=15.78mm、惯性矩I=1.078105、抵抗矩W=4.493104，=215 Mpa。扣件抗滑力8.5KN/只。箱体：设计间距为纵向间距600mm横向间距600mm，横杆步距不大于1500mm弯曲强度=Q1L2/10W=62.56002/（104.493104）=68.21Mpa215 Mpa抗弯强度f= Q1L4/150EI=62.56004/（1502.11051.078105）=2.39mm3mm横杆间距1.5米，长细比=l

75、/i=150/1.58=94.94 （查表得=0.6）考虑脚手管的气腐蚀及搭设时的垂直度取K2=2.0N计=（A）2=（0.6489215）2=31.54KN排架受力判断每根脚手管承受荷载面积0.60.5=0.30m2则每根脚手管承受的压力为N实= Q1A=62.590.30=18.78KNN计=31.54KN 满足要求注 实际施工时在肋板下排架间距为30cm50cm扣件抗滑力（实际施工时每根立杆顶部设置3只扣件）8.5KN/只3 =25.5KN N实=18.78KN满足要求翼板排架间距 60cm50cm=0.30m2N实= Q2A=15.62KN0.30=4.69KN N计=31.54KN满

76、足要求即翼板部分采用钢管支架搭设，经验算满足规范要求。4.5.2、合拢段施工合拢段施工，先合拢边跨再合拢中跨，边跨合拢后，先拆除临时锚固包含临时支座等临时锚固系统，再合拢中跨。边跨合拢段利用边跨直线段支架，中跨合拢段利用挂篮底模吊架施工。合拢前调整梁段两端中心及标高，立模、绑扎钢筋、安装预应力管道，选择气温较低的夜间（15度左右）焊接劲性骨架，张拉临时预应力束达到设计张拉力的50%，然后浇筑砼。采取相应梁段降温、加快砼浇筑速度、砼中掺早强剂等措施降低温度对结构的影响。合拢段混凝土浇筑前，在合拢段两侧块段上设置压重块，边浇筑砼边排除与浇筑砼同重量的重物，使悬臂挠度保持稳定，同时合拢段的砼掺入早强

77、剂，以便合拢段能尽早张拉。1、施工工艺流程合拢段采用挂篮改装的合拢吊架施工，合拢施工顺序为先边跨后中跨。施工流程详见下图所示：合拢段施工工艺流程：安装合拢段吊挂系统调整挂篮标高及模板尺寸绑扎底板、腹板钢筋、安装底腹板纵向预应力管道及劲性骨架安装内模顶板钢筋绑扎、安装纵向予应力管道安装检查鉴证浇筑砼砼 养 护张拉纵向预应力钢绞线孔道压浆拆除挂篮2、边跨合龙段施工1）边跨合拢段利用平衡段支架施工；平衡段施工完成后，将原有平衡段支架向前延伸，成为边跨合拢段支架，支架延长必须在10号悬臂段施工完成后进行，以免与挂篮相碰。2）安装底，外侧模，绑扎合龙段钢筋，布置底，腹板预应力管道，安装内模，绑扎顶板钢筋

78、，布置顶板预应力管道，经检查合格后浇柱砼。3）选择当天最低温度，浇筑合龙段砼。待砼强度达到规定值时，按顺序张拉合龙段钢束。张拉顺度仍为纵向（按从长束到短束顺序张拉边跨底板束，腹板束） 横向 竖向。张拉完成后，即可拆除挂篮。3、中跨合龙施工1）拆除除中跨挂篮，安装合拢段施工吊架，在吊架上安装外模和底模完成合拢段模板施工。2）在中跨两悬臂端用水箱注水配重，按设计要求施加对顶力及张拉临时预应力束，并在当天最低温度时安装合龙段劲性骨架，按设计要求对结构实施一定的预顶推力。并完成合龙段钢筋，模板和预应力管道的安装。3）选择当天最低温度，浇筑合龙段混凝土，在浇筑过程中将压重逐级解除，使其保持在不变荷载下浇

79、筑合龙段混凝土。4）待合龙段砼达到90%设计强度后，按顺序张拉中跨合龙段钢束，张拉时先长束后短束。最后拆除挂篮，进行桥面系施工。、施工注意事项（1）合拢段施工原则：先边、后中、依次对称进行。（2）为使合拢梁段标高符合设计要求，并能与相邻梁段顺接，合拢前应对相连两个T构的中线及各梁段的标高进行测量，调整中线，并视标高情况，通过在适当位置采用压重的方法，将标高调整到符合设计要求的标高。（3）悬臂连续梁合拢前，合拢段两端悬臂受温度的变化影响可能产生纵向伸缩，使合拢段间距变化，从而导致合拢段砼凝固过程中受到张拉或压缩的超应力影响而产生裂缝，因此，合拢段要按设计温度进行约束锁定。锁定的办法是：合拢段的钢

80、支撑，临时合拢束和预埋件按设计图纸办理。（4）合拢段体外刚支撑安装、焊固应在上述最低气温条件下进行，构件两端的钢板用千斤顶进行予压，从减少构件本身的变形，刚支撑下料按合拢段的实际长度进行，刚支撑的轴线应与箱梁中线平行，两侧与中线等距，以免刚支撑偏心受压。（5）刚性支撑安装、焊固后，应立即在低温下张拉临时钢绞线束加固锁定，预应力按张拉控制应力0.5con进行控制，张拉顺序先底板后顶板，对称进行。（6）合拢段检查合格后，即可灌注砼。因气温变化引起箱梁伸缩及砼凝固过程中的收缩，会导致合拢段砼产生缩裂或压坏，因此合拢段砼灌注时间宜选在日温差较小的阴天或选在一天中温度最低的时刻，最好在凌晨前完成或按设计

81、要求进行，但气温亦不宜低于0。（7）合拢段砼等级与箱梁砼设计同一个等级的微膨胀砼，以便合拢段钢束能及早进行张拉。（8）合拢段浇注砼，应全段面一次完成，且浇注时间亦不得超过4个小时。合拢时箱体内外温度控制，合拢段混凝土浇注后箱体内温度高于室外温度，用排风扇通过预留孔吹入外借的低温。同时通过另一预留孔用用排风扇排出箱梁内热空气，形成对流从而降低箱体内温度。在梁体外侧采用土工布进行多层覆盖。（9）合拢段底板、腹板和顶板，预应力孔道较密集用排风扇，浇注砼较困难，所以宜采用520mm小石子砼，砼的和易性要控制好，坍落度仍按0#块施工工艺。为了减少合拢段砼的收缩，可考虑掺入膨胀剂，掺入的方法和配比由试验确

82、定。（10）在孔道密集的部位，采用插入式捣，插捧震捣相结合并慎重操作，不得漏震、欠震、过震，震捣时不得碰及刚支撑和制孔波纹管，以免造成事故。（11）合拢梁段砼标号虽与梁相同，但考虑到晚上温度相对低时灌注砼，水份蒸发少，水灰比适当小一些，灌注砼时，及时观测箱内外温度，作好温度记录，为避免砼在凝固中发生裂纹，在夜间要进行一次收浆压平，在保护好管道口不进水的前提下，顶板上全跨范围内，用草袋覆盖，洒水降温，防止日晒。（12）纵向波纹管孔道检查通孔应在砼浇注完毕后进行，对已穿放钢束的孔道，应将钢束来回抽动，以检查波纹管是否漏浆，防止钢束被灰浆凝结。（13）待砼达到设计强度的规定设计比例值后，按纵向竖向的

83、顺序进行张拉。先张拉部分预应力束，再拆除体外支撑。纵向预应束张拉：先长束、后短束；先底板束，后顶板束。同一断面：先边束，后中束的顺序左右对称进行，在遇到临时合拢束时，按设计要求补足到张拉控制应力。第五章 保证措施第一节 施工进度计划及工期保证措施、 施工进度计划根据本工程结构特点、现场实际施工情况，对本工程上部结构连续箱梁进度计划 (不包括承台、墩身)总施工工期为275个工作日。主要项目工期控制计划：0#块浇注（30天）挂篮拼装（25天）110节段悬臂浇注（201天、）现浇段浇注（30天）合拢段浇注（10天）。其余节段施工周期计算见下表悬臂施工周期表（一个节段）序号工作内容时间序号工作内容时间

84、1挂篮前移就位1天5绑扎顶板钢筋1天2底模清理、调整标高6浇筑箱梁混凝土1天3绑扎底、腹板钢筋、安装波纹管1天7混凝土强度达设计张拉要求7天4内模安装1天8预应力张拉、压浆8天合计20天/段注：以上计划竖向预应力张拉按设计要求隔7天反复张拉二次，初次张拉完成后隔7天进行再次张拉。，详见附件：挂篮施工进度横道图。、工期保证措施为确保按期完工，我项目部计划采取如下措施：（1）合理组织劳动力，我们组织了钢筋班组、木工班组、混凝土班组、预应力张拉班组及安装班组，工序中由各专业班组按流水工艺连续施工，项目部负责协调班组间工序间的衔接，减少中间环节的时间浪费，有效提高工作效益。（2）加强机具、设备的调度和

85、管理，增加机械设备的投入，本工程投入1000L搅拌机及配套的电子计量配料机具和混凝土泵车有效提高了混凝土的浇筑速度。（3）进一步落实承包责任制，调动职工劳动积极性、提高工作效益，在班组间举行劳动竞赛。制定奖罚制度，做到“奖勤、罚懒”。合理安排生产人员，做到定岗位、定工程量、定时间。（4）在计划安排上采取长计划、短安排，做到以总进度计划分月安排，月计划分旬安排，旬计划分天安排的做法，有效提高生产进度。（5）优先选用新工艺、新技术；缩短工程中间环节的过度时间。 通过以上措施促进工程保质量，促进度的良性循环，使工程顺利进展，确保在工期范围内，按本项目质量目标，安全、文明生产目标，完成本工程的所有工作

86、量。第二节 质量保证措施为确保工程质量，我们着重对施工过程和原材料质量进行检查和控制。在施工中，建立操作人员自检、班组互检、工序交接检和工前检查、工中检查和工后检查以及分项分部检验、定期检和随机抽查的内部检查制度。、过程控制（1）原材料采购：原材料采购之前要做好市场调查，从中选择几个生产管理好、质量可靠的，并且有进浙许可证的厂家作为采购对象，试验、比较、优选厂家作为采购对象，建立供货关系，并作好记录。（2）加强对原材料、中间产品的质量检验，对每批进场材料都要试验检测，严禁不合格材料和中间产品进场使用。（3）施工过程中的每道工序的标识用隐蔽工程检验记录和质量评定记录。（4）施工过程中严格执行IS

87、O2000系列标准，并根据施工实际情况，补充完善内部质量保证体系，保证分部及分项工程质量优良率达质量目标设计以上。（5）运用全面质量管理原理，抓好施工全过程的质量控制。施工中把好技术标准关，作好技术交底，抓好试验检测。严格施工纪律，严格各工序质量检验与控制，确保各项工程的生产质量。（6）认真执行的质量管理制度：即施工图纸审签制、技术交底制、质量“三检制”（自检、互检、专检）、隐蔽工程检查签证制、安全质量奖惩制、验工计价质量签证制、分项工程质量评比制、质量事故（隐患）报告处理制等行之有效的管理制度，使质量控制贯穿施工全过程。（7）汇总各方面对上部结构施工技术管理、工程质量和工艺操作等方面的意见，

88、并及时采取整改措施，不断提高工程质量，确保工程创优。、施工质量控制及检验分部工程质量控制坚持“预防为主，检验试验把关相结合”的方针。在施工中，建立操作人员自检、班组互检、工序交接检和工前检查、工中检查和工后检查以及分项分部检验、定期检和随机抽查的内部检查制度。工序质量检验包括整个下部结构分部工程施工所有工序过程的检验，由工序(工班) 质检员按施工技术标准进行自检合格后，报项目部安质部门进行专检合格后填写检验报告，报监理工程师检查合格签字后，方可进行下道工序施工，不合格的工程必须无条件立即进行返工重作。具体控制程序详见分部工程质量控制程序、工序质量检查程序详见附图。第三节 安全生产保证措施施工过

89、程的安全生产管理，必须贯彻执行“安全第一，预防为主”的方针，在进行生产管理过程中，采用制度、组织、技术等手段，并根据生产中人、机、料、法、环等因素，有效地控制生产活动中的不安全因素，只有坚持全员、全过程、全方位、全天侯的动态管理，才能实现安全生产目标。5.3.1、挂篮悬浇施工安全保证措施（1）施工前对参加施工的全员进行技术、安全交底。（2）使用的机械、设备等事前应全面检查、维修、保养试吊和试运转，以确保施工顺利进行。（3）箱梁悬臂的施工，系水上或陆上高空双层作业，平台脚手架、挂篮安全，作业设施救生措施等均应完备，确保施工人员的安全，一切操作均应遵照有关“安全操作规程”不得违章作业。（4）预应力

90、张拉作业均在墩顶、梁面或张拉平台脚手架上进行，作业面小，不便避让，应互相关照提醒，防止飞锚打击和踩空、坠落事情的发生。（5）严格施工纪律，按照图纸、规程和工艺施工，如有变动应经有关人员同意后实施。（6）挂篮是块段施工中的主要受力结构和施工设施，必须保证挂篮结构本身的可靠性，因此在拼装过程中必须按照施工结构设计图和技术要求进行，不得随意更改，如需要更改者，须经过设计人员同意。（7）在0#块上组拼为两挂篮连续结构，经认真检查拼装质量符合要求后，才能投入使用。投入1#块段的悬拼，解体成单只体系后，需重新全面检查，符合要求后才能使用。（8）挂篮需要前移时，要认真检查锚固部位是否拆除，后锚系统是否改为后

91、锚压轮系统，前支点是否已垫上平滚，防碍挂篮前移的障碍是否已清除，滑道铺设是否符合要求，上部不允许有悬搁物体。在前移过程中做到左右主桁同步。后锚保险拉缆随前移而调整，前端应设限位装置。（9）前移到位后，要即时安装锚固结构，经调整检查符合要求后才允许在悬臂上进行下一工序的施工。（10）施工在线路上空进行，为保证线路的安全，挂篮下必须设置密目安全网，挂篮上不得随意放置材料、工具、物件。严禁物件掉下而砸坏车辆造成人身伤害，各工序工种人员在施工操作时必须高度重视。（11）施工如遇高温和台风暴雨季节，要安排好防暑工作和防风的应急措施，6级以上大风停止作业，施工人员应增强安全意识，按高空作业的规定做好自身的

92、安全防护工作（12）领导及调度要密切注意气象预报和天气变化，制订详细安全施工措施，以做好保证工程质量和施工安全工作。5.3.2、安全应急救援预案（1）应急预案的目标和任务为企业员工的工作安全、航道航线、施工场区周围构筑物安全，以及施工场区提供更安全的环境；保证各种应急反应资源处于良好的备战状态；指导应急反应行动按计划有序地进行，防止因应急反应行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急反应行动的快速、有序、高效。（2）应急预案领导小组应急救援织机构图如下：组长由项目经理担任，副组长由项目副经理和总工程师担任，各小组组长分别由项目经

93、理部各相关部门的负责人担任。（3）应急组织的分工职责组长职责:决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接操作控制；复查和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展过程；指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；与场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录作业安排；在场（设施）内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处理。副组长职责:评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施

94、和财产损失；如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。通讯联络组职责:确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速；保持通讯设施和设备处于良好状态；负责应急过程的记录与整理及对外联络。技术支持组职责:提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施；指导抢险抢修组实施应急方案和措施；修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷；绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。消防保卫组职责:事故引发火灾，执行防火方案中应急预案程序；设置事故现场警戒线、岗，维持工地内

95、抢险救护的正常运作；保持抢险救援通道的通畅，引导抢险救援人员及车辆的进入；保护受害人财产；抢救救援结束后，封闭事故现场直到收到明确解除指令。抢险抢修组职责:实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进；寻找受害者并转移至安全地带；在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害；抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。医疗救治组：在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等）；使重度受害者优先得到外部救援机构的救护；协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。后勤保障组职责：保障系统内各组人员必须的

96、防护、救护用品及生活物质的供给；提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。（4）航道航线突发事件应急预案施工期间，如因特殊情况需要封锁航道，应及时告知航道管理部门，并按下列防护办法处理：在故障地点设置停船信号，如遇到浓雾、或夜间时，还要在故障点的上下游300米处增设信号灯。在故障地点实行专人看守，及时通知过往船只注意通行安全。第六章 季节性施工措施第一节 雨季施工注意掌握天气变化情况，尽量避免雨天浇筑砼。若因工期关系在有小雨时亦必须浇捣，则必须准备足够的防雨设施和覆盖用的油布、塑料布等，并设法准备适量大雨蓬，以便在雨淋时应用。刚浇好的砼若遇雨，不宜用土工膜或麻袋直接覆盖，最好下面用塑料薄膜上面再盖

97、上土工膜或麻袋，否则土工膜或麻袋受雨淋后有其它颜色泛滥或混凝土起脱皮现象，影响砼面层色泽及表面质量。加强天气预报，提前了解天气变化情况，尽量避开雨天浇筑砼，作好施工现场、钢筋加工厂等施工排水措施。水泥，预应力钢筋，波纹管仓库要垫离地面20CM以上防潮。挂篮应避免接通电线等，防止雷击。第二节 夏季施工1、夏季和旱季的共同特点是气候干燥，水份蒸发快，砼表面容易产生收缩裂缝，为此，应设法防止阳光暴晒，减少水份的蒸发，在运输时需覆盖，整个工艺过程要短，及时浇筑，并应及时覆盖和润湿养护。2、气温较高时采取早出工,晚收工,中午延长休息时间,安排夜间作业.3、积极做好防暑工作,供应充足的洁净茶水,设工地保健

98、站,配足够的防暑药品.4、气温高于38C时,应有相应的组织措施进行施工.5、气候干燥时应有加强防火措施.第三节 冬季施工连续三天最低温度低于5时应作为冬季施工，作出应有的措施：（1）配置混凝土时，宜优先选用硅酸盐水泥，水泥的强度等级不宜低于42.5，水灰比不宜大于0.45。采用蒸汽养护时，宜优先选用矿渣硅酸盐水泥。使用其它品种水泥时，应注意其掺合材料对混凝土强度、抗冻、抗渗等性能的影响。（2）浇筑混凝土掺用减水剂，以提高混凝土的抗冻性。（3）拌制混凝土的各项材料的温度，应满足混凝土拌合物搅拌合成后所需要的温度。当材料原有温度不能满足需要时，应首先考虑对拌和水加热，仍不能满足要求时，再考虑对集料

99、加热。水泥只保温，不得加热。（4）冬期搅拌混凝土时，骨料不得带有冰雪和冰结团块。严格控制混凝土的配合比和坍落度；投料前，应先用热水或蒸汽冲洗搅拌机，投料顺序为骨料、水、搅拌，再加水泥搅拌，时间应较常温时延长50%。混凝土拌和物的出机温度不宜低于10。C，入模温度不得低于5。C（5）混凝土的运输时间应尽量可能缩短，必要时运输混凝土的容器应有保温措施。（6）混凝土在浇筑前应清除模板、钢筋上的冰雪和污垢。（7）冬季施工接缝混凝土时，在新混凝土浇筑前应加热使接合面有5。C以上的温度，浇筑完成后，应采取措施使混凝土结合面继续保持正温，直至新浇筑混凝土获得规定的抗冻强度。（8）要缩短成活工序间隙，并在模板

100、内预设测温孔，随时测定内温。（9）准备好足够的覆盖物，浇捣完成及时覆盖，尤其冬季在挡风面更应覆盖严密，包括模外侧需盖好。（10）砼表面应及时清扫积雪，防止积雪冻融时吸取砼中热量而使砼生产脱皮现象。（11）及时和气象站联系，遇特大寒流应停止浇捣，若在浇捣好后遇特大寒流侵袭，则应采取燃料加温，蒸气养护等特殊措施。为保证质量我们在气温连遇特大寒流时采取停止施工的原则。主桥挂篮计算一、计算说明1、本计算书根据4节段重量99.6t进行结构验算。1节段典型断面位于距4节段1/3断面处，验算时均以该断面按均布荷载加载。2、主桥单个挂篮总重量550KN， 3、箱梁节段重量按1.2倍安全系数加载，挂篮按结构实际

101、重量加载，施工临时荷载按3.5KN/m2加载。4、本计算书涉及的主要材料和构件的力学性能：主纵梁采用2I40b。前下横梁采用2I40ba，上横梁（包括前、后）和后下横梁采用2I40 b。斜拉杆采用20020mm，连接销轴为100。后锚拉杆采用4根32精轧螺纹钢筋。分配梁采用225b。序号型号规格每延米重量（kg/m）A（cm2）I（cm4）W（cm3）EI（t.m2）EA（t）1主纵梁2I40b147.6188.245560228091353858102横梁2I40b135.12172.14434282171.48902352887斜拉杆2002031.4401333133273820004分

102、配梁225b62.6779.827239.0579.214841636315、一些主要性能参数钢材弹性模量E2.05105 MPa2.05107 t/m2钢材容许拉、压、弯应力140MPa钢材容许剪应力85MPa精轧螺纹钢筋750 MPa钢筋混凝土密度2.6 t/m36、计算工具：采用MIDAS迈达斯设计软件，二、计算工况工况一：悬臂浇筑4节段时的施工工况，验算挂篮横梁（4根）、主纵梁、斜吊带、分配梁、后锚吊带、吊杆的强度和刚度，后锚抗倾覆稳定性；工况二：挂篮行走时的稳定工况，由于主纵梁前端设计行走支架，推进时挂篮抗倾覆稳定性能满足要求，后锚受力状况优于工况一，故不需进行验算。三、挂篮主要构件

103、强度和刚度验算1、挂篮前、后横梁荷载分配系数计算用单位均布荷载q1对分配梁进行加载：求得：Q前1.554 Q后1.946故，前横梁分配荷载系数 前1.554（1.5541.946）0.45 后横梁分配荷载系数 后1.946（1.5541.946）0.55以下计算过程中，前、后横梁均按荷载分配系数，将空间结构简化为平面结构进行计算。主桥挂篮后下横梁a、计算模型后下横梁为4支点刚性支撑连续梁。取半幅作计算，计算模型如下：b、外力荷载梁体重量4节段重量99.6t，荷载简化为距1节段1/3位置处的截面的均布荷载，相应后横梁按0.55的系数进行加载。挂篮结构自重横梁（2I40b），考虑连接板等重量按横梁

104、重量的1.946倍取值q1115.42kg/m1.9460.224 t/m分配梁（225b），在横梁上均布，并按0.55 的系数分配q233.84 kg/m15620.551.1829.20.43 t/m模板，翼缘定型模板按侧板的集中荷载和底板的均布荷载加载，砼箱梁腹板下模板按钢底模板均布加载，砼箱梁底板下的模板偏安全地以翼缘底板的均布荷载加载 翼缘均布荷载q32.625 t/m 翼缘集中荷载P3.94 t 腹板均布荷载q37.875t/m故，翼缘和砼箱梁底板（除腹板）均布荷载q0.2240.432.6253.279t/m 砼箱梁腹板下均布荷载q0.220.43+7.8758.525t/m施工

105、临时荷载按3.5KN/m2取值，并按0.55的系数分配，在横梁上均布q3.53.50.550.67 t/mc、荷载图、弯矩图、剪力图、位移图 （见下页）主桥后下横梁计算简图（半截面）主桥后下横梁弯矩图（半截面）主桥后下横梁剪力图（半截面）主桥后下横梁位移图（半截面）主桥后下横梁吊点反力图（半截面）查得：Mmax25.8 t.mVmax215.6 t构件最大挠度f max0.31 mm后下横梁吊点反力分别为：P15.7 t P224.6 t。已浇节段箱梁内吊点反力Q24.6 t。(3)、后下横梁强度验算maxMmax/W5.81042171.426.7 MPamaxVmax/A15.610217

106、2.149.06MPacr31.0MPa结论：2I40b作后下横梁强度和刚度均满足要求。主桥挂篮前下横梁a、计算模型前下横梁为4支点刚性支撑连续梁。取半幅作计算，计算模型如下：b、外力荷载梁体重量4节段重量99.6t，荷载简化为距1节段1/3位置处的截面的均布荷载，相应前横梁按0.45的系数进行加载。挂篮结构自重横梁（2I40b），考虑连接板重量按横梁重量的1.472倍取值q1115.42 kg/m1.4720.17 t/m分配梁（225b），在横梁上均布，并按0.45 的系数分配q20.430.450.550.35 t/m模板，翼缘定型模板按侧板的集中荷载和底板的均布荷载加载，砼箱梁腹板下模

107、板按钢底模板均布加载，砼箱梁底板下的模板偏安全地以翼缘底板的均布荷载加载 翼缘均布荷载q32.625t/m 翼缘集中荷载P3.48 t 腹板均布荷载q37.47t/m故，翼缘和砼箱梁底板（除腹板）均布荷载q0.170.352.6253.145 t/m 砼箱梁腹板下均布荷载q0.170.35+7.477.99 t/m施工临时荷载按3.5 KN/m2取值，并按0.45的系数分配，在横梁上均布q3.53.50.450.55 t/mc、弯矩图、剪力图（荷载图见后下横梁计算部分）主桥前下横梁弯矩图（半截面）主桥前下横梁剪力图（半截面）主桥前下横梁位移图（半截面）主桥前下横梁吊点反力图（半截面）查得：Mm

108、ax4.9 t.mVmax12.9 t构件最大挠度f max0.48 mm前下横梁吊点反力分别为：P14.8 t P220.4t。(3)、前下横梁强度验算maxMmax/W4.91042171.422.6MPamaxVmax/A12.9102172.147.5MPacr26.1MPa结论：2I40b作前下横梁强度和刚度均满足要求。主桥挂篮前上横梁由前下横梁计算得吊杆拉力分别为：P14.8 t，P220.4 t。计算模型如下：主桥前上横梁计算简图b、弯矩图、剪力图 主桥前上横梁弯矩图主桥前上横梁剪力图主桥前上横梁位移图主桥前上横梁吊点反力图查得：Mmax10.2 t.mVmax20.9 t跨中挠

109、度为f max1.3mm(3)、前上横梁强度验算maxMmax/W10.21042171.446.9MPamaxVmax/A20.9102172.1412.14MPacr51.4MPa结论：2I40b作前上横梁强度和刚度均满足要求。主桥后上横梁a、计算模型后上横梁受外部荷载只有外侧吊杆拉力，由后下横梁计算得吊杆拉力为P15.7 t。计算模型如下：主桥后上横梁计算简图b、弯矩图、剪力图 主桥后上横梁弯矩图主桥后上横梁剪力图主桥后上横梁位移图主桥后上横梁吊点反力图查得：Mmax212.6 t.mVmax26.50 t悬臂端挠度为f max9.3 mm，跨中挠度为f 1.8 mm(3)、后上横梁强度

110、验算maxMmax/W12.61042171.458.0MPamaxVmax/A6.5102172.143.78MPacr58.36MPa结论：2I40b作后上横梁强度和刚度均满足要求。主桥纵梁三角架强度和刚度验算a、计算模型主桥挂篮三角架取其中一片作计算，计算模型如下：主桥三角架计算简图其中：均布荷载q0.147621.050.31 t.m为主纵梁线性荷载；集中力P126.2 t为前上横梁作用于主纵梁上的荷载； 集中力P27 t为后上横梁作用于主纵梁上的荷载；将吊带、滑靴、门架等构件荷载按P37t加载到主纵梁支点上主桥三角架弯矩图主桥三角架剪力图主桥三角架轴力图主桥三角架位移图主桥三角架反力

111、图查得：主纵梁前部Mmax24.8 t.m，Vmax29.0t主纵梁悬臂端最大挠度为f max24.8 mm；立柱顶点位移量8.5mm（向前）；斜拉杆轴力N46.4t；后锚拉杆轴力35.7t，轴向延伸量0 mm；主纵梁支点处反力Q80.5 tc、强度和刚度验算主纵梁：应力最大处：maxMmax/W24.81042280108.77 MPa maxVmax/A29.0102188.215.41 MPacr112.0MPa斜拉杆（20020钢板）两块：N/A（46.440102）2116MPa斜拉杆销轴（100）：N/A46.40.78559.1MPa后锚拉杆（230精轧螺纹钢）：N/A35.70

112、.1413252.7 MPa750 MPa抗倾覆安全系数K750252.72.77结论：（2I40b）主纵梁强度和刚度满足要求。斜拉杆和销轴强度满足要求。后锚抗倾覆安全稳定性满足要求。主桥分配梁强度和刚度验算a、外力荷载根据挂篮设计图纸，箱梁腹板70cm宽重量考虑由3根225b承担，箱梁顶、底板每600mm宽重量由单根225b承担。q腹3.9810.72.61.259.06 t/mq底（0.566+0.25）0.582.61.251.54 t/mq自0.55 t/m（分配梁底模板）根据以上荷载分析，腹板下分配梁受力较为不利，故需对腹板下分配梁进行验算。腹板下分配梁计算简图分配梁弯矩图（腹板下）

113、分配梁剪力图（腹板下）分配梁位移图（腹板下）分配梁反力图（腹板下）强度和刚度以腹板下作为验算对象（腹板下布置3根225b）查得：Mmax22.8t.m 对应V0 （跨中截面）Vmax13.4 t 对应M0 （左支点）V12.9 t 对应M10.5t.m （荷载变化左截面处）V11.5 t 对应M14.3t.m （荷载变化右截面处）跨中最大挠度22mm3=7mm，悬臂挠度13.4mm3=4.5mm跨中截面：crmaxMmax/W22.8104（3579.2）131.2 MPa左支点截面处：maxVmax/A13.4102（379.82）5.6 MPa （379.82）荷载变化左截面处：M/W10.5104（3579.2）59.8MPamaxVmax/A12.9102（379.82）5.4 MPacr60.5 MPa荷载变化右截面处：M/W14.3104（3579.2）82.3MPamaxVmax/A11.5102（379.82）4.8 MPacr82.7MPa结论：225b分配梁强度和刚度满足强度要求。