部队医院综合楼模板工程施工方案（38页）.doc

1、武 警 8650部 队 医 院 综 合 楼模板施工方案编制：审核：审批：二一三年七月二十日模板工程专项施工方案一、工程概况本工程为武警8650部队医院建设工程第一标段工程，位于晋中市榆次区迎宾路北侧，为8650部队的医院用房，由山西建苑建筑设计研究院设计、建材太原地质工程勘察院勘察、晋中市正元建设监理公司监理、由我山西省宏图建设工程有限公司负责施工。本工程属框剪结构，总建筑面积 15235.03，其中地上建筑面积为11357.32，地下建筑面积约3877.71。建筑层数，地上9层，地下1层；层高5.1（地下室），3.7米（地下车库）。地下室顶板厚度250mm，一层三层高4.5米,四七层高为3.

2、9米，八层层高4.2米，九层层高为5.1米，顶层层高为2.7米。模板选用多层木胶合板作为模板体系。模板的支撑体系，地下室、九层采用48*3.5钢管支撑架，其它层采用木支撑。二、编制依据：1、武警8650部队医院综合楼施工组织设计2、武警8650部队医院综合楼施工图纸3、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20024、建筑施工手册第四版5、建筑施工计算手册江正荣著6、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、7、混凝土结构设计规范GB50010-2002、8、钢结构设计规范(GB 50017-20039、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/105-2006三、施工工艺技术

3、3.1工艺流程（一）安装柱模板搭设安装脚手架 沿模板边线贴密封条 立柱子侧模 安装柱箍 校正柱子方正、垂直和位置 全面检查校正 群体固定（二）安装剪力墙模板搭外架子 安内横墙模板 安内纵墙模板 安堵头模板 安外墙内侧模板 合模前钢筋隐检 安外墙外侧模板（三）安装梁模板搭设梁模板支架 安装梁底楞 安装梁底模板 梁底起拱 安装梁侧模 安装另一侧模板 安装上下锁口楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓 符合梁模尺寸、位置 与相邻模板连接牢固（四）安装顶板模板搭设支架 安装横纵大小龙骨 调整板下皮标高及起拱 铺设顶板模板 检查模板上皮标高、平整度3.2、施工方法（一）安装柱模板1、模板组片完毕后，按照要求留设清扫

4、口，检查模板的对角线，平整度和外形尺寸。2、吊装第一片模板，并临时支撑或用铁丝与柱子主筋临时绑扎固定。3、随即吊装第二、三、四片模板，作临时支撑或固定。4、为保证柱子阳角处的拼缝严密，防止漏浆，在柱模板的四个拼缝处，要夹粘双面胶、钉海绵条。模板就位后，进行柱子的加固，柱模的背楞采用80*60的木方，背楞的间距为200-300。木方必须竖放，木方在同一截面的搭接要求错开至少500。5、柱模板的垂直度定位依靠楼层内支模架和墙柱连接支撑进行加固调整。柱墙模底留清扫孔，以便以混凝土浇筑之前进行清理。6、按照上述方法安装一定流水段柱子模板后，全面检查安装质量，注意在纵横两个方向上都挂通线检查，并作好群体

5、的水平拉杆及剪力支杆的固定。（二）剪力墙模板安装1、先将阴阳角模吊到作业现场使之就位。2、按照先横墙后纵墙的安装顺序，按编号、按顺序将横板吊至安装部位，用撬棍按墙线把模板调整到位。安装穿墙螺栓，穿墙螺栓间距为500mm，对称调整模板、地脚丝杠，用线坠调测模板垂直度，并挂线调整模板上口，然后拧紧地脚丝杠及穿墙螺栓。3、安装外墙外侧模板：将模板就位，穿螺栓紧固校正，注意施工缝处必须严密、牢固可靠，防止出现错台和漏浆现象。4、检查角模与墙体模板。角模与墙模子母口接缝是否严密，如不严密应用海绵填充缝隙，使之间隙严密，防止出现漏浆和错台现象。5、电梯井道支模前，、应将工作平台吊入电梯井道内，工作平台的主

6、龙骨和钢支腿均应用10#槽钢，龙骨间距应小于600mm，并焊接固定，然后上铺5cm厚木板，平台就位后调节四角使平台处于水平状态。6、吊入筒模，按轴线把模张开，校正垂直度后，拧紧穿墙螺栓。（三）安装框架梁模板 1、安装梁模板支架前，无论是首层地面或楼板地面，必须要有足够的承载力，必须按监理审批后的支模架搭拆方案进行施工。 2、搭设梁底小横木，间距符合摸板设计要求。 3、拉线安装梁底摸板，控制好梁底的起拱高度符合模板设计要求。梁底经验收无误后，用钢管扣件将其固定好。 4、安装梁侧模板，在梁底模两侧需海绵填充，使之侧模与底模拼缝间隙严密，防止出现漏浆现象。 5、复核梁模板的截面尺寸，与相邻梁柱模板连

7、接固定。 6、安装后校正梁标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净。（四）安装楼板模板 1、支模架按照设计方案要求搭设完毕后，根据给定的水平线调整上支托的标高及起拱的高度。 2、按照模板设计要求支搭板下的大小龙骨，其间距必须符合模板设计的要求。 3、铺设多层胶合板时，在梁侧模板上口要拉线找直，同时必须保证模板拼缝的严密、表面平整。 4、模板铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板标高，并进行校正。 5、将模板内杂物清理干净。(五) 模板支撑体系支模架采用48*3.5钢管，立杆纵横间距900mm，步距1800mm,在有梁的位置应当控制好钢管间距离标高。水平钢管支设三道，即离地200mm设置

8、一道扫脚杆，中间一道水平杆，立杆的上端各构件的下部一道水平杆，此道杆的应当注意计算其标高。整个体系要求横平竖直，不得发生倾斜。（六）模板拆除 模板拆除的一般要点： （1）侧模拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模板而受损后，方可拆除。 （2）底模及冬季施工模板的拆除，必须执行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204及建筑工程冬期施工规程JGJ104的有关条款。作业班组必须进行拆模申请经技术部门批准后方可拆除。 （3）已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强度等级后方允许承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时，必须经核算，加设临时支撑。 （4）拆除模板的顺序

9、和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。 （5）柱模板拆除时，要从上口向外侧轻击和轻撬，使模板报松动，要适当加设临时支撑。以防柱子模板报倾倒伤人。 （6）墙模板应先将穿墙螺栓卸下，然后松开地脚丝杠，使模板向后倾斜与墙体脱离。注意模板拆除时，可用撬棍轻轻撬动模板下口，不得在墙上口撬动模板和大锤砸模板。 （7）模板吊装时，应防止对墙体钢筋和已浇筑混凝土的碰撞。 （8）梁板模板拆除：拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁侧模板上的水平钢管及斜支撑，轻撬梁侧模板报，使之

10、与混凝土表面脱离。 （9）下调支柱顶托螺杆后，轻撬模板下的龙骨，使龙骨与模板分离，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐块逐段拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块板拆下时，或用人工托扶放于地上，或将支柱顶托螺杆在下调相当高度，以托住拆下的模板。严禁模板自由坠落于地面。四、成品保护 1、预拼的模板要有存放场地，场地要平整夯室。模板平放时，要有方木垫架。立放时，要搭设分类模板价，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。 2、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面

11、已安装完毕的平面模板，不可做临时堆放和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。 3、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。 4、在靠近模板的地方，电焊钢筋、铁管时，在施焊处的模板面应用铁皮垫隔，防止焊渣火烧坏模板面。 5、浇筑混凝土时，插入式振捣棒不能直接碰撞模板，同时要控制好振捣时间。五、应注意的质量问题 1、柱模板： （1）涨模、断面尺寸不准防治的方法：根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和竖向钢楞，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。 （2）柱身扭向防治的方法

12、，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑，吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，保证柱模不扭向。 （3）轴线位移，一排柱不在同一直线上。防治的方法：成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一个方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。 2、墙模板 （1）墙身超厚。防治方法：模板就位后调整要认真，穿墙螺栓要全部穿齐、拧紧。 （2）模板企口处错台：模板未清

13、理干净或未采取有效的防止错台的措施。 3、梁、板模板 （1）梁、板底不平、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口涨模，防治方法是梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。六、施工安全保证措施一、组织保障安全保证体系公司安全管理部门项目经理项目技术负责安全员专业分包泥工班木工班砼工班钢筋班架子工班机工电工二、技术措施1)进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全帽，并应系牢。2)经医生检查认

14、为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3)安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏，防止上下在同一垂直面操作。4)高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。5)遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。6)二人抬运模板时要相互配合，协调工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。7)不得在脚手架上堆放大批模板等材料。8)支模过程中如需中作停歇，应将支撑、搭头、柱主板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而附落。9)模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好，混凝土板

15、上的预留洞，应在模板拆除后将洞口盖好。10)高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站在墙上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟行业。11)拆模必须一次性拆模，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。12)严禁酒后作业。三、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员

16、、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、高空坠落、落物伤人等事故。当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人

17、身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：张永康 手机：技术负责人：武少龙 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。七、劳动力计划：木工（人）60支模工（人）30八、模板设计计算书9.1、柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱

18、截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

19、5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时

20、产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.13

21、4kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 28.956220220= 1.75105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.75105 / 2.4310

22、4 = 7.209N/mm2；面板的最大应力计算值 =7.209N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.

23、134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62528.956220.0 = 3981.389N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3981.389N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33981.389/(245018.0)=0.737N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.737N/

24、mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大挠度计算值: =

25、 0.52125.76220.04/(1009500.02.19105) = 0.151 mm；面板的最大挠度计算值 =0.151mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.88mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公

26、式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.220.90=13.602kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.220.90=0.554kN/m； q = (13.602+0.554)/2=7.078 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.078450.0450.0= 1.43105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -

27、竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.43105/6.40104 = 2.24N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.24N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.220.90=13.602kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.220

28、.90=0.554kN/m； q = (13.602+0.554)/2=7.078 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.67.078450.0 = 1911.067N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1911.067N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31911.067/(260.080.0)=0.597N/mm2；竖楞截面抗剪强度

29、设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.597N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.22 = 12.59 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67

30、712.59450.04/(1009500.02.56106) = 0.144 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.144mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.22 0.45/2 = 3.19 kN

31、； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.949 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.100 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.028 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.1 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 18.66 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =18.66N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍

32、挠度验算经过计算得到: = 0.028 mm；柱箍最大容许挠度: = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 =0.028mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.949 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 1

33、2.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.949kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.16 0.45/2 = 2.32 kN；H

34、方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.231 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.273 kN.m；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.095 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.27 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 51.249 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =51.249N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度

35、验算经过计算得到: V = 0.095 mm；柱箍最大容许挠度: V = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 V =0.095mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.4mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力

36、: N = 7.231 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=7.231kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!8.2、墙模板墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性

37、矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值

38、fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值48.659

39、kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1:

40、1.248.660.500.90=26.276kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.890=28.166 kN/m；面板的最大弯距：M =0.128.166300.0300.0= 2.53105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面

41、板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 2.53105 / 2.70104 = 9.389N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.389N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.500.90=26.276kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.

42、890kN/m； q = q1 + q2 =26.276+1.890=28.166 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.628.166300.0 = 5069.855N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 5069.855N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =35069.855/(250018.0)=0.845N/mm2；面板截面抗剪强度

43、设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.845N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 48.660.5 = 24.33N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67724

44、.333004/(10095002.43105) = 0.578 mm；面板的最大挠度计算值: =0.578mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4；1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm；

45、 q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.300.90=15.766kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(15.766+1.134)/2=8.450 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.18.450500.0500.0= 2.11105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13

46、.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.11105/6.40104 = 3.301 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 3.301 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.300.90=15.766kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.30

47、0.90=1.134kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(15.766+1.134)/2=8.450 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.68.450500.0 = 2534.927N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 2534.927N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =32534.927/(260.080.0)=0

48、.792N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.792N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.660.30/2=7.30 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67714.6/

49、25004/(10095002.56106) = 0.127 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.127mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.43)0.30.5/2=4.22kN； 外楞计算跨度

50、(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；外楞最大弯矩:M = 0.1754224.88600.00= 4.44105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 4.44105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 4.44105/5.08103 = 87.325 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =87.325N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞

51、的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.43)0.30.5/2=4.225kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.654224.879 = 1.65103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 1.65103N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =21.65103/500.000=6.591N/mm2；外楞截面的受剪应力计算

52、值 =6.591N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 48.660.300.50/23.65 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1467.30100/26003/(100206

53、0001.22105) = 0.36mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；外楞的最大挠度计算值 =0.36mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.60.5

54、 = 14.598 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.598kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！8.3 板模板一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；模板支架计算高度(m): 2.830；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：方木支撑；方木的间隔

55、距离(mm)：300.000；方木的截面宽度(mm)：40.000；方木的截面高度(mm)：60.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C25；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：392.700；楼板的计算跨度(m)：4.500；楼板的计算宽度(m)：4.000；楼板的计算厚度(mm)：120.000；施工期平均气温()：25.000；4、板底方木参数板底方木选用木材：杉木；方木

56、弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.000；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.400；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值fv(N/mm2)：11.000；7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2)

57、：10.000； 二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用方木作为支撑，方木按照连续梁计算；方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = bh2/6 = 4.0006.0002/6 = 24.000 cm3；I = bh3/12 = 4.0006.0003/12 = 72.000 cm4；1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1 = 25.0000.1200.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.300 = 0.105 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：p1 = 2.0000.300 = 0

58、.600 kN/m；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和， 计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(q1+q2 )+1.4p1 = 1.2(0.900+0.105)+1.40.600 = 2.046 kN/m； 最大弯距 M = 0.125ql2 = 0.1252.0461.0002= 0.256 kN.m； 最大支座力 N = 1.25ql = 1.252.0461.000 = 2.558 kN ； 截面应力 = M/W = 0.256106/24.000103 = 10.656 N/mm2；方木的最大应力计算值为10.656N/mm2，小于方木抗弯强

59、度设计值11.000N/mm2，满足要求！3、抗剪强度验算： 截面抗剪强度必须满足下式： 其中最大剪力：V = 0.6252.0461.000 = 1.279 kN； 截面受剪应力计算值：T = 31.279103/(240.00060.000) = 0.799 N/mm2； 截面抗剪强度设计值：fv = 1.400 N/mm2；方木的最大受剪应力计算值为0.799N/mm2，小于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下： 均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.

60、105 = 1.005 kN/m； 最大变形 = 0.5211.005（1.000103）4/(1009000.00072.000104) = 0.808 mm；方木的最大挠度为0.808mm，小于最大容许挠度4.000mm，满足要求！四、模板支架荷载标准值(轴力)计算:作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1、静荷载标准值包括以下内容： (1)木顶撑的自重(kN)： NG1 = 1.0000.0600.080+(1.000/2)2+0.60021/220.0300.040+2.8300.0800.10023.870= 0.246 kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.

61、0001.000 = 0.350 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1201.0001.000 = 3.000 kN； 经计算得到，静荷载标准值； NG = NG1+NG2+NG3 = 0.246+0.350+3.000 = 3.596 kN；2、活荷载为施工荷载标准值： 经计算得到，活荷载标准值： NQ = 2.0001.0001.000 = 2.000 kN；3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式： N = 1.2NG+1.4NQ = 1.23.596+1.42.000 = 7.115 kN；五、立柱的稳定性验算: 稳定性计算公式如下： 其中

62、，N - 作用在立柱上的轴力 -立柱受压应力计算值； fc -立柱抗压强度设计值； A0-立柱截面的计算面积； A0 = (80.000/2)2 = 5026.548 mm2 -轴心受压构件的稳定系数,由长细比 结果确定； 轴心受压稳定系数按下式计算： i-立杆的回转半径，i = 80.000/4 = 20.000 mm； l0- 立杆的计算长度，l0 = 2830.000-600.000 = 2230.000 mm； = 2230.000/20.000 = 111.500； =2800/(111.500)2) = 0.225； 经计算得到： = 7115.242/(0.2255026.548

63、) = 6.285 N/mm2； 根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数： f = 1.210.000 = 12.000 N/mm2；木顶支撑立柱受压应力计算值为6.285N/mm2，小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 12.000N/mm2，满足要求！六、斜撑(轴力)计算: 木顶撑斜撑的轴力RDi按下式计算： RDiRCi/sini 其中 RCi -斜撑对帽木的支座反力； RDi -斜撑的轴力； i -斜撑与帽木的夹角。 sini = sin90-arctan(1.000/2)/0.600 = 0.974； 斜撑的轴力：RDi=RCi/sini= 2.426/ 0.97

64、4= 2.492 kN七、斜撑稳定性验算:稳定性计算公式如下： 其中，N - 作用在木斜撑的轴力,2.492 kN -木斜撑受压应力计算值； fc -木斜撑抗压强度设计值；11.000 N/mm2 A0-木斜撑截面的计算面积； A0 = 30.00040.000 = 1200.000 mm2； -轴心受压构件的稳定系数,由长细比=l0/i结果确定； 轴心受压构件稳定系数按下式计算： i -木斜撑的回转半径，i = 0.28940.000 = 11.560 mm； l0- 木斜撑的计算长度，l0 = (1000.000/2)2+600.00020.5 = 781.025 mm； = 781.02

65、5/11.560 = 67.563； =1/(1+(67.563/80)2) = 0.584；经计算得到： = 2491.634/(0.5841200.000) = 3.557 N/mm 2；根据规范规定，用于施工和维修时木材的强度设计值应乘1.2调整系数； f = 1.211.000 = 13.200 N/mm2；木顶支撑斜撑受压应力计算值为3.557 N/mm2，小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值13.200N/mm2，满足要求！8.4、梁模板一、参数信息1、模板参数木支撑纵距Lb (m): 0.550；立杆计算高度H (m): 2.830；立杆采用圆木；立杆圆木大头直径R(mm): 100.

66、000；立杆圆木小头直径r(mm): 80.000；梁底斜撑方木截面宽度b1 (mm): 40.000； 梁底斜撑方木截面高度h1 (mm): 60.000；帽木长度La(m): 1.000； 帽木截面宽度b2 (mm): 60.000；帽木斜撑方木截面高度h2 (mm): 80.000； 斜撑与立杆连接处到帽木的距离h0 (mm): 600.000； 梁截面宽度B(m): 0.240；梁截面高度D(m): 0.500； 2、荷载参数模板自重(kN/m2): 0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m2): 25.000；振捣混凝土荷载(kN/m2): 1.000；新浇混凝土荷载侧压力(kN/m2

67、):12.000；3、梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：2；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：80mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,宽度60mm，高度80mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；4、面板参数面板选用类型: 胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2): 9500.000；面板厚度(mm): 18.000；面板抗弯设计值fm(N/mm2): 13.000； 5、立杆圆木参数立杆圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；圆木抗压强度设计值fv(N/mm2): 10.0

68、00；6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；斜撑方木弹性模量E(N/mm2): 9000.000；斜撑方木抗压强度设计值fv(N/mm2): 11.000；7、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；弹性模量E(N/mm2): 9000.000；抗剪强度设计值fv(N/mm2): 1.400；抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000；8、梁侧背楞参数梁侧背楞选用类型：杉木；梁侧背楞弹性模量E(N/mm2): 9000.000；梁侧背楞抗弯强度设计值fm(N/mm2): 11.000； 二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算

69、只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、12.000 kN/m2，取较小值12.000 kN/m2作为本工

70、程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算： 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。 1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的受弯应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5120.9

71、=6.48kN/m； 振捣混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.510.9=0.63kN/m；q = q1+q2 = 6.480+0.630 = 7.110 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 380mm；面板的最大弯距 M= 0.1257.113802 = 1.28105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.28105 / 2.70104=4.753N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.753N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q

72、 = 120.5 = 6N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 380mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大挠度计算值: = 563804/(38495002.43105) = 0.706 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =380/250 = 1.52mm；面板的最大挠度计算值 =0.706mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.52mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算：1.内楞计算本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截

73、面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4；（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2120.9+1.410.9)0.38=5.4kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.15.40500.002= 1.35105N.mm； 最大支座力:R=1.15.4040.5=2.97

74、2 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.35105/6.40104 = 2.111 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.111 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =12.000.38= 4.56 N/mm； E - 内楞材质的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.56500

75、4/(10090002.56106) = 8.3710-2 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =8.3710-2mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.972kN,对主楞按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大

76、弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.327 kN.m； 外楞最大计算跨度: l = 220mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.27105/6.40104 = 5.108 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =5.108N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.327 mm外楞的最大容许挠度值: = 220/250=0.88mm；外楞的最大挠度计算值 =0.32

77、7mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.88mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算：验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.212+1.41)0.50.26 =2.054 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.054kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=1

78、2.92kN，满足要求！六、梁底模板计算：面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2401818/6 = 1.30104mm3； I = 240181818/12 = 1.17105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最

79、大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =550.000mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.225.0000.2400.5000.900=3.240kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.3500.2400.900=0.091kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.41.0000.2400.900=0.302kN/m；q = q1 + q2 + q3=3.240+0.091+0.302=3.633kN/m；跨中弯矩计算公式如下: 面板的最大弯矩：Mmax = 0.103.6330.552=0.11

80、kN.m；面板的最大受弯应力计算值： =0.11106/1.30104=8.48N/mm2；梁底模面板计算应力 =8.48 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（25.000.500+0.35）0.24= 3.08KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =550.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =550.00/250 = 2.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6773.0845504/(10095001.17105)=1.724mm；面板的最大挠度计算值: =1.724mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 550 / 250 = 2.2mm，满足要求！