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支模架板模板扣件式计算书施工方案（14页）.pdf

  • 资源ID：514658       资源大小：507.34KB        全文页数：14页
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支模架板模板扣件式计算书施工方案（14页）.pdf

1、.120mm 板模板（扣件式）计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范 GB 50009-2012 4、钢结构设计规范 GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称标准层 120mm 板新浇混凝土楼板板厚(mm)120 模板支架高度H(m)3 模板支架纵向长度L(m)8 模板支架横向长度B(m)7.8 二、荷载设计模 板 及 其 支 架 自 重 标 准 值G1k(kN/m2)面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5 模板及其支架0.75 混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24

2、钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 施 工 人 员 及 设 备 荷 载 标 准 值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1 风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2 0.051.地基粗糙程度D 类(有密集建筑群且房屋较高市区)模 板 支 架 顶 部距地面高度(m)2.9 风 压 高 度 变 化系数 z0.51 风 荷 载 体 型 系数 s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距l

3、a(mm)1000 立柱横向间距lb(mm)1000 水平拉杆步距h(mm)1500 小梁间距 l(mm)350 小梁最大悬挑长度l1(mm)200 主梁最大悬挑长度l2(mm)200 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图.模板设计剖面图(模板支架纵向).模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)13 面板抗弯强度设计值f(N/mm2)12.5 面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4 面板弹性模量E(N/mm2)4500 面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m 单位宽度计算。W bh2/6=100

4、0 13 13/6 28166.667mm3，I bh3/12=1000 13 13 13/12183083.333mm4 承载能力极限状态q10.9 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 0.7 Q1k b=0.9 max1.2 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35 (0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.7 2.5 1=6.511kN/m.q1静=0.9 G(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.9 1.2(0.1+(24+1.1)0.12)1=3.361kN/m q1活=0.9(QQ

5、1k)b=0.9 (1.4 2.5)1=3.15kN/m q20.9 1.2 G1k b0.9 1.2 0.1 1=0.108kN/m p0.9 1.4 Q1k0.9 1.4 2.53.15kN 正常使用极限状态q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下：1、强度验算M10.1q1静L2+0.117q1活L20.1 3.361 0.352+0.117 3.15 0.3520.086kN m M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.08 0.108 0.352+0.213 3.1

6、5 0.35，0.1 0.108 0.352+0.175 3.15 0.350.236kN m MmaxmaxM1，M2max0.086，0.2360.236kN m Mmax/W0.236 106/28166.6678.375N/mm2f 12.5N/mm2 满足要求！2、挠度验算max0.677ql4/(100EI)=0.6773.112 3504/(100 4500 183083.333)=0.384mm 0.384mm L/250350/2501.4mm 满足要求！五、小梁验算.小梁类型方木小梁截面类型(mm)40 90 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44 小梁抗剪强度设计值

7、(N/mm2)1.78 小梁截面抵抗矩W(cm3)54 小梁弹性模量E(N/mm2)9350 小梁截面惯性矩I(cm4)243 小梁计算方式二等跨连续梁q10.9 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4 0.7 Q1k b=0.9 max1.2 (0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35 (0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.7 2.5 0.35=2.354kN/m 因此，q1静0.9 1.2 (G1k+(G2k+G3k)h)b=0.9 1.2 (0.3+(24+1.1)0.12)0.35=1.2

8、52kN/m q1活0.9 1.4 Q1k b=0.9 1.4 2.5 0.351.103kN/m q20.9 1.2 G1k b=0.9 1.2 0.3 0.350.113kN/m p0.9 1.4 Q1k0.9 1.4 2.53.15kN 计算简图如下：1、强度验算M10.125q1静L2+0.125q1活L20.125 1.252 12+0.125 1.103 120.294kN m M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.07 0.113 12+0.203 3.15 1，0.125 0.113 12+0.188 3.15 10.647kN

9、 m.M3 maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.354 0.22/2，0.113 0.22/2+3.15 0.2 0.632kN m MmaxmaxM1，M2，M3max0.294，0.647，0.6320.647kN m =Mmax/W=0.647 106/54000=11.989N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！2、抗剪验算V10.625q1静L+0.625q1活L0.625 1.252 1+0.625 1.103 11.472kN V20.625q2L+0.688p0.625 0.113 1+0.688 3.152.238kN V3maxq1L1，q2L1

10、+pmax2.354 0.2，0.113 0.2+3.153.173kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.472，2.238，3.1733.173kN max=3Vmax/(2bh0)=3 3.173 1000/(2 40 90)1.322N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算q(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.351.159kN/m 挠度,跨 中 max 0.521qL4/(100EI)=0.5211.159 10004/(100 9350 243 104)0.266mm L/2501000/2504mm；悬臂端max

11、ql14/(8EI)=1.1592004/(8 9350 243 104)0.01mm 2 l1/2502 200/2501.6mm 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205 主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125 主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算q10.9 max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k.+(G2k+G3k)h)+1.4

12、0.7 Q1k b=0.9 max1.2 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35 (0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.7 1.5 0.351.989kN/m q1静 0.9 1.2 (G1k+(G2k+G3k)h)b 0.9 1.2 (0.5+(24+1.1)0.12)0.35 1.328kN/m q1活0.9 1.4 Q1k b0.9 1.4 1.5 0.350.661kN/m q2(G(G1k+(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.351.229kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.25 1.9

13、89 12.486kN 按悬臂梁，R11.989 0.20.398kN RmaxRmax，R12.486kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.25 1.229 11.537kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.229 0.20.246kN RmaxRmax，R11.537kN;计算简图如下：主梁计算简图一.主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN m)主梁弯矩图二(kN m)=Mmax/W=0.752 106/4120=182.593N/mm2f=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算.主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=2 5.104

14、1000/38426.586N/mm2=125N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm).主梁变形图二(mm)跨中 max=1.402mm =1000/250=4mm悬挑段 max1.027mm =2 200/250=1.6mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为 R1=6.09kN，R2=7.08kN，R3=7.968kN，R4=3.723kN 图二支座反力依次为 R1=4.84kN，R2=7.59kN，R3=7.59kN，R4=4.84kN 七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1 按上节计算可知，扣件受力N7.968kN Rc

15、=kc 12=1 12=12kN 满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235 立柱截面面积A(mm2)384 立柱截面回转半径i(mm)16 立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12 抗压强度设计值f(N/mm2)205 支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算.l0=h=1500mm=l0/i=1500/16=93.75=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值 q1有所不同：小梁验算q10.9 1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.9 1 0.35=1.

16、724kN/m 同上四六步计算过程，可得：R15.282kN，R26.583kN，R36.91kN，R44.197kN=l0/i=1500.000/16=93.75 查表得，1=0.641 不考虑风荷载:N=MaxR1,R2,R3,R4+0.9 G q H=Max5.282,6.583,6.91,4.197+0.91.2 0.15 3=7.396kN f=N/(1A)7.396 103/(0.641384)=30.047N/mm2=205N/mm2 满足要求！考虑风荷载:Mw0.9 Qck la h2/100.9 1.4 0.9 0.051 1 1.52/100.013kN m Nw=MaxR

17、1,R2,R3,R4+0.9 G q H+Mw/lb=Max5.282,6.583,6.91,4.197+0.91.2 0.15 3+0.013/1=7.409kN f=Nw/(1A)+Mw/W7.409 103/(0.641384)+0.013 106/4120=33.255N/mm2=205N/mm2 满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第 6.9.7：支架高宽比不应大于 3 H/B=3/7.8=0.3853.满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120 混凝土强度等级C25 混凝土的龄期(天)7

18、 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737 立柱垫板长a(mm)200 立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=7.409kN 1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第 6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7 hft+0.25 pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取 h=1.0；当 h2000mm时，取 h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3

19、.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2 处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)1=0.4+1.2/s,2=0.5+as h0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于 4：当 s2 时取 s=2，当面积为圆形时，取s=2 as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m 之

20、值，将其取为 0，作为板承载能力安全储备。.可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，um=2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7 hft+0.25 pc，m)umh0=(0.7 10.737+0.25 0)11200100/1000=61.908kN F1=7.409kN 满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第 6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35 clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1 取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1 条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2 条确定可得：fc=6.902N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35 136.902 40000/1000=1118.124kN F1=7.409kN 满足要求！


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