天台山温泉度假山庄改扩建工程模板支模架施工方案（125页）.doc

1、目 录第一章 工程概况3一、工程概况简要说明3二、地下室部分梁支模架情况3三、超高支模架梁、板构件情况4第二章 编制原则和依据4一、编制范围及原则4二、编制依据4第三章 设计理念及材料要求5一、支撑体系的设计理念5二、材料要求5第四章 支架搭设方案6一、搭设流程6二、构造要求61、立杆62、水平杆63、剪刀撑74、其它75、搭设参数、详图7第五章 模板制作与安装说明7一、准备工作71、模板拼装72、模板的基准定位工作7二、模板支设工艺81、梁、板模板82、柱模板83、墙体模板94、楼板模板105、模板工程注意事项11第六章 模板的拆除、堆放方案11第七章 施工管理与安全措施12一、安全组织机构

2、框架图12二、技术交底12三、搭设验收12四、过程管理141、施工前管理142、施工中管理要点143、质量管理措施14五、砼浇捣管理151、准备工作152、浇注顺序153、浇注方法154、浇注施工注意事项16六、重大危险源辨识161、机械伤害162、触电174、物体打击175、高处坠落176、支模架坍塌177、起重伤害178、高温17七、安全管理措施18八、监测措施181、监测控制182、监测点设置183、监测措施184、仪器设备配置185、监测说明196、监测频率19九、应急预案191、高处坠落和物体打击事故应急救援预案192、触电事故应急救援预案193、机械伤害应急救援预案204、模板、脚

3、手架坍塌205、消防事故应急救援预案206、高温中暑的应急217、项目部安全急救援预案21第八章、支模架计算书221、5002200梁模板、支架计算书222、400800地下室主跨梁模板支架计算书353、500900地下室主跨梁模板支架计算书464、地下室顶板200厚板模板支架计算书574、6001600预应力梁模板支架计算书625、6001000梁模板支架计算书736、7001900梁模板支架计算书847、250厚板模板支架计算书988、地下室剪力墙螺杆计算（梁螺杆同墙）1049、模板支模架对楼盖的影响计算113第九章、支模架搭附图119附图-01：剪刀撑布置图120附图-02：地下室支模架

4、排布图121附图-03：地下室高低跨梁支模架立面图122附图-04：预应力梁支模架断面图123附图-05：预应力梁支模架立面图124附图-06 立杆125附图-07 水平杆125第一章 工程概况一、工程概况简要说明工程名称：天台山温泉度假山庄改扩建工程；地址：天台城关东升村五峰桥边。1建设单位天台山温泉度假山庄有限公司2勘察单位杭州辉固岩土工程有限公司3设计单位浙江省建筑建筑设计研究设计院4监理单位杭州广厦建筑监理有限公司台州分公司5安检站天台县质量安全监督站6施工单位浙江万利建筑工程有限公司7项目经理陈法平本工程结构类型为框架结构；长144m，宽149m。该楼地下一层，地上三五层，总建筑面积

5、73825，其中地下一层为地下车库及设备用房，建筑面积25037，地上三五层为宾馆，建筑面积48788。结构层楼面标高、结构标高屋面C20517.9504.500C25413.4504.500C2538.9504.500C2524.4504.500C25首层-0.0504.500C25地下室-6.7、-4.7、-2.93.5/6.65C30层号标高（m）层高（m）砼标号模板工程中线荷载超出15KN/m，属超重支模架；本工程地下室高度跨梁、A楼预应力梁及拉梁； A楼的大厅预应力梁及屋面预应力梁、板支模架垂直高度超出8m，属超高支模架。地下室支架立杆搭设于地下室底板上，底板厚度400500，底板板

6、面标高-6.70，顶板厚度150。地下室A楼梁面标高-0.05，支模架高度为6.5米。地下室B、C、D、E楼梁面标高-1.5，支模架高度为3.200米。大厅及会议厅支架立杆搭设在地下室顶板上及楼板上，板厚度160/140。A楼H、J/1114轴，梁面标高8.950米 ，楼板板厚140；从楼板面算起，高度9.00米。H、J/1114轴，梁面标高 15.450米、21.950米，楼板板厚140；从楼板面算起，高度6.50米。H、J/1114轴，斜屋面梁面，楼板板厚140；从楼板面算起，高度6.00米、9.50米。J/1724轴，梁面标高 13.30米，楼板板厚140；从楼板面算起，高度4.50米。

7、5、6、8/EJ轴，梁面标高 16.150米，楼板板厚140；从楼板面算起，高度7.20米。二、地下室部分梁支模架情况5002200位于D轴高度跨计算高度6.650米3502400位于D、E轴高度跨计算高度6.650米3502300位于L轴高度跨计算高度6.650米400800位于地下室主框架梁计算高度3.3、6.65米500900位于地下室E楼主框架梁计算高度4.3米顶板厚：200位于地下室E楼顶板计算高度4.3米三、超高支模架梁、板构件情况6001600位于A楼预应力梁计算高度最高9.0米6001000位于A楼预应力梁侧边计算高度最高4.5米350950位于主框架梁 计算高度4.50米35

8、0700位于主框架梁 计算高度4.50米300800位于主框架梁 计算高度4.50米楼板：140厚位于大厅、会议厅计算高度最高9.5米楼板：250厚屋面外挑斜板、斗拱计算高度最高16.0米楼板：250厚屋面外挑斜板、斗拱计算高度最高22.3米第二章 编制原则和依据一、编制范围及原则1、本方案编制范围为模板工程及支模架。2、本施工方案编制将遵循四项基本原则，即一是符合性原则；二是先进性原则，三是合理性原则，四是符合工程质量、工期要求及安全生产、文明施工要求的原则。 二、编制依据1、建质【2009】87号文件2、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）3、混凝土结构设计规范（GB50010-2

9、002）4、建筑施工计算手册江正荣著 5、建筑施工手册第四版6、建筑施工脚手架实用手册杜荣军著7、钢结构设计规范（GB50017-2003）8、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）；9、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-2006；10、扣件式建筑脚手架用钢管DB33/588-2005；11、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；12、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）13、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2001）14、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）15、建设工程安全生产管理条例16

10、、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）17、本工程的设计图纸、岩土工程勘察报告、施工组织设计18、品茗支模架安全计算软件（浙江省标2011-版本）19、其他有关的规范、规程、及参考资料文献资料第三章 设计理念及材料要求一、支撑体系的设计理念在保障安全可靠的前提下，梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。根据我公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。1、梁支撑选用材料：模板采用18厚胶合板，龙骨为6080

11、松木；梁侧模用M12对拉螺栓，采用钢管加固；支撑系统采用483.0钢管（计算时按483.0进行），立杆下垫板为20020050木板铺设。2、板支撑选用材料：模板采用18厚胶合板，横楞为6080松木，支撑系统采用483.0钢管（计算时按483.0进行），立杆下垫板为20020050木板铺设。二、材料要求搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。1、钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB700-88）的要求。2、支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的 3号

12、普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。3、每根钢管的最大质量不应大于25kg。4、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合该规范第条的规定；（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2001）的规定；（5）钢管必须涂有防锈漆。（6）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2001）规定。（7）钢管上严禁

13、打孔。5、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。6、扣件的验收应符合下列规定：扣件应有法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（1）扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（2）扣件均应进行防锈处理。（3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。7、方木选用本地区质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材，同时应符合木结构设计规范和木结构工程施工质量验收规范的规定。胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求。第四章 支架搭设方案一、搭

14、设流程支撑排架搭设流程：立杆定位放线铺设垫板放置立杆放置扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆如此重复往上设置剪刀撑放置方木、模板检查验收。二、构造要求1、立杆（1） 地下室梁支模架立杆支承在400-500厚混凝土底板上，立杆下垫20020050木板。预应力梁支模架立杆支承在地下室150厚顶板及140厚楼板上，为保证支撑系统的稳定性，搭设预应力支模架时，下一层对应的支模架不拆；保证荷载均匀分布。梁板支模架均按10001000纵横布置；遇高度跨及超重梁时，梁立杆为双立杆设置。（2） 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮立杆上，距离地面不大于200，横向扫地杆亦

15、应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（3）当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。（4）立杆接长采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：a：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；b：搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（5） 立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500

16、mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2、水平杆（1）水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：a：对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b：搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2）每步的纵、横向水平杆双向拉通。3、剪刀撑搭设高度4米以下不设剪刀撑，搭设高度4米以上设置水平、竖向剪刀撑。（1）设置剪刀撑a：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中

17、间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b：模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（超高支模架时使用）。（2） 剪刀撑的构造还应符合下列规定：a：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；b：剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；搭接长度不得少于1米，扣件不得少于3个，扣件距离端部不得少于150。c：剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。4、其它（1）竖向结构与水平

18、结构分开施工，柱、墙混凝土工程施工完成后，施工梁、板混凝土工程。（2）模板支架与施工区域内及周边已具备一定强度的墙、柱构件等进行每隔一步的刚性拉结（抱柱）。（3）外挑支模架应与内支模架连成一体，剪刀撑卸荷在楼板上。5、搭设参数、详图第五章 模板制作与安装说明一、准备工作1、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2、模板的基准定位工作（1）首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前各轴线

19、控制必须到位，以便于模板的安装和校正。（2）标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。（3）竖向模板的支设应根据模板支设图。（4）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。（5）支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。二、模板支设工艺1、梁、板模板（1）梁模安装工艺：弹梁轴线并复核搭支模架摆方木安放梁底模并固定梁底起拱扎梁筋安侧模对拉螺栓复核梁模尺寸、标高、位置与相邻模板连固。（2）楼板模安装工艺：搭支架测水平摆木楞调整楼板模标高及起拱铺模板清理、刷油检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。（3）梁、板的安装要密切配合钢

20、筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。（4）所有跨度4m的梁必须起拱2，防止挠度过大。（5）所有2mm板缝必须用胶带纸封贴。（6）梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。2、柱模板本工程柱模均采用定型15mm厚覆膜多层板柱模，柱模安装高度为梁下皮，柱与主次梁节点处模板现场定型加工。柱模施工工艺弹柱模位置线模板就位检查对角线、垂直度和位置安装柱箍全面检查校正。安装方法模板按要求加工为4片，就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定。通排柱，先安装两端柱；经校正、固定后，拉通线校正中间各柱，并通过花蓝螺栓或可调螺杆调节、校正柱模的垂直度；打砼时，利用通线观察模板有无变形走位及时调整。柱模

21、背楞为50100木方，背楞间距为200mm。柱箍为100100木方配合14螺栓，最下一道距为贴地布设，向上间距为400mm。如柱截面大于700700，则在柱中增加一道穿墙螺栓。 柱脚固定：在距柱外皮230-250mm处，提前在楼板上预埋16钢筋棍，每边两个。柱脚固定详见图柱模的斜撑：柱上口柱箍采用48钢管，与48钢管斜支撑扣件固定。地锚用14钢筋环，钢筋环与柱距离为3/4柱高，钢筋环内穿钢管与斜支撑扣件固定。柱与主次梁交接处模板的柱头模板，现场根据结构尺寸加工，采用15mm厚覆模多层板模板制作，安装时与框架柱的搭接高度250mm。柱脚设150*150mm清扫口，每个柱子各设两个，在柱子两侧对称

22、设置。3、墙体模板l 剪力墙模板本工程剪力墙墙体采用木模板加固体系。1、工艺流程模板施工工艺：弹墙模位置线粘贴海棉条拼装木模板安装方木安装对拉螺栓安装钢管紧固连接件安装斜撑紧固对拉螺栓调整模板平整度、垂直度和截面尺寸2、安装方法a) 模板施工前应首先做好钢筋，水电预留洞的隐预检工人作认真清理工作面。墙模下角粘贴海绵条，墙体内固定好模板支铁。b) 弹好墙边线及50cm控制线、门窗口位置线、外模下口20 cm水平线及外墙大角10cm控制线及角模位置线。在钢筋上弹出标高线。c) 首先按楼板上的墙位置线将内横墙正板吊装就位，安装穿墙螺栓及塑料套管，用线锤校正固定后吊反板就位，穿好螺栓，校正加固完毕。d

23、) 安装外墙模板时先按楼板上的位置线将墙内侧模板吊装就位并用线锤校正后固定，穿螺栓及塑料管。再安装外墙外侧模板。e) 外墙板固定后校正加固阴阳角，用螺栓将阴阳角与大墙模连接牢固，防止漏浆。为防下脚漏浆造成烂根，立模前在模板下口抹5cm宽水泥砂浆找平层。模板与模板接触面必须粘贴海棉条。l 地下室普通混凝土墙模板a) 地下室普通混凝土墙模板采用九夹板、方木、钢管及扣件组拼。背楞竖肋采用48双钢管。采用12带止水环的定位螺栓。横向间距为450mm，纵向间距为450mm。4、楼板模板本工程楼板采用20厚九夹板模板，主龙骨采用80*60木方，支撑采用脚手架支撑体系。1、工艺流程搭设钢管脚手架 安装纵、横

24、木木楞 调整楼板下皮标高及起拱 铺设九夹板模板 检查、调整模板上皮标高、平整度。2、九夹板模板安装a) 对于不够整模板的楼板，拼缝不放在梁板、墙板交接处，尽量选在顶板大面处，拼缝严密，并用塑胶带进行粘贴。b) 梁板节点处，铺板时重点控制板头与梁侧模上口在一条线上，避免将来出现错台。c) 内、外墙与顶板节点：为保证墙与顶板按槎处不留施工缝痕迹，墙体砼浇筑时高出1cm；多层板与墙体接触面贴粘贴密封条，粘贴时，粘在多层板上口往下5mm位置，避免密封条吃进顶板。d) 楼板支撑采用满堂脚手架体系支撑。支柱间距1200mm,横杆第一排距地30cm，第二排距地1.5m，以上每段立杆均至少设一道拉接，立杆下口

25、如为楼板，则垫设方木。多层板模板次楞采用80*60木方，主楞采用钢管，次楞间距25cm，主楞间距1.2m。支架的支柱从边跨一侧开始，依次逐排安装，立杆支设时带通线。支架搭设完毕后，检查板下木楞与支柱连接及支架安装的牢固性，并依据给定的水平线，调节支模翼托的高度，将木楞找平。5、模板工程注意事项、地下室剪力墙螺杆间距为450450；离地1.5米高度设置双螺帽。剪力墙限位杆不得少于2道，间距不得大于2.5米。、柱混凝土浇筑完成后，柱箍与支模架连接，每个柱不得少于2道。、框架梁跨中应有防止下沉支撑。、地下室底板高粱，梁宽350以内，梁底增加一排立杆；大于350梁底增加二排立杆。、预应力梁在浇筑完成前

26、，下一层支模架不得拆除。第六章 模板的拆除、堆放方案一、模板拆除（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的规定：底模及其支架拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100（2）现场留置的同条件拆模试块的试压报告为拆模依据，上部超高支模架未拆除前，地下室对应部分支模架不得拆除。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。预应力梁必须在预应力张拉封堵完成，达到强度后，支模架方可拆除。（3）模板

27、支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。（4） 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。（5）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除梁侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模

28、的堆放高度不超过2米。（6）卸料时严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面。（7） 运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。模板、钢管扣件、方木等材料均按施工现场平面布置图堆放。第七章 施工管理与安全措施一、安全组织机构框架图项目经理 陈法平生产杜火红安全吴美塘技术许加恒机械方建惠劳务楼启旦消防郭庭1、监督工全过程的安全生产，纠正违章2、配合有关部门排除安全障碍3、全员安全活动和安全教育1、制定目安全技术措施和分项安全方案2、负责安全技术交底3、解决施工中的不安全技术问题1、在安全提下合理安排生产计划2、组织施工安全技术措施的实施、检查。发现

29、隐患及时消除1、保证项目使用的各类机械安全运行2、监督机械操作人员持证遵章作业3、配备各类机械的防护设施1、保证防火设备设施齐全、有效2、消防火灾隐患3、组织现场消防队的日常消防工作1、保证场施工人员技术素质2、控制加班加点，保证劳逸结合3、提供必需劳保用具用品，保质量施工队长、班组长、具体操作者劳保用品检查班前安全教育机具设备检查防护设施检查电气绝缘检查消防措施检查二、技术交底施工前，项目技术负责人组织相关人员集中进行交底，会上解决疑惑，避免施工时设计意图不能贯彻，责任不明确等诱发工程质量和安全隐患的不合理因素，交底主要内容包括施工部位、搭设参数、工艺流程、质量和安全要求及保证措施、注意事项

30、、文明施工、应急措施，最后双方签字保存。三、搭设验收模板支架投入使用前，应由项目部组织验收，项目部安全、质量管理网络机构成员、施工企业工程部相关人员，监理工程师参加模板支架的验收。安装后的扣件螺栓拧紧力矩采用扭力扳手检查，抽检方法按随机分布原则进行。扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51909115015128

31、028150050112001201320058132032501235710对高度超过8m，或集中线荷载大于10kN/m梁的模板支架，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩全数检查。拧紧扭力矩未达到要求的扣件必须重新拧紧，直至满足要求。模板支架验收后应形成记录，记录表式见附录F。表F 模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况钢管扣件进场前质量验收情况材质、规格与方案的符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差方案要求实际质量情况符合性立杆间距梁底+30mm板底+30mm步 距+50m

32、m立杆垂直度0.75%且60mm扣件拧紧4065Nm立杆基础扫地杆设置拉结点设置立杆搭接方式纵、横向水平杆设置剪刀撑垂直纵、横向水平(高度4)其 他施工单位检查结论结论： 检查日期： 年 月 日检查人员： 项目技术负责人： 项目经理： 监理单位验收结论结论： 验收日期： 年 月 日专业监理工程师： 总监理工程师： 四、过程管理1、施工前管理（1）材料管理材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。（2）交底管理交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员

33、进行交底，并落实相关签字手续。2、施工中管理要点（1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。（2）模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过监理单位验收。（3）砼浇筑方式符合安全要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。（4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。3、质量管理措施（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-

34、2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位、质监站、上级公司对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。（3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。（4）混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。（5）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不

35、合格的模板和配件不得发放使用。（6）所有梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。（8）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。（9）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。（10）主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。（11）所有竖向结构的阴

36、、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。（12）阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。（13）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。五、砼浇捣管理1、准备工作（1）隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。所有与混凝土浇筑有关的人、材、机均落实到位，掌握天气变化情况。（2）开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方

37、可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查坍落度。（3）砼浇筑前汽车泵的停靠位置和输送半径应经过计算，泵车停靠处，应场地平整、坚实，具有重车行走条件。在混凝土泵车的作业范围内，不得有碍阻物、高压电线，同时要有防范高空坠物的措施。2、浇注顺序参照设计图纸后浇带位置，本方案将地下室梁板浇筑划分为9个施工区块，施工缝留至后浇带处。 超高区域梁板浇筑划分为7个施工区块，即A楼-6.7米及配电房范围。地上超高区域梁板在A楼大厅及会议厅部位的预应力梁。本工程柱混凝土先浇筑到梁底，先从角边跨进去第二跨先开心往边跨浇筑；保持支模架整体稳定；再敷设往外浇筑。3、浇注方法采用一次性连续浇捣方案，梁和板应同时浇筑混凝

38、土。较大尺寸的梁（梁的高度大于1m）的结构，可单独浇筑。超1m高的梁，浇捣先梁后板，一次浇注时最多不能超过400mm，采用从跨中向两端对称进行分层浇筑。在浇捣时不能集中过多于某点部位，防止局部负荷超重。浇筑混凝土应连续进行，如因分层等原因必须间歇时，其间歇时间宜缩短，并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇筑完毕。梁底板振捣采用斜坡式分层振捣，斜面由泵送混凝土自然流淌而成，振捣快插慢提，从浇筑层的底层开始逐渐上移，以保证分层混凝土间的施工质量。混凝土在振捣过程中宜将振动棒上下略有抽动，使上下混凝土振动均匀，每次振捣时间以2030秒为宜，(砼表面不再出现气泡、泛出灰浆为准)。振捣时，要尽量避免碰

39、撞钢筋，管道预埋件等。振捣棒插点采用行列式的次序移动，每次移动距离不超过混凝土振捣棒的有效作用半径的1.25倍，一般振动棒的作用半径3040cm。振捣操作要“快插慢拔，防止混凝土内部振捣不实；要“先振低处，后振高处，防止高低坡面处混凝土出现振捣“松顶”现象。浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的分层离析。混凝土自由倾落高度一般不超过2m，否则采用串筒、斜槽、溜管等下料。预应力梁浇筑，从预应力的张拉端两边同时向中间浇筑；严禁一边往另外一边浇筑。梁底钢筋密度较大，采取斜向浇筑方法浇筑，斜底采用赶浆法往前赶，保证梁底混凝土的密实。4、浇注施工注意事项（1）在浇筑前，必须经总监理工程师及项目部检验合格后才能

40、浇注。必须支撑牢固、稳定、不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。（2）浇筑时，无关人员不得在模板下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。（3）浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止超高堆置。（4）浇筑过程中派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形情况及时解决。（5）浇筑过程中、应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇注人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施。（6）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对可能出现的超过最大荷载的要有

41、相应的控制措施，钢筋等材料不能再支架上方集中堆放。（7）为防止支模架因超载而影响安全施工，要求施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将泵送和砂浆的输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备。（8）工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ462005)的有关规定执行。（9）浇筑完毕的混凝土应进行薄膜覆盖养护，高大梁侧模板保持5后拆除；养护时间比正常养护延长3-5天。六、重大危险源辨识承重架工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：1、机械伤害形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位应采取的控制措施：（1）设专人负责，按规范操作经

42、常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。（2）停机时要拉闸、断电、上锁。2、触电形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。应采取的控制措施：（1）机械设备必须做到“一机一闸一漏一保”。（2）按、拆电源应由专业电工操作。（3）漏电开关等必须灵敏有效。（4）现场电缆布设规范。（5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。4、物体打击形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。应采取的控制措施：（1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。（2）应经常检查所用工具，确保安全有效。5、高处坠落形成原因：高处支模防护不到位。应采取的控制措施：脚手架作业面应采取铺板或平挂安全网等防护措施，且工

43、人应规范操作，勿猛拉猛撬。6、支模架坍塌形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求，钢管扣件质量低下或长期反复使用已经破损。应采取的控制措施：（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。（2）检查钢管、扣件质量，并进行复试。（3）控制混凝土浇筑顺序及堆载梁不得过于集中。7、起重伤害形成原因：模板等吊运不规范。应采取的控制措施：（1）吊装时应把吊物绑牢固。（2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。（3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。（4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。（5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。（6

44、）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。8、高温形成原因：夏季施工室外温度高应采取的控制措施：分发消暑药品，科学调整上下班时间。七、安全管理措施1、搭设模板支架人员须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋。2、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。4、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设和拆除作业。5、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。工作人员从楼梯上下，不得攀爬脚手架。6、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各

45、种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。7、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。8、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、搭设钢管应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。11、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。拆除支架时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，

46、严禁非操作 入内。八、监测措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置观测点可采取在临边位置的柱、墙和钢管架上涂红漆作为监测标记。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。4、仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1/水准仪/12”红外线水准仪/1/对讲机/6/检测板手/10/5、监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查

47、；（2）模板工程日常检查重点部位：a：杆件的设置和连接，连墙件、横杆、立杆、横竖剪刀撑、扫地杆等构件是否符合要求；b：连墙件是否松动；c：架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；d：施工过程中是否有超载现象；e：安全防护措施是否符合规范要求；f：支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率每30分钟一次，终凝后的监测频率为每天一次，连续观察7天。（1）本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。九、应急预案1、高处坠落和物体打击事故应急救援预案（1）一旦发生高处坠落和物体打

48、击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。（4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（5）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）车辆一到立即就近送往医院。（7）由事故调查组进行事

49、故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（8）总结经验教训，教育职工。2、触电事故应急救援预案（1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。（3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）触电者脱离电源后马上进行抢救。（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（6）总结经验教训，教育职工。3、机械伤害应急救援预案（1）一旦发生机

50、械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼报警。（2）对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）车辆一到立即就近送往医院。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。4、模板、脚手架坍塌（1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先报警，然后进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除

51、应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。（2）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应做好救助车辆引导。（3）在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。a：争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。b：出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。c：伤口止血且使用止血带。d：切忌对压伤进行热敷或按摩。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管

52、部门。（5）总结经验教训，教育职工。5、消防事故应急救援预案 为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：（1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！” ，并拨打119报警；（2）现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组；（3）消防组接到报警后立即到现场组织扑救；（4）报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；（5）拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；（6）接到报警后，项目部立即通知抢救组、疏散组、保卫组等人员到达现场组织抢救；（7）安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；（8）安

53、全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；（9）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；（10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；（12）如电器起火应首先切断电源再组织扑救；（13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；（14）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；（15）在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；（16）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；（17）

54、对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；（18）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。6、高温中暑的应急将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。7、项目部安全急救援预案为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，

55、避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。（1）安全事故紧急救援小组名单：组长：陈法平副组长：许加恒组员： 杜火红、王冰封、孙桢桢、范林华、吴美塘、宋哲各成员职责：组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理，保持稳定现场，冷静沉着处理。各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤

56、亡降低到最低限度。（2） 在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。紧急救援电话：火警：119 急救：120 报警：110（3）现场安全值班电话项目负责人：陈法平 技术负责人：许加恒 安全员：吴美塘施工员：孙桢桢 宋哲 通信联系方式在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第八章、支模架计算书1、5002200梁模板、支架计算书 一、参数信息本算例中，取高度跨梁作为计算对象；主要分布在地下室D、M轴主楼与室外分界处位置。梁的截尺寸为500mm2200mm，模板支架计算长度为8m，梁支撑架搭设高度H(m)：6.65，梁段集中线荷载(kN/m)：25

57、.88。结合工程实际情况及公司现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：2.20；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：6.65；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折

58、减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：52.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹

59、性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：8；主楞竖向支撑点数量：6；固定支撑水平间距(mm)：300；竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，500mm，800mm，1250mm，1700mm，2000mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算新浇混

60、凝土侧压力标准值F1=52.800kN/m2；三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 3022/6=20cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.11

61、7q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.352.80.9=17.107kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.340.9=1.512kN/m；计算跨度: l = (2200-150)/(8-1)= 292.86mm；面板的最大弯矩 M= 0.117.107(2200-150)/(8-1)2 + 0.1171.512(2200-150)/(8-1)2= 1.62105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.117.107(2200-150)/(8-1)/1000+1.21.512(2200-150)

62、/(8-1)/1000=6.042 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.62105 / 2.00104=8.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 17.107N/mm； l-计算跨度: l = (2200-150)/(8-1)=292.86mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I

63、 = 30222/12=20cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.107(2200-150)/(8-1)4/(10060002.00105) = 0.71 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(2200-150)/(8-1)/250 = 1.171mm；面板的最大挠度计算值 =0.71mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.171mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 6.042/0.300= 20.141kN/m本工程中，次楞采用木方

64、，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.181 kNm，最大支座反力 R= 6.647 kN，最大变形 = 0.049 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.81105/6.40104 = 2.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 =

65、2.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.049mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.647kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm)

66、 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.665 kNm，最大支座反力 R= 10.772 kN，最大变形 = 0.350 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.65105/8.99103 = 74 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =74N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.350 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =0.35mm 小于 主楞的

67、最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)

68、：q1=1.2(24.00+1.50)2.20+0.500.500.90=30.564kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m；q=30.564+2.520=33.084kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.130.564166.6672+0.1172.52166.6672=9.31104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.430.5640.167+0.452.520.167=2.227kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=

69、1.130.5640.167+1.22.520.167=6.107kN =Mmax/W=9.31104/3.33104=2.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=25.470kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠

70、度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67730.564166.74/(10060003.33105)=0.08mm；面板的最大挠度计算值: =0.08mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.107/0.5=12.215kN/m2.方木的支撑力验算方

71、木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.112.2150.52 = 0.305 kNm；最大应力 = M / W = 0.305106/64000 = 4.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.612.2150.5 = 3

72、.664 kN；方木受剪应力计算值 = 33.6641000/(26080) = 1.145 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.145 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67712.2155004 /(1009000256104)=0.224mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.224 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支

73、撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.227kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.107kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.500)/40.500(1.20.15024.000+1.42.000)+1.220.500(2.200-0.150)0.500=1.675kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.094 kN；N2=N3=8.915 kN；最大弯矩 Mmax=0.273 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.155 mm；最大应力 =

74、0.273106/4490=60.9 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 60.9 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12

75、.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.916 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.094kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296.65=1.03kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.50)/4)0.500.50+(1.00/2+(1.00-0.50)/4)

76、0.500.150(1.50+24.00)=1.622kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.500)/40.500=1.750kN；N =N1+N2+N3+N4=1.094+1.03+1.622+1.75=5.496kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗

77、压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值

78、；=5495.61/(0.205424) = 63.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 63.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =8.916kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(6.65-2.2)=1.03kN；N =N1+N2 =8.916+0.689=9.605kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (c

79、m2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的

80、计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=9605.442/(0.205424) = 110.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 110.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.009(1.5+0.12) = 2.002 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.

81、009；lo/i = 2001.755 / 15.9 = 126；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417；钢管立杆的最大应力计算值；= 9605.442/(0.417424) = 54.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 54.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2、400800地下室主跨梁模板支架计算书一、参数信息本算例中，取高地下室框架梁作为计算对象；地下室轴线按8.4米纵横分布，楼板中设置十字等距梁。梁的截尺寸为400mm800mm，模板支架计算长度为7.8m，梁支撑架搭设最高高度H(m)：6.65，梁段集中

82、线荷载(kN/m)：7.529。结合工程实际情况及项目部现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式。1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：6.65；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保

83、养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(

84、mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：150；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；主楞到梁底距离依次是：30mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=19

85、.200kN/m2；三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 6522/6=43.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力

86、设计值: q1= 1.20.6517.850.9=12.529kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.6540.9=3.276kN/m；计算跨度: l = 150mm；面板的最大弯矩 M = 0.112.5291502 + 0.117 3.2761502 = 3.68104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.112.5290.15+1.23.2760.15=2.657kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.68104 / 4.33104=0.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.8N/mm2

87、 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=12.529N/mm； l-计算跨度: l = 150mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 65222/12=43.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.5291504/(10060004.33105) = 0.017 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =150/250 = 0.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.017mm 小于 面

88、板的最大容许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.657/(0.800-0.150)=4.088kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.128 kNm，最大支座反力 R= 2

89、.119 kN，最大变形 = 0.165 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.28105/6.40104 = 2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 370/400=0.925mm；次楞的最大挠度计算值 =0.165mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.925mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.119kN,按照集中

90、荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.302 kNm，最大支座反力 R= 7.029 kN，最大变形 = 0.093 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.02105/8.99103 = 33.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f

91、 = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =33.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.093 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =0.093mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模

92、板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.501.000.90=22.572kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.000.90=5.040kN/m；q=22.572+5.040=27.612kN/m；最大弯矩及

93、支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12527.6122002=1.38105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37522.5720.2+0.4375.040.2=2.133kNRB=1.25ql=1.2527.6120.2=6.903kN =Mmax/W=1.38105/6.67104=2.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l

94、/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.810kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52122.5722004/(10060006.67105)=0.047mm；面板的最大挠度计算值: =0.047mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时

95、产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.903/1=6.903kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.90312 = 0.69 kNm；最大应力 = M / W = 0.69106/64000 = 10.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最

96、大应力计算值 10.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.9031 = 4.142 kN；方木受剪应力计算值 = 34.1421000/(26080) = 1.294 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.294 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.90310004 /(10090002

97、56104)=2.028mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 2.028 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.133kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.903kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.400)/41.000(1.20.15024.000+1.42.000)+1.221.000(0.800-0.150)0.500=1.848kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形

98、图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=0.648 kN；N2=N3=6.784 kN；最大弯矩 Mmax=0.249 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.113 mm；最大应力 =0.249106/4490=55.4 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 55.4 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗

99、滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.784 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.648kN ；脚手架钢管的自重： N

100、2 = 1.20.1296.65=1.03kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.40)/4)1.000.50+(1.00/2+(1.00-0.40)/4)1.000.150(1.50+24.00)=3.374kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.400)/41.000=3.640kN；N =N1+N2+N3+N4=0.648+1.03+3.374+3.64=8.692kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i

101、 = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

102、a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=8692.111/(0.205424) = 100N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 100N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =6.784kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(6.65-0.8)=1.03kN；N =N1+N2

103、=6.784+0.906=7.69kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m

104、； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=7690.389/(0.205424) = 88.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 88.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2

105、a) = 1.1671.009(1.5+0.12) = 2.002 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.009；lo/i = 2001.755 / 15.9 = 126；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417；钢管立杆的最大应力计算值；= 8692.111/(0.417424) = 43.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 43.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！3、500900地下室主跨梁模板支架计算书一、参数信息本算例中，取高

106、地下室框架梁作为计算对象；地下室轴线按8.4米纵横分布，主要分布在E楼，楼板中设置十字等距梁。梁的截尺寸为400mm800mm，模板支架计算长度为7.8m，梁支撑架搭设高度H(m)：4.3，梁段集中线荷载(kN/m)：10.588。结合工程实际情况及项目部现有施工工艺采用梁底支撑小楞平行梁跨方向的支撑形式梁轴线跨度均为8.4米；。1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L

107、b(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：4.30；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种

108、：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：150；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；主楞到梁底距离依次是：30

109、mm，400mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=21.600kN/m2；三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 7022/6=46.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲

110、应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.717.850.9=13.493kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.740.9=3.528kN/m；计算跨度: l = 150mm；面板的最大弯矩 M = 0.113.4931502 + 0.117 3.5281502 = 3.96104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.113.4930.15+1.

111、23.5280.15=2.861kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.96104 / 4.67104=0.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=13.493N/mm； l-计算跨度: l = 150mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 70222/12=46.67cm4；面板的最大挠度计算

112、值: = 0.67713.4931504/(10060004.67105) = 0.017 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =150/250 = 0.6mm；面板的最大挠度计算值 =0.017mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.6mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.861/(0.900-0.200)=4.088kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64

113、cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.184 kNm，最大支座反力 R= 2.475 kN，最大变形 = 0.364 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.84105/6.40104 = 2.9 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.9 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最

114、大容许挠度值: = 370/400=0.925mm；次楞的最大挠度计算值 =0.364mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.925mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.475kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.353 kNm，

115、最大支座反力 R= 8.209 kN，最大变形 = 0.109 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.53105/8.99103 = 39.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =39.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.109 mm主楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；主楞的最大挠度计算值 =0.109mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.125mm，满足要求！五、梁底模板计算

116、面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.5

117、01.000.90=25.326kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.000.90=5.040kN/m；q=25.326+5.040=30.366kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.125.326166.6672+0.1175.04166.6672=8.67104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.425.3260.167+0.455.040.167=2.066kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.125.3260.167+1.25.040.167

118、=5.651kN =Mmax/W=8.67104/6.67104=1.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=21.105kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面

119、板的最大挠度计算值: = 0.67725.326166.74/(10060006.67105)=0.033mm；面板的最大挠度计算值: =0.033mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.651/1=5.651kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面

120、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.65112 = 0.565 kNm；最大应力 = M / W = 0.565106/64000 = 8.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 8.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.6511 = 3.391 kN；方木受剪应力计算值 = 33.3911000/(2

121、6080) = 1.06 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.06 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.65110004 /(1009000256104)=1.661mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.661 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.066k

122、N梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.651kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.500)/41.000(1.20.20024.000+1.42.000)+1.221.000(0.900-0.200)0.500=1.910kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.114 kN；N2=N3=8.512 kN；最大弯矩 Mmax=0.279 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.158 mm；最大应力 =0.279106/4490=62 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=2

123、05 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 62 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取

124、最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.513 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.114kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.3=0.666kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.50)/4)1.000.50+(1.00/2+(1.00-0.50)/4)1.000.200(1.50+24.00)=4.200kN；施工荷载与振捣混凝

125、土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.500)/41.000=3.500kN；N =N1+N2+N3+N4=1.114+0.666+4.2+3.5=9.48kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，

126、立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=9480.414/(0.205424) = 109.1N/mm2；钢管立杆稳定性

127、计算 = 109.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =8.513kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.3-0.9)=0.666kN；N =N1+N2 =8.513+0.527=9.04kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.4

128、9； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo

129、/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=9039.994/(0.205424) = 104N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 104N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.001(1.5+0.12) = 1.986 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.001；lo/i = 1985.884 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的

130、结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423；钢管立杆的最大应力计算值；= 9480.414/(0.423424) = 50.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 50.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！4、地下室顶板200厚板模板支架计算书一、参数信息本算例中，取高地下室室外顶板作为计算对象；地下室顶板A-D之间为180厚，E楼为200厚，其余为150厚。板计算厚度为200mm，板支撑架搭设高度H(m)：4.3，梁段集中线荷载(kN/m)：4.715。结合工程实际情况及项目部现有施工工艺采用板底支撑小楞支撑形式。1.模板支架参数横向间距或排

131、距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.30；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm

132、2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):200.00；A楼南侧及E楼地下室楼板为200厚，上面无结构工程，露天为室外。 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板

133、的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.21+0.51 = 5.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.6+1.41= 8.12kN/m最大弯矩 M=0.18.122502= 50750 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 50750/54000 = 0.94 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.94 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13

134、N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.6kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.62504/(100950048.6104)=0.032 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.032 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)

135、静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.2+0.50.25 = 1.4 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.4+1.40.25 = 2.03 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.0312 = 0.203 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.203106/83333.33 = 2.436 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；

136、方木的最大应力计算值为 2.436 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.031 = 1.218 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.218103/(2 50100) = 0.365 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.365 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.4 kN/m；最大挠度计算值 =

137、 0.6771.410004 /(10090004166666.667)= 0.253 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.253 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.03kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.761 kNm ；最大变形 Vmax = 2.417 mm ；最大支座力 Qmax = 8.881 kN ；最大应力 = 761

138、371.788/4490 = 169.571 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 169.571 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.417mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.881 kN；R 12.00

139、kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1254.3 = 0.539 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.211 = 5.1 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.139 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45

140、 ) 11 = 1.45 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.397 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.397 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值

141、：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.12 = 2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9396.548/(0.417424) = 53.145 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 53.145 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0

142、 = k1k2(h+2a)= 1.1631.001(1.8+0.12) = 2.328 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.001 ；Lo/i = 2328.326 / 15.9 = 146 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.324 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=9396.548/(0.324424) = 68.4 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 68.4 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4、6001600预应力梁模板支架

143、计算书一、参数信息本工程的预应力梁均为6001600；A楼位于H、J/1114轴，标高为：8.95、15.45、21.95及斜屋面梁；共8根；跨度为23.6米。计算高度最高的为9.0米，梁段集中线荷载(kN/m)：22.588。1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：9.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：

144、梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材

145、抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：100；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：30mm，500mm，1200mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞

146、合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=38.400kN/m2；。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 14622/6=97.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载

147、最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.4617.850.9=28.143kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.4640.9=7.358kN/m；计算跨度: l = 100mm；面板的最大弯矩 M = 0.128.1431002 + 0.117 7.3581002 = 3.68104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.128.1430.1+1.27.3580.1=3.979kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.68

148、104 / 9.73104=0.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=28.143N/mm； l-计算跨度: l = 100mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 146222/12=97.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.1431004/(10060009.73105) = 0.

149、003 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =100/250 = 0.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.003mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.979/(1.600-0.140)=2.725kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/

150、mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.102 kNm，最大支座反力 R= 1.824 kN，最大变形 = 0.111 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.02105/6.40104 = 1.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.1

151、11mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.824kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.465 kNm，最大支座反力 R= 10.050 kN，最大变形 = 0.179 mm(1)主楞抗弯

152、强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.65105/8.99103 = 51.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =51.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.179 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.179mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大

153、小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.60+0.500.500.90=22.302kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)

154、：q2=1.4(2.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m；q=22.302+2.520=24.822kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.122.3022002+0.1172.522002=1.01105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.422.3020.2+0.452.520.2=2.011kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.122.3020.2+1.22.520.2=5.511kN =Mmax/W=1.01105/3.33104=3N/mm2；梁底模面板计算应力 =3 N/mm2 小于

155、梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.585kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67722.3022004/(10060003.33105)=0.121mm；面板的最大挠度计算值:

156、=0.121mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.511/0.5=11.022kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大

157、弯矩 M =0.1ql2= 0.111.0220.52 = 0.276 kNm；最大应力 = M / W = 0.276106/64000 = 4.3 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 4.3 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.611.0220.5 = 3.307 kN；方木受剪应力计算值 = 33.3071000/(26080) = 1.033 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.033 N/

158、mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67711.0225004 /(1009000256104)=0.202mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.202 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.011kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.511kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(

159、1.000-0.600)/40.500(1.20.14024.000+1.42.000)+1.220.500(1.600-0.140)0.500=1.218kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.269 kN；N2=N3=7.471 kN；最大弯矩 Mmax=0.254 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.132 mm；最大应力 =0.254106/4490=56.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 56.5 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/m

160、m2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.472 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算

161、满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.269kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1299=1.394kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.60)/4)0.500.50+(1.00/2+(1.00-0.60)/4)0.500.140(1.50+24.00)=1.465kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.600)/40.50

162、0=1.680kN；N =N1+N2+N3+N4=1.269+1.394+1.465+1.68=5.808kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Ma

163、x1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=5807.988/(0.205424) = 66.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 66.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受

164、力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =7.472kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(9-1.6)=1.394kN；N =N1+N2 =7.472+1.146=8.618kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm

165、2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=8618.285/(0.20

166、5424) = 99.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 99.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.017(1.5+0.12) = 2.018 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.017；lo/i = 2017.626 / 15.9 = 127；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412；钢管立杆的最大应力计算值；= 8618.285/(0.41

167、2424) = 49.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 49.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！5、6001000梁模板支架计算书一、参数信息本工程的预应力梁边跨梁为6001000；A楼位于H、J/1114轴两头边跨，标高为：8.95、15.45、21.95及斜屋面梁；共16根；跨度为7.6米。计算高度最高的为9.0米，梁段集中线荷载(kN/m)：14.117。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端

168、伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：4.50；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板

169、荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：100；主楞竖向根数

170、：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：30mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=24.00kN/m2；。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗

171、矩，W = 8622/6=57.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.8617.850.9=16.577kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.8640.9=4.334kN/m；计算跨度: l = 100mm；面板的最大弯矩 M = 0.116.5771002 + 0.117 4.3341002 = 2.16

172、104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.116.5770.1+1.24.3340.1=2.344kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.16104 / 5.73104=0.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =0.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=16.577N/mm； l-计算跨度: l = 100mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/

173、mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 86222/12=57.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.5771004/(10060005.73105) = 0.003 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =100/250 = 0.4mm；面板的最大挠度计算值 =0.003mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.4mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=2.344/(1.000-0.140)=2.725kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60

174、mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.177 kNm，最大支座反力 R= 1.994 kN，最大变形 = 0.498 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.77105/6.40104 = 2.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.8 N

175、/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 470/400=1.175mm；次楞的最大挠度计算值 =0.498mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.175mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.994kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主

176、楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.508 kNm，最大支座反力 R= 10.987 kN，最大变形 = 0.196 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.08105/8.99103 = 56.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =56.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.196 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计

177、算值 =0.196mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢

178、筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.501.000.90=28.080kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.000.90=5.040kN/m；q=28.080+5.040=33.120kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.128.082002+0.1175.042002=1.36105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.428.080.2+0.455.040.2=2.7kNRB=RC=1.1q1l+1.2q

179、2l=1.128.080.2+1.25.040.2=7.387kN =Mmax/W=1.36105/6.67104=2N/mm2；梁底模面板计算应力 =2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.400kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =2

180、00.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.082004/(10060006.67105)=0.076mm；面板的最大挠度计算值: =0.076mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.387/1=7.387kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨

181、连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.17.38712 = 0.739 kNm；最大应力 = M / W = 0.739106/64000 = 11.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 11.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.67.3871 = 4.432 kN；方木受剪应力计

182、算值 = 34.4321000/(26080) = 1.385 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.385 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6777.38710004 /(1009000256104)=2.171mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 2.171 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支

183、撑传递的集中力：P1=RA=2.700kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.387kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.600)/41.000(1.20.14024.000+1.42.000)+1.221.000(1.000-0.140)0.500=1.715kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.734 kN；N2=N3=10.067 kN；最大弯矩 Mmax=0.347 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.181 mm；最大应力 =0.347106/4490=

184、77.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 77.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向

185、或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.068 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.734kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.5=0.697kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.60)/4)1.000.50+(1.00/2+(1.00-0.60)/4)1.000.140(1.5

186、0+24.00)=2.930kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.600)/41.000=3.360kN；N =N1+N2+N3+N4=1.734+0.697+2.93+3.36=8.722kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205

187、N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=8721.967/(0

188、.205424) = 100.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 100.3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =10.068kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.5-1)=0.697kN；N =N1+N2 =10.068+0.542=10.61kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4

189、.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i

190、= 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=10610.31/(0.205424) = 122.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 122.1N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.5+0.12) = 1.988 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.002；lo/i =

191、 1987.868 / 15.9 = 125；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423；钢管立杆的最大应力计算值；= 10610.31/(0.423424) = 59.2N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 59.2N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！6、7001900梁模板支架计算书一、参数信息本工程的预应力梁及边跨梁为7001900；A楼位于5、6、8/DK轴，标高为：16.15；共3根；跨度为27.7米。计算高度最高的为7.2米，梁段集中线荷载(kN/m)：31.294。1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0

192、.70；梁截面高度 D(m)：1.90；混凝土板厚度(mm)：140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：7.20；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m

193、3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)

194、：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，900mm，1500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算新浇混凝土侧压力标准值F1=45.600kN/m2；。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混

195、凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 4022/6=26.67cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.417.850.9=7.71kN/m；振捣混

196、凝土荷载设计值: q2= 1.40.440.9=2.016kN/m；计算跨度: l = (1900-140)/(6-1)= 352mm；面板的最大弯矩 M= 0.17.71(1900-140)/(6-1)2 + 0.1172.016(1900-140)/(6-1)2= 1.25105Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.17.710(1900-140)/(6-1)/1000+1.22.016(1900-140)/(6-1)/1000=3.837 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.25105 / 2.67104=4.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值

197、: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 7.71N/mm； l-计算跨度: l = (1900-140)/(6-1)=352mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 40222/12=26.67cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.71(1900-140)/(6-1)4/(10060002.67105) = 0.

198、501 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1900-140)/(6-1)/250 = 1.408mm；面板的最大挠度计算值 =0.501mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.408mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.837/0.400= 9.593kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E

199、 = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.153 kNm，最大支座反力 R= 4.221 kN，最大变形 = 0.037 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.53105/1.28105 = 1.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大

200、挠度计算值 =0.037mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.221kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.633 kNm，最大支座反力 R= 7.902 kN，最大变形 = 0.643 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M

201、/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.33105/1.02104 = 62.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =62.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.643 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.643mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的

202、三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.90+0.500.500.90=26.433kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2

203、.00+2.00)0.500.90=2.520kN/m；q=26.433+2.520=28.953kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.126.433233.3332+0.1172.52233.3332=1.60105Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.426.4330.233+0.452.520.233=2.732kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.126.4330.233+1.22.520.233=7.49kN =Mmax/W=1.60105/3.33104=4.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.8

204、 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=22.028kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =233.33mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =233.33/250 = 0.933mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67726.433233.34/(10060003.33105)=0.265mm；

205、面板的最大挠度计算值: =0.265mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.933mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.49/0.5=14.98kN/m2.方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度

206、验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.114.980.52 = 0.375 kNm；最大应力 = M / W = 0.375106/64000 = 5.9 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 5.9 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.614.980.5 = 4.494 kN；方木受剪应力计算值 = 34.4941000/(26080) = 1.404 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值

207、 1.404 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.67714.985004 /(1009000256104)=0.275mm；方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.275 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.732kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.490kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的

208、集中力：P3=(1.000-0.700)/40.500(1.20.14024.000+1.42.000)+1.220.500(1.900-0.140)0.500=1.312kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=2.11 kN；N2=N3=9.423 kN；最大弯矩 Mmax=0.317 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.147 mm；最大应力 =0.317106/4490=70.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 70.5 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度

209、205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.424 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承

210、载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2.11kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1297.2=1.115kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.70)/4)0.500.50+(1.00/2+(1.00-0.70)/4)0.500.140(1.50+24.00)=1.404kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.70

211、0)/40.500=1.610kN；N =N1+N2+N3+N4=2.11+1.115+1.404+1.61=6.24kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: l

212、o = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=6239.882/(0.205424) = 71.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 71.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求

213、！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.424kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(7.2-1.9)=1.115kN；N =N1+N2 =9.424+0.821=10.245kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f

214、=205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=10245

215、.166/(0.205424) = 117.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 117.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.011(1.5+0.12) = 2.006 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.011；lo/i = 2005.723 / 15.9 = 126；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417；钢管立杆的最大应力计算值；= 10

216、245.166/(0.417424) = 57.9N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 57.9N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！7、250厚板模板支架计算书一、综合说明本工程模板支撑架高16、22.3米，施工总荷载7.316kN/m2。为确保施工安全，编制本专项施工方案。设计范围包括：楼板，长宽50m3m，楼板厚0.25m。（一）模板支架选型根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，经过综合技术经济比较，选择扣件式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。（二）编制依据1、中华人民共和国行业标准，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

217、（JGJ1302001）。2、浙江省地方标准，建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）。以下简称规程。3、建设部 建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)。4、本工程相关图纸，设计文件。5、国家、省有关模板支撑架设计、施工的其它规范、规程和文件。二、搭设方案（一）基本搭设参数一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):22.30；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件

218、抗滑承载力系数:0.75；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的计算厚度(

219、mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.251+0.51 = 6.875 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.875+

220、1.41= 9.65kN/m最大弯矩 M=0.19.652502= 60312.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 60312.5/54000 = 1.117 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.117 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=6.875kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.8752504/(100950048.6104)=0.039 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度

221、计算值 0.039 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.25+0.50.25 = 1.719 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2

222、q1 + 1.4 q2 = 1.21.719+1.40.25 = 2.412 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.41212 = 0.241 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.241106/83333.33 = 2.895 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.895 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.4121 = 1.448 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.448103/(2

223、50100) = 0.434 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.434 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.719 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.71910004 /(10090004166666.667)= 0.31 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.31 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用

224、下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.412kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.905 kNm ；最大变形 Vmax = 2.872 mm ；最大支座力 Qmax = 10.555 kN ；最大应力 = 904832.236/4490 = 201.522 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 201.522 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.872mm 小于

225、 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.555 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.12522.3 = 2.794 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录

226、A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.2511 = 6.375 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 9.669 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45 ) 11 = 1.45 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.633 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.6

227、33 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.12 = 2 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 2000 / 15.9 = 126 ；

228、由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13633.028/(0.417424) = 77.106 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 77.106 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.052(1.8+0.12) = 2.447 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.052 ；Lo/i = 2446.952 /

229、15.9 = 154 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.294 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13633.028/(0.294424) = 109.365 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 109.365 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！8、地下室剪力墙螺杆计算（梁螺杆同墙）墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨(木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨

230、，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为6.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80

231、.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝

232、时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H - 模板计算高度，取6.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 30.466 kN/m2、144.000 kN/m2，取较小值30.466 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=30.466kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝

233、土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.230.4660.4500.900=14.806kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.450.90=3.402kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.114.806225.02+0.1173.40

234、2225.02= 9.51104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 9.51104 / 2.43104 = 3.9N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.9N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q

235、1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.230.4660.4500.900=14.806kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.450.90=3.402kN/m；面板的最大剪力：V = 0.614.806225.0 + 0.6173.402225.0 = 2471.2N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2471.2N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ；

236、hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32471.2/(245018.0)=0.458N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.458N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 30.470.45 =

237、 13.710N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 225mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.9mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.712254/(10060002.19105) = 0.181 mm；面板的最大挠度计算值: =0.181mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80m

238、m，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122= 512cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.230.4660.2250.900=7.403kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.230.90=1.701kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.17.403450.02+0.1171.701450.02=

239、 1.90105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=1.28105mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.90105/1.28105 = 1.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其

240、中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.230.4660.2250.900/2=3.702kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.46.000.230.90/2=0.851kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.63.702450.0+ 0.6170.851450.0 = 1235.6N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1235.6N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ；

241、 hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31235.6/(260.080.02)=0.193N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.193N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 30.470.2

242、3=6.85 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=5.12106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67713.71/24504/(10090005.12106) = 0.041 mm；次楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；次楞的最大挠度计算值 =0.041mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗

243、矩W分别为:W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122=512cm4；E = 9000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.230.470.220.451.460.220.454.552kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 4.61105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.28105 mm3； f -

244、主楞的强度设计值(N/mm2)，f =13.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 4.61105/1.28105 = 3.6 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =3.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 5576.2N； b-主楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-主楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/

245、mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =35576.2/2/(260.080.0)=0.871N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =0.871N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.012mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；主楞的最大挠度计算值 =0.012mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙

246、螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 10.13 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=10.128kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！9、模板支模架对楼盖的影响计算一、模板支架参数信息设本工程第3层现浇楼盖正在施工，下设2层支架。楼盖板设计板厚度150mm，板底模板采用胶合木板，模板支架采用钢管支撑，钢管型号483，现浇层楼盖施工荷载为2.

247、000kN/m2。楼盖板计算板单元计算长度BL(m)：4.2；板单元宽度BC(m)：4.2。(1)第2层楼盖模板支架参数：立杆横向间距(m)：La=1；立杆纵向间距(m)：Lb=1；本层层高H2=9m，楼盖板厚度为h2=150mm；本层混凝土已浇筑时间(天)：T2=20；混凝土强度fc2=12.6555MPa；混凝土弹性模量Ec2=29100MPa；立杆传递荷载组合值(kN)：P2=8.346kN。楼盖板配筋信息如下：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积(mm2)X向正筋 HRB40010200 ASX=392.5Y向正筋 HRB40010200 ASY=392.5X向负筋 HRB40010200

248、 ASX=392.5Y向负筋 HRB40010200 ASY=392.5(2)第1层楼盖模板支架参数：立杆横向间距(m)：La=1；立杆纵向间距(m)：Lb=1；本层层高H1=6.65m，楼盖板厚度为h1=150mm；本层混凝土已浇筑时间(天)：T1=21；混凝土强度fc1=6.48MPa；混凝土弹性模量Ec1=21560MPa；立杆传递荷载组合值(kN)：P1=0.546kN。楼盖板配筋信息如下：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积(mm2)X向正筋 HRB33510100 ASX=785Y向正筋 HRB33510100 ASY=785X向负筋 HRB3351080 ASX=981.25Y向负筋

249、 HRB3351080 ASY=981.25(3)结构计算简图： 结构模型立面图 结构模型平面图二、荷载计算(1)第2层荷载计算：立杆传递荷载组合值：P2=8.346kN；楼盖自重荷载标准值：g2=150.00/100025=3.750kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q2=P2/(LaLb) =8.346/(1.0001.000)=8.346kN/m2；(2)第1层荷载计算：立杆传递荷载组合值：P1=0.546kN；楼盖自重荷载标准值：g1=150.00/100025=3.750kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q1=P1/(LaLb) =0.546/(1.0001.000)=0.546

250、kN/m2；(3)楼层荷载分配：假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33).则有：Pi=(Eihi3Pi)/(Eihi3)；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：Ec2h23=29100.00015.0003=98212500.000Ec1h13=21560.00015.0003=72765000.000G2=1.2(98212500/170977500)7.5=5.170kN/m2G1=1.2(72765000/170977500)7.5=3.830kN/m2Q2=1.4(98212500/170977

251、500)8.892=7.151kN/m2Q1=1.4(72765000/170977500)8.892=5.298kN/m2三、板单元弯矩计算四边固定：Bc/Bl=4200.0/4200.0=1.000；查表：m1=0.01760，m2=0.01760，m1=-0.05130，m2=-0.05130；四边简支：Bc/Bl=4200.0/4200.0=1.000；查表：mq1=0.03680，mq2=0.03680；(1)第2层板单元内力计算： 板结构配筋图因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G2=G2+Q2/2=8.75kN/m2；Gq=G2+Q2=12.32kN/

252、m2；Q2=Q2/2=3.58kN/m2；M1=(m1+m2)G2Bc2+(mq1+mq2)Q2Bc2=6.04kN/m2；M2=(m2+m1)G2Bc2+(mq2+mq1)Q2Bc2=6.04kN/m2；M1=m1GqBc2=-11.149kN/m2；M2=m2GqBc2=-11.149kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)(当2s时，采用此公式)；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向

253、受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=(fyAs-fyAs)/(1fcb) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0fc) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；MU1=1.001-0.5392.500360.00/(1.001000120.0012.66)360.000392.50120.00/1000000=16.1

254、67kNm；MU2=1.001-0.5392.500360.00/(1.001000130.0012.66)360.000392.50130.00/1000000=17.580kNm；MU1=360.00392.500(120.000-20.000)/1000000=14.130kNm；MU2=360.00392.500(130.000-20.000)/1000000=17.580kNm；所以有：M1Mu1；M2Mu2，|M1|Mu1, |M2|Mu2，本层现浇楼盖板满足承载能力要求！(2)第1层板单元内力计算： 板结构配筋图因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G1

255、=G1+Q1/2=6.48kN/m2；Gq=G1+Q1=9.13kN/m2；Q1=Q1/2=2.65kN/m2；M1=(m1+m2)G1Bc2+(mq1+mq2)Q1Bc2=4.48kN/m2；M2=(m2+m1)G1Bc2+(mq2+mq1)Q1Bc2=4.48kN/m2；M1=m1GqBc2=-8.26kN/m2；M2=m2GqBc2=-8.26kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)(当2s时，采用此公式)；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝

256、土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=(fyAs-fyAs)/(1fcb) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0fc) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；MU1=1.001-0.5785.000300.00/(1.001000120.006.48)30

257、0.000785.00120.00/1000000=23.981kNm；MU2=1.001-0.5785.000300.00/(1.001000130.006.48)300.000785.00130.00/1000000=26.336kNm；MU1=300.00981.250(120.000-20.000)/1000000=29.438kNm；MU2=300.00981.250(130.000-20.000)/1000000=26.336kNm；所以有：M1Mu1；M2Mu2，|M1|Mu1, |M2|Mu2，本层现浇楼盖板满足承载能力要求！第九章、支模架搭附图附图-01：剪刀撑布置图附图-02：地下室支模架排布图附图-03：地下室高低跨梁支模架立面图附图-04：预应力梁支模架断面图附图-05：预应力梁支模架立面图附图-06 立杆附图-07 水平杆