润旭商贸中心模板搭拆专项施工方案（53页）.doc

1、润旭商贸中心模板搭拆施工方案 南通海洲建设集团2013年7月模板搭拆专项施工方案一、编制依据1、燕郊经济技术开发区润旭商贸中心工程建筑、结构等施工图纸；2、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；3、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002；4、建筑施工安全检查标准JGJ59-99；5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001；6、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-86；7、工程建设标准强制性条文房屋建筑部分；8、建筑安装工人安全技术操作手册；9、施工现场临时用电安全生产管理制度JGJ59-99；10、建筑施工手册缩印本第二版，中国建筑工业出版社

2、1996年9月；11、河北省现行的有关安全生产和文明施工规定；12、国家级河北省的有关规范、规程和标准。二、工程概况和工程特点1、工程简介燕郊经济技术开发区润旭商贸中心工程，位于燕高路。东邻福成五期。本工程由1#楼主楼和地下车库及2#楼组成，1#楼为31层，2#楼5层，均有地下室一层车库入房。建筑高度：1#楼94.8米，2楼22.5米（从室外地面到女儿墙顶的高度）。0.000以上建筑面积为65000平方米，0.000以下建筑面积15560平方米，总建筑面积达81444平方米。润旭商贸中心工程由润旭房地产开发有限公司开发，河北加华工程设计有限公司设计，廊坊城市建设勘察院勘探，三河市荣昌建设监理有

3、限公司监理，江苏南通海州建设集团总承包，由燕郊开发区质量监督站、安全监督站进行全程质量、安全监督。根据框架-剪力墙结构工程的特点，模板工程对工程的进度、质量、安全起着非常重要的作用。经项目部研究决定1#楼墙体采用定制大钢模，顶板采用15mm厚的多层板为1#楼工程的模板，2#楼梁、柱采用15mm厚的多层板为2#楼的工程用模板，483.5钢管碗扣架作为模板支撑体系和加固体系。2#楼柱、梁板配两套模板，1#楼墙体配一套大钢模，顶板配三套模板，以便模板周转。经施工图计算约需多层层板82000m2，钢管约1500吨，扣件20万只。订制大模板2000 m2。本工程0.000相当于海拔绝对标高22.6m。三

4、、构造要求和施工方法（一）梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1、模板支架的构造要求 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用碗扣式架子支撑：间距为900mm900mm； 碗扣式支撑架为满足设计刚度水平拉杆距底部600mm，以上每1.5m一道； 梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2、立杆步距的设计 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； 当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； 高支撑架步距以0.9-1.5m

5、为宜，不宜超过1.5m。 3、整体性构造层的设计 当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；梁底单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； 双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； 在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4、剪刀撑的设计 沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； 中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5、顶部支撑点的设计 最好在立杆顶部设置

6、支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； 支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6、支撑架搭设的要求 严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； 确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； 地基支座的设计要满足承载力的要求。 7、施工使用的要求 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受

7、载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（二）施工方法1、墙模板（墙：厚450mm，高6250mm，跨度4025mm8000mm）墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。墙模板面板采用多层板，厚度h=15mm。 内楞采用方木，截面4070mm，每道内楞1根方木，间

8、距200 mm。外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢楞，间距300mm450mm600mm。穿墙螺栓水平距离600mm，穿墙螺栓竖向距离300mm450mm600mm，直径14mm。 墙模板组装示意图2、柱模板（1）截面600700mm，（高度6100mm4500mm）柱模板面板采用多合板，厚度h=15mm。水平方向对拉螺栓一道，竖直方向对拉螺栓一道，穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径14mm。柱模板竖楞截面尺寸4030mm，间距200mm。柱箍采用圆钢管483.5 mm，每道柱箍2根钢箍，间距500mm。 700 270270 700320320柱模板简图（2）

9、截面950950mm，（高度6250mm）柱模板面板采用九合板，厚度h=18mm。水平方向对拉螺栓两道，竖直方向对拉螺栓两道，穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径12mm。柱模板竖楞截面尺寸6080mm，间距200mm。柱箍采用圆钢管483.5 mm，每道柱箍2根钢箍，间距500mm。 145200200145300950200200200145300200145950柱模板计算简图3、梁模板及支撑 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.5。（1）截面350700（计算梁顶高度为4.5m6.1m）、模板水平方向设对拉螺栓一道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于

10、梁截面方向距离(即计算跨度)350mm。梁模板使用的方木截面6080mm，梁模板截面侧面方木距离350mm，梁模板截面底方木距离175mm。梁底模面板采用多层板，梁侧模面板采用九层板，厚度h=14mm。、支撑模板支架搭设高度为3.86.03米，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.8米，水平杆间距 h=1.20米，梁底设一道承重立杆。两边立杆连续设剪刀撑。（2）截面400700（计算梁顶高度为6.10m）、模板水平方向设对拉螺栓一道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)8000mm。梁模板使用的方木截面4070mm，梁模板截面侧面方木距离250mm，梁模板截面底方

11、木距离200mm。梁底模面板采用多层板，梁侧模面板采用多层板，厚度h=15mm。、支撑模板支架搭设高度为4.3米，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.9米，水平杆间距 h=1.50米，梁底设一道承重立杆。两边立杆连续设剪刀撑。（3）截面300700（计算梁顶高度为6.1m）、模板水平方向设对拉螺栓一道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)300mm。梁模板使用的方木截面4070mm，梁模板截面侧面方木距离200mm，梁模板截面底方木距离150mm。梁底模面板采用多层板，梁侧模面板采用多层板，厚度h=15mm。、支撑模板支架搭设高度为5.55米，梁支撑立杆的横距(

12、跨度方向) l=0.9米，水平杆间距 h=1.50米，两边立杆连续设剪刀撑。（4）截面250400（计算梁顶高度为6.10m）、模板不设对拉螺栓。梁模板使用的方木截面4070mm，梁模板截面侧面方木距离200mm，梁模板截面底方木距离250mm。梁底模面板采用多层板，梁侧模面板采用多层板，厚度h=15mm。、支撑模板支架搭设高度为4.60米，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.00米，水平杆间距h=1.20米，两边立杆连续设剪刀撑。4、楼板模板及支撑楼板支撑架立面简图厚140，最大平面尺寸42008400mm5、拆模梁跨度8m，悬挑梁在砼强度达到85%之后方可拆模。梁跨度28m范围内，在砼强

13、度达到75%之后方可拆模。梁跨度2m时，砼强度达到50%后方可拆模。提前拆模需出示拆模试块报告，并以监理、业主同意后方可进行。四、施工前的材料准备、机具工作1、 材料准备：18厚胶合板、4070方木、483.5mm碗扣、14螺杆、铁钉 、铁丝、脱模油、宽胶带纸、弦线、托具、卡具、钢丝网、预埋件等。2、 机具准备：垂直运输：塔吊、物料提升机；水平运输：手推翻斗车（拆模用）；操作工具：木工平刨机、压刨机、圆盘机、手锯、钉锤、电钻、水平尺、钢卷尺、大锤等。五、主体模板工程的施工流程绑扎柱、墙板钢筋 水电预埋 支柱、墙模 搭设楼板承重架、支楼板模板绑扎梁、楼板钢筋 水电预埋 浇筑砼 养护 拆模1、承重

14、架采用满堂钢管脚手架，除应设置扫地杆外，还应设置两道水平牵杆，两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，四边与中间每隔4排立杆设置从底到顶设置纵向剪刀撑。要求立杆接头要相互错开，如遇楼板较薄部位，可在立杆底部垫设模板或接扣。梁底必须用短钢管搭设，不得使用方木当搁栅，梁底长钢管不得在立杆中间采用对接扣，以防浇筑砼，造成梁下沉。电梯井承重架应从底部开始搭设，逐层上升，逐层加固，要保证其有足够的刚度和稳定性，以防电梯井偏位。2、墙、柱模板鉴于墙板及大截面柱较多,容易产生炸模和接缝漏浆现象，因此决定采用整模和对拉螺杆,施工前根据图纸制作各墙、柱四面模板,直接在现场拼装,以后逐层上

15、翻,以加快施工速度,减少模板拼缝,提高砼观感质量。加固采用14光面螺杆,并穿套PVC套管,以便重复利用。对于非异形大柱,在模板外四周采用环拉螺杆来保证柱的截面尺寸。墙柱模板施工过程中需注意的有以下几个方面：、安装前要做好模板的定位基准工作中心线和位置的放线：首先引测建筑的柱或墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线。模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的边线和外测控制，以便于模板安装和校正。、浇筑砼时，必须要求砼班组将柱四周、墙两边的找平工作作为重点，如无找平，应在模板安装前采用水泥砂浆预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆，也可在模板安装完毕后，用水泥砂浆将模板底缝隙封闭，墙柱模板与钢

16、管之间在浇筑砼前用木枕枕紧，以防发生轻微炸模和漏浆现象。、对于砼结构的观感质量，梁柱节点是重点，首先梁柱节点严禁用小板拼装，尽量使用大板，以减少节点部位拼缝数量，另一方面，节点部位的板要保证垂直度，该位置不得单独加固，必须使柱子外用方木直接通至板底，防止在浇筑砼时拼板东倒西歪。、控制柱墙的垂直度本工程柱子、墙的截面、高度和跨度均较大，因此如何保证柱子特别是电梯井的垂直度是本工程实现质量目标的关键。首先要在柱模板拼装以前，在已配好的柱模板上弹好柱中线，在安装过程中，始终以中线为准，吊挂线锤，在加固完毕后，并用木楔对振牢固，以避免模板与钢管间有空隙，使垂直度逃偏。此外，班组里的专职质量员应在柱模加

17、固完毕后，每根双方向用线锤检验柱子的垂直度，以做到万无一失。3、梁板模板根据本工程特点，为加快施工进度，采用梁板与墙柱一同浇捣，因此模板的施工顺序为：墙、柱模板支撑搭设铺设梁底方木铺放梁底板支设梁侧板梁柱节点模支设板底方木搁栅铺放板模安装。这样不但可以保证梁柱的轴线位置准确，还可以保证梁柱节点的拼装质量，绝不可先铺梁板模板，再封柱模，最后拼装梁柱节点。（1）梁模安装工艺：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模及支架安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装侧梁模安装另一侧梁模安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连固。（2）楼板模板安装工艺：搭设支架安装横纵木楞调整楼板下皮标高及起

18、拱铺设模板块检查模板上皮标高、平整度。（3）梁模板在满堂架基础上再在梁底加一支承钢管，底模支撑在小横杆上面，侧模用短钢管、扣件及对拉螺杆来固定和加固，固定梁底模及侧模时同一根梁应拉统线，立杆不能直接支承在楼板上，应放入垫木。梁模板先铺底模及一边侧模，待梁钢筋绑扎完毕及经验收合格后，再封另一侧模板。梁模板铺排时从梁两端往中间退，使嵌木安排在梁中，以免柱梁节点缩颈的质量通病。（4）现浇楼板模板承重架采用483.5mm扣件式钢管承重架体系组成，顶板承重架同时兼作柱模板支架，承重架的搭设与钢筋工程同时展开，立杆间距为800、1000mm，水平方向按规定要求设置牵杆，底脚20cm处设扫地杆，为了保证承重

19、架的整体刚度不变形，需要在各跨之间设剪力斜撑。在钢管承重架铺排距为30cm的6080cm方木，上面铺九合板作为楼板的底模。（5）大块平台模板铺设后，对于不够整模数的模板和长缝，采用拼缝或方木镶补，拼缝用胶带纸粘贴。铺设完毕后，检查梁与板连接牢固情况及板平整度。（6）模板撑好后，先由班组长进行自检。自检完毕由质量员负责进行模板的轴线、标高、垂直度、截面尺寸、支撑牢固度的复核，并做好书面记录、签证。（7）模板每周转一次均应铲除表面残余混凝土，涂刷脱模油后方可继续使用，发现有变形或损坏的，应及时进行修整。梁板模板施工过程主要需注意以下几个方面：、严格控制梁板标高、截面尺寸、轴线尺寸以及垂直度。、不得

20、将铜板锯直接放在操作面，以免锯沫泛滥。、绑扎钢筋前，应将模板上的锯沫、垃圾清扫干净，再涂刷脱模油。、模板拼缝要做到密缝，螺杆孔洞采用塑料扣钉封。、当梁板跨度大于4米时，应按1/10003/1000起拱。、本工程梁高超过600的较多，采用单面间隔封模，待钢筋绑扎完毕后，再封闭另一侧模板。、浇筑砼前，应对承重架及模板加固做仔细检查，发现问题应及时整改加固，浇筑砼时，应有专人负责看模。4、楼梯模板楼梯支模主要采用九层板模板。楼梯底模采用九层板平铺在斜杆上，侧模使用木模，踏步也用木模，另加一道反扶梯基加三角撑定位，板底支撑使用钢管排架形式。施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板

21、斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板。安装时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑砼时模板移动。一般示意图如下：六、质量控制措施及验收标准项目部配备专职质量员，负责模板质量检查，并严格执行模板质量控制程序。质量验收标准见下表项 目允许偏差轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基 础10柱、墙、梁+4 -5层高垂直全高5米6全高5米8相邻两板表面高低差2表面平整（2米长度上）5七、拆模制度模板拆除前要对混凝土强度做出初步鉴定。墙、柱及边梁模板能保证其表面及不损坏棱角的前提下，即可拆除。每次浇筑梁板砼时，均应留置12组拆模试块，当试块试压结果符合规范时，应填报拆模申请报告，并与试块报

22、告一同报至监理、甲方，经甲方、监理同意后，方可拆除梁板模板。八、砼结构的模板质量通病及预防措施由于本工程混凝土结构构件均为大体积构件，给模板支护工作带来了一定的难度，结合本工程实际情况，及以往施工经验，必须抓好模板质量缺陷。、梁模板易出现的问题及预防措施1、现象梁身不平直；梁底不平，下挠；梁侧模炸模；拆模后发现梁身侧面有水平裂缝、掉角、表面毛糙；局部模板嵌入柱梁间，拆除困难。2、原因分析模板支设未校直撑牢；梁底模未起拱；侧模拆模过迟；木模板采用黄花松或易变形的木材制作，混凝土浇筑后变形较大，易使混凝土产生裂缝、掉角和表面毛糙；木模在混凝土浇筑后吸水膨胀，事先未留有空隙。3、防治措施梁侧模应根据

23、梁的高度进行配制，若超过60cm，应加钢管围檩，上口则用圆钢插入模板上端小孔内；支梁木模时应遵守边模包底模的原则；梁模与柱连接处，应考虑梁模板吸湿后长向膨胀的影响，下料尺寸一般应略为缩短，使混凝土浇筑后不致嵌入柱内；木模板梁侧模下口必须有夹条木，钉紧在支柱上，以保证混凝土浇筑过程中，侧模下口不致炸模；梁侧模上口模横档应用斜撑双面支撑在支柱顶部；如有楼板，则上口横档应放在板模搁栅下；梁模用木模尽量不采用黄花松或其它易变形的木材制作，并应在混凝土浇筑前充分用水浇透。、深梁模板易出现的问题及预防措施1、现象梁下口炸模，上口偏歪；梁中部下挠。2、原因分析下口围檩未夹紧或木模板夹木未钉牢，在混凝土侧压力

24、作用下，侧模下口向外歪移；梁过深，侧模刚度差，又未设对拉螺栓；支撑按一般经验配料，梁自重和施工荷载未经验算，致使超过支撑能力，造成梁底模板及支撑下够牢固而不挠；斜撑角度过大（大于60度），支撑不牢造成局部偏歪。3、防治措施根据深梁的高度及宽度核算混凝土振捣时的重量及侧压力（包括施工荷载）；钢模板外侧应加双排钢管围檩，间距不大于50cm，并加穿对拉螺栓，沿梁的长方向每隔80-120cm，螺栓内可穿40钢管或塑料管，以保证梁的净宽，并便于螺栓回收重复使用；木模采取50mm厚模板；每40-50cm加一拼条（宜立拼），根据梁的高度适当加设横档；一般离梁底30-40cm处加16对拉螺栓（用双根横档，螺栓

25、放在两根横档之间，由垫板传递应力，可避免在横档上钻孔），沿梁长方向相隔不大于1m，在梁模内螺栓可穿上钢管和硬塑料管撑头，以保证梁的宽度，并便于螺栓回收，重复利用；木模板夹木应与支撑顶部的模担木钉牢；梁底模板应按规定起拱；单根深梁模板上口必须拉通长麻线（或铅丝）复核，两侧斜撑应同样牢固。、柱模板易出现的问题及预防措施1、现象炸模，造成断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实或蜂窝麻面；偏斜，一排柱子不在同一设计轴上；柱身扭曲2、原因分析柱箍间距太大或不牢，或木模钉子被混凝土侧压力拔出；板缝不严密；成排柱子支模不跟线，不找方，钢筋偏移未扳正就套柱模；柱模未保护好，支模前已歪扭，未整修好就使用；模板两侧松紧

26、不一；模板上有混凝土残渣，未很好清理，或拆模时间过早。支模脚支设不稳，造成模板整体变形。3、防治措施成排柱子支模前，应先在底部弹出通线，将柱子位置兜方找中；柱子底部应做小方盘模板，或以钢筋角钢焊成柱断面外包框保证底部位置准确；成排柱模支撑时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉能长线，再立中间各根柱模；柱距不大时，相互间应用剪刀撑及水平撑搭牢；柱距较大时，各柱单独拉四面斜撑，保证柱子位置准确；根据柱子断面的大小及高度，柱模外面每隔50-100cm应加设牢固的柱箍，防止炸模；外柱必须采用对穿螺栓，上下间距不大于500mm。柱模如用木料制作，拼缝应刨光拼严，门子板应根据柱宽采用适当厚度，确

27、保混凝土浇筑过程中不漏浆，不炸模，不产生外鼓；较高的柱子，应在模板中部一侧留临时浇灌孔，以便浇混凝土，插入振动棒，当混凝土浇筑到临时洞口时，即应封闭牢固。、板模板易出现的问题及预防措施1、现象板中部下挠；板底混凝土面不平；采用木模板时梁边模板嵌入梁内不易拆除。2、原因分析板搁栅用料较小，造成挠度过大；板下支撑底部不牢，混凝土浇筑过程中荷载不断增加，支撑下沉，板模下挠；板底模板不平，混凝土接触面平整度超过允许偏差；将板模板铺钉在梁侧模上面，甚至略伸入梁模内，浇筑混凝土后，板模板吸水膨胀，梁模也略有外胀，造成边缘一块模板嵌牢在混凝土内。3、防治措施楼板模板下支承料或桁架支架应有足够强度和刚度，支承

28、面要平整；木模板板模与梁模连接处，板模应拼铺到梁侧模外口齐平，避免模权嵌入梁混凝土内，以便于拆除；板模应按规定起拱，与木模板混用时，缝隙必须嵌实，并保持水平一致。、楼梯模板易出现的问题及预防措施1、现象楼梯侧帮露浆、麻面，底部不平。2、原因分析楼梯底模采用钢模板，遇有不能满足模楼配齐时，以木模板相拼，楼梯侧帮模也用木模板制作，易开成拼缝不严密，造成跑浆；底板平整度偏差过大，支撑不牢靠。3、防治措施侧帮在梯段可用钢模板以2mm厚薄钢模板和8号槽钢点焊连接成型，每步两块侧帮必须对称使用，侧帮与楼梯立帮用U型卡连结；底模应平整，拼缝要严密，符合施工规范，若支撑杆细长比过大，应加剪刀撑撑牢。九、模板施

29、工的安全技术1、模板施工前的安全技术准备工作、模板、构件进场后，要认真检查构件和材料是否符合设计要求，特别是承重构件其检验手续要齐全。、保证运输道路畅通，现场有安全防护保护措施。、夜间施工要做好夜间施工照明的准备工作。、检查木工施工机具运转是否正常，电源线的漏电保护装置要齐全。、模板施工作业前，现场施工人员（负责人）要认真向有关人员作安全技术交底，特别是新的模板工艺，必须通过试验，编制详细的作业指导书，并进行施工人员进行操作培训。2、模板施工的安全要求、模板施工安全的其本要求模板工程作业高度在2m以上时，要严格按高处作业安全技术规范的要求进行操作和防护。采用全封闭施工，模板施工作业区，周围应设

30、安全网，防护栏杆。严禁在墙顶、独立梁及其它狭窄而无防护栏杆的模板上行走。不得在作业架子上、平台上堆放模板材料。高处支模工人所用工具不用时，要放在工具袋内，不能随意将工具、模板零件放在脚手 架上，以免坠落伤人。木料及易燃材料要远离火源堆放。模板吊运必须采用防护措施，增设屏障、遮栏、围护或保护网，并悬挂醒目的警告标志牌。夜间施工，必须有足够的照明，各种电源线应用绝缘线，不允许直接固定在模板上。模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。、模板安装的安全技术措施基础及地下室工程模板安装前，应先检查基坑土壁边坡的稳定情况，发现有塌方的危险，必须采取加固措施后，才能开始作业。操作人员上下上

31、下基坑要设扶梯。基槽（坑）上下口边缘1m以内，不允许堆放模板、构件和材料。模板支撑支在土壁上，应在支点加垫板。地基土上立柱应垫通长垫板。采用起重机吊运模板等材料，要有专人指挥，被吊的模板、构件和材料要捆牢，避免散落伤人，重物下的操作人员要避开起重臂下方。分层、分阶的柱基支模，要待下层模板移正，并支撑牢固这后再支上一层的模板。柱模板支模时，四周必须设牢固支撑或手钢筋、钢丝拉结牢固。避免柱模整体歪斜。柱箍的间距及拉结螺栓设置必须根据模板的设计要求做。当砼柱在6m以上，不宜单独支模时，应将几个柱子模板拉结成整体。梁或整体楼盖支模，应搭设牢固的操作平台，要避免上下同时作业。11 楼层支模架采用整体或钢

32、筋脚手架，各层支架的立柱应垂直，支架的层间垫板应平整，上下层立柱应在同一条直线上。12 墙模一般由定型模板拼装而成，拼装模板中要进行检查，确认牢固后方可投入使用。就位后，除了用穿墙螺栓将两片模板拉牢之外，还必须设置支撑或相邻墙连成事例。就位后，除了用穿墙螺栓将两片模板拉牢之外，还必须设置支撑或相邻墙连成事例。十、拆模的安全技术现浇结构拆模时所需砼强度：项次结构类型结构跨度（m）按达到设计砼强度标准值的百分率（%）1板 2502,8752梁、拱、壳87581003悬臂构件2752100（一）、拆模的安全要求1、拆模时对砼强度的要求根据砼结构工程施工及验收规范的规定，现浇砼结构模板及其支架拆除时的

33、砼强度，应符合设计要不得；当设计无要求时，应符合上表和下列要求：不承重的侧模板，只要砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受到损坏，即可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，砼强度达到1N/mm2,即可拆除。承重模板，包括柱、梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到上表的规定，方可拆除。在拆模过程中，如发现实际结构砼强度未达到要求，有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模。经妥善处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。已拆除模板及其支架的砼结构，应砼强度达到设计的砼强度标准后，才允许承受全部设计的使用荷载，施工荷载不得超过设计荷载规定。拆除芯模或预留孔的内模，应在砼强度能保证不

34、发生塌陷各裂缝时方可拆除。2、拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人批准方可拆模。3、冬期施工模板的拆除应遵守冬其施工的有关规定，其中主要是考虑砼模板拆除后的保温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑砼受冻的临界强度。4、至于大体积砼，除应满足砼强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要求保证砼内外温差不超过20C，以免发生温差裂缝。5、各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。6、拆除的模板必须随拆随清理，以免钉

35、子扎脚、阻碍通行发生事故。7、拆模时下方不能有人，拆模区应设警界线，以防有人误码入被砸伤。8、拆除的模板向下运送传递，一定要上下响应，不能采取猛撬，以致大片塌落。用起重机吊运拆除模板时，模板应堆放整齐并捆牢无误后才可吊装。9、拆除作业必须在白天进行，拆除的部件及操作平台上的一切物品，均不得从高空抛下，并做好工完场清工作。10、当遇到雷、雨、雪或风力达到五级以上的天气时不得进行模板的拆除工作。（二）、模板拆除的安全技术1、基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，物别是拆除模板支撑时，可能使边坡发生振动而坍方，拆除的模板应及时运到离基坑较运的地方进行清理。2、一般现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模

36、斜撑与柱箍拆柱侧模拆楼板底模拆梁侧模拆梁底模。3、拆除楼板模板前，必须将洞口和临边进行封闭后，才能开始作业。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。4、模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。5、柱模板拆除顺序如下：先拆除斜撑或立杆（或钢拉条）自上而下拆除柱箍筋或横楞 并由上而下拆除模板连接件、模板面。十一、成品保护1、与混凝土接触的模板表面应认真涂刷脱模剂，不得漏涂，涂刷后如被雨淋，应补刷脱模剂，拆下模板及时清理修整，涂脱模剂，分规格堆放。2、吊装

37、模板时轻起轻放，不准碰撞混凝土，并防止模板变形。3、模板支好后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、砂浆、木屑等杂物，并且不得用重物碰撞已安装好的模板及支撑。4、不准在水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固和不变形，搭设脚手架时严禁与模板支撑连接在一起，不得在模板平台上行车和堆放大量材料和重物。5、拆模时轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，不得用大锤硬砸或用撬杠硬撬，以免损坏混凝土。6、成型的砼成品，其棱角完整，表面平整，应做好成品保护。、拆模时间：应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而损坏时方可拆除（承重模板应在与结构同条件养护的试块达到规定强度方可拆除）。、拆模方法：拆模时不得将铁撬直接支承在柱梁、

38、墙板表面撬模板，这样易产生棱角松动而损坏。拆模应用木楔先将拼装一起的模板松开,拔掉拼装铁钉后就可轻易的将模板拆除。、拆模完成后，成型砼柱四角，剪力墙角，洞口等阳角部位2米以下用2.5厚松模保护，避免在材料搬运时碰撞成品，造成棱角有损。十二、模板工程质量控制程序平整模板模板刷隔离剂剂与钢筋工交接检查支撑体系底部标高、中心线、断面尺寸放线支 模自 检执行验评标准检查梁、柱、板不少于3次质量评定不合格处返工注意保护棱角清理现场，文明施工资料管理施工记录模板选择学习图纸和技术资料准备工作学习操作规程和规范标准书面交底技术交底操作人员参加中间抽查同钢筋工交接检查浇砼时留人看模按砼强度曲线确定拆模时间拆

39、模自检记录质量验评记录质量验收验收十三、验算书墙模板计算书（一）、墙模板基本参数墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。墙模板面板厚度h=18mm，弹性模量E=1104N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。内楞采用方木，截面6080mm，每道内楞1根方木，间距250mm。外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢楞，间距500mm。穿墙螺栓水平距离500mm，穿墙螺栓竖向距离500mm，直径12mm。 墙模板组装示意图（二）、墙模板荷载标

40、准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 F新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； 混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间（h），可按实际确定。当缺乏试验资料时，可采用200/（T+15）计算，现取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20；V 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.25m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值：F

41、1=54.86kN/m2由F=H计算得：F1=246.25=150KN/m2按取最小值，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.86kN/m2；倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.0kN/m2。（三）、墙模板面板的计算1、荷载计算分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：q=1.254.86+1.46=74.2KN/m22、木模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图（1）、强度验算 = M/W f =0.46106/5.4104=8.52N/m2f=15.0 N

42、/m2其中： 面板的强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩（木模厚度18mm），W = 10001818/6=5.4104mm3； f 面板的强度设计值(N/mm2)。M = ql2 / 10=74.20.252/10=0.46KNm其中：q 作用在模板上的侧压力，它包括：新浇混凝土侧压力设计值；倾倒混凝土侧压力设计值；l 计算跨度(内楞间距)，l = 250mm；面板的强度设计值f = 15.0N/mm2；经计算得到，面板的强度计算值8.52N/mm2；面板的强度验算 f，满足要求！（2）、刚度验算w= 0.677ql4 / 100EI w = l/

43、250其中w 面板挠度计算值mm；q 作用在模板上的侧压力，q = 54.861=54.86N/mm；l 计算跨度(内楞间距)，l = 250mm；E 面板的弹性模量，E = 1104N/mm2；I 面板的截面惯性矩，I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值, w =250/250= 1.0mm；面板的最大挠度计算值, w = 0.67754.862504/（100110424.3104）=0.6mm；面板的挠度验算w w，满足要求！四、墙模板内外楞的计算 （一）、内楞强度验算内楞(木或钢)直接承受木模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计

44、算。本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 6.008.008.00/6 = 64.0cm3；I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； 内楞计算简图1、内楞强度计算 = M/W f其中 内楞强度计算值(N/mm2)；M 内楞的最大弯距(Nmm)；W 内楞的净截面抵抗矩；f 内楞的强度设计值(N/mm2)。M = ql2 / 10=18.565002/10=4.64105其中 q 作用在内楞的荷载，q = (1.254.86+1.46.0)0.25=18.56kN/m；l 内楞计算跨矩（外楞间距），l = 500mm；内楞强度设计值f =

45、 13.0N/mm2；经计算得到，内楞的强度计算值7.25N/mm2；内楞的强度验算 f,满足要求！2、内楞的挠度计算w = 0.677ql4 / 100EI w = l/250其中 E 内楞的弹性模量，E =1104N/mm2； 内楞的最大允许挠度值，w = 2.000mm； 内楞的最大挠度计算值，w = 0.307mm； 内楞的挠度验算 w w，满足要求！（二）、外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。本算例中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：外钢楞的规格：圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12

46、.19cm4； 外楞计算简图1、外楞强度计算 = M/W f其中 外楞强度计算值(N/mm2)；M 外楞的最大弯距(N.mm)；W 外楞的净截面抵抗矩；f 外楞的强度设计值(N/mm2)。M = 0.175Pl其中 P 作用在外楞的荷载，P = (1.254.86+1.46.00)0.500.50=18.55kN；l 外楞计算跨矩(穿墙螺栓水平间距)，l = 500mm；外楞强度设计值f = 205.0N/mm2；经计算得到，外楞的强度计算值159.8N/mm2；外楞的强度验算 f,满足要求！2、外楞的挠度计算w = 1.146Pl3 / 100EI w = l/400其中 E 外楞的弹性模量

47、,E = 2.1105N/mm2；外楞的最大允许挠度值, w = 1.25mm；外楞的最大挠度计算值, w =1.038mm；外楞的挠度验算 w w，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式：N N = fA其中 N 穿墙螺栓所受的拉力；A 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；f 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿墙螺栓的直径（mm）：12穿墙螺栓有效直径（mm）：10穿墙螺栓有效面积（mm2）：A =76.0对拉螺栓的拉力：N=q内楞间距外楞间距=74.20.250.5=9.275KN对拉螺栓的应力：= N/A=9.275103/76=122.04 N/mm2170N/mm2故穿墙螺栓强

48、度验算满足要求！柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 5100mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm，间距200mm。柱箍采用圆钢管483.5，每道柱箍2根钢箍，间距500mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。 600 270270 700320320柱模板计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混

49、凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 F 新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； 混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20；V 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.100m；1 外加剂影响修正系数，取1.00；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值：F1=54.86kN/m2由F=H计算得：F1=245.1=122.4KN/m2按取最小值，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值

50、F1=54.86kN/m2；倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.0kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下： 200200200q 面板计算简图1、面板强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.254.86+1.43.0)0.50 = 35.02kN/md 竖楞的距离，d = 200mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.1035.020.200.20=0.14kN.m面板截面抵抗矩 W = 1000.018.018.0/6=5.4104mm3经过计算得到模板强度= M/

51、W = 0.14106/5.4104=2.59N/mm2面板的计算强度小于15.0N/mm2，满足要求！2、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.235.02=4.202kN截面抗剪强度计算值 T=34202/(270018)=0.5N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算值T，满足要求！3、面板挠度计算最大挠度计算公式w = 0.677ql4 / 100EI w = l/250其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 54.861=54.86kN/m；E 面板的弹性模量，E =

52、1104N/mm2；I 面板截面惯性矩 I = 700.018.018.018.0/12=340200mm4；经过计算得到 w =0.67754.862004/(1001104340200) =0.175mm w 面板最大允许挠度，w = 200/250 =0.8mm；面板的最大挠度满足要求！四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下： 500500500q 竖楞方木计算简图1、竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式：跨中最大弯矩计算公式：其中 q 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.254.86+1.43.00)0.2 =14.006kN

53、/md为柱箍的距离，d = 500mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.1014.0060.500.50=0.35kNm竖楞方木截面抵抗矩 W = 60.080.080.0/6=64000.0mm3经过计算得到 = M/W = 0.35106/64000= 5.469N/mm2竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！2、竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.50014.006=4.203kN截面抗剪强度计算值 T=34203/(26080)=1.31N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.

54、40N/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求！3、竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式：w = 0.677qd4 / 100EIw其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 54.860.2=10.972kN/m；E 竖楞方木的弹性模量，E =1104N/mm2；I 竖楞方木截面惯性矩 I = 60.080.080.080.0/12=2560000.8mm4；经过计算得到 w=0.67710.972500.04/(10011042560000.8) = 0.181mmw 竖楞方木最大允许挠度，w = 500.000/250 = 2.00mm；竖楞方木的最大挠度满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍

55、采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍的规格： 圆钢管483.5mm；钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19cm4； PPP 410 410PB方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.254.86+1.43.0)0.2 0.5 = 7.003kN1、柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式 其中 Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值，Mx = 0.956kN.m；x 截面塑性发展系数,，为1.05；W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,，W = 10.16cm3；柱箍的强度设计值(N/mm2)： f = 205.0B边柱箍

56、的强度计算值 f =89.61N/mm2；B边柱箍的强度验算满足要求！2、柱箍挠度计算经过计算得到 w=0.276mmw 柱箍最大允许挠度，w =200/400 = 0.5mm；柱箍的最大挠度满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算对拉螺栓的最大拉力为：N=（1.254.86+1.43.0）0.30.5=10.5KN每根螺栓可承受拉力为：S=Af=76170=12920N=12.92 KN10.5KN其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；故直径为12mm的螺栓拉力满足要求！七、H方向柱箍的计算PPP 460 460PPH方向

57、柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.254.86+1.43.0)0.2 0.5 = 7.003kN1、柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式 其中 Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值，Mx = 1.073kN.m；x 截面塑性发展系数,，为1.05；W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,，W = 10.16cm3；柱箍的强度设计值(N/mm2)： f = 205.0H边柱箍的强度计算值 f =100.6N/mm2；H边柱箍的强度验算满足要求！2、柱箍挠度计算经过计算得到 w=0.39mmw 柱箍最大允许挠度，w =200/400 = 0.5mm；柱箍的最大挠度满足要求！

58、八、H方向对拉螺栓的计算对拉螺栓的最大拉力为：N=（1.254.86+1.43.0）0.350.5=12.25KN每根螺栓可承受拉力为：S=Af=76170=12920N=12.92 KN12.25KN其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；故直径为12mm的螺栓拉力满足要求！柱模板支撑计算书一、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 F 新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； 混凝土的重力密度，取

59、24.0kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20；V 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.250m；1 外加剂影响修正系数，取1.00；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值：F1=54.86kN/m2由F=H计算得：F1=246.25=150.0KN/m2按取最小值，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.86kN/m2；倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.0kN/m2。二、柱模板面板的计算面板直接承

60、受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下： 200200200q 面板计算简图1、面板强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.254.86+1.43.0)0.50 = 35.02kN/md 竖楞的距离，d = 200mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.1035.020.200.20=0.14kN.m面板截面抵抗矩 W = 1000.018.018.0/6=5.4104mm3经过计算得到模板强度= M/W = 0.14106/5.4104=2.59N/mm2面板的计算强度小于15.0N/mm2，满足要求！2、抗剪

61、计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.235.02=4.202kN截面抗剪强度计算值 T=34202/(295018)=0.369N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算值T，满足要求！3、面板挠度计算最大挠度计算公式w = 0.677ql4 / 100EI w = l/250其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 54.861=54.86kN/m；E 面板的弹性模量，E = 1104N/mm2；I 面板截面惯性矩 I =950.018.018.018.0/12=461700mm4；

62、经过计算得到 w =0.67754.862004/(1001104461700) =0.129mm w 面板最大允许挠度，w = 200/250 =0.8mm；面板的最大挠度满足要求！三、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下： 500500500q 竖楞方木计算简图1、竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式：跨中最大弯矩计算公式：其中 q 强度设计荷载(kN/m)；q = (1.254.86+1.43.00)0.2 =14.006kN/md为柱箍的距离，d = 500mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.1014.0060.500.50=0

63、.35kNm竖楞方木截面抵抗矩 W = 60.080.080.0/6=64000.0mm3经过计算得到 = M/W = 0.35106/64000= 5.469N/mm2竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！2、竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.50014.006=4.203kN截面抗剪强度计算值 T=34203/(26080)=1.31N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2竖楞方木抗剪强度计算满足要求！3、竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式：w = 0.677qd4 /

64、 100EIw其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 54.860.2=10.972kN/m；E 竖楞方木的弹性模量，E =1104N/mm2；I 竖楞方木截面惯性矩 I = 60.080.080.080.0/12=2560000.8mm4；经过计算得到 w=0.67710.972500.04/(10011042560000.8) = 0.181mmw 竖楞方木最大允许挠度，w = 500.000/250 = 2.00mm；竖楞方木的最大挠度满足要求！四、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍的规格： 圆钢管483.5mm；钢柱箍截面抵抗矩 W = 5

65、.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19cm4； PPP 390 390PPP390B方向柱箍计算简图其中 P 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.254.86+1.43.0)0.2 0.5 = 7.003kN1、柱箍强度计算柱箍截面强度计算公式 其中 Mx 柱箍杆件的最大弯矩设计值，Mx = 0.729kN.m；x 截面塑性发展系数,，为1.05；W 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩,，W = 10.16cm3；柱箍的强度设计值(N/mm2)： f = 205.0B边柱箍的强度计算值 f =68.34N/mm2；B边柱箍的强度验算满足要求！2、柱箍挠度计算经过计算得到

66、w=0.306mmw 柱箍最大允许挠度，w =200/400 = 0.5mm；柱箍的最大挠度满足要求！五、B方向对拉螺栓的计算对拉螺栓的最大拉力为：N=（1.254.86+1.43.0）0.390.5/2=6.83KN每根螺栓可承受拉力为：S=Af=76170=12920N=12.92 KN6.83KN其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；故设置两根直径为12mm的螺栓拉力满足要求！六、H方向柱箍的计算及H方向对拉螺栓的计算同B方向，故不再重复验算。梁模板及支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=360mm，梁截面

67、高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)350mm。梁模板使用的方木截面6080mm，梁模板截面侧面方木距离350mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=1104N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=1104N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

68、挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.7m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.86kN/m2；F1=16.8kN/m2取小值，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.8kN/m2倒混凝土

69、时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算q梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下350350350梁侧模板计算简图1、强度计算强度计算公式要求： = M/W f其中 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M 计算的最大弯矩 (kN.m)；q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.216.8+1.46.00)0.7=19.992N/mm最大弯矩计算公式如下：M=-0.1019.9920.352=-0.245kN.m=0.245106/37800=6.48N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.0

70、0N/mm2，满足要求！2、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：v= 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3v/2bh T其中最大剪力 v=0.60.3519.992=4.2kN截面抗剪强度计算值 T=34200/(270018)=0.5N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求！3、挠度计算最大挠度计算公式如下：w = 0.677qd4 / 100EIw其中 q = 16.80.7=11.76N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度w= 0.67711.763504/(1001104340200)=0.351mm梁侧模板的挠度计算值：w = 0.351m

71、m小于 w = 350/250=1.4 mm，满足要求！五、穿梁螺栓计算计算公式：N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.216.8+1.46.00)0.70.35=7.0kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.85mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.0mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.9kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距350mm。每个截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢

72、管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为4.65米，基本尺寸为：梁截面 BD=350mm700mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.8米，水平杆间距 h=1.20米，梁底增加一道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.5。一、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1、荷载的计算：

73、（1）、钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1= 25.00.70.8=14.0kN/m（2）、模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.8(20.75+0.35)/0.35=1.48kN/m（3）、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.350.8=0.84kN2、方木楞的支撑力计算：均布荷载 q = 1.214.0+1.21.48=18.576kN/m集中荷载 P = 1.40.84=1.176kN 175175 1.176kN18.576kN/mAB方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即

74、支座力分别为N1=1.219kNN2=5.240kNN3=1.219kN方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 6.008.008.00/6 = 64.0cm3；I = 6.008.008.008.00/12 = 256.0cm4；（1）方木强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.24/0.8=6.55kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.550.80.8=0.419kN.m截面应力 =0.419106/64000.0=6.55N/mm2方木的计算强度小于13.

75、0N/mm2,满足要求！（2）方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：v = 0.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3v/2bh T其中最大剪力 v =0.66.550.8=3.144kN截面抗剪强度计算值 T=33144/(26080)=0.983N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！（3）方木挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：最大变形 w=0.6776.55800.04/(10011042560000.0)=0.709mm方木的最大挠度小于800.0/250，满足要求！3、支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照连

76、续梁的计算如下： 2252251.219kN5.24kN1.219kNAB175175计算简图经过连续梁的计算得到支座反力 RA = RB=0.533kN 中间支座最大反力Rmax=6.61kN最大弯矩 Mmax=0.274kN.m截面应力 =0.274106/5080.0=53.94N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！二、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。三、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设

77、计值；计算中R取最大支座反力，R=6.61kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明；单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式：其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=2.00kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.40.1294.65=0.84kNN =6.61+0.84+0.000=7.45kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

78、i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.75a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果： =

79、78.94N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！公式(2)的计算结果： =28.37N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果： =36.45N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163表2 模板支架计算

80、长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114

81、1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039

82、1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照：碗扣式钢管模板高支撑架设计和使用安全梁模板及支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即

83、计算跨度)400mm。梁模板使用的方木截面4070mm，梁模板截面侧面方木距离25mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=1104N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=1104N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 混凝土的重力密度，取

84、24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.7m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.86kN/m2；F1=20.4kN/m2取小值，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=20.4kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑

85、计算中已经包含！四、梁模板侧模计算q梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下425425425梁侧模板计算简图1、强度计算强度计算公式要求： = M/W f其中 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)；M 计算的最大弯矩 (kN.m)；q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；q=(1.220.4+1.46.0)0.85=27.948N/mm最大弯矩计算公式如下：M=-0.1027.9480.4252=-0.505kN.m=0.505106/45900=11.002N/mm2梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2，满足要求！2、抗剪计算最大剪力的计算公式如下：v= 0.6ql截面抗剪强度必须满

86、足：T = 3v/2bh T其中最大剪力 v=0.627.9480.425=7.127kN截面抗剪强度计算值 T=37127/(285018)=0.7N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求！3、挠度计算最大挠度计算公式如下：w = 0.677qd4 / 100EIw其中 q =20.40.85=17.34N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度w= 0.67717.344254/(1001104413100)=0.927mm梁侧模板的挠度计算值：w = 0.927mm小于 w =425/250=1.7 mm，满足要求！五、穿梁螺栓计算计算公式：N N

87、= fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力；A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.220.4+1.46.00)0.850.425=11.878kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.85mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.0mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.9kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距425mm。每个截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求！梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称

88、为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为4.15米，基本尺寸为：梁截面 BD=400mm850mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.8米，水平杆间距 h=1.20米，梁底增加一道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.5。一、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1、荷载的计算：（1）、钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1= 25.00.850.8=17.0k

89、N/m（2）、模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.4250.8(20.85+0.4)/0.4=1.785kN/m（3）、活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.40.8=0.96kN2、方木楞的支撑力计算：均布荷载 q = 1.217.0+1.21.785=22.542kN/m集中荷载 P = 1.40.96=1.344kN 200200 1.344kN22.542kN/mAB方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为N1=1.691kNN2=6.980kNN3=1.691kN方木按照

90、三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 6.008.008.00/6 = 64.0cm3；I = 6.008.008.008.00/12 = 256.0cm4；（1）方木强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q =6.98/0.8=8.725kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.7250.80.8=0.558kN.m截面应力 =0.558106/64000.0=8.719N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！（2）方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下：v = 0

91、.6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3v/2bh T其中最大剪力 v =0.68.7250.8=4.188kN截面抗剪强度计算值 T=34188/(26080)=1.309N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求！（3）方木挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：最大变形 w=0.6778.725800.04/(10011042560000.0)=0.945mm方木的最大挠度小于800.0/250，满足要求！3、碗扣支撑的强度计算：支撑钢管按照连续梁的计算如下： 2002001.691kN6.98kN1.691kNA

92、B200200计算简图经过连续梁的计算得到支座反力 RA = RB=0.845kN 中间支座最大反力Rmax=7.825kN最大弯矩 Mmax=0.338kN.m截面应力 =0.338106/5080.0=66.54N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！二、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。三、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范)：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.825kN碗扣件抗滑承载力的设计

93、计算不满足要求，可以考虑采用双碗扣件！拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明；单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式：其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=2.00kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.40.1294.15=0.75kNN =7.825+0.75+0.000=8.575kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58A 立杆净截面面积

94、(cm2)； A = 4.89W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照碗扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.75a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果： = 90.86N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！公式(2)的计算结

95、果： =32.66N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果： = 41.95N/mm2，立杆的稳定性计算 f，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18

96、 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.

97、029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照：碗扣式钢管模板高支撑架设计和使用安全