小壁林区新增防火瞭望塔高支模专项施工方案（83页）.doc

1、小壁林区新增防火瞭望塔小壁林区新增防火瞭望塔高支模专项方案高支模专项方案编制人：编制人：审核人：审核人：审批人：审批人：20172017 年年 5 5 月月 2727 日日目目录录一、一、编制依据编制依据二、二、工程概括工程概括三、三、施工部署及施工计划施工部署及施工计划四、四、施工准备施工准备五、五、施工工艺技术施工工艺技术六、六、支模架的构造要求及措施支模架的构造要求及措施七、七、混凝土工程混凝土工程八、八、支模架的搭设及拆除支模架的搭设及拆除九、九、支撑体系检查和验收支撑体系检查和验收十、十、模板支撑体系监测监控措施模板支撑体系监测监控措施十一、十一、施工安全保证措施施工安全保证措施十二

2、、十二、质量保证措施质量保证措施十三、十三、安全应急救援预案安全应急救援预案十四、十四、模板计算书模板计算书14.114.1 250*800mm250*800mm 梁模板及支架计算书梁模板及支架计算书14.214.2 楼板模板及支架计算书楼板模板及支架计算书14.314.3 300*1000mm300*1000mm 梁模板梁模板14.4300*1000mm14.4300*1000mm 梁支架计算书梁支架计算书14.514.5 柱模板计算书柱模板计算书14.614.6 墙模板计算书墙模板计算书14.714.7 一层支架计算书（按一层支架计算书（按 30m30m 高考虑）高考虑）14.814.8

3、一层支架计算书（按荷载累加一层支架计算书（按荷载累加 10KN/10KN/考虑）考虑）十五、附图十五、附图一、编制依据一、编制依据序号名称编号1建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20132混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20153建筑结构荷载规范GB 50009-20124混凝土结构工程施工规范GB 50666-20115建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-20086建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-20117危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987 号8建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号9混凝土模

4、板用胶合板GB/T 17656-200810建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-201611建筑施工安全检查标准JGJ 59-201112施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-200513建设工程施工现场消防安全技术规范GB 50720-201114本工程施工设计图纸15本工程施工组织设计15PNPM 安全计算软件二、工程概况二、工程概况2.1 参建单位序号项目内容1工程名称新增防火瞭望塔2工程地址河北省石家庄市小壁林区3建设单位石家庄市小壁林区管理处4勘察单位中国兵器工业北方勘察设计研究院有限公司5设计单位北方工程设计研究院有限公司6监理单位河北德诚工程项目管理有限公司7施工单位2

5、.2 设计简介本工程为小壁林区新增防火瞭望塔，新增防火瞭望塔主要功能为展览、监测，占地面积为 260.4，建筑面积 260.4，构筑物塔面积 270.6，总建筑面积 531。建筑物层数地上一层，建筑高度 5.14m，构筑物塔高 29.85（结构标高）。结构形式为框架剪力墙结构，位于河北省石家庄市小壁林区,建筑类别为公建，建筑物设计使用年限50 年，抗震设防烈度六度，抗震设防类别标准设防类；本工程的一层梁最大截面为 250*800mm，位于框架四周，楼板厚度 150mm,一层顶标高4.5m。二层最大梁截面为 300*1000mm，板标高 26.31m，板为半径 6m 的圆，板厚 100mm。砼强

6、度均为 C30。二层板支撑高度达到 21.81，超过了 8m 达到了论证要求。（后面附平面图）三、施工总体部署三、施工总体部署3.1 施工管理组织机构3.2 安全、质量组织机构人员序号职务姓名主要工作安排1项目经理负责工程全面统筹工作，为安全、质量生产第一负责人2项目技术负责人主管技术管理工作，负责现场技术工作，编制施工方案，对现场施工、技术工作总负责3项目副经理负责施工生产、进度、安全、质量，现场组织协调4施工员负责现场人员的调配、施工现场进度、质量、安全。5安全员具体负责施工生产安全、文明施工，负责工作安全生产、检查等的全面工作。项目副经理：*技术负责人*土建质量员*材料员*各施工班组长、

7、组员见证取样员*资料员*项目经理：*施工员*安全员*6质检员负责各工种各工序质量监督、验收。7试验员负责工程材料的试验、检验工作。8材料员负责采购工程材料及材料的质量、进度、运输。9资料员负责材料的进场、收集、整理、登记、发放工作3.3 施工进度计划时间施工内容天数6 月 3 日一层支模、砼407 月 18 日二层支架及墙柱砼37 月 22 日三层支架及墙柱砼37 月 25 日四层支架及墙柱砼37 月 28 日五层支架及墙柱砼38 月 31 日六层支架及墙柱砼39 月 3 日七层支架及墙柱砼39 月 6 日八层支架及墙柱砼33.4 劳动力投入计划根据本工程的建筑面积，进度安排以及现场安全、质量

8、制度的要求，计划投入施工人员劳动力如下表：序号工种数量（人）1木工62钢筋工123架子工204电焊工25混凝土工56水电工47安全员13.5 材料准备及要求材料周转本工程所需模板、木方的材料周转计划如下表：序号材料数量备注1模板3000 15 厚多层板2木方60m34080mm3钢管60t482.74扣件1.5 万直角扣件、对接扣件、十字扣件5可调顶托3000 个40026mm6木脚手板350 块400020050mm材料要求A 本工程高大支模施工全部采用扣件式钢管脚手架搭设支撑体系。支模架体的纵横水平杆、立杆及剪刀撑等均选用483.5 钢管，模板采用 15 厚多层板，次楞方木尺寸为4080m

9、m，梁底顶撑为可调节 U 形钢支托。所有租赁、采购的材料必须进行现场验收，检验合格后方可投入使用。B 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700 和低合金高强度结构钢GB/T1591 的规定。钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092 中规定的 Q235 普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700 中 Q235A 级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。每根钢管的最大质量不应大于 25kg。C 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1）应有产品质量合格证；2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符

10、合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228 的有关规定；3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 的规定；序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径-0.5-0.5游标卡尺壁厚外径壁厚-0.5-0.452钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深度0.5游标卡尺5）钢管必须涂有防锈漆。6）旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：（1）表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1

11、30-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；（2）钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5302冲压钢脚手板a.板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）57）钢管上严禁打孔。（1）钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352 中规定的 ZG20

12、0-420、ZG 230-450、ZG 270-500 和 ZG 310-570 号钢的要求。（2）钢管扣件必须符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规定。（3）扣件的验收必须符合下列规定，新扣件必须有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前必须进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。8）新、旧扣件均必须进行防锈处理。9）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。10）连接用的焊条必须符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。11）连接用的普通螺栓必须符合现行国家标准六角头螺栓

13、C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。12)可调顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝、支托板开焊、螺母开裂等现象的一律不得使用。可调顶托螺杆外径 26mm，长度为 400mm。可调顶托的螺杆与支托板焊接牢固，焊缝高度不得小于 6mm，螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm。支托抗压承载力设计值不得小于 40KN，支托板厚度不应小于 5mm。D、木材的选用1)根据实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。2)模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。3)

14、用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准 木结构设计规范 GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。4)主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。5)当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。6)当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。7)施工现场制作的木构件，其木材含水率符合下列规定：(1)制作的原木、方木结构，不应大于 15%；(2)板材和规格材，不应大于 20%；(3

15、)受拉构件的连接板，不应大于 18%；(4)连接件，不应大于 15%。E、竹、木胶合模板板材的选用1)胶合模板板材表面必须平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准 混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。2)各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不大于5%。3)胶合模板采用耐水胶，其胶合强度不低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并符合环境保护的要求。4)进场的胶合模板除具有出厂质量合格证外，必须保证外观尺寸合格。杆件材质要求：钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、错

16、位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合规定，对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。四、施工准备四、施工准备4.1 技术准备：项目部技术、施工人员应熟悉图纸，了解现场，认真掌握高支模施的特点、难点、要求和特性，熟悉各部位截面尺寸、标高，搭设高度、间距、剪刀撑加设等要求，认真做好模板放样，进行实地现场调查复核,根据现场条件进行拼装模板。4.2 主要机械设备安排模板工程施工中，材料的垂直运输均采用汽车吊吊运，吊运过程中遵循汽车吊操作规程，不得违规作业，违章指挥。主要机具设备选用如下：圆盘锯、手持电锯、手提电钻、无齿锯、经

17、纬仪、水准仪等。4.3 施工材料准备工程所采用的钢管、扣件、模板、方木、顶丝等材料，提前进场并分类堆放，检验好材料是否符合标准，数量是否够用。4.4 作业条件准备：搭设前技术员向作业班组进行详细的方案、质量、安全技术交底，并作好职工三级安全进场及操作规程教育，下达工程施工任务，使班组明确有关质量、安全、进度等要求。明确具体的搭设要求，立杆、水平杆、剪刀撑等的搭设布置，并监督落实。搭设架子工要求：取得专业的考核合格证书，项目必须进行教育，监督指导。清理现场，做好工作面的施工准备，检查垂直和水平运输是否通畅，施工机具是运转正常，以保证施工正常。五、施工工艺技术五、施工工艺技术5.1 梁模板支撑架体

18、系设计(表中杆件截面为个别最次杆件的截面，要求杆件截面不应低于壁厚 3.0mm)梁截面梁截面梁模板及支撑体系梁模板及支撑体系最大截面250mm800mm（搭设高度 3.6m，由于底部支架作为上部支架的支撑，因此计算时荷载增加上部荷载 6 kN/m2）模板15mm 厚木胶合面板龙骨梁底钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为3.6m，梁截面 BD=250mm800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加1道承重立杆，用顶托支撑。面板厚度15mm，梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20

19、kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，考虑上部荷载增加6kN/m2，振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取0.80。内楞：40*80mm木方3根110mm，木枋垂直粱截面；外楞双钢管482.7450mm；平行梁截面。梁侧计算断面宽度250mm，高度800mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用40.80.mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm。

20、支撑体系：扣件式钢管模板支撑架+可调支托支撑立杆底部铺设 200mm50mm 厚木脚手板，扫地杆距板底面 200mm。梁立杆顺梁长度方向450mm，梁宽方向900mm，水平杆步距 1200mm；梁与板的水平杆连通布置，形成一个支模体系其他小于此截面的梁做法参照此梁支架基础为 80mm 素砼垫层，砼强度为 C155.2 楼板模板支撑架体系设计楼板规格楼板规格楼板模板及支撑体系楼板模板及支撑体系最大面积、最厚楼板尺寸为：15.9m15.3m0.15m（外加一跨0.5153.28m 悬挑板）（搭设高度 4.5m，由于底部支架作为上部支架的支撑，因此计算支架高度按30m 考虑进行计算，并按照 4.5m

21、 高度，累加荷载 10KN 分别进行核算）模板15mm 厚木胶合面板板底龙骨内龙骨采用方钢管 50.50.3.mm，间距300mm，梁顶托采用双钢管482.7mm。支撑体系：扣件式钢管满堂支撑架+可调支托钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为 4.5m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距h=1.20m。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，上部荷载累计 10 kN/m2振捣混凝土荷载

22、标准值 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值 105kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取 1.00。支撑立杆底部铺设 200mm50mm 厚木脚手板，扫地杆距板底面 200mm，顶部可调拖撑插入钢管内不低于150mm，伸出长度不超过 300mm。剪刀撑在外侧四周连续布置.中间每隔 6-8m 再布置一道，当剪刀撑不能连续布置时，可以用之字撑进行补充。水平剪刀撑在梁底和第二道水平杆处（1.4m位置）各布置一道。支架基础为 80mm 厚素砼垫层，强度为 C15上部脚手架全部按底层立杆对应布置，确保上部荷载顺

23、利传递5.3 框架柱模板体系设计框架柱截面框架柱截面柱模板及支撑体系柱模板及支撑体系模板15mm 厚木胶合面板500mm600mm（支设高度最大4.5m）竖向背楞：4080mm 木枋 4 根125mm；柱箍：每面用双钢管 482.7 竖向500mm，用 M14 对拉螺栓固定；最底部柱箍距楼面200mm，其余 500mm 一道，两个方向均布置一根。框架柱柱砼以有梁部位为一层记，分段浇筑，斜撑固定在支架上5.4 剪力墙模板体系设计剪力墙截面剪力墙截面剪力墙模板及支撑体系剪力墙模板及支撑体系200mm4500mm（支设高度 4.5m）模板15mm 厚木胶合面板竖向背楞：4080mm 木枋200mm；

24、柱箍：每面用双钢管 482.7竖向500mm，用 M14 对拉螺栓固定水平间距 600mm，竖向间距500mm；最底部外龙骨距楼面 200mm，向上每 500mm 一道。剪力墙的斜撑支在支架上。5.5 高支模部分支撑架体系设计楼板规格楼板规格楼板模板及支撑体系楼板模板及支撑体系半径为 6m，厚度为0.1m（支架比此范围四周各向外扩一个间距即支模范围为13.8*13.8m）（搭设高度 20.81m）模板15mm 厚木胶合面板板底龙骨次龙骨：木方 4080mm200mm，平行板长度方向布置；主龙骨：双钢管 482.7900mm；支撑体系：扣件式钢管满堂支撑架+可调支托支撑立杆底部铺设 200mm5

25、0mm 厚木脚手板，扫地杆距板底面 200mm。钢管立杆纵横向900mm900mm，水平杆步距 1500mm；在顶部三道水平杆之间各加设一道水平杆，即上部四道水平杆间距为 750mm。架体与柱每层两道拉结（层高以有梁部位计算）剪刀撑在外侧四周连续布置，内部水平剪刀撑宽度 4-6m，水平剪刀撑布置不少于四道，间距不大于 10m.支架基础为一层楼板，砼强度 C30，砼强度达到 100%以后再进行上部结构施工，一层支撑在上部施工期间不拆除。5.6 电梯井墙模板支设同 5.4，水平杆与电梯井壁支撑柱，防止架体晃动。框架柱支模大样图框架柱支模大样图六、支模架的构造要求及措施六、支模架的构造要求及措施6.

26、1 架体总体要求根据相关规范及技术性文件，并结合现场实际情况，搭设满足满堂支撑架的单立杆稳定性和架体结构的整体稳定性，还应力求简单、正确、可靠。应能有足够的承载力，刚度，可靠地承受新浇筑混凝土的自重，侧压力及施工中所产生的荷载。梁、板支撑体系均采用扣件式钢管满堂支撑架，满堂支撑架的施工荷载通过可调托撑传递给立杆。6.1.2 上部高支模部分的荷载通过一层支架直接传递到地基，一层支架在上部施工期间不拆除，上部支架和下部支架一一对中。6.2架体立杆满堂支撑架设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距钢管底端不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上

27、。立杆采用对接接长，立杆的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头在高度方向错开的距离不小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的 1/3。立杆顶部的可调托撑螺杆伸出长度不超过 250mm，插入立杆内的长度不得小于 150mm。本工程实际采用的螺杆长度为 400mm，伸出长度不大于 250mm。6.3 架体水平杆距离楼板面不大于 200mm 处设置纵横向水平扫地杆。每步每跨的纵、横向水平杆双向拉通。水平杆接长采用对接扣件连接和搭接连接。对接、搭接应符合下列规定：a 对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于 50

28、0mm；各接头至最近主节点的距离不大于纵距的 1/3；b 搭接长度不小于1000mm，设置3个等间距的旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不小于100mm。梁支撑架纵、横向水平杆与楼板支撑架连成一体。立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度超过 0.5m 时，在中间位置再加设一道纵、横向水平杆。6.4 剪刀撑剪刀撑布置详见列表中描述。剪刀撑杆件的底端与地面顶紧，竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角为4560。剪刀撑斜杆的接长采用搭接；搭接长度不小于 500mm，剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不小于 100mm。6.5 架体基础首层架体基础

29、为已经施工完毕的砼垫层，架体外围四周设置排水沟，在四个角设置排水井。二层（大屋面层）支撑架体基础为首层楼板，首层楼板厚度 120mm，立杆底部满铺20050mm 的木脚手板，并在距楼面不大于 200mm 高处设纵横向扫地杆。七、混凝土工程七、混凝土工程本工程混凝土采用商品混凝土，由混凝土罐车水平运输，用汽车泵浇筑，插入式混凝土振动棒振捣，进行混凝土施工。一层混凝土框架柱浇筑后达到75%强度后再进行梁、板砼浇筑，柱作为梁板支撑架的拉节点。之后每层梁柱同时浇筑，到26.31m和29.3m墙体和梁板仍分两次浇筑浇筑，墙体作为支撑架的拉节点。梁板浇筑由中间向两侧均匀浇筑。梁、柱浇筑时分层浇筑，梁每次砼

30、下料不超过400mm，柱下料不超过500mm。7.1 混凝土浇筑准备工作7.1.1 砼浇筑以前制定合理的施工方案并进行现场的技术交底，使整个浇筑过程有组织，有分工，有序的进行。7.1.2 与搅拌站约定好供货数量，确保砼连续浇筑。联系一家备用砼搅拌站，防止因搅拌站出现问题时形成施工冷缝。浇筑前检验1）钢筋的隐蔽验收工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误。2）模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸标准符合设计要求。支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。3）机具准备及检查：所用的振动棒，汽车泵、临电等提前检查，试运转正常，同时配有专职技工，随时检

31、修检查混凝土浇筑设备的完好性。4）掌握天气季节变化情况 加强与气象预测预报的联系，在混凝土施工阶段掌握天气的变化情况，以保证混凝土连续浇筑顺利进行，确保混凝土质量。7.2 混凝土浇筑混凝土浇筑前清除模板内的杂物，表面干燥的模板上应洒水润湿，但不得有积水现象。混凝土的运输、输送入模的过程要保证混凝土连续浇筑，从运输到入模的时间不超过 90min。混凝土塌落度浇筑前要现场测定，符合要求方可浇筑，浇筑过程中严格控制其塌落度以免过大，浇筑速度过快造成涨模或坍塌。振捣棒移动间距应小于50厘米，每一振点的延续时间以表面呈现浮浆为度，为使上下层混凝土结合成整体，振捣器应插入下层混凝土10厘米，振捣时注意钢筋

32、密集及洞口部位，为防止出现漏振，须在洞口两侧同时振捣，下灰高度也要大体一致。顶面标高控制：在柱钢筋上划出 500 的控制线，浇筑时挂线控制标高。项目部技术员施工过程中抽查检测。平整度及密实度控制：砼浇筑时应及时用刮尺按标高刮平，初凝至终凝期间用抹子抹平，在钢筋密集的地方，应用不抹子拍平，保证平整度，待砼终凝后洒水养护。7.2.7在浇筑二层及以上砼时，每次浇筑砼之前，均需再次对一层支架的稳固程度进行检查，确保杆件保持原来的稳定体系。7.3 混凝土的养护混凝土浇筑过程中边浇筑边覆盖塑料薄膜。混凝土浇筑完成后12小时，立即进行养护。养护人员定人定岗，保证混凝土面始终处于湿润状态。混凝土养护时间不得少

33、于7d。7.4 砼试块留置本工程混凝土试块的制作、养护、送检和收集资料由专职试验员完成，并将资料及时反馈给监理。用于检验结构构件混凝土质量的试件，应在混凝土的浇筑地点随机取样制作。砼试块按每工作班不大于100m，至少留置3组，一组作为28天标养试块成型后3天内送试验室；一组作为拆模试块，一组作为同条件600Cd。同条件试块放在现场带锁的铁笼子中，作好标识，同条件养护。八、支模架的搭设及拆除八、支模架的搭设及拆除8.1 施工准备支撑架搭设前，工程技术负责人按照专家论证通过的专项方案要求向搭设和使用人员进行详细交底。楼面上先用白灰放出支撑架的纵横方向位置线，立杆搭设一步后在立杆上标出水平线。按照使

34、用要求对钢管、扣件、脚手板、可调托撑等进行检查验收，严禁使用不合格产品。在搭设高支模之前搭设相应外围护架、水平防护网、密目式安全立网等提前搭设完成，并满足安全使用要求。支模架必须由持有特种作业资质的架子工搭设，支模架搭设在离地面 1500mm 高度处设水平兜网一道，保证施工人员安全。8.2 扣件式钢管架的搭设支撑架搭设：搭设满堂钢管架满堂架验收支梁、板底模绑扎钢筋安装柱模板、梁侧模调整、加固验收模板砼浇筑试压试块拆模。首先按梁的纵向轴线定出梁两侧支撑立杆的位置，然后布置板下部立杆，所有梁下立杆间距根据各部位的构造设计来搭设。梁、板底模超过 4m 时按 2起拱。支撑架立杆接长使用对接扣件，严禁使

35、用十字扣件搭接接长。搭设时按设计要求在支撑立杆底铺设 200mm50mm 木脚手板。支撑架立杆离地距离 200mm 处均设置纵横向扫地杆。搭设完成后按构造设计要求设置剪刀撑。支撑架完成后，进行支撑架的支撑系统检查，要满足稳定、强度、刚度及安装要求。高支模支撑及模板安装完毕后，须经过项目部相关人员的验收合格并签字后，报监理检查验收，验收合格后，方可进行下道工序的施工。8.3支撑架拆除所有水平构件的模板及支撑架统一在最上层砼达到设计强度的 75%后方可由上到下顺序拆除，拆模板前应试压同条件强度试块，达到要求后，模板拆除必须报监理同意后方可进行。竖向构件模板拆除可按混凝土结构工程施工质量验收规范（G

36、B50204-2015）的相关规定进行，但其拆除不得对竖向支模体系造成影响。拆除前对拆除人员进行详细交底，并在周边设置围栏和警戒标志，专人看守，严禁非操作人员入内。拆除支撑架前，清除支撑架上的材料、工具和杂物。拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；根据检查结果补充完善脚手架专项方案中的拆除顺序和措施，经审批后实施。拆除的钢管应逐一递接至地面，并人工搬运至指定场所分类堆放整齐，严禁抛掷。扣件、顶丝等材料分类放置。架体拆除作业设专人指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、统一行动，且应具有足够的操作面。拆除人员须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，按规定使用安全防护用

37、品。脚手架的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求进行：A.脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；B.同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；C.拆除支撑架时不得硬拉，严禁敲击。表表底模拆除时的混凝土强度要求底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100九、支撑体系检查和验收九、支撑体系检查和验收9.1 构配件的检查与验收查看钢管材料产品质量合格证、质量检验报告。检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、锈蚀、结疤、分层、错位、

38、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管弯曲变形，各种杆件钢管的端部弯曲不得大于 5mm，立杆钢管 3-4m 长度的弯曲不得大于 12mm、4-6.5m 长度的不得大于 20mm。检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。并进行复试，合格后使用。扣件使用前应逐个检查有裂缝、变形、螺栓滑丝的严禁使用。严禁使用有裂缝的支托板、螺母。9.2 钢管支撑架使用中，应定期检查的内容检查立杆是否悬空，扣件螺栓是否松动。安全防护措施是否符合要求。满堂支撑架在砼浇筑过程中，设有专人监护施工，当出现异常情况时，应立即停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后，查明 原因、做出判断

39、和处理。9.3 支撑体系验收模板支架投入使用前，必须进行验收。梁体的顶部支撑顶托、梁底方木、立杆作为现场检查重点，梁底的加强部位，剪刀撑的搭设、布置要规范，提高架体的抗倾覆性。脚手架搭设的垂直度与水平度允许偏差。垂直度与水平度允许偏差垂直度与水平度允许偏差项目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方 法与工具满堂支撑架立杆垂直度最后验收垂直度30m90用经纬 仪或吊 线和卷 尺下列满堂支撑架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度30mH=2H=10H=2073060中间档次用插入法。脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2

40、立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件

41、式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65N.m其它脚手架按相应的连接要求间距检查：脚手架步距误差不得大于20mm、立杆间距误差不得大于30mm，钢卷尺测量。扣件安装：扣件螺栓拧紧扭力矩 4065Nm，用扭力扳手检测；剪刀撑斜杆与地面的倾角 4560，用角尺检测。9.4 其他未尽事宜按 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 和 建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-2008 验收。9.5 验收检查小组组织成员由建设单位、监理单位、施工单位相关专业人员组成。十、支撑体系监测监控措施十、支撑体系监测监控措施高大模板支撑系统在搭设、混凝土浇筑过程

42、及混凝土终凝前后，均安排专业技术人员进行支模架沉降观测及架体变形情况，发现超标部位及不均匀沉降情况，立即停止施工，采取相对应加固措施，完成并验收合格后方可继续施工。10.1 监测点的布设在每道梁中间范围布置承重立杆变形监测点，并设定变形报警值：水平位移 8mm，垂直沉降 5mm。观测点在四周角部梁侧各设一个，在 2 轴两端各设一个，BC 轴之间两端各设一个。10.2 监测频率混凝土浇筑在白天进行。自砼浇筑前观测初始值，浇筑过程中跟踪监测，监测频率不超过 45 分钟一次，根据现场的实际情况适当调整，到砼终凝后停止监测。10.3 应急处理监测数据一旦超出报警值，立即停止砼浇捣，项目部值班人员立即组

43、织现场人员撤离施工现场，并上报项目经理和技术部门，同时报告监理工程师，共同商定相应的加固补救措施。十一、施工安全保证措施十一、施工安全保证措施11.1 模板支架安装与拆除人员必须专业架子工，持证上岗，人证相符。11.2 安装和拆除支撑架时，操作人员必须配戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。11.3作业楼层外脚手架，首层楼面标高处挂设安全平网，立面满挂密目网；搭设的外脚手架高出施工层面 1.2m。11.4 楼层的上下通道设置在主楼南面的外脚手架，用钢管搭设采用之字形斜道，斜道宽度 1m，斜道满铺脚手板，每隔 300mm 设置防滑木枋。11.5 施工材料不得堆放在外脚手架上。满堂支撑架搭设完成后，收集不

44、用的钢管、扣件、方木等材料放置在现场堆放区。11.6 五级及五级以上大风和雨、沙尘、浓雾等恶劣天气，停止支模架的搭设、拆除及施工作业。11.7 对支模架设专人负责进行经常检查，是否按照要求搭设和使用。模板支模架使用期间，不得任意拆除杆件。11.8 避免卸物料时对模板支撑和支模架产生偏心、振动和冲击。11.9 在模板支架上进行电、气焊作业时，配备灭火器有专人看守。11.10 技术交底模板支架搭设前，由项目相关技术人员向全体操作人员进行技术交底。技术交底内容应与模板支架专项方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。技术交底形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字。11.

45、11 混凝土浇筑过程中，派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时立即停止施工并报告施工负责人进行加固处理。11.12 工地临时用电线路的架设，按现行行业标准 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）的有关规定执行。11.13 施工层面在施工过程中放置灭火器，挂设在外脚手架上。11.14 季节性安全措施：11.14.1 施工现场木材较多，预防火灾措施：施工现场定时洒水；楼层配备消防水管；主楼每层配备干粉灭火器，钢筋加工区、木工加工区、水电加工区配备灭火器材。对满堂支撑架计算已考虑了风荷载的影响；外围护脚手架的密目式安全立网必须密闭完整，不得有破损、漏接现象。搭设过程中遇到

46、大风，临时加设斜撑，固定牢固后停止作业；五级以上大风停止脚手架的搭设、拆除，停止塔式起重机作业，停止模板、钢筋吊运工作。11.14.3 雨后必须对架体逐一进行检查，符合要求后，方可继续施工。11.14.4 架体四周排水必须通畅，不得积水，地基不得浸泡。十二、质量保证措施十二、质量保证措施12.1 组织质量管理网络结合本工程特点与质量管理工作需要，组建一支以项目经理为主，具有责任心强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的项目质量管理班子。质量保证组织机构12.2 建立质量责任制从项目经理管理层到施工班组长及操作人员，分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量承包责任制。

47、使质量责任制纵向到底，横向到边，并直接与经济利益挂钩，加强各级质量管理的意识，使各级人员既感到有压力，又有动力，项目副经理：*技术负责人*土建质量员*材料员*各施工班组长、组员见证取样员*资料员*项目经理：*施工员*安全员*从而推动质量管理的有力运行。12.3 把好材料质量关加强对进场钢管、扣件、顶托、木方等原材料的检验、验收，特别是对钢管的壁厚、顶托直径厚度、扣件等的检验；全部材料，进场时应签收验货，详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场。12.4 把好施工质量关认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联

48、系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015 和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。十三、安全应急救援预案十三、安全应急救援预案13.1 安全应急救援小组：组长：副组长：组员：急救中心：120火警：119匪警：110最近医院：

49、灵寿县医院13.2 发生高处坠落事故应急救援：发生高处坠落事故，马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约 20 度左右，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。发现脊椎受伤者，

50、创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。（1）一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl

51、 溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。（2）加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。（3）止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上 1/2 处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上 1/3 处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔 2540 分钟放松一次，每次放松 0.51 分钟。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。13.3 发生支模坍塌应急救援施工项目

52、在班组作业前结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。当支模架及模板在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。在浇筑过程中出现坍塌，立即停止施工，疏散施工作业层人员，等局势不在扩大时，检查其发生的原因，检查排除隐患。坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。立刻设危险区域，并

53、设警示标志，设专人监护，保护事故现场。现场急救处理：（1）尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。（2）伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。（3）伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。（4）伤肢不应抬高、按摩或热敷。（5）如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。（6）迅速转往医院。13.4 触电事故应急救援当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，脱离电源的基本方法有：(1)将出事附近电源开关拉掉或将电源插头拔掉，以切断电源。（2）用干燥的绝缘木棒、方木、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。（3）必要时可用绝缘工具（如带

54、有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。（4）当触电者

55、位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平躺，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。对“假死”者的急救

56、措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：（1）通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。（2）口对口（鼻

57、）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟 1618 次为宜。（3）胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压 6080 次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸

58、停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。13.5 发生火灾事故时，现场人员立即用施工楼层的灭火器灭火，并立即报告项目部经理和现场救援人员，组织救援疏散人员。根据情况采取求助，拨打 119。13.6 应急物资、器材：序号材料名称规格单位数量进场时间十四、高支模架计算书十四、高支模架计算书14.1250*800mm14.1250*800mm 梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度250mm，高度800mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用40.80.mm木方。外龙骨间距

59、450mm，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+300mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。153153153153200 300800mm250mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算1铁锹把3014-3-12活动扳手300mm把2014-3-13防滑鞋双2014-3-14劳保手套副5014-3-15洋镐把1014-3-16手电筒把101

60、4-3-17绝缘鞋双2014-3-18强力探照灯个514-3-19对讲机对514-3-110担架副214-3-111创可贴及必备药品医务室配备14-3-1强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；H

61、混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.010kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0019.010=19.010kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q=1.219.0100.450+1.404.0000.

62、450=12.785kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=16.88cm3；截面惯性矩 I=12.66cm4；162 162 162 16212.79kN/mAB计算简图0.0260.036弯矩图(kN.m)0.821.261.110.960.961.111.260.82剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：162 162 162 162 8.55kN/mAB变形计算受力图0.0500.002变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.816kN，N2=2.374kN，N3

63、=1.929kN，N4=2.374kN，N5=0.816kN最大弯矩，最大变形 V=0.050mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.03610001000/16875=2.133N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31261.0/(2450.00015.000)=0.280N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.050mm面板的最大挠度小于162.5/250,满足

64、要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1619.01+1.40.164.00=4.617kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1619.01=3.080kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.078/0.450=4.617kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.14.6170.45最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4504.617=1.247kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.4504.617=2.285kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗

65、矩W分别为:截面抵抗矩 W=42.67cm3；截面惯性矩 I=170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.093106/42666.7=2.19N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31247/(24080)=0.584N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 3.089 450.04/(100 9000.00 1706667.0)

66、=0.056mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。200 300 150 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kNAB支撑钢管计算简图0.0000.451支撑钢管弯矩图(kN.m)0.000.002.292.294.574.572.632.630.340.342.292.290.000.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 300 150 1.5

67、3kN 1.53kN 1.53kN 1.53kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0800.025支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax，最大变形 vmax=0.080mm，最大支座力 Qmax=7.199kN抗弯计算强度 f=M/W=0.451106/8242.8=54.71N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(

68、mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=7.199对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！14.2250*800mm14.2250*800mm 梁模板扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书计算参数计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为3.6m，梁截面 BD=250mm800mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加1道承重立杆，用顶托支撑。面板厚度15mm，剪切强

69、度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，考虑上部荷载增加6kN/m2，振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取0.80。36001200800250450450图1梁模板支撑架立面示意图（钢管与模板外龙骨靠顶托相连）（钢管与模板外龙骨靠顶

70、托相连）按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+6.20)+1.402.00=34.720kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=0.91.2025.5000.1500.5000.450=0.929kN。采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d

71、4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.8000.450=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=6.2000.450(20.800+0.250)/0.250=20.646kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=2.0000.2500.450=0.225kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q=0.9(1.209.

72、180+1.2020.646)=32.212kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P=0.91.400.225=0.284kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=16.88cm3；截面惯性矩 I=12.66cm4；83 83 83 0.28kN32.21kN/mAB计算简图0.0170.024弯矩图(kN.m)1.051.631.480.140.141.481.631.05剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：83 83 8329.83kN/mAB变形计算受力图0.0120.001变形图

73、(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.052kN，N2=3.116kN，N3=3.116kN，N4=1.052kN最大弯矩，最大变形 V=0.013mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.02410001000/16875=1.422N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31631.0/(2450.00015.000)=0.362N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度

74、计算值 v=0.013mm面板的最大挠度小于83.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.116/0.450=6.924kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.16.920.45最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4506.924=1.869kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.4506.924=3.427kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=42.67cm3；截面惯性矩 I=170.67cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算

75、强度 f=M/W=0.140106/42666.7=3.29N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31869.47/(240.0080.00)=0.876N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=6.076kN/m最 大 变形v=0.677q

76、l4/100EI=0.677 6.076 450.04/(100 9000.001706667.0)=0.110mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算(一一)梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。450 450 1.05kN 3.12kN 3.12kN 1.05kN 0.93kN 0.93kNAB支撑钢管计算简图0.0930.274支撑钢管弯矩图(kN.m)0.340.340.59 0.591.64 1.644.76 4.764.76 4.761.

77、64 1.640.59 0.590.340.34支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：450 450 0.99kN 2.73kN 2.73kN 0.99kN 0.77kN 0.77kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0000.055支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax，最大变形 vmax=0.055mm，最大支座力 Qmax=9.510kN抗弯计算强度 f=M/W=0.274106/4121.4=66.60N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!四、

78、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取6.40kN,双扣件取9.60kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.51kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.510kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=0.91.200.1443.600=0.558kNN=9.510+0.558=10.

79、068kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=3.842cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m；长细比，为1600/16.0=100 150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.595；经计算得到=10068/(0.595384)=44.038N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要

80、求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.2501.0001.248=0.312kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，0.90m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.3120.9001.200；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式；Nw=9.510+0.91.20.517+0.90.91.40.046/0.450=10.1

81、84kN经计算得到=10184/(0.595384)+46000/4121=55.669N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！14.3300*1000m 梁侧模计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 300mm，高度 1000mm，两侧楼板厚度 100mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 5 道，内龙骨采用 40.80.mm 木方。外龙骨间距 450mm，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置 2 道，在断面内水平间距 200+500mm，断面跨度方向间距 450mm，直径 14mm。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯

82、强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。2152152152152005001000mm300mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为

83、0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 2.000h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.000m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.000m；混凝土坍落度影响修正系数，取 1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.010kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9019.010=17.109kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板

84、为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.45m。荷载计算值 q=1.217.1090.450+1.403.6000.450=11.507kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=16.88cm3；截面惯性矩 I=12.66cm4；225 225 225 22511.51kN/mAB计算简图0.0450.062弯矩图(kN.m)1.021.571.391.201.201.391.571.02剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：22

85、5 225 225 225 7.70kN/mAB变形计算受力图0.1650.008变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.017kN，N2=2.959kN，N3=2.404kN，N4=2.959kN，N5=1.017kN最大弯矩，最大变形 V=0.165mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.06210001000/16875=3.674N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31571.0/(2450.00015.000)=0.349N

86、/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.165mm面板的最大挠度小于 225.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2317.11+1.40.233.60=5.753kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2317.11=3.850kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.589/0.450=5.753kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.15.7530.4

87、5最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4505.753=1.553kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.4505.753=2.848kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=42.67cm3；截面惯性矩 I=170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.117106/42666.7=2.73N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31553/(24080)=0.728N/mm2截面抗剪强度设

88、计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 3.850 450.04/(100 9000.00 1706667.0)=0.070mm最大挠度小于 450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。200 500 200 2.85kN 2.85kN 2.85kN 2.85kNAB支撑钢管计算简图0.5130.185支撑钢管弯矩图(kN.m)0.000.002.85

89、2.854.96 4.962.112.110.740.743.593.590.000.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 500 200 1.91kN 1.91kN 1.91kN 1.91kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0980.011支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax，最大变形 vmax=0.098mm，最大支座力 Qmax=7.803kN抗弯计算强度 f=M/W=0.512106/8242.8=62.11N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150

90、与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=7.803对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！14.414.4 300*1000m300*1000m 梁支撑架计算书梁支撑架计算书计算参数计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取0.90

91、。模板支架搭设高度为20.81m，梁截面 BD=300mm1000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用60.80.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取0.80。208101200100

92、0300450450图1梁模板支撑架立面简图(梁支撑杆与龙骨间用托撑连接)按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.00+0.20)+1.402.00=33.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.00+0.71.402.00=36.385kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需

93、要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.0000.450=11.475kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.2000.450(21.000+0.300)/0.300=0.690kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=2.0000.3000.450=0.270kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q=0.9(1.3511.475+1.350.690)=14.781kN/m考虑0.9的

94、结构重要系数，集中荷载 P=0.90.980.270=0.238kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=16.88cm3；截面惯性矩 I=12.66cm4；100 100 100 0.24kN14.78kN/mAB计算简图0.0110.017弯矩图(kN.m)0.570.900.860.120.120.860.900.57剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：100 100 10012.16kN/mAB变形计算受力图0.0000.010变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.

95、573kN，N2=1.763kN，N3=1.763kN，N4=0.573kN，最大弯矩，最大变形 V=0.011mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.01610001000/16875=0.948N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3904.0/(2450.00015.000)=0.201N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.011mm面板的最大挠度小于100.

96、0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=1.763/0.450=3.917kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.920.45最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4503.917=1.058kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.4503.917=1.939kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=64.00cm3；截面惯性矩 I=256.00cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.079106/64000.0

97、=1.24N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31057.67/(260.0080.00)=0.331N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.974kN/m最 大 变形v=0.677ql4/100EI=0.677 2.974 450.

98、04/(100 9000.002560000.0)=0.036mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算(一一)梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。450 450 0.57kN 1.76kN 1.76kN 0.57kNAB支撑钢管计算简图0.0350.122支撑钢管弯矩图(kN.m)0.120.120.460.462.22 2.222.22 2.220.460.460.120.12支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与

99、计算结果如下：450 450 0.49kN 1.34kN 1.34kN 0.49kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0000.019支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax，最大变形 vmax=0.019mm，最大支座力 Qmax=4.440kN抗弯计算强度 f=M/W=0.122106/4121.4=29.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取

100、6.40kN,双扣件取9.60kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.44kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=4.440kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=0.91.350.14420.810=3.631kNN=4.440+3.631=8.070kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=3.842cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm

101、3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.200=1.600m；长细比，为1600/16.0=100 150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.595；经计算得到=8070/(0.595384)=35.299N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah

102、2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.2501.3901.248=0.434kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，0.90m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4340.9001.200；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式；Nw=4.440+0.91.22.988+0.90.91.40.064/0.450=8.231kN经计算得到=8231/(0.595384)+64000/4121=51.466N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑

103、架计算满足要求！14.5 柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，B 方向对拉螺栓 1 道，柱模板的截面高度 H=500mm，H 方向对拉螺栓 1 道，柱模板的计算高度 L=4500mm，柱箍间距计算跨度 d=500mm。柱箍采用双钢管。柱模板竖楞截面宽度 40mm，高度 80mm。B 方向竖楞 4 根，H 方向竖楞 4根。面板厚度 15mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。6001861861

104、86 500153153153柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 2.000h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.000m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 4500.000m；混凝土坍落度影响修正系数，取 1.000。根据

105、公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9019.010=17.109kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的计算三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 187 187 18712.79kN/mAB面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距 0.50m。荷载计算值 q=1.217.1090.500+1.403.6000.500=12.785kN/m面板的截面

106、惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=18.75cm3；截面惯性矩 I=14.06cm4；(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.208.554+1.401.800)0.187经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.04510001000/18750=2.376N/mm2面板的抗弯强

107、度验算 f f,满足要求!(2)(2)抗剪计算抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.208.554+1.401.800)0.187=1.432kN截面抗剪强度计算值 T=31432.0/(2500.00015.000)=0.286N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)(3)挠度计算挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值 v=0.6778.5541874/(1006000140625)=0.083mm面板的最大挠度小于 186.7/250,满足要求!四、竖楞木方的计算四、竖楞木方的

108、计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 500 500 500 4.77kN/mAB竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距 0.187m。荷载计算值 q=1.217.1090.187+1.403.6000.187=4.773kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.387/0.500=4.773kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.14.7730.50最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5004.773=1.432kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5004.773=2.625kN截面力学参数为本算

109、例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=42.67cm3；截面惯性矩 I=170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.119106/42666.7=2.80N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31432/(24080)=0.671N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6773.194500.04/(1009000

110、.001706667.0)=0.088mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、五、B B 方向柱箍的计算方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P=(1.217.11+1.403.60)0.187 0.500=2.39kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨传递力。410 410 1.19kN 2.39kN 2.39kN 1.19kNAB支撑钢管计算简图0.1060.222支撑钢管弯矩图(kN.m)0.820.820.380.382.762.762.762.760.380.380.820.82支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值

111、，受力图与计算结果如下：410 410 0.80kN 1.60kN 1.60kN 0.80kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0000.020支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax,最大变形 vmax=0.021mm,最大支座力 Qmax=5.527kN抗弯计算强度 f=M/W=0.222106/8242.8=26.93N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 410.0/150 与 10mm,满足要求!六、六、B B 方向对拉螺栓的计算方向对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)

112、；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=5.527B 方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、七、H H 方向柱箍的计算方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P=(1.217.11+1.403.60)0.153 0.500=1.96kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨传递力。360 360 0.98kN 1.96kN 1.96kN 0.98kNAB支撑钢管计算简图0

113、.0780.161支撑钢管弯矩图(kN.m)0.600.600.380.382.342.342.342.340.380.380.600.60支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：360 360 0.66kN 1.31kN 1.31kN 0.66kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0000.011支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.012mm最大支座力 Qmax=4.689kN抗弯计算强度 f=M/W=0.161106/8242.8=19.53N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢

114、管的最大挠度小于 360.0/150 与 10mm,满足要求!八、八、H H 方向对拉螺栓的计算方向对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=4.689H 方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！14.6 墙模板计算书墙模板计算书一、墙模板基本参数一、墙模板基本参数计算断面宽度 20

115、0mm，高度 4500mm，两侧楼板厚度 150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距 200mm，内龙骨采用 40.80.mm 木方，外龙骨采用双钢管。对拉螺栓布置 9 道，在断面内水平间距 200+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距 600mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。200 5005005005005005005005004500mm200mm模板组

116、装示意图二、墙模板荷载标准值计算二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取 2.000h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 4.500m；混凝土坍落度影响修正系数，取 1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.250kN/m2

117、考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9021.250=19.125kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、墙模板面板的计算三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 4.35m。荷载计算值 q=1.219.1254.350+1.403.6004.350=121.757kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=163.13cm3；

118、截面惯性矩 I=122.34cm4；200 200 200121.76kN/mAB计算简图0.3900.487弯矩图(kN.m)9.7414.6112.1812.1814.619.74剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 200 20083.19kN/mAB变形计算受力图0.1230.010变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=9.741kN,N2=26.786kN,N3=26.786kN,N4=9.741kN,最大弯矩最大变形 V=0.123mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f=M/W=0.48710001000

119、/163125=2.985N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=314610.0/(24350.00015.000)=0.336N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.123mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2019.13+1.40.2

120、03.60=5.598kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2019.13=3.825kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。200 500 500 500 500 500 500 500 500 150 5.60kN/mAB内龙骨计算简图0.1310.078内龙骨弯矩图(kN.m)0.001.121.391.411.401.401.401.401.401.401.401.401.411.391.361.441.541.260.840.00内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：200 500 500 500 500 500 500 500 500

121、150 3.83kN/mAB内龙骨变形计算受力图0.0030.066内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩,最大支座 F=2.972kN,最大变形 V=0.066mm内龙骨的截面力学参数为,本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=42.67cm3；截面惯性矩 I=170.67cm4；(1)(1)内龙骨抗弯强度计算内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.131106/42666.7=3.07N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)内龙骨抗剪计算内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T

122、=31535/(24080)=0.720N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)内龙骨挠度计算内龙骨挠度计算最大变形 v=0.066mm内龙骨的最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。600 600 600 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kN 2.97kNAB支撑钢管计算简图0.

123、4360.475支撑钢管弯矩图(kN.m)2.182.180.790.793.763.762.972.970.000.002.972.973.763.760.790.792.182.18支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：600 600 600 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kN 2.03kNAB支撑钢管变形计算受力图0.2060.012支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax,最大变形 vmax=0.206mm,最大支座力 Qmax=9

124、.707kN抗弯计算强度 f=M/W=0.475106/8242.8=57.63N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 600.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.707对拉螺栓强度验算满足要求!

125、14.7 楼板模板扣件钢管支撑架计算书计算参数计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为30.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管482.7mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN

126、/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。扣件计算折减系数取1.00。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.20)+1.402.50=8.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算

127、采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1=0.9(25.1000.1500.900+0.2000.900)=3.212kN/m,考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2=0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=33.75cm3；截面惯性矩 I=25.31cm4；(1)(1)抗弯强度计算抗弯

128、强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.203.212+1.402.025)0.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.02710001000/33750=0.793N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)抗剪计算抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.212+1.402.025)0.200=0.803kN截面抗剪强度计算值

129、 T=3803.0/(2900.00015.000)=0.089N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)(3)挠度计算挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值 v=0.6773.2122004/(1006000253125)=0.023mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4)(4)2.5kN2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P=2.5kN考虑0.9

130、的结构重要系数，静荷载标准值 q=0.9(25.1000.1501.200+0.2001.200)=4.282kN/m面板的计算跨度 l=200.000mm经计算得到 M=0.2000.91.402.50.200+0.0801.204.2820.200经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.14210001000/33750=4.221N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、支撑龙骨的计算二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.1500.200=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)

131、：q12=0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.200=0.500kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1=0.9(1.200.753+1.200.040)=0.856kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2=0.91.400.500=0.630kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.630+0.856)0.900=1.337kN2.2.龙骨的计算龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=1.338/0.900=1.486kN/m最

132、大弯矩 M=0.1ql2=0.11.490.90最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9001.486=0.803kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.9001.486=1.472kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=42.67cm3；截面惯性矩 I=170.67cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.120106/42666.7=2.82N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/

133、2bh T截面抗剪强度计算值 T=3802.68/(240.0080.00)=0.376N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.714kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.714900.04/(1009000.001706667.0)=0.206mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算

134、集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P=0.92.5kN经计算得到 M=0.2001.400.92.50.900+0.0800.8570.900抗弯计算强度 f=M/W=0.622106/42666.7=14.59N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=1.472kN,均布荷载取托梁的自重 q=0.036kN/m。900 900 900 1.47kN 1.47kN 1.47kN 1.4

135、7kN 1.47kN 1.47kN 1.47kN 1.47kN 1.47kN 1.47kN 1.47kN 1.47kN 1.47kN 1.47kN 0.04kN/mAB托梁计算简图0.4750.603托梁弯矩图(kN.m)3.033.021.551.550.070.071.411.412.882.894.364.362.96 2.951.481.480.000.001.481.482.95 2.964.364.362.892.881.411.410.070.071.551.553.023.03托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：900 900 900

136、 0.71kN 0.71kN 0.71kN 0.71kN 0.71kN 0.71kN 0.71kN 0.71kN 0.71kN 0.71kN 0.71kN 0.71kN 0.71kN 0.71kN 0.04kN/mAB托梁变形计算受力图0.7980.055托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩,经过计算得到最大支座 F=7.324kN经过计算得到最大变形 V=0.798mm,顶托梁的截面力学参数为,截面抵抗矩 W=4.12cm3；截面惯性矩 I=9.89cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.602106/4121.0=139.13N/mm2顶托梁

137、的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.798mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.15330.000=4.602kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.

138、1500.9000.900=3.050kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG=0.9(NG1+NG2+NG3)=7.032kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ=0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.99kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A

139、=3.842cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m；长细比，为1900/16.0=118 150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=10990/(0.464384)=61.583N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依

140、据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.90.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.2501.3900.126=0.044kN/m2h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，0.90m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0440.9001.500；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式；Nw=1.27.032+0.91.41.822+0.90.91.40.010/0.900=10.748kN经计算得到=10748/(0.464384)+10000/412

141、1=62.664N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=43.96N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.99A 基础底面面积(m2)；A=0.25fg 地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk 地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！14.814.8 一层楼板

142、支架计算（将上部荷载一层楼板支架计算（将上部荷载 10KN/m10KN/m2 2加上）加上）计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 0.90。模板支架搭设高度为 4.5m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度 15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管50.50.3.mm，间距 300mm，梁顶托采用双钢管482.7mm。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，上部荷载累计 10 kN/m2振捣混凝土荷载标准值

143、 0.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。地基承载力标准值 105kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数 1.00。扣件计算折减系数取 1.00。图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.100.15+10.20)+1.402.50=20.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40采

144、用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q1=0.9(25.1000.1500.900+10.2000.900)=11.312kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载标准值 q2=0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=48.60cm

145、3；截面惯性矩 I=43.74cm4；(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.2011.312+1.402.025)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.14810001000/48600=3.039N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)抗剪计算抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2011.

146、312+1.402.025)0.300=2.954kN截面抗剪强度计算值 T=32954.0/(2900.00018.000)=0.273N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)(3)挠度计算挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值 v=0.67711.3123004/(1006000437400)=0.236mm面板的最大挠度小于 300.0/250,满足要求!(4)(4)2.5kN2.5kN 集中荷载作用下抗弯强度计算集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.

147、08ql2面板的计算宽度为 1200.000mm集中荷载 P=2.5kN考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q=0.9(25.1000.1501.200+10.2001.200)=15.082kN/m面板的计算跨度 l=300.000mm经计算得到 M=0.2000.91.402.50.300+0.0801.2015.0820.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f=0.31910001000/48600=6.570N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、支撑龙骨的计算二、支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q

148、11=25.1000.1500.300=1.130kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=10.2000.300=3.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载 q1=0.9(1.201.130+1.203.060)=4.525kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载 q2=0.91.400.750=0.945kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.945+4.525)0.900=4.923kN2.2.龙骨的计算龙骨的计

149、算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.923/0.900=5.470kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.15.470.90最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9005.470=2.954kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.9005.470=5.415kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=8.34cm3；截面惯性矩 I=20.85cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.443106/8339.7=53.13N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 215.0N/mm2,满足要

150、求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32953.62/(250.0050.00)=1.772N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=3.771kN/m最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 3.771 900.04/(100 206000.00 208492.0)=0.

151、390mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!(4)2.5kN(4)2.5kN 集中荷载作用下抗弯强度计算集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数 0.9，集中荷载 P=0.92.5kN经计算得到 M=0.2001.400.92.50.900+0.0804.5250.900抗弯计算强度 f=M/W=0.860106/8339.7=103.15N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 215.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的

152、支座力 P=5.415kN均布荷载取托梁的自重 q=0.072kN/m。900 900 900 5.41kN 5.41kN 5.41kN 5.41kN 5.41kN 5.41kN 5.41kN 5.41kN 5.41kN 0.07kN/mAB托梁计算简图1.2631.549托梁弯矩图(kN.m)6.43 6.421.010.994.434.459.87 9.888.16 8.142.732.712.712.738.14 8.169.88 9.874.454.430.991.016.42 6.43托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：900 900 90

153、0 3.73kN 3.73kN 3.73kN 3.73kN 3.73kN 3.73kN 3.73kN 3.73kN 3.73kN 0.07kN/mAB托梁变形计算受力图1.4430.101托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F=18.031kN经过计算得到最大变形 V=1.443mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.24cm3；截面惯性矩 I=19.78cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=1.549106/8242.0=178.99N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁

154、挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=1.443mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1724.500=0.772kN钢管的自重计算参照 扣件式规范 附录 A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=10.2000.9000.900=8.262kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.1500.9000.900=3.050kN考虑 0.9 的结

155、构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG=0.9(NG1+NG2+NG3)=10.875kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑 0.9 的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ=0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.60kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=3.842cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),

156、W=4.121cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=184.50N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取 1.200+20.200=1.600m；长细比，为 1600/16.0=100 150长细比验算满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.595；经计算得到=15602/(0.595384)=68.242N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式 5.2.5-15:MW=

157、0.90.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.2501.0000.138=0.034kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，0.90m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0340.9001.200；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式；Nw=1.210.875+0.91.41.822+0.90.91.40.005/0.900=15.353kN经计算得到=15353/(0.595384)+5000/4121=68.384N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=62.41N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=15.60A 基础底面面积(m2)；A=0.25fg 地基承载力设计值(kN/m2)；fg=105.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk 地基承载力标准值；fgk=105.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！十五、附图十五、附图高支模区域平面布置图