青年公社模板工程专项施工方案（96页）.doc

1、青年公社A、B、C、D、E、F区工程（模板）专项安全施工方案编制人审核人批准人核工业华东建设工程集团公司1、工程概况2、计算书3、支模架搭设4、附图模板专项施工方案一. 工程概况：本工程为宿州市西关三八乡新快客站南佛晓路洽水路北侧地块，由A区、 B区、C区、D区、E区、F区六个区块分别是618层组成，工程为钢筋混 凝土框架一剪力墙结构。地下室层高为3.900米，一层为6米，二层为4.2米, 住宅标准层层高为3.000米。本工程施工采用48X3. 25mm钢管作为支模架，模板采用九夹板18mm, 八六木楞为格栅。本专项施工方案将针对混凝土结构的梁、板、柱、墙等的 模板支撑进行设计。二、计算书1、

2、梁模板（扣件钢管架）计算书梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001） o计算依据2施工技术2002. 3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。计算参数：模板支架搭设高度为6. 0m,梁截面BXD=300mmX700mm,立杆的纵距（跨度方向）1=0. 45m,立杆的步距h=l. 50m,梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15. ON/mm2,弹性模量6000.ON/mm4 o木方60X80mm,剪切强度1. 3N/mm2,抗弯强度13. ON/mm2,弹性模量9500. ON/mm4 o梁两侧立

3、杆间距1. 00mo梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板口重0. 50kN/m2,混凝土钢筋口重25. 00kN/m3,施工活荷载 3. 00kN/m2o梁两侧的楼板厚度0. 12m,梁两侧的楼板计算长度0. 50mo扣件计算折减系数取l.OOo图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1. 20X25. 000X0. 120X0. 500X0. 230=0. 414kNo采用的钢管类型为048X3. 2o-模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

4、1. 荷载的计算：钢筋混凝土梁口重(kN/m):ql = 25. 000X0. 700X0. 230=4. 025kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0. 500X0. 230 X (2X0. 700+0. 300)/0. 300=0. 652kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值P1 = (1.000+2.000)X0. 300 X0.230=0. 207kN均布荷载 q = 1. 20X4. 025+1. 20X0. 652=5. 612kN/m集中荷载 P = 1.40X0.207=0. 290kN面板的截而惯

5、性矩I和截而抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = = 12. 42cm3；I 二 23. 00X 1.80X1.80X 1.80/12 二 11. 18cm4；0.29kh5.61 的sl/mf、Af、f、p、/ 150115Q计算简图弯矩图(kN. m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如T：4.68kN/mf、f f f|150115Q变形计算受力图变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1 二0. 316kNN2=l. 342kNN3二0. 316kN最大弯矩M = 0. 015kN.m最大变形V二0. 019

6、mm(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f二0.015X 1000X1000/12420=1. 208N/mm2面板的抗弯强度设计值f,取15. OON/mm2；面板的抗弯强度验算f f,满足要求!抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值T二3 X 526. 0/ (2 X 230. 000 X18. 000) =0. 191N/mm2截面抗剪强度设计值T二l40N/mm2 抗剪强度验算T T,满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v二0. 019mm面板的最大挠度小于150. 0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算(一)梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与

7、活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q 二 1.342/0.230=5. 835kN/m最大弯矩 M = 0. lql2=0. 1 X 5. 84 X 0. 23 X0. 23-0. 031kN. m最大剪力 Q=0. 6X0. 230X5. 835=0. 805kN最大支座力 N=l. 1X0. 230X5. 835=1. 476kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 6. 00X8. 00X& 00/6 = 64. 00cm3；I 二 6. 00X8.00X8. 00X8.00/12 = 256. 00cm4；(1) 木方抗弯强度计

8、算抗弯计算强度 f=o. 031 X 106/64000, 0=0. 48N/mm2木方的抗弯计算强度小于13. 0N/mm2满足要求!(2) 木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q 二 0. 6ql截面抗剪强度必须满足：T 二 3Q/2bh 120kN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力Nl=3. OlkN （己经包括组合系数）脚手架钢管的自重 N2 = 1.20X0. 118X6. 000=0. 850kNN = 3. 008+0. 850=3. 858kN0 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i

9、查表得到;i 计算立杆的截面回转半径（cm） ； i = 1. 59A 立杆净截面面积（cm?） ； A二4. 50W 立杆净截面抵抗矩(cm3)； W二4. 73疔钢管立杆抗压强度计算值(N/niM)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f二205. 00N7mm2；10 计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算10 二 kluh(1)10 二(h+2a)(2)kl 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3. 3； u二1. 700a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0. 30m；公式(1)的计算结果

10、:10=1.167X1. 700X1. 50=2. 976m兄二2976/15. 9=187. 3960 二0. 205”二3858/(0. 205X450)=41. 764N/mm2,立杆的稳定性计算b f,满足要求！公式(2)的计算结果:10=1. 500+2X0. 300=2. 100m2=2100/15. 9=132. 2420 二0. 386t=3858/(0. 386X450)=22. 179N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算10 二 klk2(h+2a)k2计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果

11、:10=1. 167X1. 007X (1. 500+2X0. 300)=2. 468m2=2468/15. 9=155. 4060 二0. 291=3858/(0. 291X450)=29. 476N/mm2,立杆的稳定性计算b f,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数kl步距 h(m) hWO. 90.9hWl. 21.2hWl 51.5hW2. 1kl1.2431. 1851. 1671. 163表2模板支架计算长度附加系数k2H(m) 468101214161820253035.40h+2a或ulh(m)1. 351.0

12、1.0141.0261. 0391. 0421.0541.0611.0811.0921. 1131. 1371.1551.1731.441.01.0121.0221. 0311. 0391.0471.0561.0641.0721.0921. Ill 1.1291.1491. 531.01.0071.0151. 0241. 0311.0391.0471.0551.0621.0791. 0971.1141.1321.621.01.0071.0141. 0211. 0291.0361.0431.0511.0561.0741. 0901.106 1.1231.801.01.0071.0141. 020

13、1. 0261.0331.0401.0461.0521.0671. 0811.0961.1111.921.01.0071.0121. 0181. 0241.0301.0351.0421.0481.0621. 0761.0901.1042.041.01.0071.0121. 0181. 0221.0291.0351.0391.0441.0601. 0731.0871.1012. 251.01.0071.0101. 0161. 0201.0271.0321.0371.0421.0571. 0701.081 1.0942. 701.01.0071.0101. 0161. 0201.0271.0321

14、.0371.0421.0531. 0661. 0781.091楼板模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) o计算依据2施工技术2002. 3.扣件式钢管模板高支撑架设计和 使用安全。计算参数：模板支架搭设高度为3. 9m,立杆的纵距b二0. 80m,立杆的横距1=0. 80m,立杆的步距h二l80m。 面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15. ON/mm2,弹性模量 6000. ON/mm4 o木方60X80mm, |W11 300mm,剪切强度 1 3N/mm2,抗弯强度 13. ON/mm2, 弹性模量9500.

15、 ON/mm4 o模板自重0. 30kN/m2,混凝土钢筋自重25. 00kN/m3,施工活荷载 3.00kN/m2o扣件计算折减系数取100。_ a描向钢管板底方木h图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为0 48X3. 2o、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨 连续梁计算。静荷载标准值 ql = 25. 000X0. 300X0. 800+0. 300X0.800=6.240kN/m活荷载标准值 q2 = (2. 000+1. 000) X0. 800=2. 400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，

16、截面惯性矩1和截面抵抗矩w分别为：W 二 二 43. 20cm3；I = 80. 00X 1.80X1.80X 1.80/12 = 38. 88cm4；(1) 抗弯强度计算f 二 M / W f其屮fMWf而板的抗弯强度计算值(N/niM).面板的最大弯距(N. mm)；而板的净截面抵抗矩；面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M 二 0. 100ql2其中q荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0. 100X (1.20X6. 240+1.4X2. 400) X0. 300X 0. 300=0. 098kN. m经计算得到面板抗弯强度计算值f二0. 098 X 1000 X10

17、00/43200-2. 260N/mm2面板的抗弯强度验算f f,满足要求!(2) 抗剪计算可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0. 600X (1. 20X6. 240+1.4X2. 400) X0. 300二1.953kN截面抗剪强度计算值T=3 X 1953. 0/ (2 X 800. 000 X18. 000) =0. 203N/mm2截面抗剪强度设计值T二1.40N/mni2抗剪强度验算T T,满足要求!(3) 挠度计算v = 0. 677ql4 / 100EI v二 1 / 250 面板最大挠度计算值 v 二 0. 677 X 6. 240 X 3004/ (100

18、 X 6000 X 388800)=0. 147mm面板的最大挠度小于300. 0/250,满足要求！二、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。钢筋混凝土板自重(kN/m):qll 二 25. 000X0. 300X0. 300=2. 250kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m):ql2 二 0. 300X0. 300=0. 090kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值q2 = (1. 000+2. 000) X0. 300=0. 900kN/m静荷载 ql 二 1. 20X2. 250+1. 20X0. 090=2.

19、808kN/m活荷载 q2 = 1.40X0. 900=1. 260kN/m2. 木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q 二 1.627/0. 400=4. 068kN/m最大弯矩 M 二 0 lql2=0. 1 X4. 07 X 0. 40 X0. 40=0. 065kN. m最大剪力 Q=0. 6X0. 400X4. 068=0. 976kN最大支座力 N=l. 1X0. 400X4. 068=1. 790kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为：W 二 6. 00X8. 00X&00/6

20、二 64. 00cm3；T 二 6. 00X8.00X8. 00X8.00/12 二 256. 00cm4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f二0 065 X 106/64000. 0=1. 02N/mm2木方的抗弯计算强度小于13. 0N/mm2,满足要求!(2) 木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh 12. OkN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：(1) 脚手架钢管的口重(kN)：NG1 = 0. 106X3. 900

21、=0. 414kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2) 模板的自重(kN)：NG2 = 0. 300X0. 800X0. 800=0. 192kN钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25. 000X0. 300X0. 800X0. 800=4. 800kN经计算得到,静荷载标准值NG = (NG1+NG2+NG3) = 5. 406kNo经计算得到，活荷载标准值NQ二(1.000+2. 000)X0. 800X0. 800二1.920kN3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N 二 1.20NG + 1.40NQ六. 立杆的稳定性计

22、算立杆的稳定性计算公式其中N 立杆的轴心压力设计值，N二9. 18kN0 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到;i 计算立杆的截面回转半径(cm)； i二1.59A 立杆净截面面积(cm2). A = 4. 50W 立杆净截面抵抗矩(cm3). W二4. 73b 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2):f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205. 00N/mm2；10计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计10 二 kluh10 二(h+2a)(2)kl 计算长度附加系数，按照表1取值为1. 163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3.3；

23、 u= 1. 700a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；公式(1)的计算结果:10=1. 163X1. 700X 1. 80=3. 559m2=3559/15. 9=224. 1050 =0.145=9175/(0. 145X450)=140. 477N/mm2,立杆的稳定性计算” f,满足要求！公式(2)的计算结果:10=1. 800+2 X 0. 300=2. 400m2=2400/15. 9=151. 1330 二0. 305=9175/(0. 305X450)=66. 933N/立杆的稳定性计” f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计

24、算10 二 klk2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；公式(3)的计算结果：10=1. 163X1. 000X (1. 800+2X0. 300)=2. 791m2=2791/15. 9=175. 7680 二0. 233”=9175/(0. 233X450)=87. 572N/nnn2,立杆的稳定性计算b f,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还耍考虑以下内容1 模板支架的构造要求：a. 梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.

25、 立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;C梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一 个方向变距、而另一个方向不变。2. 立杆步距的设计：a. 当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距 设置；b当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较人，可采用下 小上大的变步距设置，但变化不要过多；C高支撑架步距以0.91.5m为宜，不宜超过1.5m。3. 整体性构造层的设计:a. 当支撑架高度220ni或横向高宽比$6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑， 且须与立杆连接，设置斜杆层数要

26、大于水平框格总数的1/3；c. 双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和屮部 每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设 水平加强层。4. 剪刀撑的设计:a.沿支架U!周外立面应满足立面满设剪刀撑;b中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5. 顶部支撑点的设计：a. 最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于 400mm；b顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；C.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载NW12kN 时，可用

27、双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6. 支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求;C.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.叫钢管不能选用已经长期使用发生变形的;d地基支座的设计要满足承载力的要求。7. 施工使用的要求:比精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，M好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;b. 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c. 浇筑过程中，派人

28、检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1建筑施工扌II件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) o计算依据2施工技术2002. 3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。计算参数：模板支架搭设高度为3. 9m,梁截而BXD=400mmX900mm,立杆的纵距(跨度方向)1=0. 40m,立杆的步距h=l. 80m,梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15. ON/mm2,弹性模量6000. ON/mm4 o木方60X80mm,剪切强度1. 3N/mm2,抗弯强度13. ON/mm2,弹性模量9

29、500. ON/mm4 0梁两侧立杆间距l.OOmo梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0. 50kN/m2,混凝土钢筋自重25. 00kN/m3,施工活荷载3. 00kN/m2 o梁两侧的楼板厚度030m,梁两侧的楼板计算长度0. 50叭 扣件计算折减系数取l.OOo0068图1梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F 二 1. 20X25. 000X0. 300X0. 500X0. 200-0. 900kNo采用的钢管类型为048X3. 2O一、模板面板计算面板为受弯结构，需耍验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷

30、载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1荷载的计算：钢筋混凝土梁口重(kN/m):ql = 25. 000X0. 900X0. 200=4. 500kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0. 500X0. 200 X (2X0. 900+0. 400)/0. 400=0. 550kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN): 经计算得到，活荷载标准值P1二(1.000+2. 000)X0. 400X0. 200=0.240kN均布荷载 q = 1. 20X4. 500+1. 20X0. 550=6. 060kN/m集中荷载 P = 1.40X0. 2

31、40=0. 336kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W 二 二 10. 80cm3；I 二 二 9. 72cm4；0.34MI6.06k )l/mf f、f、ff、/ 、AA2计算简图弯矩图(kN. Dl)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如K：5.05kN/mf、f、f、f、fZ!I1331133113S变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1二0.298kNN2二1.082kNN3=l. 082kNN4二0. 298kN最大弯矩M二0. 014kN. m最大变形V二0. 019mm(1)

32、抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f二0.014X 1000X1000/10800=1. 296N/mm2面板的抗弯强度设计值f,取15. 00N/mm2；面板的抗弯强度验算f f,满足要求!(2) 抗剪计算可以不计算截面抗剪强度计算值T=3 X 572. 0/ (2 X 200. 000 X18. 000)=0. 238N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2 抗剪强度验算T T,满足要求!(3) 挠度计算面板最大挠度计算值v二0. 019mm面板的最大挠度小于133. 3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算(-)梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活

33、荷载的计算值最 不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q 二 1 082/0. 200=5. 410kN/m最大弯矩 M = 0. lql2=0. 1 X5. 41 X0. 20X0. 20-0. 022kN. m最大剪力 Q=0. 6X0. 200 X 5. 410=0. 649kN最大支座力 N=l. 1X0. 200X5.410=1. 190kN木方的截面力学参数为本算例屮，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 6. 00X8. 00X& 00/6 = 64. 00cm3；I 二 6. 00X8.00X8. 00X8.00/12 = 256. 00cm4；(1) 木方抗弯强度计算

34、抗弯计算强度 f=0. 022X 106/64000. 0=0. 34N/mm2木方的抗弯计算强度小于13. 0N/mm2满足要求!(2) 木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足:T 二 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3X649/(2X60X80) =0. 203N/mm2截而抗剪强度设计值T二1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!(3) 木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3. 703kN/m最大变形 v =0. 677 X 3. 703 X 200. 04/ (100 X 9500. 00 X

35、2560000. 0)=0. 002mm木方的最大挠度小于200. 0/250,满足要求！三、梁底支撑钢管计算(-)梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集屮荷载P取木方支撑传递力。、/ 、/ / 、/X/ AZJA409M0kN 1.08kN 1.08kN 0.30kfi0kN支撑钢管计算简图0.779支撑钢管弯矩图(kN. m)2.282.281.080.002.282.28支撑钢管剪力图(kN)下:变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如0.75kfi7kN 0.74kN 0.74kN 0.21RPWJ、/ /wooztB支撑钢管变形计算受力

36、图支撑钢管变形图(mni)经过连续梁的计算得到最大弯矩 MmaxO. 779kN. m最大变形vmax二2. 553mm最大支座力Qmax二2. 280kN抗弯计算强度 f=0. 779X 106/4729. 0=164. 68N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205. 0N/mm2满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000. 0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。L28kN 2.28kN 2.28kN2.28kN 2.28kN 2.28kN2.28kN1 jLJLJLJL 1L|400J400J

37、4001支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN. m)0.80 0.801.141.141.481.481.481.481.141.140.80 0.80支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求釆用静荷载标准值,受力图与计算结果如T：7fz / a2.76kN1.76kN1.76kN1.76kN1.76kN1.76kN1.76kN40040QA支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax二0. 160kN. m最大变形vmax二0. 056mm最大支座力Qmax=4. 902kN抗弯计算强度 f二0 160 X 106/4729. 0=33. 75N/m

38、m2支撑钢管的抗弯计算强度小于205. 0N/mm2满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400. 0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其屮RC 扣件抗滑承载力设计值，取&00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力，R二4.90kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!RW8. 0 kN吋，可釆用单扣件;8. 0kN12. OkN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力Nl=4.90kN (已经包括组合系数)脚手

39、架钢管的自重 N2 二 1.20X0. 106X3. 900=0. 497kNN 二 4. 902+0. 497=5. 399kN0轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/1查表得到;i 计算立杆的截面冋转半径(cm) ； i = 1. 59A 立杆净截面面积(cM) ； A二4. 50W 立杆净截而抵抗矩(cm3) ； W = 4. 73” 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2):fl 钢管立杆抗压强度设计值，f二205. 00N/mm2；10计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计10 二 kluh10 二(h+2a)(2)kl 计算长度附加系数，按照表1取

40、值为1.163；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3.3； u= 1. 700a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0. 30m；公式(1)的计算结果：10=1. 163X1. 700X 1. 80=3. 559m2=3559/15. 9=224. 1050=0. 145=5399/(0. 145X450)=82. 658N/。 f,满足要求！公式 的计算结果：10=1. 800+2 X 0. 300=2. 400m2=2400/15. 9=151. 1330 =0. 305=5399/(0. 305X450)=39. 384N/mu2,立杆的稳定性计算” f,满足要求!如

41、果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算10 二 klk2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.000；公式(3)的计算结果：10=1. 163X1. 000X (1. 800+2X0. 300)=2. 791m2=2791/15. 9=175. 7680 二0. 233立杆的稳定性计算=5399/(0. 233X450)=51. 528N/b f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1模板支架计算长度附加系数kl步距 h(m) hWO. 90. 9hWl 21. 2hWl 52. 1kl1.2431. 1851. 1671

42、. 163表2模板支架计算长度附加系数k2H(m) 468101214162025303540h+2a或ulh(m)1.5hW181. 351.01.0141.0261. 0391.0421.0541.0611.0811.0921. 1131. 1371. 1551. 1731.441.01.0121.0221.0311. 0391.0471.0561.0641.0721.0921. Ill 1. 1291. 1491. 531.01.0071.0151. 0241. 0311. 0391. 0471.0551.0621.0791. 0971. 1141. 1321.621.01.0071.0

43、141.0211. 0291. 0361. 0431.0511.0561.0741. 0901. 1061. 1231.801.01.0071.0141. 0201. 0261.0331.0401.0461.0521.0671. 0811. 0961. 1111.921.01.0071.0121.0181. 0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761. 0901. 1042. 041.01.0071.0121. 0181. 0221. 0291. 0351.0391.0441.0601. 0731.0871. 1012.251.01.0071.0101.0161. 0

44、201.0271.0321.0371.0421.0571. 0701. 0811.0942. 701.01.0071.0101. 0161. 0201. 0271. 0321.0371.0421.0531. 0661.0781.091计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) o计算依据2施工技术2002. 3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。计算参数:模板支架搭设高度为6Om,立杆的纵距b=0. 90m,立杆的横距1=0. 90m,立杆的步距h二1. 50m。 面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15. ON/mm2,弹性模量 6000.O

45、N/mm4 o木方60 X80mm, |日距300mm,剪切强度13N/mm,抗弯强度13. ON/mm?, 弹性模量9500. ON/mm4 o模板口重0. 30kN/m2,混凝土钢筋口重25. 00kN/m3,施工活荷载3. 00kN/m2o扣件计算折减系数取l.OOo橫向钢管板底方木图楼板支撑架立而简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为048X3.2。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨 连续梁计算。静荷载标准值 ql = 25. 000X0. 120X0. 900+0. 300 X0.900=2.970kN/m活荷载标准值 q2

46、= (2. 000+1. 000) X0. 900=2. 700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W 二 二 48. 60cm3；I = 二 43. 74cm4；(1) 抗弯强度计算f = M / W f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2):M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0. lOOql2其中q荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0. 100X (1. 20X2. 970+1. 4X2. 700) X0. 300X0. 300=0. 06

47、6kN. m经计算得到面板抗弯强度计算值f二0. 066 X 1000 X1000/48600=1. 360N/mni2面板的抗弯强度验算f f,满足要求!(2) 抗剪计算可以不计算T 二 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0. 600X (1. 20X2. 970+1.4X2. 700) X0. 300=1.322kN 截而抗剪强度计算T=3 X 1322. 0/ (2 X900. 000 X18. 000) =0. 122N/mm2截面抗剪强度设计值T = 1.40N/mm2抗剪强度验算T T,满足要求!(3) 挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = 1 / 250 面板

48、最大挠度计算值 v 二 0. 677 X 2. 970 X 3004/ (100 X 6000 X 437400)二0. 06加m面板的最大挠度小于300. 0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重(kN/m):qll 二 25. 000X0. 120X0. 300=0. 900kN/m(2) 模板的自重线荷载(kN/m):ql2 = 0.300X0. 300=0. 090kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到，活荷载标准值q2二(1. 000+2. 000) X0. 300=

49、0. 900kN/m静荷载 ql = 1. 20X0. 900+1. 20X0. 090=1. 188kN/m活荷载 q2 二 1.40X0. 900=1. 260kN/m2. 木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 1. 102/0. 450=2. 448kN/m最大弯矩 M 二 0. lql2=0. 1 X 2. 45 X 0. 45 X0. 45=0. 050kN. m最大剪力 Q=0. 6X0. 450X2. 448=0. 661kN最大支座力 N=l. 1X0. 450X2. 448=1. 212kN木方的

50、截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为：W 二 6. 00X8.00X8. 00/6 二 64.00cm3；I 二 6. 00X8. 00X8. 00X8.00/12 = 256. 00cm4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f二0. 050X106/64000. 0-0. 78N/mm2木方的抗弯计算强度小于13. 0N/mm2,满足要求!(2) 木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q 二 0. 6ql截面抗剪强度必须满足：T 二 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T-3X 661/(2X60X80)=0. 207N/mm2戈面抗剪强度设计值T二1.30N

51、/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3) 木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.990kN/m最大变形 v =0. 677 X 0. 990 X 450. 04/ (100 X 9500. 00 X2560000. 0)=0. 011mm木方的最大挠度小于450. 0/250,满足要求！三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集屮荷载卩取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN. m)1.53 1.530.89 0.891.21 1.210.12 0.320.32 0.321.53 1.530.00 0.1.21 1.210

52、.89 0.89支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结杲如/ 、f1f、fxj/LAZ支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=O. 291 kN. m最人变形vmax二0. 29加m最大支座力Qmax=3. 958kN抗弯计算强度 f二0. 291 X 106/4729. 0=61. 50N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205. 0N/mm2满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900. 0/150与10mm,满足要求!纵向支撑钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

53、LJ!900!900!900；支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN. m)1.391.391.981.982.572.572572.571.981.981.391.39支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(nun)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax二0. 623kN. m最大变形vmax二0. 577mm最大支座力Qmax=8. 511kN抗弯计算强度 f二0. 623 X 106/4729. 0=131. 84N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205. 0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.

54、 0/150与lOinm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R W Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8. OOkN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算屮R取最大支座反力，R二8.51kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!RW80kN时,可采用单扣件；8. OkN12. OkN时，应采用可调托座。五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容:(1) 脚手架钢管的自重(kN)：NG1 二 0. 118X6. 000=0. 708k

55、N钢管的自重计算参照扣件式规范附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2) 模板的自重(kN):NG2 二 0. 300X0. 900X0. 900=0. 243kN(3) 钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25. 000X0. 120X0. 900X0. 900=2. 430kN经计算得到，静荷载标准值NG二(NG1+NG2+NG3)二3. 381kNo经计算得到，活荷载标准值NQ二(1.000+2. 000)X0. 900X0. 900=2.430kN3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N 二 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算

56、公式其屮N 立杆的轴心压力设计值，N二7. 46kN0 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/1查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm) ； i = 1. 59A 立杆净截面面积(cm2). A二4. 50W 立杆净截面抵抗矩(cm3)； w二4. 73” 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f二205. 00N7mm2；10 计算长度(m)；如果完全参照扌II件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计 算10 = kluh(1)10 二(h+2a)(2)kl 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5. 3. 3；

57、u二1. 700 a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a =0. 30m；公式（1）的计算结果:10=1.167X1. 700X1. 50=2. 976m二7459/(0. 205X450)=80. 756N/nun 模板支架的构造要求: a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;,立杆的稳定性计算b f,满足要求！公式(2)的计算结果：10=1. 500+2X0. 300=2. 100m2=2100/15. 9=132. 2420 二0. 386”=7459/(0. 386X450)=42. 886N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全

58、因素，适宜由公式(3)计算10 二 klk2(h+2a)(3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；公式(3)的计算结果:10=1. 167X1. 007X (1. 500+2X0. 300)=2. 468m 兄=2468/15. 9=155. 4060 二0. 2917=7459/(0. 291X450)=56. 995N/mm2,立杆的稳定性计算 b f,满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全 隐患。楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容b. 立杆Z间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设

59、计刚度;c梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一 个方向变距、而另一个方向不变。2. 立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距 设置；b当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下 小上大的变步距设置，但变化不要过多；c. 高支撑架步距以0. 9-1. 5m为宜，不宜超过15m。3. 整体性构造层的设计：a. 当支撑架高度220m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水 平加强层；b. 单水平加强层可以每46米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑， 且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c. 双水平加强层在支

60、撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部 每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设 水平加强层。4. 剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5. 顶部支撑点的设计：a. 最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于 400mm；b. 顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；C.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载NW12kN 时，可用双扣件；大于12kN吋应用顶托方式。6. 支撑

61、架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框 格层中设置；b确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扌II件架规范的要求;C.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都 要控制在45-60N. m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d地基支座的设计要满足承载力的要求。7. 施工使用的要求:a精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程屮均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过故大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放;c浇筑过程屮，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形

62、情况及吋解决。Az*板模板(扣件钢管架)计算书本工程的现浇板厚有16mm、12mm、10mm等。现浇板厚160mm立杆间距1X1,双扣件，步距1.5；现浇板厚120 mm以下，立杆间距1.2X1.2,双扣 件，步距1.5。以下以现浇板厚120 mm为例计算。(1) 参数信息 模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.70；采用的钢管(mm):(D48x3.25 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数：0.80； 荷载参数模板与木板自重(k

63、N/m2):0350；混凝土与钢筋自M(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2): 1.000； 材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量玖N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计ffi(N/mm2): 13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2): 1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；单位:(mm).支衆立reff楼板支撑架荷载计算单元(2) 模板面板计算：模板面板

64、为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩w分别为：W= 120x1.82/6 = 64.8 cm3；1= 120x1.83/12 = 58.32 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。q300,300L300L面板计算简图 荷载计算静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：ql = 25x0.12x1.2+0.35x1.2 = 4.02 kN/m；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1x1.2= 1.2 kN/m； 强度计算计算公式如下：M=0.1ql2其中：q=l.2x4.02+1.4x1.2= 6.504kN/m最大弯

65、矩M=0x6.504x3002= 58536 Nmm；面板最大应力计算值 o =M/W= 58536/64800 = 0.903 N/mm2 ；面板的抗弯强度设计值f=13 N/mm2；面板的最人应力计算值为0.903 N/mm2小于血板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！ 挠度计算挠度计算公式为：v=0.677ql4/(100EI)v=l/250其中q 二q 1 = 4.02kN/m面板最大挠度计算值 v= 0.677x4.02x3004/(100x9500x5&32x104)=0.04mm；面板最大允许挠度v=300/ 250=1.2 mm；而板的最大挠度计算值0.04 mm小于 而

66、板的最大允许挠度1.2 mm,满 足要求！(3) 模板支撑方木的计算：方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=bxh2/6=6x8x8/6 = 64 cm3；I=bxh3/12=6x8x8x8712 = 256 cm4；qL1 200L1 200L1 200-TT方木楞计算简图(mm) 荷载的计算：静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：ql= 25x0.3x0.12+0.35x0.3 = 1.005 kN/m ；活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 1x0.3 =0.3 kN/m； 强度验算：计算公式如下：M=0.1ql2均布荷载 q =1.2

67、x ql+ 1.4 xq2 = 1.2x1.005+1.4x0.3 = 1.626 kN/m；最大弯矩M = 0ql2 = 0.1x1.626x1.22 = 0.234 kNm；方木最大应力计算值 o=M/W = 0.234x10664000 = 3.658 N/mm2；方木的抗弯强度设计值f=13000 N/mm2；方木的最大应力计算值为3.658 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！ 抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：t = 3V/2bhn t其中最大剪力:V = 0.6x1.626x1.2 = 1.171 kN；方木受剪应力计算值 t = 3 x 1.17 1x10

68、3/(2 x60x80) = 0.366 N/mm2；方木抗剪强度设计值t = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.366 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求！ 挠度验算：计算公式如下：v=0.677ql4/(l 00EI) W v=l/250均布荷载q = ql 二 1.005 kN/m；最大挠度计算值*= 0.677x1.005x12004 /(100x9000x2560000)= 0.612 mm；最大允许挠度 v=1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值0.612 mm小于方木的最大允许挠度4.8 mm, 满足要求！(4) 板底支撑钢管

69、计算：支撑钢管按照集屮荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P= 1.951 kN;PPPPPP PPPp p p p1200支撑钢管计算简图0.8780.8780.732支撑钢管计算弯矩图(kNm)3.761支撑钢管计算变形图(mm)2.9272.927365936590.2442.1952.1951.7071.7070.9? 60.9760.975.9751.7C81.7082 b0.244D.2442.1952.195支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.878 kN-m ；最大变形 Vmax = 3.761 mm ；最大支座力Qmax = &537

70、 kN ；最大应力 878157.062/4790= 183.331 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值fl=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值183.331 N/mm2小于 支撑钢管的抗压强度 设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为3.761mm小于1200/150与10 mm,满足要求！（5）扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编， P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN,扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实 际的双扌II件承载力取值为12.80kN o纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5

71、.2.5）:R W Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN；R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力R二8.537 kN；R2, W8100梁、75拱、壳8100悬臂构件100 在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结 构安全的质量问题，应暂停拆模。经妥当处理，实际强度达到要求后，方可 继续拆除。 已拆除模板及其支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝 土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应 比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。 拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌

72、陷或裂缝 时，方可拆除。拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定 吋，技术负责人方可批准拆模。冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要是考虑混 凝土模板拆除后的保温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑混凝土受冻的临界强度。各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板 设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模， 后拆承匝的模板及支架的顺序进行拆除。拆除的模板必须随拆随清理，以免钉了扎脚、阻碍通行发生事故。拆模的下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。拆除的模板向下运送传递，一定要上下呼应，不能采取

73、猛撬，以致大片 塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板吋，模板应堆码整齐并捆牢，才 可吊装。4、各类模板拆除安全技术基础内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使 边坡土发生震动而坍方。拆除的模板应及时运到离棊坑较远的地方进行清理。现浇楼盖及框架结构拆除一般现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱篩f拆柱侧 模一拆楼板底模一拆梁侧模f拆梁底模。已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可屮途停歇，以免落下伤人。模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除， 拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。!1!附图柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模

74、板的截面宽度B二600mm, B方向对拉螺栓2道, 柱模板的截面高度II二700mm, II方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度L二6000mm,柱箍间距计算跨度d = 400mmo柱箍采用双钢管48mmX 3.加m。柱模板竖楞截面宽度50mm,高度80mmoB方向竖楞5根，H方向竖楞5根。面板厚度18mni,剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15. ON/mm2,弹性模量 6000. ON/mm4 o木方剪切强度1. 6N/mm2,抗弯强度13. ON/mm2,弹性模量9500. ON/mm4 o|137|137|137|137|dUU柱模板支撑计算简图柱模板荷载标准值计算强度验算耍考虑新浇混

75、凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：F = 0.22y/仇仇 卩=丫月其中rc 混凝土的重力密度，取24. 000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5. 714h；T 混凝土的入模温度，取20. 000C；V 混凝土的浇筑速度，取2. 500m/h；II混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度, 取3. 000m；1 外加剂影响修正系数，取1.000； 混凝土坍落度影响修正系数，取0. 850o根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1二40. 54

76、0kN/m2考虑结构的重要性系数0. 9,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 Fl=0. 9X40. 000=36. 000kN/m2考虑结构的重耍性系数0. 9,倒混凝土时产生的荷载标准值F2二0.9X3. 000=2. 700kN/m2o三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算,计算如下18.79kN/m 、f、f/ 、/ 、iA163面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距040mo荷载计算值 q 二 1. 2 X 36. 000 X 0. 400+1. 40 X 2. 700 X0.400=18. 792kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为

77、：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W 二 二 21. 60cm3；I = 40. 00X1.80X1.80X 1.80/12 = 19. 44cm4；(1) 抗弯强度计算f = M / W f其中f面板的抗弯强度计算值(N/n)m2)；M 面板的最大弯距(N. mm)；W 面板的净截面抵抗矩；fl 面板的抗弯强度设计值，取15. 00N/mm2；M = 0.lOOql2其屮q荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0. 100X (1.20X14. 400+1.4X1.080) X0. 163X0. 163-0. 050kN. m经计算得到面板抗弯强度计算值f二0. 050 X

78、 1000 X1000/21600=2. 297N/mm2面板的抗弯强度验算f f,满足要求!(2) 抗剪计算可以不计算T 二 3Q/2bh T其中最大剪力 Q二0.600X (1.20X14. 400+1.4X1.080) X0. 163=1.832kN截面抗剪强度计算值T=3 X 1832. 0/ (2 X 400. 000 X18. 000)二0. 382N/mm2截面抗剪强度设计值T = 1.40N/mm2抗剪强度验算T T,满足要求!ID(3) 挠度计算v = 0. 677ql4 / 100EI v = 1 / 250 面板最大挠度计算值 v = 0. 677 X14. 400 X

79、1634/ (100 X 6000 X 194400)=0. 058mm面板的最大挠度小于162. 5/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 、f 、 、f/ y/ 、1 、f f 、 、f、ff、f、f、/ 、f、 、f 、f 、f、5314001400sz4007.63kN/mA竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BII两方向最大间距0. 163m。荷载计算值 q = 1. 2 X 36. 000 X 0. 163+1. 40 X 2. 700 X0.163=7.634kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷

80、载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载 q = 3. 054/0. 400=7. 634kN/m最大弯矩 M = 0. lql2=0. 1X7. 634X0.40X0. 40=0. 122kN. m最大剪力 Q=0. 6X0. 400X7. 634=1. 832kN最大支座力 N=l. 1X0. 400X7. 634=3. 359kN截面力学参数为木算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5. 00X8.00X8. 00/6 二 53. 33cm3；I 二 5. 00X8.00X8. 00X8.00/12 二 213. 33cm4；(1) 抗弯强度计算抗弯计算强

81、度 f二0. 122 X 106/53333. 3=2. 29N/mm2 抗弯计算强度小于13. 0N/mm2满足要求！(2) 抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q 二 0. 6ql截面抗剪强度必须满足：T 二 3Q/2bh T截而抗剪强度计算值 T=3X 1832/(2X50X80) =0. 687N/mm2截面抗剪强度设计值T二1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求!(3) 挠度计算最大变形 v =0. 677 X 5. 850 X 400. 04/ (100 X 9500. 00 X2133333.5)=0. 050mmI大挠度小于400. 0/250,满足要求!五、B方向柱箍

82、的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P 二(1.2X36. 00+1.40X2. 70)X0. 138 X 0. 400 = 2. 58kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。1.29kN2.58kN2.58kN 2.58kN1.29kNAl 1 _1_ l 1_r)I3W10|3101支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN m)06040.690.69支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范耍求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:A0.99kN1.98kN1.98kN1.98kN0.99kN3W1200|31G支撑钢管变形计算受力图0.011支撑钢管变形图(mm)

83、经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=O. 108kN. m最大变形vmax=O. 011mm最大支座力Qmax=4. 475kN抗弯计算强度 f=0. 108X 106/9458000. 0=11. 42N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205. 0N/mm2满足要求!支撑钢管的最大挠度小于310. 0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式：N N二 fA其中N对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(山影)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm):10对拉螺栓有效面积(mm2) : A二76. 00

84、0对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N二12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN) : N = 4. 475对拉螺栓强度验算满足要求！七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P 二(1.2X36. 00+1.40X2. 70)X0. 163 X 0. 400 二 3. 05kN 柱篩按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。1.53kN3.05kN3.珈 3.05kN1.53kNAa 11 J 1 ,|3431233|3431支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(辰m)0.910.910.61匸小 0.(10.(11.531.530.61中0.910.91支撑钢管剪力图(k

85、N)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:X -&E-343123S3431支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=O. 144kN. m最大变形vmax二0. 019mm最大支座力Qmax二5. 193kN抗弯计算强度 f二0. 144 X 106/9458000. 0=15. 23N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205. 0N/mm2满足要求!支撑钢管的最大挠度小于343. 3/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式：N N二 fA其中N 对拉螺栓所受的拉力；对拉螺栓有效面积(mm2)；对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2.对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm) :1012.920193对拉螺栓有效面积(mm2) : A二76. 000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N= 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N二 对拉螺栓强度验算满足要求！