富区兴隆大家庭购物中心模板工程施工方案（51页）.doc

1、富区兴隆大家庭购物中心模板工程专项方案2012年04月18日模板工程专项施工方案一、 工程概况：工程名称：齐齐哈尔市富拉尔基兴隆大家庭购物中心建设单位：齐齐哈尔市富拉尔基兴隆大家庭购物中心有限公司设计单位：沈阳万宸建筑规划设计有限公司监理单位：齐齐哈尔市北方工程建设监理有限责任公司施工单位：南通达欣工程股份有限公司 本工程为齐齐哈尔市富拉尔基兴隆大家庭购物中心有限公司建设的兴隆大家庭购物中心工程，建筑地点位于富拉尔基区；该地块北临和平路，东临光明街。地下一层。地上六层。总建筑面积约78056m2，地下一层为车库，建筑面积为13435平方米；一-六层为购物、餐饮、休闲等场所，建筑面积为64621

2、平方米。结构形式：框架结构，设计使用年限：50年，建筑高度38米，抗震设防烈度：六度；耐火等级：二级；项目设计规模等级；大型；屋面防水等级为二级。二、 编制依据建筑结构荷载规范（GB50009-2001）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）建筑施工手册钢结构设计规范（GB 50017-2003）三、 施工工艺及操作要求一、模板选型及质量要求模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件进行设计。模板及支架应有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。模板及其支架拆除的顺序及安全措施应按施工技术方案执行。模板设计及加工

3、质量的标准要求按清水混凝土质量标准实施。清水混凝土外观要求应达到：表面平整光滑，线条顺直，几何尺寸准确（在允许偏差以内），色泽一致，无蜂窝、麻面、露筋、夹渣和明显的汽泡，模板拼缝痕迹有规律性，结构阴阳角方正且无损伤，上下楼层的连接面平整搭接，表面无需粉刷或仅需涂料罩面即可达到相当于中级抹灰的质量标准。二、模板体系模板主要类型选择为1220244015多层板，模板根据使用情况，逐步补充。根据该工程工期要求较紧的实际情况，地下室结构模板配制一层，0.000以上柱模板配制一层，水平方向的(梁板)模板则配制二层，这样可确保拆模时间，保证结构安全。楼层梁、板模板支撑体系采用满堂脚手，必要进行支撑加固。该

4、工程的模板系统共类型有：构造柱模；框架柱模；直形墙；矩形梁模板；平台板模板；梁模板和楼梯模板、后浇带模板。三、模板施工准备工作1、进行中心线和位置线的放线：首先用经纬仪及钢卷尺引测建筑物的柱、梁的轴线及边线。模板放线时，应先清理好现场，然后根据施工图用墨线弹出模板的内外边线 (或控制点)和中心线(或中心线控制点)，以便于模板安装和校正。2、做好标高量测工作：用水准仪把建筑物水平标高引测到模板安装位置。3、进行找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。找平方法是沿模板内边线外100宽用1：2水泥砂浆抹乎抹光。砂浆不得进入砼构件内，以控制模板标高位置的正确性。4、设置

5、模板定位基准：采用钢筋定位，即根据构件断面尺寸切割一定长度的钢筋，点焊在主筋上(以勿烧伤主筋断面为准)，在钢筋外侧采用1：2水泥砂浆进行找平，以保证钢筋位置与模板位置高度的准确。四、施工艺流程图纸会审技术交底模板加工材料周转模板体系拆除模板体系安装柱模板施工安装斜撑安装就位对面模板安装斜撑侧柱模吊装就位安装前准备预 检斜撑加固紧固钢管箍及螺栓调整模板位置安装另一方向模板剪力墙模板施工安装前准备安装就位另一侧墙板插入穿墙螺栓和套管安装斜撑侧墙模板吊装就位安装洞口开口模板斜撑固定与相邻模板连接紧固穿墙螺栓调整模板位置穿墙螺栓穿另一侧模板安装斜撑梁、板模板施工安装顶撑并调平安装梁底模板调整梁底钢管标

6、高搭设满堂脚手架弹1m水平线支撑架加固铺设楼板模板摆设主次龙骨梁边木枋就位安装梁侧模板楼梯模板安装弹底板厚度线支设楼梯底模支设平台模板放样组装踏步、踢脚模板支设楼梯侧模板弹侧板位置线五、模板施工（一）砖胎板基础外围侧模采用砌筑240厚混凝土砖胎模，内侧单面抹13水泥砂浆（阴阳角做不小于50mm小圆弧角）。（二）剪力墙模板地下室剪力墙模板的内椤采用截面50900mm的方木，每道内楞1根方木，间距200mm。外楞也采用截面50900mm的方木，每道外楞一根木方，间距200mm。模板对拉螺栓均使用12通丝螺杆制作，对拉螺栓横向间距为450mm，竖向间距为450m，最下面一道距地面200mm。内墙使用

7、普通螺栓，外墙为止水螺栓，外墙对拉螺栓按防水要求焊止水钢板，钢板厚为35050mm一次性使用，对拉螺栓靠外墙侧面的限位钢筋应距混凝土外边15mm左右，螺栓两侧用404015塑料垫块或木块在支模时套入螺栓内。混凝土浇筑完后，拆外墙模板后及时凿掉塑料垫块，割断螺杆，用11水泥砂浆掺微膨胀剂修补凹坑以保护螺栓头不受锈蚀。12对拉螺杆距地面木方上边缘200mm间距为450450mm，山字形扣件加12配套螺帽。墙体斜撑采用48钢管与地下室整体满堂脚手架（扫地杆）连为一体。斜撑水平方向成一线，第一道斜撑统一高度为1200mm用脚手架扣件固定。1、模板安装钢筋验收通过，调整钢筋的位置和间距，按照规范绑扎好垫

8、块，并检查垫块的完好程度。安装模板前，应将安装处楼面清理干净，检查墙体中心线、边线、模板安装线。内墙模板施工，弹出模板位置线，或在模板外皮线外200处弹通线。按照模板的设计厚度弹出模板的外皮位置线，在模板的位置线外侧用1：2水泥沙浆抹2030高的地垄。把一侧的模板按位置线就位，然后安装拉杆和斜支撑，安4分PVC塑料套管和穿墙螺栓。外墙模板施工时，在安装内侧的模板前应先放置止水对拉螺栓及支撑限位装置。清扫墙内杂物再安另一侧模板，调整斜撑使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。纵横墙相交处十字点模板安装时，应先立阴角模（安装前需贴海绵条）阴角模必须按模板平面布置图就位，给予临时固定。模板的安装按照本方案配模要

9、求放置大面的模板，边角及不规则的地方另外配模，但仍然要遵守总体的配模要求，所有的企口要预先制作好。模板支设时应先穿好对拉螺栓，将三型卡穿在螺杆上，再按照尺寸从螺杆处向下吊钢管，调整好钢管的位置后支竖向双钢管。最后紧固螺栓和扣件。模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，检查每道模板上口是否平直，模板拼缝及下口是否严密，并办理预检手续。2、模板拆除一般情况下墙体混凝土强度必须达1.2Mpa（常温1224h）方可拆除,模板拆模的流向为先浇先拆,后浇后拆,与施工流水方向一致,拆除模板的顺序与安装模板正好相反。先拆纵墙模板，后拆横墙模板，松开并拆下穿墙杆，再松动支撑调整螺杆，使模板完全脱离混凝土墙面

10、，当局部有吸附或粘结时，可在模板下口用撬棍松动，但不得在墙上口晃动或用大锤砸模板。拆下的穿墙杆、垫片、应清点后，放入工具箱内，已备周转使用。模板周转至另一工作面时，必须及时进行板面清理工作。模板脱模后，应趁板面潮湿容易清理时，用扁铲、钢丝刷等工具；消除粘附的砂浆和隔离剂残渣，然后涂刷新的隔离剂。（三）方柱模板柱模板采用定型多层板组装，根据柱子尺寸和便于整体拆除进行设计。整拆整拼、定位使用。根据引测上来的楼层标高线，检查模板承垫是否水平一致，如不一致就需处理，处理办法是沿模板内边线用途1：3水泥砂浆找平，这样就能保证位置正确，同时防止模板底部漏浆。柱子模板支模前，先在柱子主筋根部距地50mm处用

11、短钢筋烧焊限位点（勿烧伤主筋断面），每面靠柱角处设个，柱子模板安装校正后，采用钢管加固结合对穿12锚固螺栓固定，钢管箍下面第一道距地200mm，自下而上按450mm布置。为防止柱胀模，截面600mm柱,在柱中间加一道对拉开螺栓固定，对拉开螺栓同钢管箍同尺寸。柱模板验收,每层垂直度偏差应3mm，轴线位移偏差3mm，断面尺寸偏差应控制在5mm、2mm以内。通排柱子模板，应先安装两端柱模板，校正固定，拉通长线校正中间各柱子模板，验收时用长钢尺通长校核轴线尺寸。（四）楼面梁、板模板施工现浇板次龙骨选用5090木方，主龙骨为483.5钢管，采用钢管满堂脚手作支撑架，9050木方作搁栅，上铺多层板。梁模板

12、底模、侧模均采用多层板做模板，模板背面用5090mm木方做水平加劲肋，木方间距均为150mm，梁侧模上端依靠板底及板底模板下的水平支撑固定，在梁身中间采用12对拉螺栓和两根483.5钢管固定（水平间距500mm），对跨度大于4000mm的梁起拱3。楼板施工要特别注意处理好板与梁柱模板边角接头，杜绝漏浆、跑模、烂根等现象。楼板的施工缝要用模板闸好，严禁随意留缝，楼板施工要每块进行水平抄测，严格控制模板标高和平整。板与梁交接处，应将板伸到梁模内侧平，在板与框架柱交接处，应将板模伸到柱模内侧平。平模铺设完毕后用靠尺、塞尺和水平仪检查平整度与楼板底标高并进行校正。（五）楼梯模板施工 楼梯模板采用多层板

13、模板体系，板厚15mm,背面5090木方作楼梯段的次龙骨200，主龙骨采用483.5钢管900，斜撑也采用483.5钢管900，并在楼梯背面加木块防滑条，以防斜撑滑动。楼梯模板支设前，先根据层高放大样，支平台梁模板，再安装楼梯斜梁和楼梯底板模板、外帮模板。在外帮侧板内侧弹出楼梯地板厚度线，用样板画出踏步侧板的挡木，再钉侧板。在放线的时候必须考虑楼梯装修面的余量，并应认真核对踏步的数量。（六）节点部位模板施工方法1、地下室车库外墙导墙模板地下室350高外墙采用吊模，模板配置高度为450mm，墙内加顶模撑，模板支设如下图：2、地下室电梯坑、集水井模板3、地下室剪力墙做法4、外墙防水对拉螺杆做法5、

14、柱模板6、梁板模板支撑7、结构缝施工对于结构缝处的模板支设比较复杂，既要保证缝宽度准确，又要方便脱模，而且地下室结构必须防渗漏。因此对柱子和墙及梁板的结构缝处理就显得尤为重要。原则上先施工结构缝一侧的构件，脱模后再施工另一侧的构件。 双柱缝侧构件模板处理根据缝宽为100mm，缝两侧双柱构件支模处理如下：在缝两端用带螺栓的木条填塞，木条之间用硬质保温材料填充。未浇柱的另三面用带木楞的多层板侧模，已浇柱的侧模脱掉后用木楞垫设，然后用48钢管作双柱的柱箍，柱箍竖向为450间距，后浇柱子水平抱箍钢管依附于先浇柱子抱箍钢管上。后浇柱的砼浇捣后，拆除钢管箍及木模，然后拔出缝两侧的木条，如此的施工工艺，可保

15、证砼柱的质量做到内实外光，棱角分明，不发生位移。变形缝处双柱支模示意图如下：（2）梁间变形缝模板处理（双梁） 本工程的梁间变形缝主要存在于结构缝两侧的梁间，梁与梁上部板之间结构缝处理是在已浇捣好混凝土的接缝处，粘贴上和缝宽厚度一致的保温材料，涂上隔离剂。同时在沉降缝的上、下两侧的范围内分别嵌填5030方木条，拆模时小心取出，以保证另一侧梁混凝土浇捣后形成直线型的棱角。梁侧缝隙宽100，仍按常规对拉螺杆支模方法处理。梁缝的施工构造处理见下图：8、后浇带施工图9、楼梯模板（七）、质量保证措施（1）质量标准 1、模板及其支架具有足够的强度、刚度和稳定性, 不致发生不允许的下沉和变形；其支架的支承部分

16、必须有足够的支承面积。以满堂红等架子做支撑加固的模板，其必须采取稳定措施。施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经有关人员组织验收合格后，方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业检验方法为对照模板设计，现场观察或尺量检查。模板接缝严密，不得漏浆,宽度应不大于1.5mm。 检查数量：梁、柱抽查20%，墙和板抽查20%。 检验方法：观察和用楔形塞尺检查模板表面应清理干净，并均匀涂刷脱模剂，不得有漏涂现象。2、 实测项目序号允许偏差项目允许偏差值检验方法1轴线位移4mm尺量检查2标高4 mm楼板用水准仪检查3截面尺寸+4、-5mm尺量检查4每层垂直度5mm用尺量和线坠

17、检查5相邻两板表面高低差2mm用直尺和楔形塞尺检查6表面平整度5 mm用2m靠尺和楔形塞尺检查7预埋钢板、预埋管、孔中心线位移3 mm拉线和尺量检查8预埋螺栓中心线位移2 mm拉线和尺量检查外露长度+10 mm，-09预留洞中心线位移10 mm截面内部尺寸+10 mm，-03、 确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4065Nm，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。4、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。5、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。6、认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。7、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。

18、8、 在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。(八)、模板安装及拆除的控制要点模板安装前先进行验线,墙体模板根据放线焊接限位支撑。墙、柱模板的垂直度、截面尺寸及顶板标高、钢筋保护层厚度控制。对拉螺栓的分布间距均应根据墙体厚度高度经计算确定。顶板满堂脚手架均应有双向的剪刀撑，以增加整体稳定性。侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除而受损时，方可拆除。梁、板底模，应在与结构同条件养护的试块达到下表规定强度，方可拆除。项次结构类型结构跨度（m）按设计标号的百分率比1楼板2502，8752梁8753承重结构81004悬臂梁悬臂板100已拆除模板及其支架的构件，应在混凝土强度达到设计标号后，

19、才允许承受全部设计荷载。拆除大跨度梁下支撑时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。正在浇筑混凝土的楼层下两层的梁板支撑不得松动、拆除。本工程地下室留设后浇带，后浇带位置支设模板时，承独立支撑体系，拆除其它部位模板时，不能影响后浇带部位。具体拆模方法： 1、 拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。 2、柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通

20、知书后方可拆除。 3、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。 4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。 5、 拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。四、文明施工及环保措施1、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。2、 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。3、 模板安装时，应注意控制噪声污染。4、模

21、板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。5、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6、每次下班时保证工完场清。五、成品保护1、模板涂刷隔离剂时，不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工。2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。3、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。4、按楼板部位层层复安，减少损耗。5、材料应按编号分类堆放。6、可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施。7、 使用后拆卸下来的门架及其构件，将有损伤的门架及构件挑出，重新维修，严重损坏件的要剔除更换。8、门架支顶可

22、调底座及可调托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。 9、搬运时，门架及剪刀撑等不能随意投掷。 六、模板施工保证安全措施1、安全管理方针及目标安全管理方针是“安全第一，预防为主”。安全目标：确保无重大工伤事故，杜绝死亡事故；轻伤频率控制在4以内，创北京市安全文明工地。2、安全组织保证体系以项目经理为首，由现场经理、安全总监、工长、安全员、各专业负责人等各方面的管理人员组成安全保证体系。 3、建立安全生产工作制度3.1、建立安全生产例会制度：每半月召开一次安全生产工作例会，总结前一阶段的安全生产情况，布置下一阶段的安全生产工作。3.2、建立安全值班制度：项目经理部及各工种必须安排负

23、责人员在现场值班，不得空岗、失控。3.3、严格执行安全生产技术交底制度：各施工项目必须有针对性的书面安全技术交底，并有交底人与被交底人的签字。3.4、建立安全生产班前讲话制度：安全员应根据具体施工进展情况及各阶段施工特点，在施工之前及时对班组作业人员进行安全讲话。3.5、执行日检查旬评估制度：保证安全生产文明施工的稳步提高,按时实现各项管理目标。a、日检查：由现场经理和安全员负责，按照北京市建筑施工现场安全日检表的内容，在每天下午下班前进行检查，对发现的问题立即定人员定时间进行整改，为夜班或第二天施工创造条件。b、旬检查：由项目经理部召集现场经理、责任工程师、安全员、保卫，消防、机务、料具、行

24、政、卫生等有关人员共同进行联合检查，按照北京市施工现场管理规定八个表的内容检查评分，评估工地的管理水平。c、建立机械设备、临电设施和脚手架的验收制度：各种机械设备、临电设施和脚手架在安装完毕后必须进行专项验收，未经验收或验收不合格严禁使用。4、 安全生产基本措施 4.1、 进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。 4.2、 经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。 4.3、 工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。 4.4、 安装与拆除5m以上的模

25、板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。 4.5、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。 4.6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。 4.7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。 4. 8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。 4.9、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而坠落。 4.10、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除

26、后即将洞口盖好。 4.11、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。 4.12、在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。 4.13、装、拆模板时禁止使用24木料、钢模板作立人板。 4.14、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作，不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。 4.15、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要

27、主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。 4.16、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。 七、消防保卫措施1、消防保卫管理目标1.1、消防安全目标：狠抓消防隐患，杜绝火灾事故。1.2、治安保卫目标：不发生重大治安问题和刑事犯罪案件，严禁打架斗殴。2、消防措施2.1、把消防工作纳入项目管理的正常工作日程，成立消防领导小组，制定现场消防管理制度；针对施工的不同时期和特点制定相应的保证措施，做到防患于未然。2.2、签定消防责任书，并且与各工种经济效益挂钩；做好消防教育，提高全员消防意识，凡新进场的施工人员必须进行公司、施工队、生产班组的三级教育，并经考试合格

28、后方可参加生产。2.3、合理布置消防器材，在建筑物周围每50m设一个消防栓；在仓库、木工棚每25m2配一个种类的适应的灭火器，其它场地每100m2配2个10L灭火器和适当的消防桶，形成整体消防布局。2.4、严格明火管理，不具备明火作业条件的不签发动火证，无动火证的不准明火作业，并且采取措施，防止电气火灾。对施工现场北侧的高压线，必须做好隔离保护。2.5、施工现场不允许吸烟，生活、办公区设置吸烟处，除特殊批准外，不允许使用电炉，并且在生活区、办公区及现场设足够消防器材。2.6、在地下室模板施工过程中，从南侧车道位置向北侧留置一条贯通的消防应急通道，设置12盏应急照明等，并设置疏散导向牌，此通道立

29、杆间距1000，剪刀撑断开、扫地杆落地，腰杆高度2米。（附平面布置图） 2.7、加强对易燃、易爆物品的管理，有专用仓库存放，在存放处挂明显警示牌，对于此类材料严格执行限额领材料制度。 2.8、加强对电气焊的管理，操作人员必须持证上岗，严格按规程进行操作。3、治安保证措施3.1、做好职工的治安保卫消防教育，提高全员安全意识。凡新进场的施工人员必须进行公司、施工队伍、生产班组的三级教育，并经考试合格后方可参加生产，特殊工种必须经过专业培训，持证上岗。现场每位员工必须配带胸卡进出现场，对于来访者要进行登记。3.2、实行材料出门条制度，材料出场必须有物资部签发的出门条，其它部门签发无效，现场贵重物品必

30、须入库保管，专人专管。3.3、建立定期保卫消防检查制度。每周末和节假日前，项目的保卫领导小组必须组织有关人员对生产区、生活区进行一次保卫消防大检查。按标准进行评分，发现问题定人、定事、定时间进行整改，并且组织复查验收。根据得分高低和整改效果作为评定奖金的重要依据。八、 模板计算书（一）墙模板1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.2；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5

31、.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模

32、板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值48.659 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标

33、准值 F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N穖m)； l-计算跨度(内楞间距): l =225.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.450.90=23.648

34、kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.450.90=2.268kN/m； q = q1 + q2 =23.648+2.268=25.916 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125.91625.0225.0= 1.31105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45015.015.0/6=1.69104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13

35、.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.31105 / 1.69104 = 7.775N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =7.775N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =225.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.450.90=23.648kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.450.90=2.268kN/m； q = q1 + q2 =23

36、.648+2.268=25.916 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.625.916225.0 = 3498.697N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3498.697N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =33498.697/(245015.0)=0.777N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的

37、最大受剪应力计算值 T=0.777N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 48.660.45 = 21.9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 225mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.9mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67721.92254/(10095001.27105)

38、 = 0.316 mm；面板的最大挠度计算值: =0.316mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 509090/6 = 67.5cm3；I = 50909090/12 = 303.75cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N穖m)； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷

39、载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.230.90=11.824kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.230.90=1.134kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(11.824+1.134)/1=12.958 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.112.958450.0450.0= 2.62105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N穖m)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；

40、内楞的最大应力计算值： = 2.62105/6.75104 = 3.887 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 3.887 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.230.90=11.824kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.230.90=1.134

41、kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(11.824+1.134)/1=12.958 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.612.958450.0 = 3498.697N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 3498.697N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =33498.697/(250.090.0)=1.166N/mm

42、2；内楞截面的受剪应力计算值 =1.166N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.660.23/1=10.95 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =450.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=3.04106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67710.95/14504/

43、(10095003.04106) = 0.105 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.105mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.44)0.220.45/2=2.92kN；

44、 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；外楞最大弯矩:M = 0.1752915.58450.00= 2.30105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N穖m)；M = 2.30105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.30105/5.08103 = 45.197 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =45.197N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足

45、要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.44)0.220.45/2=2.916kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.652915.581 = 8.53102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 8.53102N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =28.53102/500.000=3.411N/mm2；外楞

46、截面的受剪应力计算值 =3.411N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 48.660.230.45/22.46 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =450.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1464.93100/2450

47、3/(1002060001.22105) = 0.102mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；外楞的最大挠度计算值 =0.102mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =48.

48、6590.450.45 = 9.853 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=9.853kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！（二） 柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):800.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 一、参数信息1

49、.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00

50、；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算

51、。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 188 mm，且竖楞数为 5，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N穖m)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.27.250.45=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压

52、力设计值q2: 1.40.451.2=1.260kN/m； q = q1 + q2 =30.913+1.260=32.173 kN/m；面板的最大弯距：M =0.12.173188188= 1.14105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N穖m)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 4508.08.0/6=2.43?04 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.14105 / 2.43104 = 4.67

53、9N/mm2；面板的最大应力计算值 =4.679N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.250.45=30.913kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.40.451.2=1.260kN/m； q = q1 + q2 =30.913+1.260=32.173 kN/m；面板的最大剪力： = 0.612.173188.0 =

54、 3629.096N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3629.096N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =3629.096/(2508.0)=0.672N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.672N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度

55、按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =188.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 4508.08.08.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 188 / 250 = 0.752 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.76188.04/(100500.00.19105) = 0.105 mm；面板的最

56、大挠度计算值 =0.105mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.752mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 509010/6 = 67.5cm3；I = 50905090/12 = 303.75cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N穖m)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.

57、0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.27.250.19=12.915kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.40.191.2=0.526kN/m； q = (12.915+0.526)/1=13.441 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.13.441250.0250.0= 2.72105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N穖m)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.75?04； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2

58、.72105/6.75104 = 4.032N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.032N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.27.250.19=12.915kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.40.191.2=0.526kN/m； q = (12.915+0.526)/1=13.441 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.6

59、3.441250.0 = 3629.096N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 3629.096N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33629.096/(250.090.0)=1.210N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =1.21N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv

60、=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.19 = 10.76 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=3.04106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6770.7650.04/(100500.00.04106) = 0.104 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.104mm 小于

61、 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48?.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 7.25 + 1.4 )0.188 0.45/2 = 3.02 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 9.267 kN； B方向柱箍弯矩图(kN穖)最大弯矩: M = 0.398 kN.m； B方

62、向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.179 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.4 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 74.7 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =74.7N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.179 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.179mm 小于

63、柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.267 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701050.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.267kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、

64、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48?.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.27.25+1.4)0.188 0.45/2 = 3.02 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 9.267 kN； H方向柱箍弯矩图(kN穖)最大弯矩: M = 0.398 kN.m； H方向柱箍变形图(

65、mm)最大变形: V = 0.179 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.4 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 74.704 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =74.704N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.179 mm；柱箍最大容许挠度: V = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 V =0.179mm

66、小于 柱箍最大容许挠度 V=1.6mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701050.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.267 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=9.267kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（三）梁模板一、参数信

67、息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.80；混凝土板厚度(mm):160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.00；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.54；梁两侧立杆间距(m):1.00；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(k

68、N/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):19.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：欧洲赤松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：3；面板厚

69、度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.2；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度90mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，

70、取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值19.200 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用

71、下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.51.5/6=16.88cm3； M - 面板的最大弯距(N穖m)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.4519.20.9=9.33kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.41.4520.9=1.13kN/m；q = q1+q2 = 9.331+1.134 = 10.465 kN/m；

72、计算跨度(内楞间距): l = 213.33mm；面板的最大弯距 M= 0.110.465213.3332 = 4.76?04N穖m；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.76104 / 1.69104=2.822N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.822N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 19.20.45 = 8.64N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 213.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；

73、 I-面板的截面惯性矩: I = 451.51.51.5/12=12.66cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.64213.334/(10095001.27105) = 0.101 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =213.333/250 = 0.853mm；面板的最大挠度计算值 =0.101mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.853mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 592

74、1/6 = 67.5cm3；I = 5931/12 = 303.75cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N穖m)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.219.20.9+1.420.9)0.213=4.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 450mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.96450.002= 1.00105N.； 最大支座力:R=1.14.9610.45=2.456

75、 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.00105/6.75104 = 1.488 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.488 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 450mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =19.200.21= 4.10 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 3.04106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.14504/(

76、100100003.04106) = 0.037 mm；内楞的最大容许挠度值: = 450/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.037mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.456kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48?.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN穖) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应

77、力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N穖m)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.184 kN穖 外楞最大计算跨度: l = 150mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.84105/1.02104 = 18.129 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =18.129N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.044 mm外楞的最大容许挠度值: = 150/400

78、=0.375mm；外楞的最大挠度计算值 =0.044mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.219.2+1.42)0.450.225 =2.616 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉

79、力 N=2.616kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10001515/6 = 3.75104mm3； I = 1000151515/12 = 2.81105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中，

80、 - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNM)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）1.000.800.90=22.03kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.351.000.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.001.000.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=22.03+0.38+2.52=24.93kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1

81、2524.930.1752=0.095kN穖； =0.095106/3.75104=2.545N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.545 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)?.800+0.35）?.00= 20.75KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =175.00/250

82、 = 0.700mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52120.751754/(10095009.81105)=0.038mm；面板的最大挠度计算值: =0.038mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 175 / 250 = 0.7mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.175=3.57 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

83、q2 = 0.350.175(20.8+0.35)/ 0.35=0.341 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.175=0.788 kN/m；2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.23.57+1.20.341=4.694 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.788=1.102 kN/m； 方木计算简图方木按照两跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5?/6 = 67.5 cm3； I=5?/12 = 303.75 cm4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载

84、与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 4.694+1.102=5.796 kN/m；最大弯距 M =0.125ql2= 0.1255.79611= 0.725 kN.m；最大应力 = M / W = 0.725106/67500 = 10.733 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；方木的最大应力计算值 10.733 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.6255.7961 = 3.623 kN； 方木受剪应力计算值 = 33622.5/(25090)

85、= 1.208 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.208 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 3.570 + 0.341 = 3.911 kN/m；方木最大挠度计算值 = 0.5213.91110004 /(10010000303.75104)=0.671mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.671 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.

86、支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N

87、 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kN穖)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.501 kN，中间支座最大反力Rmax=10.597；最大弯矩 Mmax=0.289 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.101 mm；最大应力 =0.289106/5080=56.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 56.8 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.

88、00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.597 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =0.501 kN ；

89、脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1495.54=0.99 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.35)/2)1.000.35=0.347 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.35)/2)1.000.160(1.50+24.00)=4.039 kN； N =0.501+0.99+0.346+4.039=5.876 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -

90、立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.428 ；钢管立杆受

91、压应力计算值 ；=5876.415/(0.428489) = 28.078 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 28.078 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =10.597 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(5.54-0.8)=0.99 kN； N =10.597+0.99=11.444 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.

92、58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由长细比

93、lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.428 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11443.645/(0.428?89) = 54.678 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 54.678 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！(四)楼板模板一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.54；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重

94、(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3.2；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):1

95、60.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.161+0.351 = 4.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分

96、配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.24.35+1.42.5= 8.72kN/m最大弯矩M=0.18.720.252= 0.054 kNM；面板最大应力计算值 = 54500/37500 = 1.453 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.453 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 4.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6774.352504/(100950028.125104)=0.043 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠

97、度计算值 0.043 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=599/6 = 67.5 cm3；I=5999/12 = 303.75 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.16 = 1 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35025 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活

98、荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 P1 = 1.2(1 + 0.088)+1.40.625 = 2.18 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.1812 = 0.272 kNM；方木最大应力计算值 = M /W = 0.272106/67500 = 4.037 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.037 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V

99、 = 0.6252.181= 1.362 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.362103/(2 5090) = 0.454 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.454 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.088 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.08810004 /(10095003037500)= 0.196 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大

100、挠度计算值 0.196 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.725 kN； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN穖) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.022 kNM ；最大变形 Vmax = 1.434 mm ；最大支座力 Qmax = 11.922 kN ；最大应力 = 1022038.484/10160 = 100.594 N/mm2；托梁的抗

101、压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 100.594 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.434mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.54 = 0.767 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1611= 4 kN；经

102、计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.117 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11= 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.44 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.44 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A =

103、4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12= 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108

104、；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12440.083/（0.53489） = 48 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 48 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185(1.0051.5+0.12) = 2

105、.025 m；Lo/i = 2024.573 / 15.8 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=12440.083/（0.406489） = 62.66 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 62.66 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk譳c = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数

106、：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =12.44/0.25=49.76 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.44 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=49.76 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向

107、不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层

108、；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。