电子有限公司厂房、宿舍模板工程施工方案（23页）.doc

1、模板工程施工方案一、工程概况 工程名称东莞林发家电子有限公司厂房一、宿舍C、D建设地点东莞市沙田镇穗丰年村建设单位东莞林发电子有限公司设计单位东莞市莞业建筑设计院建筑结构类型框架结构承包范围土建部份工程质量要求“达到市优，争创省优”承包方式实行包工包料大包干2、建筑概况本厂区工程分为1栋厂房和两栋宿舍：厂房一占地面积2909.25；总面积11833.24m2；层数4层；宿舍C占地面积567.6；建筑总面积：3587.24；层数6层；宿舍D占地面积567.6；建筑总面积：3587.24；层数6层；均采用框架结构形式，属于三类多层建筑，建筑物年限：主体50年，维护结构15年；耐火等级为二级，抗震烈

2、度按7度设防。本工程的模板及支撑方案以建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1282000、J432000）、建筑施工手册、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042002）、实用建筑工程师手册工程设计图纸为依据编制而成。二、模板及支架计算1）楼面板支撑架设计及计算初步设定模板支撑架立杆间距为1200mm1200mm（计算立杆间距、荷载按最不利情况考虑），步距为1.5米。荷载模板自重：50.051.2=0.3KN/m2支架自重：0.0384（3+4.8）+0.0154/1.441.2=0.3KN/m2混凝土自重：240.151.2=4.32KN/m2钢筋自重：0.51.2=0.6KN

3、/m2施工人员及施工设备荷载：11.4=1.4KN/m2振捣混凝土时产生的荷载2.01.4=2.8KN/m2每根立杆承受的荷载为（0.3+0.3+4.32+0.6+1.4+2.8）1.44=14KN立杆稳定性验算N/AfCA立杆截面为423.9mm2轴心受压构件稳定系数。d2+d12i=31.89mm=l/i=l0/i=1.41500/31.89=65.85查表得：=0.85875=N/A=14000/0.85875423.9=38.5N/mm2205N/mm22）取厂房一KZLno1为计算对象，梁截面300900，取板厚150毫米梁段为计算对象，门架垂直于梁轴线设置，间距为600。1、底模计

4、算用18mm厚胶合板。fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2搁栅间距按100mm取值。（1）荷载计算钢筋砼自重：250.71.4=24.5底模自重: 50.70.018=0.063合 计： 24.563KN/m施工荷载：30.7=2.1振捣砼产生荷载：20.7=1.4合 计： 3.5（KN/m）模板大样图（2）强度验算因为搁栅间距为0.1m，所以底模为跨度0.1m的多跨等跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0.125ql2，最大剪力V=0.625qL，最大挠度v=qL4/100EI计算：q=0.9(24.5631.2+3.51.4)=30.94（KN/m）M=0.12530.940.12

5、=0.039KN . ms=6M/bh2=（60.039106）/（700182）=1.03fm=11（N/mm2） （满足要求）v=0.625ql=0.62530.940.1=1.934（KN）=1.5v/bh=(1.51.934103)/(60018)=0.27fv=1.5（N/mm2） （满足要求）(3)挠度验算E=9000N/mm2，v=L/400qk=24.563+3.5=28.063（KN/m）v=qkl4/100EI=(28.063100412)/(1009000700183)=0.009L/400=100/400=0.25(mm)（满足要求）2、侧模计算立档距间取300 （1）

6、荷载计算新浇砼对模板的侧压力标准值设T=308C，b1=1.2，b2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rC=24KN/m3F1=0.22gcb1b2V1/2T0 =0.22241.21.1521/2200/(30+15) =45.8（KN/m2）F2=gcH=241.4=33.6（KN/m2）取较小值F2=33.6KN/ m2振捣砼产生的侧压力4KN/m2（2）强度验算q1=0.9(33.61.2+41.4)=41.33（KN/m2）因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续梁，化为线荷载q=1.23241.33=50.92KN/m。M=0.125ql2=

7、0.12550.920.32=0.573KN.ms=6M/bh2=(60.573106)/(1232182)=8.61fm=11（N/mm2）（满足要求）v=0.625ql=0.62550.920.3=9.55（KN）=1.5v/bh=(1.59.55103)/(123218)=0.65fv=1.5(N/mm2)（满足要求）(3)挠度验算qk1=33.6+4=37.6(KN/m2)，化为线荷载qk=1.232qk1=1.23237.6=46.32（KN/m）v = qkl4/100EI=(46.32300412)/(10090001232183)= 0.7300/400=0.75(mm) （满

8、足要求）3、搁栅计算，采用8080木枋,间距100，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2(1)荷载计算钢筋砼自重: 25(1.10.15+0.71.4) 0.1=2.86底模: 51.80.0180.1=0.016侧模: 51.250.0180.12=0.023q立档: 50.0821.092=0.07上托木: 50.0820.12=0.006150150900搁栅: 50.0823.1=0.1aca合计: 3.075（KN）计算示意图施工荷载: 31.80.1=0.54（KN）振捣砼产生荷载: 21.80.1=0.36（KN） 合计: 0.9（KN）(2)强度验算（按单跨简支梁计算）

9、q=0.9(3.0751.2+0.91.4)/0.9=4.95（KN/m）查实用建筑工程师手册查得下列公式：M=q cL(2-C/L)/8=0.1254.950.91.2(2-0.9/1.2) =0.84（KN.m）s=6M/bh2=(60.84106)/803=9.79fm=13(N/mm2) （满足要求）v=0.5qc=0.54.950.9=2.23（KN）=1.5V/bh=(1.52.23103)/(802)=0.52fv=1.4(N/mm2) （满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2 v=L/400qk=(3.075+0.54)/0.9=4.02（KN

10、/m）v=qkcl38-4（C/L）2+（C/L）3/384EI=(4.029001200312) 8-4（0.9/1.2）2+（0.9/1.2）3/(3849000804)=3=1200/400=3(mm) （满足要求）4、托木计算（1）荷载计算每根托木承受的荷载搁栅传来自重部份： 3.075/(0.14)=7.69托木自重： 50.082=0.032合计： 7.72（KN/m）施工荷载：1.51.8/4=0.68振捣砼产生荷载：2.01.8/4=0.9合计： 1.58（KN/m）(2)强度验算（按两跨连续梁）q=0.9(7.721.2+1.581.4)=10.33（KN/m）M=0.125

11、ql2=0.12510.330.62=0.465（KN.m）s=6M/bh2=(60.465106)/（803）=5.45fm=13(N/mm2)（满足要求）v=0.625ql=0.62510.330.6=3.87（KN）=1.5V/bh=(1.53.87103)/(8080)=0.91fv=1.4(N/mm2)（满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2 v=L/400 qk=7.72+0.68=8.4（KN/m）按两跨连续梁v=0.912qkL4/100EI=(0.9128.4600412)/(1009000804)=0.3mm600/400=1.5mm （满

12、足要求）5、门架计算采用MF1219标准门架一榀门架稳定承载力设计值查JGJ128-2000附录B得出Nd=40.16（KN）(1)门架荷载计算托木传来恒荷载标准值NGK1 NGK1=7.7240.6=18.53（KN）（式中0.6为门架间距）查JGJ128-2000附录B得出下列数值：门架自重 门架1榀： 0.224KN交叉支撑2付： 0.042=0.08连接棒2个： 0.0062=0.012合计 0.316（KN）每米高门架自重： 0.3161.9=0.166（KN/m）纵横向水平加固杆9根(483.5): 90.0384=0.346直角扣件12个: 0.013512=0.162对接扣件9

13、个: 0.01849=0.166可调顶托2个: 0.0452=0.09合 计 0.764（KN）门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：NGK2=（0.1665.7+0.764）=1.71KN：（式中5.7为门架搭设高度）托木传来的活荷载标准值NQK：NQK = 1.5840.6 = 3.79（KN）（式中0.6为门架间距）作用于一榀门架上的轴向力设计值N（不考虑风荷载）：N = 1.2（NGK1 + NGK2 ）+1.4 NQK = 1.2（18.53+1.71）+1.43.79 = 24.29+5.31 = 29.6（KN） (2)门架稳定承载力验算N=29.6Nd=40.16（KN）(

14、安全)3)取二层梁板结构中梁KLn19（1）（400900）为计算对象，采用8080木枋，搁栅间距暂按120mm取值，板厚150mm，门架垂直于梁轴线设置，间距为900mm。1、底模计算 用18mm厚胶合板。fm=11N/mm2，fv=1.5N/mm2（1）荷载计算钢筋砼自重: 250.40.9=9底模自重：50.40.018=0.036合计： 9.036（KN/m）施工荷载：30.4=1.2振捣砼产生荷载：20.4=0.8合计： 2(KN/m)（2）强度验算底模为一跨度为0.12m的多跨连续梁，为简化计算，按最大弯矩M=0.125qL2，最大剪力V=0.625qL，最大挠度W=qL4/100

15、EI计算，q=0.9(9.0361.2+21.4)=12.28（KN/m）M=0.12512.280.122=0.022（KN.m）s=6M/bh2=（60.022106）/（400182）=1.02fm=11(N/mm2)（满足要求）v=0.625ql=0.62512.280.12=0.921（KN）=1.5v/bh=(1.50.921103)/(40018)=0.19fv=1.5(N/mm2)（满足要求）(3)挠度验算E=9000N/mm2，v=L/400qk=9.036+2=11.036KN/mv=qkL4/100EI=(11.036120412)/(1009000400183)=0.0

16、1L/400=120/400=0.3(mm)（满足要求）2、侧模计算 （1）荷载计算新浇砼对模板的侧压力标准值设T=308C，b1=1.2，b2=1.15，V=2m/h，t=200/（T+15），rc=24KN/m3F1=0.22rcb1b2V1/2T0 =0.22241.21.1521/2200/(30+15) =45.8（KN/m2）F2=rcH=240.9=21.6（KN/m2）取较小值F2=21.6（KN/m2）振捣砼产生的侧压力4(KN/m2)（2）强度验算q1=0.9(21.61.2+41.4)=28.37(KN/m2)因为立档间距为300mm，所以侧模为跨度0.3m的多跨等跨连续

17、梁，化为线荷载q=0.732q1=0.73228.37=20.77KN/mM=0.125ql2=0.12520.770.32=0.234(KN.m)s=6M/bh2=(60.234106)/(732182)=5.91fm=11(N/mm2) （满足要求）v=0.625qL=0.62520.770.3=3.89(KN)=1.5v/bh=(1.53.89103)/(73218)=0.44fv=1.5(N/mm2) （满足要求）(3)挠度验算qk1=21.6+4=25.6(KN/m2)，化为线荷载qk =0.732qk1=0.73225.6=18.74KN/mv=qkl4/100EI=(18.743

18、00412)/(1009000732183)= 0.47L/400=300/400=0.75(mm) （满足要求）3、搁栅计算，采用8080木枋，间距120mm，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2(1)荷载计算钢筋砼自重： 25(1.70.15+0.40.9) 0.12=1.85底模： 52.10.0180.12=0.023 侧模： 50.750.0180.122=0.016立档： 50.0820.592=0.038上托木： 50.0820.122=0.01搁栅： 50.0823.7=0.118合计： 2.055( KN )施工荷载： 32.10.12=0.756振捣砼产生荷载： 2

19、2.10.12=0.503 合计： 1.26（KN）(2)强度验算（按单跨简支梁计算）q=0.9(2.0551.2+1.261.4)/0.6=6.345(KN/m)M=qbL（2-b/L）/8=6.3450.61.2(2-0.6/1.2)/8=0.857(KN.m)s=6M/bh2=(60.857106)/803=10.04fm=13(N/mm2)(满足要求)v=0.5qb=0.56.3450.6=1.904KN=1.5V/bh=(1.51.904103)/802=0.45fv=1.4(N/mm2)(满足要求)(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生荷载）E=9000N/mm2 v=L/400q =(

20、2.055+0.756)/0.6=4.685(KN/m)v = qbl3(8-4b2/L2+ b3/L3)/384EI=4.6850.61031.23109128-(46002)/12002+6003/12003/3849103804=2.93L/400=1200/400=3(mm)(满足要求)4、托木计算（1）荷载计算每根托木承受的荷载搁栅传来自重部份：2.055/(0.124)=4.28托木自重： 50.082=0.032合计： 4.31（KN/m）施工荷载：1.52.1/4=0.79（KN/m）振捣砼产生荷载：2.02.1/4=1.05（KN/m）合计： 1.84（KN/m）(2)强度验

21、算（按两跨连续梁）q=0.9(4.311.21.841.4)=6.97(KN/m)M=0.125qL2=0.1256.970.92=0.706（KN.m）s=6M/bh2=(60.706106)/803=8.27fm=13(N/mm2)(满足要求）v=0.625qL=0.6256.970.9=3.92KN=1.5V/bh=(1.53.92103)/(8080)=0.92fv=1.4(N/mm2)(满足要求)(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2 v=l/400 qk=4.31+0.79=5.1(KN/m)按两跨连续梁v=0.912qkL4/100EI=(0.9125.1

22、900412)/(1009000804)=0.99L/400=900/400=2.25（mm）（满足要求）5、门架计算采用MF1219标准门架查JGJ128-2000附录B得出一榀门架稳定承载力设计值Nd=40.16KN因为模板支撑架高度需用可调底座调节300mm；所以Nd=40.160.9=36.14KN（式中0.9为拆减系数）（1）门架荷载计算托木传来恒荷载标准值NGK1：NGK1=4.3140.9=15.52（式中0.9为门架间距）查JGJ128-2000附录B得出下列数值：门架自重：门架1榀 0.224交叉支撑2付：0.042=0.08连接棒2个：0.0062=0.012合计： 0.3

23、16（KN）每米高门架自重：0.3161.9=0.166（KN/m）纵横向加固杆9根(483.5): 11.70.0384=0.449直角扣件12个: 0.013512=0.162对接扣件9个: 0.01849=0.166可调顶托2个: 0.0452=0.09合计: 0.867KN门架自重及其附件产生的荷载标准值NGK2：NGK2 = 0.1665.7+0.827 = 1.77(KN)(式中5.7为门架搭设高度)托木传来的活荷载标准值NQK：NQK=1.8440.9=6.624(KN)(式中0.9为门架间距)作用于一榀门架上的轴向力设计值N(不考虑风荷载)：N = 1.2(NGK1+ NGK2

24、)+1.4 NQK = 1.2(15.52+1.77)+1.46.624 = 30.02（KN） (3)门架稳定承载力验算N=30.02Nd=40.16（KN）（安全）四） 从1）、2）节的计算可知，梁底模、托木的强度、挠度主要是由搁栅的间距来控制的，而侧模的强度、挠度则是根据搁栅的间距设置的立档的间距而控制的，同时也可以看到，只要搁栅的强度、挠度满足要求，则底模、侧模、托木的强度和挠度都能远满足要求，门架按900900布置的话（除梁面为7001400外），其稳定承载力也都能远满足要求。现根据设计图纸，从中选择截面为300600和200900的梁为计算对象，即只计算梁下搁栅，立档间距再取搁栅间

25、距或1倍即可。梁下的搁栅间距一览表bh板厚搁栅间距门架间距400900150120900300600150120900200900150120900注：b为梁宽，h为梁高，单位为（mm）。1、选择300600的梁为计算对象，搁栅采用8080枋木，间距120，板厚150，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。（1）荷载计算钢筋砼自重: 25(1.80.15+0.30.6)0.12=1.35（KN）底模: 52.10.0180.12=0.023(KN)侧模: 50.450.0180.122=0.01（KN）立档: 50.0820.292=0.019（KN）上托木: 50.0820.122=

26、0.01（KN）搁栅: 50.0823.8=0.122（KN）合计: 1.534（KN）施工荷载: 32.10.12=0.756KN振捣砼产生荷载: 22.10.12=0.504KN 合计: 1.26（KN）(2)强度验算（按单跨简支梁计算） q=0.9(1.5341.2+1.261.4)/0.5=6.49（KN/m）M=q cL(2-c/L)/8=0.1256.490.51.2(2-0.5/1.2) =0.77（KN.m）s=6M/bh2=(60.77106)/803=9.03fm=13(N/mm2) （满足要求）v=0.5qc=0.56.490.5=1.62KN=1.5V/bh=(1.51

27、.62103)/(802)=0.38fv=1.4(N/mm2) （满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2 v=L/400，r=c/Lqk=(1.534+0.756)/0.5=4.58（KN/m）v=qcL3(8-4g2+g3)/384EI=(4.585001200312)8-4(0.5/1.2)2+(0.5/1.2)3/(3849000804)=2.51200/400=3(mm)（满足要求）2、选择200900的梁为计算对象，搁栅采用8080枋木，间距120，板厚150，fm=13N/mm2，fv=1.4N/mm2。（1）荷载计算钢筋砼自重: 25(1.90.

28、15+0.20.9)0.12=1.395（KN）底模: 52.10.0180.12=0.023（KN）侧模: 50.750.0180.122=0.016（KN）立档: 50.0820.592=0.038（KN）上托木: 50.0820.122=0.008（KN）搁栅: 50.0823.9=0.125（KN）合计：1.605（KN）施工荷载: 32.10.12=0.756（KN）振捣砼产生荷载: 22.10.12=0.504（KN）合计: 1.26（KN）（2）强度验算（按单跨简支梁计算） q=0.9（1.605 1.2+1.261.4）/0.4=8.303（KN/m）M=qcL（2-c/L）/

29、8=0.1258.3030.41.2（2-0.4/1.2）=0.83（KN.m）s=6M/bh2=（60.83106）/803=9.73fm=13（N/mm2） （满足要求）v=0.5qc=0.58.3030.4=1.66（KN）=1.5v/bh=(1.51.66103)/802 =0.39fv=1.4（N/mm2） （满足要求）(3)挠度验算（不考虑振捣砼产生的荷载）E=9000N/mm2，v=L/400， q=（1.605+0.756）/0.4=5.9KN/mv=qcL38-4（c/L）2+（c/L）3/384EI=5.94001200312)(8-4(0.4/1.2)2+（0.4/1.2

30、）3)/3849000804=2.6L/400=1200/400=3mm （满足要求）五）结论分别通过对截面为7001400、400900、300600、200900的梁进行计算可得：1、梁下支撑门架均垂直于梁布置，间距为900（梁截面为7001400除外），托木均采用8080枋木双托形式，搁栅采用8080枋木，未经计算的梁，其搁栅间距参考“梁下的搁栅间距一览表”值取，但不能大于表中数值，符合表中截面尺寸及板厚的梁，其搁栅可按表中取值。立挡按搁栅间距或1倍取。2、楼板下门架间距为900900，托木均采用8080枋木双托形式，搁栅采用8080枋木，间距为300。三、柱模板及支撑体系计算柱模板及支

31、撑体系选柱截面尺寸为800800柱子，计算高度以厂房为例进行计算，其他截面柱子根据截面尺寸做相应调整。柱模板计算基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，柱模板的截面高度 H=800mm，柱模板的计算高度 L = 4500mm，柱箍采用双钢管48mm3.5mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm，柱箍每1000mm应以满堂架连为整体。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。对拉螺杆采用12mm圆钢加工制作，间距400mm，其他断面柱子拉杆数量可按该尺寸要求做调整； 800250250250 800250249250柱子模板支撑计算简图柱模板荷载标准值计算强

32、度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.900m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.680kN/m2实际计

33、算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=50.690kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，面板的计算宽度取柱箍间距0.50m，计算如下：面板计算简图荷载计算值 q = 1.250.690.5+1.44.00.5=33.214kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；抗弯强度计算 f = M / W f

34、其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到M =0.1(1.225.345+1.42.00)0.250.25=0.208kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f =0.20810001000/27000=7.688N/mm2结论：面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.225.3452+1.42.000)0.250=4.982kN截面抗剪强度计算值

35、 T=34982.0/(2500.018.000)=0.830N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2结论：抗剪强度验算 T T，满足要求!挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.67725.3452504/(1006000243000)=0.460mm结论：面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.250m。荷载计算值 q = 1.250.690.250+1.4

36、4.000.250=16.607kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.304/0.500=16.607kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.116.6070.50 最大剪力 Q=0.60.50016.607=4.982kN 最大支座力 N=1.10.50016.607=9.134kN截面力学参数为，本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；抗弯强度计算抗弯计

37、算强度 f=0.415106/83333.3=4.98N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34982/(250100)=1.5N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2挠度计算最大变形 v =0.67713.839500.04/(1009500.002133333.5)=0.289mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.250.69+1.44.00)0.250 0.500 =

38、 8.30kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.170mm 最大支座力 Qmax=18.453kN 抗弯计算强度 f=0.948106/10160000.0=93.31N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求!B方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗

39、拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.453对拉螺栓偏弱，施工时做加强处理！H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.250.69+1.44.00)0.250 0.500 = 8.30kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变

40、形 vmax=0.170mm最大支座力 Qmax=18.453kN抗弯计算强度 f=0.948106/10160000.0=93.31N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求!H方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺

41、栓所受的最大拉力(kN): N = 18.453对拉螺栓偏弱，施工时做加强处理！四、模板体系的安装及安全措施1、门式脚手架支撑的搭设、拆除、安全管理与维护必须满足建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2000，J43-2000）的规定。模板支撑的布置见后附图。（1）搭设1）脚手架支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工组织设计要求向施工管理人员及工人班组进行详细交底，要签字确认。2）要对门架、配件、加固件进行检查、验收，严禁使用不合格的门架、配件。3）对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。4）根据门架平面布置图布置，先弹出门架立杆位置，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设

42、的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。5）门架的安装：铺设基垫拉线安装可调底座脚自一端起门架安于基脚上安装斜撑（交叉撑）水平加固杆连接棒上步门架（或调节架）U型可调支托铺设枋木。6）交叉支撑应在每列门架两侧设置，并应采用锁销与门架立杆锁牢，施工期间不得随意拆除。7）上、下榀门架的组装必须设置连接棒，连接棒直径应小于立杆内径的12mm。8）水平加固杆应在脚手架的周边顶层、底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扣件与门架立杆扣牢。9）门架、调节架、可调托座和可调底座应根据支撑高度设置。10）模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。（2）拆除1）脚手架

43、支撑经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。2）拆除脚手架支撑前，应清除脚手架支撑上存留的零星物件等杂物。3）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。4）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。在拆除过程中，脚手架支撑的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结。通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的门架时方可拆除。工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。拆

44、除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。拆下的门架、钢管与配件，应用人工二次传送至地面，防止碰撞，严禁抛掷。（3）安全管理与维护1）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划（GB5036）考核合格，持证上岗。2）搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋。3）操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设

45、砼泵、泵管及起重设备等。4）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。5）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与门架接触。6）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。7）设立门架维护小组，对拆下来的门架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。8）门架堆放场地应平坦，门架宜竖放，不得平放。2、模板安装与拆除（1）梁底模、侧模采用18

46、mm胶合板，梁底平板模铺设在搁栅上，搁栅两头搁置在托木上。搁栅间距按“梁下搁栅间距一览表”取值或参考其取值。门架间距按900900mm布置（梁截面为7001400除外）。（2）楼板模采用10mm竹夹板或18mm胶合板，托木用8080mm双托枋木，搁栅采用8080mm枋木，间距300。门架间距按900900mm布置。（3）梁底模板，按设计标高调整支撑的标高，然后安装底模板，并拉线找平。当梁跨度4米，按设计要求起拱，当设计无要求时，按梁跨中梁底处3/1000起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（4）当梁高为750800（含）时，梁侧模板加穿梁螺栓一道加固，当梁高为8001200（含）时，梁

47、侧模板，加穿梁螺栓二道加固，1200以上的梁加穿梁螺栓三道加固。（5）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑（梁高1.2米以下的梁），拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使门架产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。（6）铺楼面模板时可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。（7）模板安装完成后，应认真检查支架是否牢固，是否符合JGJ-2

48、000和施工方案要求。模板梁面、板面应清扫干净。（8）柱模板安装前，应先按图纸尺寸制作柱侧模板后(注：外侧模板宽度要加大两倍内侧模板厚)，按放线位置钉压脚板再安装柱模板，校正垂直度及柱顶对角线。（9）柱箍间距一般采用500mm，柱边宽大于或等于700mm时，每500mm设一道柱穿心对拉螺丝。（10）模板的安装顺序如下：柱钢筋验收柱模板门架托木搁栅梁底模梁侧模门架托木栅棚楼面平板模。（11）楼板拆除同样采用先装后拆，后装先拆的顺序。（12）拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。（13）拆模时应搭设脚手板。（14）拆楼层外边模板时，应消防高空坠落及防止模板向外倒模的措施。3、柱模安装柱

49、模板采用18mm厚的优质木夹板现场制安，板边用刨修平直，用483.5钢管两头用14对拉螺栓箍紧，四周均为从底到顶250mm至400mm排列，柱截面单侧大于600mm时，为防止模板变形，柱中纵向每500加一排对拉螺栓，所有对拉螺栓必须夹于两条48钢管中间，钢管压紧80mm80mm枋木。安装柱模板时，应先在基础面(或楼面)上弹柱轴线及边线，边线外用1:1水泥砂浆进行找平，以确保模板标高的统一，防止底部漏浆，按照边线先把底部方盘固定好，柱模安装前要求在其根部加设直径不小于14mm的钢筋限位，以确保其位置的正确，柱筋与模板之间绑扎砂浆垫块控制保护层厚度，符合设计要求，然后再对准边线安装柱模板。柱、模安装好后，校核其轴线、垂直度以及几何尺寸无误后，将其支撑牢固，经固定后，需再复核垂直度，防止固定过程中模板移位。为保证柱模的稳定，柱模之间要用水平撑，剪刀撑等互相拉结固定。柱顶与底部支模时必须留有清理孔，便于清理垃圾及松动砂、碎石，待捣砼前清洗干净后封闭。柱模安装好后，保证各侧面模板接缝严密，要求浇柱砼时，连水都难往外渗，保证柱边砼达到高标准质量。为保证柱墙砼的强度达到设计要求，当为非特殊的结构（如防水砼或即需承重的柱）侧模，浇筑砼后，隔一天（并保证砼强度不低于1.2MPa）即可拆模养护。安装柱模板工艺流程：弹柱位置线 抹找平层作定位墩 安装柱模板 安柱箍 安拉杆或斜撑 预检。