会议中心超高模板支撑系统施工组织设计方案（37页）.doc

1、 会议中心模板超高支撑架施工方案 目 录一、编制依据2二、工程概况2三、模板支撑体系布置方案3四、施工准备5五、施工工艺技术5六、施工安全保证措施11七、劳动力计划12八、应急救援预案13九、模板计算书15一、编制依据为了保证本工程超高支模施工安全，根据建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）4、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB

2、50204-2002）5、建筑结构荷载规范(GB 50009-2006)6、混凝土结构设计规范(GB 50010-2010)7、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）8、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）9、建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）10、混凝土结构加固设计规范（GB50367-2006）11、建筑施工计算手册（第二版）12、建筑工程施工手册（第四版）13、品茗脚手架智能计算软件二、工程概况会议中心为主体三层结构，总建筑面积为10430m2，轴间尺寸为100m86.7m。 首层层高为5.4m，支模面积约为4900m2。

3、由于工期紧，经方案讨论后确定不进行基础回填，先施工首层梁板结构；由此首层结构支模高度达8.9m，属于高大模板支模范围。首层结构的楼板厚度分别为120 mm 、130mm、150mm三种。满堂架的基础支承面为地基土。二、三层层高为4.8米。大堂部分根据设计要求，1/A-D交-轴为大堂天井，轴线尺寸为20.5m15m，支模面积约为350m2，满堂支模架搭设高度为13.7m，二层框架梁截面分别为350mm1000mm、350mm1200mm，顶板框架梁截面尺寸分别为400mm900mm，400mm1500mm，350mm1000mm；梁的跨度为15m；楼板厚度为120 mm、150mm两种。满堂架的

4、基础支撑面为C25砼垫层200厚。根据建设部关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法规定：“对高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/M2，或集中线荷载大于20kN/M 的模板支架”属于须专家论证的高大模板体系。因此本方案中首层及大堂天井部分均是高度大于8m的模板支架，故针对该两处模板支架体系进行编制专项方案如下：三、模板支撑体系布置方案1、支模体系的选择根据该区块和项目实际情况，高支模架采用扣件式钢管架支撑体系，具体使用材料详见模板支撑材料选择。2、模板支撑架材料选择序号构配件、名称规格1立杆483.0 mm 2横杆3剪刀撑4扣件可锻铸铁制作，其材质符合现行国家标准钢管脚手

5、架的规定5底座50mm300mm2000mm实木板6背楞4080 木方，抗剪强度不低于1.6N/mm2，抗弯强度不低于15N/mm27模板不低于18mm 厚的胶合板（915mm1830mm18mm（厚）胶合板）8对拉螺栓M129山形卡3、模板支撑架材料要求1）模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板；方木：采用40mm80mm方木；钢管：立杆、横杆（水平杆）、剪刀撑等均用483.0mm钢管，应符合国家标准直缝电焊钢管（GB/T 13793）中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢中Q235-A级钢的规定。螺栓：12对拉螺栓。2）均采用双扣件连接。3）立杆下端采用木垫板

6、，垫板为50mm厚、300mm宽、2000mm长木板。4）回转扣件、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全。5）扣件活动部位应灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。6）所有构配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。7）钢管和扣件应分类堆放，露天堆放及堆垛上应有塑料布等防水材料覆盖。8）钢管及扣件进场后应进行送检，对于检验不符合要求的材料，不允许用于本工程模板体系。9）现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录来源、数量、质量等情况。4、支模架设计及布置：框架梁底层大堂天井主要截面3507503501200、3501000、4001500验算截面3507504001500

7、支模体系梁底方木3根40804根4080梁侧方木40804004080400梁侧外楞双钢管400双钢管400对拉螺栓2道128004道12600梁跨向立柱600400梁两侧立柱800800承重横杆600400钢管步距15001500增设支撑沿梁长度方向在梁底中间增设一道支撑钢管，与托梁的横杆可靠固定。楼板主要板厚120、130、150120150120、150验算板厚150120150150支模体系板底方木408030040x8030040x803004080300纵向钢管800800横向钢管800800承重横杆800900900钢管步距1500钢管扣件采用双扣件剪刀撑按建筑施工模板安全技术规

8、范JGJ 162-2008设置扫地杆离砼面200高，连续设置立杆基础503002000实木板（天井部位为现浇C25砼地坪200厚）钢管类型全部采用483.0说明：1、梁高大于验算截面的在梁底增加支撑； 梁高小于验算截面的均按验算截面梁支模体系施工。四、施工准备1、技术准备在施工前组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、物资准备(1)材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质

9、检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。扣件应采用可锻铸铁制作，其材质符合现行国家标准钢管脚手架的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。(2)机具准备：根据施工机具需用量计

10、划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。(3)周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。3、劳动力准备(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加

11、强遵纪守法教育。五、施工工艺技术（一）搭设要求1、立杆基础本工程一层高支模基础采用天然地基；大堂天井部分立杆基础采用200厚C25混凝土；待天然地基夯实后和混凝土地坪达到设计强度后按本方案参数要求放线定位确定立杆位置并铺设50mm*300mm*2000mm木垫板。天然地基处需采取有效排水措施，防止地基土遭水浸泡。2、立杆（1）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。（2）立杆接长除

12、顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。在搭接接头部位采用纵横杆连接进行加固。（3）立杆垂直度偏差应不大于1/500H(H为架体总高度)，且最大偏差应不大于50mm。3、水平杆（1）水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。应符合下规定：a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆

13、的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（3）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。4、剪刀撑（1）本模板支架属于高支撑，应按下列规定设置剪刀撑：a、竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b、水平剪刀撑：为增加支架

14、整体稳定性，在距离地面200mm处扫地杆处布置水平剪刀撑，模板支架四边与中间每隔4排立杆从底层开始向上每隔2步设置一道水平剪刀撑，在梁高1000处扫天杆位置满设水平剪刀撑。（2）剪刀撑的构造应符合下列规定：a、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45-60之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；相邻立杆接头要错开，立杆的接头位置要避开中间1/3 高度。b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；搭接长度为1000mm，用三个扣件扣牢，扣件扣在钢管端头处不小于10cm处。c、剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆

15、上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；最下边斜杆与立杆的连结点距离不大于200mm，d、设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。剪刀撑下端一定要落地。5、扣件（1）扣件规格必须与钢管外径相匹配；螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65 Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（2）模架搭设中所有的水平杆件的连接采用十字扣件连接，特殊部位采用旋转扣件连接，必须保证1m 的搭接长度模架立杆对接宜采用对接扣件错

16、开跨步对接，且同步内隔一根立杆的相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心点至主节点距离不宜大于步距的1/3。6、连接件设置为保证高支模架的整体稳定性，满堂支撑架均与先行浇筑好的框架柱进行可靠连接，连接方式为采用钢管按满堂架步距要求与框架柱锁死，形成贯通连接。在梁板砼浇筑前，框架柱砼强度需达到50%以上。（二）模板验收1、模板支架验收（1）模板工程搭设完毕后，项目部应内部验收，之后应会同监理单位共同验收，验收按建筑施工模板安全技术规范等相关规范、标准进行。验收合格后经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入下一道工序。（2）安装后的扣件螺栓拧紧力矩应采用扭力扳手

17、检查，抽样方法按随机分布原则进行，扣件拧紧抽样检查数量与质量判定标准如下表：项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件5190911505128028150050112001201320058132032500112332连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519091150151280281500501120012013200581320325012357102、搭设质量控制及验收方法（1）原材料质量控制1） 采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须

18、具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。2） 搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。3） 钢管外观质量要求：a. 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b. 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E 的规定；c. 钢管应进行防锈处理。4） 扣件外观质量要求：a. 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b. 扣件应进行防锈处理。5） 经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平

19、稳，堆放场地不得有积水。6） 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。（2）构件允许偏差序号项目允许偏差尺寸示意图检查工具1无缝钢管尺寸外径48mm壁厚3.0mm-0.45mm游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70mm塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50mm游标卡尺4立杆钢管弯曲3mL4m3mL4m1220钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m301） 立杆垂直度。施工中控制立杆垂直度偏差应不大于1/500H(H 为架体总高度)，且最大偏差应不大于50mm。2） 纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20MM，横向水平杆水平偏差不大于1

20、0MM。3） 支模架的步距、立杆横距、纵距偏差不大于20MM。4） 连接点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。（三）砼浇筑方法1）严格按照混凝土施工方案，先浇筑柱混凝土，待框架柱砼强度达到50%以上后才浇筑梁板混凝土。2）梁板混凝土浇捣，采用输送泵浇筑。浇筑时砼不得堆放过高或过分集中，在浇捣楼面砼过程中要安排专职安全员进行跟班，并在浇捣之前对所有参加浇捣的施工人员作浇捣技术交底和安全交底。3）在浇筑过程中，木工及现场施工员、专职安全员随时观察模板体系变形情况，特别是检查钢管有无局部弯曲而造成失稳及木枋挠度过大等异常情况，如有异常，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可

21、进行正常施工。（四）模板安拆要求1、现浇结构模板的安装及允许偏差要求项目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面高差6截面内部尺寸基础10柱、墙、梁+4，-5层高垂直度不大于5m6大于 5m8相邻两板面高低差2表面平整度52、模板拆除要求1）拆除模板时不得使用大锤或硬撬杆乱捣，如果拆除困难，可用撬杆从底部轻微撬动；保持起吊时模板与墙体的距离，保证砼面及棱角不因拆除受损坏。2）柱、梁侧模的拆除柱、梁侧模的拆除以不破坏棱角为准。为了准确地掌握拆模时间，必须留置同条件拆模试块，试块强度达到1.2Mpa 时才允许拆模。3）顶板模板拆除影响因素主要从砼的强度上考虑，见下表：结构类型结构跨度（m）按设计时的砼

22、强度标准的百分率板250%2，875%8100%梁875%8100%悬臂构件100%4）模板排架拆除作业时必须由上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业。5）拆卸的杆件严禁向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类堆放。6）模板支撑系统的拆除前应对拆除进行技术交底，应有专业操作人员作业，应有专人进行监护，在拆除区域内设置安全警戒线。7）注意事项：A、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合达到100%设计强度。B、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好书面交底履行签字手续。C、模板支架拆除时，由有专业操作人员作业，并设有专人进行监护，在拆除区域内设置安全警戒线。D、拆除作业必须由上而下逐步

23、进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。8） 卸料时应符合下列规定：A、 严禁将钢管、扣件由高处抛掷，应有专人传递至地面，；B、 运至地面的钢管、扣件应时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。9） 拆除模板时不得使用大锤或硬撬杆乱捣，如果拆除困难，可用撬杆从底部轻微撬动，保证砼面及棱角不因拆除受损坏。六、施工安全保证措施1、管理人员组织机构项目部成立模板施工管理组织机构，由项目经理牵头，会同技术、生产、安全等，负责模板搭设、使用及拆除过程中的施工组织和安全工

24、作。项目经理：王清晖；项目副经理：杨传伟；项目副经理：刘慧斌；主任工程师：曹 谦；专职安全员：杨利民；施工管理人员：黄自然、解少友、潘正群、郭学森。2、安全保证措施1）模板支撑体系搭设人员必须经过安全培训及专项技术交底，方可上岗作业。2）模板支撑体系搭设前，应由项目技术负责人向项目管理人员和搭设人员进行安全技术交底以及对施工详图进行说明，并做好书面交底签字手续。 3）应有专人进行监护，在安装和拆除区域内设置安全警戒线。4）搭设支撑架所采用的48 钢管和扣件材料，其材质应符合规范要求，并需经过现场材料管理员验收合格后，方可使用。5）凡患有高血压、心脏病等不适于高空作业者，不得上架施工。6）搭拆脚

25、手架及支模时，必须戴好安全帽，佩带安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作、袖口、领口要扎紧。7）当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪等恶劣天气时，应停止模板支架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施。8）模板支架施工期间，不得任意拆除杆件。9）脚手架高出施工面一排，临边洞口做好安全防护措施。10）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；11）在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。12）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。13）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要

26、使用梯子，不许站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业；14）拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。15）临边防护采用483.0 钢管搭设护栏，护栏高1200mm。16）沿架体搭设高度每隔8m 设置一道安全白网。3、监测监控措施本工程采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：1）班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2）日常检查、巡查重点部位：杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。地基是否积水，底座是否松动，立杆

27、是否符合要求。连接扣件是否松动。架体是否不均匀的沉降、架体的垂直度是否符合要求。施工过程中是否有超载的现象。安全防护措施是否符合规范要求。脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。3）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4）在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质量员、安全员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：序号项 目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷

28、尺4立杆脚手架高度H 内相对值H/400钢板尺七、劳动力计划 1、安全生产管理人员的配置项 目 经理：王清晖；项目副经理：杨传伟；项目副经理：刘慧斌；主任工程师：曹 谦；专职安全员：杨利民；施工管理人员：黄自然、解少友、潘正群、郭学森。2、普通工人的配置架子工60人，工长：许西伟木 工50人，工长：许西伟钢筋工40人，工长：陈荣彬砼 工25人，工长： 赵泽伟水电工5人， 工长：李守用3、劳动力安排工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求

29、；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。八、应急救援预案1) 机构设置为防止在突发事件，如：支撑的坍塌或倾覆，能迅速有效地采取正确措施，最大限度的减少突发事件对混凝土浇捣的影响，保证工程施工质量，特制定本应急准备和响应预案。项目部成立应急救援小组，负责施工应急工作的指挥和协调：成 员：徐苏、黄自然、解少友、杨立民、潘正群、郭学森等王清晖为突发事件报救的第一责任人，由其全权负责整个应急救援事故的指挥工作；如其不在现场，则由魏志平负责。其他人员负责现场，了解掌握突发事件情况，制定处理方案，对现场实施排险，以及对伤员的抢救工作。2）应急救援工作程序当事故发

30、生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实和时效性。3)救援方法 高空坠落应急救援方法：a. 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。b. 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克

31、等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。c. 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。d. 如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。 支模失稳应急救援方法：a. 支模浇筑混凝土时，应有专人负责对架体进行观测，如发现架体变形过大可能导致失稳时，应立即停止混凝土浇筑，疏散人员至安全部位，并

32、拉起警戒线，划出危险区域，不准人员靠近；b. 报告应急小组，说明可能失稳部位、目前混凝土浇筑情况、已经采取的应急措施；c. 继续对架体变形进行观测，应急小组人员召开紧急会议，初步分析架体失稳原因，确定进一步安全应急措施；d. 根据变形观测，如果变形没有进一步扩大，在混凝土初凝后，随时间推移，架体会越来越安全，这时通过对现场查看，判断架体不会坍塌时，可以对架体进行加固，然后对已浇筑混凝土进行处理。模板架体坍塌应急救援方法：a. 当发生支模坍塌事故时，立即停止混凝土浇筑，疏散人员至安全部位，并拉起警戒线，划出危险区域，不准人员靠近。b. 立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事

33、故现场；c. 报 120 急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；d. e. 检查事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；f. 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。a. 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。b. 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。c. 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神

34、志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。d. 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。4）、 预备应急救援工具：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯3樘人员疏散8对讲机3台联系指挥求援9客货车1辆运送伤员九、模板计算书A、底层梁支撑架计算书图1 梁模板支撑架立面简图 采用

35、的钢管类型为483.00。 一、参数信息:1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):8.15； 梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:无承重立杆，木方垂直梁截面； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.500；梁截面宽度B(m):0.350； 混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.750； 倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.0

36、00；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.其他 采用的钢管类型(mm):483.0。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.7500.600=11.250 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(20.750+

37、0.350)/ 0.350=1.586 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.3500.600=0.840 kN；2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.211.250+1.21.586=15.403 kN/m； 集中荷载 P = 1.40.840=1.176 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=3.317 kN； N2=3.317 kN； 木方按照简支梁计算。 本计算中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.0008.0008.

38、000/6 = 42.67 cm3； I=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.317/0.600=5.528 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.15.5280.6000.600= 0.199 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.199106/42666.7 = 4.665 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T

39、 = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.65.5280.600 = 1.990 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 31990.260/(240.00080.000) = 0.933 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.6774.607600.0004 /(1009500.000170.667103)=0.249 mm； 木方的最大挠度小于 600.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁

40、的计算如下计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=3.317 kN； 最大弯矩 Mmax=0.746 kN.m； 最大变形 Vmax=2.405 mm； 截面应力 =0.746106/4490.0=166.224 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实

41、际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=3.32 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.317 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1298.150=1.263 kN；楼板的混凝土模板的自重： N3=

42、0.720 kN； N =3.317+1.263+0.720=5.300 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算

43、长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=5299.698/(0.205424.000) = 60.972 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 60.972 N/mm

44、2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.3002 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=5299.698/(0.386424.000) = 32.382 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 32.382 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算

45、长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.012 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.012(1.500+0.3002) = 2.480 m； Lo/i = 2480.108 / 15.900 = 156.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.287 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=5299.698/(0.287424.000) = 43.552 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 43.552 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！六、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力

46、应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1000.5=50 kPa； 其中，地基承载力特征值：fgk= 100 kPa ；（根据地勘报告） 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =5.3/0.2=44.17 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 5.3 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=26.5 fg=50 kPa 。地基承载力满足要求！B、天井梁支撑架计算书一、参数信息: 1.脚手架参数 立柱梁跨度方向间距l(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30

47、； 脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):12.20；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:无承重立杆，木方垂直梁截面； 2.荷载参数 模板与木块自重(kN/m2):0.500；梁截面宽度B(m):0.400；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.500；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木

48、方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00； 4.其他 采用的钢管类型(mm):483.0。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 二、梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.5000.400=15.000 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.500+0.400)/ 0.400=1.700 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值

49、 P1= (2.000+2.000)0.4000.400=0.640 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.215.000+1.21.700=20.040 kN/m； 集中荷载 P = 1.40.640=0.896 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=4.478 kN； N2=4.478 kN； 木方按照简支梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.0008.0008.000/6 = 42.67 cm3； I=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4； 木方强度计算: 最大

50、弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.478/0.400=11.196 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.111.1960.4000.400= 0.179 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.179106/42666.7 = 4.199 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.611.1960.400 = 2.687 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3

51、2687.040/(240.00080.000) = 1.260 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.6779.330400.0004 /(1009500.000170.667103)=0.100 mm； 木方的最大挠度小于 400.0/250,满足要求! 3.支撑钢管的强度计算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA =

52、RB=4.478 kN； 最大弯矩 Mmax=0.896 kN.m； 最大变形 Vmax=2.958 mm； 截面应力 =0.896106/4490.0=199.483 N/mm2； 支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其

53、中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.48 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =4.478 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12912.200=1.890 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； N =4.478+1.890+0.720=7.088 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l

54、o/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700； a - 立杆上端

55、伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=7088.424/(0.205424.000) = 81.551 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 81.551 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.3002 = 2.100

56、m； Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=7088.424/(0.386424.000) = 43.311 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 43.311 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.022 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k

57、2(h+2a) = 1.1671.022(1.500+0.3002) = 2.505 m； Lo/i = 2504.615 / 15.900 = 158.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.281 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=7088.424/(0.281424.000) = 59.495 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 59.495 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！六、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1000.5=50 kPa； 其中，地基承载力标准

58、值：fgk= 100kPa ；（根据地勘报告） 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =7.088/0.2=35.44 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.088 kN；基础底面面积 ：A = 0. 2 m2 。p=35.44 fg=50 kPa 。地基承载力满足要求！C、底层板支撑架计算书一、参数信息: 1.脚手架参数 横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):8.75； 采用的钢管(mm):483.0 ； 扣

59、件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2):13.000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板

60、支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本计算中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.0008.0008.000/6 = 42.67 cm3； I=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.200 = 1.500 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.5000.300 = 0.150 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (

61、1.000+2.000)0.8000.300 = 0.720 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.500 + 0.150) = 1.980 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.720=1.008 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0080.800 /4 + 1.9800.8002/8 = 0.360 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.008/2 + 1.9800.800/2 = 1.296 kN ； 截面应力 = M / w = 0.360106/

62、42.667103 = 8.438 N/mm2； 方木的计算强度为 8.438 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.8001.980/2+1.008/2 = 1.296 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1296.000/(2 40.000 80.000) = 0.608 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.608小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载

63、的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.500+0.150=1.650 kN/m； 集中荷载 p = 0.720 kN； 最大变形 V= 51.650800.0004 /(3849500.0001706666.67) +720.000800.0003 /( 489500.0001706666.67) = 1.016 mm； 方木的最大挠度 1.016 小于 800.000/250,满足要求!三、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.9800.800 + 1.008 = 2.59

64、2 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.561 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.000 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.506 kN ； 截面应力 = 0.561106/4490.000=125.033 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.0

65、0kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.506 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1298.750 = 1.130 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.8000.800 = 0.320

66、 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.8000.800 = 3.200 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.650 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.8000.800 = 1.920 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.268 kN；六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.268 k

67、N； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表

68、；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8267.550/（0.209424.000） = 93.296 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 93.296 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度

69、 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8267.550/（0.537424.000） = 36.311 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 36.311 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a

70、= 1.700 按照表2取值1.016 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.016(1.500+0.1002) = 2.147 m； Lo/i = 2146.910 / 15.900 = 135.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.371 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=8267.550/（0.371424.000） = 52.558 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 52.558 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！D、天井板支撑架计算书一、参数信息 1.脚手架参数 横向间距或排距(

71、m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):13.55； 采用的钢管(mm):483.5 ； 扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:方木支撑； 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000； 3.木方参数 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.

72、000； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000； 木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算: 方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本计算中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.0008.0008.000/6 = 42.67 cm3； I=4.0008.0008.0008.000/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.200 = 1.500 kN

73、/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.5000.300 = 0.150 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.8000.300 = 0.720 kN； 2.强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(1.500 + 0.150) = 1.980 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.720=1.008 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0080.800 /4 + 1.9800.8002/8 = 0.36

74、0 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.008/2 + 1.9800.800/2 = 1.296 kN ； 截面应力 = M / w = 0.360106/42.667103 = 8.438 N/mm2； 方木的计算强度为 8.438 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.8001.980/2+1.008/2 = 1.296 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1296.000/(2 40.000 80.000) =

75、0.608 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.608小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.500+0.150=1.650 kN/m； 集中荷载 p = 0.720 kN； 最大变形 V= 51.650800.0004 /(3849500.0001706666.67) + 720.000800.0003 /( 489500.0001706666.67) = 1.016 mm； 方木的最大挠度 1.016 小于 800.0

76、00/250,满足要求! 三、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.9800.800 + 1.008 = 2.592 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.561 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.884 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.506 kN ； 截面应力 = 0.561106/5080.000=110.512 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支

77、撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算: 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.506 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12913.550

78、= 1.749 kN； 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.8000.800 = 0.320 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.8000.800 = 3.200 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.269 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.8000.800 = 1.920 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力

79、设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.011 kN；六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.011 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果

80、完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9011.1

81、66/（0.207489.000） = 89.023 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 89.023 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.800 = 108.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9011.166/（0.530489.000） = 34.769 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 34.769 N/mm2 小于 f = 205.000满足

82、要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.033 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.033(1.500+0.1002) = 2.183 m； Lo/i = 2182.832 / 15.800 = 138.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.357 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9011.166/（0.357489.000） = 51.618 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 51.618 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全36