向家坝水电站混凝土工程施工组织设计方案（282页）.doc

1、目 录1、概述11.1概况11.2 编制依据32、施工总布置32.1生产辅助企业场地规划3综合加工厂3金属结构加工厂4现场指挥中心5工地试验室52.2施工供风、供水、供电及照明布置6施工供风6施工供水7施工供电及照明92.3 施工道路布置142.3.1 施工道路总体布置142.3.2 开挖施工阶段道路布置142.3.3 混凝土施工阶段道路布置172.4施工设备布置182.4.1 泄水坝段施工设备布置18消力池施工设备布置19右非坝段施工设备布置19制冷水系统布置192.5拌和系统布置232.6施工排水布置23排水中转泵站布置23开挖阶段施工排水布置23混凝土施工阶段排水布置243、施工总进度计

2、划263.1控制性工期要求263.2 施工总体程序263.3 施工总进度计划29土石方开挖施工总体进度计划29混凝土施工总体进度计划及强度分析29固结灌浆施工总体进度计划393.3.4 机电设备和金属结构安装施工总体进度计划414、泄水坝段及消力池碾压混凝土施工424.1 概述424.2 主要设计要求434.3 施工总体规划444.4 碾压混凝土入仓手段布置45泄水坝段碾压混凝土入仓手段布置454.4.2 消力池碾压混凝土入仓手段布置474.5 主要施工方法474.5.1 施工工艺流程474.5.2 仓面施工设备布置484.5.3 入仓及卸料494.5.4 平仓及碾压514.5.5 层面结合施

3、工524.5.6 诱导缝施工534.5.7 变态混凝土施工534.5.8 垫层混凝土施工544.5.9 模板施工554.5.10 入仓道路填筑施工574.5.11 特殊气候条件施工574.5.12 养护及保温584.5.13 仓面施工组织及管理594.6 碾压混凝土施工进度计划及强度分析594.6.1 施工进度计划594.6.2 施工强度分析614.7 施工资源配置计划694.8 施工质量保证措施704.9 施工安全保证措施725、泄水坝段及右非坝段常态混凝土施工735.1 概述735.2 混凝土分层分块745.3 混凝土运输及浇筑设备布置755.4 交通梯道规划布置775.5 主要施工方法7

4、85.5.1 钢筋施工785.5.2 模板施工815.5.3 止水及预埋件施工855.5.4 仓面浇筑工艺设计885.5.5 混凝土浇筑施工895.5.6 水平缝面处理915.5.7 养护及保温915.5.8 表面缺陷处理915.5.9 特殊部位施工945.6 施工进度计划及强度分析1005.6.1 施工进度编制原则1005.6.2 施工进度计划1015.6.3 施工强度分析1025.6.4 典型坝段施工强度分析1045.7 施工资源配置1065.8 施工进度保证措施1065.9 施工质量保证措施1085.10 施工安全保证措施1106 消力池常态混凝土施工1136.1 概述1136.2 混凝

5、土分层分块1146.3 施工总体规划1156.4 施工设备布置1166.5 施工道路布置1176.6 主要施工方法117基岩面处理1176.6.2 施工缝及结构缝面处理1176.6.3 模板施工1186.6.4 钢筋施工1186.6.5 止水及预埋件施工1186.6.6 仓面浇筑工艺设计1196.6.7 混凝土浇筑施工119过流面混凝土施工1206.6.9 水平缝面处理1226.6.10 养护及保温1236.6.11 表面缺陷处理1236.7 施工进度计划及强度分析124施工进度计划1246.7.2 施工强度分析1256.8 主要施工资源配置计划1266.9 施工质量保证措施1276.9.1

6、混凝土拌和质量控制1276.9.2 混凝土浇筑仓面准备作业质量控制1276.9.3 混凝土浇筑过程中的质量控制1286.9.4 混凝土硬化后的质量控制1296.10 施工安全保证措施1297、其它部位混凝土施工1307.1 概述1307.2 预制混凝土施工1307.3 坝顶门机梁预应力混凝土施工1317.4 坝顶路面混凝土施工1378、混凝土温控及防裂措施1408.1 概述1408.2 施工气象条件1418.3 温控设计要求1418.3.1 常态混凝土温控要求1418.3.2 碾压混凝土温控要求1458.4 混凝土原材料温度控制1458.5 混凝土运输温度控制1468.6 混凝土浇筑温度控制1

7、468.7 混凝土通水冷却1478.8 混凝土表面保温1488.9 混凝土温度监测1519、固结灌浆施工安排1529.1概述1529.2施工布置153水、电系统布置1539.2.2 制、供浆系统154施工排污1549.3钻灌设备选型154造孔设备选型154灌浆设备选型154灌浆自动记录仪155钻灌设备功效选用1559.4施工程序155固结灌浆施工基本方式155灌浆施工程序155灌浆施工参数1569.5 施工进度计划157泄水坝段固结灌浆施工进度计划157消力池固结灌浆施工进度计划159右非坝段固结灌浆施工进度计划1619.6施工强度分析与设备配置分析162施工总体强度与设备配置分析162典型部

8、位施工强度与设备配置分析1639.7施工资源配置计划165施工设备配置计划165劳动力资源配置16510、机电设备及金属结构安装施工安排16610.1 概述16610.2 施工总体程序16910.2.1 第一施工阶段16910.2.2 第二施工阶段17010.2.3 第三施工阶段17010.3 泄洪中孔闸门与启闭机及钢衬安装施工安排17210.3.1 中孔工作闸门及启闭机安装施工安排17210.3.2 中孔检修门、事故门安装施工安排17310.3.3 中孔钢衬安装施工安排17310.4 表孔闸门及启闭机安装施工安排17310.4.1 表孔工作闸门及启闭机安装施工安排17410.4.2 表孔事故

9、检修门安装施工安排17410.5 泄水坝段坝顶门机安装施工安排17510.6 机电设备一期埋件及设备安装施工安排17511、大型施工设备安装及拆除施工安排17511.1 概述17511.2 施工总体程序17611.3 泄水坝段塔带机及供料线安装及拆除施工安排17811.3.1 供料线安装及拆除施工安排17811.3.2 TB2#塔带机安装及拆除施工安排18011.3.3 TB3#塔带机安装及拆除施工安排18111.4 泄水坝段上游吉林门机安装及拆除施工安排182上游吉林门机安装及拆除施工方案18211.4.2 上游吉林门机安装及拆除施工进度计划18311.5泄水坝段下游上海港机安装及拆除施工安

10、排183泄水坝段下游上海港机安装及拆除施工方案183泄水坝段下游上海港机安装及拆除施工进度计划18511.6 左消力池上海港机安装及拆除施工安排18511.6.1 左消力池上海港机安装及拆除施工方案18511.6.2 左消力池上海港机安装及拆除施工进度计划18611.7 右消力池建筑塔机安装及拆除施工安排18611.7.1 右消力池建筑塔机安装及拆除施工方案18611.7.2 右消力池建筑塔机安装及拆除施工进度计划18711.8 右非坝段下游建塔安装及拆除施工安排18711.8.1 右非坝段下游建塔安装及拆除施工方案18711.8.2 右非坝段下游建筑塔机安装及拆除施工进度计划18812、右岸

11、高程300m混凝土拌和系统建安、运行和管理18812.1 概述18812.1.1 设计规模与总体布置188主要技术指标18912.2 高程300m拌和系统建安19012.3 高程300m混凝土生产系统运行、管理、维护19012.3.1 系统组织机构及人员配置190生产管理192混凝土生产质量控制193安全生产196环境保护和文明生产19712.4高程300m混凝土生产系统拆除19713、施工测量19913.1概述19913.2施工测量标准和规范19913.3施工测量技术方案200施工控制网的布设与测量200原始地形及建基面地形测绘201测量放样的方法202竣工测量及工程量计算203金属结构及机

12、电设备安装测量20413.4测量仪器设备配置20414、混凝土配合比试验20514.1概述20514.2配合比设计技术要求20514.3配合比试验内容207原材料性能试验207混凝土配合比参数选择208混凝土配合比调整20915、主要施工资源配置20915.1 主要施工设备配置20915.2 劳动力配置21716、质量管理措施21916.1 质量管理方针及目标21916.2 质量控制采用标准21916.3 质量管理体系21916.4 质量管理及控制措施22016.5 质量技术措施22116.6 质量改进措施22217、安全、环保及文明施工管理措施22317.1 管理方针、目标223安全管理方针

13、、目标223环境保护方针、目标224文明施工管理目标22417.2 管理组织机构22417.3 安全、环保和文明施工保证体系22517.4安全管理措施22817.4.1 安全管理基本原则22817.4.2 安全管理机制及职责22817.4.3 安全监督管理制度229安全管理规定的实施235施工危险源辨识、风险评价和风险控制的策划236施工安全保证措施23717.5 环保管理措施24417.5.1 施工废、污水处理244生活供水及水源保护245生活污水处理246地下洞（井）开挖爆破的环保措施24617.5.5 明挖及料场的环保措施24617.5.6 混凝土生产系统的环保措施24617.5.7冷水

14、厂环保措施24717.5.8 混凝土施工的环保措施24717.5.9 喷锚支护环保措施24817.5.10 灌浆作业的环保措施248大气污染防治24817.5.12 噪声控制249人群健康保护措施249景观与视觉保护250生态保护251水土保持防护措施251环保措施规划25217.6文明施工管理措施253基本管理措施25317.6.2 文明施工专项措施规划257XI1、概述1.1概况 向家坝水电站二期标段混凝土工程主要包括右岸非溢流坝段（右非右非）、泄水坝段（泄泄）、消力池、探洞回填及灌浆平洞衬砌混凝土，其中坝基齿槽、大坝底部、消力池回填等部位采用碾压混凝土，其它部位采用常态混凝土施工。泄水坝

15、段位于河床主河槽中部略靠右侧，前缘总长248m，共分为13个坝段，从左至右编号分别为泄至泄，标准泄水坝段宽20m。共设有12个表孔，10个中孔，采用溢流表孔与泄水中孔间隔布置型式，高低坎底流消能，溢流表孔跨横缝布置。泄水坝段由中隔墙分成两个对称的泄洪分区，表、中孔坝面泄槽由于高程不同用3m宽的中隔墙分隔，中隔墙从上游闸墩起一直延伸至表中孔跌坎末端。泄水坝段坝体与消力池分缝位置在桩号0+132.000m处，其下游接消力池。泄水坝段溢流表孔堰顶高程354.00m，孔口宽8m，闸墩宽12m，坝段横缝布置在表孔中心线上。溢流表孔布置2道闸门控制，孔口尺寸8m26m(宽高)，一道为弧形工作门，另一道为在

16、其上游布置的平面检修门。表孔闸墩下部分别布置10个坝身泄水中孔，中孔采用短有压进口型式，进口底板高程305.00m，出口控制断面孔口尺寸6.0m9.6m(宽高)。泄水中孔布置3道闸门控制，出口布置弧形工作门，其上游进口布置平面事故门，沿上游坝面设置反钩检修门。二期泄水坝段及右非坝段主要特征尺寸见表1.1-1。表1.1-1 泄水坝段及右非坝段主要特征尺寸表坝 段泄水坝段右非坝段坝段数138沿坝轴线总宽度（m）248.0137.9单坝段沿坝轴线宽度（m）2020建基面高程（m）200240240顺流向最大长度（m）166.0127.0、116.0上游斜坡面坡比1：0.551：0.55、1：0.20

17、下游斜坡面坡比1：0.801：0.75坝锺距坝轴线最大间距（m）34.022.0、11.0坝趾距坝轴线最大间距（m）132.0105.0二期泄水坝段及右非坝段设置2条纵缝，右非坝段设置1条纵缝，右非坝段不分纵缝，各坝段纵缝设置特性见表1.1-2。表1.1-2 泄水坝段及右非坝段分缝特性表坝 段纵缝桩号纵缝桩号第一仓宽（m）第二仓宽（m）第三仓宽（m）纵缝特性泄水坝段0+0170+07045515362纵缝在高程287m并缝右非0+0200+0600+0503825403049.137.1纵缝在高程287m并缝右非0+0353637.40与下游坝面相交右非不分缝38.119.400大坝消力池位于

18、泄水坝段下游，由中导墙均分为2个对称的左右泄洪消能分区，单个分区宽108m，深15m，长228m，相应底板顶部高程245.00m，消力池尾坎采用重力式结构，尾坎顶部高程270.00m、底部高程235.00m、顶部宽3m、最大坎高35m。消力池末端桩号0+360.000m。根据招投标阶段相关文件，泄水坝段坝基设计高程为235.00m，坝基设齿槽，从泄水坝段左侧斜穿至大坝下游消力池部位，泄水坝段齿槽底部高程205.00m，消力池齿槽底部高程215.00m。泄水坝段齿槽部位要求采用常态混凝土回填至坝基设计高程235.00m，消力池齿槽要求采用碾压混凝土回填至高程235.00m。二期大坝基础固结灌浆范

19、围为：坝基、消力池及其周边一定范围的区域和右泄水坝段坝后抗力岩体内陡倾破碎带岩体。灌浆孔孔、排距根据基础岩体质量、应力分布和受载情况分别为3m3m、2.5m2.5m和2.5m2m三种布置型式，对陡倾破碎带和深排水孔区域采用深孔固结灌浆，孔深40m70m。2008年12月底二期主河床截流后，中南勘测设计研究院针对二期基坑进行了补充地质勘探，根据勘探后的地质情况，设计对原坝基开挖范围和固结灌浆作了较大调整，并确定泄水坝段低部位采用碾压混凝土施工方案。泄水坝段坝基高程由原高程235.00m调整为高程240.00m，坝基齿槽开挖范围较原设计增大，齿槽底部由原设计高程205.00m调整至高程200.00

20、m，并且齿槽范围扩大较多。根据调整后的设计要求，坝基齿槽及泄水坝段高程250.00m以下采用碾压混凝土回填，泄水坝段高程240.00m以下碾压混凝土分2块浇筑，即泄坝段、泄坝段。泄坝段高程240.00m250.00m碾压混凝土按照坝体分块浇筑，泄坝段高程240.00m以上采用常态混凝土浇筑。消力池部位高程240.00m以下碾压混凝土不分块通仓浇筑，高程240.00m以上仍采用常态混凝土浇筑至原设计高程。碾压混凝土块与块之间设计为键槽横缝，块内横缝设计为诱导缝，采用钻孔施工形成。调整后的坝基固结灌浆间排距根据基础岩体质量、应力分布和受载情况分别为3m3m、2.5m2.5m、2.5m2m、2m2m

21、四种布置型式，孔深8m30m，工程量较原招标阶段有大幅度减少。由于泄水坝段和消力池坝基齿槽设计深度和范围调整，齿槽开挖及回填混凝土工程量较招标文件增加较大，对泄水坝段混凝土施工进度及强度产生了较大影响，因此需要对本标段混凝土工程及相关项目总体施工程序、施工进度、施工强度进行调整，以确保工程施工控制性工期目标的实现。1.2 编制依据本施工组织设计依据金沙江向家坝水电站二期招、投标文件结合近期设计下发的相关技术要求、图纸编制而成，主要编制依据如下：（1）金沙江向家坝水电站二期土建及金属结构安装工程施工招标文件（2）金沙江向家坝水电站二期土建及金属结构安装工程标段投标文件（3）金沙江向家坝水电站二期

22、主体工程混凝土施工技术要求（2009-XJB（设）-009号）（4）二期工程基础开挖图（1/55/5）（金向-二期标、标、标-坝工-02-01）（5）二期工程大坝及消力池齿槽高程240m以下分缝、分块图（1/22/2）（6）二期工程大坝及消力池齿槽高程240m以下材料分区图（1/44/4）（7）右岸二期标泄水坝段廊道系统布置图（1/1111/11）（8）其它相关设计图纸、文件2、施工总布置2.1生产辅助企业场地规划综合加工厂综合加工厂由钢筋加工厂、模板加工厂和混凝土预制构件厂组成，主要承担本标段的钢筋加工、混凝土预制构件制作和模板制作任务。（1）钢筋加工厂钢筋加工厂主要用于锚杆、钢筋以及临时钢

23、支撑、格栅钢架及部分临建钢筋的加工、制作。由于本标钢筋和格栅钢架加工量大，总加工量达到3.94万t，设计生产规模30t/班，因此在左岸ZB10区生产营地布置钢筋加工厂，场内设钢筋加工车间、材料及成品堆放场、工具库房及值班室，详见附图01“钢筋加工厂平面布置图”。（2）模板加工厂模板加工厂设有钢模堆放区、木材堆放区和厂房区，厂房区内设有加工车间、值班室、工具房、及防火设施。根据各施工部位模板计划和设计规格与数量，以及施工高峰期增加的模板数量，提前加工，并承担常规生产过程中变形及缺损钢、木模板的校正、修复处理，在本标段工程施工期间，模板加工厂布置在左岸新田湾渣场B1-1场地内，占地面积约2.4万m

24、2，详见附图02“模板加工厂平面布置图”。（3）混凝土预制构件厂混凝土预制场布置在左岸ZB10区生产营地内，场内布置预制场地、成品堆放场、模板堆场等；详见附图03“混凝土预制厂平面布置图”。金属结构加工厂金属结构加工厂布置于左岸ZB11场地内，主要用于表孔事故检修闸门门库埋件、中孔事故闸门门库埋件、中孔检修闸门门库埋件和中孔一期钢衬的制造与贮存，闸门和启闭机设备的贮存与组拼，以及本标范围内其它零星钢结构的制造。金属结构加工厂按钢结构制造工艺流程和生产管理需要布置厂内设施，分为办公区、制作区、仓库、贮存区等四大区域，详见附图04“金属结构加工厂平面布置图”。办公区布置于厂区大门附近，约400m2

25、砖木结构房屋，设有现场办公室、会议室、探伤室和焊接试验室等，满足现场生产管理需要。制作区沿厂区一侧的围墙布置，主要由钢衬制作车间和防腐车间组成，具备月生产钢衬300t的能力。钢衬制作车间内依次布置划线下料平台、切割平台、坡口加工区、拼焊平台、校正平台和大拼平台等生产设施，场边对应布置工具房、氧气乙炔房和二级库等附属设施。其中，划线下料平台、切割平台、坡口加工区和拼焊平台布置于钢结构厂房内（跨度18m，长60m），厂房屋架选用轻钢结构，屋顶和侧墙铺装彩钢瓦，厂房内配置16t龙门吊1台，轨距15m，轨道向两端延伸出厂房外，便于材料和零部件的转吊；防腐车间为15m15m砖木结构作业间，车间外侧布置空

26、压机房和卷扬机房各1个，配运输台车1个，用于构件进、出防腐车间。仓库主要有机电设备物资库、焊材一级库和涂料仓库等，均为砖木结构房屋，分别布置于钢衬制作车间和防腐车间附近。贮存区分为板材存放场、型材存放场和永久设备存放场三块。板材存放场和型材存放场布置于高架门机轨道内侧，混合料碾压地坪，四周设高2m的砖墙；永久设备存放场占地面积1.8万m2，混合料碾压地坪，可同时贮存10孔中孔一期钢衬、中孔闸门、门槽和启闭机设备，或12孔表孔闸门和启闭机设备。厂内配置SDTQ1800/60高架门机1台，用于材料、钢衬及永久设备的卸车和转吊，另配置一辆60t平板拖车用于闸门和启闭机等大件的转运。厂内设DN80mm

27、消防干管，从干管接入车间和仓库等处的消防栓，另配若干CO2干粉灭火器；厂区生产和生活用水从干管接出；厂区围墙内侧一周设排水沟，房屋及公路周围设明沟排水汇入厂外主排水沟。现场指挥中心现场指挥中心布置于上游围堰高程305.00m平台，总布置面积2910m2，主要包括业主现场值班室、会议室和休息室等，均为8cm厚的彩钢板活动房，白色墙面，蓝色屋顶。现场指挥中心左侧设置2个移动式厕所，并在上游下基坑道路顶端侧坡设置一座排灯，为现场指挥中心及上游下基坑道路提供照明。在现场指挥中心前设置排水沟，所有排水沟均在上游的跌水坎汇合，最后排至堰外。在现场指挥中心按照相关规定配备足够数量的灭火器材，并按规范放置，详

28、见附图05“现场指挥中心平面布置图”。工地试验室本标工地试验室主要承担本工程全部混凝土及其砂石骨料、水泥、钢筋等材料的检测、检验工作，完成现场施工混凝土配合比设计，对混凝土质量进行控制和检测，并按时提交各项试验成果及检测报告。试验室分别设右岸300m混凝土生产拌和系统和莲花池生产营地内。制供浆系统固结灌浆工程采用集中制浆、分散供浆的制、供浆系统，共布置2座集中制浆楼。1#制浆楼布置在280m高程平台上，楼内布置4125t水泥贮罐，采用电子称量、称量误差小于2%的设计标准，制浆楼的供浆能力为1000L/min。2#制浆楼布置在右岸高程380.00m受料平台上游侧，楼内布置2125t水泥贮罐，采用

29、电子称量、称量误差小于2%的设计标准，制浆楼的供浆能力为500L/min。2.2施工供风、供水、供电及照明布置施工供风.1总体规划根据工程施工特点及形象进度安排，供风采用集中供风与分散相结合的方式，供风布置又分为前期和后期二个阶段规划，前期在2010年9月前大坝基坑清基交面至碾压混凝土完成期间的施工用风，后期指2010年9月以后施工用风，详见附图06“施工供风平面布置图”。2.2.1.2风源（1）供风站布置前期利用土石方开挖期间布置在高程384.00m平台的供风站供风，另配置单台供风能力为920m3/min移动式空压机进行补充，供锚筋钻孔、夏季仓面降温喷雾、混凝土喷护、缺陷处理及接缝灌浆施工；

30、后期在用风部位及右非廊道口附近安装单台供风能力为920m3/min移动式空压机，总供风能力为80m3/min。（4）值班室及空压机的防护在集中供风站安装1个3m6m移动式值班房；值班房房顶及空压机采用50钢管或其它钢材、竹跳板搭设防炮棚。.3供风管布置（1）场地管道布置 从384.00m平台集中供风站沿泄水坝段上游开挖边线外铺设1趟DN150DN100主供风管至泄坝段； 从384.00m平台集中供风站引一支管至右非坝段坝后，沿右非坝段坝后直至消力池右侧。（2）坝体管道布置沿大坝上下游灌浆廊道、高程260.00m、287.00m、324.00m坝体排水廊道铺设DN100主供风管（与供水管同一通道

31、，布置在洞壁管线支架上层），供坝体廊道内接缝灌浆施工用风。施工供水施工供水系统主要为大坝施工期间混凝土拌和、浇筑、冷水厂（或移动式冷水站）、基础处理、生产营地等提供合格的生产源水，按照本标段施工高峰需水量规划，经计算施工用水高峰期用量约为2800m3/h，具体布置详见附图07“施工供风平面布置图”。.1供水水源二期工程标段位于右岸一侧，根据地形条件和工程施工进度，施工生产用水取水点主要选取为：（1）二期下游横向围堰B点处取水，用以满足高程280.00m以下施工生产用水，规划最大取水能力约1440m3/h；（2）右岸高程360.00m水池C点处取水，用以满足大坝混凝土浇筑高程280.00m以下的

32、施工生产用水，规划最大取水能力约2350m3/h；（3）右岸高程424.00m生产水池D点处取水，用以满足大坝混凝土浇筑高程280.00m以上的施工生产用水，规划最大取水能力约1440m3/h；（4）右岸高程500.00m生产水池E点处取水，用以满足高程380.00m冷水厂用水，规划最大取水能力约518m3/h。.2施工供水布置（1）基坑进水前施工供水布置 大坝基础处理、坝体高程280.00m以下混凝土和消力池混凝土浇筑施工用水由下游横向围堰下游B处和右岸高程360.00m水池C处提供。 大坝坝体混凝土浇筑高程280.00m以下的施工生产用水，从右岸高程422.00m水池D点处取水，自高程42

33、2.00m水池铺设DN500主供水管道至高程360.00m水池，与前期安装的DN500主供水管道连接。大坝混凝土浇筑至高程280.00m以后，主供水管道进入右非坝后高程310.00m360.00m灌浆廊道，并与廊道内供水管网连接，供右非坝段、泄水坝段等部位施工用水及坝右移动式冷水站用水。 制冷水水源移动式冷水站形成后，从基坑内DN400的主供水管网上取水铺设管路至冷水机组内；右岸高程380m冷水厂从高程500.00m生产水池取水点E处铺设DN300主管至高程380.00m冷水厂内，规划最大取水能力约518m3/h。（2）基坑进水后施工供水布置基坑进水后，施工生产水从右岸高程422.00m水池D

34、点处取水，自高程422.00m水池引管至右非坝后沿坝后坡面铺设至坝后交通平台直至泄水坝段；在坝后主管上引支管在高程300.0m临时廊道口进入下游灌浆廊道，与廊道内的主供水管网及各层廊道之间的管网相连，供右非坝段、泄水坝段等部位施工用水，廊道供水布置详附图08“坝基廊道供水平面布置图”。混凝土拌和系统及其他场地施工用水：高程300m混凝土拌和系统从高程360.00m生产水池取水铺设主供水管至厂内；其它场地在就近的供水管网上取水。生产营地在附近主供水管网上接支管取水。.3供水线路布置（1）各取水点管线布置 B点取水管线布置：自下游取水点B铺设一趟DN500供水主管，通过埋管越过下游围堰和下游下基坑

35、道路后，分为两趟支管进行供水，一趟DN400的支管铺设至消力池坝段，为消力池坝段施工和大坝部分丙块施工提供水源，另一趟DN500的供水管向上游铺设，与从高程360.00m水池供右非坝段施工用水的DN400的供水支管相连，作为备用联通水管，并引支管为消力池右池施工供水。 C点取水管线布置：自高程360.00m水池铺设一趟DN500供水主管，引一趟DN300支管进入高程300.00m系统后，继续沿尾水平台、路向上游铺设后分为两条支管分别供水：a、一趟DN400的供水管沿公路向上游铺设至上游围堰，再分为二趟DN300的供水支管，一趟DN300的供水管为高程252.00m平台的1#冷水机组提供制冷水源

36、，另一趟DN300供水管铺设至大坝泄水坝段，为泄水坝段甲乙块施工进行供水。廊道形成后，从DN400的主管上接2趟DN300的支管分别沿、临时廊道口进入大坝廊道内，供大坝主体及廊道内施工用水；b、一趟DN400的供水管向下游铺设至右非坝后处分为两趟支管，一趟DN400的支管为布置在右非坝后的2#冷水机组提供水源，另一趟支管则为右非坝段施工进行供水。 D点取水管线布置：从高程422.00m取水点铺设DN500的供水主管，与取水点C前期铺设的DN500的主供水管连接，为大坝工程施工至高程280.00m以上时提供补充水源。 E点取水管线布置：从高程520.00m水池引一趟DN300的主供水管向下铺设至

37、高程380.00m受料平台上游端，为布置在受料平台上游端的固定式冷水厂运行提供生产水源。（2）仓面供水管线布置仓面施工用水主要采用坝内埋设DN100钢管方式供水，埋管间隔一个坝段埋设一根，初步规划埋设在泄、泄、泄、泄、泄坝段的乙块仓面，随混凝土上升而升高。埋管与相应高程的廊道内主供水管连接，连接处设置闸阀控制供水。相邻仓面再分别引支管至施工用水部位。右非坝段供水方式与泄水坝段相同。施工供电及照明.1施工供电根据二期主体工程施工进度安排及用电负荷分布情况，施工供电分为前期（在2012年4月二期基坑进水前）和后期（在2012年4月二期基坑进水后）两个阶段规划、实施到位，由于在前期施工用电量较大，因

38、此施工供电容量以满足前期规划为原则进行布置。据计算，二期工程标段高峰期基坑内负荷约为22887kW，具体布置详见附图09“施工供电平面布置图”。（1）供电电源根据招标文件，业主为二期工程标段施工用电提供了8回10kV出线间隔（右岸田坝35kV施工变电站6回、马延坡110kV中心变电站1回、左岸莲花池35kV施工变电站1回），出线电压等级均为10kV。从变电站敷设10kV供电线路分别至各施工场地及辅助加工厂、混凝土生产系统和生活营地。并在各用电负荷集中点安装10kV开闭所（令克群）及配电变压器，各用电设备的电源取自就近令克群或配电变压器。（2）施工供电布置 田坝35kV变电站6回出线布置自田坝3

39、5kV变电站引出6回出线：因田坝35kV变电所已无出线通道，拟采用已形成的电缆廊道，用电缆将6回出线敷设至高程300m混凝土生产系统；其中1#、2#、3#10kV出线线路采用YJV22-3120电缆，至高程300m混凝土生产系统A1、A2、A3配电室，供高程300m混凝土生产系统、临时拌和系统及生产施工用电。a、田坝35kV变电站4#10kV出线，采用YJV22-3120电缆沿已形成的电缆廊道，至高程300m混凝土生产系统1#令克群，分3回10kV出线供电：第1回：10kV出线进计量皮带箱式变电站，供计量皮带运行；第2回：10kV出线沿1#供料线人行走道至1#供料线箱式变电站，供1#供料线皮带

40、运行；从1#供料线箱式变电站分接10kV出线，沿1#供料线人行走道至1#塔带机箱式变电站，供1#塔带机运行；第3回：10kV出线沿2#供料线人行走道至2#供料线箱式变电站，供2#供料线皮带运行；从2#供料线箱式变电站分接10kV出线，沿2#供料线人行走道至2#塔带机箱式变电站，供2#塔带机运行。另外，根据有关会议纪要，新增两回线作为高程300m混凝土拌和系统备用电源。b、田坝35kV变电站5#10kV出线，采用YJV22-3120电缆沿已形成的电缆廊道，至高程300m混凝土生产系统，在高程300.00m平台靠近高程303.00m平台的角上立一组15m电杆，采用LGJ-3150架空线路跨越公路，

41、沿公路尾水渠侧向上游架设，跨越下游围堰临时道路，沿临时道路大坝侧架设，在右非坝段后设7#供电点，供廊道基础灌浆、排水、混凝土施工、冷水机组等用电；在大坝前拐向与大坝平行至门机轨道附近合适位置设6#供电点，供门机、排水、混凝土施工、照明等用电；跨越下游围堰临时道路后向下游分线至消力池右侧，供排水洞、基础处理、冷水机组等用电。c、田坝35kV变电站6#10kV出线，采用YJV22-3120电缆沿已形成的电缆廊道，至高程300m混凝土生产系统，在高程300.00m平台靠近高程303.00m平台的角上用已形成的15m电杆，再采用LGJ-3150架空线路跨越公路，沿公路尾水渠侧向下游架设，至下游围堰右侧

42、设17#供电点，供基础处理、空压站、照明等用电；在下游围堰右侧上游侧“T”接沿下游围堰右侧临时道路，在右导墙下游分线，用电缆敷设至右导墙左侧设11#供电点，供门机、混凝土施工、照明等用电；沿下游围堰右侧临时道路在泄水坝段下游拐向与大坝平行，在泄水坝段280.00m平台设8#供电点，供混凝土施工、金结安装、照明等用电。 马延坡110kV中心变电站10kV出线布置由于地形条件限制，架设架空线路存在很大难度，拟采用YJV22-3120高压电缆铺设到至高程380.00m平台，沿380.00m平台外侧至右非坝段，在靠近右非坝段处设5#供电点，供基础处理、混凝土施工、冷水机组、照明等用电；沿右非坝段上游至

43、公路，沿公路至上游围堰，在上游围堰坡脚设4#供电点，供泵站、空压站、冷水机组等用电；沿公路在新滩坝渣场设1#供电点，供渣场照明、公路施工用电。 莲花池35kV变电站10kV出线布置采用LGJ-3150架空线路跨越公路、磨刀溪、3#公路，在左岸高边坡处“T”接跨越泄水渠至下游围堰左侧设15#供电点，供基础处理、一次性排水、照明等用电；在15#供电点前“T”至消力池左道墙下游侧设14#供电点，采用一进三出令克群形式，14#供电点供基础处理、泵站、混凝土浇筑、空压机、照明、前方指挥中心等用电；从14#供电点分线至消力池左道墙上游左侧设13#供电点，供基础处理、泵站、混凝土浇筑、照明等用电；从14#供

44、电点分线至消力池左道墙右侧设12#供电点，供门塔机、混凝土浇筑、照明等用电；10kV线路从莲花池35kV变电站出线后，“T”接为LGJ-350架空线路向下游架设，设18#供电点，供ZB2、ZB10、ZB11营地用电。为了提高供电可靠性，田坝35kV变电站5#出线、马延坡110kV中心变电站10kV出线在泄水坝段上游用隔离刀闸、真空开关连接；田坝35kV变电站6#出线、莲花池35kV变电站10kV出线在下游围堰用隔离刀闸、真空开关连接。以上隔离刀闸、真空开关在正常情况下都处于断开位置，在某条线路因故障停电时，在断开停电线路10kV出线处隔离刀闸或真空开关、确保不超过线路允许负荷、经供电管理部门同

45、意的情况下，以上线路可互为备用。 0.4kV施工供电布置0.4kV用电设备，电源取自就近变压器的配电箱，泵站、空压站、混凝土浇筑、移动式冷水机组、基础处理等的低压供电线路采用电缆供电，根据其负荷的大小，选用YJV22-3120150、YJV22-395150和YJV22-350125电缆。廊道内的低压供电采用YJV223120150交联电缆，用 -404扁铁加工弯钩悬挂安装，安装高度1.8m。 配电变压器布置根据现场施工生产及办公生活等用电需求，共布置19个集中供电点，对变压器的安装场地进行平整后用砖砌筑基础平台，在基础平台上安装变压器。为了防止变压器爆破损坏，对所有的变压器增设网罩式防护栏，

46、并搭竹跳板进行防护。二期进水前、后供电设施布置具体见表2.2-1。表2.2-1 二期进水前供电设施布置表编号安装部位型号及规格单位数量供电范围1#供电点新滩坝渣场S9-100/10/0.4kV台1新滩坝渣场照明、公路施工S9-315/10/0.4kV台12#供电点上游土石围堰左侧S9-315/10/0.4kV台1上游围堰左侧基础处理、照明3#供电点上游土石围堰右侧S9-1000/10/0.4kV台1上游围堰右侧基础处理、一次性排水、照明4#供电点上游围堰右侧坡脚下S9-1000/10/0.4kV台2JP1#泵站、1#空压机站、移动式冷水机组S9-1250/10/0.4kV台25#供电点高程38

47、0m平台S9-1250/10/0.4kV台1基础、混凝土、照明、冷水厂S9-630/10/6kV台16#供电点坝前门机轨道内S9-1000/10/0.4kV台2基础处理、排水、混凝土、照明、JP3#、4#、5#泵站7#供电点右非坝段坝后S9-630/10/0.4kV台3基础处理、排水、混凝土、照明、M900、冷水机组8#供电点泄水坝段280m平台S9-800/10/0.4kV台1混凝土、照明、金结安装、冷水机组S9-1000/10/0.4kV台19#供电点供料线箱式配电室S9-1000/10/0.4kV台1塔带机混凝土供料线电源、照明10#供电点消力池右侧S9-630/10/0.4kV台1排水

48、洞、JP6#、8#泵站、2#空压机站、混凝土、基础处理、冷水机组、明S9-1000/10/0.4kV台211#供电点消力池右导墙左侧S9-1000/10/0.4kV台1门塔机、混凝土施工、照明S9-630/10/0.4kV台112#供电点消力池左导墙右侧S9-1000/10/0.4kV台1门机塔机、混凝土施工、照明S9-630/10/0.4kV台113#供电点消力池左导墙上游左侧S9-630/10/0.4kV台2JP7#泵站、混凝土浇筑、基础处理、照明14#供电点消力池左导墙下游侧S9-1000/10/0.4kV台1JP2#泵站、混凝土浇筑、基础处理、3#空压机站、照明、前方指挥中心S9-63

49、0/10/0.4kV台115#供电点下游土石围堰内侧中部S9-1250/10/0.4kV台1基础处理、一次性排水、照明S9-315/10/6kV台116#供电点高程300平台砼系统S9-315/10/0.4kV台2混凝土系统施工、爆破指挥所17#供电点下游土石围堰右侧S9-630/10/0.4kV台1基础处理、照明18#供电点ZB2、ZB11、ZB10S9-315/10/0.4kV台1金结、综合加工厂等S9-800/10/0.4kV台119#供电点下游围堰右下侧S9-500/10/0.4kV台1水下开挖、照明20#供电点高程300m砼系统A1、A2、A3配电室混凝土系统生产1#柴油机组上游围堰

50、右侧坡脚下300GFC台1局部照明、排水等消力池右侧300GFC台1局部照明、排水等（3）无功功率补偿用电设备中大多数为电感性负载，电能损耗大，会导致整个电网功率因素较低，根据招标文件技术规范要求，承包人在发包人供电管理部门规定的电网高峰负荷时的功率因数应达到0.8以上，采用无功功率补偿，拟在每台630kVA以上变压器低压侧配置并联电容补偿柜。（4）防雷接地防雷接地按国家（或有关部门）的现行标准、规程、规范执行。防雷接地施工工艺按电气装置安装工程接地装置及施工验收规范GB50169-96执行。所有架空线路和高压用电设备均装设新型的HY5WS阀型避雷器，防雷电波侵入用电设备。各变压器及各加工厂均

51、埋设接地网，在接地网的敷设中，注入高效降阻剂，使接地电阻达到规范要求。变压器中性点及外壳、低压配电屏外壳、各用电设备外壳等均可靠接地。充分利用构架混凝土基础接地，基础钢筋网与水平接地用电焊焊接牢固。各混凝土接地体、钢构架、电气设备外壳均得与主接地网相连。接地系统采用L50505，长2.5m角钢作为垂直接地体；用-505和-404扁钢作为水平接地体，保证其工频接地电阻4欧。.2施工照明为保证大坝廊道及夜间和白天天然采光不足施工部位的安全和照明度，施工照明严格按照国家有关规定执行，各部位的照明度满足招标文件规定的照明度要求。地下施工照明按水工建筑物地下开挖工程施工技术规范DL/T5099的规定执行

52、。各施工场地的施工照明、办公生活区和各辅企加工厂的室内外照明及附近道路照明电源，从附近变压器出线端引接专用的照明电源线供电。在钢筋密布及混凝土浇筑等复杂施工场地和潮湿、易触及带电体场所的照明供电电压为36V，其他照明供电电压为220V。在大坝廊道口和施工点适当位置布置应急灯，作为应急照明。照明配电箱选用XXM型带漏电保护功能的产品。（1）在上下游横向土石围堰布置高架排灯，照明采用220V、13kW金卤灯、镝灯，电源取自就近变压器，架设BLX-435低压线路。（2）在塔带机爬升架及供料线上安装金卤灯，主要供混凝土施工照明。（3）廊道照明考虑廊道内部结构及采光要求，每隔10m安装36V，100W白

53、炽灯1盏，在廊道壁上穿PVC管敷设BV-4导线，PVC管用卡子固定在墙壁上。（4）基坑主要施工道路的照明采用BLX -435低压架空线路，组立10m电杆，在电杆上安装220V、250W高压汞灯；生产营地、生产加工厂区、现场生产指挥中心等部位，局部安装220V、250W高压汞灯，照明电源取自就近变压器。2.3 施工道路布置 施工道路总体布置根据目前实际施工形象，除齿槽外基坑大面积梯段开挖基本完成，齿槽最低已开挖至高程210.00m。主要施工道路情况为：上、下游下基坑道路（L1、L2道路）均已形成，且主要路段已浇筑碾压混凝土；右岸号公路已于2009年11月10日通车运行；J2、J3道路目前为连接基

54、坑上下游的交通干道，计划11月上旬开始开挖。根据现场实际情况结合施工总体进度计划，后续基坑内施工道路总体布置为：上游由上游下基坑道路（L1道路）进入基坑内，下游由下游下基坑道路（L2道路）进入基坑内，其中L1道路在上游土石围堰右端头高程305.00m平台与公路上游段相接至新滩坝弃渣场；L2道路在下游土石围堰右端头与公路相接，并在右岸进场交通洞处与公路下游端相接至新滩坝弃渣场。基坑内可由R1、R1-1、R2、R3及H1道路分别进入消力池及齿槽各施工部位。道路具体布置见附图1011“二期基坑开挖道路布置图（1/22/2）、附图12二期基坑开挖及混凝土入仓道路布置图”。2.3.2 开挖施工阶段道路布

55、置二期基坑开挖出渣以右岸J3、J2道路和号公路作为出渣主干道，弃渣场为位于大坝上游的新滩坝渣场。由于号公路受右岸原状坡清理施工等因素影响，通车时间将推迟至2009年11月中旬，而根据目前施工形象，11月份仍然为基坑开挖出渣高峰期。因此，拟从现J2道路过坝段左侧形成一条道路（J2-C道路）至高程泄水坝段高程240.00m平台，与J2道路交替通行，逐步对J2路及其占压段进行开挖。该道路的形成不仅可以满足J2道路占压段坝基尽早开挖的要求，还可降低J2道路开挖对基坑开挖出渣的不利影响，可与号公路同时运行，以降低11月份基坑开挖出渣对号公路的压力。基坑大面积基础开挖施工道路：为避开标段供料线，已对基坑大

56、面积开挖出渣道路R1道路进行了调整布置，调整后的R1道路向上游延伸至高程235.00m平台，并可分别设支道至高程239.00m、241.00m和249.00m平台；向右延伸至消力池右导墙位置，作为该部位高程235.00m以上开挖出渣道路。基坑上游开挖主要出渣道路为上游下基坑道路。齿槽开挖施工道路：从消力池右侧边坡逐步下降欠挖形成（R1-1道路），最终下降至高程210.00m平台及高程200.00m齿槽部位，其下游段与R1道路在高程227.00m左右相接。基坑开挖阶段主要道路布置具体如下：（1）号公路：为右岸上、下游交通道路。下游在右非坝后经地厂尾水平台道路与号公路相接，通过右非坝段先浇高程29

57、8.00m至上游坝前。上游沿右侧高程305.00m岸坡道路至新滩坝渣场。其中在二期上游围堰右堰头高程305.00m与上游下基坑道路（L1道路）相接。号公路路面宽912m，为混凝土路面。该道路计划在2009年11月中旬形成通车。（2）J2道路：J2道路为号公路过坝段形成前，连接上下游的主要出渣干道。J2道路从右非部位高程260.00m沿右侧坝前岸坡爬坡至J2路加高段高程约273.00m，并与上游围堰堰顶高程305.00m相接。路面宽1215m，最大纵坡比12。该道路占压右非坝段和泄坝段所在的高程240.00m坝基平台，计划在11月初开始拆除开挖。（3）J2-C道路：为J2道路及其占压段开挖期间及

58、号公路形成初期基坑开挖出渣道路。J2-C道路初期为沿现J2道路过坝段左侧边坡填筑（局部开挖）形成，下至高程240.00m平台后与上游下基坑道路相接，以替代现J2道路；初期J2-C道路形成后，即开始开挖J2路，并逐步将J2-C道路向右侧偏移。道路宽度1213m，以石渣路面为主，部分为碎石路面，最大纵坡比10.5%。（4）J3道路：上游端接J2道路及J2-C道路，下游端与下游下基坑道路（L2路）相接，在J2道路断路前作为连接上下游的出渣干道。该道路路面宽12m，最大纵坡比5。（5）R1道路：为基坑大面积基础开挖主干道路。该道路在消力池尾坎向右延伸并抽槽下降，与消力池右侧齿槽开挖道路（R1-1道路）

59、相接，下游端与L2道路在高程260.00m相接，并在消力池尾坎处设支道垂直进入消力池，经高程241.00、239.00m平台延伸至上游高程235.00m平台，形成泄水坝段及消力池开挖施工下游出渣主干道。该道路随开挖分层下降，根据现场需要设置支道至各开挖部位。（6）R1-1道路：为泄水坝段及消力池齿槽开挖主要道路，与R1道路在右导墙部位相接，向上游沿消力池右侧边坡逐步开挖下降至高程210.00m平台，形成下齿槽开挖道路。该道路随开挖部位下降，逐步延伸至高程200.00m齿槽部位，形成贯通齿槽上下游的开挖出渣道路（R1-1道路）。道路宽度12m，混凝土路面，最大纵坡比11.2%。（7） R2道路：

60、为上游进齿槽开挖出渣道路，接L1道路高程245.00m，之字形降坡。即从泄坝段进入齿槽，沿厂房坝段坝踵上游边坡顶部下降至1#沉井高程230.00m左右，然后设弯道至齿槽下游边坡，并沿下游边坡随开挖最终降至高程215.00m左右。该道路在11月中旬断路，其占压部位将通过R1-1道路开挖出渣。（8）H1道路：2009年11月至2010年1月为消力池高程235.00m以上开挖道路，2010年2月至2012年1月为消力池混凝土施工主要道路。该道路下游与R1道路在高程249.00m相接，在桩号坝右0+090.500m处转向上游，垂直坝轴线进入消力池，并延伸至上游高程235m平台，再设支道至左导墙等浇筑部

61、位。道路宽度为12m，局部为填筑或超挖形成，大部分为水平路段，最大纵坡比12。（9）上游下基坑道路（L1道路）：在二期上游围堰右侧堰头高程305.00m 号公路相接，顺围堰背水侧边坡之字形降坡至泄坝段坝前高程245.00m左右。道路路面宽12m，混凝土路面，最大纵坡比11，最小转弯半径15m。该道路目前已经形成。（10）下游下基坑道路（L2道路）：在二期下游围堰右堰头高程291.00m接号公路，顺围堰背水侧边坡降坡至消力池下游高程260.00m左右。道路路面宽12m，混凝土路面，最大纵坡比10。该道路目前已经形成。开挖施工道路特性表见表2.3-1。表2.3-1 主要施工道路特性表序号名称起讫高

62、程(m)道路长度(m)路面宽度(m)最大纵坡（%）路面型式备注1公路29630514009129%混凝土上游段已经在6月扩宽并浇筑混凝土路面2J2道路260-305433121512%混凝土、碎石3J2-C道路260-240212121310.8%碎石、石渣基本形成4J3道路274-260478125%石渣部分形成5R1道路260-2273271211.1%混凝土6R1-1道路227-2002471211.2%混凝土齿槽开挖道路7R2道路254-2153101212%混凝土临时道路8L1道路305-2405821211%混凝土已经形成9L2道路291-2604701210%混凝土已经形成10R

63、3道路227-2002461212%混凝土混凝土入仓道路11H1道路249-235240.51212%石渣、混凝土开挖及混凝土施工 混凝土施工阶段道路布置.1 消力池齿槽碾压混凝土入仓道路（1）泄坝段利用消力池右侧R1-1道路将齿槽开挖到位后，采用C25碾压混凝土贴消力池左侧边坡浇筑形成道路，并接R1道路，形成泄坝段齿槽混凝土施工道路（R3道路），可完成泄坝段高程240.00m以下（齿槽）碾压混凝土的浇筑任务。该道路随仓位上升逐步填筑加高，并可设支道至消力池右侧高程210.00m平台，作为泄坝段下游块初期混凝土入仓道路。道路宽度12m，最大纵坡比12%。R3道路也作为R1-1道路填筑段开挖出渣

64、道路。（2）泄下游块泄下游块（高程240.00m以下）碾压混凝土入仓道路布置在消力池右侧边坡（R1-1道路），由石渣填筑形成，下游与R1道路相接，上游随仓位上升逐步填筑加高，并向坝右逐渐偏移。道路宽度12m，最大纵坡比11.2,为混凝土路面。.2 消力池齿槽外混凝土施工道路（1）H1道路：为消力池混凝土施工主要道路，该道路布置在消力池第5条带，前期为消力池开挖道路。2010年1月左消力池开挖交面后，即作为左导墙混凝土入仓道路，并混凝土施工期间随混凝土浇筑逐步上升。在2010年8月R1道路断路时同步断路，待R1占压的消力池尾坎浇筑至高程245.00m后恢复通车，作为进入消力池的唯一通道。（2）H

65、2道路：为进入右消力池的唯一混凝土施工道路，该道路在H1道路右侧作支道，由中导墙预留交通洞进入右消力池，预留交通洞位置拟设在中导墙坝0+316.9500+323.950m处，尺寸初步定为7m7m（宽高）。（3）H3道路：为R1道路拆除至其占压尾坎混凝土施工期间进入消力池的施工道路。该道路与R1道路在高程249.00m相接，经已浇筑至高程245.00m的左消力池第2块尾坎混凝土进入左消力池。该道路在H1道路恢复后予以拆除，道路宽度9m，最大纵坡比12。其它混凝土入仓道路具体布置见4.4节。2.4施工设备布置 泄水坝段施工设备布置根据标段混凝土工程施工总体方案规划，依据附图1315“二期标段混凝土

66、施工设备规划布置图”，泄水坝段混凝土施工设备采用“2台塔带机+3台缆机+3台门机”的布置方案，主要混凝土施工设备包括2台塔带机（编号为TB2#、TB3#）、3台30t平移式缆机、2台吉林MQ2000门机、1台上海MQ2000门机。TB2#、TB3#塔带机分别布置于泄坝段、泄坝段坝下0+065.000m，可以覆盖泄右非坝段，2台塔带机主要负责覆盖范围内高程350.00m以下混凝土浇筑。大坝上游布置2台MQ2000吉林门机，下游布置1台MQ2000上海港机，可以覆盖泄泄坝段，3台门机作为大坝甲块、丙块一线混凝土浇筑的辅助手段兼大坝主要打杂手段。3台30t缆机作为本标段右非、右非坝段及泄右非坝段高程

67、350.00m以上混凝土浇筑主要施工设备及金结安装手段，由II标负责运行管理及拆除，3个标段共同使用。2.4.2消力池施工设备布置分别在左右消力池内顺水流布置1台上海MQ2000港机和1台M1200移动式建筑塔机。港机轨顶高程245.00m，轨道长度226m，中心轴线为坝右0+059.000m。建塔轨顶高程245.00m，轨道长度185m，中心轴线为坝右0+193.500m。上海港机、建筑塔机和2台胎带机、1台布料机共同作为消力池混凝土浇筑的施工手段。上海MQ2000港机和M1200移动式建筑塔机轨道直接布置在高程245.00m消力池底板上，采用在底板最后一仓预留插筋形成。后期待轨道拆除后，对

68、消力池底板进行修补。2.4.3右非坝段施工设备布置右非坝段混凝土施工任务主要由3#塔带机、3台缆机和1台S1000K32建筑塔机承担。其中，3#塔带机负责右非坝段混凝土施工，3台30t缆机主要负责右非坝段混凝土施工，S1000K32建筑塔机布置在右非坝后，坝右0+344.000m，坝上0-024.000m，主要负责缆机控制范围外的右非坝段混凝土施工。2.4.4制冷水系统布置向家坝二期主体混凝土施工采取人工通制冷水冷却的措施作为混凝土温控的措施之一，以防止内部温度超标，并为接缝灌浆创造条件，制冷水由冷水厂和冷水站提供。2.4.4.1冷却通水强度（1）初期冷却通水需求量 按高程240.00m以下碾

69、压混凝土施工进度计划安排根据施工总体进度安排，泄水坝段碾压混凝土计划从2010年1月1日开始浇筑，2010年5月9日前全部浇筑至高程240.00m。高程240.00m以下泄水坝段碾压混凝土最高月浇筑强度发生在2010年4月，最高月浇筑强度为40.9万m3，按照此强度测算，碾压混凝土初期通水需水量最大约962 m3/h； 按高程240.00m以上混凝土施工进度计划安排对各年度各期冷却水小时用水强度分析，根据施工进度计划安排，混凝土浇筑高峰期出现在2011年1月，冷却水管共计398组，按照初期通水15天计，其中1/3的冷却水管通水量35L/min，2/3的冷却水管通水量20L/min，则小时供水量

70、需要299.1m3/h，初期通水按300m3/h生产量设计，高峰期冷却水管数量见表2.4-1。表2.4-1 高峰月初期冷却通水情况表项目2010年2011年9月10月11月12月1月2月3月4月坝体水管（组）233243252272276270256241消力池水（组）67729110712212599101同时通水（组）150158172190199198178171通水量（L/min）225236.4257.7284.7299.1297266.7256.5（2）后期冷却通水需求量后期冷却通水在低温季节进行，根据灌区的分布，分批对坝体进行后期通水，后期通水时，合理调整灌区通水开始时间，同一层

71、灌区可以分成2批冷却到位，因此，在2010年冬季2011年春季接缝灌浆冷却通水的最高峰，同时通水的冷却水管数量为810组，按照通水强度20L/min计算，最大需水量为972m3/h，出现在12月。通过测算，初期冷却通水和后期冷却通水需水量叠加后，总的冷却水需水量约为1257m3/h。2.4.4.2制冷水系统布置泄水坝段和右非坝段混凝土冷却通水，共布置1座固定式冷水厂和3座移动式冷水站，总计布置冷水机组16台，冷却水生产总量为16001280m3/h，冷却水总量满足混凝土通水需求量，具体布置详见附图16“二期标制冷水系统平面布置图”。（1）冷水设备布置 根据混凝土施工进度安排和现场场地条件，冷水

72、厂和冷水站的布置如下： 1#冷水站布置在上游围堰背水侧坡脚高程256.00m平台、转水泵站左侧，配置4台冷水机组，主要供应高程300.00m以下的大坝上、中块初期通水和后期通水； 2#冷水站布置在下游高程260.00m左右，配置4台冷水机组，供应高程300.00m以下的大坝常态混凝土下块初期通水和后期通水，其中一台机组后期转移到消力池下游布置； 3#冷水站布置在右非坝段坝后开挖平台上，配置1台冷水机组，供应右非初期通水和后期通水； 冷水厂布置在右岸上游，高程380.00m受料平台上游，前期补充供应大坝初期和后期通水，大坝基坑进水后作为制冷水主要供应站。各冷水站或冷水厂主要供水情况见表2.4-2

73、：表2.4-2 冷水厂（站）供水情况表编号名称供水能力（m3/h）机组台数形成时间供水部位备注111291011#冷水站40044032042009年12月15日泄-坝段上、中块高程300.0m以下22#冷水站40044032042009年12月20日泄-下块高程300.0m以下、消力池33#冷水站1001108012011年6月25日右非坝段4冷水厂70077056072010年9月30日泄高程300.0m以下混凝土、右非坝段以及大坝高程300.0以上的混凝土合计16001760128016（2）冷却水管线路布置 初期冷却水基坑进水前初期冷却水按照坝前、坝右及坝后分部位供水的方式。从坝前移动

74、式冷水机组铺设1趟DN300的初期冷水管至上游泄坝段临时廊道口，廊道形成后与廊道内主冷却水管道连接供大坝冷却用水；从坝右移动式冷水站铺设1趟DN200的初期主冷水管道至坝右临时廊道口，廊道形成后主管道从临时廊道口进入廊道内与廊道内主管道连接；从坝后移动式冷水站铺设1趟DN200的初期主冷却水管道至下游临时廊道口，廊道形成后主冷水管从临时廊道口进入廊道内与廊道内主冷水管道连接，利用廊道内初期冷却水管网供大坝及廊道冷却用水。基坑进水后由右岸高程380m冷水厂制冷水供应大坝初期冷水用水，主冷却水管道从右非廊道口进入廊道内沿上游基础廊道铺设至泄水坝段、右非坝段基础廊道内，与廊道内主冷却水管道连接，供应

75、大坝冷却用水。 中期通河水利用廊道内生产水管网供应大坝中期冷却用水；基坑进水后由右非廊道口生产水管网进行中期供水。 后期冷却水基坑进水前后期冷却水按照坝前、坝右及坝后分部位供水的方式供应冷却水。从坝前移动式冷水机组铺设1趟DN300的后期冷水管至上游临时廊道口，廊道形成后与廊道内DN300主后期冷却水管道连接供大坝冷却用水；从坝右移动式冷水站铺设1趟DN300的后期主冷水管道至坝右临时廊道口，廊道形成后主管道从临时廊道口进入廊道内与廊道内主管道连接；从坝后移动式冷水站铺设1趟DN300的后期主冷却水管道至下游廊道口，廊道形成后主冷水管从临时廊道口进入廊道内与廊道内主冷水管道连接，利用廊道内后期

76、冷却水管网供大坝及廊道冷却用水。基坑进水后由右岸高程380m冷水厂制冷水供应大坝后期冷却用水，后期冷却水管从右非廊道口沿上游基础廊道铺设至泄水坝段、右非坝段基础廊道内，与基础廊道内主冷却水管道连接，供应大坝冷却用水。 初期冷却水管采用5cm厚橡塑保温材料保温，后期冷却水管采用3cm厚保温被保温。（3）冷却水回收系统根据招标文件要求对冷却水进行回收布置。经计算，后期冷却水用水量为970 m3/h。根据招标文件要求，后期冷却水按照80%回收率进行回收，回收水量为780 m3/h。回收系统采用分部位进行回收。分别将冷却水回收至大坝上游移动式冷水站、大坝右侧移动式冷水站及高程380m冷水厂内。具体回收

77、系统布置如下： 基坑进水前回收系统a、在大坝上游临时廊道口布置冷却水回收钢制水箱，将大坝上块、中块的冷却水回水利用回收管道汇集至水箱内，在水箱外布置2台（一用一备）型号为250S65A（540m3/h 50m 110kW）水泵进行加压，加压至大坝上游移动式冷水站内。b、在大坝右侧临时廊道口布置冷却水回收钢制水箱，将大坝下块的冷却水通过冷却水回收管道汇集至钢制水箱内，在水箱外布置2台（一用一备）型号为250S65A（540 m3/h 50m 110kW）水泵进行加压，加压至大坝右侧移动式冷水站内。 基坑进水后回收系统基坑进水后拆除上游临时廊道口和大坝右侧临时廊道口冷却水回收加压系统，在大坝基础廊

78、道结构集水井内布置钢制水箱，将坝体冷却水通过回收管道收集至水箱内，在水箱外布置布置3台（二用一备）型号为200S95（342m3/h 90m 110kW）水泵进行加压；考虑到冷却水回水水压的要求需进行二次加压，首先将冷却水回水加压至高程310m右非坝后钢制水箱内，然后在水箱外布置3台（二用一备）型号为200S95（342m3/h 90m 110kW）水泵将冷却水加压至冷水站内。2.5拌和系统布置根据合同用于二期工程混凝土生产的有三个拌和系统，即一期工程完建并投入运行的380m拌和系统，二期工程在建的300m拌和系统与303m拌和系统。380m拌和系统位于右岸缆机受料平台，内设一座44.5m3自

79、落式拌和楼和一座43m3自落式拌和楼。300m拌和系统与303m拌和系统均位于右岸地下电站尾水渠右侧高程300.00m与303.00m平台，300m拌和系统内设两座44.5m3自落式拌和楼，300m拌和系统内设两座43m3自落式拌和楼。三个拌和系统均可生产7和14温控混凝土，以及14碾压混凝土。2.6施工排水布置排水中转泵站布置根据现场实际施工需要，在上游、下游横向围堰背水侧坡脚分别布置了P1、P2两个转水泵站，其他开挖部位的汇水均由P1、P2排水泵站集中抽排至堰外。上游基坑P1集中排水泵站布置于上游围堰坡脚与右岸边坡交汇处，高程256.00m，集水坑容积设计为1200m3。集水坑采用混凝土浇

80、筑，中间分隔的形式。下游基坑P2集中排水泵站布置于下游围堰与下游基坑开挖边线间区域，高程260.00m，集水坑容积约为1360m3。集水坑采用混凝土浇筑，中间分隔的形式。主排水管均沿围堰背水侧坡面铺设直通堰外。开挖阶段施工排水布置（1）泄水坝段开挖排水布置在上游坝基布置P3泵站于开挖深槽内，并集中转水至P1，主要承担B区施工开挖期间积水的抽排，P3泵站拟配备3组DN150075002浮筒，3组浮筒上均配备2台水泵，开挖期间3组浮筒泵站左右倒换抽水，随基坑开挖逐步下降，承担B区部分的积水抽排。齿槽开挖期间，将P3泵站中的一组浮筒转移至开挖最深部位形成临时排水泵站，配合齿槽开挖，另外两组浮筒在高部

81、位抽排高部位积水。在大坝坝基中部布置P4浮筒泵站，配置2 座DN150075002浮筒，每座浮筒上配置2台水泵，抽排中部开挖时的积水，集水坑结合坝前深槽的地形，部分部位开挖时在泄坝段上游坝前开挖形成每2台水泵布置1趟DN600排水管道将水转排至下游的P2排水泵站；开挖时2座浮筒泵站倒换进行积水的抽排，开挖至最深部位时，一座泵站布置于深槽处，另外一座泵站在高部位形成抽排高部位积水。（2）消力池开挖排水布置在大坝消力池开挖部位布置P5浮筒泵站，配置2组DN150075002的排水设备，抽排左右消力池开挖部位的积水。2组浮筒泵站倒换抽排开挖部位汇水，P5浮筒泵站将水转排至下游P2排水泵站。开挖期间泵

82、站采取一定的避炮措施。开挖排水临时集水坑采用开挖形成深槽局部扩深、防渗处理形成。混凝土施工阶段排水布置（1）泄水坝段坝前排水布置进入混凝土施工阶段，大坝将基坑分成坝前、廊道、和坝体内等三个区域，因此，混凝土施工期间排水按照划分区域原则进行布置。坝前排水主要包括右非坝段和泄水坝段仓面、廊道内施工弃水、地基渗水及大坝上游约11万m2的降雨汇水均汇集到坝前，汇水总量约2900 m3/h。坝前排水设施拟规划两处，初期在大坝泄坝段上游坝前布置一长12m、宽9m、深3m的集水坑，详见附图17“泄水坝段坝前施工排水布置图”，并在此处设置一泵站P3负责将混凝土高程240.00m以下浇筑期间坝前的汇水、廊道积水

83、均汇集至该泵站集水坑内，再抽排至上游P1集中泵站转排至堰外。考虑到一定的水泵备用量，P3泵站配置2组DN150075003浮筒泵站，浮筒上安装抽排能力约4121m3/h的水泵机组。坝前高程240.00m平台形成后，在泄坝前高程240.00m平台布置编号为P3-1泵站，泵站积水坑底部高程237.00m，平面尺寸长宽为12.0m7.5m，安装固定式排水泵，排水能力约1500m3/h。同时，在高程240.00m平台左侧用红砖砂浆修筑拦水埂，尽量将汇水拦截在P3-1泵站后再排入转水泵站。（2）泄水坝段廊道排水布置为保证廊道内的积水能及时排出不影响廊道内的施工，在泄坝段布置一施工竖井，竖井平面尺寸为6.

84、0m5.0m，顶部高程240.00m，底部高程205.00m。在竖井底部布置一DN600钢管，钢管顶与排水沟底板高程保持一致，钢管另一端至泄坝段坝前P3集水坑，详见附图17“泄水坝段坝前施工排水布置图”。廊道内的弃水通过钢管自流进入集水坑中，再由泵站排出基坑。为防止集水坑的水倒灌进入廊道，在钢管靠近集水坑的一端安装逆止阀。同时在泄坝段高程205.00m永久集水井布置一潜水泵，用于处理廊道内紧急情况。在泄坝段施工竖井即将封堵前，泄坝段高程205.00m永久集水井深井泵站投入使用，大坝内高程238.00m以下廊道排水均由永久泵站负责。高程238.00m以上廊道内施工弃水，主要通过在泄坝段高程238

85、.00m永久集水井处布置一P7临时排水泵站，由P7泵站负责排水。高程238.00m临时泵站拟配置3台固定排水泵，总排水能力1800 m3/h，临时泵站排水管采用坝体内埋管方式，最后在坝后高程297.00m布置出水管口从而形成排水通道。（3）泄水坝段坝体排水布置坝基排水洞施工时，在施工竖井底部形成容积为50100m3集水坑（部位渗漏水采用潜水泵排入集水坑），在该集水坑布置P7集中转水泵站，站内布置2台套水泵250S95B离心泵，一用一备，将洞内汇积水集中排至洞外坝右高程260.00m平台，然后通过排水沟将水汇集至下游P2中转泵站集中抽排至于堰外。泵站电源分别取自洞口外2台变压器，采用高低压双回路

86、供电。为防止供电系统因故障或其他意外事故引起洞内泵站不能正常排水，而引起施工支洞被淹，在洞外备一台可移动水泵作为备用。排水洞开挖完成后，该备用设备转入坝基排水洞永久集水坑内，两台水泵一起抽排集水坑内积水，排水管通过临时廊道口排水至洞外集中泵站。（4）消力池混凝土施工排水布置消力池汇水面积约5万m2，按照最大日降雨量（221mm）考虑，总降雨强度为460 m3/h。消力池施工弃水包括冷却通水、仓面冲洗水等部分，测算最大总排量约518m3/h。消力池底板形成后，在泄和泄坝段下游之间的消力池底板预留一块仓位暂不浇至该仓位混凝土的设计高程，后期再浇筑至设计高程。将此块形成的预留空间作为排水泵站集水坑，

87、布置P4临时排水泵站，泵站配置排水能力970 m3/h，2台水泵（一用一备），负责左消力池施工期排水。同样，在泄坝段下游消力池底板布置P5-1泵站，泵站配置排水能力各970 m3/h，2台水泵（一用一备），负责右消力池施工期排水，泵站排水管最终通向下游P2中转泵站。消力池右侧边坡布置P5泵站，负责消力池右侧临时廊道内积水汇水抽排，泵站将水直接抽排至下游P2中转泵站。消力池廊道内积水，通过在廊道内布置排量为330m3/h的潜水泵将廊道内积水排出廊道。待消力池廊道永久泵站形成后，拆除临时排水泵站，利用永久深井泵站抽排积水至坝外。（5）混凝土施工仓面排水布置二期基坑进水前，根据各个坝块具体结构情况，

88、拟在仓面埋设DN200排水管至下层廊道，将仓面施工弃水引排至下层廊道内，通过廊道内排水系统排出坝外。排水管随仓面的上升而上升。二期基坑进水后在混凝土施工中的仓面弃水主要通过自流方式排出仓面。3、施工总进度计划3.1控制性工期要求根据招标文件相关要求，结合设计调整后的齿槽开挖范围，在满足工程总体控制性工期前提下，标段混凝土工程控制性工期要求如下： 2010年1月1日，开始齿槽碾压混凝土浇筑； 2012年4月底完成下游基坑进水验收，5月底完成二期下游土石围堰的拆除，二期基坑上下游开始进水； 2012年5月底，大坝全线达到高程340.00m以上，坝体具备挡100年一遇度汛水位，泄水中孔具备泄洪条件；

89、 2012年10月底大坝全线达到高程368.00m以上，以满足右岸地下厂房首批机组发电蓄水要求； 2013年1月底，大坝全线达到高程384.00m； 2013年12月底，本标段施工完工。3.2 施工总体程序根据二期工程标段控制性工期形象要求，泄水坝段混凝土是整个标段的施工重点，是关键线路项目，右非及消力池处于非关键线路上，作为泄水坝段混凝土施工高峰强度调节部位。施工总体程序以泄水坝段控制性工期形象控制为重点，按照先泄水坝段、后右非及消力池的总体施工程序安排。泄水坝段按照泄泄高程250m以下、泄泄坝段高程240.00m以下浇筑碾压混凝土，其上浇筑常态混凝土部位程序施工。安排齿槽高程240.00m

90、以下碾压混凝土与泄泄坝段高程240.00m以上常态混凝土同步开始施工，2010年8月完成全部碾压混凝土施工，开始常态混凝土全面浇筑上升，计划分三批先后达到控制性形象并安排金结安装施工，满足控制性工期形象要求。大坝碾压混凝土部位固结灌浆施工安排在计划间歇期内分二次进行，分别在高程203.50m、高程240.00m二个层面完成，常态混凝土部位固结灌浆施工穿插在正常间歇期内进行。右非坝段全部浇筑常态混凝土，根据泄水坝段混凝土施工进度，按照建基面高程由底到高顺序施工，最晚在2012年6月开始浇筑（右非坝段），2012年12月底前全部达到设计高程384.00m。 消力池部位碾压混凝土安排在泄水坝段碾压混

91、凝土施工完成后进行，以错开施工高峰，降低高峰浇筑强度，消力池碾压混凝土按照设计要求不分块通仓浇筑，计划分4仓浇筑至设计高程240.00m。碾压混凝土范围内固结灌浆施工安排在高程215.00m、高程240.00m层面计划间歇期内进行，分二次完成。消力池部位高程235.00m以上常态混凝土安排在2010年1月开始浇筑，计划在2012年汛前全部完成。总体施工程序分以下四个阶段：（1）大坝坝基和齿槽开挖阶段（2009年5月2009年12月）2009年5月开始大坝坝基开挖，2009年8月中旬泄水坝段坝基开挖至设计高程240.00m，随后进行齿槽部位开挖，由于齿槽布置斜穿泄水坝段和消力池部位，为满足碾压混

92、凝土汽车入仓道路的布置需要，泄水坝段和消力池部位齿槽一次开挖到位，计划于2009年12月初基本完成齿槽开挖，12月中旬进行尾工和清基交面工作，12月底具备浇筑碾压混凝土条件。（2）坝基碾压混凝土浇筑阶段（2010年1月2010年8月）2009年12月底完成泄水坝段齿槽清基交面，具备浇筑碾压混凝土，2010年1月1日开始浇筑泄水坝段碾压混凝土，至高程250.00m以下碾压混凝土全部浇筑完成，共历时8个月，施工安排上按照先泄水坝段、后消力池的顺序施工。泄水坝段高程240.00m以下碾压混凝土按照设计要求分2块浇筑，为降低浇筑强度，安排泄泄与泄泄交替上升，分别于2010年3月底和5月初达到高程240

93、.00m，泄泄高程240.00m250.00m碾压混凝土分坝段通仓浇筑，于2010年8月初浇筑至高程250.00m。碾压混凝土范围内固灌施工安排在各块间歇内进行，其中泄泄坝段计划在高程203.50m、240.00m层面分二次完成，泄泄坝段计划在高程240.00m层面施工。泄泄坝段高程240.00m以上常态混凝土与高程240.00m以下碾压混凝土同步开始施工，常态混凝土浇筑主要安排在碾压混凝土施工间歇期内进行，以错开浇筑高峰，确保碾压混凝土施工。消力池部位碾压混凝土施工在泄水坝段碾压混凝土施工完毕后进行，安排在2010年5月25日开始浇筑，按设计要求不分块通仓浇筑，计划分4仓于2010年8月中旬

94、浇筑到顶，碾压混凝土范围内固灌施工安排在高程215.00m、240.00m层面分二次完成。大坝混凝土施工设备在此阶段开始全面安装并投产，其中TB3#和TB2#塔带机分别在2010年2月底和3月初具备投产条件，大坝上游2台吉林门机分别在2010年1月底和4月初投产。大坝下游上海港机在2010年4月初具备投产条件。（3）常态混凝土施工阶段（2010年8月2012年5月）2010年8月，大坝常态混凝土开始全面浇筑上升，至2012年5月底大坝全线达到高程340.00m以上、上下游基坑进水，此阶段共历时22个月，为大坝及消力池常态混凝土浇筑高峰期。2010年8月至2011年4月，大坝大体积混凝土施工时期

95、，也是混凝土浇筑高峰期，大坝甲、乙块计划分3批在2011年2月5月低温季节达到并缝高程287.00m并完成并缝混凝土浇筑。2011年5月以后，大坝陆续进入泄水中孔孔口段施工，至2012年5月底大坝全线浇筑至高程340.00m以上，汛前完成全部中孔弧型工作门的安装及调试，具备基坑进水和中孔泄流条件。消力池部位常态混凝土安排在2010年1月开始施工，与高程240.00m以下碾压混凝土同步开始施工，常态混凝土浇筑主要安排在碾压混凝土施工间歇期内进行，以错开浇筑高峰，确保碾压混凝土施工。消力池部位常态混凝土按照从上游往下游、先导墙后底板的顺序施工，2012年4月份完成消力池部位混凝土浇筑，2012年5

96、月底具备基坑进水条件。固结灌浆施工安排在混凝土间歇期内进行。（4）大坝后期施工阶段（2012年6月2013年6月）2012年5月，大坝全线达到高程340.00m以上，上下游基坑进水，坝体继续上升，至2012年12月底，全部达到坝顶设计高程384.00m，此后进行坝顶结构施工，至2013年6月全部完成。3.3 施工总进度计划土石方开挖施工总体进度计划（1）泄水坝段齿槽目前已开挖至高程218.00m左右，计划在2009年12月10日完成保护层开挖形成设计建基面。（2）二期标段“F”型三条齿槽计划2009年12月10日完成保护层开挖达到设计建基面高程。（3）泄坝段齿槽以外梯段开挖目前已经完成，高程2

97、35.00m、240.00m平台保护层开挖在10月底开挖完成。（4）泄坝段及右非坝段受J2道路占压影响，计划2009年11月1日开始开挖，2010年1月15日完成保护层开挖形成设计建基面。（5）消力池齿槽目前最低已开挖至高程230.00m，计划2009年11月10日完成梯段开挖，12月5日完成保护层开挖。（6）消力池齿槽以外外梯段开挖目前最低已开挖至高程240.00m左右，计划2009年10月15日结束大面积梯段开挖，12月31日完成全部保护层开挖。混凝土施工总体进度计划及强度分析（1）混凝土施工总体进度计划根据施工总进度计划安排及控制性工期形象要求，本标段混凝土工程施工从2010年1月1日开

98、始浇筑，至2012年12月底大坝一线全部浇筑至高程384.00m，共历时36个月，具体施工进度计划安排如下： 2010年1月1日开始泄水坝段碾压混凝土浇筑，按照设计要求分2块浇筑，泄泄计划于2010年8月初浇筑至高程250.00m，中间穿插在高程203.50m及高程240.00m进行固结灌浆施工。泄泄计划于2010年4月中旬浇筑至高程240.00m，并在高程240.00m平台进行固结灌浆施工。消力池齿槽碾压混凝土在泄水坝段碾压混凝土浇筑至高程240.00m后开始施工，计划5月中旬前完成泄水坝段入仓道路挖除及清基交面，5月25日开始浇筑消力池碾压混凝土，按照设计要求不分块通仓浇筑，于2010年8

99、月中旬浇筑至高程240.00m，中间穿插在高程215.00m及高程240.00m进行固结灌浆施工。泄右非坝段高程240.00m以上、消力池部位高程235.00m以上常态混凝土安排与坝基碾压混凝土同步施工，主要利用碾压混凝土间歇期浇筑上升。 2010年8月开始泄水坝段高程250.00m以上常态混凝土全面浇筑上升，右非坝段开始由低到高逐坝段浇筑。 2011年5月底前，泄水坝段全线达到并缝高程287.00m，并完成并缝混凝土浇筑，进入中孔孔口段施工。 2012年5月底前，泄水坝段及右非坝段全线达到高程340.00m以上，两台塔带机退出混凝土浇筑，3台缆机开始承担泄水坝段高程350.00m以上混凝土浇

100、筑任务，此时，泄水中孔施工完成，消力池混凝土浇筑完成，上下游门机已全部拆除，具备基坑进水和中孔泄流条件。 2012年10月底，大坝一线全线达到高程368.00m以上，具备下闸蓄水条件。 2012年12月底，大坝全线达到坝顶设计高程384.00m。 2012年6月底前，完成坝顶公路、门槽二期混凝土等坝顶结构施工，年底前完成所有坝顶门机及表孔闸门的安装工作，工程完建。（2）混凝土施工总强度分析标段混凝土浇筑强度分析本标段大坝及消力池主体混凝土约570万m3，主要施工时段从2010年1月至2012年12月底，2013年以后主要为零星及二期结构混凝土浇筑。本标段主体混凝土分月浇筑强度见图3.3-1。图

101、3.3-1 混凝土分月浇筑强度图从上图中可看出，碾压混凝土最高月浇筑强度40.9万m3，发生在2010年4月，常态混凝土最高月浇筑强度为22.9万m3，发生在2011年1月。常态混凝土月浇筑强度超过20万m3有6个月，发生在2010年9月至2011年2月间。月最高浇筑强度主要是大坝、消力池混凝土共同叠加造成。根据本标段混凝土施工总体方案规划，泄水坝段及右非坝段采用“2台塔带机+3台MQ2000门机+3台30t平移式缆机+1台S1000K32塔机”的施工设备布置方案；消力池部位采用“1台M1200塔机+1台MQ2000上海港机+2台胎带机+1台布料机”的施工设备布置方案，各类混凝土施工设备浇筑能

102、力见表3.3-1。按照相关施工总进度计划，2010年9月至2011年2月间为本标段混凝土浇筑高峰期，高峰期除缆机、S1000K32塔机外，各类设备均达到最高月浇筑强度，具备详见表3.3-2，本标段缆机、S1000K32塔机浇筑高峰发生在2012年2月11月，对应月浇筑强度详见表3.3-3。坝基碾压混凝土主要采用汽车直接入仓浇筑，相关浇筑强度分析详见第4.6章节。表3.3-1 主要浇筑设备月浇筑能力表序号设备名称小时强度（m3/h）单台月生产能力台数月生产能力合计备 注1塔带机1201405.8万m3211.6万m32MQ2000门机35401.51.8万m346.5万m3考虑打杂等影响取6.5

103、万3缆机54632.63.5万m337.810.5万m34S1000K32塔机301.0万m311.0万m36m3罐5M1200塔机361.2万m311.2万m36m3罐6胎带机801201.8万m323.6万m37布料机70800.5万m310.5万m38合计1432.2万m3表3.3-2 2010年9月2011年2月各类设备浇筑强度统计表 单位：万m3序号时段2010年9月2010年10月2010年11月2010年12月2011年1月2011年2月1塔带机2#5.175.385.455.295.275.32塔带机3#5.635.095.675.295.015.063上游吉林MQ2000（2

104、台）3.433.373.13.513.062.454下游上海MQ20001.691.471.61.61.431.615缆机（3台）1.52.332.112.072.892.897下游上海MQ2000（消力池）1.421.371.361.291.231.218M1200塔机（消力池）0.580.560.631.141.069胎 带 机（消力池）1.462.142.422.532.452.4110布 料 机（消力池）0.210.360.410.460.430.4411合 计20.4922.0922.6622.6522.8922.43注：各类设备的分月浇筑方量均由其相应的覆盖区域统计取得。表3.3-

105、3 2012年2月2012年11月缆机、浇筑强度统计表 单位：万m3序号时段2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月1缆机0.890.610.661.193.335.55.15.25.23.52S1000K32塔机1.060.710.870.930.750.60.990.840.830.38从表3.3-23可知，高峰期塔带机最高月浇筑强度为5.67万m3、大坝上游2台吉林MQ2000门机最高月浇筑强度为3.51万m3、下游上海MQ2000港机最高月浇筑为1.69万m3、M1200塔机最高月浇筑强度为1.14万m3、胎带机月最高浇筑强度为2.53万m3、布料机最高月浇筑强度为0.46万m3、

106、缆机最高月浇筑强度为5.5万m3、S1000K32塔机最高月浇筑为1.06万m3。根据表3.3-1，各类混凝土施工设备月浇筑能力均大于浇筑强度，能够满足高峰期混凝土浇筑需要。 标混凝土供应强度分析根据二期工程统一规划，二期大坝高程350.00m以下除缆机浇筑的混凝土外，其余主要由右岸高程300m拌和系统供料，高程350.00m以上则主要由高程380m拌和系统供料，高程300m拌和系统供料不足时由高程380m、303m拌和系统补充供料。右岸高程300m拌和系统布置2座44.5m3自落式拌和楼，该拌和楼常温混凝土铭牌产量为640m3/h，预冷混凝土铭牌产量为480m3/h。根据实际经验，44.5m

107、3拌和楼实际生产能力为：常温混凝土300m3/h（四级配），14预冷混凝土（碾压混凝土）250 m3/h（三级配），7预冷混凝土200 m3/h。按照每天生产20h、每月生产25天考虑，不均衡系数取1.3时，相应每月生产时间为384h计算，12月次年3月份常温混凝土生产能力为23.0万m3/月，4、11月份14温控混凝土生产能力为19.2万m3/月，5月10月份7温控混凝土生产能力为15.4万m3/月。高程380m该拌和系统布置有一座44.5拌和楼（1#楼）和一座43拌和（2#楼），根据一期工程运行经验，44.5m3拌和楼实际生产能力为：常温混凝土300m3/h（四级配），14预冷混凝土（碾压

108、混凝土）250 m3/h（三级配），7预冷混凝土200 m3/h；43.0m3拌和楼实际生产能力为：常温混凝土200m3/h（四级配），14预冷混凝土（碾压混凝土）180 m3/h（三级配），按照每天生产20h、每月生产25天考虑，不均匀系数取1.3时，相应每月生产时间为384h计算，12月次年3月份常温混凝土生产能力为19.2万m3/月，4、11月份14预冷混凝土（碾压混凝土）温控混凝土生产能力为16.5万m3/月，5月10月份7预冷混凝土生产能力为7.7万m3/月。高程303m该拌和系统布置有二座43拌和楼， 43.0m3拌和楼生产能力为：常温混凝土200m3/h（四级配），14预冷混凝土

109、（碾压混凝土）180 m3/h（三级配），7预冷混凝土150 m3/h。按照每天生产20h、每月生产25天考虑，不均匀系数取1.3时，相应每月生产时间为384h计算，12月次年3月份常温混凝土生产能力为15.4万m3/月，4、11月份14预冷混凝土（碾压混凝土）温控混凝土生产能力为13.8万m3/月，5月10月份7预冷混凝土生产能力为11.4万m3/月。高程300m、380m、303m拌和系统生产能力见表3.3-4。表3.3-4 高程380m、300m、303m混凝土拌和系统生产能力表拌和系统常温混凝土14混凝土7混凝土小时能力月能力小时能力月能力小时能力月能力高程380m系统44.5 m33

110、00 m311.5万m3250 m39.6万m3200 m37.7万m343.0m3200 m37.7万m3180 m36.9万m3合 计500 m319.2万m3430 m316.5万m3200 m37.7万m3高程300m系统44.5m3300 m311.5万m3250 m39.6万m3200 m37.7万m344.5m3300 m311.5万m3250 m39.6万m3200 m37.7万m3合 计600 m323.0万m3500 m319.2万m3400 m315.4万m3高程303m系统43.0m3200 m37.7万m3180 m36.9万m3150 m35.7万m343.0m32

111、00 m37.7万m3180 m36.9万m3150 m35.7万m3合 计400 m315.4万m3360 m313.8万m3300 m311.4万m3高程310m系统43.0m3200 m37.7万m3180 m36.9万m3150 m35.7万m3高程380m、300m、303m系统总计1700 m365.3万m31470 m356.4万m31050 m340.2万m3根据施工总进度计划，2010年1月8月为本标段碾压混凝土与常态混凝土共同施工期间，对应拌和楼供应能力与浇筑强度见表3.3-5；2010年9月2012年12月为常态混凝土施工期，对应拌和楼供应能力与浇筑强度见表3.3-68。

112、表3.3-5 2010年1月8月碾压砼、常态砼生产能力与浇筑强度对比表 月份2010年1月2月3月4月5月6月7月8月月浇筑强度（万m3）碾压砼6.612.927.840.96.010.223.629.2缆机浇筑常态砼0.320.220.080.370.750.730.870.91其它浇筑常态砼1.312.864.996.277.849.9110.7412.87常态砼合计1.633.085.076.648.5910.6411.6113.78碾压混凝土浇筑时间14d20d21d21d9d20d27d14d300m系统月需求强度（万m3）碾压砼6.612.921.218.24.69.616.814

113、.0常态砼1.312.861.84.67.847.75.58.4300m系统月生产能力（万m3）碾压砼7.912.921.218.24.69.616.814.0常态砼15.110.11.84.611.77.75.58.4380m系统月需求强度（万m3）碾压砼6.622.71.40.66.815.2常态砼0.320.223.272.040.752.946.115.38380m系统月生产能力（万m3）碾压砼6.614.82.01.96.810.3常态砼19.219.212.24.66.86.16.45.0300m、380m系统月生产能力合计（万m3）碾压砼7.912.928.233.06.611.

114、533.624.3常态砼34.329.314.09.218.513.811.913.4月生产能力-月浇筑强度（万m3）碾压砼1.300.4-7.90.61.30-4.9常态砼32.6726.228.932.569.913.160.29-0.38向303m系统借料强度（万m3）碾压砼0007.90004.9常态砼00000000.4303m系统月生产能力（万m3）碾压砼0008.60004.9常态砼0007.900011.5注：2010年4月、7月、8月拌和系统生产能力不均匀系数取1.1从上表中可看出，2010年1月8月碾压混凝土与常态混凝土共同施工期间，2010年1月、2月高程300m系统生产

115、能力可满足浇筑强度需要（缆机浇筑的由高程380m系统供料），其它月份均需向高程380m系统借料，其中2010年4月、8月还需向高程303m系统借料。根据计算，共须向高程380m系统借料61.15万m3，其中碾压混凝土40.5万m3，常态混凝土20.65万m3（含缆机浇筑量），最高借料强度为16.84万m3，发生在2010年4月；向高程303m系统借料13.2万m3，其中碾压混凝土12.8万m3，常态混凝土0.4万m3，最高借料强度为7.9万m3，发生在2010年4月。表3.3-6 2010年9月2012年12月常态混凝土生产能力与浇筑强度对比表 万m3 月份2010年2011年9月10月11月

116、12月1月2月3月4月5月6月300m系统需求强度19.019.820.620.520.019.516.713.212.711.7300m系统月生产能力15.415.419.223.023.023.023.019.215.415.4向380m系统借料强度3.64.41.4380m系统需求强度1.52.32.12.12.92.92.62.72.42.8380m系统月生产能力（万m3）7.77.716.519.219.219.219.216.57.77.7表3.3-7 高程380m、300m、303m混凝土拌和系统生产能力与浇筑强度对比表 万m3 月份2011年2012年7月8月9月10月11月1

117、2月1月2月3月4月300m系统需求强度12.512.111.811.111.010.49.18.47.26.5300m系统月生产能力15.415.415.415.419.223.023.023.023.019.2380m系统需求强度1.51.41.41.41.11.00.80.90.60.7380m系统月生产能力7.77.77.77.716.519.219.219.219.216.5表3.3-8 高程380m、300m、303m混凝土拌和系统生产能力与浇筑强度对比表 万m3 月份2012年5月6月7月8月9月10月11月12月300m系统需求强度5.92.80.61.00.80.80.403

118、00m系统月生产能力（m3）15.415.415.415.415.415.419.223.0380m系统需求强度1.23.35.55.15.25.23.51.8380m系统月生产能力7.77.77.77.77.77.716.519.2从表3.3-68中可看出，在2010年9月2012年12月常态混凝土全面浇筑时期，除2010年9月11月高峰期高程300m拌和系统生产能力略有不足，需从高程380m拌和系统借料外，其余各月高程300m拌和系统生产能力均能满足各月混凝土浇筑强度需要，其中缆机浇筑混凝土全部从高程380m拌和系统打料。本标段所需各拌合楼供料情况详见附图20“二期工程标段混凝土施工总进度

119、计划及强度柱状图”、附图21“右岸高程300m混凝土拌合系统月供需强度柱状图”、附图22“本标利用高程380m混凝土拌合系统月供料强度柱状图”、附图23“向高程303m混凝土拌合系统月借料强度柱状图”。 、标段混凝土总供应强度分析根据上节分析，本标段2010年1月12月混凝土施工期间，均需向高程380m系统借料，其中在2010年4月、7月、8月还需向高程303m系统借料。由于高程380m及高程303m拌和系统还需向、标段供料，因此，须对高程380m、303m拌和系统总的供应强度进行分析，根据、标段混凝土施工进度计划，结合本标段借料强度，高程380m、303m拌和系统总供应强度详见表3.3-91

120、1。表3.3-9 高程380m、303m拌和系统总供应强度表 万m3 标 段2010年1月2月3月4月5月6月7月8月9月标段380m系统供应强度0.320.22（6.6）3.27（14.8）2.04（1.4）0.75（0.6）2.94（6.8）5.4（10.3）5.05.1303m系统供应强度（7.9）0.7（4.9）0.4标段380m系统供应强度1.41.31.71.81.92.12.0303m系统供应强度4.6 7.6 1.3 3.2 5.0 6.5 7.0 7.5 7.8 标段303m系统供应强度1.61.42.62.22.43.32.93.74.1380m系统供应强度合计0.320.

121、22（6.6）4.67（14.8）3.34（1.4）2.45（0.6）4.74（6.8）7.3（10.3）7.17.1380m系统生产能力19.219.2（6.6）12.2（14.8）4.6（2.0）6.8（1.9）6.1（6.8）6.4（10.3）5.07.7380m系统生产能力-供应强度18.818.9（0）7.53（0）1.26（0.6）4.35（1.3）1.36（1.0）-0.9（0）-2.10.6303m系统供应强度合计6.29.03.9（7.9）5.47.49.810.6（4.9）11.611.9303m系统生产能力15.415.415.4（8.6）7.911.411.411.4（

122、4.9）11.511.4303m系统生产能力-供应强度9.26.411.5（0.7）2.54.01.60.8（0）-0.1-0.5注：括号内为碾压混凝土强度从表3.3-9中可看出，2010年1月9月施工期间，高程380m拌和系统须向、供应混凝土，将该时段各标段需求强度与高程380m拌和系统生产能力进行对比可知，除2010年8月外其它月份生产能力基本满足浇筑强度需求，2010年8月生产能力较浇筑需求强度少2.1万m3，考虑拌和系统生产能力不均匀系数为1.11.3，且可向高程310m拌和系统协调借料，可认为拌和系统生产能力满足浇筑强度需要。高程303m拌和系统主要为、标段供料，在标段施工高峰期，也

123、承担部分供料任务，将各标段需求强度与高程303m拌和系统生产能力进行对比可知，高程303m拌和系统生产能力满足浇筑强度需求。表3.3-10 高程380m拌和系统总供应强度表 万m3 标 段2010年2011年10月11月12月1月2月3月4月5月6月标段380m系统供应强度6.73.52.12.92.92.62.72.42.8标段380m系统供应强度2.52.52.62.62.32.62.51.51.4303m系统供应强度7.6 7.6 7.5 7.4 7.4 6.6 6.5 6.6 4.7标段303m系统供应强度4.33.84.33.63.13.23.12.42.0380m系统供应强度合计8

124、.26.04.75.55.25.25.23.94.2380m系统生产能力7.716.519.219.219.219.216.57.77.7380m系统生产能力-供应强度-0.510.514.513.713.713.711.33.83.5303m系统供应强度合计11.911.411.811.010.59.89.69.06.7303m系统生产能力11.413.815.415.415.415.413.811.411.4303m系统生产能力-供应强度-0.52.43.64.44.95.64.22.44.7表3.3-11 高程380m拌和系统总供应强度表 万m3 标 段2011年2012年7月8月9月1

125、0月11月12月1月2月3月标段380m系统供应强度1.51.41.41.41.11.00.80.90.6标段380m系统供应强度1.41.31.21.12.14.44.03.75.0380m系统供应强度合计2.92.72.62.53.25.44.84.65.6380m系统生产能力7.77.77.77.716.519.219.219.219.2380m系统生产能力-供应强度4.85.05.15.213.313.814.414.613.6表3.3-12 高程380m拌和系统总供应强度表 万m3 标 段2012年4月5月6月7月8月9月10月11月12月标段380m系统供应强度0.71.23.35

126、.55.15.25.23.51.8标段380m系统供应强度4.12.93.13.33.23.23.02.62.6380m系统供应强度合计4.84.16.48.88.38.48.26.14.4380m系统生产能力16.57.77.77.77.77.77.716.519.2380m生产能力-供应强度11.83.60.7-1.1-0.6-0.7-0.59.414.8从表3.3-1012中可看出，2010年10月2012年12月施工期间，将各标段高程380m、303m拌和系统需求强度汇总与生产能力对比可知，除2012年7月10月外，其它月份生产能力基本满足浇筑强度需求，2012年7月10月高程380m

127、拌和系统生产能力较浇筑需求最多相差1万m3，考虑拌和系统生产能力不均匀系数为1.11.3，并通过适当调整进度计划，可认为拌和系统生产能力满足浇筑强度需要。综合以上分析，右岸工程布置的拌和楼、布置的施工手段完全可以满足实际浇筑强度需要。 、标段缆机运输混凝土强度分析根据本标段施工方案规划，本标段右非、坝段及泄右非坝段高程350.00m以上使用缆机浇筑，同使段标段也需采用缆机浇筑大坝混凝土，将两个标段缆机浇筑强度叠加，具体详见表3.3-1316。表3.3-13 、标段缆机浇筑强度汇总表 万m3 标 段2010年1月2月3月4月5月6月7月8月9月标段0.320.220.080.370.750.73

128、0.870.911.5标段1.41.31.71.81.92.12.0合计0.320.221.481.672.452.532.773.013.5表3.3-14 、标段缆机浇筑强度汇总表 万m3 标 段2010年2011年10月11月12月1月2月3月4月5月6月标段2.32.12.12.92.92.62.72.42.8标段2.52.52.62.62.32.62.51.51.4合计4.84.64.75.55.25.25.23.94.2表3.3-15 、标段缆机浇筑强度汇总表 万m3 标 段2011年2012年7月8月9月10月11月12月1月2月3月标段1.51.41.41.41.11.00.80

129、.90.6标段1.41.31.21.12.14.44.03.75.0合计2.92.72.62.53.25.44.84.65.6表3.3-16 、标段缆机浇筑强度汇总表 万m3 标 段2012年4月5月6月7月8月9月10月11月12月标段0.71.23.35.55.15.25.23.51.8标段4.12.93.13.33.23.23.02.62.6合计4.84.16.48.88.38.48.26.14.4从上表中可看出，、标段缆机混凝土最大月生产强度约8.8万m3，发生在2012年7月，此时，大坝已全线浇筑至高程350.00m以上，单台缆机月浇筑强度可达到3.5万m3，3台缆机月最大浇筑强度可

130、达到10.5万m3，缆机浇筑能力能够满足浇筑强度要求。3.3.3固结灌浆施工总体进度计划（1）泄水坝段固结灌浆施工根据二期标段施工安排泄水坝段固结灌浆施工总体施工顺序见表3.3-17：3.3-17 泄水坝段固结灌浆施工顺序表施工顺序部位砼面高程（m）砼厚（m）固结灌浆施工时段灌浆工程量（m）备注1泄泄齿槽部位203.5m高程203.53.5590502泄泄坝段平台部位243m高程2433.032010.6.10319563泄泄坝段齿槽部位240m高程（坝下0+132m以上齿槽部位）2403402010.3.292010.5.12316804泄泄坝段下游平台部位240m高程240352010.4

131、.272010.5.1284565泄泄坝段齿槽部位240m高程240340206005泄坝前部位2402010.7.92010.8.2103606泄坝段下游平台部位250m高程250102010.7.242010.8.735127泄泄坝前无盖重2010.8.32010.8.1713808泄泄坝段齿槽部位243m（坝下0+132m至坝下0+178m范围）243402010.11.82011.1.12133209泄坝前1170设置有集水井泄水坝段固结灌浆计划从2010年1月份开始施工，到2010年8月份完成除泄坝前部位的所有泄水坝段范围的固结灌浆施工。共计完成泄水坝段坝基固结灌浆量168164m，

132、造孔量235483m。（2）消力池固结灌浆施工根据二期标段施工安排消力池固结灌浆施工总体施工顺序见表3.3-18：3.3-18 消力池固结灌浆施工顺序表施工顺序部位混凝土面高程（m）混凝土厚度（m）固结灌浆施工时段灌浆工程量（m）备注1中导墙基础（8#13#）24033776分块浇注2左导墙基础（1#10#）24034809分块浇注3消力池齿槽部位215m高程2155102010.6.142010.7.8212654消力池齿槽部位237m高程2373252010.8.152010.9.8176105中导墙基础（3#7#、14#）24032010.10.92010.11.72111分块浇注6消力

133、池尾坎240547287消力池尾坎预留通道245109288消力池护坦 32010.7月初 50790分块浇注消力池部位的固结灌浆计划于2010年2月开始施工，到2011年1月份完成消力池部位的所有固结灌浆施工。共计完成消力池部位的灌浆工程量为119337m，造孔量185205m。（3）右非坝段固结灌浆施工右非坝段的固结灌浆工程量较少，约22200米。右非坝段的固结灌浆计划从2010年2月份开始施工，2010年年底以前完成右非坝段以左（含右非坝段）所有坝段的固结灌浆施工，右非、坝段的固结灌浆计划在2011年9月份以前完成。共计完成右非坝段的灌浆工程量为22200m，造孔量27000m。3.3.

134、4 机电设备和金属结构安装施工总体进度计划（1）泄水中孔闸门及启闭机设备安装泄水坝段中孔部位于2011年3月7月间陆续达到高程295.00m，开始中孔闸门埋件安装（含中孔弧门固定铰座埋件）；坝体达到高程315.00m前弧门支臂及门体吊装到位，随后进行工作弧门门体的安装。2012年1月中旬前完成门体主要部件安装，门体的后续项目与启闭机施工同步进行。大坝浇筑至不低于336.00m高程后，安排中孔工作弧门液压启闭机的安装施工，2012年5月底以前完成10扇中孔弧门及其液压启闭机的安装与调试，2012年汛前全部具备泄水条件。中孔上游事故闸门及检修闸门埋件略滞后坝体混凝土浇筑跟进安排施工。所有门槽埋件安

135、装及其二期混凝土浇筑均于2012年汛前达到326.00m以上，并使用单节门体或试槽架逐孔试槽。（2）泄水表孔闸门及启闭机设备安装表孔闸门在大坝施工至高程270.00m后开始安排施工。右非右非和泄坝段于2012年11月底达到坝顶，12月中旬完成安装段坝顶门机轨道及其二期混凝土施工，其余坝段于12月底全部到坝顶高程，2013年3月底完成泄水坝段坝顶门机轨道梁及轨道安装，同时坝顶门机具备行走能力，坝顶门机行走孔口部位完成后续安装，同年4月上旬完成坝顶门机的安装与调试并投入运行。坝顶门机行走后其安装部位开始坝顶配电房、控制室及电梯井等项目施工。2013年4月底前，完成所有表孔门槽埋件及中孔检修门门槽与

136、事故门门槽加高部分埋件安装及二期混凝土浇筑施工，5月底以前采用坝顶门机起吊逐孔完成表孔事故检修闸门试槽及中孔事故闸门、检修闸门的安装与试槽工作。12个泄水表孔弧形工作闸门安装按照从左向右推进的顺序进行，2013年5月底以前（汛前）完成泄泄表孔工作闸门及液压启闭机的安装调试，并具备泄流条件；其后按每批安排3孔同时施工，每个周期3个月考虑（含下挡水门及闸室清理时间），6月底完成第二批闸门安装、9月和12月完成第三、第四批次表孔闸门安装，2013年12月表孔闸门全部投入运行，至此大坝具备全线挡水条件。由于2013年汛期水位已超过表孔堰顶高程354.00m，因此汛期需在每批表孔工作闸门及启闭机安装部位

137、上游下三扇检修门临时挡水。（3）泄水坝段基础排水廊道挡水闸门泄水坝段下游于2010年1月至3月陆续浇筑至237.50m高程，采用一期方式开始安装基础排水廊道挡水闸门。4、泄水坝段及消力池碾压混凝土施工4.1 概述根据相关设计要求及施工总进度计划安排，泄水坝段碾压混凝土浇筑高程为200.00m250.00m，其中泄泄坝段高程250.00m以下、泄泄高程240.00m以下浇筑碾压混凝土，消力池部位碾压混凝土浇筑高程为200.00m240.00m。坝基碾压混凝土设计标号为C18025，总方量约157.25万m3，其中泄水坝段112.7万m3，消力池44.55万m3，要求在高温季节前浇筑完毕。 表4.

138、1-1 泄水坝段及消力池碾压混凝土方量表部位分 块高程范围方量（万m3）合 计（万m3）备 注泄水坝段泄泄200m240m64.0391.86其中垫层常态砼1.18万m3泄泄200m243m27.83泄240m250m2.4820.84泄2.89泄3.14泄3.17泄3.16泄3.21泄2.79消力池200m240m44.544.55其中垫层常态砼0.77万m3合 计（万m3）157.25垫层合计：1.95万m34.2 主要设计要求根据相关设计图纸，泄水坝段高程240.00m以下、消力池高程237.00m以下浇筑碾压混凝土，为加快施工进度，泄泄坝段高程240.00m250.00m也需浇筑碾压混

139、凝土。泄水坝段高程240.00m以下分为泄泄、泄泄两块，块与块之间设有键槽横缝，采用立模方式形成，消力池不分块。各块内按坝段设有诱导缝，采用仓面钻孔形成。泄水坝段高程240.00m以下设计有2层廊道，高程分别为205.00m廊道和238.00m240.00m，其中高程205.00m为基础灌浆廊道、主排水廊道；高程238.00m240.00m为上、下游帷幕灌浆廊道及辅助排水廊道，廊道断面型式均为城门洞型，尺寸有两种：一种为4m4m，另一种为2.5m3.0m，上下层廊道之间通过设在泄坝段的竖井连接，另在泄坝段高程205.00m廊道及高程238.00m廊道内设有集水井，集水井底部高程分别为197.0

140、0m和230.00m。泄泄坝段高程240.00m250.00m碾压混凝土按照坝体分缝浇筑，各坝段采用通仓浇筑，不设纵缝，高程250.00m以上恢复纵缝设置。根据设计结构并结合固结灌浆施工安排，泄水坝段及消力池部位碾压混凝土分层见表4.2-1。表4.2-1 泄水坝段及消力池碾压混凝土分层一览表分 块高程范围分 层备 注泄泄201.0m240.0m201.0m203.5m203.5m层面安排固结灌浆施工203.5m205.0m205m廊道底板施工205.0m210.0m205m廊道侧墙、顶板施工210.0m225.0m灌区封闭225.0m237.0m237m为灌区封闭及238m廊道底板钢筋起始高程

141、237.0m238.0m238m廊道底板施工238.0m240.0m238m廊道侧墙、顶板施工泄泄201.0m243.0m201.0m203.5m203.5m层面为205m廊道底板钢筋起始高程203.5m205.0m205m廊道底板施工205.0m210.0m205m廊道侧墙、顶板施工210.0m213.0m213m廊道底板施工213.0m218.0m213m廊道侧墙、顶板施工218.0m228.0m灌区封闭228.0m237.0m灌区封闭237.0m238.0m238m廊道底板施工238.0m240.0m238m廊道侧墙施工240.0m243.0m243.0m为大坝下游门机轨道起始高程消力池

142、200m240m201.0m210m210m为通仓浇筑高程210m215m215m为第一次固灌高程215m226m灌区封闭226m240m240m为第二次固灌高程泄泄240m250m240.0m241.5m241.5m层面为243m廊道底板钢筋起始高程241.5m243.0m243m廊道底板施工243.0m250.0m243m廊道侧墙、顶板施工泄水坝段及消力池分层分块详见附图24“泄水坝段及消力池碾压混凝土分层分块布置图”。4.3 施工总体规划为确保高温季节前完成坝基碾压混凝土浇筑，确保控制性工期形象要求，必须统筹兼顾开挖、混凝土浇筑和固结灌浆以及塔带机供料线安装等工序，根据拌和楼供应强度结合

143、碾压混凝土分层分块，合理安排各块碾压混凝土浇筑、固结灌浆和塔带机供料线安装，错开施工时间，以降低高峰施工强度，使固结灌浆施工、塔带机供料线安装与碾压混凝土浇筑相协调，施工总体规划如下：（1）2009年12月底前完成坝基齿槽开挖和清基交面工作，各条入仓道路和施工设备布置到位，具备浇筑碾压混凝土施工条件；（2）泄水坝段高程240.00m以下碾压混凝土和固结灌浆工程量巨大，为降低高峰浇筑强度，根据拌和系统供应强度，安排泄坝段与泄坝段错开时段浇筑和固结灌浆施工。根据总体进度安排，在2010年1月初先将泄坝段浇筑至高程203.50m，然后暂停进行固结灌浆施工，同时泄坝段开始连续浇筑碾压混凝土，至3月底浇

144、筑至高程240.00m，再进行固结灌浆施工。泄坝段在3月中旬恢复浇筑，5月上旬浇筑至高程240.00m。泄坝段下游面高程235.00m240.00m碾压混凝土择机在泄坝段间歇期内浇筑，以最大限度错开浇筑和固结灌浆时段，实现均衡生产。（3）根据固结灌浆施工和坝体结构需要，泄坝段高程240.00m以下计划分7仓浇筑到设计高程，其中分别在高程203.50m、高程240.00m停歇，间歇期安排进行固结灌浆施工；泄坝段高程240.00m250.00m计划分3仓浇筑，并分别在高程241.50m、高程243.00m、高程250.00m间歇，以便廊道施工和后续常态混凝土施工；泄坝段高程240.00m以下计划分

145、9仓浇筑，并在高程240.00m高程进行固结灌浆施工。（4）为错开施工高峰，确保泄水坝段汽车入仓道路填筑，先开始浇筑泄水坝段碾压混凝土，待浇筑至高程240.00m挖除入仓道路后再浇筑消力池部位碾压混凝土。（5）为保证塔带机尽早投产，布置在高程240.00m基岩面上的TB3塔带机及供料线安装在坝基大面积开挖到位后即开始施工，布置在齿槽内的TB2塔带机在碾压混凝土高程203.50m层面固结灌浆施工时段安装到位。（6）根据坝基开挖结构并结合混凝土施工进度安排，先安装投产大坝上游2台吉林门机，后安装投产大坝下游1台上海港机，在大坝高程250.00m以上常态混凝土全面上升前，全部施工设备基本安装到位并具

146、备投产条件。（7）为加快施工进度，按照设计要求，消力池不分块通仓浇筑，分4仓浇筑至高程240.00m，其中分别在高程215.00m、高程240.00m停歇，间歇期安排进行固结灌浆施工。消力池部位碾压混凝土安排在泄水坝段碾压混凝土浇筑完成后施工，全部采用汽车直接入仓方式浇筑，固灌施工安排在各块间歇期内施工，分二次完成。计划在2010年8月上旬完成消力池碾压混凝土施工，8月底完成碾压混凝土部位固结灌浆施工，开始常态混凝土浇筑。4.4 碾压混凝土入仓手段布置泄水坝段碾压混凝土入仓手段布置（1）高程240.00m以下施工手段布置泄水坝段高程240.00m以下碾压混凝土入仓手段规划有自卸汽车、塔带机、胎

147、带机及缆机等，具体如下： 泄泄坝段根据碾压混凝土总体施工方案规划，泄泄坝段高程240.00m以下碾压混凝土以自卸汽车入仓为主，塔带机、胎带机入仓为辅，具体见表4.4-1。表4.4-1 泄水坝段高程240m以下碾压混凝土入仓手段规划序号高程范围浇筑设备方量（万m3）1200.0m201.0m3台缆机1.0（常态砼）2201.0m203.5m自卸汽车3.133203.5m210.0m自卸汽车+2#塔带机7.864210m240.0m自卸汽车入仓为主，塔带机入仓为辅52.04泄泄坝段高程240.00m以下碾压混凝土共布置1条自卸汽车入仓道路，入仓道路采取半幅填筑上升，半幅车辆通行，互相交替在施工中上

148、升逐渐抬高，直接入仓道路距入仓口30m距离填干净碎石脱水路面，上铺脱水钢栏栅。入仓道路特性见表4.4-2。表4.4-2 泄水坝段高程240m以下碾压混凝土施工入仓道路特性表 名 称起讫高程长度（m）最大坡比路面型式工程量（m3）负责浇筑区域2#入仓道路224.5m-240 m21512%砼、碎石132000高程201-240m 泄泄坝段泄泄坝段高程243.00m以下碾压混凝土以自卸汽车入仓为主，胎带机、缆机入仓为辅，具体见表4.4-3。表4.4-3 泄水坝段高程243m以下碾压混凝土入仓手段规划序号高程范围浇筑设备方量（万m3）1200.0m201m2台缆机0.18（常态砼）2201.0m21

149、0m胎带机+缆机2.273210m243.0m自卸汽车25.37泄泄坝段高程243.00m以下碾压混凝土共布置1条自卸汽车入仓道路，入仓道路采取半幅填筑上升，半幅车辆通行，互相交替在施工中上升逐渐抬高，直接入仓道路距入仓口30m距离填干净碎石脱水路面，上铺脱水钢栏栅。入仓道路特性见表4.4-4。表4.4-4 泄水坝段高程243m以下碾压混凝土施工入仓道路特性表 名 称起讫高程长度（m）最大坡比路面型式工程量（m3）负责浇筑区域1#入仓道路224.5m-243 m15012%碎石65000高程210-243m有关泄水坝段碾压混凝土施工手段规划布置详见附图2527“二期泄水坝段高程240.00m以

150、下碾压混凝土入仓设备规划布置图（1/33/3）”、附图29“二期泄水坝段坝基碾压混凝土入仓道路规划布置图”。（2）高程240.00m250.00m施工手段布置泄泄坝段高程240.00m250.00m碾压混凝土以2#塔带机入仓为主、门机入仓为辅，最大入仓强度为166m3/h，塔带机及门机入仓设备最大浇筑能力可达到186 m3/h，完全满足浇筑强度需要。有关泄泄坝段高程240.00m245.00m碾压混凝土施工设备布置详见附图28“泄坝段高程240.00m250.00m碾压混凝土入仓设备规划布置图”。 消力池碾压混凝土入仓手段布置消力池高程200.00m240.00m因仓面面积较大，所需入仓强度较

151、高，规划全部采用自卸汽车入仓。4.5 主要施工方法 施工工艺流程（1）混凝土拌和坝后齿槽碾压混凝土及水泥砂浆、垫层混凝土采用右岸300拌和系统生产，水泥掺和料浆液采用集中制浆站拌制。（2）混凝土入仓根据碾压混凝土浇筑强度，结合各部位实际情况，碾压混凝土入仓规划采用TB2#塔带机、胎带机、自卸汽车直接入仓等方式，其中以自卸汽车入仓为主，各阶段入仓手段规划详见表4.5-1。表4.5-1 泄水坝段及消力池碾压混凝土入仓手段一览表序号部位浇筑设备方量（万m3）1泄泄坝段240.0m以下自卸汽车直接入仓为主，塔带机入仓为辅63.032泄泄坝段243.0m以下自卸汽车直接入仓为主，胎带机、缆机入仓为辅27

152、.63泄泄坝段240.0m250.0m塔带机入仓为主，门机入仓为辅20.844消力池201.0m240.0m自卸汽车直接入仓43.8（3）铺料与平仓混凝土在仓内卸料从一端向另一端进行，边卸料边平仓。平仓采用平仓机，局部骨料集中时采用小平仓机及人工予以散开。碾压混凝土铺料厚度35cm，一般分两次摊铺，一次压实，压实厚度30cm。（4）碾压采用宝马BW202AD型，边角部位采用BW80AD或BW75S小型振动碾碾压，上述设备均在一期工程中运用。碾压参数按现场试验成果，报监理工程师审批后实施。（5）层面及缝面处理浇筑层间按要求采用高压水枪冲毛，清除混凝土表面的浮浆及松动骨料，处理合格后，均匀铺1.5

153、2cm厚的砂浆层或铺3cm厚的小骨料常态混凝土，其强度应比碾压混凝土等级高一级配；碾压薄层连续上升，层间间歇时间控制在允许间歇时间范围内（取57天）。碾压混凝土施工的工艺流程图见图4.5-1：拌和： 300拌和系统混凝土运输：塔带机、胎带机、门机、汽车入仓与老混凝土结合面摊铺砂浆薄层铺料： 平仓机碾压：宝马系列振动碾Vc值、压实密度检测切缝、填缝不合格薄坯层上升合格后进入下一循环洒水、流水养护升层停歇层面冲毛处理层间间歇57天，进入下一个循环图4.5-1 碾压混凝土施工工艺流程图 仓面施工设备布置为了满足碾压混凝土大仓面、高强度、高质量的施工要求，根据以往施工经验，选择高效、灵活、安全、环保的

154、施工设备，包括平仓、碾压、切缝、注浆及仓内外辅助设备，保证齿槽回填按期顺利完成。（1）平仓机大面积的平仓作业主要采用D85型平仓机，它具有操作灵活、履带接触面积大等特点， CAT120型推土机承担模板及细部结构较集中的边角部位的平仓，并协助大平仓机进行大仓面的平仓作业。（2）振动碾碾压混凝土施工选用宝马BW-202AD型和宝马BW-80AD型振动碾碾压。振动碾行走速度按1.01.5km/h控制，条带搭接宽度按1020cm计算，碾压遍数经现场碾压试验报监理人批准确定。振动碾技术性能参数见表4.5-2。表4.5-2 振动碾技术性能参数型 号辊轮尺寸（m）自重（t）频率（Hz）振幅（mm）激振力（t

155、）发动机功率（kW）BW-202AD1.222.13510.07740/450.74/0.356.3/5.970BW-80AD0.580.901.335600.52.511.9（3）振捣器：以ZDN130型振捣器为主，f80f100振捣器为辅。（4）其它设备层面冲毛用的GCHJ50高压混凝土冲毛机；仓面小型设备装移采用QY50轮胎吊车。碾压混凝土仓面施工设备汇总见表4.7-1。 入仓及卸料（1）入仓泄水坝段及消力池碾压混凝土采用右岸高程300m拌和系统供料，高峰期需从高程380m、高程303m拌和系统借料。碾压混凝土入仓手段规划有自卸汽车、塔带机、胎带机及缆机等，具体如下： 泄泄坝段高程240

156、.00m以下根据碾压混凝土总体施工方案规划，泄泄坝段高程240.00m以下碾压混凝土以自卸汽车入仓为主，塔带机、门机入仓为辅，具体见下表。表4.5-3 泄泄坝段高程240m以下碾压混凝土入仓手段规划序号高程范围浇筑设备方量（万m3）1200.0m201.0m3台缆机1.0（常态砼）2201.0m203.5m自卸汽车3.133203.5m210.0m自卸汽车+2#塔带机+吉林门机7.864210m240.0m自卸汽车入仓为主，塔带机、门机入仓为辅52.04 泄泄坝段高程243.00m以下根据碾压混凝土总体施工方案规划，泄泄坝段高程243.00m以下碾压混凝土以自卸汽车入仓为主，胎带机、缆机入仓为

157、辅，具体见下表。表4.5-4 泄水坝段高程243m以下碾压混凝土入仓手段规划序号高程范围浇筑设备方量（万m3）1200.0m201m2台缆机0.18（常态砼）2201.0m210m胎带机+缆机2.273210m243.0m自卸汽车25.37 泄泄坝段高程240.00m250.00m泄泄坝段高程240.00m250.00m碾压混凝土以2#塔带机入仓为主，门机入仓为辅。 消力池高程200.00m240.00m消力池高程200.00m240.00m因仓面面积较大，所需入仓强度较高，规划全部采用自卸汽车入仓，局部采用缆机或胎带机辅助入仓。（2）卸料 碾压混凝土按条带进行卸料，条带宽度控制在技术规范允许

158、的范围内，施工时条带边缘插旗进行标识，并且派专业人员指挥。 胎带机、塔带机及缆机下料a、控制下料高度，下料高度控制在1.5m以内，以减少由于下料口离仓面较高造成混凝土骨料的分离。b、据以往的施工经验，采取连续均匀的下料方式，下料皮筒频繁移动，不让混凝土过多堆积，可有效减少骨料的分离。c、下料软管长度小于6m。 d、选派经验丰富的操作人员进行操作，以控制碾压混凝土的布料质量和速度。e、采用胎带机、布料机直接布料时，要根据其实际输送混凝土能力，控制布料软管管口的铺料起始位置、移动方向和速度。f、在胎带机、布料机直接布料控制范围以外的盲区，若盲区范围较小，先在盲区周边下料，然后用平仓机或装载机将混凝

159、土推运至盲区；若盲区较大，则用自卸汽车、装载机在仓内转料。 自卸汽车卸料a、自卸汽车入仓前保证轮胎干净，在仓面上行驶时避免急刹车、急转弯等有损混凝土层面的操作。b、汽车卸料时严格控制靠近模板条带的作业，料堆边缘与模板边缘的距离不小于2.0m，与模板接触部位辅以人工铺料。c、当采用汽车直接入仓或汽车在仓内转运时，每一条带起始卸料采用梅花形布料作业方法。 平仓及碾压（1）平仓a、碾压混凝土以固定方向逐条带铺筑，平仓方向与坝轴线方向平行。b、对自卸汽车卸料，按两层铺料一次碾压方式进行，每层铺料厚度取17cm左右，用平仓机平仓。在平仓机上附装有激光仪，控制平仓厚度。平仓机在料层处连续进行推扒作业，每处

160、往返不少于两遍，每一层推平后，继续上层铺料，两层铺料完成后，经碾压密实后的压实厚度为30cm左右。c、平仓后混凝土表面应平整，其误差不应大于3cm左右，碾压厚度应均匀，不允许有向下游倾斜的坡度。d、对于局部出现的集中骨料，及时用小型平仓机并辅以人工进行清理和散开。e、平仓机平仓作业后，辅以人工摊铺（如：模板及细部结构较集中的边角部位），使仓面平顺。f、严禁不合格的碾压混凝土拌和料入仓，并保持仓面不受到污染。g、按设计要求严格控制不同级配碾压混凝土的分界线。（2）碾压碾压混凝土施工选用德国产BW-202AD振动碾为主要碾压设备，靠近模板边角位置则用BW-80AD型或BW75S型振动碾碾压。碾压作

161、业采用条带搭接法，碾压方向垂直于水流方向，碾压条带间的搭接宽度为1520cm，断头部位的搭接宽度应不小于100cm。碾压机具碾压不到的死角，以及有预埋件的部位，铺筑变态混凝土，用插入式振捣器人工振捣密实。碾压混凝土碾压的主要施工技术要点：a、碾压速度：一般控制在1.01.5km/h范围内。b、碾压遍数：为防止振动碾在碾压时陷入混凝土内，对刚铺平的碾压混凝土先无振碾压2遍后使其初步平整，再继续有振碾压，直至碾压混凝土表面泛浆时再酌情增加12遍，一般为810遍。具体碾压遍数由大规模施工前的现场碾压试验确定。c、碾压达到规定的碾压遍数后，及时用率定过的表面型核子水分密度仪对压实后的混凝土进行容重测定

162、，如果达不到规定的容重指标，需补振碾压，确保容重指标或压实度达到设计要求。在压实过程中，若混凝土表面出现裂纹，则在有振碾压后增加2遍无振碾压；当混凝土过早出现不规则、不均匀回弹现象时，检查混凝土拌和物的分离情况，及时采取措施予以调整。e、碾压作业条带清楚，走向偏差控制在20cm范围内，条带间重迭1520cm。碾压方向与摊铺方向一致，但在边角和结构变化部位根据不同情况变更碾压方向，同一碾压层两条碾压带之间因碾压作业形成的凸出带，采用无振慢速碾压12遍收平；收仓面的两条碾压带之间的凸出带，也采用无振慢速碾压收平。f、碾压混凝土从出拌和楼至碾压完毕，控制在2小时内完成，碾压混凝土的层间允许间歇时间应

163、控制在碾压混凝土初凝时间内，混凝土初凝、终凝时间由现场碾压试验确定。 层面结合施工施工间歇层面应采用高压水冲毛等方法清除砼表面的浮浆及松动骨料，缝面冲毛后清理干净，在砼入仓时需保持清洁湿润。施工间歇层面上部碾压砼铺筑前，应先在施工间歇砼层面上均匀铺1.52cm厚的水泥砂浆，砂浆强度应比碾压砼等级高一级，每次铺设砂浆的面积应与浇筑强度相适应，以铺设砂浆后能及时被覆盖为限。碾压混凝土从出机至碾压完毕，应在2小时内完成。连续上升铺筑的碾压砼，层间间隔时间应控制在直接铺筑允许时间内。直接铺筑层间允许时间113月份按8h控制，其它月份按6h控制，高温时段按4h控制。采用间歇上升的碾压混凝土浇筑仓，其间歇

164、时间宜为46天，一般不小于3天。 诱导缝施工高程240m以下碾压混凝土坝体横缝部位设计有诱导缝，诱导缝在碾压混凝土浇筑至层间间歇通过钻孔形成。钻孔采用100型钻机施工，钻孔间距150cm，孔底距建基面距离不大于50cm，钻孔完成后按照设计要求埋设接缝灌浆管路。 变态混凝土施工（1）变态混凝土主要用于大坝上下游面、止水埋设处、廊道周边、集水井和以及振动碾碾压不到的地方。（2）变态混凝土的运输、卸料、摊铺与同浇筑高程、同部位的碾压混凝土施工同时进行。变态混凝土施工部位均为细部结构等狭小部位，为使埋件、止水、模板等不受到冲击、破坏，施工时混凝土可卸料在变态混凝土附近的碾压混凝土施工部位，然后采用小型

165、平仓机配合人工平仓摊铺。混凝土料推到离模板、止水、埋件等细部结构30cm左右时小型平仓机即停止前进，辅以人工平仓。（3）设置专门的制浆系统，进行变态混凝土掺用的灰浆拌制。在拌制站应有醒目的配合比标识，灰浆拌制严格按试验室提供的配合比进行控制。（4）灰浆从制浆站用灌浆泵压入仓面的加浆机储存待用。输送灰浆的管道在进入仓面以前的适当位置设置放空阀门，以便排空管道内沉淀的灰浆和清洗管道的废水。灰浆在运输和储存过程中必须对其进行搅拌，以保证灰浆均匀性。（5）变态混凝土中掺浆量为变态混凝土量的46%。试验室确认的灰浆掺量为二级配50L/m3、三级配45L/m3。施工过程中不得随意更改灰浆掺量。如需进行灰浆

166、掺量的调整，应由试验室报监理工程师批准。（6）迎水面1m范围变态混凝土的掺浆应采用底部和中部两层加浆的方式按以下要求进行：混凝土分两层摊铺，在处理好的层面上水平铺设一层水泥及掺合料浆，其量为变态混凝土中规定浆液的掺量的一半，摊铺碾压层的第一层碾压混凝土后在摊铺后的碾压混凝土层面上水平铺设另外一半的水泥及掺合浆，再摊铺第二层混凝土。加浆应严格计量，均匀铺洒在碾压混凝土面上。其他部位的变态混凝土采用沟槽法加浆的方式。具体要求：在已经摊铺好的碾压混凝土上，人工采用钉耙将碾压混凝土掏出沟槽，1m范围抽槽3道，槽宽15cm深15cm，然后将灰浆均匀地掺入沟槽内。灰浆可采用有计量的小桶人工掺入，灰浆应均匀

167、掺入在混凝土沟槽内。人工用盛装容器进行掺入的具体方法为：首先确定每单位长度沟槽中需要的注入量，然后根据注入量制作相同容量的容器，每次容器盛满后均匀掺入在每单位长度沟槽中。（7）灰浆掺入碾压混凝土内1015分钟后开始振捣，加浆到振捣完毕控制在40分钟内，振捣采用与常态混凝土同样的大功率振捣器或振捣机将碾压混凝土和灰浆的混合物振捣均匀密实。（8）层面连续上升时，要求浇筑上层混凝土时振捣器应插入下层变态混凝土内510cm。100型振捣器插入混凝土的间距不超过75cm，振捣器应垂直按顺序插入混凝土，避免漏振。（9）振捣时间以振捣后混凝土表面完全泛浆为准，一般不应小于15秒，不宜过振。振捣器应缓慢拔出变

168、态混凝土，拔出时混凝土表面不得留有孔洞。（10）在止水埋设处的变态混凝土施工过程中，应采取措施妥善保护止水设施不致变位，对该部位混凝土中的大骨料应人工予以剔除，振捣应仔细谨慎，以免产生任何渗水通道。（11）变态混凝土相邻碾压混凝土条带，在变态混凝土施工完成后碾压，相邻区域混凝土碾压时与变态混凝土区域搭接宽度应大于20cm。变态混凝土与碾压混凝土的结合部位用小振动碾补碾23遍。（12）上游防渗层4m范围，在每一碾压混凝土层覆盖上一层碾压混凝土前铺洒2mm厚水泥粉煤灰净浆，水泥粉煤灰净浆水胶比应小于同部位碾压混凝土水胶比值。边铺洒水泥煤灰净浆，边摊铺混凝土，水泥粉煤灰净浆覆盖的范围，应以确保水泥粉

169、煤灰净浆初凝前能将上层砼碾压完成为准。 垫层混凝土施工泄水坝段及消力池齿槽底部需先浇筑垫层常态混凝土，厚度1m，总计1.95万m3。（1）垫层混凝土施工手段布置泄以及泄坝段垫层混凝土主要采用缆机浇筑，局部采用胎带机补充浇筑，胎带机布置在消力池齿槽高程210.00m平台，可覆盖泄坝段下游面。消力池垫层混凝土主要采用缆机以及胎带机浇筑，胎带机布置在消力池齿槽高程210.00m平台，可覆盖高程200.00m平台以及高程210.00m平台。（2）分层分块齿槽垫层混凝土按照设计要求分块，根据浇筑实际情况，采用30cm50cm平铺浇筑。（3）主要施工方法a、基础面处理按照设计和规范要求对基岩面进行清理、冲

170、洗，人工配合小型机具将基岩面上所有松散物、块石、碎石、岸坡风化岩层及其它杂物清除干净，但不得破坏清理范围以外的岩体。混凝土浇筑前，处理干净仓面积水和引排基岩渗水，并保持基岩面湿润。b、模板施工基础垫层混凝土采用钢模及木模板施工。c、混凝土浇筑齿槽垫层混凝土采用手持插入式振捣器进行人工平仓、振捣。在浇筑过程中，尽量将混凝土捣实至可能的最大密实度，每一位置的振捣时间以混凝土不再显著下沉、不出现气泡并泛浆为准，同时避免振捣过度。仓面振捣按顺序进行，以免造成漏振。振捣器距模板的垂直距离不小于振捣器有效半径的1/2，并不得触动钢筋、止水及预埋件。对基岩面上的浇筑仓，在浇筑混凝土时，铺一层3cm厚砂浆或不

171、小于10cm厚的同等级一级配混凝土。d、混凝土施工缝面处理在浇筑分层的上层混凝土浇筑前，对下层混凝土的施工工作缝面按监理人批准的方法进行高压水冲毛或凿毛处理，开始冲毛的时间及冲毛水压、风压等根据现场试验确定并经监理人批准。缝面冲毛后清理干净，保持清洁湿润。在浇筑上一层混凝土前，将缝面清理干净后均匀铺设一层23cm的水泥砂浆。砂浆强度等级应比同部位混凝土强度等级高一级，每次铺设砂浆的面积应与浇筑强度相适应，以铺设砂浆后能及时被覆盖为限。 模板施工泄水坝段及消力池碾压混凝土施工所需模板型式和数量较多，根据结构形式以及施工特点，主要有如下几种型式：（1）散装钢模板基础廊道下部结构、上下游止水处、廊道

172、侧墙模板及廊道止水处等采用散装钢模板施工，局部采用木模板补缺，散装模板采用内拉内撑的方式固定。间歇层面的首仓散装模板可采用仓面埋设插筋，设置10内拉拉条，拉条间距100cm75cm。内支撑采用25钢筋，横竖围檩均采用1寸半钢管。在碾压过程中施工的散装模板采用碾压砼中埋设三角钢柱设置内拉拉条的方式施工。三角钢柱主筋采用20钢筋，连接筋采用12钢筋。内拉拉条采用10圆钢，拉条间距70cm75cm，横竖围檩采用1寸半钢管。（2）翻转模板泄坝段左侧面、高程240.00m250.00m上下游面等部位均规划采用翻转模板施工。翻转模板单块面板长3米、高2.1米，每块重约1吨。主要构件有面板、支撑桁架、调节螺

173、杆、操作平台、锚固件和吊耳等。其中：支撑桁架为钢结构形，上、下层模板间桁架内弦杆用插销铰接，外弦杆则通过调节螺杆连接。每块模板布置1排4根锚筋作为锚固件，锚筋布置在距模板上口45cm处。施工时，翻转模板垂直方向以3块为一组交替翻转上升，当砼浇筑至最上一块模板上口60cm处时将最底层模板拆除并提升安装到模板上口，砼施工荷载始终由最下一层模板锚筋承担。翻转模板采用汽车吊安装和拆卸。（3）廊道模板廊道模板分为以下三部分：排水沟、廊道侧墙、廊道顶拱。廊道排水沟可采用木排水沟或钢排水沟模板施工，廊道排水沟应尽量采用钢排水沟模板施工。廊道侧墙模板采用P6015、P3015、P1015散装钢模板施工，间歇层

174、面的廊道侧墙模板可采用仓面埋设插筋，设置12内拉拉条，拉条间距100cm75cm。内支撑采用25钢筋，横竖围檩均采用1寸半钢管。在碾压过程中施工的廊道侧墙模板采用碾压砼中埋设三角钢柱设置内拉拉条的方式施工。三角钢柱主筋采用22钢筋，连接筋采用12钢筋。内拉拉条采用12圆钢，拉条间距70cm75cm，横竖围檩也采用1寸半钢管。廊道顶拱采用可变弧钢廊道顶拱模板施工，局部采用木模板施工。可变弧钢廊道顶拱模板采用钢板加工而成，面板长150cm，厚5.5cm，宽度方向弧长39.2cm。每块钢面板凹面设置4条纵向板筋，左右两半部分的纵向板筋各自通过7条横向板筋焊接相连，中间5.2cm范围不设横向板筋，使面

175、板弧度可调，以适应不同半径廊道顶拱立模的需要。面板之间用“U”形卡连接，拱架为1.5英寸钢管以及廊道顶拱结构尺寸加工成型。面板与拱架之间用专门加工制作的半园形钩卡连接固定。 木顶拱模板拱架以及顶拱板全部在综合加工厂内加工完成，并按照加工图纸拼装成2m一节，现场直接利用人力或仓面吊进行安装。（4）键槽模板根据相关设计图纸冲，高程240.00m以下碾压混凝土设计有两种结构缝：一种为诱导缝，采用钻孔形成；另一种为键槽缝，采用立模形成。泄泄高程240.00m250.00m各坝段间设计为横缝。键槽缝和坝体横缝结构形式为梯形键槽，采用1.5m1.6m的三角键槽钢模板施工，局部用木模板补缺，连续上升仓位键槽

176、模板采用4层连续翻转施工，利用仓内埋设柱筋为20三角钢柱和12内拉条固定，三角钢柱间距1.5m，12内拉条按0.751.00m间距布设。 入仓道路填筑施工（1）由于碾压砼施工强度高、工期紧，而自卸汽车入仓浇筑是主要施工手段，因此，尽快形成入仓道路是保证碾压混凝土浇筑的关键，在相应入仓部位施工条件具备时就开始填筑入仓道路。（2）道路填筑时，按照道路最终形成的断面，采取全断面分层填筑的方法进行填筑，同时，在砼浇筑之前将道路起坡段填高。以减小砼浇筑过程中道路加高回填的强度和工程量。（3）道路加高回填采取半幅加高回填、半幅入仓运输的方式随仓面的升高而交替上升。每半幅入仓口道路一次加高高度为0.6m，每

177、次填筑宽度不超过20m，填筑量控制在600m3以内，以保证在允许的时间内完成入仓口的加高回填。入仓道路主干道每半幅一次加高高度为1.2m，交错高差为0.6m。道路上升回填时，首先满足入仓口的加高回填，以便入仓口能够及时改道。（4）利用浇筑的间歇进行入仓道路的填筑。如泄在浇筑到高程203.50m停歇进行固结灌浆时，即可进行2#号入仓道路道路的前期填筑。 特殊气候条件施工施工期间加强天气预报信息收集，及时了解气温和雨情情况，合理安排施工进度。制定雨天、寒冷气候条件下的施工细则。（1）雨天施工现 施工期间加强气象资料收集工作，及时了解雨情和其它气象情况，妥善安排施工进度。 雨天施工加强现场降雨量的测

178、试工作，雨量测试由现场试验室负责，每二十分钟向施工调度部门和现场负责人报告一次测试结果。 当雨量小于0.3mm/6min时，碾压混凝土继续施工，但采取如下措施：a、拌和楼生产的碾压混凝土拌和物VC值适当调大，采用上限值；如降雨持续时间长，采取适当减小碾压混凝土水胶比的措施，具体减小幅度由现场试验室值班负责人根据现场情况确定。b、卸料后，立即用塑料编织布覆盖，平仓时再揭开，并立即平仓、碾压，未碾压的混凝土拌和物暴露在雨中的时间不超过10min。c、在靠近边坡基础或老混凝土与仓面交接的部位，做好临时排水沟，使外来水不侵入碾压混凝土。 当雨量达到或超过0.3mm/6min时，暂停施工，拌和系统停止拌

179、和，仓面迅速完成尚未进行的卸料、平仓和碾压作业。如遇大雨或暴雨，将卸入仓内的混凝土料堆、未完成碾压作业的条带和整个仓面全部覆盖，待雨后根据监理人的指示进行处理，搁置时间过长的拌和料，作废料处理。 暂停施工后，碾压混凝土生产、施工一条龙的所有施工人员都仍坚守岗位，并做好随时恢复施工的准备工作。 雨后，当降雨量持续30min以上小于0.3mm/6min，仓面已覆盖未碾压的混凝土尚未初凝，经监理人批准后恢复施工，并做好如下工作：a、清除停放在露天运送混凝土的汽车车箱内的积水；b、立即排除仓内的积水，当符合要求后，即开始碾压混凝土的铺筑施工；c、新生产的碾压混凝土VC值按上限控制； d、由质检人员对仓

180、面进行认真检查，对有漏碾已初凝或其它被水严重侵入的混凝土进行清除。对混凝土面因受雨水冲刷裸露砂石的部位补铺灰浆或砂浆，并按层面、缝面处理要求进行处理。（2）寒冷天气下施工根据坝址气温统计表，月平均最低气温为6.6，极端最低温度为-0.5。在一般低温季节情况下，对碾压混凝土施工影响不大，在极端低温情况下，则暂停施工。 养护及保温成立专门的养护小组，仓面间歇时以自动旋喷洒水为主，人工洒水为辅的方式，定点、定人对仓面进行养护，务必使砼表面经常保持湿润状态。高温季节对砼侧面采取流水养护。流水养护的水管固定在多卡模板下部或墙面拉条头上，与主管用软管相连，以方便模板提升，水管上钻孔，水流喷射到砼侧面形成水

181、帘养护。低温季节仓面间歇期内按照相关设计要求进行平面和立面保温，上、下游以及永久外露面按照相关设计要求粘贴保温苯板。 仓面施工组织及管理（1）碾压混凝土施工仓面每班设仓面总指挥1人，协助指挥23人。仓面总指挥全面安排、组织、协调本仓面碾压混凝土施工，对本仓面进度、质量、安全负责。（2）除仓面总指挥和协助指挥外，其他人员都不得在仓面直接指挥生产（紧急情况除外）。施工管理部对混凝土拌和、运输、仓面施工一条龙负责组织协调。各管理部门及有关领导对仓面施工的意见应通过仓面总指挥贯彻执行。（3）施工仓面上的所有设备、检测仪器工具在暂不操作时均应放在不影响施工或现场指挥指定的位置上；出入仓面的其他人员，行走

182、路线和停留位置不得影响正常施工。应服从仓面总指挥的安排。（4）保持仓面干净、无积水、无杂物油污。（5）碾压混凝土浇筑时，测量人员必须及时校核翻升模板，并对预埋件、结构线放样复核，按碾压层厚在模板上标线，各标线之间水平间距不得大于10米。（6）所有碾压以及摊铺机械设备均配备责任人进行指挥摊铺和碾压，以及监控摊铺层厚和碾压次数和效果。责任落实到人，确保碾压砼施工强度和质量。（7）设置专人负责变态砼以及防渗层砼施工，并做好施工记录，严格落实责任制，确保大坝主体防渗体施工质量。4.6 碾压混凝土施工进度计划及强度分析 施工进度计划（1）泄水坝段根据施工总体进度安排，泄水坝段碾压混凝土计划从2010年1

183、月1日开始浇筑，2010年5月9日前全部浇筑至高程240.00m，于2010年8月14日全部浇筑至高程250.00m，具体进度计划安排如下：a、2009年12月底前完成坝基齿槽开挖和清基交面，入仓道路和施工设备布置到位，具备浇筑碾压混凝土条件；b、2010年1月1日1月3日，泄泄坝段浇筑高程200.00m203.50m碾压混凝土，其后间歇进行第一次固结灌浆施工；c、2010年1月11日2010年4月10日，泄泄坝段浇筑高程200.00m243.00m碾压混凝土，然后在高程240.00m层面进行固结灌浆施工；d、2010年3月11日5月9日，泄泄坝段浇筑高程203.50m240.00m碾压混凝土

184、，其后间歇进行第二次固结灌浆施工；e、2010年6月14日8月14日，浇筑泄泄坝段高程240.00m250.00m碾压混凝土，正常间歇后进行其上常态混凝土施工。泄水坝段碾压混凝土施工进度计划安排详见表4.6-1。表4.6-1 泄水坝段高程200.0m250.0m碾压混凝土施工进度计划表序号仓 次工程量（m3）施工时段工期1泄泄坝段高程201.0m203.5m 313152010.1.11.33天2泄泄坝段高程201.0m203.5m59122010.1.111.133天3泄泄坝段高程203.5m205m35282010.1.181.192天4泄泄坝段高程205m210m 132682010.1

185、.231.285天5泄泄坝段高程210m213m 187922010.2.12.44天6泄泄坝段高程213m218m 316532010.2.92.146天7泄泄坝段高程218m228m 786642010.2.182.2811天8泄泄坝段高程228m237m 784042010.3.53.1410天9泄泄坝段高程203.5m205m 180402010.3.113.122天10泄泄坝段高程237m238m 117102010.3.183.192天11泄泄坝段高程205m210m 605772010.3.163.215天12泄泄坝段高程238m240m 171852010.3.273.272天

186、13泄泄坝段高程210m225m 2313992010.3.254.715天14泄泄坝段高程240m243m173002010.4.84.103天15泄泄坝段高程225m237m 2283382010.4.144.2410天16泄泄坝段高程237m238m 244692010.4.304.301天17泄泄坝段高程238m240m 361982010.5.85.92天18泄泄坝段高程240m250m2083952010.6.148.1461天19汇 总11151472010.1.18.14151天（2）消力池部位消力池部位碾压混凝土计划在泄水坝段下游汽车入仓道路开挖完成后开始施工，消力池碾压混凝

187、土不分块通仓浇筑，于2010年5月25日开始浇筑，至8月12日浇筑至设计高程240.00m。具体进度计划安排如下：a、2010年5月10日5月24日，完成泄水坝段入仓道路挖除及清基交面工作；b、2010年5月25日6月1日，浇筑高程200.00m210.00m碾压混凝土；c、2010年6月6日6月10日，浇筑高程210.00m215.00m碾压混凝土，其后间歇进行固结灌浆施工；d、2010年7月16日7月25日，浇筑高程215.00m226.00m碾压混凝土；e、2010年8月1日8月12日，浇筑高程226.00m240.00m碾压混凝土，其后间歇进行固结灌浆施工。消力池齿槽高程240.00m

188、层面固结灌浆施工完毕后即可进行其上常态混凝土施工。消力池碾压混凝土施工进度计划安排详见表4.6-2。表4.6-2 消力池高程200.0m240.0m碾压混凝土施工进度计划表序号仓 次工程量（m3）施工时段工期1高程201m210m251742010.5.256.18天2高程210m215m538712010.6.66.105天3高程215m226m140620.2010.7.167.2510天4高程226m240m2238782010.8.18.1212天9汇 总4435432010.5.258.1235天泄水坝段及消力池碾压混凝土施工进度计划详见附图30“泄水坝段及消力池碾压混凝土施工进度计

189、划横道图”。 施工强度分析（1）浇筑强度分析 泄水坝段A、月浇筑强度根据泄水坝段碾压混凝土施工进度安排，高程240.00m以下及泄坝段高程240.00m250.00m碾压混凝土各月浇筑强度见表4.6-3、表4.6-4。表4.6-3 泄水坝段高程200.0m240.0m碾压混凝土各月浇筑强度表 单位： m3月 份2010年1月2月3月4月5月合 计泄泄坝段4130817099239183036198640328泄泄坝段2454012910810730017300278248分月汇总6584812910827829240913036198918576从4.6-3表中可看出，高程240.00m以下泄

190、水坝段碾压混凝土最高月浇筑强度发生在2010年4月，最高月浇筑强度为40.9万m3。表4.6-4 泄坝段高程240.0m250.0m碾压混凝土各月浇筑强度表 单位： m3月 份2010年6月7月8月合 计泄坝段79821678724769泄坝段362454131985528892泄坝段97492169031439泄坝段483119920697231723泄坝段93902218531575泄坝段484349422229132076泄坝段436244391912327924分月汇总447819537668241208398从4.6-4表中可看出，高程240.00m250.00m泄水坝段碾压混凝土最

191、高月浇筑强度发生在2010年7月，最高月浇筑强度为9.54万m3。B、小时入仓强度根据相关技术要求，碾压混凝土出机口温度11月次年3月按照自然温度入仓，相应坯层覆盖时间按照8h控制；其它月份出机口温度按照14控制，相应坯层覆盖时间按照6h控制，高温时段按照4h控制。据此计算最大小时入仓强度如下：a、各月最大入仓强度根据泄水坝段碾压混凝土各月施工进度安排，高程240.00m以下各月最大小时入仓强度见表4.6-5，高程240.00m250.00m见表4.6-6。表4.6-5 泄水坝段高程240.0m以下碾压混凝土各月最大入仓强度表 月份2010年1月2月3月4月5月最大入仓强度（ m3/h）447

192、.3313.6914.31023.31011发生部位泄泄泄泄泄泄泄泄泄泄仓面高程（ m ）203.6228.2213.8；240.0237.8240.0覆盖时间（ h ）88866坯层方量（ m3）3578.12508.54423；289161406066仓面面积（ m2）11927836214743；96372046720220从上表中可看出，月最大入仓强度发生发生在2010年4月，施工部位为泄坝段仓面高程237.80m，最大入仓强度为1023.3m3/h。表4.6-6 泄水坝段高程240.0m250m碾压混凝土各月最大入仓强度表 月份2010年6月7月8月最大入仓强度（ m3/h）165.

193、0166.0166.0发生部位泄泄、泄泄、泄仓面高程（ m ）242.7246248248250覆盖时间（ h ）666坯层方量（ m3）989.8996.0996.0仓面面积（ m2）3299.333203320从上表中可看出，月最大入仓强度发生发生在2010年7、8月，施工部位为泄、坝段仓面高程246.00m以上，最大入仓强度为166m3/h。b、各部位最大入仓强度各部位最大小时入仓强度详见表4.6-7、表4.6-8。表4.6-7 泄水坝段高程240.0m以下碾压混凝土各部位最大入仓强度表 部位高程范围最大入仓强度（ m3/h）最大入仓强度所在仓面高程最大入仓坯层方量（ m3）最大仓面面积

194、（ m2）泄泄201203.5m86.1203.6m688.62295.3203.5205m89.9204.8719.22397.3205210m106.6209.9853.12843.7210213m239.8212.91918.06393.3213218m264.0218.02112.27040.7218228m313.6228.22508.58361.7228237m364.0236.92912.29707.3237238m368.2237.82945.59813.3238240m361.4239.92891.19637.0240243m284.0242.91703.15677.0泄泄2

195、00203.5m447.3203.63578.111927203.5205m459.0204.83671.712239.0205210m517.3210.24138.713795.7210225m878.4224.95270.317567.7225237m1016.1236.96096.820322.7237238m1023.3237.86140.020466.7238240m1011.0239.96066.120220.3从表中可知，泄泄坝段高程240.00m以下最大的仓位为高程237.80m仓面，最大仓面面积20466.7m2，最大入仓强度为1023.3m3/h。表4.6-8 泄水坝段高程

196、240.0m250m碾压混凝土各部位最大入仓强度表 部位高程范围入仓强度（ m3/h）最大入仓强度所在仓面高程最大入仓坯层方量（ m3）最大仓面面积（ m2）泄240241.5m133.6240.3801.32672.0241.5243m133.2241.8799.22664.0243250m131.7247.5789.92633.0泄240241.5m151.1240.3906.83022.7241.5243m150.7241.8904.23014.0243250m154.0247.5250.0924.03080.0泄240241.5m162.1241.5972.33241.0241.524

197、3m164.2242.7985.03283.3243250m166.0246.3250.0996.03320.0泄240241.5m162.1241.5972.73242.3241.5243m165.1242.7990.33301.0243250m166.0246.3250.0996.03320.0泄240241.5m155.8241.5934.53115.0241.5243m165.0242.7989.83299.3243250m166.0248.4250.0996.03320.0泄240241.5m162.4241.5974.63248.7241.5243m165.4242.7992.23

198、307.3243250m166.0249.3250.0996.03320.0泄240241.5m146.1241.5876.72922.3241.5243m148.8242.7892.62975.3243250m149.4249.3250.0896.42988.0从表中可知，泄泄坝段高程240.00m250.00m最大的仓位为泄泄高程243.00m250.00m仓面，最大仓面面积3320.0m2，最大入仓强度为166.0m3/h。 消力池A、月浇筑强度根据消力池部位高程200.00m240.00m碾压混凝土施工进度安排，各月浇筑强度见 表4.6-9。表4.6-9 消力池高程200.0m240.

199、0m碾压混凝土各月浇筑强度表 单位：m3月 份2010年5月6月7月8月合 计分月汇总2404856942140621223878445489注：分月总量中包括垫层常态混凝土从上表中可看出，最高月浇筑强度发生在2010年8月，最高月浇筑强度为22.4万m3。B、最大入仓强度根据相关技术要求，碾压混凝土出机口温度11月次年3月按照自然入仓，相应坯层覆盖时间按照8h控制；其它月份出机口温度按照14控制，相应坯层覆盖时间按照6h控制，高温时段按照4h控制。据此计算最大小时入仓强度如下：a、各月最大入仓强度根据消力池碾压混凝土各月施工进度安排，各月最大小时入仓强度见表4.6-10。表4.6-10 消力

200、池高程200.0m240.0m碾压混凝土各月最大入仓强度表 月份2010年5月6月7月8月最大入仓强度（ m3/h）164.8558.4706.8883.2所在仓面高程（ m ）209.0215.0226.1237.0覆盖时间（ h ）6666坯层方量（ m3）988.83350.24240.85299.4仓面面积（ m2）3296111671413617665 注：高程210.00m以上左右块并仓浇筑从上表中可看出，最大入仓强度发生在2010年8月，施工部位为高程237.00m浇筑时段，最大入仓强度为883.2m3/h。b、各部位最大入仓强度各部位最大小时入仓强度详见表4.6-11。表4.6

201、-11 消力池高程240.0m以下碾压混凝土各部位最大入仓强度表高程范围最大入仓强度（ m3/h）最大入仓强度所在仓面高程最大入仓坯层方量（ m3）最大仓面面积（ m2）201210m173.0209.91037.83459.3210215m558.4215.03350.211167.3215226m706.8226.14240.814136226237m883.2236.95299.417664.7从表中可知，消力池高程240.00m以下最大的仓位为高程236.90m仓面，最大仓面面积17664.7m2，最大入仓强度为883.2m3/h。 各部位浇筑强度合计A、月浇筑强度根据施工总进度计划安

202、排，泄水坝段及消力池部位碾压混凝土施工的同时，泄水坝段及消力池常态混凝土也在施工，各部位月浇筑强度合计见表4.6-12。表4.6-12 泄水坝段、消力池各月浇筑强度汇总表 部位2010年1月2月3月4月5月6月7月8月泄水坝段高程240m以下6584812910827829240913036198泄坝段高程240m250m447819537668241消力池碾压砼2404856942140621223878碾压合计6584812910827829240913060246101723235997292119泄水坝段常态砼32221164229914386065640278210873731128

203、18消力池常态砼1306719163208302777929513281802875125003常态合计1628930805507446638585915106390116124137821合 计82137159913329036475515146161208113352121361699从上表中可看出，碾压混凝土施工期（2010年1月8月）混凝土月最高浇筑强度为47.5万m3，发生在2010年4月，其中碾压混凝土为40.9万m3，常态混凝土为6.6万m3。B、最大入仓强度泄水坝段及消力池部位碾压混凝土月最大入仓强度汇总见表4.6-13。表4.6-13 泄水坝段及消力池碾压混凝土各月最大入仓强

204、度表 月份2010年1月2月3月4月5月6月7月8月最大入仓强度（ m3/h）447.3313.6914.31023.31011558.4871.91045.7发生部位泄泄泄泄泄；泄泄泄泄泄消力池泄；消力池泄；消力池仓面高程（ m ）203.6228.2213.8；240.0237.8240.0215.0243；226.2244.2；237覆盖时间（ h ）88866666坯层方量（ m3）3578.12508.54423；2891614060663350.2990.8；4240.8974.7；5299.4仓面面积（ m2）11927836214743；96372046720220111673

205、302；141363320；17664从上表中可看出，碾压混凝土最大入仓强度为1045.7m3/h，发生在2010年8月，施工部位为消力池高程237.00m及泄高程244.20m层面。（2）拌和强度分析根据二期工程统一规划，二期标段高程350.00m以下混凝土主要由右岸高程300m拌和系统供料，高程350.00m以上则主要由高程380m拌和系统供料，由于坝基碾压混凝土浇筑强度较高，为保证浇筑强度，高程300m拌和系统强度不足时由高程380m拌和系统补充供料。右岸高程300m拌和系统布置2座44.5m3自落式拌和楼，该拌和楼常温混凝土铭牌产量为640m3/h，预冷混凝土铭牌产量为480m3/h。

206、根据实际经验，44.5m3拌和楼实际生产能力为：常温混凝土300m3/h（四级配），14预冷混凝土（碾压混凝土）250 m3/h（三级配），7预冷混凝土200 m3/h。按照每天生产20h、每月生产25天考虑，不均衡系数取1.3时，相应每月生产时间为384h计算，12月次年3月份常温混凝土生产能力为23.0万m3/月，4、11月份14温控混凝土生产能力为19.2万m3/月，5月10月份7温控混凝土生产能力为15.4万m3/月。高程380m该拌和系统布置有一座44.5拌和楼（1#楼）和一座43拌和（2#楼），常温混凝土铭牌产量为560m3/h，预冷混凝土铭牌产量为430m3/h；根据实际经验，4

207、4.5m3拌和楼实际生产能力为：常温混凝土300m3/h（四级配），14预冷混凝土（碾压混凝土）250 m3/h（三级配），7预冷混凝土200 m3/h；43.0m3拌和楼实际生产能力为：常温混凝土200m3/h（四级配），14预冷混凝土（碾压混凝土）180 m3/h（三级配），按照每天生产20h、每月生产25天考虑，不均匀系数取1.3时，相应每月生产时间为384h计算，12月次年3月份常温混凝土生产能力为19.2万m3/月，4、11月份14预冷混凝土（碾压混凝土）温控混凝土生产能力为16.5万m3/月，5月10月份7预冷混凝土生产能力为7.7万m3/月。高程380m、300m拌和系统生产能力

208、见表4.6-14。表4.6-14 高程380m、300m混凝土拌和系统生产能力表拌和系统常温混凝土14混凝土7混凝土小时能力月能力小时能力月能力小时能力月能力高程380m系统44.5 m3300 m311.5万m3250 m39.6万m3200m37.7万m343.0m3200 m37.7万m3180 m36.9万m3合 计500 m319.2万m3430 m316.5万m3200m37.7万m3高程300m系统44.5m3300 m311.5万m3250 m39.6万m3200m37.7万m344.5m3300 m311.5万m3250 m39.6万m3200m37.7万m3合 计600 m

209、323.0万m3500 m319.2万m3400m315.4万m3高程380m、300m系统总计1100 m342.2万m3930 m335.7万m3600m323.1万m32010年18月泄水坝段、消力池各月浇筑强度见表4.6-12，高程380m、300m混凝土拌和系统生产能力与浇筑强度对比详见表4.6-15。表4.6-15 高程380m、300m混凝土拌和系统生产能力与浇筑强度对比表 月份2010年1月2月3月4月5月6月7月8月月浇筑强度（万m3）碾压砼6.612.927.840.96.010.223.629.2常态砼1.633.085.076.648.5910.6411.6113.78

210、碾压混凝土生产时间14d20d21d21d9d20d27d14d380m、300m系统月生产能力合计（万m3）碾压砼7.912.928.233.06.611.533.624.3常态砼34.329.314.09.218.513.811.913.4月生产能力-月浇筑强度（万m3）碾压砼1.300.4-7.90.61.30-4.9常态砼32.6726.228.932.569.913.160.29-0.38从上表中可看出，2010年1月8月碾压混凝土与常态混凝土共同施工期间，2010年1月、2月高程300m系统生产能力可满足浇筑强度需要（缆机浇筑的由高程380m系统供料），其它月份均需向高程380m系

211、统借料，其中2010年4月、8月还需向高程303m系统借料。根据计算，共须向高程380m系统借料61.15万m3，其中碾压混凝土40.5万m3，常态混凝土20.65万m3（含缆机浇筑量），最高借料强度为16.84万m3，发生在2010年4月；向高程303m系统借料13.2万m3，其中碾压混凝土12.8万m3，常态混凝土0.4万m3，最高借料强度为7.9万m3，发生在2010年4月。（3）运输强度分析混凝土运输手段包括20t自卸汽车、塔带机、胎带机、门机等多种，在不同阶段采用相应的运输方案。泄坝段高程240.00m以下主要依靠“自卸汽车+塔带机+胎带机”方案浇筑碾压混凝土，胎带机的生产能力80m

212、3/h，塔带机的生产能力在150m3/h，配备45台自卸汽车，浇筑能力在810m3/h以上，总运输强度为1040m3/h，而该层面最高小时强度为1023.3m3/h，满足生产强度要求；泄坝段高程240.00m250.00m，采用“2#塔带机+1台门机”入仓方式入仓，总生产能力可达到186m3/h，而实际发生的最大强度为166m3/h，满足生产强度要求；泄坝段高程243.00m以下主要依靠自卸汽车浇筑碾压混凝土，配备21台自卸汽车，运输能力在378m3/h以上，而最高小时强度为368.2m3/h，满足生产强度要求；消力池高程237.00m以下主要依靠自卸汽车方案直接入仓，配备50台自卸汽车，浇筑

213、能力在900m3/h以上，而最高小时强度为883.2m3/h，满足生产强度要求。（4）摊铺强度分析施工强度高峰期时最大小时浇筑强度为1045.7m3/h（2010年8月），仓面配备8台D85平仓机，单台平仓机生产能力为150m3/h，平仓能力满足要求。（5）碾压强度分析施工强度高峰期时最大小时浇筑强度为1045.7m3/h（2010年8月），大型BW202AD单台生产能力为75m3/h，高峰期仓面配备15台，碾压能力满足要求。4.7 施工资源配置计划根据碾压混凝土施工进度计划安排，结合施工强度，泄水坝段及消力池碾压混凝土主要设备配置见表4.7-1。表4.7-1 泄水坝段及消力池碾压混凝土主要施

214、工设备表序号名 称型号规格数 量生产能力备 注1胎带机CC200-241台80 m3/h2塔带机TC24001台150 m3/h3振动碾BW202AD15台75m3/h按最大入仓强度1045.7 m3/h配备4振动碾BW80AD2台25m3/h5平仓机D858台150m3/h6平仓机CAT1202台50m3/h7装载机ZL502台8反铲1台9吊车8T2台10吊车16T2台11自卸汽车20 T60台9m3按最大入仓强度883.2 m3/h配备12喷雾机GSW208台13洒水车EQ10921台8T14高压冲毛机CM-45/1604台45Mpa4.8 施工质量保证措施本标段碾压混凝土仓位面积大、施工

215、强度高、施工温控严格、施工质量要求高。因此，施工中除建立强有力的质量保证体系、严格执行标书文件规定、加强质量管理外，主要从加强混凝土温度控制以及优化、更新混凝土施工工艺方面采取措施，确保工程施工质量。（1）选用的所有原材料符合设计与规范要求，水泥、掺和料、外加剂等有出厂合格证，工地试验室根据规范要求对所有原材料进行定期抽样检查，不合格的原材料不使用。（2）严格控制细骨料的含水率：砂子细度模数允许偏差为0.2，超过时应调整碾压混凝土的配合比。细骨料应有一定的脱水时间，搅拌前含水率应小于6%，超过时应调整混凝土搅拌用水量。（3）严格控制各级粗骨料超、逊径含量：以原孔筛检验时，其控制标准为：超径小于

216、5%、逊径小于10%；以超、逊径筛检验时，其控制标准为：超径为零、逊径小于2%；石子含水率的允许偏差为0.2%。（4）通过碾压混凝土室内试验和现场碾压试验，确定碾压混凝土的施工配合比、碾压参数及有关施工工艺，报监理工程师批准后使用。（5）碾压混凝土质量检测： 碾压混凝土质量检验以抗压强度为主，同一强度等级的碾压混凝土试样数量以表4.8-2为准。 碾压混凝土拌和质量检测，在拌和楼机口随机取样进行，检测项目和频率按表4.8-3的规定执行。 碾压混凝土现场质量检测在铺筑和碾压时按表4.8-4进行检测，并由专人作好记录。 抗渗检测：混凝土的抗渗要求，在混凝土配合比设计中予以保证。抗渗或其他主要特殊要求

217、在施工中适当取样12组检验，其取样部位由监理人指定。表4.8-2 混 凝 土 龄 期 试 件 取 样 表类 别28 d龄 期 试 件 数设计龄期（90d或180d）试件数大体积混凝土每300500m3成型试件3个，不足300m3，至少每班成型试件3个每1000m3成型试件3个注：3个试件为1组。表4.8-3 碾压混凝土的检测项目和频率检 测 项 目检 测 频 率检 测 目 的VC值每2h一次*检测碾压混凝土的可碾性，控制工作度变化拌和物的均匀性每班一次；在配合比或拌和工艺改变、机具投产或检修后等情况下分别另检测一次调整拌和时间，检测拌和物均匀性搅拌物含气量使用引气剂时，每班（12）次调整外加剂

218、量出机口混凝土温度每2h一次温控要求水胶比每班一次检测搅拌物质量搅拌物外观每2h一次检测搅拌物均匀性注：表中*表示在气候条件变化较大（大风、雨天、高温）时应适当增加检测次数。表4.8-4 现场碾压混凝土检测项目及检测频率表检 测 项 目检 测 频 率控 制 标 准VC值每2h一次现场允许VC值由现场碾压试验确定抗压强度相当于机口取样数量的5%10%压实容重每铺筑100200m2碾压混凝土至少应有一个检测点，每一铺筑层仓面内应有3个以上检测点碾压完毕10min后的压实容重98.5%骨料分离情况全过程控制不允许出现骨料集中现象两个碾压层间隔时间全过程控制由试验确定不同气温条件下的层间允许间隔时间，

219、并按其判定混凝土加水搅拌至碾压完毕时间全过程控制小于2h浇筑温度24h一次（4）为防止仓内混凝土标号变换影响入仓速度和混淆混凝土标号，开仓前分别向仓内作业人员、拌和楼等相关操作人员进行交底，混凝土标号变更时进行明显地标识，并通过自动化管理进行控制。（5）根据设计图纸设计并经过监理工程师审批的施工组织设计、施工进度计划及施工方案进行混凝土施工。在施工过程中严格实行“三检制”，加强每道施工工序的施工质量管理与监督检查，凡施工质量达不到要求的工序，必须及时进行返工，直至满足要求后，方可进行下道工序施工。实行混凝土浇筑盯仓制度，每个施工仓位从开仓到浇筑完成，设有专人进行盯仓，对浇筑过程进行质量监督，并

220、对浇筑情况进行实录。（6）领会设计意图，严格按照设计图纸文件进行施工。技术人员经常深入现场，做好技术交底工作。（7）加强各施工工序之间的衔接。每一工序必须按照“三检制”的程序进行检查。对施工过程中发生的质量事故坚持“三不放过”的原则，认真分析事故原因，总结事故教训，对肇事者进行严肃处理。（8）对质量要求高的特殊部位，制定专门的施工作业指导书和施工质量保证措施，并作为施工措施的组成部分贯彻执行。施工前，工程技术人员、质量管理人员应对承担施工任务的班组进行详尽的技术交底，确保工程施工质量得到事前控制。（9）各种大型机械设备操作人员及特殊工种人员经过认真培训，取得合格证后方上岗。（10）加强混凝土拌

221、和、运输、浇筑仓面作业“一条龙”的管理，借鉴三峡等大型水电工程施工中先进的管理经验，充分发挥汽车生产率高的特点以提高混凝土入仓强度。（11）严格施工工艺作风，积极引进、推广新技术、新工艺，加强施工现场管理，科学组织施工生产，全面提高全体施工人员的质量意识，确保工程施工质量一流。4.9 施工安全保证措施（1）各种大型机械设备操作人员及特殊工种人员经过认真培训，取得合格证后方上岗。（2）为保证照明安全，必须在各施工区、道路等设置足够的照明系统，最低照明度符合规定，施工用电线路按规定架设，满足安全用电要求。（3）加强大型施工机械设备的检查、维修、保养、确保高效、安全运行，操作人员必须持证上岗。严禁上

222、下交叉作业，临边作业必须系双保险。（4）加强对职工进行施工安全教育，对工人进行岗前培训，操作考试和考核合格者才能上岗。（5）在施工现场、道路等场所设置醒目的安全标识、警示和信号等提高全体施工人员的安全意识。（6）成立安全管理小组，加强施工现场安全管理工作，科学组织施工，确保混凝土施工安全。（7）夜间施工时必须保证充足的照明，特别是夜间进行模板提升作业时，仓内和模板背侧均需设置照明灯。（8）进行廊道缝顶层碾压砼施工时，必须将廊道区域设施醒目标识，严峻运输汽车、推土机、振动碾、吊车、装载机等进入廊道顶供变态砼区域。（8）其它未尽事宜按相关安全规程、规范及规定执行。5、泄水坝段及右非坝段常态混凝土施

223、工5.1 概述泄水坝段前缘总长248m，共13个坝段（泄泄），泄坝段、泄坝段宽18m，泄坝段宽12m，其余坝段均为20m。每个坝段设2条纵缝，纵缝桩号为0+017.000m，纵缝桩号为0+070.000m，并在高程287.00m设廊道进行并缝。共设有12个表孔，10个中孔，采用溢流表孔与泄水中孔间隔布置型式，高低坎底流消能，溢流表孔跨横缝布置。泄水坝段溢流表孔堰顶高程354.00m，孔口宽8m，闸墩宽12m，坝段横缝布置在表孔中心线上。泄水中孔采用短有压进口型式，进口底板高程305.00m，出口控制断面孔口尺寸6.0m9.6m(宽高)。根据设计要求，泄坝段高程250.00m以下、泄坝段高程24

224、0.00m以下采用碾压混凝土施工，高程250.00m以上采用常态混凝土施工。5.2 混凝土分层分块泄水坝段、右非坝段共21个坝段，其中泄水坝段13个（泄坝段至泄坝段），右非坝段8个（右非坝段至右非坝段）。混凝土浇筑需按照结构设计特点、施工进度、温控、施工机械连续生产、布料范围、入仓强度等因素进行分层和仓位规划。根据泄水坝段坝体结构特点，大部分部位采用3m升层，少部分结构复杂部位采用2m升层施工。各坝块分层分块见附图3132“泄水坝段及右非坝段分层图”。（1）浇筑分层分块依据与原则混凝土分块根据设计图纸分缝分块。浇筑分层是在满足招标文件技术条款和有关技术规范要求的前提下，具体按坝体结构、温控、混

225、凝土施工特性、施工强度、设备能力等进行的层次划分。混凝土浇筑分层按设计要求，基础约束区大体积混凝土浇筑层厚一般为1.52m（11月次年3月或基础弱约束区部位可取上限值），脱离基础约束区一般为23m。各坝段基础强约束区为从基岩面到坝块最大边长的0.2倍高度范围，弱约束区为从坝块最大边长的0.2倍高度到坝块最大边长的0.4倍高度范围。（2）坝块仓位规划泄水坝段及右非坝段在基础约束区范围内一般采用2m升层，脱离基础约束区后根据结构特点一般按23m升层施工，右非坝段由于采用S1000K32塔机浇筑，所以主要采用2m升层，结构尺寸较小仓位采用3m升层。 泄水坝段、右非坝段各坝块仓位数量规划如下表5.2-

226、1。表5.2-1 各坝块仓位规划表坝 块泄1甲泄1乙泄1丙泄2甲泄2乙泄2丙泄3甲泄3乙泄3丙泄4甲约束区仓数109111210101191211非约束区仓数43713446134571145小 计53162456162356162356坝 块泄4乙泄4丙泄5甲泄5乙泄5丙泄6甲泄6乙泄6丙泄7甲泄7乙约束区仓数101112981388139非约束区仓数5114661443612415小 计15225815225614205414坝 块泄7丙泄8甲泄8乙泄8丙泄9甲泄9乙泄9丙泄10甲泄10乙泄10丙约束区仓数1014911151011151110非约束区仓数15451016479164581

227、6小 计25591927621927601926坝 块泄11甲泄11乙泄11丙泄12甲泄12乙泄12丙泄13甲泄13乙泄13丙右非1甲约束区仓数13910159111310109非约束区仓数4810174510164391847小 计61192760192756192856坝 块右非1乙右非1丙右非2甲右非2乙右非2丙右非3甲右非3乙右非3丙右非4甲右非4乙约束区仓数8788978976非约束区仓数1114471114501114418小 计19215519235719234814坝 块右非4丙右非5甲右非5乙右非6右非7右非8约束区仓数98101294非约束区仓数14411919158小 计

228、234929312412合 计总仓数1810仓，其中基础约束区560仓，非基础约束区1250仓备 注：表中“泄1甲”表示泄1坝段甲块，“右非3丙”表示右非坝5.3 混凝土运输及浇筑设备布置根据施工总进度计划安排，结合混凝土浇筑强度，泄水坝段及右非坝段混凝土布置采用“2台塔带机+3台缆机+3台门机+1台塔机”的浇筑方案，主要施工设备包括2台塔带机（编号为TB2#、TB3#）、3台30t平移式缆机、2台吉林MQ2000门机、1台上海MQ2000门机、1台S1000K32塔机、1台CC200-24胎带机等，设备布置情况如下：（1）塔带机泄水坝段布置了2台塔带机，TB2#塔带机布置在泄坝段乙块，基础高

229、程203.50m，中心桩号为坝右0+078.000m、坝下0+065.000m；TB3#塔带机布置在泄坝段乙块，基础高程240.00m，中心桩号为坝右0+216.000m、坝下0+065.000m。2台塔带机可完全覆盖泄右非坝段，采用供料线输送形式直接从高程300m拌和系统输送混凝土到仓面，便于快速、高强度的浇筑混凝土。由于泄水坝段及右非坝段混凝土工程量巨大、浇筑强度高，采用其它施工设备无法满足浇筑强度需要，因此，泄水坝段及右非坝段采用2台塔带机为主的混凝土浇筑方案，2台塔带机主要承担泄右非坝段高程350.00m以下常态混凝土的浇筑任务。根据三峡二期及三期工程的使用经验，塔带机实际浇筑能力按1

230、20150m3/h，每月按工作25天，每天工作3个班，每班工作6个小时计算，1台塔带机的月浇筑能力为：（120150）2536=5.46.75万m3，施工规划中塔带机月浇筑能力考虑在5.8万m3左右，可见，塔带机浇筑能力满足浇筑强度需要。（2）缆机本工程一期已布置了3台30t平移式缆机，缆机上下游覆盖范围：桩号0-019.0000+152.000m，覆盖长度165m；左右岸覆盖范围：泄坝段右非坝段。3台缆机主要承担泄右非坝段高程350.00m以上以及右非坝段混凝土的浇筑任务，同时还负责金结制安、预制件安装等工作。根据向家坝一期工程使用经验，考虑缆机故障频繁，单台缆机月浇筑能力按2.6万m3考虑

231、，3台缆机总的月浇筑强度为7.8万m3。（3）大型门机泄水坝段共布置3台大型门机，均平行坝轴线方向布置，其中在大坝上游布置2台吉林MQ2000门机，下游布置1台上海MQ2000港机，可覆盖泄泄坝段甲、丙块及部分乙块。3台门机作为仓位的材料入仓、打杂的施工手段，兼顾部分甲、丙块混凝土浇筑。大坝上游两台门机共轨，由左至右编号依次为1#、2#吉林MQ2000门机，门机轨道中心桩号为坝上0-047.000m，轨道长度188m，轨道左右范围桩号坝右0+027.000m、坝右0+215.000m，门机上游轨道基础高程240.00m。大坝下游门机中心桩号为坝下0+145.000m，轨道长度208m。轨道范围

232、坝右0+022.000m、坝右0+230.000m，门机轨道布置在消力池高程243.00m上，预留2m厚混凝土待下游门机拆除后恢复浇筑。参考其它工程使用经验，单台MQ2000型门机实际生产率1.51.6万m3/月，门机浇筑能力满足浇筑强度要求。（4）S1000K32塔机为解决右非右非坝段缆机未覆盖区域浇筑入仓问题，经综合分析比较，选用一期工程使用过的S1000K32型塔机作为该区域浇筑手段。S1000K32塔机布置在右非坝段下游面，S1000K32塔机挂3m3罐可达到70m幅度，完全覆盖右非右非坝段；挂6m3罐可达到45m幅度，可覆盖右非右非坝段大部分。混凝土由20t自卸汽车运输，由S1000

233、K32建筑塔挂6m3或3m3卧罐入仓。根据一期工程使用经验，S1000K32塔机小时入仓强度为24 m3左右，月浇筑能力可达到1.0万m3，浇筑能力满足大坝混凝土浇筑强度要求。5.4 交通梯道规划布置向家坝二期泄水坝段及右非坝段具有如下特点：施工部位广、大坝高程大、孔洞结构多。根据以上特点，本着安全第一、有利生产、节约投资的原则，对大坝施工交通梯道按阶段进行如下统一规划布置：（1）坝基齿槽混凝土施工期间利用基坑开挖时期就已形成的下深槽道路作为齿槽混凝土施工期间入仓的主要交通道路，并沿建基面铺设钢管爬梯，通过钢管爬梯下至各施工部位，仓内通过爬梯互相连通。（2）二期工程过流前齿槽混凝土浇筑至高程2

234、40.00m（250.00m）后，大坝开始正常上升，为满足作业人员进仓交通要求，在泄水坝段及右非坝段上、下游面分别布置垂直转梯和水平栈桥，并通过泄水中孔将上、下游交通通道连通，形成完整的交通系统，施工人员通过上、下游通道进仓，具体规划如下：泄水坝段上游面高程240.00m平台布置3座转梯至坝体高程260.00m平台，再从高程260.00m平台设爬梯到在泄水中孔进水口牛腿高程305.00m，牛腿上布置3座垂直转梯至仓面，高程305.00m牛腿间架设9m水平栈桥，形成大坝上游面横向交通通道。 在泄水坝段下游面消力池底板上布置3座垂直转梯至表孔墩墙顶高程273.00m，并在中表孔墩墙间布置7m和9m

235、型跨表孔、中孔钢栈桥，形成大坝下游面横向交通平台。在泄坝段、泄坝段、泄坝段中孔内布置水平通道至上游牛腿高程30.005m，再通过布置在上游面的3座转梯进出仓，形成自下游至上游交通通道。 右非坝段在右非坝段下游面12号公路左侧布置回转式爬梯至高程323.85m坝后交通平台，并在交通平台附近布置2座垂直转梯进出仓，在左非坝段下游面布置一条水平爬梯至泄坝段下游面右侧高程296.00m平台，以与大坝下游面横向交通平台连通。大坝过流前交通规划布置附图3436“二期泄水坝段及消力池进水前交通规划布置图”。（3）二期工程过流后2012年5月份，二期基坑进水，泄水坝段及右非坝段继续上升，为满足作业人员通行，在

236、右非坝段下游面布置2条爬梯和2座垂直转梯，泄水坝段仓面间架设9m长跨表孔水平栈桥，为方便施工人员进出表孔部位，在、和表孔底板上架设3座垂直转梯至仓面，并在坝后高程342.00m使用型钢平台和7m水平栈桥形成横向交通通道。 大坝过流后交通规划布置附图3738“二期泄水坝段及消力池进水后交通规划布置图”。转梯形式为拼装式，每节高1.2m（2.4m为一个来回），重240kg，可由人工搬运至安装位置进行拼装。转梯通过连墙件固定于坝体上，沿高度方向每隔4.8m与坝体预埋螺栓连接加固。非直接布置在建基面上的回转式转梯布设前，均需在混凝土内预埋I20工字钢，形成型钢平台后，在平台上拼装转梯。为满足人员通行安

237、全要求，防止塔带机落石伤人，所有交通通道均需搭设安全防护顶棚，所有交通道、栈桥、爬梯均设置安全栏杆并挂安全网保护。5.5 主要施工方法 钢筋施工（1）钢筋使用范围及主要工程量根据招标文件，泄水坝段及右非坝段混凝土工程钢筋总量1.8万t，主要包括：坝体结构钢筋、中孔、表孔钢筋等。（2）钢筋安装 钢筋安装程序见图5.5-1。图5.5-1 钢筋安装程序图 钢筋在现场按施工图纸进行安装，钢筋的安装位置、间距、保护层及各部分钢筋的大小尺寸，均符合施工详图及有关文件的规定。钢筋保护层按施工详图要求布置与预留，钢筋外侧混凝土保护层厚度不少于510cm。钢筋安装位置的偏差按表5.5-1的规定验收。表5.5-1

238、 钢筋安装的允许偏差偏 差 项 目允 许 偏 差钢筋长度方向的偏差1/2净保护层厚同一排受力钢筋间距的局部偏差柱及梁中0.5d板、墙中0.1间距同一排中分布钢筋间距的偏差0.1间距双排钢筋，其排与排间距的局部偏差0.1排距梁与柱中钢箍间距的偏差0.1箍筋间距保护层厚度的局部偏差1/4净保护层厚 按照安装需要，先安好架立筋，架立筋的直径和间排距满足承重钢筋网的受力要求。把钢筋的位置在架立筋上进行标示，并严格按标示的位置进行安装。 现场焊接或绑扎的钢筋网，其钢筋交叉的连接，按设计文件的规定进行。如设计文件未作规定，且钢筋直径在25mm以下时，则除楼板和墙内靠近外围两行钢筋之相交点应逐点扎牢外，其余

239、按50的交叉点进行绑扎。 为确保混凝土保护层的厚度，非过流面应在钢筋与模板之间设置不低于设计强度等级的混凝土垫块。垫块应埋设铁丝并与钢筋扎紧，且互相错开，分散布置。过流面钢筋与模板之间采取其它经监理人批准的措施保证混凝土保护层厚度。在多排钢筋之间，采用短钢筋支撑以保证位置准确。 绑扎钢筋的钢丝结呈梅花形布置，间隔绑扎。绑扎钢丝不要弯向模板侧。 安装后的钢筋，进行适当的加固，确保其具有足够的刚性和稳定性。预先绑扎和焊接的钢筋网及钢筋骨架，在运输和安装过程中，固定牢靠，避免变形、开焊及松脱。 在钢筋架设完毕，未浇混凝土之前，按照设计图纸和水工混凝土施工规范（DL/T5144-2001）的标准进行详

240、细检查，并作好检查记录。检查合格的钢筋，如长期暴露，则在混凝土浇筑之前，重新检查，合格后方浇筑混凝土。钢筋的安装不得与混凝土浇筑同时进行。 在钢筋架设安装后，应及时妥加保护，避免发生错动和变形。 在混凝土浇筑过程中，安排值班人员经常检查钢筋架立位置，如发现变动及时矫正。严禁为方便混凝土浇筑擅自移动或割除钢筋。（3）钢筋接头 钢筋的接头应满足设计要求，并且符合现行相关规范中有关要求。钢筋焊接处的屈服强度应为钢筋屈服强度的1.25倍。 在加工厂中，钢筋的接头主要采用闪光对头焊接。当不能进行闪光对焊时，则采用电弧焊（搭接焊、帮条焊、熔槽焊等）。钢筋的交叉连接，采用接触点焊，不采用手工电弧焊。根据现有

241、成熟的技术条件，施工现场主要采用手工电弧焊接和机械连接（挤压套筒连接、滚轧直螺纹套筒连接和墩粗直螺纹等）。即焊接钢筋直径在28mm以下时，采用手工电弧焊（搭接）；直径在28mm以上时，采用帮条焊或机械连接。直径在25mm以下的钢筋接头，可采用绑扎接头。轴心受拉、小偏心受拉构件和承受震动荷载的构件中，钢筋接头不得采用绑扎接头。钢筋焊接接头按水工混凝土施工规范和混凝土结构设计规范中有关要求执行。机械连接接头的设计、应用与验收遵守JGJ107-96钢筋机械连接通用技术规程的规定，采用机械连接时提前将所使用的连接材料、工艺、规格及连接方法等报监理人审批后执行，并进行接头工艺试验。 焊接钢筋的接头，应将

242、施焊范围内的浮锈、漆污、油渍等清除干净。 在负温下焊接钢筋时，应有防风、防雪措施。手工电弧焊应选用优质焊条，接头焊毕后应避免立即接触冰、雪。雨天干地露天焊接，做好防雨和安全措施。 焊接钢筋的工人做到100%持证上岗。 采用不同直径的钢筋进行闪光对焊时，直径相差以一级为宜，且不得大于4mm。采用闪光对焊时，钢筋端头如有弯曲，应予矫直或切除。 为保证闪光对焊的接头质量，在每班施焊前或变更钢筋的类别、直径时，均应按实际焊接条件试焊二个冷弯及二个拉力试件。根据对试件接头外观质量检验，以及冷弯和拉力试验验证焊接参数。在试焊质量合格和焊接参数选定后，方可成批焊接。 钢筋接头位置分散布置，配置在“同一截面内

243、”的下述受力钢筋，其接头的截面面积占受力钢筋总截面面积的百分率，符合下列规定：a、闪光对焊、熔槽焊、接触电渣焊及机械连接接头在受弯构件的受拉区不超过50，在受压区不受限制。b、绑扎接头，在构件的受拉区中不超过25，在受压区中不超过50。c、焊接与绑扎接头距钢筋弯起点不小于10倍钢筋直径，也不位于最大弯矩处。在施工中如分辨不清受拉区或受压区时，其接头的设置应按受拉区的规定办理。两钢筋接头相距在30倍钢筋直径或50cm以内，两绑扎接头的中距在绑扎搭接长度以内，均作为同一截面。 钢筋采用绑扎搭接接头时，受拉钢筋的搭接长度按受拉钢筋最小锚固长度控制，见表5.5-2。表5.5-2 受拉钢筋绑扎接头的搭接

244、长度钢筋类型混凝土强度等级C15C20C25C30、C35高于C40I级钢筋50d40d30d25d25d月牙纹II级钢筋60d50d40d40d30dIII级钢筋55d50d40d35d冷扎带肋钢筋50d40d35d30d 模板施工（1）全悬臂多卡模板施工多卡D22悬臂模板的结构主要包括：面板系统、支撑系统、锚固系统及工作平台等；其平面尺寸32.1m（宽高），面板由三块31.05m（宽高）钢模板组成，分别浇筑1m、1.5m、2.0m、2.5、3.0m层厚的仓次。在面板上，根据不同的升层，在相应的升层高度上钻锚锥孔，以满足不同升层锚锥的埋设要求。不用的预埋锚筋孔，用专用洞塞将其封堵，以免浇筑混

245、凝土时漏浆。其中右非为半径R66.5 m圆弧段，通过计算分析得知，其圆弧矢量尺寸偏差均满足水工施工规范要求，采用多卡模板以折代曲。多卡D22全悬臂平面模板用汽车运输至施工现场，由起吊手段安装就位，仓面用汽车吊或港机配合人工安装将模板准确就位，安装人员通过调节支撑丝杆来实现面板内外倾斜度的调整，使其达到安装精度要求。安装一块模板，耗时约10分钟。每升层模板安装时，均按照测量放样点对模板位置调整和校正。（2）牛腿悬臂模板施工牛腿悬臂采用内拉式大模板。内拉式大模板由钢面板、支承桁架、工作平台、平衡配重块、和内拉承重系统组成。面板与多卡悬臂模板相同；工作平台用角钢和钢管、钢板网制做，可随模板倾斜角度情

246、况调平；配重块由预制钢筋混凝土块做成；内拉承重系统由蛇形钢筋柱或型钢和钢筋拉条、锚筋等组成。在浇筑仓位先预埋蛇形钢筋柱、锚筋，焊钢筋柱与锚筋之间带花蓝螺栓的钢筋拉条。用仓面吊车或港机，吊起模板，调整模板后边的配重位置，使模板面与倒悬体斜面坡度相同。将模板对准在已浇混凝土中预埋的定位锥，徐徐落下，然后拧紧定位锥螺栓，焊紧模板顶部拉条套筒和钢筋柱之间的带花蓝的钢筋拉条。拧紧模板上的拉条套筒螺栓，摘掉吊车吊钩。调整花蓝螺栓使模板接近施工精度要求。焊模板与钢筋立柱之间的其它钢筋拉条。特别注意的是，由于模板及钢筋立柱、钢筋拉条在混凝土浇筑时会产生弹性变形，模板安装时应内收，根据曾经的使用经验，内收量控制

247、在35mm为宜。（3）拉模施工表孔溢流面采用牵引式拉模施工。整个拉模系统由拉模、滑轨、滑轨支撑构件及行走机构、卷扬机牵引设备组成。混凝土浇筑过程中对拉模的浮托力由拉模上的桁架梁和配重承担，同时传递给两滑轨的集中力由固定滑轨的支撑螺栓承担。拉模由面板、两榀桁架梁和操作平台组成。其中面板采用6mm钢板，面板背侧设纵、横向筋板，桁架梁采用型钢加工，操作平台上铺钢板网。滑轨用212.6槽钢制作，滑轨及模板使用锥形套筒通过支承螺栓与预埋的支撑钢筋固定。锥形套筒与滑轨之间设调节螺栓，锥形套筒顶面高程即为溢流面外曲面设计高程；滑轨平段按长度6m，弧段按3m一节分段加工。施工时根据需要分节分段安装，段与段之间

248、用螺栓连接拼装，且通过连接构件（调节螺栓）与模板支撑构件联接；卷扬机牵引设备通过钢丝绳及导向轮完成对整个拉模系统的滑升工作。一期混凝土施工过程中，在堰体上部埋设型钢地锚，在溢流面的一期混凝土上预埋轨道支架插筋，拉模施工时，先焊轨道支架，搭设卷扬机放置平台，安放卷扬机并固定、调试，然后按下列顺序安装拉模：备仓架设轨道吊装拉模模板安装牵引提升装置安装配重及施工平台安装抹面平台试滑调试验收。浇筑混凝土时，拉模滑升速度按0.3m/h左右控制。收仓后用港机或缆机协助，拆除牵引提升装置，吊出拉模、卷扬机。该工程对溢流面混凝土要求比较严格，针对该部位混凝土的特点，采取如下措施，更好地保障溢流面的施工质量。利

249、用拉模上的钢桁架，设置挑杆，在抹面平台上方搭设遮阳网，遮拦阳光。拉模上的小型机具定位放置，拉模上的施工人员分区负责，使拉模上的施工荷载均布，便于模板均匀上升。在拉模滑升时，由专职质检员沿周边检查，如果发现局部出现拉裂现象，及时用木锤轻敲模板，使出模混凝土不至继续拉裂，对局部出现拉裂现象的部位，由高级抹面工人及时收浆抹面处理好。由专人负责对入仓混凝土及时振捣和复振，出模后的混凝土表面，由高级抹面工人及时修整抹光，确保所浇混凝土内实外光。收仓后由专人及时清除拉模上的混凝土和灰浆，尤其是与混凝土的接触面的灰浆，认真清除干净，以便进入下一个循环施工。施工中拉模系统如果发生故障，及时抢修，无法修复时，用

250、港机或其它方法将拉模吊离混凝土面。成型后的溢流表面按规范要求及时洒水养护和做好保温工作。（4）中孔溢流面中孔溢流面样架采用23.4钢管制作，样架间距不大于2m，距模板边20cm。钢管样架采用螺栓支撑固定，钢管样架与螺栓之间连结采用点焊。螺栓采用16mm钢筋制作，顺流向按钢管样架布置，左右向间距不大于2m，距模板边20cm。螺栓在溢流面钢筋网上加固，螺栓下用28mm钢筋支撑到老混凝土面上，以防止样架下沉。样架安装按测量放样固定后，进行复核，复测资料经监理工程师审查通过后，进行下道工序。（5）吊物孔整体提升模板施工 整体提升模板施工程序整体提升模板的施工工序如下：模板组装成型起始仓锚固系统埋设模板

251、吊装就位锚固螺栓拧紧角模到位模板面板调整角模固定上层锚固系统预埋砼浇筑角模螺栓拆除面板脱模角模拆除模板提升上层锚固螺栓到位模板吊装就位依次循环。 整体提升模板安装与拆除a、模板使用准备模板使用准备包括模板组装拼装成型、模板试调节、起始仓锚筋埋设等。模板加工拼装完成后运至现场，组装时分部分先将面板、竖围檩拼装成整体，中间框架系统拼装成整体，再将面板系统与框架系统进行拼接，拼装后进行试调节，按照吊物井孔口尺寸调整好面板位置后，再将封角模板安装固定上去，看四周缝隙封闭情况，调整好的模板系统就近待用。起始仓锚筋埋设时为保证埋设精度，加工专用挂锥模具木条进行埋设，以保证锚锥在埋设高度、水平度、水平尺寸位

252、置上准确无误，模板埋设位置距收仓面高度为30cm。b、模板吊装就位、调整使用整体提升模板组合拼装调整好后，准备进行吊装就位，在吊装前，将四角模拆下，面板收拢，将框架底部下挂的操作平台装好，然后在锚锥部位进行挂装，挂装锚锥部位的锚固螺栓先不拧紧，在框架底部的挂板对位挂装好后，施工人员站在底部下挂的操作平台上使用专用工具将锚固螺栓上紧，并上好安全防护销。提升模板挂装到位并上紧锚固螺栓后，开始进行面板系统的调节，面板系统的调节首先通过面板竖围令底部的销轴移动来实现。将调节楔铁插入连接模块外侧的长条形孔内，慢慢敲打楔铁，使面板下口向砼壁面移动，直至抵紧为止。在面板与砼壁面抵紧前将四角角模放到位，面板下

253、口抵紧后再调节框架上层撑杆两端的螺丝丝杆，按照孔口尺寸和垂直度控制将面板上口位置调节到位，最后将角模与面板之间的连接钩头螺栓拧紧，将上一层的预埋锚筋通过锚锥、螺栓固定在面板上部的预埋孔上。砼浇筑时模板四周应均匀对称下料和振捣，全部安装调整工序完成后在面板外表面涂刷脱模剂待用。浇筑振捣过程中注意观察面板、框架的变化，发现有移位的要及时进行调整。对于上升速度快或单侧下料的仓位可在面板竖围檩上口加设对拉钢筋，以进一步增加模板的稳定性。仓面收仓时模板周围的收仓面应比仓内其它仓面略高一些或将仓面收在距模板上口5cm左右处，以避免仓内冲毛水流入孔内。c、模板拆除、提升砼浇筑后7天左右，开始进行模板拆除提升

254、工作，拆除前先松开四角角模的连接钩头螺栓，拆下面板上部的锚锥预埋螺栓，调节框架上层撑杆两端的丝口螺栓，使面板上口慢慢脱离砼壁面。而后用吊车将模板挂在吊钩上，由操作人员下到框架底部下挂的平台上，反方向敲打框架下层平台两端连接模件上的楔铁，将楔铁拔出后插入内侧的孔内敲打楔铁，使面板下口向内收拢逐渐脱离砼面，最后取出四周角模，取出锚固螺栓安全销，松开锚固螺栓，提升吊车吊钩，将模板整体提升，在上一层锚固螺栓上好后挂在上一层的锚固螺栓上，完成模板提升的循环过程。 止水及预埋件施工（1）止水施工 止水的贮运止水材料按照厂商推荐的方法运送、贮存、搬运和保护。塑料止水带在物资仓库内存放，不露天堆放或放在阳光直

255、射的地方，不接触油和油脂。 止水铜片的加工a、为使止水铜片成型良好，在加工厂配备成型机，采用机械切割下料、模具冷压加工成型。止水铜片加工采用分段加工，每段具有实际可能的最大长度。在加工过程中严禁使用铁器工具锤击铜片表面。b、成型后对其表面进行检查，如有裂纹（痕）的视为废品，并对同批材料质量重新进行检验。c、不同厚度的止水铜片加工后，挂牌表示其型号、规格，以示区别和便于安装。止水铜片牛鼻子的凸出部位，不宜刷油漆。 止水的安装a、止水片按设计位置跨缝对中进行安装，并用托架、卡具定位，确保在混凝土浇筑过程中不产生变形或位移。不允许有拉筋、钢筋或其它钢结构与止水相碰接。b、止水铜片的衔接须按其不同厚度

256、分别根据施工详图的规定，采取折叠、咬接或搭接，搭接长度不小于20cm，采取双面焊咬接或搭接，焊工持有考试合格证书，焊接作业在递交试焊样品报请监理人批准后进行。塑料止水片的搭接长度不应小于10cm。同类材料的衔接接头，均须采用与母体相同的焊接材料。铜片与塑料片接头，应采用铆接，搭接长度不应小于10cm。c、止水铜片的“十”字接头和“丁”字形接头应由厂家按设计尺寸提供成型产品，确需在现场加工时，严格控制焊接质量。d、上下游止水片埋入基岩内50cm深。基座混凝土加强振捣确保密实，混凝土龄期达7d后浇筑坝体混凝土。已埋入先浇混凝土块体内的止水片，采用在周围搭设护栏的方法保护，防止其变形移位和撕裂破坏。

257、止水片高出先浇块表面以上不少于20cm。对两标段交界面的止水片进行妥善保护，并负责将完好的止水片移交给后浇块承包人。e、大仓面浇筑中仓内伸缩缝止水片，采用专用止水模板，在立模后将止水片架设在预定位置上，并用角钢等将其固定，不得因混凝土卸料或振捣发生移位。在浇筑坝体混凝土时，清除止水片周围混凝土料中的大粒径骨料，并确保混凝土浇筑振捣质量。f、用沥青麻丝填实止水铜片的凹槽部位，安装时严格保证凹槽部位与伸缩缝位置一致，骑缝布置。并在混凝土浇筑前将止水片上所有的油迹、灰浆和其它影响混凝土粘结的有害物质彻底清除。埋入混凝土的两翼部分应与混凝土紧密结合，浇筑止水片附近混凝土时应辅以人工振捣密实，严禁混凝土

258、出现蜂窝、孔洞和止水片翻折。g、混凝土与岩体陡坡间止水片按设计要求，先在基岩面上浇筑带锚筋的混凝土基座，止水片埋设在基座内，基座混凝土必须与基岩结合牢固。h、橡胶止水按照说明书进行加热拼接，接头处的抗拉强度不低于母材强度的75%。止水片间的搭接长度不小于10cm，与铜止水片连接搭接长度不小于10cm。橡胶止水片水平安装时，在浇筑当中，确保止水片同周围的混凝土结合紧密，振捣密实，确保混凝土收仓后，止水片的覆盖厚度不小于20cm，其它安装事项与铜止水片相同。混凝土浇筑时，派专人值班，以保证橡胶止水片位置准确。 止水（浆）片的质量控制a、止水（浆）片的定位装置，经监理人检查认可后，方进行混凝土浇筑。

259、b、对止水铜片接头焊接质量进行检查，监理人认为必要时，进行渗油检验，合格后将其油污清洗干净。c、模板架立牢固，止水（浆）片两侧模板采用有效支撑结构，以避免因模板变形而导致错台和漏浆。d、止水铜片处采用整块特制专用模板，以保证止水（浆）片定位牢固和接缝处不漏浆。e、浇筑过程中避免大骨料大止水（浆）片部位聚集，并仔细振捣，保证止水（浆）片结合处混凝土密实。f、合理安排布料和振捣程序，避免在止水（浆）片处泌水集中。g、采用有效措施作为支托止水（浆）片。h、在混凝土浇筑过程中，安排预埋值班人员巡视、管理。加强对止水部位的检查，如发现跑偏，及时进行纠正。i、混凝土收仓后，水平止水片的覆盖厚度不小于30c

260、m。 施工期止水（浆）片的保护和浇筑振捣中的注意事项a、混凝土振捣过程中，严禁振捣棒触及止水（浆）片，在止水（浆）片附近使用软轴振捣棒。b、禁止在止水（浆）片处直接下料，特别是对水平止水（浆）片处严密监控，防止下料碰撞。c、在施工过程中，严格禁止践踏水平止水（浆）片。随时将其上污、杂物清除。d、对混凝土浇筑块暂不上升的竖向止水铜片，采用木板夹护，防止意外损伤及折扭。（2）排水槽施工 排水槽后浇块模板为2mm厚的镀锌铁皮，施工过程中加强保护，保持镀锌铁皮不变形，不漏浆，保持排水槽畅通。每浇完一层，均及时检查排水槽是否被堵塞，并及时用专用排水槽盖板进行临时封堵，以免施工期杂物进入。 相邻两层排水廊

261、道间的排水槽（包括槽上、下端勾通排水廊道的管），均在每段施工完成后，及时进行灌水试验，对排水槽被堵塞段按照监理人及有关设计文件要求及时处理，保证排水槽清洁畅通。在处理完毕后再继续向上浇筑混凝土。对通入廊道的钢管挂牌“排水槽检查管”标记。（3） 坝体排水孔施工 坝体排水孔采用拔管法造孔，拔管采用直径200mm、壁厚3.55.0mm的钢管，钢管埋设于坝体内的孔斜、间距、平面位置符合设计要求。 混凝土浇筑后，拔管时间经试验确定并报监理人批准。 采取可靠措施保证坝体排水孔的畅通。施工过程中必须防止排水孔被混凝土或杂物等堵塞。（4）冷却水管埋设 供水管应按两套布置，在坝外布置进回水交换设施，满足通水冷却

262、的要求。制冷水回收利用。回水设专门管路处理后排入基坑外。 冷却水管的埋设部位按照设计要求进行。 冷却水管采用1英寸（直径2.54cm）黑铁管或者用塑料、高密聚乙烯类管材（如直径32mm的PVC管）（仅限浇筑层厚为3m 的中间层冷却水管采用PVC管）。单根冷却水管的最大长度不得超过250m。 在各仓冷却水管埋设前2个月向监理人递交冷却水管、供水管的材料类型、制造厂家及各仓冷却水管埋设图等资料，监理人批准后执行。冷却水管埋设时作好施工记录。 冷却水管的埋设要求a、坝内埋设的蛇形水管一般按1.5m（浇筑层厚）1.5m（水管间距）或者2.0m（浇筑层厚）1.5m（水管间距）布置（基础混凝土第一层也埋设

263、冷却水管），当采用3.0m浇筑层厚时，浇筑层中间应增一层埋冷却水管，水管按1.5m（分层埋设厚度）1.0m（水管间距）布置，埋设时要求水管距上游坝面2.0m2.5m、距下游坝面2.5m3.0m，水管距接缝面、坝内孔洞周边1.01.5m。对于墩、墙等结构尺寸大于6m的部位也按设计要求埋设水管。坝内蛇形水管按接缝灌浆分区范围结合坝体通水计划就近引入廊道。引入廊道的水管排列有序，作好标记记录。引入廊道的立管布置不得过于集中，以免混凝土局部超冷，引入廊道的水管间距一般不小于1m、距廊道底板50100cm。管口朝下弯，管口长度不小于15cm，并对管口妥善保护，防止堵塞。所有立管均引至模板附近，分布均匀，

264、立管管间间距不小于1.0m。b、在有帷幕、固结灌浆孔的仓面，冷却水管布置时避开钻孔孔位，同时在弯管与直管段接头处加焊6mm短钢筋与仓面固定，对冷却水管实际埋设位置做好记录，布设钻孔时，避开冷却水管位置，防止冷却水管被钻孔打断。c、冷却水管预先加工成弯管段和直管段两部分，在仓内拼装成蛇形管圈。安装前对冷却水管进行检查确保通畅。在仓面沿冷却水管每隔3m用电钻钻孔埋设长度为20cm的10mm圆钢，冷却水管用铁丝10mm圆钢绑扎牢靠。清除冷却水管表面的鳞锈、油漆和油渍等物。管道的连接可用丝扣、法兰、焊接等方法，并确保接头连接牢固，不得漏水。混凝土浇筑前和在浇筑过程中对已安装好的冷却水管各进行一次通水检

265、查，通水压力0.30.4MPa，如发现堵塞及漏水现象，立即进行处理。为避免在混凝土浇筑过程中水管受损或堵塞，在上引立管顶部设置可靠的盖帽，一排立管用10mm圆钢连接成整体，并设置钢支撑加固牢靠。d、中、后期冷却通水前1个月对埋设的冷却水管进行检查。对于不通或微通的水管，采取有效措施进行处理，直至满足设计有关文件要求和使监理人认可为止。 仓面浇筑工艺设计混凝土仓面浇筑工艺设计主要包括浇筑块单元编码、施工部位、结构形状、埋件位置、冷却水管埋设、各种混凝土的工程量、浇筑方法（铺料方法、层厚、次序、方向等）、浇筑时间、浇筑手段，仓面设备及人员配置、温控措施、浇筑注意事项及有关示意图等内容。仓面工艺设计

266、是混凝土浇筑必要的技术准备，是保证施工质量的关键环节之一。在混凝土浇筑前进行详细的仓面浇筑工艺设计，并填写混凝土仓面浇筑工艺设计图表，报监理人批准后方可开仓浇筑。表中填写的各项内容说明如下：（1）浇筑单元编码。浇筑单元编码填写经监理人批准的仓位单元编码号。（2）施工部位。在施工部位一栏填写坝块编号、浇筑层序号和高程范围，浇筑层序号以坝块为单位从下往上依次编号。如“泄丙-16，高程267.00m270.00m”，表示泄坝段丙块第16浇筑层，高程为267.00m270.00m。（3）仓面结构形状、埋件位置（包括冷却水管埋设）。以施工样点图的形式表示，每一浇筑仓面，绘制施工样点图。（4）混凝土特性。

267、按照设计图纸和有关文件要求将本仓涉及的各种混凝土和砂浆的龄期、强度、级配、抗冻标号、抗渗标号、坍落度、方量等数据按顺序列出。（5）仓面机械配备。根据浇筑仓面大小和浇筑方法配备足够的机械设备。包括混凝土运输设备，入仓设备，平仓设备，振捣设备，仓面工具（如吸管、棉纱、耙子、铁锹、水桶），夏季温控设施（如喷雾管、保温被）等资源配置。（6）浇筑方式。标明浇筑仓面入仓方法。平铺法注明铺料厚度，台阶法注明台阶厚度、层次。优先采取平铺法浇筑。在高温季节，对仓面面积较大、钢筋密集或结构复杂的仓位采用平铺法难以满足温控及混凝土覆盖时间要求时，经监理人批准同意后，采用宽台阶法浇筑，浇筑时确保台阶层次分明，防止漏振

268、。其它季节除设备入仓能力难以满足混凝土覆盖时间要求的仓面采用台阶法以外，均采用平铺法浇筑。（7）温控措施。根据设计要求注明混凝土出机口温度要求和浇筑温度要求，明确仓面是否需要喷雾降温或覆盖保温被。根据采用的混凝土配合比在相应温度下的允许间歇时间标明混凝土覆盖时间。（8）混凝土来料流程表。按照混凝土入仓顺序注明每批次混凝土和砂浆所采用的配和比、方量等数据，便于混凝土施工各环节掌握和控制。 混凝土浇筑施工（1）混凝土浇筑根据建筑物类型分别满足DL/T5144-2001水工混凝土施工规范及国家颁布的其他混凝土施工规范中的有关规定。所有混凝土的浇筑方法及设备都在得到监理人批准后方投入使用。在气候不适宜

269、或无法正常进行浇筑作业时，不进行混凝土施工。除监理人另有规定，所有混凝土施工均应在干地进行。混凝土在浇筑过程中直到硬化之前，其表面避免有流水。（2）混凝土浇筑作业严格按经监理人批准的仓面设计进行。开始浇筑前，按照监理人批准的仓面设计在仓位侧面混凝土面或模板上以鲜明的颜色绘制混凝土标号分区线、铺料批次分界线、收仓线并标明混凝土特性和来料顺序等数据。（3）仓面混凝土采用塔带机、缆机、塔机、门机入仓、平铺（或台阶）方式分层浇筑。进仓后的混凝土采用平仓机和振捣机进行平仓、振捣。对小仓面或靠近模板或钢筋及金属结构埋件密集的部位，则采用手持插入式振捣器进行人工平仓、振捣。止水片周边采用软管振捣棒振捣。根据

270、浇筑仓面大小配备，平仓振捣设备的生产率大于混凝土入仓强度，每一台缆机配备一台平仓机与一台振捣车，以及相应的施工人员（8人左右）。平仓机采用小型平仓机，小时生产能力为150m3/h，振捣车采用三峡工地使用的5头或8头振捣棒，生产能力大于120m3/h。（4）基岩面和老混凝土上的浇筑仓，需先均匀铺设一层厚23cm的水泥砂浆。砂浆的强度等级应比同部位混凝土高一级。每次铺设砂浆的面积应与浇筑强度相适应，以铺设砂浆后30min内被混凝土覆盖为限，铺设工艺必须保证新浇混凝土能与基岩或老混凝土结合良好。（5）在浇筑当中，尽量将混凝土捣实至可能的最大密实度，每一位置的振捣时间以混凝土不再显著下沉、不出现气泡并

271、泛浆为准，同时避免振捣过度。仓面振捣按顺序进行，以免造成漏振。对于钢筋较密集部位采取人工平仓并加强振捣，防止漏振。（6）振捣作业严格按有关规定执行。振捣器距模板的垂直距离不小于振捣器有效半径的1/2，并不得触动钢筋、止水及预埋件。浇筑的第一坯混凝土以及在两罐混凝土卸料后的接触处须加强振捣。在竖井、廊道、止水片等周边浇筑混凝土时，确保混凝土均匀上升，对止水片采用在三峡工程中有成功经验的止水片定型支撑加固，止水片保持施工详图中的位置及形状。在倾斜面上浇筑混凝土时，从低处开始浇筑，并保持浇筑面水平。浇筑振捣层厚度根据拌和能力、运输距离、浇筑速度、气温及振捣器的性能等因素确定。浇入仓内的混凝土应随浇随

272、平仓，不得堆积。仓内若有粗骨料堆积时，应将堆积的骨料均匀散铺至砂浆较多处，但不得用水泥砂浆覆盖，以免造成内部蜂窝。（7）在高温季节对振捣平整的仓面及时喷雾养护，并用保温被覆盖以防止混凝土温度回升。（8）混凝土浇筑时保持连续性，如因故中止且超过允许间歇时间（自出料至覆盖上坯混凝土为止），则按工作缝处理。混凝土浇筑的允许间歇时间通过试验确定，并报监理人批准。（9）不合格的混凝土料严禁入仓。拌制好的混凝土不得重新拌和。凡已变硬而不能保证正常浇筑作业的混凝土必须清除废弃。浇筑混凝土时，严禁在仓内加水。混凝土浇筑期间，如果表面泌水较多，应及时清除，并研究减少泌水的措施，严禁在模板上开孔赶水，带走灰浆。

273、水平缝面处理浇筑仓位最后一坯层混凝土过程中，及时分散积累的骨料，排除积泌水后，再进行振捣；收仓面层采用人工排序振捣，且边振捣边收面，防欠、过振，骨料外露、表面浮浆过厚；收仓后，及时吊出仓内资源设备，收平仓面；严格按收仓线收仓，收仓面必须平整、无脚印及积水坑；收仓后派专人把守仓面至混凝土初凝；施工缝面采用高压水冲毛，冲毛枪角度要求控制在7075；冲毛压力控制在30MPa50MPa之间；特别注意仓面周边和钢筋密集区的冲毛质量；冲毛时间根据不同季节气温情况经试验确定，一般为收仓后24小时36小时，先局部试冲毛，达到标准再进行整个仓冲毛。 养护及保温成立专门的养护小组，仓面间歇时以自动旋喷洒水为主，人

274、工洒水为辅的方式，定点、定人对仓面进行养护，务必使砼表面经常保持湿润状态。高温季节对砼侧面采取流水养护。流水养护的水管固定在多卡模板下部或墙面拉条头上，与主管用软管相连，以方便模板提升，水管上钻孔，水流喷射到砼侧面形成水帘养护。低温季节仓面间歇期内按照相关设计要求进行平面和立面保温，上、下游以及永久外露面按照相关设计要求粘贴保温苯板。 表面缺陷处理（1）混凝土表面缺陷处理范围混凝土表面缺陷处理的范围主要包括：混凝土表面外露钢筋头、管件头、表面蜂窝、麻面、气泡密集区、错台、挂帘，表面缺损，非受力钢筋露筋，小孔洞、单个气泡、表面裂缝等。（2）混凝土表面缺陷检查在进行处理以前组织相关部门及作业人员，

275、对大坝表面的各种处理项目进行认真检查，查明表面缺陷的部位、类型、程度和规模，详细记录分类整理后将检查资料和修补实施方案报送监理人，经监理人批准后进行修补施工。（3）混凝土表面缺陷处理方法 混凝土表面缺陷处理材料a、预缩砂浆干硬性水泥预缩砂浆由水泥、砂、水和适量外加剂组成。水泥选用与原混凝土同品种的新鲜水泥，选用质地坚硬，经过2.5mm孔径筛筛过的砂，砂的细度模数控制在1.82.2，水胶比0.30.4，灰砂比为1212.6，另加入适量减水剂。材料称量后加适量的水拌和，合适的加水量拌出的砂浆，以手握成团，手上有湿痕而无水膜。砂浆拌匀后用塑料布遮盖存放0.51h，然后分层铺料捣实，每层捣实厚度不超过

276、4cm。捣实用硬木棒或锤头进行，每层捣实到表面出现少量浆液为度，顶层用拌刀反复抹压至平整光滑，最后覆盖养护68d。修补后砂浆强度达5MPa以上时（施工时抽样成型决定强度），用小锤敲击表面，声音清脆者合格，声音发哑者凿除重修。b、环氧砂浆过流面的修补使用环氧砂浆。气温和混凝土表面温度均在5以上时才使用。修补部位混凝土表面必须清洁、干燥，在涂刷环氧砂浆前先刷一薄层环氧基液，用手触摸有显著的拉丝现象时（约30min）再填补环氧砂浆。当修补厚度大于2cm时，分层涂抹，每层厚度为1.01.5cm，表面平整度和环氧砂浆容许偏差必须符合施工技术要求。环氧砂浆的最终凝固时间在24h之间。养护期57d，养护温度

277、控制在20左右，养护期内不得受水浸泡和外力冲击。 混凝土表面缺陷处理方法A、不平整表面处理a、凸出于规定表面的不平整表面用凿子、凿石锤和砂轮去掉。b、凹入表面以下的不平整用凿石锤、锯子和凿子除掉缺陷的混凝土，形成供填充和修补用的足够深的洞。然后按监理人要求作洞形处理，再进行清洗、准备、填充和修补。c、采用砂浆或混凝土修补时，在待修补处和它周围至少1500mm 范围内应用水使之湿润，以防附近混凝土区域从新填补的砂浆或混凝土中吸收水份。在准备的部位湿润以后，应用干净水泥浆在该区域涂刷一遍，然后用监理人批准的预缩砂浆或混凝土进行回填修补。如果使用环氧砂浆，则在修补区涂刷厂商提供的环氧树脂基液。B、错

278、台修补错台主要是由模板搭接部位移位而引起的，对错台大于2cm的部分，先用扁平凿按规范允许的坡度凿平顺，并预留0.51.0cm的保护层用电动砂轮打磨平整，与周边混凝土保持平顺过渡连接；错台小于2.0cm的部位，直接用电动砂轮按相同坡度打磨平整。对错台的处理在混凝土强度达到70%后进行。C、蜂窝、麻面及挂帘修补对蜂窝、麻面，先进行凿除，然后将填补面冲洗干净，回填微膨胀砂浆，最后压实填平；挂帘用扁平凿和砂轮凿除、磨平、磨光。D、较大缺陷部位较大缺陷部位采用回填修补，回填修补与被修补的混凝土使用相同的材料和配比。修补时使用新模板支托，以保证修补后表面平整度满足要求，修补后在一周内连续保持潮湿养护，温度

279、不低于10。E、外露钢筋头、管件头处理外露钢筋头、管件头全部采用电动砂轮进行切割，并切除至混凝土表面以内2030mm，采用预缩砂浆或环氧砂浆填补。严禁用电焊或气焊进行切割，防止损坏表层混凝土。F、有外观要求的永久暴露面修补对于外观要求的永久暴露面的直径或深度超过10mm 表面凹痕、气孔等和有过流（非高速水流区）要求的混凝土表面凹痕、气孔等直径超过5mm 的单独处理，修补前应首先切除凹痕表面薄浆鳍状物直到露出坚固的混凝土。然后采用预缩砂浆或环氧砂浆填实，当凹痕和麻面里的砂浆或环氧砂浆仍处在塑性的时候擦平表面。G、有美观要求的混凝土修补对于有美观要求的混凝土修补，在水泥里混入一定比例的白水泥使修补

280、后混凝土的颜色与周围混凝土相协调。当充填的砂浆凝结后，擦掉表面多余的砂浆。填料与周围混凝土齐平，在表面上不留有材料和粉粒。用于修补的水泥与被修补的混凝土所用的水泥来源于同一厂家，并且型号相同。 特殊部位施工（1）结构混凝土施工结构混凝土主要包括泄洪中孔、泄洪表孔、廊道等孔口周边、电梯井梁、板、柱等部位混凝土。本标段泄洪中孔10个、泄洪表孔12个、电梯井1个，中孔进水口为喇叭形，进水口底板顶点高程305.00m，进水口封顶高度为18.3m，表孔为敞口进水，进水口底板顶点高程354.00m，泄洪中孔、泄洪表孔表面为抗冲耐磨混凝土。 浇筑分层进水口底板以下分一浇筑层，底板以上进水口按1.52m分层随

281、坝体一起上升浇筑。 模板中孔进水口侧墙模板主要采用定性钢模板施工，按设计图纸要求，顶板为钢衬结构， 混凝土浇筑A、泄洪中孔、泄洪表孔和进水口电梯井混凝土采用塔带机入仓，随坝体混凝土一起浇筑，人工持80振捣棒平仓、振捣。B、结构混凝土的浇筑遵循GBJ204-83钢筋混凝土工程施工及验收规范、DL/T 5144-2001水工混凝土施工规范及招标文件技术条款的有关规定。结构混凝土中使用的施工方法都满足施工技术规范中的相应要求。C、结构混凝土的材料规格、构件形式、尺寸及其位置均符合施工详图或监理人的规定。需对结构形式进行变更时，需事先申报监理人，经监理人正式批准后方可实施。D、高速水流孔口（泄洪中孔、

282、泄洪表孔）等重要结构必需严格按设计图纸、技术文件及招标文件技术条款进行施工。高速水流孔口体型尺寸允许误差：方形孔口：要求侧墙铅直，成型后墙面相对中心线的尺寸偏差：有压段5mm，明流段7mm。孔口顶板与底板，横向（平行坝轴线）要求平直，顺流向要求顺直，其高程偏差：有压段5mm，明流段7mm。园形孔口：成型后要求保证设计轮廊为同心园，其半径偏差不得超过5mm。E、过流面混凝土施工控制a、过流孔底板表面采用施工样架控制设计轮廊线和高程，样架应确保有足够刚度。b、混凝土表面采用人工或机械抹面，都须满足平整度要求。采用机械抹面时避免骨料过度下沉，而降低表层混凝土的抗磨蚀性能或发生裂缝。c、侧面模板表面确

283、保光滑平整，接缝严密不漏浆，以保证表面的平整度和混凝土实密性。上、下层模板要校正，支撑拉条要牢固，以防模板错台走样。d、对于大坝纵缝和横缝，严格按设计要求进行缝面处理。e、进水口顶板层混凝土浇筑时，控制升层厚度及下料浇筑速度，防止封顶施工中支撑变形。f、混凝土浇筑抹面结束后立即采用喷雾方式养护，以防止由于早期失水过快产生塑性裂缝，过12天改用草袋覆盖并洒水养护，养护期不少于28天。g、混凝土浇筑连续均匀上升，尽量避免薄层长间歇；气温骤降期进行表面保护，入秋前应封闭孔口，以防裂缝发生。（2）抗冲磨混凝土施工 泄水坝段及右非坝段抗冲耐磨混凝土主要用于泄洪中孔、泄洪表孔周壁等部位的高流速区混凝土工程

284、各环节施工。抗冲耐磨混凝土的施工遵照DL/T5144-2001水工混凝土施工规范规范执行。 抗冲耐磨混凝土浇筑前制订详细的混凝土施工程序、施工工艺报监理工程师审批。 抗冲耐磨混凝土配合比设计a、抗冲耐磨混凝土要求强度高，光滑平整，故在混凝土的原材料、配合比设计、施工工艺等方面都比一般混凝土要求高。在满足设计的各项指标及施工质量控制、工艺要求的前提下，严格遵循DL/T5144-2001水工混凝土施工规范配合比的选定规定及DL/T5150-2001水工混凝土试验规程附录中混凝土配合比设计方法进行抗冲耐磨混凝土配合比设计。抗冲耐磨混凝土配合比设计及原材料的品质报经监理工程师批准后执行。b、采用强度等

285、级42.5中热水泥，粉煤灰最大掺量为1015，掺高效减水剂，其最优掺量通过试验确定并经监理人批准后实施。c、软弱骨料对混凝土的抗冲耐磨性能影响较大，严格控制其含量不大于3%，选用含软弱骨料少的坚硬骨料拌制抗冲耐磨混凝土，仓面坍落度的大小直接影响混凝土的抗冲耐磨性能，要求仓面坍落度35cm。d、抗冲耐磨混凝土水胶比根据设计提出的抗冲耐磨性能、混凝土强度和耐久性等要求通过试验确定，其值不大于0.4。砂率：应通过试验选取最佳砂率值。粗骨料根据不同结构部位选用一级配、二级配和三级配。单位用水量：根据施工要求的坍落度、砂率等通过试验确定。生产用的抗冲耐磨混凝土配合比应通过试验确定，并报监理人批准。 表孔

286、溢流面混凝土浇筑表孔溢流面混凝土一期施工时先预留台阶，待闸墩浇筑完成后，采用拉模进行面层二期混凝土施工，具体浇筑方式为：先将溢流面堰顶和底板反弧段部位浇完，其它底板过流面预留台阶，然后采用拉模将余下的部位浇筑完。混凝土浇筑时，采用缆机吊运至浇筑仓上部集料斗，经溜槽下料入仓，人工平仓、振捣密实。模板滑升时控制好滑升速度，在混凝土尚未初凝时抹面。混凝土浇筑完后按招标文件要求的分缝位置进行切缝。 抗冲耐磨混凝土浇筑a、混凝土从低处（斜坡面）向高处进行浇筑。b、表层抗冲耐磨混凝土分两坯浇筑，严禁在混凝土运输中和仓内加水。c、表层抗冲耐磨混凝土和下层结构混凝土尽可能一次浇筑。浇筑时严防混凝土标号错乱，当

287、分开浇筑时，高低标号之间的施工缝缝面细致认真处理，保证在无水而又湿润的条件下浇筑上层抗冲耐磨混凝土，浇筑层之间尽可能短间歇上升，间歇期不超过57d。d、采用原浆抹面，严禁临时加灰加水。e、混凝土不得在大、中雨中浇筑，在小雨中浇筑时搭设防雨棚，未抹面或刚抹面的混凝土用塑料布覆盖防雨，严防雨水流入新浇混凝土内。 抗冲耐磨混凝土养护a、抗冲耐磨混凝土浇筑抹面结束后立即对其表面进行喷雾养护，以防止由于早期失水过快产生塑性裂缝，养护12天后改用草袋覆盖并洒水养护，既防干缩又防寒潮冲击，养护期不少于28d，在养护28d 之后，仍在表面覆盖保护材料进行保护。b、为防止施工过程中人为损坏已完建的抗冲耐磨混凝土

288、表面，和防止寒潮冲击产生裂缝，在养护期28d以后，仍进行严格的表面保护。c、施工后检查高流速区表面，如有必要，进行表面环氧基液处理，并报监理工程师批准。 温控要求a、混凝土浇筑温度：122月自然入仓，其它月份为1214。b、速水流过流面抗冲耐磨混凝土保持连续均匀上升，避免长间歇。c、其余参照常规混凝土施工技术要求执行。 混凝土表面平整度控制标准a、过流面不允许有垂直升坎或跌坎。b、各种孔口的有压段和门槽区，不平整度控制在3mm以下，纵向坡控制在130以下，横向坡控制在110以下。其余部位的不平整度均控制在5mm以下，纵向坡控制在120以下，横向坡控制在15以下。c、混凝土表面在1m范围内的凹凸

289、值控制在2mm以下。混凝土表面不残留钢筋头和其它施工埋件，无蜂窝、麻面及孔径或深度2mm的气泡、孔洞，不残留混凝土砂浆块和挂帘等。凹凸度采用1m 直尺或模型架测读。d、表面采用人工和机械抹面，满足平整度要求。采用机械抹面时，掌握适当的抹面时间，避免骨料过度下沉而降低表层混凝土的抗冲耐磨性能和发生裂缝。e、表面应光洁平整，接缝严密不漏浆，以保证混凝土表面的平整度和混凝土的密实性。上下层模板要校正，支撑和拉条要牢固，以防模板“错台”、走样。f、除本要求规定的平整度之外的其它尺寸的误差标准按招标技术条款相关要求和水工混凝土施工规范执行。 抗冲耐磨混凝土施工质量控制a、抗冲耐磨混凝土施工质量评定指标满

290、足Ps90，强度标准差4.5。b、施工放样、立模精度及模板结构满足设计文件及设计体型的要求。c、立模浇筑前，认真检查，并提供有关立模、钢筋安装和混凝土配合比试验参数等资料，由监理人批准后方可浇筑。d、对孔口过流面要进行认真细致的检查测量。e、对混凝土原材料、混凝土拌和物的抽样与力学指标试验遵照招标文件技术条款以及水工混凝土施工规范规定执行。（3）门槽二期混凝土施工 二期混凝土包括泄洪中孔、泄洪表孔事故挡水闸门门槽和工作闸门门槽二期混凝土，以及施工图纸、技术文件中要求预留的孔洞、槽沟等回填混凝土。 混凝土浇筑前制订二期混凝土的施工程序、施工工艺报监理工程师审批。 二期混凝土多在狭窄部位或钢筋、埋

291、件较密的部位进行浇筑，主要采用坍落度较大的二级配混凝土，混凝土主要设计指标及二期混凝土原材料的品质、配合比设计报经监理工程师批准。 二期混凝土多在狭窄部位或钢筋、埋件较密的部位进行浇筑，一般采用坍落度较大的二级配混凝土。在浇筑前将结构面的老混凝土用高压水风砂枪冲毛至露粗砂（或凿毛）、冲洗干净，保持湿润，并保证模板安装质量，控制模板的安装误差在允许范围内，模板安装误差符合规范规程及混凝土外型轮廓设计要求。在二期混凝土浇筑过程中，用小型振捣机具或手工钎的方法捣实，避免漏振，并要求适当控制混凝土的上升速度，以保证钢筋和金属埋件不产生位移，模板不走样。 门槽等结构厚度较小的二期混凝土浇筑层厚为35m（

292、经试验论证后也可加大层厚，需报监理人批准）。浇筑门槽部位的二期混凝土，应挂溜管或振动溜管，以避免混凝土分离和骨料破碎。 门槽二期混凝土施工程序及方法A、施工程序脚手架搭设缝面处理埋件安装二期混凝土浇筑下节埋件安装二期混凝土浇筑。B、施工方法a、脚手架搭设门槽混凝土施工前，首先在作业区搭设施工脚手架，脚手架从底部到顶部一次或分段搭设到位，便于混凝土面凿毛、埋件安装和二期混凝土浇筑振捣。模板采用定型木模施工。定型木模一次安装完成，每隔一段设一个进料口，便于进料和振捣。一般部位二期混凝土浇筑时采用钢模板，边角配木模板施工。b、混凝土面处理埋件安装前将门槽一期混凝土面凿毛，采用高压水和人工将混凝土面上所有松动物及其它杂物冲洗干净，并将仓面积水排净。混凝土浇筑时保持仓面湿润。c、施工模板门槽二期混凝土模板采用定型木模板施工，加固方式采用左右方向模板内拉、上下游方向对撑加固的施工方法。浇筑时每仓模板一次安装完成，每隔1.8m高度设一个混凝土进料窗口，便于进料和振捣，随混凝土浇筑上升时用木模板封口。d、混凝土运输、入仓根据浇筑部位的不同，门槽二期混凝土采用2种浇筑方