新建厂房A、门卫、配电房泵房项目模板支撑施工方案（28页）.doc

1、某某公司（昆山）新建厂房A、门卫、配电房泵房项目 模板支撑施工方案 编制人： 审 核： 审 批： 二一四年四月目录第一节、 工程概况 3第二节、 编制依据 3第三节、 施工工艺 4第四节、 施工过程监测 5第五节、 安全保证体系 5第六节、 劳动力计划 9第七节、 计算书 10第一节、工程概况项目名称：某某公司汽车科技(昆山)有限公司新建厂房A 、门卫、配电房、泵房项目地 址：中国江苏省昆山经济技术开发区云雀路北、芙蓉路东 建设单位：某某公司汽车科技（昆山）有限公司设计单位：苏立诚建筑设计院有限公司监理单位：昆山京泰建设监理有限公司施工单位：中太建设集团股份有限公司编 制 人： 范家尚本方案为

2、厂区内A厂房模板支架施工方案，拟建厂房地势平坦，交通便利，其中厂房A建筑面积为11230.92m2，结构形式为钢结构/框架，建筑物最高20.7m。0.000以下为钢筋混凝土桩承台，0.000以上厂房部分为钢架结构，办公楼部分及休息室为框架结构。厂房部分为地上1层最高为18.8m，办公楼部分最高为20.7m。其中最大跨度为24m。最高支模为8.4m，最大梁截面为400*1200。第二节、编制依据（1）建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；（2）建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；（3）钢结构设计规范(GB50017-2003) 中国建筑工业出版社；（4）建筑结构荷载规范(GB5000

3、9-2001)中国建筑工业出版社；（5）建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)中国建筑工业出版社；（6）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)中国建筑工业出版社；（7）建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)中国建筑工业出版社；（8）建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)中国建筑工业出版社。（9）混凝土结构设计规范(GB50010-2002)中国建筑工业出版社（10）某某公司施工图纸（11）施工组织设计（12）计算软件：恒智天成 施工现场设施安全计算软件 (专业版 V3.5.5.65)第三节、施工工艺厂房A办公楼及休息室部分层高为4.2m，办公楼局部为架空层

4、，层高为8.4，按照建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则规定超过8m为高支模（高支模处详见高支模专项施工方案）。其他部分为普通支模。在支模前首先按照图纸施工永久性基层，并浇筑10cm厚的C15混凝土砼面。待混凝土有强度后在地面进行弹墨线，进行支模，以保证支架的平整性和稳定性。一、 满堂脚手架布置1、排架的纵横向扫地杆与地面间距不大于200mm。2、立杆的对接扣件必须交错布置，相邻三根立杆的接头不应设置在同步内 。同步内隔一根立杆的两相个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，接头中心至主接点的距离不宜大于步距的1/3。立杆接长除顶层可用两只旋转扣件结长外，其余各层各步接头必须采

5、用对接扣件连接。3、剪刀撑斜杆搭接的长度不应小于1.0m，必须用三只旋转扣件固定。4、排架在搭设过程中立杆、纵向和横向水平杆等必须同时搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫板上。5、满堂排架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。6、满堂排架，其两端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔两步设置一道水平剪刀撑。7、满堂脚手架立杆横向间距900mm，纵向间距900mm，步距1500mm。主梁下立杆纵向间距调整为900mm。8、 框架梁下小楞间距 400，跨度600mm，大楞跨度1000mm。其余次梁梁下小楞间距按排架间距安排即可。框架主梁上为平衡混凝土侧压力，同一竖直面上设置

6、二道对拉螺栓，对拉螺栓的水平间距取500mm。9、 竖向剪刀撑与地面夹角应为4560之间，剪刀撑与排架同步搭设。10、剪刀撑在外侧立面整个长度和宽度上连续设置，一直到顶。11、剪刀撑斜杆采用搭接形式，用三只回转扣件锁牢，相邻两根接头必须错开500mm。12、排架搭设完毕后，必须报安保部门验收，验收合格后方可浇筑混凝土。二、排架拆除1、在拆除排架前通知各有关部门必须对脚手架进行全面检查。并办理好排架拆除报批。并对所有参加排架拆除的施工人员进行技术交底。2、拆除前，由上至下对排架进行清理，将所有放置在排架上的材料、工具等送到地面。3、排架拆除应逐层由上而下进行，严禁上下交叉作业。4、拆除下的模板、

7、钢管等材料严禁集中堆放在排架上，应分层堆放并及时进行清运。5、施工过程中应经常对排架上的脚手板进行清扫、整理保持脚手板整洁通畅。第四节、施工过程监测项目部准备在现场进行施工过程监测。1、监测项目：支架沉降和位移。2、测点布设：梁300*700均设一个监测剖面（梁中位置），每个监测剖面布设一个支架水平位移监测点、两个支架沉降观测点。3、监测频率：浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次。4、变形控制值：300*700梁、板底（钢管立杆）沉降为30mm，梁水平位移为10mm。5、变形监测报警值：300*700梁、板底（钢管立杆）沉降为20mm，梁水平位移为8mm。第五节、安全保证体系一

8、、施工技术措施1、立杆间距不得超过1.5m，土质松软的地面应夯实或垫板，并加设扫地杆。2、纵向水平杆不得少于两道，纵向水平杆不得大于1.8m。架子宽度超过2m时，应在跨中加吊1根纵向水平杆，每隔两根立杆在下面加设1根托杆，使其与两旁纵向水平杆互相连接，托杆中部搭设八字斜撑。3、排架必须设剪刀撑，小面每隔两根立杆和纵向水平杆搭接部位必须打剪刀戗。4、进入施工现场必须带好安全帽，2m以上高空须带好安全带，高空作业须带好工具袋，严禁高空抛物。5、严禁使用弯曲、压扁或有裂缝脚手钢管，各个管接点的连接件要完好无损。6、排架施工时用的脚手板厚度不得250 所以要通过公式：=7320/2计算；稳定系数经过计

9、算得到：=0.115；(3)风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw=0.91.4WkLh2/10=0.006kNm；2.立杆稳定性计算(1)组合风荷载时,立杆的稳定性计算=N/(A)+MW/Wf立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.91.4NQk =1.2（0.484+0.283）+0.91.42.430=3.982 kN；=3982.327/(0.115391)+5717.197/4180=90.314 N/mm2；立杆稳定性验算（组合风荷载）：实际抗压应力计算值=90.314N/mm2小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2)不组合风荷载时,立杆的稳定性计算

10、=N/(A)f立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk=1.2（0.484+0.283）+1.42.430=4.323kN；=4322.527/(0.115391)=96.545N/mm2；立杆稳定性验算（不组合风荷载）：实际抗压应力计算值=96.545N/mm2小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pfg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=180.000kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk=180kPa；脚手架地基承载力调整系数：kc=1； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A=17.

11、290kPa；立杆的轴心压力设计值：N=4.323kN；基础底面面积：A=0.25m2。p=17.290kPafg=180.000kPa。地基承载力满足要求！二、梁模板(扣件钢管架支撑)计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。_梁段：300x800。 模板支撑体系剖面图 钢管排列平面示意图_一、参数信息_1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.3m；梁截面高度D：0.8m；

12、楼层高度H：4.2m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.25m；板底承重立杆横向间距lb：0.9m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.9m；立杆步距h：1.5m；横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.7；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：482.75mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重

13、标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采用桦木(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：20N/mm2；弹性模量E：10000N/mm2；(二) 主楞参数材料：1根482.75钢管（直径厚度mm）；间距(mm)：230*2；钢材品种：钢材Q23

14、5钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根50100矩形木楞；间距(mm)：400；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：500mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：230*2；4.梁底模板参数搭

15、设形式为：1层梁横向扣件承重；面板采用桦木(垂直方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：15N/mm2；弹性模量E：5400N/mm2；_二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.680m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 680183/12= 3.305105mm4； W = 680182/6 = 3.672104mm3；1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1

16、/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取0.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=19.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二

17、) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.68=8.794kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=13.084kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.44)0.68=12.925kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.68=13.084kN/m；2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =3.672104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=2.

18、617105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=13.084kN/m；面板计算跨度: l = 400.000mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.617105 / 3.672104=7.127N/mm2；实际弯曲应力计算值 =7.127N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=20N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 8.794 kN/m； l-面板计算跨度: l =400.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 10000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 3.305105mm4； 容许挠度:

19、结构表面隐藏=l/250=1.600mm；面板的最大挠度计算值: = 58.794400.0004/(384100003.305105) = 0.887 mm；实际最大挠度计算值: =0.887mm小于最大允许挠度值: =1.600mm，满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞采用1根50100矩形木楞为一组，间距400mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.400

20、=5.173kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=7.697kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.212.933+1.44)0.400=7.603kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.400=7.697kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3512.9330.400=6.285kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.740.400=1.411kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩

21、和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.170kNm 最大剪力：V= 1.525kN 最大变形：= 0.095mm 最大支座反力：F= 2.691kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/W=0.170106/8.333104 =2.046N/mm2实际弯曲应力计算值 =2.046N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2) 次楞抗剪强度计算 =VS0/Ib=1.525100062500/(4.16710650)=0.458N/mm2；实际剪应力计算值 0.458 N/mm2 小于抗剪强

22、度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！(3) 次楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.095mm，容许挠度为0.920mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.010mm，容许挠度为0.920mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.030mm，容许挠度为0.880mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！2.主楞计算主楞采用1根482.75钢管（直径厚度mm）为一组，共2组。主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=110.04104= 1.004105 mm4； W=14.18103= 4.180103 mm3； E=

23、206000 N/mm2；主楞承受次楞传递的集中力，计算弯矩和剪力时取次楞的最大支座力2.691kN，计算挠度时取次楞的最大支座力2.080kN。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.239kNm 最大剪力：V= 2.691 kN 最大变形：= 0.131mm 最大支座反力：F= 3.790kN(1) 主楞抗弯强度计算 =M/W=0.239106/4.180103 =57.105N/mm2实际弯曲应力计算值 =57.105N/mm2 小于抗弯强度设计值 f

24、=205N/mm2，满足要求！(2) 主楞抗剪强度计算 =VS0/Itw=2.69110002819/(1.0041052.75)=27.473N/mm2；实际剪应力计算值 27.473 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(3) 主楞挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为0.130mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第2跨最大挠度为0.016mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！第3跨最大挠度为0.131mm，容许挠度为2.000mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.穿梁螺栓计算验算公

25、式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M14 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =3.790 kN。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.790kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162

26、-2008）第条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为0.300m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 300183/12= 1.458105mm4； W = 300182/6 = 1.620104mm3；1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.300=0.150 kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.3000.8=5.760 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.3000.8=0.360 kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=6.270 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.300=0.600 kN/m；(1) 计算

27、挠度采用标准组合： q=6.270kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=8.147kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.26.270+1.40.600) =7.528kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.356.270+1.40.70.600) =8.147kN/m；2.面板抗弯强度验算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =1.620104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=9.166104Nmm； 计算弯矩采用基本组合:q=8.147kN/m；面板计算跨度: l = 300mm；经

28、计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.166104/1.620104=5.658N/mm2；实际弯曲应力计算值 =5.658N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 6.270 kN/m； l-面板计算跨度: l =300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 5400N/mm2； I-截面惯性矩: I =1.458105mm4； -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 56.270300.0004/(38454001.458105) =

29、 0.840 mm；实际最大挠度计算值: =0.840mm小于最大允许挠度值: =1.200mm，满足要求！五、梁底支撑梁的计算梁底支撑梁采用1根482.75钢管为一组，间距300mm。支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：I=10.04104= 1.004105 mm4；W=4.18103= 4.180103 mm3；E=206000 N/mm2；1.荷载计算及组合：模板自重标准值G1k=0.3(0.520.68+0.50.3)/0.3=0.830kN/m；新浇筑砼自重标准值G2k=240.30.8=5.760 kN/m；钢筋自重标准值G3k=1.50.30.8=0.360

30、kN/m；永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=6.950 kN/m；振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.3=0.600 kN/m；(1) 计算挠度采用标准组合(含支撑梁自重)： q=6.950+0.031=6.981 kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合(含支撑梁自重)：q=max（q1，q2）=9.011kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.26.950+1.20.031+1.40.600)=8.295kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.356.950+1.350.031+1.40.70.600)=9.011kN/m；2.支撑梁验算根据

31、前面计算的荷载组合，取结构最不利状态进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=1.362kNN2=1.362kN计算得到： 最大弯矩： 最大剪力：V= 1.362kN 最大变形：= 1.014mm 最大支座反力：F= 1.362kN(一) 支撑梁抗弯强度计算 =M/W=0.440106/4.180103 =105.361N/mm2实际弯曲应力计算值 =105.361N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(二) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Itw=

32、1.36210002819/(1.0041052.75)=13.906N/mm2；实际剪应力计算值 13.906 N/mm2 小于抗剪强度设计值 fv=120.000 N/mm2，满足要求！(三) 支撑梁挠度计算 -容许挠度: 结构表面隐藏=l/250；第1跨最大挠度为1.014mm，容许挠度为3.200mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.扣件抗滑力的计算按扣件架规范（JGJ130-2001）表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.7，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为5.6kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的

33、抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取5.6 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值，取1.362 kN；R 5.6 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 (N/mm2)；N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.362 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 0.91.20.129(4.2-0.12)=0.569 kN；楼板传递给梁侧立杆的轴力设计值： N3 = F=max（F1，F2）

34、=1.078 kN；可变荷载效应控制F1=0.9(1.20.735+1.40.210)=1.058kN；永久荷载效应控制F2=0.9(1.350.735+1.40.70.210)=1.078kN；永久荷载标准值Gkb=(250.12+0.5)(0.25+0.9/2)0.3=0.735 kN；活荷载标准值Qkb=1.0(0.25+0.9/2)0.3=0.210kN；N =N1+N2+N3=1.362+0.569+1.078=3.009 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查模板规范JGJ162-2008附录D得到= 0.596；立杆计算长度lo=1.5m；计算立杆的截面回转半径i

35、 = 1.600 cm；A - 立杆净截面面积： A = 3.910cm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；钢管立杆长细比计算值：=lo/i=1.5100/1.600=93.750钢管立杆长细比= 93.750 小于钢管立杆允许长细比 = 150，满足要求！钢管立杆受压应力计算值： =3.009103/(0.5963.910102) = 12.918N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 12.918N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 180.000 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 180 kPa；模板支架地基承载力调整系数：kc = 1； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =12.036 kPa；立杆的轴心压力设计值 ：N =3.009 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=12.036kPa fg=180.000kPa 。地基承载力满足要求！