恒生·阳光城住宅普通支模架施工方案（55页）.doc

1、目 录一、工程典型梁、柱、板截面等情况二、编制依据三、模板的选用四、模板工程施工方案普通支模架部分4.1柱、墙等现浇构件的模板施工4.2梁、楼板的施工4.3楼梯模板的施工4.4承重架（模板支撑体系）的布设4.5拆模施工拆模施工需严格执行以下要求：4.6模板工程技术复核五、施工质量保证措施5.1施工质量控制要求5.2施工质量保证措施六、职业健康安全管理措施七、环境管理措施八、安全技术要求九、模板体系安全设计的计算书一、工程概况 工程名称：恒生阳光城三期标段工程 建设单位：六安新银华置业发展有限公司 设计单位：华汇工程设计集团有限公司 勘察单位：安徽省建设工程勘察设计院 监理单位：六安市建工建设监

2、理有限公司 施工单位：江苏亘盛建设工程有限公司 工程地点：六安市解放路和佛子岭路交叉口西南角 结构形式：框架剪力墙结构 基础结构：承台基础、筏板基础 质量要求：合格 工期要求：540个日历天二、编制依据 施工图纸。 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130） 建筑施工安全检查标准 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（安徽省工程建设标准） 建筑结构荷载规范GB50009-2001； 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 建筑工程大模板技术规程JGJ74-2003； 本工程施工组织设计三、模板的选用模板是新浇混凝土成形用的模型，我们

3、要求它能保证结构和构件的形状、尺寸的准确；具有足够的强度、刚度和稳定性；装拆方便，能多次周转使用，接缝严密不漏浆。模板系统包括模板、支撑和紧固件。根据本工程的实际情况并结合工程的质量目标的相关要求，我项目部综合上述因素，确定本工程模板体系选用的材料如下：本工程全部现浇钢筋混凝土构件（包括柱、墙、梁、板等）的模板均选用双面光面、尺寸为183091518的优质九夹板材，并辅以相配套的6080、50100方木、40厚松木板等。模板支承承重体系拟采用3.2mm厚48普通钢管扣件脚手架。模板工程施工中所涉的材料为：九夹板、12对穿螺杆、6080、50100方木、40厚松木板、加厚伞形销及钢板垫片、3.2

4、mm厚48普通钢管、十字、一字、转角扣件等组成材料。1 钢管、扣件(1) 材质：引用了国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）和安徽省标准的相关规定 (2) 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进行抽样检测。钢管外观质量要求：a 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；c 钢管应进行防锈处理。扣件外观质量要求：a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的

5、扣件严禁使用；b 扣件应进行防锈处理。2 技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理。四、模板工程施工方案本工程模板体系计算书分为四部分，分别为柱模板计算、墙模板计算、楼板模板计算和梁模板计算：4.1柱、墙等现浇构件的模板施工柱、墙截面见上表柱、墙模板的施工柱子的特点是断面尺寸不大而比较高，柱模板主要是控制垂直度、施工时的侧向稳定及抵抗混凝土的侧压力等；墙体的特点是高度大而厚度小，墙模主要是承受混凝土的侧压力；因此，针对柱、墙的特点，柱墙模板主要是要有足够的刚度、设置足够的支撑，以确保模板不变形、不发生位移，并需控制好柱、墙的截面尺寸和垂直

6、度。当柱钢筋绑扎完毕、钢筋隐蔽工程验收通过后，便可进行柱模板的安装施工。当墙板钢筋绑扎完毕、钢筋隐蔽工程验收通过后，即可进行墙板的模板施工。柱模板施工前，首先应在楼面上弹出柱子的纵、横双向控制轴线和柱子四周的边线，柱子底部用短钢筋焊接控制定位。对于楼地面混凝土不太平整时，可用砂浆把柱模底边进行找平，然后立模板，并用临时斜撑固定并调整柱子与梁、板的接头位置截面尺寸和标高。梁柱节点部位的柱模需在梁模支设完成后再另行制作和镶嵌固定，以确保梁柱节点的截面尺寸的正确和通顺。柱模钉好，粗部安装好后应先在柱模外侧设置钢管抱箍，然后再在柱顶部用线锤校正柱子的垂直度，检查柱的标高、位置无误后，即用钢管扣件把柱模

7、固定并与梁、板等结构承重用的钢管承重架连成整体。现浇钢筋混凝土剪力墙模板施工前，首先应在楼面上弹出墙板的控制轴线和墙板二侧的边线，为了保证墙体厚度，在墙板的底部、中部和上部分别设置一些短钢筋或混凝土条做为墙板内撑，用来控制墙板厚度和墙板定位。对于墙板与楼板交接处不平整时，可在立墙板模板前，先用水泥砂浆把模板下口预找平，然后再立墙板模板；墙板支模时，应先立好内侧模板（对于内墙，可先立好一侧模板），设置临时支撑并用线锤吊直，拉线找平后支撑固定。一侧模板立模完成后应检查墙板上是否有预埋件和预留洞口等，对于预留洞口，应把预留洞口的模板钉好或预留管固定好，并复核预留洞口的标高和截面尺寸是否正确无误。待墙

8、板钢筋以及预埋件、预留洞口等隐蔽工程验收完成，墙基础清理干净后，才可以进行另一侧的墙板立模施工。柱模的模板就位后，即可进行柱子的加固施工。柱模的背楞采用钢管，背楞的间距为200mm300mm。钢管必须竖放，钢管在同一截面的搭接要求错开至少500mm。柱子模板外侧采用钢管抱箍。对于剪力墙的支模，在钢筋工程经监理现场隐蔽工程验收通过后，应先把墙板模板在现场进行预拼，模板预拼完成后，在模板的背外侧位置按200300mm的间距采用钢管作为背楞（地下室部位用钢管作背楞）。等墙板内外则模板预拼和钢管固定完成后，即可在模板的中部设置对穿螺杆，如墙板为地下室外墙，则采用止水螺杆，在模板预拼前先放置在模板的一侧

9、。其余内墙设置PVC套管。4.2梁、楼板的施工梁、楼板的截面情况见表；梁、板的模板施工梁的特点是跨度、宽度较大，梁的下面为架空，因此混凝土对梁模板有横向侧压力和垂直压力。故要求在梁模的支设过程中，梁模板及其支撑系统的稳定性要好、要有足够的强度和刚度，不致超过规范允许的变形。楼板的特点是面积大而厚度一般不大，因此横向侧压力很小，板模板及其支撑系统主要用于抵抗混凝土的垂直荷载和施工荷载等，保证板不变形下垂。在梁模支设前，首先应在下一层的楼板面上弹出梁的边线，然后根据梁的位置定好梁两侧的支撑立杆，本工程梁底立杆间距确定为小于等于1000mm，沿梁的方向依标高搭设好水平钢管后，复核梁底标高、校正轴线位

10、置，然后安放梁底模的木方，木方竖放，间距为200mm。在梁底模紧靠钢管沿梁通长在木方上钉好压条，将木方固定。然后依据弹好的梁边线固定梁底模，待梁钢筋绑扎完毕，垫好梁底梁侧保护层垫块通过验收后，开始封梁侧模（梁高小于700mm的可先封好侧模）。梁侧模直接落到梁底的木方上，用夹条或步步紧将梁侧模与梁底模夹紧。在板模板安装前，首先应把梁的侧模板安装完成并进行校核，然后复核板底的标高，搭设模板承重支架，然后从四周与墙、梁模板连接处向板中间区域进行铺设。a、本工程的地下室楼板、梁跨度基本是在4m以上，故模板按要求起拱，起拱高度为跨度的2。b、楼板的模板全部采用木制九夹板和6080方木横楞，楼板模板底采用

11、48钢管或方木，间距200mm，为确保支摸体系的刚度，横楞可根据施工的实际情况适当加密。梁模采用九夹板，根据梁截面高度，钢管横楞间距确定为500mm，对于高度大于650mm的梁，侧模采用12对穿螺杆纵横间距500mm拉结，以防胀模。梁支模可先支一边，待钢筋绑扎完毕验收合格后，再封另一侧模板。为防止梁柱节点质量通病，梁底模铺排时，从梁两端退向中间，使嵌木被安排在梁中间位置。4.3楼梯模板的施工楼梯支模主要采用木制九夹板模板。楼梯底模采用木模平铺在斜杆上，侧模使用木模板块，踏步也用木模板块，另加一道反扶梯基加三角撑定位，板底支撑使用钢管排架形式。施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安

12、装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板。安装时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑砼时模板移动。4.4承重架（模板支撑体系）的布设本工程模板支撑体系即承重架的搭设，经综合考虑后，确定采用扣件式钢管脚手架。承重脚手架采用的材料为48钢管（钢管壁厚为3.2mm）以及十字、一字、转角扣件。本工程上部结构工程的模板承重系统布置如下：4.4.1承重架立杆间距模板承重架的钢管立杆按以下原则布置：a.梁的立杆：在梁的两侧，承重架的立杆布置在距离梁侧边300mm处，立杆沿梁跨度方向的间距按小于等于500mm的原则设置；b.板的立杆：在梁的立杆布置完成的情况下，楼板的立杆按梁的立杆对齐和

13、纵、横贯通，立杆的间距按小于等于1000mm的原则布置。步距：承重架的步距步高均为1500mm；即：离地150mm设置一道扫地杆，离地1650mm处设置一道水平杆，水平杆以上1500mm处设置楼板承重的水平杆（此道水平杆需把模板、混凝土自重以及施工荷载传递到承重架的立杆上去，因此，在立杆的上端的此道水平杆需综合考虑各种梁、板等现浇构件所要求的标高和尺寸需要设置水平杆，设置水平杆时应注意按构件要求的标高施工。）纵、横水平杆的布置：承重架的水平杆布置按沿梁的跨度方向设置纵、横双向水平杆拉通，在板承重架处水平杆设置按短边横向设置。整个承重架体系要求横平竖直，不得发生倾斜，同时，在梁的承重架立杆（沿梁

14、跨度方向的立杆）下部均设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面150mm高；在框架梁的立杆处设置垂直剪刀撑，承重架需按规范布置水平剪刀撑，垂直剪刀撑和水平剪刀撑等构造措施均按JGJ130-2001标准执行。其中对高跨楼板和梁的支模架采用每二步设置一道水平剪刀撑，梁下每四六道立杆设置一道垂直剪刀撑。4.5拆模施工拆模施工需严格执行以下要求：（1）梁板宽度小于8m的承重结构需达到75%强度后拆模，跨度大于8m和悬挑结构构件需达到100%强度后拆模。（2）模板拆模后，通过专门搭设的卸料平台，利用塔吊作垂直运输，清理后刷脱模剂备用。（3）模板拆除时，应将支承件和连接件逐件拆卸，模板应逐块拆卸传递，拆除时不得

15、损伤模板和砼的表面。4.6模板工程技术复核模板支设完毕后，必须进行技术复核，技术复核在班组自检自查的基础上，由木工翻样进行技术复核检查，再由项目部施工员、质量员进行验收检查，符合要求，填写技术复核单，并办理签证手续后，才能进入下道工序施工。五、施工质量保证措施5.1施工质量控制要求1）固定在模板上的预埋件、预留孔和预埋洞应符合下表2）现浇结构模板安装的偏差见下表5.2施工质量保证措施承重架所用钢管、扣件必须有租赁方或生产厂家的质量证明合格证，对每批进场材料进行随机抽样送检，检验合格后方可使用。模板和承重支撑体系必须有足够的强度、刚度和稳定性。楼板、梁承重立杆必须与墙柱的支撑连接成整体。承重立杆

16、设水平拉杆、扫地杆（距离楼、地面20cm），按JGJ130-2001标准要求设置斜撑和剪刀撑以确保支撑体系的整体稳定性。垂直度控制：每一根柱相邻面要挂统高线锤，以便垂直度校正和固定。剪力墙每隔2m左右挂统高线锤作垂直校正和固定。轴线、平面位置控制：柱、梁每一区段必须拉、弹统长线进行轴线、平面位置校正。墙必须拉统长线进行平面位置校正。标高控制：每一根柱都必须进行标高测定，同标高柱必须拉统长线进行复核检查。每根梁底两端和中间分多点进行标高测定，并拉统长线检查板底的平整度和2m长直尺检查板底平整度。梁柱节点模板必须准确计算，精工细作。避免梁柱节点处模板长度拼接。如要接长，不应在节点处拼接长度。模板必

17、须平逢拼接，不得留有缝隙。墙板、柱用对拉螺杆两头必须用粗螺纹，用加厚伞形销销或加厚钢板作为垫付板与钢管抱箍连接，以防垫板拉裂、断而引起混凝土炸模。混凝土浇筑过程中，平方板上不可堆积过高混凝土，以防承重架局部变形起挠；墙板与柱混凝土必须分皮浇捣，振捣密实，不可一次性浇至设计标高。混凝土浇捣过程当中，必须有木工看模，以便处理炸模等突发事件的发生。模板承重体系拆除必须经项目审批同意后方可进行。六、职业健康安全管理措施参加施工的全体人员，必须树立“安全第一，预防为主”和“安全为生产，生产必须安全”的思想，从工程开工到竣工，都必须严格执行国家安全生产法等有关安全法规及公司和建设单位的安全生产规章制度，必

18、须认真执行企业的有关安全规定和要求，施工作业人员要按照公司制定的安装工人安全技术操作规程进行施工作业。不违章作业，消除一切事故。安全生产保证体系在本工程的施工进程中，成立以项目经理为主管，安全员为具体负责，架子班、木工班和分项施工员实施的组织保障体系具体落实的安全保证体系，确保在本工程施工进程中不出安全事故。安全防护和制度重大危险源的识别：通过对该分项工程施工阶段综合评价和识别，确定出针对该工程特点评价的危险源，按危险源辩识和风险评价控制程序，确定重大危险源分别如下：施工机械操作人员未按规定进行培训持证上岗高空、临边作业无安全防护措施高空、临边施工无安全措施在配料或提取易燃品时吸烟，浸插过清油

19、、清漆、棉纱、槎手布随便乱丢平刨传动部位无防护罩承重架架搭设不规范悬空作业未系安全带模板承重架无扫地杆导致立杆不稳杆件直径、型钢规格及材质不符合要求导致强度不足木工圆盘锯无锯盘护罩、防护档板安全装置和传动部位无防护木工平刨传动部位无防护罩新工人未进行三级安全教育针对以上重大危险源，项目部采取以下措施进行管理：健全各项安全生产管理制度，落实安全生产责任制，安全生产以项目经理为第一安全生产负责人，专职安全员从项目和场地面积大管理有一定的困难的情况下考虑配备两名专职安全员，全面负责项目的职业健康安全管理工作。目前两名安全人员已就位。JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规程中规定高空作业人员必须佩

20、带劳动保护用品。本工程要在100m高空左右从事施工作业，高处作业主要是架子工从事通道的搭设和木工从事承重架、内墙板的支模工作、塔吊司机的高空操作、以及其他工作从事相关的高处施工作业。因此要求从事高空作业的所有人员必须持有劳动部门颁发的上岗证和卫生部门的健康证，并按期进行安全知识培训和教育。该项工作主要由项目部安全人员李云松负责进行检查和落实。然后根据各个班组从事高空作业具体工作和实际情况，配发相应的劳动保护用品，劳动用品的采购和发放由项目部安全部门和材料部门配合进行。模板工程将根据JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程、JGJ59-99建筑施工安全检查标准和地方建设主管部门

21、出台的有关模板支撑体系的文件和法规要求，在主体结构正式施工前编制模板工程专项方案，该方案主要由项目技术部门负责编制和监督实施。项目安全管理部门每周六组织依次安全检查，发现问题及时纠正，以“安全整改通知单”的形式通知有关方，监督落实整改情况。特种作业人员必须经过专门培训并去得特种作业资格后方可上岗，现场在必要的位置悬挂各种安全标识；在招收女工时，要保护她们在工作和劳动时的健康安全，严格执行中华人民共和国妇女权益保障法的规定；加强季节性施工的安全防护工作，雨季做好防雨、防雷工作，五级以上大风严禁明火和高空作业，夏季做好防食物中毒、中暑事故的发生。冬季做好防滑、防寒、防火等事故的发生，节假日前后做好

22、节前节后的安全检查工作。其他管理措施：严格执行班前安全制度，认真执行书面安全交底的规定，针对作业条件、天气条件、施工进度等进行准确地、有针对地安全技术交底，并履行交底和被交底人的签字手续。参加施工的作业人员，必须先进行三级安全教育和考试，合格后方准进场作业。进入施工现场，必须严格执行“六大纪律”和“十项措施”，正确使用安全帽和个人防护用品。高处作业，严禁向上或往下抛掷工具、材料和其他物品。在2m以上（含2m）高处作业，必须搭设防护严密的操作平台，否则，必须使用安全带。特种作业人员，必须持证上岗，严禁无证上岗作业。进行吊装作业时，应设专职起重指挥，起重扒杆和吊装物件下，严禁站人，无关人员不得进入

23、区域。吊装区域必须设置警戒和警示牌。施工现场必须悬挂醒目的安全标志牌和警示牌。对施工现场和设备、容器等安装现场的“四口”，做好防护工作，防止人员坠落伤亡。七、环境管理措施1、现场召开“施工现场环境保护”工作例会，总结前一阶段的施工现场环境保护管理情况，布置下一阶段的施工现场环境保护管理工作。2、建立并执行施工现场环境保护管理检查制度。每半月组织一次检查，根据检查情况按施工现场环境保护管理检查记录表评比打分，对检查中所发现的问题，应根据具体情况，定时间、定人、定措施予以解决。3、除特殊情况外，在每天晚22时至次日早6时，严格控制强噪声作业，对混凝土输送泵、电锯等强噪音设备，以隔音棚或隔音罩封闭、

24、遮挡，实现降噪。4、模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。5、模板、钢管修理时，禁止使用大锤。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。6、加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。八、安全技术要求1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全帽，并应系牢。2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。3、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏，防止上下在同一垂直面操作。4、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先

25、应有切实的安全措施。5、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。6、二人抬运模板时要相互配合，协调工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。7、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。8、支模过程中如需中作停歇，应将支撑、搭头、柱主板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而附落。9、模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后将洞口盖好。10、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站在墙上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟行业。11、拆模必须一次性

26、拆模，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。12、严禁酒后作业。九、模板体系安全设计的计算书普通支模架计算部分100厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（一） 计算依据安徽省工程建设标准建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程。 模板支架搭设高度为2.9米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.10米，立杆的横距 l=1.10米，立杆的步距 h=1.7米。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.25。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1001.100

27、+0.3001.100=3.091kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)1.100=3.300kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； I = 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载

28、设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.091+1.43.300)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07510001000/59400=1.262N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.091+1.43.300)0.300=1.499kN 截面抗剪强度计算值 T=31499.0/(21100.00018.000)=0.114N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677

29、ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.0913004/(1006000534600)=0.053mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.300=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0

30、.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.090=1.012kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.499/1.100=2.272kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.271.10 最大剪力 Q=0.61.1002.272=1.499kN 最大支座力 N=1.11.1002.272=2.749kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.00

31、8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.275106/64000.0=4.30N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31499/(26080)=0.469N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6770.843110

32、0.04/(1009500.002560000.0)=0.344mm 木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=3.719mm 最大支座力 Qmax=11.011kN 抗弯计算强度 f=1.118106/4788.0=233.42N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1100.

33、0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.01kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1505.100=0.7

34、65kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.1001.100=0.363kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1001.1001.100=3.037kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.165kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.1001.100=3.630kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1

35、.4NQ 六、立杆的稳定性计算 选取六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为 V1=10.080kN V2=10.080kN V3=10.080kN V4=10.080kN V5=10.080kN V6=10.080kN 风荷载标准值 Wk=0.70.4501.2001.250=0.472kN/m2 风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.4721.1001.500 风荷载计算示意图如下 按照规范取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为： 其中 AF 结构模板纵向挡风面积； Wk 风荷载标准值，取0.472kN/m2； La 模板支架的纵向长

36、度，AF/La=截面高度，取0.100m； la 立杆纵距，取1.100m； 经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.850.4720.1001.100=0.044kN 按照规范风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为 其中 F 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.044kN； H 模板支架高度，取2.900m； m 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取2； Lb 模板支架的横向长度，取3.600m； 经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=30.0442.900/(2+1)3.6500=0.041kN 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

37、公式为： 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 Nut 立杆的轴心压力最大值，取10.080kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径，取1.587cm； A 立杆净截面面积，取4.567cm2； W 立杆净截面抵抗矩，取4.788cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； l0 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.783m； l0 = h + 2a

38、=1.500+20.300=2.100m； l0 = kuh =1.1671.5901.500=2.783m； k 计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.167； u 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.590； 不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=10080/(0.2334570.995)=95.340N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：=10080/(0.2334570.995)+139000/4788=124.405N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时

39、，立杆稳定性结果：=(10080+41)/(0.2334570.995)=95.727N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!180厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书（二）一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.95；采用的钢管(mm):483.2 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(

40、kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/

41、6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.180.9+0.350.9 = 3.915 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下: M=0.1ql2其中：q=1.23.915+1.40.9= 5.958kN/m最大弯矩M=0.15.9583002= 53622 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 53622/48600 = 1.103 N/mm2；

42、面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.103 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.915kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.9153004/(100600043.74104)=0.082 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.082 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2

43、/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.18+0.350.3 = 1.305 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.305+1.40.3 = 1.986 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.9860.92 = 0.161 kNm；方木最大应力

44、计算值 = M /W = 0.161106/64000 = 2.514 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.514 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.9860.9 = 1.072 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.072103/(2 6080) = 0.335 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.335 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足

45、要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.305 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.3059004 /(10090002560000)= 0.252 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.252 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.787kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大

46、弯矩 Mmax = 0.429 kNm ；最大变形 Vmax = 1.065 mm ；最大支座力 Qmax = 5.839 kN ；最大应力 = 429083.232/4730 = 90.715 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 90.715 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.065mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数0

47、.80，该工程实际的双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 5.839 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.95 = 0.51 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9

48、 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.180.90.9 = 3.24 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.033 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.90.9 = 2.43 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.242 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.242 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i -

49、 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.5 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a -

50、 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.9=185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=8242.134/(0.209450) = 87.636 N/mm2；立杆稳定性计算 = 87.636 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！ 200700以下梁模板扣件钢管高支撑架计算书（三）一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.7

51、0；混凝土板厚度(mm)：160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：3.95；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.2；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.20；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准

52、值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(m

53、m)：80.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.0

54、00h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简

55、图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (700-160)/(4-1)= 180mm

56、；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(700-160)/(4-1)2 + 0.1172.8(700-160)/(4-1)2= 4.53104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(700-160)/(4-1)/1000+1.22.800(700-160)/(4-1)/1000=2.725 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.53104 / 3.33104=1.4N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.4N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验

57、算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (700-160)/(4-1)=180mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709(700-160)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.038 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(700-160)/(4-1)/250 = 0.72mm；面板的最大挠度计算值

58、=0.038mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.72mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.725/0.500= 5.450kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.136 kNm，

59、最大支座反力 R= 2.998 kN，最大变形 = 0.102 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.36105/6.40104 = 2.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.102mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座

60、力2.998kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.225 kNm，最大支座反力 R= 5.563 kN，最大变形 = 0.061 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.25105/1.28105 = 1.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:

61、f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =1.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.061 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.061mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结

62、构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9002020/6 = 6.00104mm3； I = 900202020/12 = 6.00105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.70+0.200.90=19.602kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=19.602+5.040=24.642kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:M

63、max=0.125ql2= 0.12524.6421502=6.93104Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37519.6020.15+0.4375.040.15=1.433kNRB=1.25ql=1.2524.6420.15=4.62kN =Mmax/W=6.93104/6.00104=1.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作

64、用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.335kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52119.6021504/(10060006.00105)=0.014mm；面板的最大挠度计算值: =0.014mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.6mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算

65、只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.62/0.9=5.134kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.15.1340.92 = 0.416 kNm；最大应力 = M / W = 0.416106/64000 = 6.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计

66、算值 6.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.65.1340.9 = 2.772 kN；方木受剪应力计算值 = 32.7721000/(26080) = 0.866 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.866 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6775.1349004 /(1009000256

67、104)=0.99mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.99 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.6 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.433kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=4.620kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.200)/40.900(1.20.16024.000+1.42.000)+1.220.900(0.700-0.160)0.200=1.350kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(

68、mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.412 kN；N2=9.361 kN；最大弯矩 Mmax=0.232 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.067 mm；最大应力 =0.232106/4730=49 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 49 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00

69、，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.361 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.412 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.

70、1293.95=0.612 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.90/2+(0.90-0.20)/4)0.900.30+(0.90/2+(0.90-0.20)/4)0.900.160(1.50+24.00)=2.838 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.900-0.300)/40.900=3.024 kN；N =N1+N2+N3+N4=0.412+0.612+2.838+3.024=6.886 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i

71、 = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑

72、点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6886.419/(0.209450) = 73.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 73.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.361 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3.95-0.7)

73、=0.612 kN；N =N1+N2 =9.361+0.503=9.865 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.5； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.

74、71.5,1.5+20.1= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9864.897/(0.209450) = 104.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 104.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 墙柱

75、模板计算书（三）墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；墙模板的总计算高度(m):H6.00；模板在高度方向分 2 段进行设计计算。第1段（墙底至墙身高度3.00米位置；分段高度为3.00米）:一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):45

76、0；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；3.次楞信息次楞材料:圆钢管；次楞合并根数:1；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量

77、E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN

78、/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距)

79、: l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4500.900=8.277kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.18.277225.02+0.1171.701225.02= 5.20104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面

80、板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 5.20104 / 2.43104 = 2.1N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =2.1N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4500.900=8.277kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/

81、m；面板的最大剪力：V = 0.68.277225.0 + 0.6171.701225.0 = 1353.5N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1353.5N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31353.5/(245018.0)=0.251N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的

82、最大受剪应力计算值 =0.251N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.45 = 7.664N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 225mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.9mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677

83、7.662254/(10060002.19105) = 0.101 mm；面板的最大挠度计算值: =0.101mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.731= 4.73cm3；I =11.361= 11.36cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l

84、 =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2250.900=4.139kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.230.90=0.851kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.14.139450.02+0.1170.851450.02= 1.04105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.73103； f -次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；次楞的最大应力计算

85、值： = 1.04105/4.73103 = 22 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 22 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2250.900/1=4.139kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.230.90/1=0.851kN/m，其中，0

86、.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.64.139450.0+ 0.6170.851450.0 = 1353.5N；截面抗剪强度必须满足下式：=2V/Afv其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1353.5N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 450.379mm2 ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =21353.5/450.379=6.011N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =6.011N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满

87、足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.23=3.83 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=1.14105mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6773.83/14504/(1002060001.14105) = 0.045 mm；次楞的

88、最大容许挠度值: = 1.8mm；次楞的最大挠度计算值 =0.045mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.7322= 9.46cm3；I =11.3572= 22.71cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.220.451.430.220.452.495kN；主楞

89、计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 1.14105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 9.46103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 1.14105/9.46103 = 12 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =12N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截

90、面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V =1375.7/2 = 687.8N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 450.379mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =2687.8/450.379=3.054N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =3.054N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.067mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；主楞的最大挠度计算值 =0.067mm 小于 主楞的最大

91、容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 2.50 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=2.499kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，

92、满足要求！第2段（墙身高度3.00米位置至墙身高度6.00米位置；分段高度为3.00米）:一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；3.次楞信息次楞材料:圆钢管；次楞合并根数:1；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.20；4.面板参数面板类型:钢面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):210000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm

93、2):205.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按2

94、00/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 40.549 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值40.549 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.549kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土

95、侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.550.45=21.896kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.45=1.890kN/m；面板的最大弯矩：M =0.121.896225.02+0.1171.890225.02= 1.22105Nmm；按以下公式进行

96、面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.22105 / 2.43104 = 5.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =5N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)；

97、 l-计算跨度(次楞间距): l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.5490.450=21.896kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.45=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.621.896225.0 + 0.6171.890225.0 = 3218.4N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 3218.4N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计

98、值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =33218.4/(245018.0)=0.596N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.596N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 40.550.45 = 18.247N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 225mm；

99、 E-面板的弹性模量: E = 210000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.9mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.252254/(1002100002.19105) = 0.007 mm；面板的最大挠度计算值: =0.007mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.9mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.731= 4.73

100、cm3；I =11.361= 11.36cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.5490.225=10.948kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.23=0.945kN/m。次楞的最大弯矩：M =0.110.948450.02+0.1170.945450.02= 2.44105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M

101、 -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.73103； f -次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 2.44105/4.73103 = 51.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 51.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm；

102、新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.240.550.23/1=10.948kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.23/1=0.945kN/m。次楞的最大剪力：V = 0.610.948450.0+ 0.6170.945450.0 = 3218.4N；截面抗剪强度必须满足下式：=2V/Afv其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 3218.4N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 450.379mm2 ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =23218.4/

103、450.379=14.292N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =14.292N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 40.550.23=9.12 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I

104、=1.14105mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6779.12/14504/(1002100001.14105) = 0.106 mm；次楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；次楞的最大挠度计算值 =0.106mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.7322= 9.46cm3；I =11.3572= 22.71cm4；E = 210000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(k

105、Nm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.240.550.220.451.430.220.455.352kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 450mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 2.44105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 9.46103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 2.44105/9.46103 = 25.8 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =2

106、5.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V =2949.8/2 = 1474.9N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 450.379mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =21474.9/450.379=6.550N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =6.55N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求

107、！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.144mm；主楞的最大容许挠度值: = 1.8mm；主楞的最大挠度计算值 =0.144mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 5.36 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=5.358kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！