节水节能技术研发试验基地项目综合楼模板工程施工方案（52页）.doc

1、节水节能技术研发试验基地项目综合楼模板工程施工方案编制： 审核： 批准：节水节能技术研发试验基地项目综合楼模板工程施工方案一、 编制依据：施工图施工组织设计混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2001木结构设计规范 GB50005-2003（2005年版）钢结构设计规范 GB50017-2003二、 工程概况：1）、工程名称：节水节能技术研发试验基地项目综合楼2）、建设单位：山西圣逢茂汇科技有限公司3）、设计单位：山西中方森特建筑设计研究院4）、施工单位：山西中展建筑工程有限公司5）、监理单位：山西壬通建设监理有限

2、公司6）、勘察单位：太原市兴华岩土工程勘察质量检测有限公司7）、该工程位开发区唐槐路与化章街交叉口，主要建筑为地下一层、地上十二层。本工程结构形式为：框架-剪力墙结构，地上十二层，地下一层。一层层高为4.2M，二层层高为3.9M, 三-十二层层高3.7M。设计总高度45.55M。总建筑面积：9684.13。室内外高差450mm。建筑设计使用年限为50年，抗震设防烈度为8度。基础形式为筏板基础。经过综合比较，采用竹胶模板、脚手架及钢管的模板体系。三、施工部署：1劳动力配备：序号工种人 数主要工作内容零 米 以 上1木工35墙模板组装、支顶板、梁、楼梯模板2信号工2塔吊吊装指挥3吊装工4起重吊装4

3、架子工10操作架提升5辅助人员2模板清理，贴海绵条等6零 米 以 下7木工50筏板，墙体支模、支顶板、梁、楼梯、楼板8其它10材料倒运等92主要相关人员/管理职能：施工准备阶段主要相关人员管理职能表序号人员职能1技术负责人组织审核图纸，制定方案2木工工长审核图纸，制作书面技术交底，施工准备，复核模板加工配料表，制作材料计划，审核班组材料计划。3安全员审核技术交底，制作安全交底4信号员指挥塔吊司机，吊装模板5主管工长负责模板施工劳力，材料，机械的准备工作6模板班组长制作模板加工配料表，交模板工长审核，对所须材料分类堆放四模板配置方案：1 基础筏板采用120厚M5砂浆砖胎模施工。2 地下室剪力墙，

4、采用防水木工板拼装竖向背楞钢管，横向背楞用48钢管，外墙采用14止水对拉螺拴长750mm600，行列布置，两边套丝12cm配件为3mm厚钢垫块，蝴蝶卡。3 顶板采用竹胶板硬拼方式，支撑体系为碗扣件脚手架，次龙骨采用3585方木，间距250mm，主龙骨采用48钢管,间距为1200mm设三道水平杆，间距1200mm。4 梁采用竹胶板和100100方木,碗扣架支撑，立杆间距900mm，设三道水平连接杆间距1200mm ,hw600mm时加斜向方木支撑。hw600m时采用14对拉螺栓，间距600mm一道。5 洞口及楼梯模板：所有洞口及现浇楼梯采用竹胶板模板，模板配置一套。6 本工程模板施工，按清水砼要

5、求施工，内墙及顶棚不抹灰，因此模板施工投资较大，在工程结算时抹灰项目不扣除。所有插座、开关、线盒用46L350mm钢筋固定在钢筋网片上。五、模板施工：1正负零以下模板：（1）模板以防水木工板为主，柱墙模背楞及模板的大小楞木采用3585木枋，木枋均需经压刨刨削成标准正方形，1220244015模板板材应方正，厚度一致，对角线偏差不大于5mm，厚度偏差不大于0.6mm。（2）柱墙大横楞采用483.5脚手架钢管。（3）梁板顶模采用碗扣钢管脚手架。（4）所有模板使用前均涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋和混凝土接槎处。（5）柱墙模板采用12对拉螺栓紧固，防水混凝土对接螺栓中部加焊（满围焊）4020止水环。

6、2、根据施工部署和工程实际，本着缩短工期、节约投资的目的，除梁底模板和相应支撑配两层外，均配一层模板周转使用。3、墙、柱模板支设施工顺序墙柱钢筋隐蔽验收确认复核轴线及模板边线立门筒洞口及其它预留洞口模板安装墙柱根部承垫木枋根据模板翻样图配制墙模、柱模立一侧墙模插入穿墙对拉螺栓及塑料套管（防水混凝土无塑料套管，对拉螺栓加焊止水环）安装钢管大横楞安装一侧碗扣式钢管支撑立另一侧墙（柱）模、穿入对拉螺栓安装管大横楞安装前一侧碗扣式钢管支撑调整模板位置和垂直度紧固穿墙螺栓支撑固定与前次模板连结，支设后模板施工段模板完成“三检”报验进行下道工序。4、梁模板及支设程序弹出梁轴线及梁底标高线并经复核搭设梁模支

7、架配梁底板及侧模安装梁底模、并按规定起拱安装梁侧模安装上下锁口楞、腰楞、斜撑及对拉螺栓复核梁模几何尺寸、标高及位置与相邻模板连接支设完毕“三检”、报验转序。5、板模板支设程序弹标高线并复核支设模板支架安装纵横楞木调整横板（竹胶合板底面）高度、按规定起拱铺竹胶合板复核标高支设完毕“三检”、报验转序6、模板支设要点（1）柱、墙模根部，承垫木枋，要根据给定的标高线找平，为防止漏浆，木枋下可铺垫石灰砂浆（石灰砂浆严禁浸入柱、墙混凝土内）模板拆除后铲除。（2）柱、墙模底留检查口，筑混凝土前清理模底后再封闭。（3）墙根据墙轴线位置、墙厚焊钢筋头（防水混凝土加焊止水环）控制墙的厚度。（4）当梁板的跨度大于或

8、等于4m时，应按跨度的1/10003/1000起拱（跨度小取小值，跨度大取大值）。（5）梁高大于600时，设腰楞，并用对拉螺栓进行加固，防水混凝土加焊止水环。（6）0.000以上柱和地下室室内柱为保证钢筋保护层厚度和柱截面尺寸，柱顶和柱根加设12钢筋井字架，高度超过3m时，中部再加设一道。（7）地下室部分（-1F）楼板厚、梁板模支柱间距控制在900左右；地上部分控制在1.2m左右，纵横向应加设可靠斜支撑，确保稳定性，立柱上、下层应对准，并加设垫板。（8）基础梁高于防水板，须将悬模支承在钢筋马橙上，防水板马橙用14钢筋制作，高度为500mm，间距500900mm。大承台马橙通长设置用14钢筋，橙

9、腿间距1000mm，马橙间距1200mm。（9）为防止漏浆，模板阴阳角等接头处均做割缝处理。（10）因墙、柱侧模可先行拆除，支模时不得将墙柱侧模作为板、梁底模的承重体系。7顶板及阳台、雨蓬、空调板等夹板平板模板： 顶板模板及阳台、雨蓬、空调板等夹板平板施工工艺流程： 搭设扣件式钢管支撑 铺顶板主、次龙骨并起拱 铺竹胶板 校正标高 预留洞口 清扫板、梁模板，涂刷水性脱模剂 绑板筋 浇筑混凝土前再次清扫板、梁模板 封堵清扫口 钢筋隐检 浇筑顶板混凝土。8梁模板： 梁模板采用竹胶板施工工艺流程： 搭设钢管支撑 铺垂直梁方向龙骨 铺设梁长方向通长龙骨 支梁底模，起拱 绑梁筋 支梁侧模 复核梁尺寸，位置

10、 验收。（1） 钢管支撑采用双排，间距1000mm，上部用可调支撑，撑住4835钢管作为龙骨。（2） 与梁长方向同向龙骨，采用两根通长100*50方木。（3） 跨度大于4.5米的梁按3/1000起拱，当悬壁时，按悬壁长度的4/1000起拱。（4） 侧模支设时，对hw=600mm时，梁中设14对拉螺栓，间距600cm（5） 梁模板支设时，应将轴线尺寸投测到模板上，并拉线控制，以防止梁位移超标。9楼梯模板： 楼梯模板采用竹胶板模板，施工前要对整体楼梯进行放样复核。六拆模工程： 拆模前，应先进行同条件混凝土试件试压，试压合格后填写模板拆除检验批，监理同意后进行拆除。（一）、拆模时间：1 墙体、梁侧模

11、：混凝土强度达到1.0Mpa时，拆模时以同条件养护试块抗压强度为准。2 梁底模、顶板： 混凝土强度达到设计强度的75%时方可拆模。3 悬挑结构： 混凝土强度达到设计强度的100%方可拆模。4 楼梯： 混凝土强度达到设计强度的75%时方可拆模。（二）、拆模要求：1 先拆除一块，检查是否粘模，如不粘模，再大面积拆除。2 拆下的模板及时清理粘连物，涂刷水质专用脱模剂，分类堆放，拆下的扣件及时收集管理，并及时在砼成品表面不少于三天进行浇水养护。3 止水螺栓用气焊割断，断开位置应进入墙皮内2-3cm割断前应先螺栓处凿开直径约2-3cm的墙面，深度约2-3cm，采用与墙体砼高一级强度的水泥砂浆抹平。4 拆

12、除墙体模板时，应先拆下穿墙螺栓配件，塔吊配合，使模板向后倾斜与墙体脱开，如果模板与混凝土面有粘结不能离开时，可用撬棍撬动模板下口，不得在墙上口撬模板或用大锤砸模板，应保证拆模时不晃动混凝土墙体，应先拆除外墙外侧模板，后拆除内侧模板。七、清理要求：1 清理：清理前将面板上的混凝土，用铲子清除后用扫把扫干净，必须在吊装下一块模板前将本块模板清理到位，要求清理完毕后，模板表面结构开口位置清洁，无混凝土，砂浆颗粒。2 检查：清理完毕后，用2m靠尺进行检查，如发现变形，翘曲及时进行修理。3 验收：清理完毕后，施工队自检，自检合格后报项目部质检员检查，检查合格后进行下一道工序。4 堆放：清理完毕后堆放整齐

13、，以备下一次使用。八、涂刷脱模剂1 脱模剂选择：脱模剂采用水性和油性脱模剂，使用前涂刷。2 涂刷要求：涂刷从上到下对模板面进行涂刷，滚刷蘸脱模剂。量以涂刷时不流淌为准，涂刷时滚刷上的毛掉在模板上后，将脱掉的毛刷掉，涂刷完毕后，保证板面涂刷均匀，不流淌，无漏刷，无落毛。3验收：清理完毕后，施工队自检，自检合格后报项目部质检，检查合格才可入模。九、成品保护措施：1 现场模板堆放区，加工区的地面应平整，坚实，模板平放时，采用方木垫架。2 模板的各种配件按指定地点分类码放整齐，不得乱扔乱放丢失，损坏。3 拆除模板时，严格按技术交底的拆模时间和拆模顺序施工，不得用大锤，撬棍硬砸硬撬，以免混凝土的外形和内

14、部受到损坏。4 模板拆除后，按技术交底的要求清理干净，刷好脱模剂。5 每次模板拆除后，周转使用前，应进行全面检查，发现变形，损坏的及时进行维修，合格方可使用。6 浇筑混凝土过程中，指定专人看模，两人一组，尤其在墙、板混凝土浇筑过程中，上、下看模人员呼应，看模人员应备线坠，钢卷尺，小白线，异形靠尺，扳手等工具，要跟着泵管和振捣棒，随时发现问题进行处理，在内外墙顶面砼标高出30，待顶板支模时，凿去高去高出墙体部分砼，使顶板与墙体连接整齐，阳角顺直，过到清水砼效果。十、质量检验标准：1 一般规定： 模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠的承受浇注混凝土的重量，侧压力以及施工荷载。2 主控

15、项目： 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有随上层荷载的承载能力，或加设支架，上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。3 一般项目：（1） 模板接缝不应漏浆，在浇注混凝土前，模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。（2） 模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或防碍装饰工程施工的隔离剂。（3） 浇注混凝土前，模板内的杂物应清理干净。（4） 用作模板的地坪，胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉，裂缝，起砂或空鼓。（5） 固定在模板上的预埋件，预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，不允许偏差。序 号项目要求及允许偏差检查方法一模板加工表面平整度2mm靠尺

16、、塞尺阴阳角方正2mm方尺、塞尺阴阳角顺直2mm方尺、塞尺相邻两板表面高度差2mm尺量二模板安装轴线位移柱、墙、梁3mm尺量底模上表面标高3mm水准仪或挂线尺量截面模内尺寸基础5mm尺量柱、墙、梁3mm层高垂直度层高不大于5m3mm经纬仪或吊线、尺量层高大于5m5mm相邻两板表面差2mm尺量表面平整度2mm靠尺、塞尺阴阳角方正2mm线尺顺直2mm拉线、尺量预埋铁件中心线位移2mm拉线、尺量预埋管、螺栓中心线位移2mm拉线、尺量螺栓外露长度+5、-0mm拉线、尺量预留孔洞中心线位移5mm拉线、尺量尺寸+5、-0mm拉线、尺量十一、安全质量及环境要求：1 每班作业前必须进行一次安全交底，进入现场人

17、员必须戴好安全帽，工作前应检查使用工具是否安全，扳手等工具必须系挂在身上，以免掉落伤人，工作时注意脚下，防止钉子扎脚和空中滑落。2 模板起吊前，必须检查吊装绳索、卡具及吊钩是否牢固，模板上有无杂物或配件防止吊装过程中坠物伤人，然后解除一切约束，平稳起吊。3 当风力5级时仅允许吊装1-2层模板，风力超过5级时必须停止吊装，风后、雨后检查作业面，安全防护装置有无松动，是否容易滑倒，有安全保证后方可进行作业。4 吊装时，必须设一名专职安全员，钢丝绳卡具必须卡紧，防止因脱落导致钢丝绳子回弹伤人，在挂好吊索前，严禁解除模板固定点，在模板固定前，严禁松开吊绳。5 施工中传递料具时，必须用运输工具或绳子系牢

18、后升降，不得乱扔。6 拆模时，墙下2m范围内不得行走。7 本工程采取大量竹木材料，现场严禁吸烟，动火时必须严格遵守现场动火管理规定。8 涂刷脱模剂时，不得遗漏，以免污染环境。模板计算书附后：1、顶板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0.3k

19、N/m；新浇混凝土自重标准值：x20.15241 =3.6kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.151.11 =0.165kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.3+3.6+0.165)1.35=5.488kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯

20、矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.085.4880.62+0.14.20.62=0.309kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.15.4880.62-0.1174.20.62= -0.374kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.374kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.374106 /(5.40104)=6.934N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =6.934N/mm2 小于抗

21、弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.65.4880.6+0.6174.20.6=3.53kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =33530.43/(2100018)=0.294N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.294N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系

22、数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =2.543mm；底模面板的挠度计算值 =2.543mm小于挠度设计值v =Min(600/150，10)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.6=0.18kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.15240.6=2.16kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.151.10.6=0.099kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.6=0.6kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.6=1.2kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，

23、取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.18+2.16+0.099)1.35=3.293kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.6+1.2)1.4=2.52kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.13.29312-0.1172.5212=-0.624kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.333104 mm3； =0.624106/(8.333104)=7.489N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =7.489N/mm2

24、 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.63.2931+0.6172.521=3.53kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =1.059N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =1.059N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=501003/12=4.167106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形

25、按照下面的公式计算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.431 mm；底模方木的挠度计算值 =0.431mm 小于 挠度设计值v =Min(1000/150，10)mm ，满足要求。（三）托梁材料计算根据JGJ1302001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.13.2931+1.22.5

26、21=6.646kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方 : 50100mm；W=83.333 103mm3；I=416.667 104mm4； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 11.825 kN ；钢管的最大应力计算值 = 1.152106/83.333103=13.829 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 1.579 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢

27、管的最大应力计算值 =13.829 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =1.579小于最大允许挠度 v=min(1000/150,10) mm,满足要求!（四）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据节，此值为F1=11.825

28、kN。除此之外，根据规程条文说明条，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.156.05=0.908kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=11.825+0.9081.35=13.05kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。（2）立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆的截面面积，取4.89102mm2； KH -高度调整系数，建筑物层高超过4m时，按规程采用；计算长度l0按下式计算的结果取大值：l0=h+2a=1+20.1=1.2m；

29、l0=kh=1.1851.8451=2.186m；式中：h-支架立杆的步距，取1m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m； -模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.845； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.185；故l0取2.186m；=l0/i=2.186103 /15.8=139；查规程附录C得 = 0.353； KH=1/1+0.005(6.05-4)=0.99； =1.05N/(AKH)=1.0513.05103 /(0.3534.891020.99)=80.196N/mm2；立杆的受压强度计算值 =80.196N/mm

30、2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut13.050kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.4=0.057kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s - 风荷载体型系

31、数：取值为0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.057112/10=0.007kNm；（2）立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0513.05103/(0.3534.891020.99)+0.007106 /(5.08103)=81.522N/mm2；立杆的受压强度计算值 =81.522N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。2、墙模板计算如下：一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞(外龙骨)间距(mm):600；穿墙螺栓竖向

32、间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；次楞肢数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):14.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.0

33、0；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的

34、新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值48.659 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(Nm

35、m)； l-计算跨度(内楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.600.90=31.531kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.600.90=3.024kN/m； q = q1 + q2 =31.531+3.024=34.555 kN/m；面板的最大弯距：M =0.134.555200.0200.0= 1.38105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W

36、 -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 60014.014.0/6=1.96104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.38105 / 1.96104 = 7.052N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =7.052N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值

37、q1: 1.248.660.600.90=31.531kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.600.90=3.024kN/m； q = q1 + q2 =31.531+3.024=34.555 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.634.555200.0 = 4146.604N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 4146.604N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 14.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500

38、 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =34146.604/(260014.0)=0.740N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.74N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 48.660.6 = 29.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =

39、601.41.41.4/12=13.72cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67729.22004/(10095001.37105) = 0.243 mm；面板的最大挠度计算值: =0.243mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 内楞计算简图1.内

40、楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.200.90=10.510kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.200.90=1.008kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(10.510+1.008)/2=5.759 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.15.759600.0600.0= 2.07105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M

41、 -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.07105/6.40104 = 3.24 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 3.24 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新

42、浇混凝土侧压力设计值q1: 1.248.660.200.90=10.510kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.200.90=1.008kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(10.510+1.008)/2=5.759 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.65.759600.0 = 2073.302N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 2073.302N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗

43、剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =32073.302/(260.080.0)=0.648N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.648N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.660.20/2=4.87 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =600.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：

44、E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.6779.73/26004/(10095002.56106) = 0.176 mm；内楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；内楞的最大挠度计算值 =0.176mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4；外楞计算简

45、图1.外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.44)0.20.6/2=3.46kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753455.50400.00= 2.42105 Nmm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 2.42105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 2.42105/5.

46、08103 = 47.615 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =47.615N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.248.66+1.44)0.20.6/2=3.456kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.653455.503 = 8.98102N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 8.98102N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪强度

47、设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =28.98102/500.000=3.594N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =3.594N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！3.外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 48.660.200.60/22.92 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =400.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 2060

48、00.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.84100/24003/(1002060001.22105) = 0.085mm；外楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；外楞的最大挠度计算值 =0.085mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A =

49、 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =48.6590.40.6 = 11.678 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=11.678kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！3、框架梁模板系统验算梁段:L1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.60；梁截面高度 D(m):0.35；混凝土板厚度(mm):140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.00；板底承重立杆横向间

50、距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m):0.80；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:2；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：

51、10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：14.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：200 ，主楞竖向根数：2；主楞间距为：100mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；

52、次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取

53、1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm

54、2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4140.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 200mm；面板的最大弯距 M= 0.12521.962002 = 1.10105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.10105 / 7.35104=1.494N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1

55、.494N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1001.41.41.4/12=22.87cm4；面板的最大挠度计算值: = 521.962004/(38495002.29105) = 0.211 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.211mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0

56、.8mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 51022/6 = 166.67cm3；I = 51032/12 = 833.33cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.

57、2180.9+1.440.9)1=24.48kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 100mm； 内楞的最大弯距: M=1/824.48100.002= 3.06104Nmm； 最大支座力:R=1.124.480.1=5.386 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 3.06104/1.67105 = 0.184 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.184 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上

58、的侧压力线荷载标准值：q=24.48 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67724.485004/(100100008.33106) = 0.124 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.124mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.386kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为

59、圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=Fa=0.769 kNm；其中，F=1/2qh=3.843，h为梁高为0.35m，a为次楞间距为200mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 7.69105/1.02104 = 75.65 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值

60、=75.65N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力标准值：F=3.843kN； l-计算跨度：l=500mm； I-外楞的截面惯性矩：I=243800mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.6153843.000500.003/(100206000.000243800.000)=0.154mm；根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.154 mm外楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大挠度计算值 =0.154mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =

61、1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.50.225 =2.745 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！六、梁

62、底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6001414/6 = 1.96104mm3； I = 600141414/12 = 1.37105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨

63、度(梁底支撑间距): l =300.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.600.350.90=5.78kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=5.78+0.23+1.51=7.52kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.107.5220.32=0.068kNm； =0.068106/1.96104=3.454N/mm2；梁

64、底模面板计算应力 =3.454 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.350+0.35）0.60= 5.56KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6775.5653004/(10095001.37105

65、)=0.234mm；面板的最大挠度计算值: =0.234mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.350.3=2.677 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.3(20.35+0.6)/ 0.6=0.227 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.3=1.35 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.22.67

66、7+1.20.227=3.486 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.350=1.890 kN/m；荷载设计值 q = 3.486+1.890 = 5.376 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的边支座力N1=N2=0.249 KN，中间支座的最大支座力N=1.364 KN;方木最大应力计算值 ： =0.0331

67、06 /83333.33=0.394 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=31.3641000/(250100)=0.409N/mm2；方木的最大挠度：=0.006 mm；方木的允许挠度：= 0.3103/250=1.2mm；方木最大应力计算值 0.394 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.409 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.006 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.200 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重

68、荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.249 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.084 kNm ；最大变形 Vmax = 0.214 mm ；最大支座力 Rmax = 0.905 kN ；最大应力 = 0.084106 /(5.08103 )=16.493 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 16.493 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计

69、值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.214mm小于1000/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.364 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.459 kNm ；最大变形 Vmax = 1.174 mm ；最大支座力 Rmax = 4.96 kN ；最大应力 = 0.459106 /(5.08103 )=90.38 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的

70、最大应力计算值 90.38 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=1.174mm小于1000/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力计算 R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.96 kN；R 6.40 kN ,

71、 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.905 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1493=0.536 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.80-0.60)/2)1.000.35=0.252 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.80-0.60)/2)1.000.140(1.50+24.00)=2.570 kN； N =0.905+0.536+0.252+2.57=

72、4.264 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155

73、1.71 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.428 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4263.589/(0.428489) = 20.371 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 20.371 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =4.96 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.149(3-0.35)=0.536 kN； N

74、 =4.96+0.536=5.434 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71 = 1.964 m；Lo/i = 1963.5 / 15.8 = 124 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.428 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5433.719/(0.428489) = 25.962 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.962 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！