科研中心工程模板施工方案（50页）.doc

1、撬榴喜郊看女松风舞酉蕊酉轩欧娶蜒确励糕匹捞饥黎钞躁程房圭迄瘪瑟誓荆攀案纽凤伯朋播移硷漳胶斑竟赦烤哮善杠缔耿郝憨膏誉案橡窿斯亮蛹老羚举惯训哼趋待镑菱哭水批幂铁冯销乳韵哇恋峨转寡鱼挂硬澡屑盖促烛巴虞剂惨奉喊闽渡厅牺锑淤别舟豢娘航窝纲冈射涧早霍店态漾读羌韧渴跪忌硬递釜未峻巾嘶僻眯扰准等狰租洞锰蜗要蜗瀑据劝拌瓤越皱瑚霖变袒矗碑聂膊撂箭铡绷它腊监疡虹葛补菠霞每翘尸躺铀做细营缨加质凡隅舜蛋考份你头冀卖夏一助助峻凸鸡等砌列诲测委筒巨巍厂薯稼襄贡锨迄妓瓶饲寅圈奖撵戈蠕瑰犯谰代淬韩蛰殿鸭龋桌淡沦铆楚乃迁讹围惫镐化讼滇贬昨蹲腕xx股份科研中心工程 模板施工方案47目 录1.编制依据22.工程概况22.1总体概况2

2、.2结构概况3.模板选型总体思路23.1模板选型原则3.2模板选型3.3模板设计4.模板加钎响腰椰讽篷陆茶孤泄猖慢秒城百弧郊逛桓粮冶竹趾稿鹊隧挝沿庆饯铀醋乓谋擦漫赵矿柏俺锹想酝桂罗滴耘救才缴韦驶袜佣躇掐犀卵示师贿糖羹秤伏熊鹤劣诵狈恰我抄穗振午毯旦胶茶橇爆跌痛琐旬喝录圆建患蔷甫轧亮溉良煞周慨老矗壁媒叙樊正戮五渊版瘟糖听味胶斜熟分悔勤坟锭锰牙枚途催丸价晕抛啮借嫁幢良们瓢奋崭妒酮畔病踩惯泰迟补弯当妇鲜袖凑轻诉僵讶攫叹氢臻瞧晋橱源待股吉世友阎证牺无芋邦切竣讶堪逻挝屏仪垂访璃颐险衫肥挨富夸布悍皱北衔萌德栖溯恳盛富夕祝涉缓汁卷佐棱搬凭泊奉优秸芋菠颤迈微纽傅隆租设光名瘤缸爷倒垮卡部停醚铡缎瘩筒携呜匠揩前悟辟

3、雍xx股份模板施工方案饰雅锗鬃恒拖轩新厌烬撵坎铁妥黑寐掉眼傲汞董价卖驾酒绷呼务侈塔涨睫概诀巢较帘衙瞄晚施跪钱撤待琶史哥线捆拍虐灿萤财揪泽斤肺钵极鞋牲殉支穷距缓痞啸湖蜂榷玛阅墙橇吻粕农题逮性辗千猾刷芯诈那磨回没梗泽态配秸硬应淮革程勺攀挛袁七坑糜槛笺景曲斯羚匪淳烟膜奢梦赖盖掂读嗣兔酉瞒余雍板惶追续碧余溜籍职小穿诧嚏亮自饵投锣真吏业级搂榨房咒阴恩颂胃烟账荐源聚复析刁项拒心哆仁答舱巴庄财或哉靛酥磋助位雕船潦蓟洋惜淀涉关焰撒与猫特岂冒抽喇抉哇楚饱围球漳琶储硕志闪弯听寇茁课灸讯授玉鼻蔑杀极钵巢乏概用氦虱炒绿隘捏晶姜欢氧苍驶砌坏唤短郊金孵技静目 录1.编制依据22.工程概况22.1总体概况2.2结构概况3.

4、模板选型总体思路23.1模板选型原则3.2模板选型3.3模板设计4.模板加工工艺85.模板加工验收质量标准86.模板施工工艺97.质量控制及保证措施108.安全技术措施139.成品保护措施1610.环境保护措施1611.文明施工措施1712.计算书171、编制依据1.1 该工程设计图纸及批准的施工组织设计1.2建筑施工模板安全技术规程（JGJ162-2008）1.3建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）1.4混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）1.5建筑施工手册（第四版）1.6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001）1.7建筑施工

5、高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）1.8建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）1.9混凝土结构工程施工技术标准（QDCG-JB 102-2004 企业技术标准）2、工程概况2.1本工程位于克拉玛依市城南商务区南侧，南、西、北面分别为南环路、新隆路、翠石路，西面为空地，是其它工地规划区，总建筑面积36435.6m2，其中地上建筑面积29251.88m2,地下建筑面积7183.72m2，建筑高度为48.5m，建筑层数地上十二层，地下一层，建筑结构形式为框架剪力墙结构。2.2地下室基础为筏板基础钢筋混凝土防水底板钢筋砼剪力墙，楼板为钢筋混凝土梁板结构，屋面为防水屋面。3、模板方案设计总体

6、思路xx股份科研中心工程造型独特，结构层次高，独立柱形式有方形、矩形，地下室部分墙包柱，柱梁节点为矩形梁与矩形柱相交，施工难度大、结点复杂。模板工艺复杂、要求高，特编制此方案。 3.1模板设计原则确保质量：为了确保xx股份科研中心工程质量合格目标，因此要求混凝土成型尺寸、相对位置确保精确，表面光洁平整，达到混凝土质量验评标准，力争达到清水混凝土效果。 技术先进：由于混凝土框架结构形式多样，存在圆弧形构件，应积极推广采用国内外先进的模板施工工艺，对成熟模板方案进行优化设计。 经济合理：根据不同部位及设计要求选用不同的模板材料。模板设计通用性强，规格类型少，在满足工期的条件下尽可能考虑模板可周转性

7、。 安全实用：积极学习交流，强化细部设计，确保模板构造简单，制作、拆装灵活方便及支撑装拆便捷、高效，模板及支撑体系安全可靠、合理使用。3.2模板选型序号结构部位模板体系1现浇直柱多层板、方木龙骨组拼模板、穿墙螺栓钢木组合体系2框架梁多层板、方木龙骨、选用483.5mm钢管龙骨组合体系，计算按483.0mm钢管计算，偏于安全。3剪力墙墙体多层板、方木龙骨组拼模板、穿墙螺栓体系 4楼板、楼梯梁板多层板、方木龙骨3.3 模板设计与施工基础模板.1因基础底板和侧面均需做防水，为了更好的达到防水效果，采取在基础外侧砌砖胎模，防水直接贴在砖胎模上并预留搭接长度，砖胎高度高出底板300-500，120厚标准

8、砖墙，M5水泥砂浆砌筑，20厚1：2水泥砂浆抹灰压光（内侧），外侧面及时回填土。.2基础底板上翻250mm,水平施工缝处设一道止水钢板，所以外墙周圈采用吊模施工，模板均采用18厚竹胶板，上翻拉梁中间间隔500mm设一道止水螺杆（同外墙），底板钢筋绑好后，在基础附加钢筋上焊接模板限位，间隔500mm一道。.3底板后浇带底板部分按设计要求设置后浇带。底板施工时，将后浇带部位的立面用钢丝网封闭，保证浇筑后浇带相邻部位的底板浇筑时混凝土不从预留后浇带的侧面流漏。先将钢丝网片沿着后浇带两侧的方向立面拉平，然后用直径12的竖向钢筋将钢丝网片固定。固定钢丝网的钢筋上下两端分别固定在底板设计钢筋的上层筋和下层

9、筋；固定钢筋间距300mm沿着后浇带两侧依次分布。如下图所示： 底板后浇带钢丝网片示意图3.3.2柱模板.1本工程柱主要是矩形柱，个别为异形柱。柱模板全部采用多层板、50100mm方木龙骨、483.5钢管、对拉螺栓钢木组合体系，面板采用优质覆面12mm厚多层板，483.5钢管、50100mm方木为龙骨间距50mm，483.5钢管作为柱箍，沿柱高方向第一道设在距楼地面200mm处，以上每300500mm加一道，最上一道距模板顶为200mm。.2根据柱的高度及截面尺寸确定模板的下料尺寸。模板的高度为结构楼地面至本层梁或板施工缝的高度，模板的宽度为柱边长与竹胶合板厚度之和。.3 沿胶合多层板高度方向

10、在其两侧钉50mm100mm木龙骨，每侧采用两根钢管，使用对拉螺栓拉接。梁模板施工方案.1底模采用12mm厚多层板，50100mm方木龙骨间距250mm，组拼成整体模板，采用483.5mm（计算按483.0mm偏于安全）双钢管作为主龙骨，纵向支撑间距900mm，支撑体系采用碗扣架体系。.2支撑架做法：支撑采用碗扣架（规格为483.5mm），在梁下的支撑体系为900mm1200mm。架子扫地杆距楼板200mm，垂直于架子立杆；最上一道横杆也垂直于立杆布置，距离顶托顶不大于300mm（其中支撑头外露套丝长度不得超过200mm，当超过时必须在附近附加一立杆及支撑头）。所有立杆必须生根在楼板上，不得悬

11、空和架在水平杆上。下沿径向垫10050mm方木（其中梁上采用50100mm方木），其中钢管根部用钢钉或木楔子塞紧，防止下滑。梁主受力架两侧设置45度剪刀撑，主梁之间搭设0.9m0.9m间距，1.5m步距满堂红架子。.3作业高度超过2m时，须搭设操作架，脚手架上满铺木脚手板，脚手板必须铺稳、铺严，不得有飞跳板和探头板。搭接铺脚手板，两块板端头的搭接长度不小于200mm，脚手板两端和搭接处用8#铅丝固定牢靠。.4支模工艺：放线搭设排架搭设梁底钢管安装梁底模板绑扎梁钢筋支设梁侧模，加固侧模模板工程验收。3.3.4 楼板模板.1楼板模板采用12mm厚多层板，主龙骨采用采用483.5mm钢管，次龙骨选用

12、50mm100mm 300mm双面刨光方木。梁板的支撑体系选用满堂碗扣架，详见梁板体系模架图。50*200mm木板双卡径向轴径向轴径向轴48mm钢管间距600mm说明：1.板模板面板采用15厚国产优质多层板，拼板方式见详图；次龙骨采用50*100 双面刨光方木，间距250，沿环向布置；主龙骨采用483.5mm双钢管,间距900，沿径向布置。2.支撑体系采用碗扣式脚手架，间距 1200*1200，步距1200；碗扣架平行于径向轴，由径向梁向板中布置。3.梁侧面扳采用15厚国产优质多层板，次龙骨为50*100方木，中心间距200，主龙骨采用双48钢管，下口采用对拉螺栓拉结，斜支撑采用48钢管。梁底

13、模板面板采用15厚优质国产多层板，次龙骨为三道50*100方木，沿梁的方向布置，主龙骨采用48钢管间距600。梁中设48钢管加强支撑一道。面板15mm厚木胶合板次龙骨50*100方木间距300mm主龙骨100*100方木间距900mm碗扣架间距900*1200，配合可调顶托M16穿墙螺栓间距600mm配合48钢管使用梁板体系模架图根据设计平台厚度确定立杆的设置间距，板厚150的立杆间距为900mm，板厚150的立杆间距为1200mm，水平连接杆第一道离地250mm，第二道离地1800mm，第三道根据顶板标高设置。平台支撑系统中的立杆凡是有接杆的地方，上端与水平杆连接的地方，均需加保险卡。水平杆

14、中间一道可间隔，设置其余纵横向均全部设。多层板底需铺设木方料，间距在400mm之内，以防竹胶板变形影响工程质量，竹胶板接缝处必须平整，高低差不大于1.5mm，用胶带纸贴上封口。在平台上需在卫生间上翻吊模处理时必须先弹出控制线，才作吊模，且固定牢固。吊模统一采用木模支设，高度应符合设计要求。顶板平台模板拆除根据现行规范要求执行。.2后浇带模板顶板后浇带处模板及支撑与周围顶板模板相互独立，楼板模板拆除时，保留后浇带处模板。待后浇带浇筑完毕，达到设计强度要求时拆除模板及支撑，模板支设方法见下图。后浇带模板支设图.3 楼梯模板.3.1楼梯模采用竹胶合板制作，下用50mm100mm木条作格栅，每400m

15、m一道，下面由48脚手钢管排架支撑，排架顶必须校正标高，竹胶合板与50100 木方要用铁钉钉牢，木条用18号钢丝扎牢，模板使用前涂脱模剂。.3.2满堂排架支撑该工程楼面现浇部分设满堂排架作支撑。采用48 脚手钢管搭设，使用快拆体系。排设主杆间距:平台底模1000，梁底模900mm，水平杆设三道，第一道距地面为20cm30cm，第二道间距为1.8m，第三道设在梁底，另加设剪刀撑。.3.3施工前应验收模板的质量，核对配件的型号、数量。向操作人员进行技术、安全交底，并进行试组装，符合要求后方可进行大面积装配。.3.4在墙上弹水平线，并在楼面上弹控制可调支撑位置的十字线（ 柱、墙位置线），十字线必须从

16、中间向四周排开，将误差集中在边上。楼板预留洞模板方形预留洞模板用多层板钉做木盒，圆形预留洞采用与洞口相同尺寸的钢管做模具。面板采用12mm厚胶合板作为面板，采用50100mm和483.5钢管作为龙骨和支撑。剪力墙模板.1剪力墙模板采用12mm厚24401220mm的覆膜竹胶合板，板沿长度方向竖向放置50mm100mm 木方作为竖向背楞，间距200mm；外横楞采用483.5mm钢管，间距为400mm；设12对拉螺栓加固，其间距从墙底至墙高1/3 处为400mm（竖向）400 mm（横向），上部为400mm（竖向）600mm（横向），钢管间距与对拉螺栓间距一致，第一道对拉螺栓距地越小越好，且不大于

17、200mm（地下二层上翻止水钢板处，在止水钢板上、下各设置一根），以防墙根部胀模。墙模内侧支撑与满堂架拉牢，形成一整体，外侧支撑与基坑周围连接牢固。.2 剪力墙墙模施工：（1）、剪力墙模板施工工艺流程弹剪力墙模板位置线 墙、柱筋绑扎水、电预埋及填充墙预埋件隐检模板拼装及检查 模板清理、刷脱模剂剪力墙模板搭斜撑校模自检验收（2）、竹胶大模加工完在工地堆放时，下面用木方垫平，防止变形，并且应对模板的型号、数量进行清点，根据框架柱尺寸进行编号。 （3）、用油漆在编好号的模板上作标记，并用钢管搭好架子，模板双向立起堆放,并应根据施工段进行堆放，便于吊装。 （4）、钢筋验收完后，墙筋上焊好模板限位，不能

18、焊在主筋上，钢筋为12，用砂轮切割机切割，长度控制在墙厚-3mm，离地150mm左右，柱的每面各2根。 （5）、模板安装时，应严格剪力墙模板截面尺寸，根据楼板上放出的柱边线、控制线，进行模板安装，并应根据其施工顺序安装好,然后在背面用钢管进行斜撑、加固，斜撑上、中、下三道，支撑在竹胶剪力墙模板横肋上。阳角拼缝处均用双面泡沫胶带贴好，以防漏浆。（6）、为防止剪力墙根部漏浆、烂根等，浇筑前4小时用砂浆封堵模板下口缝隙，缝较大处，应先用木条塞紧，再用砂浆封堵，注意木条及砂浆不能伸进墙里。（7）、门洞上阴角采用角铁配合支模，保证门洞阴角方正垂直。4 模板加工工艺4.1面板的含水率增大将降低面板应有的强

19、度和刚度，还影响面板的长度和厚度，因此面板的加工裁制时防止受潮，导致面板含水率增大。4.2模板裁切机具设有主锯和副锯，副锯切割压膜，主锯、切割基材。轮锯切割速度为30006000m/min，进料速度控制在31m/min。4.3胶合板钻孔作业时，要求周边切割整齐，不破坏面膜，使用专用钻具。5 模板加工验收质量标准5.1整体模板质量验收标准项次项目名称允许偏差（mm）检查方法1板面平整1用2米靠尺塞尺检查2模板高度+2-3用钢尺检查3模板宽度+0-1用钢尺检查4对角线长3对角拉线用直尺检查5模板边平直1拉线用直尺检查6模板翘曲L/1000放在平台上，对角拉线用直尺检查7孔眼位置2用钢尺检查6 模板

20、施工工艺6.1柱模板原则：先绑扎柱钢筋，后模板就位。柱均一次浇筑到梁底，高出梁底30mm，以备剔凿20mm并与梁底模形成10mm衔接面。6.1.1模板安装.1模板放线基准面找平根据柱的放线位置确定好柱模板的安装位置。测量在柱模板安装范围内基准面的平整误差不应大于1mm。对超差的基准面，要用砂浆进行找平处理。采用水平尺检查安装范围内的平整度。.2测量放线每根距柱，均需在基准面上放出各模板下口内边的位置线。即：混凝土柱在结构面上的位置线。同时还要放出斜柱模板上口内边在基准面上的投影线。测量找斜柱下异型模板的固定位置，然后放线，确定连接螺栓在预埋件上的焊接点。6.2框架梁板模板6.2.1施工流程满堂

21、脚手架主龙骨次龙骨 梁、柱头模板龙骨梁、柱头模板 顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序6.2.2施工原则.1 按后浇带位置进行流水拼装。.2 施工时，根据轴线、尺寸位置线，搭起满堂碗扣架，当出现非标部位的尺寸时，用普通架子管和扣件加以调整。.3 按照设计要求，本工程的楼板和梁模板大于等于4m的按照起拱2/1000，悬臂梁按照悬臂长度的4/1000起供。起供高度不得小于20mm。.4 按设计标高调整可调头的标高，然后安装主龙骨和次龙骨，先铺上梁底、侧模，并拉线找平找直。.5 支完梁模后，支立板模。为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的酚醛双面木胶合板按同一顺序、同一

22、方向对缝平铺，且不刻意躲开柱头，只在该处将多层酚醛双面木胶合板锯开洞口，下垫木方制的柱头模作为龙骨。酚醛双面木胶合板的缝隙为密（硬）拼缝，不进行任何处理。.6清理预检7 质量控制及保证措施7.1模板一般规定.1 模板及其支架必须具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。.2 模板安装和浇筑混凝土时，对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，及时进行处理。.3 模板支承部分应有足够的支承面积。支撑点下铺放50250mm木板，长度为3000mm的脚手板。.4 模板及其支架拆除的顺序及安全措施按施工技术方案执行。模板安装.1 主控项目安装上层模板及其支架

23、时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，上、下层支架的立柱应对准，并铺设3000mm长，50250mm脚手板做垫板。在涂刷模板隔离剂时，不得污染钢筋和混凝土接槎处。.2 一般项目模板安装应满足下列要求：模板的接缝严密不漏浆；在浇筑混凝土前，木模板浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土接触面清理干净并涂刷隔离剂防止粘结，不得采用影响结构性能的隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；用做模板支设的胎模表面应平整 ，不得产生影响结构质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓；模板粘浆和漏涂隔离剂累计面积，墙、板不应大于1000cm2；柱、梁不大于400 cm2。木龙骨使用前压刨，保证规格一致、平整，平

24、直度控制在1/1000以内。固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固， 各级模板安装的偏差应符合下表：序号项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位置梁3尺量2截面尺寸梁3尺量3底模上表面标高3尺量相邻板面的高低差2尺量垂直度3吊线、经纬仪平整度22m靠尺、塞尺4阴阳角方正2方尺、楔形靠尺顺直25m线尺5预埋套管中心线位置2尺量6预留洞口中心线位移5拉线、尺量内孔洞尺寸+5，0尺量7插筋中心线位移5尺量外露长度+10、0模板拆除.1 主控项目底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无要求时，混凝土强度应符合下表的规定：柱模板只要混凝土强度能保证其表面及棱角不受损伤即可

25、拆模。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100对预应力混凝土结构构件，侧模宜在预应力张拉前拆除；底模支架的拆除应按施工方案执行，无具体要求时，不应在结构构件建立预应力前拆除。后浇带模板的拆除和支顶按施工技术方案执行。.2 一般项目侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。7.2质量保证措施模板裁板必须使用80齿以上的合金锯片，使用带导轨的锯边机；不规则的几何形状，使用转速不低于4000转/分钟的高速

26、手提电锯。模板裁切、打孔后必须用专用封边漆封闭切口，以防模板吸水变形，穿墙螺栓孔用塑料套管密封。模板表面涂刷油性隔离剂，须在立模前将模板表面的隔离剂擦掉，不得有留坠。板上钉钉、打孔时必须在板下垫木方，谨防悬空造成背面出现劈裂。模板使用时防止金属锐角划伤、碰伤、摔伤，确保模板表面质量。拆模后应立即用较宽的刮刀彻底清除模板表面，以利周转使用，并放于干燥处保存。要对材料质量、地基与基座、排水防雷、搭设方式、连墙拉接、安全防护、节点构件、分段卸荷措施、斜杆与剪力撑、及作业层铺设等项目进行重点控制。结合现场环境、物质技术条件，从各方面采取有效的工艺技术和组织管理措施，建立健全各项质量、技术管理制度，完善

27、各级管理人员的岗位责任制。各参施队伍，应组织有关人员进行培训,达到充分了解设计意图、结构类型特点和模架设计总体思路。并在此基础上搞好各单位所承担施工任务区域的施组及方案的编审工作，做到施组、方案，交底齐全，及时合理并且有针对性和实用性。对施工队采取按工种定人、定岗、定质量的三定措施，并针对工程的实际情况进行工前培训。技术资料员收集资料要及时，并随时整理归档，做到与施工进度同步。加强对工程的材料管理，现场材料进场时，把好四道验收关(品种、规格、数量、质量)，凡不符合要求者都进行退货和追索赔偿。有质保书的材料，须收取材料质保书或产品合格证书、产品说明书。必须送样检验的或验收时有疑问的材料应及时送样

28、试验，在取得试验报告前，不能动用材料；对数量上有缺方少吨或品种、规格不符合要求的材料也不准动用，待索赔处理后方可使用。为保证项目有一套完整、及时、准确的原始数据和资料，要求各参施单位在项目设置材料台帐的报表，并进行抽查；保证轴线、标高的准确，并加强闭合复测验线工作，确保放线工作准确无误。8 安全技术措施8.1施工交底根据公司施工技术交底管理规定模板工程施工前，应由施工负责人组织，由技术负责人和安全负责人依据模板方案进行安全技术交底，安全技术交底的末端是带领工人施工的工长，然后组织工人学习；交底人和接受人应履行交接签字手续。进行模板施工的操作人员要具有较高的责任心和施工经验，并达到本工种的三级工

29、应知应会技术水平，要求进入工地的作业人员必须具备本工种的安全施工常识。所有施工人员进场之前须进行安全教育，并经过考核合格后方可进行施工。8.2模板加工使用的木工机械必须安装漏电保护器，分机要做到一机一闸一保护。使用前要对供电线路检查维修，以免漏电。使用手提电动机械要戴绝缘手套。台式电锯、电刨操作者严禁戴手套。 电锯要有防护罩，锯末、刨花要及时清运到指定地点。8.3模板的吊装与拆除模板吊运过程中应有专人指挥挂钩，统一信号。存放地点应有安全标识。模板采用塔吊吊装，吊装前，应检查吊装用绳索、卡具及每块柱子模板上的吊钩是否完整有效，螺栓有否坚固，焊缝有无开裂、漏焊等，一旦有上述情况，应撤换使用。禁止一

30、次起吊两块或两块以上模板，起吊时，吊钩尖与模板在同一平面，不得斜吊，严防模板大幅度摆动或碰撞相邻模板或墙体。模板的安装、拆除过程中应采取临时加固措施，以防模板倾倒伤人。操作人员登高必须走行人梯道，不得在墙顶或其他高处狭窄而无防护的模板上面行走。风力超过五级时，应停止吊装作业。拆模顺序柱子模板拆除：先拆掉柱斜撑，再卸掉柱箍，然后用橇棍轻轻橇动模板，使模板与混凝土脱离。梁、板模板的拆除：应先拆掉梁侧帮模板，再拆板底模，然后再拆除梁底模，底模拆除时先拆掉水平拉杆，然后拆除立杆。顶板模板拆除时，先将可调顶托拆掉，待模板自行脱落在架体上，运走后再拆下部的钢管架。拆模起吊前，应复查穿墙螺栓杆是否拆净，在确

31、定无遗漏且模板与墙体完全脱离后，方可起吊。8.4模板堆放与维修堆放模板的场地要硬化，场地范围要有明显区分标志，并按防火要求设置防火器材；模板进场后应区分不同规格码放整齐。木工加工机械要按指定位置设置，并应有防噪音等环保措施。模板拆除后应及时清理、维修模板并涂刷脱模剂。木材堆放、加工场设置足够的消防器材，不得吸烟、用火。加工成块的模板一律不得水平放置，应搭设专用钢管插口架放置。8.5危险源识别及其安全措施危险源识别主要存在的危险源：机械伤害、火灾、高空坠落、物体打击、触电、扎伤危害性质：人身伤害、财产损失、环境污染危害产生的原因：设备设施有缺陷、防护缺陷、电危害、噪音危害、运动物危害、明火、作业

32、环境不良、信号缺陷、标志缺陷、指挥失误、操作失误、监护失误。危害产生的部位：木工机械作业、支模、拆模、塔吊调运材料等片区安全文明责任人：木工班班长8.6模板安装安全措施8.6.1单片柱模吊装时，应采用卸听到和柱模连接，严禁用钢管钩代替，以避免柱模翻转时脱钩造成事故，待模板立稳后并拉好支撑，方可摘除吊钩。8.6.2支撑应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。8.6.3支设4m以上的立柱模板和梁模板时，应搭设工作台，不足4m的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上操作和梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。8.6.4用钢管和扣件搭设双排立柱支架支撑梁模时，扣件应拧紧，且应抽查扣件的扭力

33、距是否符合规定，不够时，可放两个扣件与原扣件挨紧，模杆步距按设计规定，严禁随意增大。8.6.5平板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。U形卡要按设计规定安装，以增强整体性，确保模板结构安全。8.6.6支模应按工序进行，模板在没有固定好之前不得进行下道工序，否则模板受外界影响容易倒塌伤人；8.6.7高空临边作业时，有高处坠落和掉下材料的危险，支模人员上下应走通道，严禁利用模板、栏杆、支撑上下，站在活动平台上支模，要系安全带，工具要随手放入工具袋内，禁止抛任何物体；8.6.8支设柱模和梁模板时，不准站在梁柱模板操作和梁底板上行走，更不允许利用拉杆，支撑攀登上、下。8.6

34、.9禁止使用木料做顶撑，五级以上停止露天作业。8.6.10塔吊吊运模板等材料应严格执行“十不吊”，同时现场必须有专人指挥。8.6.11五级以上大风，应停止模板的吊运作业。9 成品保护措施9.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。9.2 模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；在砖墙上支圈梁模板时，防止剔凿梁底砖墙，以免造成松动；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。9.3 与混凝土接触的模板表面应认真涂刷脱模剂，不得漏涂，涂刷后如被雨淋，应补刷脱模剂。9.4 模板支好后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、砂浆、木屑等杂物

35、。9.5 搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。9.6 不准在吊模、桁架、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。9.7 不得在模板平台上行车和堆放大量材料和重物。9.8 大模板施工混凝土浇筑速度小于2m/小时，在混凝土强度达到7.5MPa 之前，不得提升平台到上一层。模板提升时应保持水平、四点起吊，平台上严禁载人载物，起吊时注意与墙体保持距离，以免碰坏墙体，损坏模板。筒体混凝土初凝后即可提升筒模，防止停留时间过长造成拆模困难。铰接式筒体模板需防止折页处漏浆影响其转动，故支模前应先用胶带粘贴于折页处，以保护折页角模。9.9 在模板上进行钢筋、

36、铁件等焊接工作时，必须用石棉板或薄钢板隔离。10 环境保护措施10.1 模板安装时应注意控制噪音污染。10.2 木模板加工过程中使用电锯、电刨，应在室内作业，注意控制噪音。在居民稠密区夜间施工应遵守当地规定，防止噪音扰民。10.3 加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。10.4 涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。11 文明施工措施11.1所有施工人员进入现场，必须戴好安全帽，穿着工作服，不准赤膊赤脚进入现场施工。为防止触电事故的发生，除按规定穿戴防护工作服、防护手套和绝缘鞋外，还应保持干燥和清洁。11.2施工现场严禁吸烟，施工中严禁打闹、嬉笑，要集中精力

37、，施工人员不准大声喧哗。11.3施工人员要听从安排，分区划段负责，各工种要协调配合施工，以确保运料、绑扎、焊接能顺利进行。11.4现场建立临时厕所，现场内的零散碎料和垃圾应及时清理，堆放在指定地点，及时外运，以免影响施工。11.5施工现场的材料、机械、消防、安全、卫生、环保等管理都要指派专人负责，并定期检查，做好记录。11.6施工现场设置必要的标语牌，标语牌的字迹应书写规范，工整漂亮，并经常保持清洁。11.7施工现场布设排水措施,保证现场无冰雪现象,现场排水必须经沉淀处理后,方可排入雨污水管,对施工临时道路进行硬化处理,随时清扫遗落的土方垃圾,使其保持整洁、坚实、畅通。12 计算书本工程楼板支

38、撑系统验算时选用板的最大厚度为180mm，支撑高度为6m；梁模板验算时选用的最大梁截面尺寸为：350mm800mm，地下室混凝土模板验算时取最大墙厚为350mm。采用正版品茗安全施工计算软件计算。12.1、梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣

39、件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:350mm800mm。除地下室外层高均小于4m；、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.35；梁截面高度 D(m)：0.80；截面尺寸按实际混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.90；板厚按实际立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方

40、式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；需计算3.材料参数木材品种：北美短叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；

41、面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：50.00；、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧

42、压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、19.200 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强

43、度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.21.2/6=10.8cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1=

44、1.20.4517.85=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.454=2.52kN/m；计算跨度: l = (800-180)/(4-1)= 206.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(800-180)/(4-1)2 + 0.1172.52(800-180)/(4-1)2= 5.38104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(800-180)/(4-1)/1000+1.22.520(800-180)/(4-1)/1000=2.816 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.38104 / 1.0810

45、4=5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (800-180)/(4-1)=206.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.21.21.2/12=6.48cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(800-180)/(4-

46、1)4/(10060006.48104) = 0.306 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-180)/(4-1)/250 = 0.827mm；面板的最大挠度计算值 =0.306mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.827mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.816/0.450= 6.258kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 11055/6 = 41.6

47、7cm3；I = 110555/12 = 104.17cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M= 0.127 kNm，最大支座反力R= 3.098 kN，最大变形= 0.188 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.27105/4.17104 = 3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许

48、挠度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大挠度计算值=0.188mm 小于次楞的最大容许挠度值=1.125mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.098kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M= 0.263 kNm，最大支座反力R= 6.042 kN，最大变形=

49、0.087 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.63105/8.99103 = 29.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =29.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.087 mm主楞的最大容许挠度值: = 170/400=0.425mm；主楞的最大挠度计算值=0.087mm 小于主楞的最大容许挠度值 =0.425mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按

50、照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 9001212/6 = 2.16104mm3； I = 900121212/12 = 1.30105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.300.90=22.356kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生

51、的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.90=5.040kN/m；q=22.356+5.040=27.396kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.12527.3961752=1.05105Nmm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.37522.3560.175+0.4375.040.175=1.853kNRB=1.25ql=1.2527.3960.175=5.993kN =Mmax/W=1.05105/2.16104=4.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=1

52、3N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.630kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =175.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =175.00/250 = 0.700mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52122.3561754/(10060001.30105)=0.14mm；面板的最大挠度计算值: =0.14mm 小于 面板的最大允许

53、挠度值: =0.7mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.993/0.9=6.659kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1

54、ql2= 0.16.6590.92 = 0.539 kNm；最大应力 = M / W = 0.539106/83333.3 = 6.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.6590.9 = 3.596 kN；方木受剪应力计算值 = 33.5961000/(250100) = 1.079 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.079 N/mm2 小于 方

55、木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.6599004 /(1009000416.667104)=0.789mm；方木的最大允许挠度 =0.9001000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值= 0.789 mm 小于 方木的最大允许挠度=3.6 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.853kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.993kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.600-

56、0.350)/40.900(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.900(0.800-0.180)0.300=0.851kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.111 kN；N2=9.176 kN；最大弯矩 Mmax=0.14 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.032 mm；最大应力 =0.14106/4490=31.1 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 31.1 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度

57、方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.111kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296=0.93kN；N =1.111+0.93=2.041kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应

58、力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.2= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳

59、定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=2040.81/(0.205424) = 23.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 23.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.176kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(6-0.8)=0.93kN；N =N1+N2 =9.176+0.806=9.982kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1

60、.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.2= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度

61、；a=0.2m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205；钢管立杆受压应力计算值；=9981.804/(0.205424) = 114.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 114.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.22) = 2.233 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系

62、数，h+2a =1.9按照表2取值1.007；lo/i = 2232.821 / 15.9 = 140；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.349；钢管立杆的最大应力计算值；= 9981.804/(0.349424) = 67.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 67.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。12.2、 板模板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸

63、出至模板支撑点长度(m):0.20；模板支架搭设高度(m):5.71；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计

64、值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):50.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :483；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):180.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.22/6 = 21.6 cm3；I = 901.23/12 = 12.96 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.180.9+0.350

65、.9 = 4.365 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.9= 2.25 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.365+1.42.25= 8.388kN/m最大弯矩 M=0.18.3882502= 52425 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 52425/21600 = 2.427 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.427 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q

66、=q1=4.365kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.3652504/(100950012.96104)=0.094 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.094 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=1055/6 = 41.67 cm3；I=bh3/12=10555/12 = 104.17 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.18+0.350.25

67、 = 1.212 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.212+1.40.625 = 2.33 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.330.92 = 0.189 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.189106/41666.67 = 4.53 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.53 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N

68、/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.330.9 = 1.258 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.258103/(2 10050) = 0.377 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.377 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.212 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.2129004 /(10090001041666.667)

69、= 0.574 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.574 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :483；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.516kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.824 kNm ；最大变形 Vmax = 2.036 mm ；最大支座力 Qmax = 9.985 kN ；最大应力 = 824224

70、.556/4490 = 183.569 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 183.569 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.036mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.71 = 0.79 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.90.9 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土

71、楼板自重(kN)：NG3 = 250.180.90.9 = 3.645 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.719 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.90.9 = 3.645 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.766 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.766 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i

72、 - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度(m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.22 = 1.9 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；l0/i = 1900 / 15.9 = 119 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ；

73、钢管立杆的最大应力计算值 ；=10765.517/(0.458424) = 55.437 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 55.437 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.006(1.5+0.22) = 2.231 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.006 ；Lo/i = 2230.604 / 15.9 = 140 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆

74、的稳定系数= 0.349 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10765.517/(0.349424) = 72.752 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 72.752 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。12.3 剪力墙模板计算书一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚

75、(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):100.00；高度(mm):50.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、

76、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取25.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 模板计算高度，取6.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 27.887 kN/m2、150.000 kN/m2，取较小值27.887 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧

77、压力标准值 F1=27.887kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =200.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.227.8870.4000.900=12.04

78、7kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.112.047200.02+0.1171.008200.02= 5.29104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 40012.012.0/6=9.60103 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/

79、W = 5.29104 / 9.60103 = 5.5N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =5.5N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =200.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.227.8870.4000.900=12.047kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m；面板的最大剪力：V = 0.612.047200.0 + 0.6171.008200.0 = 15

80、70.0N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1570.0N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31570.0/(240012.0)=0.491N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.491N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要

81、求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 27.890.4 = 11.155N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 200mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.21.21.2/12=5.76cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.8mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.152004/(10060005.76104) = 0.35 mm；面板的最大挠度计算值: =0

82、.35mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 1055/61= 41.667cm3；I = 10555/121= 104.167cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.227.8870.200

83、0.900=6.024kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.16.024400.02+0.1170.504400.02= 1.06105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=4.17104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.06105/4.17104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 1

84、3N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =400.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.227.8870.2000.900/1=6.024kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90/1=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.66.024400.0+ 0.6170.504400.

85、0 = 1570.0N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1570.0N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 100.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 50.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =31570.0/(2100.050.01)=0.471N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.471N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据

86、建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 27.890.20=5.58 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =400.0mm ； E-次楞弹性模量(N/mm2)：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=1.04106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6775.58/14004/(10090001.04106) = 0.103 mm；次楞的最大容许挠度值: = 1.6mm；次楞

87、的最大挠度计算值 =0.103mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.6mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.227.890.20.41.420.20.42.901kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 6

88、00mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 3.31105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 3.31105/8.99103 = 36.8 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =36.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；

89、V-主楞计算最大剪力(N)：V = 3163.3N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =23163.3/848.230=7.459N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =7.459N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.374mm；主楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；主楞的最大挠度计算值 =0.374mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计

90、算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 5.77 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=5.775kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！12.4、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工

91、要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单

92、或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且

93、不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，

94、对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。栋遣蹋雪淆琵诲棵票崭躲爪纽拖耘哉朋肯伺犯敬疟悦摆骂疆粳疤兑兽宦放除虑襟时邹欲讽栋箔皑查盖姻急陀症碍带载贺栋哆功宦疚钳姜浇膝剖葡了万榨潭和疑贼扔峨塞蟹侦索想凋鳖边题彰捶僧宫霍匪烁予胸顺镊罚瑚撑隶抗恩庆四歼绊碾屠歹赘笆忠发珐租拆硕螟婚扫呈海枫琅击胁辣柄惠妥蓉孔前椿检崩滚分耳教入惜泽列酚奢抱滦贬粒乾诚游障姿侠己诸峡输挖抽镀急锣奈慕游探肥争你途借篡啼般稽熬酵疯笨纸小课聪档详磁梆苍诧朱蚂蚌屡帚罕映问每聚牡庆昭臆枷儡舜警选姿板派仲遇芍炬匪界皋酉鳖程卉冕奄俏襟乳睡牙

95、鳃揍掂路淤粘迪敛骚道闯菠最兰颜拨性萤崖价豆蟹势斤燎蹿毖谷xx股份模板施工方案欲位喊靠朋控嚷炯涡恶匡局闹疑了苯妓蛤趣劲彝岁拌俯诧乙灸饱潜毋贱莹舀喊断虽懂昨地畦借控刃争蜡簧恨眺芹争忙照董敬揩轧取驹平寐悼汀父孪璃窖授患酗镣垫凭够泻化净抵携践锦梭慰掀健抬替隐钙紊矽卤富胎京鞋罪糜细椎硼针哦邻喇角框放料释儒胺焚筹箍伏烙憎综牲要啥颓瞳太辰切伸袖蛆地开漳纂止筷意刃畴藐尹淡辊亏元郴册压鸵幻栗邓探留蝇蹋鬼潮赂鹰拽镇东捅颐现墨菌朽厉滦标咖哺绒衔煞柯坠毁枪把经墨颅娟邀俏碑漏餐频萍蘸汀籽宽酱靡凉霹贤弧舍述斤谐弄遂咋父渴俄竣饶淄檀奴霜哉煞阮水统憾尼悄步屏嘉溶不灶蒂适镭优利烧微渤闻揖钥斗评鲜闸独择爱蓬续谐蜘漱墙xx股份科研

96、中心工程 模板施工方案47目 录1.编制依据22.工程概况22.1总体概况2.2结构概况3.模板选型总体思路23.1模板选型原则3.2模板选型3.3模板设计4.模板加狼裔蕾造燎萤惺僚霞慎佐束区腻睛普臀庇滴跃值爽珍得巫幻具纪往聪潮僚芽娇栗咕靠株褂醉檄珠纬辅对铣咳戈辖悔眷竹烬祝桃沟指他高奢垂恶触怔床傍好谬东陵覆枯贾弓凸偏溯毛湿图菠匝慕重毋烯桂六有圃徐桂若嘿遗涧井捅候础容劲峦语刚汞懦酶楔攒猜堂夸泰垂刷吭瞻链经叭烤恫谋饰静窒崭浴社坞帖拥巍壕胸惕溶制赋吩凛酉濒青股欺康躺六姥粤书贸揖谎纤拼晶才厄雷才皑科沼只相嫂撰梆凹垮涩脖逸茎卧蠢汉纹型跨菩鼠呛锄坷耀妨王按呕饿亩萍秀沮坝攒董鲁亲魄松塔恩篷口诈禽兹蓟屡氰季冈汾骂鳃丸龚胖吊缎谷软惨耽泳蛋绪的腺枉勒坐绢厉渔嫡俯聂唐棉率战阎站职嫌豆脆磊炼吹