梦想典城住宅小区转换层模板专项施工方案（79页）.doc

1、梦想典城三期A、B栋楼转换层模板专项施工方案目录1、工程概况21.1、转换层结构相关参数21.2、转换层支撑体系确定21.3各主要参建单位31.4施工要求31.5技术保证条件32、编制依据43、施工计划43.1施工进度计划43.2材料与设备计划54、施工工艺技术64.1梁模板支撑方案设计74.2 板的模板支撑设计154.3 梁侧模板支撑设计164.4构造设计174.5工艺流程184.6主要搭设方法184.7 施工技术质量保证措施204.8材料的力学性能指标214.9验收要求224.10混凝土浇筑225、施工安全保证措施245.1组织保证机构245.2施工安全技术保证措施255.3监测监控措施2

2、75.4应急预案286、劳动力计划317、计算书及相关图纸317.1梁模板支撑计算书311、 工程概况梦想典城三期A、B栋楼工程位于贵阳市云岩区，东面靠中心环线主干道，南面紧急永安寺街，西面紧邻宅吉路，北面为E栋，与二期工程中央地下室和太乙巷相连，交通十分便利；集商业、住宅为一体的住宅小区。该工程为34层的高层建筑，负二层为全埋地下室，为人防地下室及停车库，层高4.8m；负一层为半埋地下室，作为车库层高5.8m；一层为商铺，层高5.55m，二至三十二层为住宅，其中二层层高为3.45m，三层以上为3.0m，建筑总高度为99m。该工程A、B两栋楼是结构形式完全相同的框肢剪力墙结构。占地面积为142

3、42.3，设计使用年限为50年，耐火等级为一级，6度设防二级抗震；0.000标高相当于海拔1095.00m,建筑面积为70200，其中住宅部分为65334.74，商铺4900。转换层层高5.55m,板厚180mm，最大梁截面12002300，最大柱间距8.8m,梁、板混凝土强度均为C50。转换层以下负一层（层高5.8m,板厚120mm, 梁板混凝土强度均为C30），负二层（层高4.8m,板厚180mm, 梁、板混凝土强度均为C30）。1.1、转换层结构相关参数（1）、层高5.55m,板厚120mm，配筋为10170双层双向，梁、板混凝土强度均为C50。（2）、梁截面尺寸：1200*2300，9

4、50*2700，900*2400,1000*2400,750*2400,800*2400,900*200，800*200,850*2200,700*2400,750*200,700*2100,700*2000600*1800,650*2000,600*2400,500*1800,700*1500,800*1500,600*2000,700*1800600*1700,1000*1500,850*1700,600*1500,700*1200,500*1800,600*2200，500*1500400*2000,600*1000,600*1200,500*1000,200*400,200*300,1

5、50*300,250*500,300*600,400*1000,400*1200,300*700,300*800,300*900。1.2、转换层支撑体系确定 本转换层现浇钢筋混凝土结构施工，由于绝大部分梁荷载大，模板及支撑体系设计及施工质量是现浇混凝土结构工程质量及施工安全的保障。我项目部认真仔细的对施工图纸进行了阅读及分析，对该转换层模板支撑体系进行专项设计，据现场施工实际情况决定采用扣件式钢管架作为支撑体系。1.3各主要参建单位工程名称梦想典城三期A、B栋楼工程地点建设单位监理单位设计单位施工单位工程名称梦想典城三期A、B栋楼1.4施工要求1.4.1模板及支撑体系设计稳定性，能保证浇混凝土

6、结构施工安全及施工质量。（1）、支撑体系要具有足够的强度、刚度和稳定性，保证施工中不变形、不破坏、不倒塌。（2）、模板要保证构件形状尺寸和相互位置的正确，构造简单、支拆方便、表面平整、接缝严密不漏浆、便于钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑等。模板支撑系统应具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的自重、侧压力和施工过程中所产生的荷载及风荷载。（3）、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。（4）、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得建设行政主管部门颁发的特殊作业人员资格上岗证方可上岗。1.4.2支撑基础能满足施工承载力。（1）、负一层板厚120mm,板底筋为81

7、50150双向，负筋8150150， 梁、板混凝土强度均为C30。（2）、负二层板厚均180mm,板底筋为10170170双层双向， 梁、板混凝土强度均为C30。1.5技术保证条件1.6.1编制专项模板施工方案，方案有完整的施工图及正确的计算书。1.6.2 方案需经专家论证，按相关程序审核批准后方可按方案组织施工。1.6.3模板架的搭设和拆除需严格执行本高支模板专项施工方案。1.6.4方案执行监督人：陈义强转换层结构平面图2、 编制依据相关国家规范、地方标准等技术文件：建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

8、JGJ 130-2011；混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2011；建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-2001；建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）；建设工程安全生产管理条例；关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文；关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文；本工程施工图纸和本工程施工组织设计等；3、 施工计划3.1施工进度计划本工程进度计划采用流水施工，转换层工期为48天。先浇筑框架柱，后施工转换层梁板模板。3.2材料与设备计划本材料仅为转换层部位。

9、.材料计划序号材料名称规格单位数量1钢管48.33.6（6m）T12048.33.6（5.7m）15048.33.6（5 m）802扣件直角扣件个8000旋转扣件9000对接口200003顶托1、 顶托丝杆362、 托板厚度5mm个500004蝴蝶卡个300005方木5010020003000立方8006竹胶合板915183015块800007对拉螺栓M12根150008混凝土C30M33000.设备计划序号机械或设备名称型号规格数量额定功率（KW）生产能力备注1塔吊QTZ63245良好2电锯MIB2-8051.4良好3钢筋调直机GT4-1428良好4钢筋切断机QJ40211良好5钢筋弯曲机G

10、W4026良好6交流电焊机BX3-120227良好7插入式振捣棒ZX85.5良好8平板振捣器ZB1122.2良好9砼输送泵车商砼公司提供1590良好10经纬仪J2111水准仪DS2212力矩扳手513应急车辆长安面包车1良好14柴油发电机2100良好15卷尺1016水平管517吊线锤1018撬棍1019切割机24、 施工工艺技术由于转换梁截面过大，需负一层及负二层支撑承担，为保证模板基础支撑的安全，按以下方式进行处理：（1）已浇筑的负一层及一层支撑体系不拆除。（2）梁截面宽800B1200，梁高为1600H2400，按转换层平面布置相对应立杆加固至地下室底板（底板标高为-10.65m，底板厚2

11、50mm。板混凝土强度等级均为C40），（详见下图）。4.1梁模板支撑方案设计 主要梁类型分类：分类支撑设计梁验算选型尺寸梁截面尺寸一类支撑设计1200*23001200*2300、950*2700、900*2400、1000*2400、850*2200900*2000、750*2400、800*2400二类支撑设计700*2400700*2400、750*2000、800*2000、700*2100、700*2000650*2000、600*2400、1000*1500、850*1700、600*2200三类支撑设计700*1800600*1800、500*1800、700*1500、800

12、*1500、600*2000700*1800、600*1700、600*1500、700*1200500*1800、500*1500、400*2000、600*1000600*1200四类支撑设计400*1000500*1000、400*1000、400*1200、300*900、300*800300*700、300*600、200*400、200*300、150*300250*500 一类梁支撑设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁侧立柱与板支撑立柱共用梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱到梁边间距lb(mm)200步距h(mm)1500混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁底增加立柱

13、根数，梁底为调直顶托3梁底增加立柱布置方式按梁两侧立杆宽均分梁底支撑枋木根数、平行梁方向放置812、立放梁底间距(mm)不大于1201200*2300梁支撑平面图1200*2300梁支撑立面图二类梁支撑设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁侧立柱与板支撑立柱共用梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱到梁边间距lb(mm)200步距h(mm)1500混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁底增加立柱根数，梁底为调直顶托2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立杆宽均分梁底支撑枋木根数（间距）、平行梁方向放置78根，立放梁底间距(mm)不大于120700*2400梁支撑平面图700*2400梁支撑立面图三

14、类梁支撑设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁侧立柱与板支撑立柱共用梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱到梁边间距lb(mm)200步距h(mm)1500混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁底增加立柱根数，梁底为调直顶托1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底支撑枋木根数（间距）、平行梁方向放置7，立放梁底间距(mm)不大于120700*1800梁支撑平面图700*1800梁支撑立面图四类梁支撑设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁侧立柱与板支撑立柱共用梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱到梁边间距lb(mm)200步距h(mm)1500混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁

15、底增加立柱根数，梁底为调直顶托1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底支撑枋木根数（间距）、平行梁方向放置34，立放梁底间距(mm)不大于120400*1000梁支撑平面图400*1000梁支撑立面图转换层伸缩缝支撑设计本工程转换层有3条伸缩缝，在施工过程中，以伸缩缝为分界线划分四个施工作业段，为保证伸缩缝处砼浇筑质量，混凝土的浇筑按施工施工作业段进行，先浇筑施工缝一侧的砼，待砼强度达到50%以上后，再进行另一侧砼的浇筑。4.2 板的模板支撑设计板厚为120mm模板设计，模板底木枋的间距为100，立杆间距为900900，水平杆步距为1.5 m，顶端支撑为调直顶托。托梁材料为：钢管(双钢管)

16、 :483.6（计算时按482.7）；板底（50*100计算按40*80）木方均立放。板模板支撑平面图板模板支撑立面图4.3 梁侧模板支撑设计梁高大于800梁测模板设计，取最高梁截面950*2700进行设计。梁 侧 模 参 数主、次楞布置次楞间距(mm)：100；主楞竖向根数：2（钢管）对拉螺杆类型、水平间距直径(mm)：M12；水平间距(mm)：450对拉螺杆竖向间距到板底距离依次是：200，650，1100，1550，1950,2350最后一道对拉螺杆距板底小于220mm梁侧模板设计剖面图4.4构造设计立杆、水平拉杆构造在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。

17、可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间得间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距（1500mm）要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。水平拉杆的长度不能小于3跨，水平杆的对接扣件应交错布置；两相邻水平杆的接头不宜设置在同步或跨度内；搭接长度不应小于500mm，应等间距设置2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。所有水平拉杆端部应与四周已浇筑好的砼构件顶紧顶牢。为了保证满堂架支撑体系整体稳定性，转换层模板支撑架每步水平杆均与已先浇筑的结构柱用钢管扣件进行可靠抱接，（详见以下大样），水平间距根据柱距与建筑物设置固结

18、点。 剪刀撑构造要求a、竖向、水平剪刀撑设置：搭设部位按剪刀撑搭设平面布置图搭设。b、竖向剪刀撑与地面夹角在45 60之间且沿全高连续设置。c、水平剪刀撑、垂直剪刀撑，按水平剪刀撑平面布置图设置。d、剪刀撑斜杆采用搭接，剪刀撑杆件搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。e、竖向剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与相交的水平杆的伸出端或立杆上。水平剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与相交的立杆或水平杆上。4.4.3 其他构造要求a、拧紧扣件时，力矩一般为4065N/m。b、所有杆件端部伸出扣件长度大于10cm。c、可调式顶托的外伸出长不能大于150，顶托支撑的纵、横杆应居中，用木楔卡保证支撑杆居

19、中。4.5工艺流程弹出梁板及支撑立杆位置线 搭设满堂架 满堂架检查验收 框架柱墙施工（含混凝土浇筑） 梁板模板安装 绑扎梁钢筋 检查验收 砼浇筑 混凝土养护 模板拆除。4.6主要搭设方法首先进行立杆定位放线，然后进行选料摆料，再根据支撑立杆平面布置图位置搭设立杆，在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设置扫地杆，扫地杆连续设置。底座下应设置长度不少于2跨、宽度不小于200mm、厚度不小于50mm的木垫板。立杆搭设，每搭完一步脚手架后，应进行步距、纵距、横距及立杆的水平度和垂直度检查。立杆接头必须对接，不允许搭接，相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。立杆尽量采用长钢管，以

20、减少竖向接头，增强整体稳定性。 模板安装（1）测量1）轴线测设根据定位桩，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线的准确位置。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、墙、柱等边线引放出，用以控制模板边线。2）标高引测根据控制水准点，用水准仪引测出板面500标高，并将其标注在墙、柱钢筋上，再根据此点用钢尺、水平管引测出梁、板的支撑方木底标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。（2）模板安装

21、操作方法1）弹线：弹出结构轴线控制线，核验无误之后，通知木工将墙柱边线弹出，并弹出梁中心线和立柱定位线，最后由木工工长和质检员核查边线，直至无误为止。2）核验标高：标高弹出之后，及时核查无误。并由木工工长和质检员核验通过。 3）模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下： a、两块模板之间拼缝 2 b、相邻模板之间高低差 2 c、模板平整度 5 d、模板平面尺寸偏差 5 4）模板定位 根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以

22、及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。 5）楼板模板施工时注意以下几点： a、模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条； b、铺顶板纵横格栅。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体吃模，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。 C、跨度4000的梁，按其跨度的2.5起拱；挑出长度2000m

23、m的挑梁，按挑出长度的5起拱；最小起拱高度不小于20mm。4.7 施工技术质量保证措施（1）材料的控制A、进场的钢管、扣件应有产品质量合格证。B、组织有关人员对材料、设备的供货进行监督、按方案材料要求验收、认可，对不合格的材料、设备坚决退货。C、对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料法定专业检测机构进行检测。（2）、质量标准A、支撑满堂架搭设技术要求、允许偏差：垫板不能晃动，底座不滑动、不沉降；立杆的垂直度：立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差不大于25mm。水平杆搭设间

24、距允许偏差20，水平杆的高低差（水平度）20mm。立杆搭设间距允许偏差20。同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500，立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3，如下图A。水平杆上的对接扣件至主节点的距离aL/3，如下图B。所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在4560Nm之间。支撑体系搭设过程和完毕后，采用扭力扳手对扣件螺栓拧紧扭力矩进行检查并形成书面记录。B、模板安装a .能可靠地承载新浇筑混凝土的自重和侧压力，以及在施工过程中新产生的荷载； b.保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确； c. 模板的接缝不应漏浆； d.模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾

25、倒的临时固定设施。 e.浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。e.实测允许偏差项目应符合下表规定：模板允许偏差 预留件、预留洞允许偏差序号项 目允许偏差值（mm）序号项 目允许偏差值（mm）1轴线位移51预埋钢板中心线位置32底模上表面标高52预埋管预留孔中心线33截面内部尺寸柱墙梁+4，-53预留洞中心线位置+10截面尺寸期+10，04层高垂直64插筋中心线位置58外露长度+10，05相邻两板高低差25预留螺栓中心线位置26表面平整5外露尺寸10，0未详尽说明之处详见混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204）有关规定4.8材料的力学性能指标面板弹性模量E(N/mm2):4200；面板抗

26、弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.500； 木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2。4.8.5材料要求使用材料的规格： 48.33.6钢管，15mm厚胶合板，50100mm木枋、扣件。a钢管选用外径48mm，现场使用钢管壁厚不得小于2.7mm（小于设计值时禁止使用）。钢管应有产品合格证、质量检验报告，钢管表面应平直光滑，弯曲、压扁、锈蚀严重及打孔的钢管不得使用。现场使用木枋截面不得小于40*80mm（小于设计值时禁止使用）。b、扣件、顶托应有生产许可

27、证、产品质量合格证、法定检测单位的测试报告和产品标识，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓及顶托螺杆必须更换。c、扣件在4065N/m不出现破坏现象。d、顶托丝杆直径不得小于36，托板厚度应5mm，承载力应40KN。所有扣件和钢管应先经检验合格才能使用，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。e、方木必须是硬木（如松木）。4.9验收要求本工程模板搭设完成后必须进行验收合格后方可浇筑混凝土。高大模板支撑系统，高大模板支撑系统应在搭设完成后，项目负责人验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格后，

28、经施工单位项目技术责任人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。验收内容：（1）立柱搭设间距是否与方案一致 。（2）剪刀撑是否否与方案一致。（3）步距是否与方案一致。高大模板的顶部水平杆是否加密。（4）对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。（5） 对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。（6） 采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量

29、应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行检查。（7）支撑体系对照方案检查验收A、垫木应满足是否设计要求；B、底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应满足设计要求；C、立杆的规格尺寸和垂直度，不得出现偏心荷载；D、扫地杆、水平杆、剪刀撑等设置，固定可靠；E、安全网和各种安全防护设施符合要求。（8）模板安装工程检查验收A、模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木方应浇水湿润，模板内无积水；B、浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净；C、跨度4000的梁，按其跨度的2.5起拱；挑出长度2000mm的挑梁，按挑出长度的5起拱；最小起拱高度不小于20mm。D、固定在模板上的

30、预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定，采用尺量检查。4.10混凝土浇筑（1）混凝土浇筑前要求混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、监理单位项目总监确认具备混凝土浇筑安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。（2）混凝土浇筑施工准备 1）作业条件 a、浇筑混凝土层段的模板、钢筋、预埋件及管线等全部安装完毕，经检查符合设计要求，并办完隐、预检手续。 b、浇筑混凝土用的架子及马道已支搭完毕，并经检查合格。 c、本工程所有构件均采用商品混凝土，混凝土配合比通知单由商品混凝土厂实验室出具。 d、工长根据施工方案对操作班组已进行全面施工技术培训。 2）施工机具 尖锹、平锹

31、、插人式振捣器、木抹子、铁插尺、胶皮水管、铁板等。（3）混凝土浇筑质量要求 混凝土原材料及配合比设计、混凝土 施工、现浇结构外观及尺寸。质量要求符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204）的规定。（4）混凝土浇筑工艺流程 作业准备混凝土运输、泵送 梁、板、楼梯混凝土浇筑与振捣养护。（5）混凝土浇筑操作工艺 1）作业准备 a浇筑前应将模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污清除干净，并检查钢筋的保护层垫块是否垫好，钢筋的保护层垫块是否符合规范要求。 b如使用木模板时应浇水使模板湿润。柱子模板的扫除口应在清除杂物及积水后再封闭。 c施工缝的松散混凝土及混凝土软弱层已剔掉清净，露出石子，并浇水

32、湿润，无明水。 d梁、柱钢筋的钢筋定距框已安装完毕，并经过隐蔽、预检。2）混凝土运输要求 混凝土自搅拌机卸出后，应及时运输到浇筑地点。在运输过程中，要防止混凝土离析、水泥浆流失。如混凝土运到浇筑地点有离析现象时，必须在浇筑前进行二次拌合。 混凝土从搅拌机中卸出后到浇筑完毕的延续时间，不宜超过下表的规定。 混凝土从搅拌机卸出至浇筑完毕的时间（min）混凝土强度等级气温（）2525C3012090C309060注：掺用外加剂或采用快硬水泥拌和时，应按试验确定。3）混凝土浇筑与振捣的一般要求 a混凝土自吊斗口下落的自由倾落高度不得超过2m，浇筑高度如超过2rn时必须采取措施，用串桶或溜管等。 b浇筑

33、混凝土时应分段分层连续进行，浇筑层高度应根据混凝土供应能力，一次浇筑方量。混凝土初凝时间、结构特点、钢筋疏密综合考虑决定，一般为振捣器作用部分长度的1.25倍。 c使用插人式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.25倍（一般为300400mm）。振捣上一层时应插入下层510cm，以使两层混凝土结合牢固。振捣时，振捣棒不得触及钢筋和模板表面振动器（或称平板振动器）的移动间距，应保证振动器的平板覆盖已振实部分的边缘。 d浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇

34、的最长时间应按所用水泥品种、气温及混凝土凝结条件确定，一般超过2h应按施工缝处理（当混凝土的凝结时间小于2h时，则应当执行混凝土的初凝时间）。 e浇筑混凝土时应经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发现问题应立即处理，并应在已浇筑的混凝土初凝前修正完好。 （6）伸缩缝部位混凝土浇筑要求：伸缩缝两侧梁应同时均匀往同向方向进行浇筑。（7）混凝土浇筑下料方法及要求：在浇筑砼过程确保模板支架施工过程中均衡受载，避免引起高大模板支撑系统的失稳倾斜。本工程混凝土浇筑必须从两边往中间平行均匀推进浇筑，向中间平行推进（详见混凝土浇筑路线图），直至浇筑完成。在浇筑框架梁混凝土过程

35、中，每次浇筑厚度不大于400mm的振捣的方法，以确保混凝土密实，不出现施工冷缝，混凝土堆高不超过100mm。框架梁不允许设施工缝。其他部位梁板原则上不设施工缝，如确需设置，应设于受力较小处，且应征得设计同意，施工缝处理应符合施工规范要求。5、 施工安全保证措施5.1组织保证机构项目技术负责人李文明施工员杨庆源质检员贺庆材料员任开林木工班组钢筋班组架子班组项目经理杨建明安全员何跃、罗康宇（1）、项目经理、项目技术负责人施工方案实施，组织项目技术骨干及各班组对方案学习并进行技术交底，攻克施工中的难点，及时组织技术人员解决施工中出现的技术问题，组织安全管理人员监督整个工程项目的施工安全，保证施工安全

36、与工程质量。组织本项支撑体系架子、模板体系安全验收。（2）、综合工长、专业工长在项目经理、技术负责人的式领导下负责现场施工管理，直接指挥专业施工班组施工作业，并对施工方案落实与监督检查。（3）、安全员负责现场安全生产的监督管理、检查、对发现存在安全隐患应及时报告，并下达整改通知书。5.2施工安全技术保证措施（1）钢管脚手架搭设前，应按建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）和254#文件规定向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。（2）对钢管架、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。（3）搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗。（4）搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿

37、防滑鞋，系安全带。（5）高支模搭设及拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。（6）严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。（7）在支撑架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现 的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。（8）在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动。3）安全防护措施是否符合规范要求。（9）在

38、浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。（10）脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。（11）施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与钢管架接触。（12）脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。（13）设立钢管架维护小

39、组，对拆下来的钢管架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。（14）支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。（15）水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。（16）浇筑混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。（17）避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（18）拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。（19）拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。（20）拆模时间拆除模板前，由木工工长填写好

40、模板拆除申请表，项目技术负责人审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除。a、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的100%后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 b、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合设计要求的100%后方可拆除。（21）模板拆除的工序要求拆除应按一定的顺序进行，一般是后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分原则。在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆

41、除。a、拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 b、柱模板拆除 柱模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在柱上乱撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土柱，尤其拆阴阳角模时不能用大锤砸模板。 c、楼板模板拆除 楼板模板拆除时，先拆顶部斜撑，向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板。拆除板模板时要保留板的养护支撑。 d、拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应

42、整理好及时运走，做到工完场地清,吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。（22）每个施工楼层应有独立防火系统，并满足相关防火要求。5.3监测监控措施(1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)支模日常检查，巡查重点部位：a杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。b地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。c连接扣件是否松动。d架体是否有不均匀的沉降、垂直度。e施工过程中是否有超载现象。f安全防护措施是否符合规范要求。g支架与杆件是否有变形的现象。(3)

43、 支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4) 监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。(5) 监测点布设根据以上监测点布设方法，本工程监测点布设详见附图。混凝土浇筑前，应在监测部位的梁、板底受力横杆上挂23个吊线锤并测量线锤顶部到地板距离，同时在线锤底部设对应的钢钉，此方法可监测支撑架竖向变形值。在混凝土浇筑过程中随时复测变形值。(6) 监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。监测时间可控制在混凝土浇注前直至砼终凝。（7）监测设计值监测仪器精度应满足现场监测要求，变形设计值为5mm，大于5mm为警戒值。（8）监测发现下沉、位

44、移等异常现象应采取如下处理措施工。a 停止作业b 通知项目负责人、监理等。c 确定加固方案或其他安全方案。监测监控点大样图5.4应急预案应急目标发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。（1）应急组织机构a、应急领导小组：项目经理为该小组组长，项目技术负责人、施工员为副组长，现场全体管理人员为组员。b、现场抢救组：项目部安全部负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员，现场全体管理人员为组员。c、医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗救治组成员，现场全体管理人

45、员为组员。d、后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员，现场全体管理人员为组员。e、保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员为组员。f、应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。（2）应急救援指挥机构组长：杨建明成员：李文明、何跃、罗康宇、贺庆、孙红、梁志鸣、任开林具体分工如下：1）、杨建明负责立即组织人员抢救伤员。2）、李文明、何跃负责组织人员进行塌方处理。3）、罗康宇、贺庆负责立即同医院、劳动等部门的联系，说明详细事故地点、事故情况，并派人到路口接应。4）、梁志鸣、任开林负责现场物资、车辆的调度。5）、救援电话：消防报警电话：119 医疗救援电话：120

46、报警电话：110项目负责人 杨建明 手机 安全员 何跃 手机施工员 杨黔源 手机 (3)应急物资和设施准备a、医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；b、抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；c、照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；d、通讯器材：电话、手机、对讲机；e、交通工具：工地常备一辆应急车辆；f、灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用；g、准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施；h、准备足够的防暑降温物资；i、用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标志牌j、必要的资金保证。 (4)发生坍塌的应急措施高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑

47、架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。1) 高支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。2)项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打120急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。3)在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支

48、撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。4)在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责

49、将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。5)被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。6)在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固

50、定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于5名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。7)伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院观察。8)紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。9)对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。（5）高处坠落事故的控制和处理1）、高处坠落事故发生以

51、后，施工人员应及时撤离事故现场，并及时通知项目部安全生产领导小组。2）、安全生产领导小组接到报告后，小组成员应及时到位，统一指挥，全力以赴投入抢救、抢修，并及时向上级有关部门汇报。当有人员伤亡发生时，应立即通知当地的社会医疗机构，并组织项目部的抢救人员进行必要的自救。3）、在事故发生区域设置警戒线，除抢救人员可以进出外，禁止任何无关人员进入事故发生区域，防止事故进一步扩大。4）、上级主管部门领导到达事故现场后，应将事故发生的情况以及现场自救的情况作详细地汇报，以便制定更加快速有效的抢险方案，减少因事故带来的损失。5）、高处坠落事故的处理应遵循“四不放过原则”6、 劳动力计划劳动力计划表序号岗

52、位人 数备 注1专职安全员2持证上岗2架子工40持证上岗3木工80培训教育上岗4砼工30培训教育上岗5钢筋工50培训教育上岗6机电工5持证上岗7焊工10持证上岗7、 计算书及相关图纸7.1梁模板支撑计算书计算书中钢管壁厚取值48*2.7mm，木方宽度为40mm，高度为80mm；方木放置方式为立放。一类梁按1200*2300模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)12002300新浇混凝土结构层高(m)5.55梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板

53、面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm

54、)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)800梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,800,1100梁底支撑小梁根数10梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)4200 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q1

55、0.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.3)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.3)+1.40.72173.15kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.3171.38kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.3158.75kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L

56、2+0.121q1活L20.10771.380.132+0.1211.760.1320.14kNm Mmax/W0.14106/375003.72N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63258.75133.334/(1004200281250)0.099mml/400133.33/4000.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39371.380.13+0.4461.760.133.85kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q

57、1活l=1.14371.380.13+1.2231.760.1311.17kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92871.380.13+1.1421.760.139.1kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39358.750.133.08kN R2=R4=1.143 q2l=1.14358.750.138.95kN R3=0.928 q2l=0.92858.750.137.27kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.5小梁弹性模量E(N/mm2)

58、10000小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.85+0.91.35(0.3-0.1)1.2/9+0.5(2.3-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.8-1.2/2，(1.6-0.8)-1.2/2/21，11.17+0.91.35(0.3-0.1)1.2/9=11.2kN/m q2max3.08+(0.3-0.1)1.2/9+0.5(2.3-0.12)+(0.5+(24+1.1)

59、0.12)max0.8-1.2/2，(1.6-0.8)-1.2/2/21，8.95+(0.3-0.1)1.2/98.98kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10711.20.452，0.511.20.120.24kNm Mmax/W0.24106/426705.69N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60711.20.45，11.20.13.059kN max3Vmax/(2bh0)=33.0591000/(24080)1.43N/mm21.5N/mm2 满足要求！ 3、挠度

60、验算 10.632q2l14/(100EI)0.6328.984504/(100100001706700)0.14mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)8.981004/(8100001706700)0.01mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14311.20.45，0.39311.20.45+11.20.15.76kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R103kN，R2R95.76kN，R

61、3R4R5R6R7R84.7kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1438.980.45，0.3938.980.45+8.980.14.62kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R102.61kN，R2R94.62kN，R3R4R5R6R7R83.76kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自

62、重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.724106/4120175.64N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax10.877kN max2Vmax/A=210.8771000/38456.65N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.46mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R52.58kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R2.58kN8kN 单扣

63、件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.64 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.451.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(

64、24+1.5)2.3)+0.91.42165.72kN/m 2)小梁验算 q1max3.46+(0.3-0.1)1.2/9+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.8-1.2/2，(1.6-0.8)-1.2/2/21，10.04+(0.3-0.1)1.2/9=10.07kN/m 同上四六计算过程，可得： R12.37kN，R215.62kN，R35.36kN，R415.62kN，R52.37kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2+Mw/lbmax2.37+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.

65、9+0.8-1.2/2)/20.9，15.62，5.36，15.62，2.37+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1.6-0.8-1.2/2)/20.9+0.03/1.615.65kN fN/(A)+Mw/W15650.51/(0.64384)+0.03106/412069.71N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R3，R4117.27kNN30kN 满足要求！二类梁700*2400按模板（扣件式）计算书 一、工程属性

66、新浇混凝土梁名称KL2新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)7002400新浇混凝土结构层高(m)5.55梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化

67、系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)383,617梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/

68、mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)4200 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.4)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.4)+1.40.72176.24kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.4

69、174.48kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)2.4161.3kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10774.480.122+0.1211.760.1220.11kNm Mmax/W0.11106/375002.97N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63261.3116.674/(1004200281250)0.061mml/400116.67/4000.29mm 满足要求！

70、3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39374.480.12+0.4461.760.123.51kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14374.480.12+1.2231.760.1210.18kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92874.480.12+1.1421.760.128.3kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39361.30.122.81kN R2=R4=1.143 q2l=1.14361.30.128.17kN R3

71、=0.928 q2l=0.92861.30.126.64kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.5小梁弹性模量E(N/mm2)10000小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.51+0.91.35(0.3-0.1)0.7/6+0.5(2.4-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.7/2

72、，(1-0.5)-0.7/2/21，10.18+0.91.35(0.3-0.1)0.7/6=10.21kN/m q2max2.81+(0.3-0.1)0.7/6+0.5(2.4-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，8.17+(0.3-0.1)0.7/68.2kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10710.210.452，0.510.210.120.22kNm Mmax/W0.22106/426705.19N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0

73、.607q1l1，q1l2max0.60710.210.45，10.210.12.789kN max3Vmax/(2bh0)=32.7891000/(24080)1.31N/mm21.5N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6328.24504/(100100001706700)0.12mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)8.21004/(8100001706700)0.01mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143

74、q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14310.210.45，0.39310.210.45+10.210.15.25kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R72.77kN，R2R65.25kN，R3R4R54.28kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1438.20.45，0.3938.20.45+8.20.14.22kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R72.42kN，R2R64.22kN，R3R4R53.43kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1

75、主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.353106/412085.75N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.636kN max2Vmax/A=25.6361000/38429.35N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.19mml/400383/4000.96mm 满

76、足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R42.38kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R2.38kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.64 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/

77、100.921.40.220.451.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)2.4)+0.91.42168.47kN/m 2)小梁验算 q1max3.15+(0.3-0.1)0.7/6+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，9.15+(0.3-0.1)0.7/6=9.18kN/m 同上四六计算过程，可得： R12.2kN，R210.9kN，R310.91kN，R42.2kN 立柱最大受

78、力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax2.2+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.5-0.7/2)/20.9，10.9，10.91，2.2+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1-0.5-0.7/2)/20.9+0.03/110.96kN fN/(A)+Mw/W10955.64/(0.64384)+0.03106/412050.64N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最

79、大受力NmaxR2，R3112.06kNN30kN 满足要求！三类梁700*1800模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL3新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)7001800新浇混凝土结构层高(m)5.55梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(

80、kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数7梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)10

81、0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)4200 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.8)+1.40.72157

82、.65kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.8155.89kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.8146kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10755.890.122+0.1211.760.1220.08kNm Mmax/W0.08106/375002.25N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63246116.674

83、/(1004200281250)0.046mml/400116.67/4000.29mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39355.890.12+0.4461.760.122.65kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14355.890.12+1.2231.760.127.7kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92855.890.12+1.1421.760.126.29kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.393460

84、.122.11kN R2=R4=1.143 q2l=1.143460.126.13kN R3=0.928 q2l=0.928460.124.98kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.5小梁弹性模量E(N/mm2)10000小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.65+0.91.35(0.3-0.1)0.7/6+0.5(1.8-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.4

85、2，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，7.7+0.91.35(0.3-0.1)0.7/6=7.73kN/m q2max2.11+(0.3-0.1)0.7/6+0.5(1.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，6.13+(0.3-0.1)0.7/66.16kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1077.730.452，0.57.730.120.17kNm Mmax/W0.17106/4267

86、03.93N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6077.730.45，7.730.12.112kN max3Vmax/(2bh0)=32.1121000/(24080)0.99N/mm21.5N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6326.164504/(100100001706700)0.09mml/400450/4001.12mm 2q2l24/(8EI)6.161004/(8100001706700)0mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头

87、处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1437.730.45，0.3937.730.45+7.730.13.98kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R72.15kN，R2R63.98kN，R3R4R53.25kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1436.160.45，0.3936.160.45+6.160.13.17kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R71.87kN，R2R63.17kN，R3R4R52.58kN

88、六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.781106/4120189.48N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.818kN max2Vmax/A=26.8181000/38435.51N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主

89、梁变形图(mm) max0.33mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R32.56kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R2.56kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比

90、满足要求！ 查表得，0.64 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.451.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.8)+0.91.42151.95kN/m 2)小梁验算 q1max2.4+(0.3-0.1)0.7/6+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，6.95+(0.3-0.1)0.7/6=6.97kN/m 同上四六计算过程，可得： R12

91、.36kN，R215.33kN，R32.36kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax2.36+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.5-0.7/2)/20.9，15.33，2.36+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+1-0.5-0.7/2)/20.9+0.03/115.38kN fN/(A)+Mw/W15376.8/(0.64384)+0.03106/412068.6N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(

92、kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2116.89kNN30kN 满足要求！四类梁400*1000模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL4新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001000新浇混凝土结构层高(m)5.55梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)

93、1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400梁底支撑小梁根数4

94、梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)4200 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5

95、)1)+1.40.72132.87kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.131.10.132+0.1171.760.1320.06kNm Mmax/W0.06106/375001.57N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677qL4/(100EI)=0.67725.

96、6133.334/(1004200281250)0.046mml/400133.33/4000.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.431.10.13+0.451.760.131.76kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.131.10.13+1.21.760.134.84kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.425.60.131.37kN R2=R3=1.1 q2l=1.125.60.133.75kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁

97、抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.5小梁弹性模量E(N/mm2)10000小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.76+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，4.84+0.91.35(0.3-0.1)0.4/3=4.88kN/m q2max

98、1.37+(0.3-0.1)0.4/3+0.5(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，3.75+(0.3-0.1)0.4/33.78kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1074.880.92，0.54.880.120.42kNm Mmax/W0.42106/426709.91N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6074.880.9，4.880.12.664kN max3Vmax/(2bh0)=32.

99、6641000/(24080)1.25N/mm21.5N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6323.789004/(100100001706700)0.92mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)3.781004/(8100001706700)0mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1434.880.9，0.3934.880.9+4.880.15.02kN 同理可得，

100、梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R43.05kN，R2R35.02kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1433.780.9，0.3933.780.9+3.780.13.89kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.64kN，R2R33.89kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自

101、重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.488106/4120118.45N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.912kN max2Vmax/A=26.9121000/38436N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.1mml/400400/4001mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 RmaxR1,R31.16kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1.16kN8kN 单扣件在扭矩达到406

102、5Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/16=93.75=150 长细比满足要求！ 查表得，0.64 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.52/100.05kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+

103、0.91.42129.92kN/m 2)小梁验算 q1max1.61+(0.3-0.1)0.4/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.4-0.4/2，(0.8-0.4)-0.4/2/21，4.42+(0.3-0.1)0.4/3=4.44kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.09kN，R212.74kN，R31.09kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax1.09+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.4-0.4/2)/20.9，12.74，1.09+0.91.2(0.7

104、5+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.8-0.4-0.4/2)/20.9+0.05/0.812.87kN fN/(A)+Mw/W12866.28/(0.64384)+0.05106/412064.53N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2113.82kNN30kN 满足要求！梁侧模板计算书 一、工程属性新浇混凝梁名称标高5.55混凝土梁截面尺寸(mmxmm)9502700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范

105、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.6min29.868，38.429.868kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241

106、.6min29.87，38.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k0.9max1.229.87+1.44，1.3529.87+1.40.740.9max41.44，44.240.944.2439.82kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数13主梁间距(mm)450主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)450支撑距梁底距离依次为200，650，1100，1550，1950，2330 设计简图如下：模板设计

107、剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)4200 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承139.8239.82kN/m q1静0.91.35G4kb0.91.3529.87136.29kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.53kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10736.290.222+0.1213.

108、530.2220.2kNm Mmax/W0.2106/375005.31N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正129.8729.87kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63229.872154/(1004200281250)0.34mm215/400=0.54mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14336.290.22+1.2233.530.229.85kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.2229.877.34kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)

109、150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)8040小梁弹性模量E(N/mm2)10000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.5小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q9.85kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.19.850.452，0.59.850.152=0.2kNm Mmax/W0.2106/426704.67N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.

110、69.850.45，9.850.15=2.66kN max3Vmax/(2bh0)=32.661000/(24080)1.25N/mm21.5N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.34kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.344504/(100100001706700)0.12mm450/400=1.12mm 2maxqL4/(8EI)=7.341504/(8100001706700)=0.03mm150/400=0.38mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.19.850.45，0.49.850.45+9.850.154.

111、87kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.17.340.45，0.47.340.45+7.340.153.63kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)450主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R10.84kN，R22.44kN，R32.0

112、1kN，R42.01kN，R52.01kN，R62.01kN，R72.01kN，R82.01kN，R92.01kN，R102.01kN，R112.01kN，R122.44kN，R130.84kN 正常使用极限状态：R10.62kN，R21.82kN，R31.48kN，R41.48kN，R51.48kN，R61.48kN，R71.48kN，R81.48kN，R91.48kN，R101.48kN，R111.48kN，R121.82kN，R130.62kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.3106/4120=71.7N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

113、 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=23.481000/38418.13N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.5mm450/4001.12 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.955.0129.52kNNtb12.9kN 满足要求！板模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高5.55新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)5.5新浇混凝土楼板边宽B(m)5.5 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当

114、计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.14风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计模板支架高度(m)5.55立柱纵向间距la(m

115、m)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边的距离(mm)50主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)100小梁两端各悬挑长度(mm)0.1，0.1主梁两端各悬挑长度(mm)0.1，0.1 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)4200 根据建筑施工模板安全技术规范面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧

116、模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.51kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.4Q1K/2=0.91.42.5/2

117、1.58kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.510.12/8，0.110.12/8+1.580.1/4= 0.04kNm Mmax/W0.04106/375001.05N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.11kN/m 5ql4/(384EI)53.111004/(3844200281250)0mml/400100/4000.25mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)134小梁抗剪强度设计值(N/mm

118、2)1.5小梁弹性模量E(N/mm2)10000小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67 因L/la取整5500/900取整6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为0.1mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.10.67kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3

119、k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.12)0.10.36kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.10.32kN/m M10.107q1静L2+0.121q1活L20.1070.360.92+0.1210.320.920.06kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.10.03kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.0770.030.92+0.213.150.9，0.1070.030.92+0.1813.150.90.6kNm

120、 M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max0.6702/2，0.0302/2+3.1500kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.06，0.6，00.6kNm Mmax/W0.6106/4267014N/mm2f134N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.360.9+0.620.320.90.37kN V20.607q2L+0.681p0.6070.030.9+0.6813.152.16kN V3maxq1L1，q2L1+pmax0.670，0.030+3.153.15kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.3

121、7，2.16，3.153.15kN max3Vmax/(2bh0)=33.151000/(28040)1.48N/mm21.5N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.10.33kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.339004/(100100001706700)0.08mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.330.14/(8100001706700)0mml1/4000.1/4000mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48

122、2.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.10.57kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G

123、2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.12)0.10.38kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.10.19kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.1=0.35kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.380.9+1.2230.190.90.6kN 按悬臂梁，R1q1l=0.5700kN RmaxRmax，R10.6kN; 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.350.90.36kN 按悬臂梁，R1q2l=0.3

124、500kN RmaxRmax，R10.36kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.51kNm Mmax/W0.51106/4120122.6N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.96kN max2Vmax/A=22.961000/38415.42N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.75mm 跨中max=0.75mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0mm=0.1/400=0mm 满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

125、JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.59=210 长细比满足要求！ 2、立

126、柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/16190.099，查表得，10.199 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.140.91.52/100.03kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.03/0.94.03kN f Nw/(A)+ Mw/W4032.5/(0.2384)+0.03106/412060.8N/mm2f205N/mm2 满足

127、要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/16190.034，查表得，20.199 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/16190.034，查表得，20.199 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.140.91.52/100.03kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.410.90.9+0.921.40.03/0.94.25kN f Nw/(A)+ Mw/W4251.2/(0.2384)+0.03106/412063.66N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.03kNN30kN 满足要求！