软件园建筑模板专项施工方案（88页）.doc

1、目 录一、工程概况二、编制依据三、各项资源计划1、材料计划2、设备、机具计划3. 劳动力计划t四、施工工艺技术1、模板体系用材2、支撑体系技术参数2、支撑架的相关要求3、施工工艺3.1施工准备3.2安装工艺流程3.3模板安装施工方法3.6模板拆除顺序3.7模板拆除施工方法3.8变形监测五、施工质量保证措施1、质量目标2、质量保证体系3、质量管理制度-4、模板用材料检验标准5、模板安装质量标准6、质量控制要点 7、验收标准六、施工安全保证措施1、安全组织保障2、项目主要岗位安全职责3、项目安全管理制度4、高支模危险源辨识5、支模安全技术措施5.1模板安装安全技术措施5.2 模板拆除安全技术措施5

2、.3临时用电安全技术措施5.4文明施工环保措施-七、应急预案1、救援机构2、应急响应 3、模板及支架倒塌事故的应急救援八、验算书一、工程概况： xx中电软件园一期19、20、21#栋工程，位于xx高新区岳麓大道以北、尖山路以西、青山路以南区域内。由xx中电软件园有限公司开发，湖南长顺工程建设监理有限公司监管，中国轻工业xx工程有限公司设计，中国有色金属xx勘察设计研究院有限公司勘察，湖南省沙坪建筑有限公司施工。19#栋建筑面积为10714，地上5层（局部2层），地下1层；20#栋建筑面积为28019.5，地上9层（局部8层），地下1层；21#栋建筑面积为20876.85，地上7层（局部2层），

3、地下1层。其中21#栋中部2-4轴至2-6轴交2-C至2-E轴，以及2-2轴至2-4轴交2-D至2-E轴部分为架空通道。架空面积为320，架空高度为：三层（12.3m），柱网间距为88.4m，梁截面尺寸为700300mm、板厚为120mm；19#栋东向三层屋面梁板层高为6.6m、跨度为21.2m、主梁为1500800mm、次梁为700300mm、板厚为120mm。为保证模板及支撑系统有足够的强度、刚度和稳定性，防止发生不安全事故，避免造成人员伤亡和财产损失。根据规定特编制本高支模系统专项施工方案。二、编制依据木结构设计规范GB 50005-2003建筑结构荷载规范GB50009-2001（06

4、年版）混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2001施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工安全检查标准JGJ592011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工程施工图纸施工组织设计

5、三、 各项资源计划1、 材料计划 本工程梁、板模板施工拟投入的钢管、模板、扣件、顶撑托、方木等的规格及工程量，见下表。表3-1 周转材料需求计划表序号材料名称规格型号单位计划投入工程量1钢管483.0mmt5002胶合板183091518mm350003可调顶托与钢管配套个100004木方50mm70mmm37505扣件（剪刀撑体系）与钢管配套个400002、设备、机具计划表3-2 设备、机具需求计划表名称规格数量备注锤子重量0.25、0.5Kg150个单扳手开口宽：1719、2224150把圆盘锯MJ-1064台平刨MB-5034台手提电锯M-651A10把活动扳手最在开口宽6560把手电钻

6、钻头直径122020个钢丝钳长150、17520把墨斗、吊锤20个砂轮切割机配套10个零配件及工具箱10个水准仪DZS3-1/AL3323台钢卷尺5M160个工程检测尺2M8把3. 劳动力计划本工程用工高峰期在2013年5月份（主体结构施工），现场支模的劳动力峰值为278人，具体劳动力计划见下表。表3-3 劳动力计划表木工70架子工20机械工4测量工8电工2专职安全管理人员4模板工程施工劳动力合计108四、施工工艺技术1、模板体系用材（1）墙、柱、梁、板模板均采用18厚的胶合板，树种采用落叶松，性能符合砼模板用胶合板（GB/T17656-1999）的要求。（2）考虑租赁市场材质及周转情况，钢管

7、均采用483.0钢管。梁板均采用5070木方作小楞支撑胶合板面板。（3）支撑系统采用483.0钢管及配套的扣件组成。在进场前进行验收，材料必须符合规范要求，并按规范要求要求对现场使用钢管、扣件进行抽样检测，符合要求方可使用。2、支撑体系技术参数根据本工程结构特点，本工程梁、板下支撑按截面大小作如下分类：板下：120厚楼板：模板支架立杆纵、横向间距900，水平拉杆步距1200-1500，板底5070方木200，主楞483.0钢管，可调支撑托节点。梁下：300700，6001200，8001500具体布置见下列各界面参数表。6001200梁：梁底支撑木方根数4根，梁底增设1根承重立杆，梁宽方向横距

8、900，立杆沿梁长方向纵距450，立杆步距1500，梁宽范围内、梁两侧立杆主楞单钢管，双扣件节点,见验算书。梁模板(扣件钢管架)参数表一、基本参数梁段信息KL12b楼板混凝土厚度(mm)180梁截面宽度B(m)0.6梁截面高度D(m)1.2承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆沿梁跨度方向间距la(m)0.45立杆步距h(m)1.5梁两侧立杆间距lc(m)0.9梁底增加承重立杆根数1板底承重立杆横向间距或排距lb(m)0.9梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm)483立杆承重连接方式双扣件扣件抗滑承载力系数1立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.1梁模板支架计算高度H(m)4

9、.65是否计算边梁否是否验算地基承载力否模板自重(kN/m2)0.3钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4新浇混凝土侧压力(kN/m2)17.848考虑荷载折减系数否是否进行模板材料匡算否是否自定义梁两侧楼板计算长度否二、材料参数木材品种松木弹性模量E(N/mm2)9000抗压强度设计值fc(N/mm)16抗弯强度设计值fm(N/mm2)17抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.7面板类型胶合面板面板抗弯设计值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)18面板弹性模量E(N/mm2)6000三、梁底模板参数

10、梁底方木截面宽度(mm)50梁底方木截面高度(mm)70梁底纵向支撑根数4梁底木方、木托梁计算方法按三跨连续梁计算梁底支撑小横杆根数2四、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向竖向设置主楞间距(mm)500次楞根数(mm)5主楞竖向支撑杆数量4固定支撑水平间距(mm)500第1根次楞支撑类型固定支撑点第1根次楞支撑点至梁底距离150第2根次楞支撑类型固定支撑点第2根次楞支撑点至梁底距离450第3根次楞支撑类型固定支撑点第3根次楞支撑点至梁底距离700第4根次楞支撑类型固定支撑点第4根次楞支撑点至梁底距离900主楞材料圆钢管主楞直径(mm)48主楞壁厚(mm)3主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度(mm)

11、50次楞高度(mm)70次楞合并根数2采用斜撑否 8001500梁：梁底支撑木方根数5根，梁底增设2根承重立杆，梁宽方向横距1100，立杆沿梁长方向纵距600，立杆步距1300，梁宽范围内、梁两侧立杆主楞单钢管，双扣件节点,见验算书。梁模板(扣件钢管架)参数表一、基本参数梁段信息KZL1楼板混凝土厚度(mm)120梁截面宽度B(m)0.8梁截面高度D(m)1.5承重架及模板支撑设置梁底支撑小楞垂直梁截面方向立杆沿梁跨度方向间距la(m)0.6立杆步距h(m)1.3梁两侧立杆间距lc(m)1.2梁底增加承重立杆根数2板底承重立杆横向间距或排距lb(m)1.2梁底模板支撑小楞材料方木钢管类型(mm

12、)483立杆承重连接方式双扣件扣件抗滑承载力系数1立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m)0.1梁模板支架计算高度H(m)2.9是否计算边梁是外立杆与楼地面的夹角75是否验算地基承载力否模板自重(kN/m2)0.3钢筋自重(kN/m3)1.5施工荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)2振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)4新浇混凝土侧压力(kN/m2)17.848考虑荷载折减系数否是否进行模板材料匡算否是否自定义梁两侧楼板计算长度否二、材料参数木材品种松木弹性模量E(N/mm2)9000抗压强度设计值fc(N/mm)16抗弯强度设计值fm(N/mm2)17抗剪强度设计值fv

13、(N/mm2)1.7面板类型胶合面板面板抗弯设计值fm(N/mm2)13面板厚度(mm)18面板弹性模量E(N/mm2)6000三、梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)50梁底方木截面高度(mm)70梁底纵向支撑根数4梁底木方、木托梁计算方法按三跨连续梁计算梁底支撑小横杆根数1四、梁侧模板参数主楞(外龙骨)方向竖向设置主楞间距(mm)500次楞根数(mm)6主楞竖向支撑杆数量4固定支撑水平间距(mm)500第1根次楞支撑类型固定支撑点第1根次楞支撑点至梁底距离150第2根次楞支撑类型固定支撑点第2根次楞支撑点至梁底距离650第3根次楞支撑类型固定支撑点第3根次楞支撑点至梁底距离1050第4根次

14、楞支撑类型固定支撑点第4根次楞支撑点至梁底距离1350主楞材料圆钢管主楞直径(mm)48主楞壁厚(mm)3主楞合并根数2次楞材料木方次楞宽度(mm)50次楞高度(mm)70次楞合并根数2采用斜撑否2、支撑架的相关要求（1）每根立杆底部应设置底座或木垫板，顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。（2）立杆顶部U型托撑的螺杆直径不应小于38mm，伸出钢管顶不得大于200mm。（3）梁和板的立柱，纵横向间距应相等或成倍数。（4）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的

15、对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（5）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。水平拉杆、剪刀撑应采用搭接，并应用铁钉钉牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，用三个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（6）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定

16、步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高超过8m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。（7）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。（8）本工程先浇筑柱混凝土，然后才施工上部的梁、板模板、钢筋及混凝土，这样可利用钢管抱柱将满堂架与钢筋混凝土柱连接，确保满堂架的整体稳定性。另外，在浇筑柱混凝土时，浇筑速度不得超过2.5lm/h。（9）满堂模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔5m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为23m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。3、施

17、工工艺3.1施工准备图纸会审完成，各种周转材料和机械设备已经备齐，并能正常使用和运转，现场木工加工场地已经建成，木工和架子工已经进场并已接受技术交底和安全交底。3.2安装工艺流程梁模板工艺流程：复核轴线底标高及轴线位置搭设支撑架支撑架抱柱支梁底模支梁侧模支楼板模绑扎梁钢筋支梁另一侧模复核梁模尺寸及位置与相邻梁板连接固定梁模板预检。板模板工艺流程：复核轴线底标高及轴线位置搭设支撑架支撑架抱柱龙骨铺设、加固楼板模板安装板模板预检。3.3模板安装施工方法1）支撑体系施工方法 梁、板模板支撑脚手架搭设。钢管材质要满足相应的规范要求，不得有明显变形、裂纹、压扁和锈蚀。扣件要满足相应的规范规定。 脚手架要

18、保证横平竖直，采用拉通线检查立杆和小横杆是否成直线，拉斜线检查纵横小横杆是否为直角。 边梁单独架设的扣件式小横杆与立杆接头处需双扣件固定，防止脱落。在满堂架中，为保护人员安全和防止材料掉落损坏大底板地面，采用在每层中间标高的位置搭设水平安全网。支撑架的构架必须按确保整体稳定的要求设置整体性拉结杆件，立杆全高范围内应至少有两道双向水平拉结杆；扫地杆宜贴近楼地面,高度不能大于300mm；水平杆的步距按照要求搭设；梁模板支架与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体；剪刀撑的构造应符合下列规定：支撑架搭设在地下室顶板上，顶板厚度为160mm，支模架底部加5cm厚木垫板。在支撑架搭设过程中，现场禁止吸

19、烟，施工用电采用低压照明，防止失火和人员触电。支模架在搭设时，需与已浇捣完成的柱或梁板内预留的用钢管进行连接。2）梁模板施工方法梁底模铺设：按设计标高拉线调整支架立柱标高，搭设梁底方木，方木间距符合模板设计要求；然后安装梁底模板。当梁的跨度大于等于4m时，应按设计要求起拱。如设计无要求时，跨中起拱高度为梁跨度的13。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。 梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板压帮确定。梁口与柱头模板的连接特别重要，一般可采用角模拼接，当角模尺寸不符合要求时，宜专门设计配板，不得用方木、木条镶拼。梁板倒角采用韧性较好的PVC材质，以

20、免施工中破损较大，梁PVC倒角条需要在钢筋绑扎前完成，梁侧模安装前放置当梁高不超过700mm时，可以不设置对拉螺栓紧固，梁高超过700mm时，必须设置对拉螺栓紧固。安装完毕后校正梁中线位置、梁底模标高、梁截面尺寸是否有误，并将梁模板内杂物清理干净，检验合格办预检。高度大于700mm的梁，砼分两次浇捣，浇捣时间间距不得超过砼初凝时间。3）板模板施工方法一般应与梁模板支架统一布置，相互连接、形成整体，并且与已经浇筑的混凝土柱连接，加强其侧向刚度。支撑架搭设完毕后，在钢管立柱弹出横钢管标高控制线，并架设48横钢管，先根据标高在梁两侧钉上水平大楞木，然后在钢管上直接铺设方木，方木间距必须符合模板设计要

21、求，方木高度拉线检查，直至平整。当板跨度大于4米时，其起拱高度与其相邻的梁相同。模板一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上，模板采用单块就位组拼，宜以每个节间从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，不合模数时用木板嵌补，应放在每开间的中间部位。拼缝不得出现漏浆、错台，拼缝应沿长跨方向对称排版。模板下料采用精密裁板机下料，以保证模板尺寸的精确。3.6模板拆除顺序拆模程序原则是：先支的后拆，后支的先拆；先拆非承重部位；后拆承重部位。肋形楼盖应先拆柱、墙模板，再拆楼板底模、梁侧模板，最后拆梁底模板。高支模梁底模板拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底

22、模。拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。3.7模板拆除施工方法1)模板，应经项目总工程师按同条件养护试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，并且办理拆模令后方可拆除。具体如下表所示：表4-3底模拆除时的混凝土强度要求表构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体 抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂结构1002)拆除脚手架时，应设置警戒区标志，由专职安全人员负责警戒。模板拆除拆应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，禁止抛掷模板。3)高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出

23、作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。4)工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。5)梁侧模板拆除，混凝土强度以保证其表面棱角不因拆模而受损坏，现场用手指略用力压，砼表面无指痕后，方可拆除。预埋件或外露钢筋插铁不因拆模而松动。6)拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下。 7)拆除间歇时尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。8) 周转材料拆除后材料数量

24、巨大，根据总体施工部署，拆除后及时传运至主体结构场外边堆放，该堆场单个为120m2。3.8变形监测1、 安监测： 1)监测目的：支架沉降、位移和变形2) 测点布设：沿建筑物纵向，每10m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设两个支架水平位移监测点和3个支架沉降观测点，布设完毕后，逐级加荷载进行监测。模板支设直至模板拆除的整个过程中，项目部指定木工施工员和安全管理员专门负责对构件模板、支撑体系的各个套件进行监测、看护，防止任意构件的损坏以导致的多米诺骨牌式的破坏。选择关键部位和主要因素合理的设置观测点进行监测。3） 监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇

25、筑完后1天内不少于2小时一次。4） 监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。5) 在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表：表6-8 构件允许偏差表序号项目允许偏差检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220钢板尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺3立杆垂直度全高绝对偏差100mm吊线和卷尺4立杆脚手架高度H内相对值H/400钢板尺 6)监测报警指标：表4-4 监测报警指标表监测项目报警

26、值沉降5mm水平位移10mm7)监测方法：支撑沉降监测采用水准仪进行，在框架柱侧面标示出基准观测点，在浇筑混凝土过程中安排专人对支架体系在进行监测。8)超过预警值处理方法当监测数据接近或达到报警值时，立即组织各方进行支撑架检查，采取应急或抢险措施，同时向上级有关部门报告。五、施工质量保证措施1、质量目标本单项工程质量目标为按照国家相关技术标准验收，一次性验收合格。2、质量保证体系为确保本工程总体质量目标顺利达成，必须建立一个健全、高效、高素质的质量管理机构，质量管理机构图如下图所示。图5-1 质量管理机构图3、质量管理制度我单位结合工程结构特点，有针对性的制定和实施一些特殊质量管理制度作为开展

27、质量工作的总则。本工程施工中，项目拟执行的质量管理制度如下表所示。表5-1 质量管理制度序号制度名称制度内容1图纸会审技术交底制度1 技术部门组织项目相关人员进行图纸审核、作好图纸会审记录，协助甲方、设计作好设计交底工作，解决图纸中存在的问题，并作好记录；2 技术部门应编制有针对性的施工组织设计，针对特殊工序要求编制有针对性的作业指导书；3 每个工种、每道工序施工前要组织进行各级技术交底，包括项目工程师对工长的技术交底，工长对班组的技术交底，班组长对作业班级的技术交底，各级交底以书面进行，因技术交底不清而造成质量事故的要追究有关部门和人员责任。2材料进场检验制度工程进场钢管、扣件，需具有出厂合

28、格证，并根据国家规范要求分批量进行抽检，抽验不合格的材料一律不准使用，因使用不合格材料而造成的质量事故要追究验收人员的责任。3样板引路制度施工操作要注重工序的优化，工艺的改进和工序的标准化操作，通过不断探索，积累必要的管理和操作经验，提高工序的操作水平，确保操作质量。每个分项工程或工种(特别是量大面广的分项工程)都要在开始大面积操作前做出示范样板统一操作要求，明确质量目标。4施工挂牌施工过程中在现场实行挂牌制，注明管理者，操作者，施工日期，并做相应的图文记录，作为重要的施工档案保存，因现场不按规范、规程施工而造成质量事故的要追究有关人员的责任。5“三检“制度实行自检、互检、交接检制度，自检要作

29、文字记录。隐蔽工程要由工长组织项目技术负责、质量员、班组长检查，并做出较详细的文字记录。7质量例会、讲评制度由项目执行经理组织每周质量例会和每月质量讲评。对质量好的要予以表扬，对需整改的限期整改，在下次质量例会逐项检查是否彻底整改。7奖罚制度依据国家质量验收规范，每周进行一次现场质量大检查，奖优罚劣。8成品保护制度1 应当像重视工序操作一样重视成品的保护，项目管理人员应合理安排施工工序，减少工序的交叉作业；2 上下工序之间应做好交接工作，并做好记录。3 如下道工序的施工可能对上道工序的成品造成影响时，应征得上道工序操作人员及管理人员的同意，并避免破坏和污染，否则，造成的损失由下道工序操作者及管

30、理人员负责。4、模板用材料检验标准：（1）钢管及其配件材料进场应进行质量检查、验收。材料员除严格按照国家标准对进场材料进行验收外，项目技术负责人应会同施工员、质量检查员、安全员共同对进场钢管及其配件的质量进行验收，并妥善保存验收记录。（2）钢管进场验收应按照国家行业规范建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的有关规定进行，符合下列要求：钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管进场应有生产许可证、产品质量合格证和质量检验报

31、告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范的规定。钢管必须涂有防锈漆。钢管表面锈蚀深度应符合国家规范中的相关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管弯曲变形应符合规范的相关规定，钢管上严禁打孔。（3）扣件的验收应符合下列规定：扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其

32、它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。新进场扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测。构配件的偏差应符合规范的规定。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N时，不得发生破坏。本施工现场使用过的旧扣件，再次使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件均应进行防锈处理。5、模板安装质量标准（1）主控项目安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。在涂刷模板隔离剂时，

33、不得沾污钢筋和混凝土接槎处。（2）一般项目模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板浇水湿润，但模板内不应有积水。模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，除注明外，起拱高度为：板：跨度的2/1000（按短跨计），梁：跨度的2/1000；对于小于4m的梁跨起拱按照0.1%施工。固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表中的规定。表5-2 预埋件和预留孔洞的允许偏差表项 目允许偏差（mm）内控标准（mm）预埋钢板中心线位置33预埋管

34、、预留孔中心线位置33插筋中心线位置54外露长度+10，0+10，0预埋螺栓中心线位置22外露长度+10，0+10，0预留洞中心线位置108尺 寸+10，0+10，06）现浇结构模板安装的偏差应符合下表中的规定。表5-3 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）内控偏差（mm）检验方法轴线位置54钢尺检查底模上表面标高54水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m64经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m86经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差22钢尺检查表面平整度532m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的

35、较大值。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱，应抽查构件数量的10%，且不少于3件，对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且均不少于3面。6、质量控制要点（1）模板支撑必须有足够强度、刚度和稳定性，并不致发生超过警戒值的下沉；模板接缝要严密，不得漏浆；（2）混凝土浇筑前必须对支撑体进行检查，检查其支撑是否可靠，扣件是否松动；混凝土浇筑过程中必须派专人看模，检查支撑是否变形、松动，并及时加固；（3）检查对拉螺栓紧固是否可靠；（4）所有接缝容易漏浆处加粘海绵条；（5）各种构件拆模时混凝土必须达

36、到允许的条件。（6）高支模支撑搭设前应按方案图进行放线，做出样板单元，经监理验收合格后方可继续搭设。搭设过程中严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其它材料，防止物体坠落及支撑系统局部坍塌。7、验收程序测量人员完成支模架基础定位放线后，木工在搭设完成第一步支模架，由施工单位各栋号施工员组织监理及建设单位进行首层支模架验收，验收合格后再进行上部支模架搭设；每搭设一步支模架需进行垂直度检查，支模架搭设完成后由施工单位各栋号施工员组织监理及建设单位进行支模架验收，验收合格后方可进行下道工序施工。六、施工安全保证措施1、安全组织保障1）由湖南沙坪建筑公司中电软件园项目经理部负责本工程的施工组织管理，项目各

37、部门按照职能分工，负责处理模板施工的各项事务。2）模板工程施工时，组织成立模板施工领导小组，进行统一组织、协调、监督和管理。领导小组具体分工见表。表6-1 模板施工管理领导小组及职责分工表序号职务主要职责1项目经理兼组长安全施工的第一责任人，组织现场按方案实施，负责施工所需人、财、物的组织管理与控制，定期组织内部审核和安全评估。2项目总工副组长负责向项目经理部相关管理人员进行方案交底工作，技术交底的审核工作。4项目技术主管具体负责模板及其支撑架的设计优化、施工过程中的技术指导。5项目安全主管负责方案实施的施工安全监督、检查工作。6项目施工员按方案实施，具体负责模板支撑架施工和进行技术交底、安全

38、技术交底，操作人员的技术培训工作。负责模板工程验收。7测量工程师负责模板、架子的定位、放线工作。8质量检查员负责模板支设、高大支撑架钢管及其配件材料的质量，架子搭设质量监督、检查工作。9项目材料员按照国家标准验收进场钢管，负责使用钢管的维护。10项目资料员负责方案、施工验收资料等的归档工作。2、项目主要岗位安全职责项目主要岗位安全管理职责见下表所示：表6-2 项目主要岗位安全管理职责表序号岗 位职 责1项目经理（1）项目经理是施工现场安全生产的第一责任人，负责建立健全本项目的安全生产责任制，负责配齐组织机构的人员，组织制定项目安全生产规章制度和操作规程，组织制定项目文明施工管理制度。保证工程安

39、全生产文明施工措施费用的投入。（2）全面负责施工现场的安全文明施工管理，确保施工现场的安全生产。组织施工过程的策划，组织编制职业健康安全与环境管理规划、专项安全管理方案、文明施工方案等。（3）督促、检查本单位的安全生产、文明施工工作，发现隐患及时发出整改指令，及时消除施工中的安全隐患。对各级提出的安全、文明施工管理方面的问题，要定时、定人、定措施予以解决。（4）组织制定并实施本单位的生产安全事故应急救援预案。及时、如实报告生产安全事故。2项目总工程师（1）主持编制项目职业健康安全、环境管理、文明施工等方案，落实相关责任并组织实施。（2）组织项目经理部的安全与环境意识教育和专业技能培训。（3）负

40、责贯彻安全生产方针政策，严格执行安全、文明施工、消防技术规程、规范、标准及合约规定。协助项目经理制定本项目安全生产管理办法和安全文明施工各项规章制度，并监督实施。（4）组织人员编制安全技术措施和分部工程安全方案，督促安全措施落实，解决施工过程中不安全的技术问题。负责贯彻上级编制的文明施工措施，根据本项目的特点，编制的施工组织设计、方案中加入文明施工措施。（5）组织安全、文明施工技术交底，履行签字手续。（6）参加每周一次的安全文明施工检查，对不安全因素定时、定人、定措施予以解决，并落实、检查。3安全主管（1）在项目经理的领导下，全面开展项目的安全管理工作.。 （2）执行落实国家及湖南省、xx市有

41、关安全生产方针、政策、法规和各项规章制度。参与制定并执行项目安全生产管理办法。（3）协助项目经理编制文明施工制度，编制文明施工管理措施，组织实施工程文明施工各项措施。（4）落实有关安全、文明施工、消防管理规定，对进场工人进行安全、文明施工、消防教育和培训，强化职工的安全意识和消防观念。（5） 组织现场安全生产、文明施工、消防措施的检查，发现问题及时处理。4各专业施工主管（1）认真执行上级有关安全生产、文明施工规定，合理安排班组工作，对所管辖专业的安全、文明施工、消防生产负责。（2）负责编制本专业的安全、文明施工、消防技术措施，并对作业班组进行交底。（3）领导班组搞好安全生产活动,组织班组学习安

42、全消防操作规程及安全规定。指导工人正确使用消防设施和劳保用品。（4）经常检查作业环境及各种设备、设施的安全状况，发现问题及时纠正解决，对重点、特殊部位施工必须检查作业人员及各种设备、设施技术状况是否符合安全消防要求，落实安全消防技术措施并监督执行。（5）做好新工人的岗位教育，负责对班组进行安全消防操作方法的检查指导，制止违章，以身作则，遵章守纪，确保安全生产。（6）对各级组织检查下发的整改单和自检发现的安全隐患及时消除。3、项目安全管理制度项目主要安全施工管理制度见下表所示：表6-3 项目安全管理制度表序号制度名称制度内容1安全责任制度制定项目部各部门各岗位人员安全生产职责，制定岗位责任制考核

43、管理办法，定期组织考核并及时奖罚，督促各岗位履行安全生产职责。2进入施工现场、识别证管理制度明确项目管理人员、施工人员、施工机具进入施工现场的程序，人员按规定办理识别证；施工机具贴标进场。3教育培训考核持证上岗制度项目主要管理人员必须增强安全意识，避免违章指挥。现场所用施工人员必须经安全教育培训后持证上岗，杜绝无证操作现象。4重大危险源识别制度模板工程开始前，项目部对重大危险因素进行识别并采取相应的控制措施，重大危险源监控要有旁站制度。5安全技术交底制度根据安全措施和现场实际情况，各级各岗位管理人员按规定逐级进行书面交底。6班前安全活动及检查制度模板工程施工前班组必须组织木工、架子工班前安全活

44、动。由主管施工员和班组长组织准备施工人员讲清要施工的内容，包括工作类型、相关危害、采取的安全作业方法、工作许可要求等。木工工长和劳务班组长必须在每天施工前检查施工作业场所是否安全具备施工条件。7施工现场安全操作规程在施工中严格按各工序工艺安全操作规程施工。8机械设备、临时用电管理规定对进场机械设备实行验收制度，凡不经验收的，一律不得投入使用。需政府部门验收的，在自检合格后，由项目部报验。临时用电按JGJ59-99布置验收。9安全检查与隐患整改制度规定模板支设过程中一般巡检、不定期巡检、集体巡检的方法及主要内容，对查处的安全隐患必须定措施、定时间、定人员整改，并做好安全隐患、整改消项记录。每月进

45、行一次综合安全大检查。10安全大检查制度制定周、月安全大检查制度，对每次的安全检查进行总结和部署。11安全生产奖罚制度由项目经理组织制定本项目的安全生产管理奖罚制度。并在日常的安全管理工作中执行落实。对安全生产中严重违反有关安全标准规范的及时按规定处罚。12安全文明施工措施费专款专用制度开工前编制安全文明施工费用投入计划、使用计划，每月对投入费用进行统计，保证专款专用。13安全防护措施管理制度任何人不得随意拆除、破坏现场安全防护措施，防护措施的搭设、验收、交接、监控、维护，有相关责任主体，要拆除防护措施的，有严格的申请程序。14事故报告制度发生安全事故必须立即报告监理人及上级相关部门，及时抢救

46、伤员并采取措施保护现场。对事故按“四不放过”原则进行处理。16消防、保卫制度加强现场消防保卫工作，制定责任人，杜绝火灾、钢管盗窃事件的发生。4、高支模危险源辨识高支模施工存在下表所示重大风险和初步控制措施：表6-4 重大风险和初步控制措施表序号重大风险名称明确发生危险的根源/状态所在地点控制措施1坍塌（1）无高支模方案；（2）支模方案错误或有方案但未按方案实施；（3）高支模搭设完成未验收。高支架模板搭设、砼施工部位 制定专项方案并严格实施，对实施情况进行严格检查。2触电 （1）开关箱漏电保护失灵。 （2）配电箱中无隔离开关，无防雨措施，配电箱内多路配电但电器开关无标记。 （3）配电箱未做重复接

47、地。（4) 线路穿越过道无防护，电线老化、破皮未包扎，架空线路用金属线绑扎。 （5) 装置未做保护接零或漏电保护失灵。 （1) 现场临时用电线路及配电箱开关箱。 （2）施工用电设备。 （3）电气焊作业。 （1）更新旧的电缆线和漏电保护器。 （2）编写临时用电方案经审批并严格实施。 （3）在恶劣气象条件下如暴雨、雷电暴风等停止露天机械作业，风雨过后对线路设备等及时检查。（4）加强检查力度，严禁私拉乱接。 （5）塔吊等必须通过验收通过后才准使用，其他电气设备操作人员必须要懂操作方法并正确操作。3物体打击 立体交叉作业时相互干扰，操作失误，防护不符合要求，违章操作。木工、钢筋工交叉作业，上下垂直作业

48、。 （1）做好安全网、安全帽检测。 （2）专职人员检查监督。 （3）合理安排施工，避免多层交叉作业，否则，一方面教育职工文明施工，另一方面各层作业面采取隔离措施。 （4）塔吊、吊车吊运物体时派专人指挥，各类被吊物品按规定加以捆扎、包装。加强安全培训教育。4高处坠落 （1)施工作业安全防护缺失、开口部作业。 （2)在2米以上的高处作业，人员未合理佩戴防护用具。 （3)违章操作，防护措施不符合要求，操作失误。高空作业 （1)做好临边防护措施，挂警示牌。 （2）做好安全网、安全带检测。 （3)专职人员检查监督避开大风、雷雨等不宜进行高空作业的天气进行作业。 （4)对不能进行高空作业的人员严禁其进行高

49、空作业。 （5)加强安全培训教育。5机械事故 （1)机械的危险部位未安装防护装置。 （2)施工机械带病运转或超负荷作业，违章操作。 施工机械使用与维修作业 （1)塔吊必须通过地方安全主管部门验收合格后方可使用。 （2)操作和指挥人员必须持证上岗。 （3)大型机械验收通过后才准使用，而且司机必须持证上岗。 （4)其他机械设备操作人员必须要懂操作方法并正确操作。 （5)及时检查，做好机械维修、保养。 （6)机械到报废期限，一概不予使用。6火灾爆炸 （2)氧气瓶、乙炔瓶与其它材料混放。 （3)容易燃烧、爆炸或产生有害气体的物品受阳光直射。 （4)气瓶的存放处，距离明火较近。 （5)明火作业、金属碰撞

50、、电焊作业。气焊作业 （1)配备足够的消防设施搭设氧气乙炔瓶防晒棚。 （2)加强对职工防火防爆知识的教育。 （3)派专职人员检查并做好记录保证仓库通风，防止易燃易爆物挥发。5、支模安全技术措施5.1模板安装安全技术措施1）架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。2）遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用

51、脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应该及时的对其进行加固处理。3）所有构配件必须经检验符合规定，且不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。4）木工棚的机具应符合安全施工规范的使用要求，模板的加工由专人负责，同时在操作工程中禁止粗心大意，避免造成不必要的伤害。5）安装柱、梁模板应设临时工作台，并应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。施工现场应搭设工作梯，禁止利用拉杆、支撑攀登上下。6）吊装模板时，应按照塔吊的吊装重量施工，禁止超载。吊装模板过程中，应由专人指挥，统一指挥信号，禁止人员站在吊装旋转范围内。7）模

52、板安装时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放，钢管及扣件的堆放远离楼板边缘，所有工具应装入工具袋内；二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。防止高处作业工具掉下伤人。8）不准架设探头板及未固定杆。满堂模板支撑架超过6m时应满挂水平安全网，并用20号镀锌铁丝绑扎牢固。9）支模时，支撑、拉杆不准连接在脚手架或其他不稳固的物件上。5.2 模板拆除安全技术措施1）模板拆除前，应经技术负责人按同条件养护试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。2）拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。3）高处、复杂结

53、构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。4）工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。5）拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。6）拆模过程中，所有的钢管及扣件、模板

54、等均堆放整齐，然后由塔吊运向其它部位。禁止高空抛下，在此过程中设专人负责地面周围的警戒，防止物料个别脱落坠向地面造成人员伤亡。7）在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。5.3临时用电安全技术措施项目经理部严格执行现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005要求，采用TN-S配电系统，实行三级配电二级保护系统，并安排专业电工24小时维护检修，确保安全用电无事故。1)临时用电管理(1) 施工现场用电要按照公司、业主及监理单位批准的临电专项施工方案实施。(2) 模板施工临时用电建立安全技术档案。(3) 用电由持证的专业电工管理。2)“三级配电，二级

55、保护”制度整个施工现场临时用电线路及设备采用三级配电(配备总配电箱、分配电箱、开关箱三类标准电箱)，漏电保护作两级保护，确保“一机、一箱、一闸、一漏”3)配电室及设施的保护见下表。表6-5 配电室及设施保护措施表序号设施名称保护措施1配电室（1）设置外窗，以保证配电室内自然通风；（2）窗上钉2mm厚钢板网并安装雨蓬，以防雨或动物进入；（3）配电室设置外开门，并加锁由专业电工保护；（4）配电室内设置两路照明线路：普通照明和事故照明；（5）按规定配备沙池、灭火器材；（6）在配电室架空进出线处，将绝缘子铁脚同配电室接地装置相连。2配电箱（1）装设电源隔离开关及短路、过载、漏电保护器；（2）配电箱金属

56、框架设置保护接零；（3）配电箱内电器、规格参数与设备容量相匹配，按规定紧固在电器安装板上，严禁用其他金属丝代替熔丝；（4）作防砸、防雨棚，并加围栏，箱内、周围严禁放置杂物。3电缆穿管临时保护4作业面电缆线架空，严禁拖地5其他凡达不到规定最小距离时，必须采用可靠的防护措施4)现场照明支撑架内照明灯具不低于2.4m，手持照明灯具使用36V以下安全电压，接头处用绝缘胶带包好。5)保护接地与保护接零表6-6 保护接地与接零表序号名称内 容1供电回路末端做重复接地，线路过长要增加重复接地点。2用电设备金属外壳、支架和底座接零保护；塔吊要作防雷接地，且同时作重复接地，阻值不大于10欧姆，以确保施工现场保护

57、零线的重复接地不少于三处。3使用电线用黄/绿双色线，严禁黄/绿双色线做相线或零线用。6)用电设备表6-7 用电设备注意事项表序号设备名称内 容1固定设备按施工总平面布置，做到“一机、一箱、一闸、一漏”。2手持电动工具选用2、3类绝缘型工具，禁止用1类电动工具。3电焊机专用箱、单独设开关；接线牢固可靠；一次、二次侧防护罩、绝缘护套完好；二次接线长度小于30米；双线到位，不得借用钢管、钢筋等材料做工作相线；严禁使用外罩不全的电焊机；交流电焊机安装专用触电保护装置。4碘钨灯必须接保护零线，临时停电、停工休息时，拉闸加锁。5.4文明施工环保措施1）在支摸或拆模过程中，禁止嬉笑取逗。2）施工人员严禁穿拖

58、鞋上班。3）拆除的模板、钢管、扣件等均应整齐地码放在指定位置，禁止乱堆乱放。5）在施工过程中，应做到工完场清。梁板模板内锯末、灰尘等不得用高压机吹，而用大型吸尘器吸，然后将垃圾装袋送入垃圾场。模板拆处后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆场，待够一车后集中运到垃圾场。6）在支拆模时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递，模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音。7）模板面涂刷水性环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地，装脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地，装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。七、应急预案1、救援机构 (1) 机构组长：谢国君副组长：涂奇雄组员

59、：黄旭红(2) 职责和分工 1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长的职责。3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。 (3)演练在模板工程实施前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。2、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。

60、 组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的情况由公司向上汇报。3、模板及支架倒塌事故的应急救援 (1)有关人员的安排 组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。(2)人员疏散、救援方法 人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人

61、员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。 (3)伤员救护休克、昏迷的伤员救援：让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血：用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送光明区医院。(4)现场保护由组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域

62、，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。九、验算书后附模板计算书。12.3米300700梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=700mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面侧面木方距离200mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值

63、计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，

64、取0.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.914.190=12.771kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含。 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.212.77+1

65、.403.60)0.70=14.256N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 37.80cm3； 截面惯性矩 I = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.208.940+1.402.520)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f

66、= 0.05710001000/37800=1.509N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677qL4 / 100EI v =/ 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.9402004/(1006000340200)=0.047mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.212.77+1.403.60)0.700.50/1=7.

67、13kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=7.128kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。12.3米6001200柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1200mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 12

68、300mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm。 B方向竖楞6根，H方向竖楞3根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.0

69、00kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取4.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取12.300m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.040kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.919.040=17.136kN/m2 虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.00

70、0=3.600kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.217.1360.500+1.403.6000.500=12.802kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 27.00cm3； 截面惯性矩 I = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的

71、抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.208.568+1.401.800)0.270 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09310001000/27000=3.456N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = L / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.5682704/(1006000243000)=0.211mm 面板的最大挠度小于270.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板

72、传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.270m。荷载计算值 q = 1.217.1360.270+1.403.6000.270=6.913kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.456/0.500=6.913kN/m最大弯矩 M = 0.1qL2=0.16.9130.50最大剪力 Q=0.60.5006.913=2.074kN 最大支座力 N=1.10.5006.913=3.802kN 截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩

73、W分别为:截面抵抗矩 W = 64.00cm3；截面惯性矩 I = 256.00cm4；(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.173106/64000.0=2.70N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算 最大变形 v =0.6774.627500.04/(1009000.002560000.0)=0.085mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.217.14+1.403.60)0.228 0.500 = 2.92kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力

74、。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.071mm 最大支座力 Qmax=5.951kN 抗弯计算强度 f=0.268106/8982.0=29.84N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓

75、的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.951 对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.217.14+1.403.60)0.270 0.500 = 3.46kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用

76、静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.017mm 最大支座力 Qmax=5.158kN 抗弯计算强度 f=0.122106/8982.0=13.58N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm):

77、10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.158 对拉螺栓强度验算满足要求!12.3米800800柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 12300mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/m

78、m2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取4.500m/h； H 混凝土侧压

79、力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取12.300m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.040kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.919.040=17.136kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.217.

80、1360.500+1.403.6000.500=12.802kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 27.00cm3； 截面惯性矩 I = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.208.568+1.401.800)0.247经计算得到面板抗弯强

81、度计算值 f = 0.07810001000/27000=2.885N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = L / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.5682474/(1006000243000)=0.147mm 面板的最大挠度小于246.7/250,满足要求!四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.247m。 荷载计算值 q = 1.217.1360.247+1.403.6000.2

82、47=6.315kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.158/0.500=6.315kN/m 最大弯矩 M = 0.1qL2=0.16.3150.50 最大剪力 Q=0.60.5006.315=1.895kN 最大支座力 N=1.10.5006.315=3.474kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = 256.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.158106/64000.0=2.47N/mm2 抗弯计算

83、强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算 最大变形 v =0.6774.227500.04/(1009000.002560000.0)=0.078mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.217.14+1.403.60)0.247 0.500 = 3.16kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经

84、过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.049mm 最大支座力 Qmax=7.074kN 抗弯计算强度 f=0.361106/8982.0=40.19N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):

85、 N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.074 对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.217.14+1.403.60)0.247 0.500 = 3.16kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大变形 vmax=0.049mm最大支座力 Qmax=7.074kN抗弯计算强度

86、f=0.361106/8982.0=40.19N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于510.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.074 对拉螺栓强度验算满足要求!12.3

87、米梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数: 模板支架搭设高度为12.2m， 梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50k

88、N/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.50)+1.403.00=26.220kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.403.00=27.038kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要

89、验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.450=8.033kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.700+0.300)/0.300=1.275kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+3.000)0.3000.450=0.405kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.358.033+1.351.2

90、75)=11.309kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.405=0.357kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 24.30cm3； 截面惯性矩 I = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.636kN N2=2.478kN N3=0.636kN 最大变形 V = 0.019mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强

91、度计算值 f = 0.03110001000/24300=1.276N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.019mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.478/0.450=5.506kN/m 最大弯矩 M = 0.1qL2=0.15.510.45 最大剪力 Q=0.60.4505.506=1.487kN 最大支座力

92、 N=1.10.4505.506=2.725kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = 256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.111106/64000.0=1.74N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.878kN/m 最大变形 v =0.6773.878450.04/(1009500.002560000.0)=0.044mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三

93、、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=2.163mm 最大支座力 Qmax=2.377kN 抗弯计算强度 f=0.871106/4491.0=194.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底

94、支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.672mm 最大支座力 Qmax=5.110kN 抗弯计算强度 f=0.374106/4491.0=83.36N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立

95、杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.11kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.110kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.14212.180=2.103kN N = 5.110+2.103=7.213kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A

96、=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.00m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.000=1.200m； 由长细比，为1200/16.0=75 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.749； 经计算得到=7213/(0.749424)=22.722N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆

97、段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580.9001.2001.200/10=0.008kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=5.110+0.91.21.731+0.90.91.40.008/0.900=7.224kN 经计算得到=7224/(0.749424)+8000/4491

98、=24.641N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!12.3米扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数: 模板支架搭设高度为12.2m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，间距300mm， 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝

99、土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。一、

100、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.900+0.3000.900)=2.683kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.900=3.645kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 48.60cm3； 截面惯性矩 I = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面

101、板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.683+1.403.645)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07510001000/48600=1.541N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = L / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.6833004/(1006000437400)=0.056mm 面板的最大挠度小于300

102、.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.3001.200)=3.577kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.5770.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22010001000/48600=4.525N/mm2 面板的抗

103、弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.090)=1.073kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q

104、2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.073)0.900=2.497kN2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.497/0.900=2.774kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.770.90 最大剪力 Q=0.60.9002.774=1.498kN 最大支座力 N=1.10.9002.774=2.746kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.00cm3； 截面惯性矩 I =

105、 256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.225106/64000.0=3.51N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m 最大变形 v =0.6770.894900.04/(1009000.002560000.0)=0.172mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08qL2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN

106、经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.0730.900 抗弯计算强度 f=0.637106/64000.0=9.95N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.746kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 9.204kN 经过计算得到最大变形

107、V= 0.191mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.790106/166666.7=4.74N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35041/(2100100)=0.756N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v

108、=0.191mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.14212.180=1.731kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN

109、(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.972kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.9000.900=3.280kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.3

110、6kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.100=1.400m； 由长细比，为1400/16.0=88 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.679； 经计算得到=9359/(0.679424)=32.507N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算

111、 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.9001.2001.200/10=0.013kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.23.972+0.91.43.280+0.90.91.40.013/0

112、.900=8.916kN 经计算得到=8916/(0.679424)+13000/4491=33.795N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=4500mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土15天的强度是

113、否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.501.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放66排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.12)+ 11.20(1.7366/4.50/4.50)+ 1.40(2.00+2.50)=13.97kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.5013.97=62.85kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513qL2=0.051362.854.502 按照混凝土的强度换算得到15天后混凝土强度达到81.27%，C30.0混凝土强度近似等效为C

114、24.4。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.62N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1620.00300.00/(4500.00100.0011.62)=0.09 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.095 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.0954500.000100.000211.610-6 结论：由于Mi = 49.66=49.66 Mmax=65.29 所以第15天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保存。3.计算楼板混凝土30天的强度是

115、否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.501.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放66排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第3层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.12)+ 11.20(0.30+25.100.12)+ 21.20(1.7366/4.50/4.50)+ 1.40(2.00+2.50)=21.63kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.5021.63=97.35kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.051397.35 按照混凝土的强度换算 得到30天后混凝土强度达到102.

116、07%，C30.0混凝土强度近似等效为C30.6。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.60N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1620.00300.00/(4500.00100.0014.60)=0.07 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fcm = 0.0774500.000100.000214.610-6 结论：由于Mi = 49.66+50.58=100.24 Mmax=136.97 所以第45天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第4层以

117、下的模板支撑可以拆除。大跨度300700梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数: 模板支架搭设高度为6.5m， 梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50k

118、N/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.50)+1.402.00=24.820kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。

119、一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.450=8.033kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.700+0.300)/0.300=1.275kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.450=0.270kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9

120、(1.358.033+1.351.275)=11.309kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.270=0.238kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 24.30cm3； 截面惯性矩 I = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.636kN N2=2.359kN N3=0.636kN 最大变形 V = 0.019mm(1

121、)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03110001000/24300=1.276N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.019mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.359/0.450=5.241kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.240.45 最大剪力 Q=0.60.4505

122、.241=1.415kN 最大支座力 N=1.10.4505.241=2.594kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = 256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.106106/64000.0=1.66N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.878kN/m 最大变形 v =0.6773.878450.04/(1009500.002560000.0)=0.044mm 木方的最大挠度

123、小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=2.163mm 最大支座力 Qmax=2.317kN 抗弯计算强度 f=0.844106/4491.0=188.04N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/15

124、0与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.672mm 最大支座力 Qmax=4.982kN 抗弯计算强度 f=0.365106/4491.0=81.27N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、

125、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.98kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.982kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1276.480=1.000kN N = 4.982+1.000=5.982kN i 计算立杆的截面回转半径，i=

126、1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=5982/(0.545424)=25.911N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的

127、稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580.9001.5001.500/10=0.013kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=4.982+0.91.20.823+0.90.91.40.013/0.900=5.999kN 经计算得到=599

128、9/(0.545424)+13000/4491=28.928N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!大跨度500700梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=700mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。 梁模板使用的木方截面6080mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板

129、荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶

130、面总高度，取0.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.914.190=12.771kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.212.

131、77+1.403.60)0.70=14.256N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 37.80cm3； 截面惯性矩 I = 34.02cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.208.940+1.402.520)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值

132、 f = 0.12810001000/37800=3.394N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 0.677qL4 / 100EI v = L / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.9403004/(1006000340200)=0.240mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.212.77+1.403.60)0.700.50/

133、1=7.13kN 穿梁螺栓直径为12mm； 穿梁螺栓有效直径为9.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=7.128kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。大跨度500700梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数: 模板支架搭设高度为6.5m， 梁截面 BD=500mm700mm，立杆的纵距(跨

134、度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.90m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规

135、定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.50)+1.402.00=24.820kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.00=26.058kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.70

136、00.450=8.033kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.450(20.700+0.500)/0.500=0.855kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.450=0.450kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.358.033+1.350.855)=10.798kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.450=0.397kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面

137、抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 24.30cm3； 截面惯性矩 I = 21.87cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.012kN N2=3.771kN N3=1.012kN 最大变形 V = 0.139mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08410001000/24300=3.457N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 面

138、板最大挠度计算值 v = 0.139mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.771/0.450=8.381kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.380.45 最大剪力 Q=0.60.4508.381=2.263kN 最大支座力 N=1.10.4508.381=4.149kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = 256.0

139、0cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.170106/64000.0=2.65N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6.172kN/m 最大变形 v =0.6776.172450.04/(1009500.002560000.0)=0.070mm 木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(

140、kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.047mm 最大支座力 Qmax=5.501kN 抗弯计算强度 f=0.114106/4491.0=25.35N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求

141、采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=1.581mm 最大支座力 Qmax=11.826kN 抗弯计算强度 f=0.866106/4491.0=192.91N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11

142、.83kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.826kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1276.480=1.000kN N = 11.826+1.000=12.827kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶

143、层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.100=1.700m； 由长细比，为1700/16.0=107 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.545； 经计算得到=12827/(0.545424)=55.555N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.

144、058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580.9001.5001.500/10=0.013kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=11.826+0.91.20.823+0.90.91.40.013/0.900=12.843kN 经计算得到=12843/(0.545424)+13000/4491=58.572N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!大跨度8001500梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度

145、800mm，高度1500mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置5道，内龙骨采用6080mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内竖向间距200+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度

146、验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准

147、值 F1=0.914.190=12.771kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.50m。 荷载计算值 q = 1.212.7710.500+1.403.6000.500=10.183kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 27.00cm3； 截面惯性矩 I = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形

148、的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.380kN N2=4.015kN N3=3.262kN N4=4.015kN N5=1.380kN 最大变形 V = 0.394mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12910001000/27000=4.778N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.394mm 面板的最大挠度小于345.0/250,满足要求!四、梁侧模板

149、内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3512.77+1.40.353.60=7.026kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3512.77=4.406kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.513/0.500=7.026kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.0260.50 最大剪力 Q=0.60.5007.026=2.108kN 最大支座力 N=1.10.5007.026=3.864kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I

150、和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = 256.00cm4；(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.176106/64000.0=2.75N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算 最大变形 v =0.6774.406500.04/(1009000.002560000.0)=0.081mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(

151、kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.105mm 最大支座力 Qmax=7.407kN 抗弯计算强度 f=0.656106/8982.0=73.04N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉

152、螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.407 对拉螺栓强度验算满足要求!大跨度8001500梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数: 模板支架搭设高度为6.5m， 梁截面 BD=800mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/m

153、m2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm,木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.50+0.50)+1.402.00=49.300kN/m2 由永久

154、荷载效应控制的组合S=1.3525.501.50+0.71.402.00=53.597kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.300=11.475kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.500+0.800)/0.800=

155、0.713kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.8000.300=0.480kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3511.475+1.350.713)=14.808kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.480=0.423kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 16.20cm3； 截面惯性矩 I = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)

156、 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.548kN N2=4.587kN N3=4.587kN N4=1.548kN 最大变形 V = 0.477mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11310001000/16200=6.975N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.477mm 面板的最大挠度小于266.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 （一

157、）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.587/0.300=15.290kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.115.290.30 最大剪力 Q=0.60.30015.290=2.752kN 最大支座力 N=1.10.30015.290=5.046kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = 256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.138106/64000.0=2.15N/mm2 木方

158、的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到11.917kN/m 最大变形 v =0.67711.917300.04/(1009500.002560000.0)=0.027mm 木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变

159、形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.091mm 最大支座力 Qmax=5.439kN 抗弯计算强度 f=0.155106/4491.0=34.58N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于466.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算

160、得到 最大变形 vmax=0.482mm 最大支座力 Qmax=11.694kN 抗弯计算强度 f=0.571106/4491.0=127.17N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.69kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时

161、,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.694kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1276.480=0.998kN N = 11.694+0.998=12.692kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.5

162、00+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=12692/(0.391424)=76.532N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方

163、向的立杆间距，0.60m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.2001.5001.500/10=0.018kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=11.694+0.91.20.821+0.90.91.40.018/0.600=12.725kN 经计算得到=12725/(0.391424)+18000/4491=80.660N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!大跨度10001000柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓1道，

164、柱模板的计算高度 L = 3600mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm3.5mm。 柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c

165、 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取3.600m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.600m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.030kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.917.030=15.327kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生

166、的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.215.3270.500+1.403.6000.500=11.716kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 27.00cm3； 截面惯性矩 I = 24.30cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W

167、 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100qL2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.207.664+1.401.800)0.235 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06510001000/27000=2.396N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = L / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.6642354/(1006000243000)=0.109mm 面板的最大挠度小于235.0/250,满足要求!四、

168、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.235m。 荷载计算值 q = 1.215.3270.235+1.403.6000.235=5.507kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.753/0.500=5.507kN/m 最大弯矩 M = 0.1qL2=0.15.5070.50 最大剪力 Q=0.60.5005.507=1.652kN 最大支座力 N=1.10.5005.507=3.029kN

169、截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = 256.00cm4；(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.138106/64000.0=2.15N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算 最大变形 v =0.6773.602500.04/(1009000.002560000.0)=0.066mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.215.33+1.403.60)0.235 0.500 = 2.75kN 柱箍按

170、照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.088mm 最大支座力 Qmax=8.123kN 抗弯计算强度 f=0.412106/10160.0=40.55N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于610.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的

171、拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.123 对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.215.33+1.403.60)0.235 0.500 = 2.75kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.

172、m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.088mm 最大支座力 Qmax=8.123kN 抗弯计算强度 f=0.412106/10160.0=40.55N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于610.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对

173、拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.123 对拉螺栓强度验算满足要求!大跨度扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数: 模板支架搭设高度为6.5m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=0.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，间

174、距300mm， 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100

175、.12+0.71.402.50=6.516kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.900+0.3000.900)=2.683kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.900=3.645kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

176、 截面抵抗矩 W = 48.60cm3； 截面惯性矩 I = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.683+1.403.645)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07510001000/48600=1.541N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 0.67

177、7qL4 / 100EI v = L / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.6833004/(1006000437400)=0.056mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1201.200+0.3001.200)=3.577kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.200

178、0.91.402.50.300+0.0801.203.5770.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22010001000/48600=4.525N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0

179、.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.090)=1.073kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.350=1.701kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.701+1.073)0.900=2.497kN2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.497/0.900=2.774kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.770.90 最大剪力 Q=0.60.9002.774=1.498kN 最大支

180、座力 N=1.10.9002.774=2.746kN 方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 64.00cm3； 截面惯性矩 I = 256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.225106/64000.0=3.51N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m 最大变形 v =0.6770.894900.04/(1009000.002560000.0)=0.172mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!

181、(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.0730.900 抗弯计算强度 f=0.637106/64000.0=9.95N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.746kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(

182、kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 9.204kN 经过计算得到最大变形 V= 0.191mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3； 截面惯性矩 I = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.790106/166666.7=4.74N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强

183、度计算值 T=35041/(2100100)=0.756N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.191mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以

184、下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.2186.480=1.410kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.683kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+2.000)0.9000.900=3.280kN3.不考虑风荷载时,

185、立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 9.01kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=0.50m； l0 计算长度，取0.500+20.100=0.700m； 由长细比，为700/16.0=44 150 满

186、足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.876； 经计算得到=9013/(0.876424)=24.280N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，0.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.90

187、00.5000.500/10=0.002kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.23.683+0.91.43.280+0.90.91.40.002/0.900=8.556kN 经计算得到=8556/(0.876424)+2000/4491=23.541N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!七、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1620.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=4500mm120mm，截

188、面有效高度 h0=100mm。 按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.501.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放66排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.20(0.30+25.100.12)+ 11.20(1.4166/4.50/4.50)+ 1.40(2.00+2.50)=13.28kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.5013.28=59.77kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接

189、双向板计算 Mmax=0.05138L2=0.051359.774.502 按照混凝土的强度换算 得到7天后混凝土强度达到58.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C17.5。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.41N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 1620.00360.00/(4500.00100.008.41)=0.15 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.147 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1=sbh02fcm = 0.1474500.000100.00028.410-6 结论：由于Mi = 55.63=55.63 Mmax=94.73 所以第14天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑可以拆除。 2013年4月