广场模板工程及支撑体系轮扣式模板支架施工方案（106页）.doc

1、目 录第一章 编制说明及依据21.1 编制说明21.2 编制依据2第二章 工程概况22.1 工程信息概况22.2 结构设计概况22.3 各栋层高表22.4 模板支撑工程概况表22.5 模板支撑体系的选用22.6 验算说明2第三章 施工计划及材料要求23.1 施工进度计划23.2 劳动力计划23.3 材料计划23.4 材料要求2第四章 模板支撑体系的主要搭设方法及检查验收24.1 基本要求24.2 柱模板24.3 墙模板24.4 梁板模板24.5 后浇带及楼梯模板24.6 模板支撑构造要求24.7 模板支撑体系的验收2第五章 质量保证措施25.1 质量管理机构25.2 模板工程质量保证措施2第六

2、章 模板安装和拆除的安全技术措施26.1 模板施工安全技术准备工作26.2 模板安装安全技术要求26.3 模板支撑搭设安全技术要求2第七章 模板拆除及安全、环保、文明施工要求2第八章 成品保护措施2第九章 施工监测方案2第十章 应急救援预案210.1 安全事故应急救援架构210.2 潜在易发生的重大事故应急准备和响应2第十一章 计算书211.1 3001400梁支架计算书211.2 5001200梁支架计算书211.3 3001000梁侧模计算书211.4 3001300梁侧模计算书211.5 3001600梁侧模计算书211.6 120厚板模板计算书211.7 180厚板模板计算书2第一章

3、编制说明及依据1.1 编制说明根据“关于印发广东省住房和城乡建设厅关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则的通知（建质201113号）”及危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号）文件要求，*广场模板工程及支撑体系中存在以下三种情况：1.1.1搭设高度5m 以下；搭设跨度10m 以下；施工总荷载10kN/m2以下；集中线荷载15kN/m以下的水平混凝土构件模板支撑系统。1.1.2属于危险性较大的分部分项工程：搭设高度5m 及以上；搭设跨度10m 及以上；施工总荷载10kN/m2及以上；集中线荷载15kN/m及以上；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混

4、凝土模板支撑工程。1.1.3属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上。为此，根据文件要求，为保证施工安全及有效指导施工，特针对以上情况制定专项施工方案。上述第1.1.3种情况采用扣件式钢管支撑架，另行编制专项施工方案，经专家论证符合要求后实施。、1.1.2两种情况编制轮扣式模板及支撑施工方案，经监理审批符合要求后实施。1.2 编制依据1.2.1国家规范、标准，主要包括：1、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）；2、建筑工程质量验收统一评定标准（GB50300-2013

5、）；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2011）；4、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；5、建筑结构荷载规范GB50009-2012；6、混凝土结构设计规范GB50010-2011； 7、混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）；8、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)；9、建筑地基基础设计规范）GB50007-2011）；10、混凝土模板用胶合板（GB/T 17656-2008）；11、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；12、建筑施工安全技术统一规范（GB50870-2013）；13、建筑机械使用安全技术规程（JGJ3

6、3-2012）；14、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；15、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）1.2.2地方及企业规程、标准1、建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程（DBJ15-98-2014）2、广东省住建厅关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则粤建质201113号）；3、广东省建设工程高支撑模板系统施工安全管理办法粤建监字1998027号；4、危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号）；5、企业质量、安全、环境管理体系文件；1.2.3工程相关资料1、*广场合同文件、施工图纸、设计变更及相应的标准图

7、集。2、*广场施工组织设计第二章 工程概况2.1 工程信息概况序号项目内容1工程名称*广场2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6安全监督单位7施工总承包8开工日期2015年9月18日9工 期460天10建设规模总建筑面积约为47337.75平方米11本工程高程为黄海高程，0.000标高相当于绝对标高15.8m。2.2 结构设计概况序号设计概况1主体结构地下1层、地上4栋1725层塔楼2墙厚度(单位：mm)200、250、300、400、450等3柱(单位：mm)200*400、300*400、400*400、500*500、600*600、700*1100、700*1400、700*150

8、0、750*1250、800*800、800*900、800*1000、900*900、1000*1000、1000*1200、1200*1600等2.3 各栋层高表序号楼层A栋B栋C、D栋1-14m4m4m215.8m5.8m5.8m324.2m4.2m4.2m435m5m5m542.8m3m3m65172.9m3m3m71825-3m-2.4 模板支撑工程概况表工程部位楼层层高（m）支顶梁截面（bh）板厚地下室-1F4150400、200400（450、500、600）、250500（550、600、700）、300400（450、500、550、600、650、700、800、1100、

9、1400）、400800、450800、500800180商业1F5.8200400（450、500）、250500（600）、300500（600、650、700、750）、3507001202F4.23F5150400、200400（450、500）、250500（600、700、1300）、300400（500、600、700、750、800、1000、1200、1300、1600）、350700（750）、400500（600、800、1000）、5001000（1150、1200、1600）、6001200（1250、1300、1400）、7001400（1500、1600）、800

10、1100（1150、1200）、9001300、10001500、11002000、12001200（1600）、15002000180塔楼4F25F2.8/2.9/3150400、200400（450、500、550、600、700、750、800）、250550、120/130说明：1、上表中四层梁线荷载20kN/m部分，另行编制专项方案并按要求进行专家论证。2.5 模板支撑体系的选用经综合考虑，本工程采用木模，加工制作方便快捷，工人操作熟练，施工周期短，技术成熟，质量能够得到保障。由于地下室工期紧张，施工时无法周转，因此地下室结构模板应满配；上部塔楼每栋首层配制一套梁板模板，进入标准层施

11、工后，每栋塔楼备制2套墙柱模，3套梁板模板进行周转施工。50100木枋作背楞，双钢管做支撑托梁和主楞。支撑体系拟采用轮扣式钢管支模架和扣件钢管支模架相结合的模板支撑方案。其中集中线荷载20kN/m部位的梁支架采用扣件式钢管脚手架，其余部位均采用轮扣式脚手架。2.6 验算说明由于梁规格众多，为了不必要的重复验算，本次验算采用同规格的梁、板，采用支撑高度最高的进行验算，其它区域相同规格梁、板参照采用此做法。轮扣式钢管支模架验算规格如下表所示：类型验算规格验算高度（m）参照做法的其它规格梁支架（bh）30014004.0梁两侧立柱距离900mm，梁跨度方向立柱间距900mm。梁底不增加立柱。梁宽30

12、0mm列入本类型。计算书见第十一章。（bh）50012005.0梁两侧立柱距离1200mm，梁跨度方向立柱间距600mm。梁底增加1条立柱。300mm梁宽500列入本类型。计算书见第十一章。梁侧模（bh）3001000设置两排拉杆，拉杆距梁底：200,600；梁高1000mm列入本类型（bh）3001300设置三排拉杆，拉杆距梁底：200,600，1000；1000mm梁高1300mm列入本类型（bh）3001600设置四排拉杆，拉杆距梁底：200,600，1000，1300；1300mm梁高1600mm列入本类型板支架板厚180mm5.0纵横立杆间距12001200。板支架板厚120mm5.

13、8纵横立杆间距12001200。第三章 施工计划及材料要求3.1 施工进度计划本工程模板施工计划从2015年12月1日开始，至2016年7月30日施工结束。3.2 劳动力计划根据本工程结构形式及进度要求，地下室及上部主体结构施工配备2个木工班组，根据施工需要配备50-100人。3.3 材料计划主体结构模板工程施工所用主要材料有18厚胶合板、50100木枋、483.5扣件钢管、轮扣式483.25钢管、扣件、可调托撑、螺杆等。具体数量及进场计划见下表。材料及设备名称规格计划数量计划进场时间轮扣式钢管立杆483.252400mm15000条按需分批进场1200mm10000条按需分批进场900mm5

14、000条按需分批进场600mm1500条按需分批进场300mm1500条按需分批进场轮扣式钢管横杆483.251200mm30000条按需分批进场900mm20000条按需分批进场600mm9000条按需分批进场扣件式钢管483.57000米按需分批进场直角扣件6600个按需分批进场旋转扣件5000个按需分批进场对接扣件4000个按需分批进场可调托撑25000个按需分批进场对拉螺杆12/1413000条按需分批进场胶合板183091518mm17000按需分批进场木枋5010045000米按需分批进场3.4 材料要求材料名称规格质量要求聚酯面木胶合板183091518强度高、不起层、不变形，表

15、面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并具有保温性能好、易脱模和可两面使用等特点。抗剪强度1.4N/mm2,抗弯强度15N/mm2。扣件式钢管483.5采用Q235A-3号钢，符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、严重锈蚀、割痕和硬弯，两端面平整，严禁打孔，必须进行防锈处理，钢管应满足抗拉、抗压、抗弯强度205N/mm。轮扣式钢管及配件483.25立杆设4孔轮扣600mm横杆端部设插头轮扣式脚手架钢管的力学性能应符合GB/T3091中

16、Q235的规定，必须无裂纹、凹陷，不得采用对接焊接钢管，钢管应平直，轮扣构件的焊缝必须是双面焊、连续焊。表面应做防锈处理。钢管壁厚允许偏差不得大于0.35mm，轮扣节点间距应按600模数设置，可调托撑厚度不应小于5mm，立杆插套壁厚不应小于3.5mm，插套长度不应小于160mm，焊接端插入长度不应小于60mm，外伸长度不应小于100mm。各构件强度指标应符合轮扣式钢管脚手架构件DB44/T 1688-2013的相关要求。扣件直角扣件、对接扣件、旋转扣件钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，不应有裂纹、气孔，疏松、砂眼或其它影响使用性能的构造缺陷。扣件应进行防锈处理木

17、枋50100选用杉木，不得有裂纹、挠曲、抗剪强度1.4N/mm2,抗弯强度11N/mm2螺栓12/14高强螺栓、丝口完整。第四章 模板支撑体系的主要搭设方法及检查验收4.1 基本要求（1）为保证混凝土结构工程各部分几何尺寸和相对位置的准确性，各部分模板尺寸必须与设计相符。（2）模板和支模架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类别、施工设备和材料供应等条件设计，必须具有足够的强度、刚度和稳定性。（3）模板工程质量应满足现行混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204）的要求。（4）模板安装要求达到表面平整，拼缝不漏浆。（5）板跨度等于或大于4m时，其模板按跨度的3起拱，当悬臂板时，按悬臂长度的

18、6起拱。（6）固定在模板上的预埋件、预留孔必须安装牢固，位置准确，无遗漏。（7）模板及支撑安装过程中，应多人协同作业，并采取必要的防倾覆措施。（8）墙柱模板根部用水泥砂浆堵严，模板间缝隙用海绵封堵，防止漏浆。（9）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；（10）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（11）支模系统搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模区域，并设专人现场监护。4.2 柱模板1、工艺流程弹柱位置线搭设安全架子抹找平层作定位墩绑扎柱钢筋清扫柱内杂物安装柱模板检查对角线、垂直度和位

19、置安装柱模箍插入对拉螺栓及塑料套管紧固对拉螺栓全面检查校正群体固定安装斜撑和剪刀撑。2、模板设置模板类型18厚七层硬质胶合板柱墙箍类型及间距双肢10#槽钢或双钢管做“#”字柱箍，间距450-500 竖向背楞采用50100的木枋水平间距200300对拉螺栓12/14高强螺杆，水平面横向间距500，竖向间距同“#”字柱箍支撑体系采用483.5钢管作支撑体系，柱模设斜撑，柱模间设水平撑和斜撑。（1）采用18厚胶合板作模板散拼散拆。采用48.33.5钢管作支撑体系，柱模设斜撑，柱模间设水平撑和剪刀撑。斜撑做法示意图（柱断面大于1000mm采用14高强螺杆）（2）矩形柱采用18厚胶合板，50100木拼条

20、每250一根，柱箍采用483.5钢管加12/14对拉螺杆拉接，每450高一档。柱断面大于500中间加设对拉螺杆拉接，螺杆间距450500。（3）梁、柱接头处制作成定型梁、柱帽模,做法：如对于矩形截面柱的节点模板是由4片呈“凹”形和矩形的侧板组成，侧板的形状和各部分尺寸可根据柱截面尺寸和与之相交的梁截面尺寸确定。如凹形侧板上的留口宽度等于梁宽加梁2个侧面模板的厚度, 留口高度等于梁高加梁底模板厚度减去楼板的设计厚度；边板宽度等于柱截面相应一边宽度的一半减梁截面宽度的一半和梁模板厚度再减（或加）梁截面中心线至柱截面中心线的距离。每片模板在留口线以下应留有350mm的长度作为与柱模板相接并固定之用。

21、具体制作与安装如下图所示：（4）柱模根部钉上锁脚板，防止根部胀模漏浆。（5）柱模安装前，应先复核柱列轴线标记，弹出柱中心线和边线，设置模板定位基准，采用与柱边等长的10钢筋点焊在柱主筋上(点焊时应以柱中心线为准)，以为保证柱模安装后的几何尺寸和轴线位置准确。（6）群体柱支模时，必须整体固定。同一排柱模，应先校正两根端柱模，接着在两根端柱模顶部拉通线，校正各柱模间距，然后在各柱模脚部、顶部分别用水平撑拉通固牢，最后在柱模间安装剪刀撑和斜撑。（7）在脚部开设门子板作为杂物清扫口。门子板与柱模同时组装，使用时临时拆开，使用完毕后原位固定。（8）安装完毕后，应全面复核其垂直度、对角线长度差、截面尺寸等

22、项目，若有偏差应立即校正。（9）当砼浇筑高度超过3.0m，为防止砼因下料过高而发生离析分层，应使用串筒浇筑砼或分层浇筑，每层浇筑高度不超过2米。4.3 墙模板1、墙模安装工艺流程 弹墙位置线绑扎墙钢筋插入对拉螺栓及塑料套管安装洞口模板一侧墙模板支设安装安装斜撑清扫墙内杂物支设安装另一侧墙模板安装斜撑对拉螺栓穿过另一侧墙模板调整模板位置紧固对拉螺栓斜撑固定与相邻模板连接。2、模板设置采用18厚硬质胶合板、50100的木枋及483.5双钢管散拼散装。墙柱采用槽钢或483.5钢管或50100的木枋作竖向背楞，间距225。483.5双钢管作横向模箍，模箍安装自下而上进行，间距取450。采用48.33.

23、6钢管作支撑体系，墙模设斜撑，墙模间设横向对拉连杆和剪刀撑。地下室外墙墙模采用14止水对拉螺杆，其他墙模采用12对拉螺栓，采用横、竖向布置间距均为450。对拉螺栓采用的钢筋要经过检验，合格后才能使用，其间距不得随意加大，以免出现胀模现象。穿墙止水螺杆做法根据现场实际情况支撑在基坑腹壁上地下室外墙模板支设示意图墙模板立面示意图3、施工要点 （1）墙模安装前应先复核墙轴线标记，弹出墙中心线和边线，放出洞口位置线，设置模板定位基准，采用与墙厚等长的12钢筋点焊在墙主筋上(点焊时应以墙体轴线为准)，以保证墙模安装后的几何尺寸和轴线位置准确。 （2）墙模安装应按编号依次进行，当一侧墙模安装就位、撬拨至正

24、确位置后稳定模板，随即安装支撑或调节模板上附设的支撑。墙体钢筋绑扎完毕后，随即吊装就位另一侧模板并初步拧住对拉螺栓，经调正位置后及时用支撑撑牢，并紧固对拉螺栓。 （3）在墙模脚部开设门子板作为杂物清扫口。门子板与墙模同时组装，使用时临时拆开，使用完毕后原位安装固定。 （4）墙模安装完毕后，应对其垂直度、轴线位置、上口宽度及标高、预埋件等进行复核、校正，若有偏差应立即校正。经检查合格后，应分别将相邻墙模通过角模连成整体，并在墙模间加设横向对拉连杆和剪刀撑进行整体固定。（5）墙体砼应分层浇筑，每层厚度不大于2米。4.4 梁板模板1、工艺流程：梁模板：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁底模板支架安装梁底

25、模板梁底起拱绑扎梁钢筋插入对拉螺栓及塑料套管清扫梁内杂物安装梁侧模板安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模板尺寸、位置与相邻模板连固。板模板：搭设板模板支架调整楼板下皮标高及起拱安装板底楞铺设板模板检查板模板上皮标高、平整度。2、主要梁板模板搭设方法1）轮扣式支模架体系部位规格体系方案设计梁梁宽300mm梁底木枋间距50100木方立放，沿梁跨度方向间距250mm梁底大楞布置单钢管沿梁跨水平布置，梁下双扣件连接梁底立杆间距沿梁宽方向900mm；沿梁跨方向900mm，确保梁底与板底水平横杆完全贯通，形成整体。梁底水平杆步距纵模向水平杆首步1200、往上每步1200mm，最顶步距不得大于12

26、00mm。梁侧模小楞间距50100木方沿梁宽跨方向间隔250mm竖向布置梁侧模小楞支撑上口用木枋斜顶，沿梁跨度方向间隔250mm。下口用木枋或步步紧限位。梁模板支撑架搭设立面简图300mm梁宽500mm梁底增加立杆数增加一根承重立杆梁底木枋间距50100木方立放，沿梁跨度方向间距250mm 梁底大楞布置可调顶托内沿梁跨水平布置双钢管。梁底立杆间距沿梁宽方向为600mm；沿梁跨方向450mm，确保梁底与板底水平横杆完全贯通，形成整体。梁底水平杆步距纵模向水平杆首步1200、往上每步1200mm，最顶步距不得大于1200mm。梁侧模小楞间距50100木方，沿梁跨度方向间隔250mm 梁侧模大楞间距

27、双钢管水平布置，间距同对拉螺栓断面竖向间距对拉螺杆间距第一道螺杆200mm，以上间距为400 mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。梁模板支撑架搭设立面简图板板厚180板下立杆间距纵横向1200mm水平杆纵横向水平杆步距1200mm板底模次肋50*100木方250mm，距梁边150mm开始设置板底模主肋483.5双钢管主肋，采用顶托顶紧其他楼板与梁侧边相交处阴角模板采用板底模压梁侧模，阴角处背50100mm木方做法。说明：由于轮扣架水平杆模数固定，无法完全保证梁底水平杆的位置，所以部分梁底大楞需用扣件钢管搭设；此外梁底增设承重立杆的如轮扣架模数无法满足要求的可采用扣件钢管支架补充，补

28、充钢管支架应与轮扣式支模体系连成整体。 4.5 后浇带及楼梯模板1、后浇带模板（1）地下室底板、外墙后浇带采用快易收口网，每隔500mm与上下水平筋焊12的竖向短钢筋（附加筋），短钢筋总长为板、墙厚减50mm，快易收口模板固定于附加筋上。（2）后浇带模板单独搭设支撑方式地下室结构施工期间，后浇带所在跨模板及支撑体系单独搭设，并随同层模板支撑体系同时进行。在模板配置及搭设支撑时必须考虑好“一次支模、两次拆模” ，后浇带旁边的模板及支撑在拆模砼试块达到规范要求的强度后，可以先一步拆除，后浇带模板待以后混凝土浇筑封闭龄期达标后方可拆除。在安装后浇带所在跨模板时，在后浇带处设置伸出后浇带两边各1002

29、00mm的独立模板体系（梁底模除外），此体系的模板构件拆除安装不受体系外模板的影响，在后浇带浇筑前可局部松模进行清理，如下图所示：2、楼梯模板由于楼梯模板架支撑是斜向的，采用扣件钢管进行支撑固定。楼梯采用封闭式模板，即楼梯踏步表面也封模板，用对拉螺杆拉结。如下图所示：楼梯模板支设示意图4.6 模板支撑构造要求1、扣件式钢管支撑体系构造要求详见下表序号构件或部位构造要求1立杆1、立杆间距梁和板的立杆，其纵横向间距应相等或成倍数，以满足支撑系统的稳定性。2、立杆垂直度立杆是排架支撑系统中最重要的受力杆件之一，其垂直度直接影响到架体的承载能力，立杆应选择顺直的钢管，保持垂直度，减少偏心距；在安装过程

30、中要纵横两个方向进行检查和调整，通过测量立杆间距、立杆与建筑物间的距离，及时纠偏。3、立杆构造(1)接长要求：立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，对接应符合下列规定：1）立杆接长时，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（2）可调托撑使用立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与双钢管楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧；可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托撑顶距离水平杆的高度不应大于500mm，伸出钢管顶部不得大于200。螺杆外

31、径与立杆钢管内径的间隙不得大于3，安装时应保证上下同心。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。2扫地杆模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。3水平杆1、顶步距不宜超过1.2m。 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。2、搭设要求：水平杆接长应采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨

32、内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3。4剪刀撑剪刀撑采用钢管扣件搭设，包括纵、横垂直方向和水平方向三部分组成。(1) 设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按下列规定设置剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔10m左右立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，并优先设置于主梁之下，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。(2) 剪刀撑的构造应符合下列规定：a 每道剪刀撑宽度46m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。b 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑斜杆件的接长区域，应等间距设置2个旋转

33、扣件进行搭接，搭接长度应大于500mm，端部搭接扣件距离杆件端头的距离应大于100mm，不得采用对接扣件。c 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧。5扣件确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m 。6周边拉接梁板支架的纵横向水平杆应相互连通紧固，并应采用连墙杆或钢管抱箍，与已经完成砼柱、墙等竖向结构拉紧顶牢形成固结点，以保证模板支架的整体稳定性。2、轮扣式钢管支撑体系构造要求序号构件或部位构造要求1立杆1、立杆间距梁和板的立杆，其纵横向间距应相等或成

34、倍数，以满足支撑系统的稳定性。2、立杆垂直度立杆是排架支撑系统中最重要的受力杆件之一，其垂直度直接影响到架体的承载能力，立杆应选择顺直的钢管，保持垂直度，减少偏心距；在安装过程中要纵横两个方向进行检查和调整，通过测量立杆间距、立杆与建筑物间的距离，及时纠偏。立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的1/500，且不得大于50mm。3、立杆应通过立杆连接套管连接，下立杆直接插入上立杆的承插口。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm，对于无缝钢管，立杆连接套长度不应小于160 mm，可插入长度不应小于100mm。（2）可调托撑使用立杆底部应设垫木，顶部应设可调托撑，U形支托与双钢管楞梁两侧间如有间隙

35、，必须楔紧；可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托撑顶距离顶层水平杆的高度不应大于500mm，伸出钢管顶部不得大于200。螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3，安装时应保证上下同心。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。2扫地杆模板支架必须设置纵、横向扫地杆。扫地杆距地面高度不应大于350mm。3水平杆1、步距：1.2m。2、连接要求：水平杆扣接头与连接扣通过插销连接，应采用铁锤击紧插销，保证水平杆与立杆连接可靠。插销外表面应与水平杆和斜杆杆端扣接头内表面吻合，插销连接应保证锤击自锁后不拔脱，抗拔力不得小于3KN。4剪刀撑剪刀撑采用钢管扣件搭设，包括纵、横垂直方向和水平方向三部

36、分组成。构造要求同扣件式钢管脚手架。5周边拉接梁板支架的纵横向水平杆应相互连通紧固，并应采用连墙杆或钢管抱箍，与已经完成砼柱、墙等竖向结构拉紧顶牢形成固结点，以保证模板支架的整体稳定性。 轮扣式钢管脚手架立杆与水平杆连接示意图500321图：立杆带可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度1可调托撑；2立杆悬臂端；3顶层水平杆3、轮扣式钢管脚手架搭设范围部分梁支架采用扣件式钢管脚手架时，应满足以下构造要求：1）当轮扣式钢管脚手架支模体系中梁截面面积大于0.6的梁采用扣件式钢管脚手架做为梁底支撑体系时，扣件钢管水平杆应与轮扣式钢管脚手架立杆采用直角扣件连接，沿梁宽方向设置竖向剪刀撑，竖向剪刀撑间距不应大于

37、4个立杆间距，沿梁跨方向连续设置竖向剪刀撑，顶部设置一道水平剪刀撑。2）扣件式钢管脚手架与轮扣式钢管脚手架交接处，扣件钢管水平杆应与轮扣式钢管脚手架立杆采用直角扣件连接且不少于两根立杆，沿交界线设置纵横竖向剪刀撑，顶部设置一道水平剪刀撑。4.7 模板支撑体系的验收 1、 验收程序模板支架搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员包括施工单位和项目技术人员、项目安全、质量、施工人员，专业监理工程师、总监理工程师和评审专家验收合格，经施工单位项目技术负责人、项目总监、评审专家签字后，方可进入后续工序施工。具体程序如下：班组自检、互检专业工长过程控制项目部检查、指导 项目部验收验收确认 进行下道工序

38、2、验收内容模板工程及支撑系统中各种材料及参数应满足本专项施工方案要求，其构造应满足方案要求。具体检查内容如下：1）检查模板和支架的布置和施工顺序是否符合施工设计和安全措施的规定，如确认构件截面尺寸和施工荷载值，核实支撑系统、剪刀撑的布置方式，尺量立杆间距、横杆步距，检查节点措施。2）各种连接件、支承件的规格、质量和紧固情况；关键部位的紧固螺栓、支承扣件沿应使用扭矩扳手或其他专用工具检查。3）支承着力点和模板的整体稳定性。4）标高、轴线位置、全高垂直度偏差、起拱拱度、表面平整度、板块拼缝、预埋件和预留孔洞等。（3）扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，其扭矩必须达到4065

39、Nm，抽样方法应按随机分布原则进行。(4) 验收记录模板支撑体系验收合格后按相关规定填写验收记录表，验收人应在验收记录表上签字，最后由项目资料员进行归档。3、模板安装质量标准1、主控项目（1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，应与下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检查方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。（2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接搓处。检查数量：全数检查。检查方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2、一般项目（1）模板安装应满足下列要求：1）模板的接缝处不应漏浆，在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。2）模板与砼的接触面应清理干净并涂刷

40、隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。3）浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。检查数量：全数检查。检查方法：观察。（2）对跨度不小于4m现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度取梁跨的13。检查数量：在同一检验批内，梁应抽查构件数量的10%，且不少于3件；板应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间，对大空间结构，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。检查方法：水准仪或拉线，钢尺检查。（3）固定在模板上的预埋件、预留孔均不得遗漏，且应安装牢固。（4）现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定：现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 注：

41、1、检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向测量，并取其中的较大值。 2、表中带“*”的表示公司企业标准的质量标准高于国家标准。检查数量：在同一检验批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的10%，且不少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不少于3间；对大空间结构，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵、横轴线划分检查面，抽查10%，且不少于3面。（5）固定在模板上的预埋件、预留孔必须安装牢固，位置准确，无遗漏，位置偏差应符合下表的规定。项 目允许偏差预埋钢板中心线位置3预埋管、预埋孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10至0预留洞中心线位置10截面内部尺寸+10

42、至0第五章 质量保证措施5.1 质量管理机构1、为组织实施好本工程模板工程，项目部成立模板工程专项施工管理小组。项目经理：庄巧周项目技术负责人：陈志强项目执行经理：罗天福综合工长杨洪祥、许朝锐测量员姜光淼质检员叶妙嫦材料员李炎加机械工长沈绍龙各班组长2、职责分工（1）项目经理：全面负责模板工程施工任务，是高支模施工安全责任人。（2生产经理：负责现场组织、协调，是模板工程施工安全直接责任人。（3）技术负责人：负责编制专项施工方案和进行技术交底工作，在施工过程中进行技术指导，对模板工程技术工作全面负责（4）综合工长：负责按施工方案的要求进行高支模现场施工，编制模板工程施工生产安排计划，对人员、机具

43、、材料进行合理的调配和安排、检查现场各专业组现场工作，对方案实施全面负责。（5）质检员：按方案要求及有关质量安全技术要求对现场各项工作进行质量安全监控，负责对高支模施工进行质量安全日常检查、验收和评估，并对施工全过程进行质量监督。（6）测量员：按施工图进行施工测量放线；浇筑混凝土时按方案要求对高支模架进行观测，记录、报告。（7）机械员：负责施工机械及设备的进场计划，对施工全过程中的机械设备进行监控，保证施工机械设备的正常运转。（8）材料员：按现场实施负责人的计划和方案要求及相关规范要求组织材料进场和保证材料质量合格，对模板工程各项材料供应负责。（9）班组长：负责按施工方案及施工工长要求操作，负

44、责组织好班前安全活动，进行班组内部自检，对模板工程质量安全承担直接施工责任。5.2 模板工程质量保证措施3.2.1模板支撑系统安装的基本要求1、技术负责人应按规范和施工方案要求向搭设和使用人员做好技术（安全）交底；施工前认真编制交底内容，突出重点、难点及控制要求，有可操作性，并及时对班组进行交底。2、对搭设模板支撑的所用钢管及扣件进行检查和确认，禁止不合格材料进入施工现场；对重复使用的材料做好维修和检查工作。3、模板支撑在安装前在楼面或地面弹出支撑立杆的纵横方向位置线，严格控制平面轴线的放线，并进行抄平，垫板安放位置要准确。4、安装上层模板和支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，上下立

45、杆应中心对齐。5、安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确，防止漏浆，构造应符合模板设计要求。模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠承受新浇砼自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。3.2.2、梁模板安装1、梁模板上口临时设木撑，保证梁上口尺寸。2、跨度较长大梁侧模分段安装时，接口处应连接牢固，防止造成错口高低不平。3、主次梁模板安装时，同一根梁侧模应保证在同一直线上，防止模板产生倾斜。 4、 梁模安装前应在支模钢管上弹出梁标高、中心线和模板安装内边线。搭设梁底模支撑架时按设计要求起拱（普通梁、板跨度4m时、悬挑构件长度2m时，非悬挑梁、板模板起拱1.7，悬挑梁、

46、板模板起拱3.3），并注意梁的侧模包住底模，梁底模的外边次龙骨夹住梁侧模；应注意板的起拱部位为中间起拱，四周不起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。5、高度大于1000mm梁的两侧，应设置一道间距不大于1000mm的模板斜撑，以保证梁侧向稳定，高度大于1500mm的梁每侧设两道钢管斜撑，间距不大于1000mm，以保证梁的侧向刚度和稳定性。3.2.3、板模板安装1、模板之间拼缝必须加胶条。2、模板支模完毕进行清模，用气泵和吸尘器将杂物吹净。3、严格控制楼层模板标高，加强该部位的技术复核，楼板模板支好后必须用水平仪进行检测校正标高，以保证楼板底面的标高和平整度。4、板模与梁模连接处，采用顶板

47、模板压梁侧模板的方式，以便拆除。3.2.4、柱模板安装1、支模前较正钢筋位置，使其不发生偏扭，在柱顶部拉通线，将柱模板位置兜方找中。安装斜撑、吊线找垂直同时保证柱模不扭向。2、成排柱子支模前要在地面上弹出柱轴线及柱边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线，支模时，先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通线立中间各根柱模。3、柱子设置四面斜撑，斜向支撑竖向间距不大于2m，斜撑与地面夹角为4560，应群体或成列同时支模，并将支撑连成一体，保证每根柱子垂直和位置准确。4、模板根部用砂浆找平塞严，并设置柱脚压板，严格控制模板上口标高。3.2.5、模板支撑系统安装检查内容：1、立

48、杆的间距、连接和垂直度等设置情况；2、横杆的步距、连接和水平度；扫地杆设置情况3、可调支托螺杆伸出长度；顶托梁的荷载状况4、扣件连接情况，扣件紧固情况；5、剪刀撑的布置情况，包括竖向剪刀撑和水平剪刀撑；6、立杆基础承载力情况、垫板位置；7、主次龙骨的安放位置、间距，对拉螺杆紧固情况；8、模板安装的截面尺寸、平整度等。3.2.6、模板支撑系统验收要求1、施工过程资料：建筑施工轮扣式钢管支架和扣件式钢管脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；建筑施工轮扣式钢管支架的施工验收记录及质量检查记录；建筑施工轮扣式钢管支架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。 2、主要验收检查内容：模板支撑验收检查应着

49、重以下各项：构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；支垫是否符合规定；连接件的数量、位置和设置是否符合要求，并将检查结果记入验收记录。经验收合格的模板支撑系统应具有足够的承载能力、刚度、和稳定性，应能可靠地承受新浇混凝土的自重、侧压力和施工过程中所产生的荷载。 3、验收程序支撑系统搭设完成后项目技术负责人应组织安全员、施工员、班组长进行自检，自检合格后报监理验收，验收时由项目负责人组织，方案编制人员、项目技术负责人、总监理工程师、专业监理工程师等有关人员参加。验收合格的，经项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进行下道工序施工。学习图纸和技术方案模板选择学习操作规程

50、和质量标准平整装配模板模板涂隔离剂准备工作书 面 交 底操作人员参加技术交底底部标高，中心线，断面尺寸放线和钢筋、砼工序交接检查浇灌混凝土时留人看模执行验评标准不合格的处理（返工）中 间 抽 查自 检质量评定拆 模自检记录质量评定记录施工记录资料整理抽查10%，但不少于3件，梁和板，每5米各抽查1处，但不少于3处。按强度报告定拆模时间清理现场，文明施工与钢筋工序交接检查支模架搭设注意保护棱角支 模第六章 模板安装和拆除的安全技术措施安全管理机构图6.1 模板施工安全技术准备工作（1）技术准备编制专项施工方案，明确设计荷载、计算方法、节点构造和安全措施，按照要求进行报审、审批；对项目管理人员和施

51、工班组进行技术交底；（2）安全准备支模搭设前，项目安全主任必须对现场施工员及班组负责人进行二级安全交底；由现场施工员及班组负责人组织操作工人进行认真、详细的三级安全交底，操作班组应熟悉方案设计及施工要求，并做好模板安装作业的分工准备，备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。安全主任和安全员应监督安全交底实施情况。（3）施工准备1）模板的组拼施工前应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至指定地点堆放；已经检查合格的拼装后模板块，应按照要求堆码放，重叠放置时要在层间放置垫木，模板与垫木上下齐平，底层模板离地保证10cm以上距离。2）模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，拼装好模板

52、要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用部位是否完全一致。3）模板的基准定位工作首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线，边线以及外侧控制线，施工前4线必须到位，以便于模板的安装和校正。立面钢筋绑扎完成后，在每层立面钢筋上部放出标高；立面拆模后，在每层立面上放出控制轴线和标高。4）标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。6.2 模板安装安全技术要求（1）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实，并加垫木。木锲要钉牢，并用横顺扫地杆和剪力撑拉结牢固。（2）安装模板应按

53、工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。（3）支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳定的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。（4）在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。 （5）二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。（6）安装柱、梁模板应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底模板上行走。（7）安装楼面模板遇有预留洞口底地方，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。（8）安装楼面模板，在下班时对已铺好

54、而来不及钉牢的定型模板或散板、钢模板等，应拿起堆放稳妥，以防事故发生。（9）切割木模板的园盘锯必须设置防护罩，负责切割作业的人员应严格遵守操作规程，对于长宽木板的切割必须要有两人配合方可操作，操作中还应注意防尘。（10）对切割余下的边角余料应堆放整齐，并做到长料长用，短料短用，节约用料。（11）遇到6级或6级以上强风时，严禁安装模板。6.3 模板支撑搭设安全技术要求（1）应遵守高处作业安全技术规范有关规定。（2）架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑

55、打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。（3）凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，项目部必须组织对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应该及时的对其进行加固处理。（4）立杆应间隔交叉有不同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳，（5）扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要4065N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件

56、的铸铁断裂，在安装扣件的时候，所有扣件的开口都必须向外。 （6）所有钢管、配件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。（7）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防坍塌的可靠临时措施。（8）施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。（9）高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。（10） 模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。（11）不准架设探头板及未固定的杆。（12）模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。（13）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，

57、不得进行下一道工序作业。第七章 模板拆除及安全、环保、文明施工要求1、根据砼浇筑后的时间和其达到的强度进行拆模。不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除而受损坏，即可可拆除。承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据结构砼同条件养护的试块分别达到以下规定后方可拆除。构件类型结构跨度（M）按设计的砼强度标准的百分率计板250%2、875%8100%梁875%8100%悬挑构件2100%2、在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模。经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。已拆除模板及其支架的混凝土结构

58、，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。3、拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人方可批准拆模，并报监理工程师审批。审批表附后。4、各类模板拆除的顺序和方法，可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。5、拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。6、拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。7、拆除的模

59、板向下运送传递，一定要上下呼应，不能采取猛撬，以至大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板时，模板应堆码整齐并捆牢，才可吊装，否则在空中“天女散花”是很危险的。8、现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍拆柱侧模拆楼板底模拆梁侧模拆梁底模。已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。9、柱模板拆除顺序如下：先拆除斜撑或拉杆（或钢拉条）自上而下拆除柱箍或横楞拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、模板面。10、已拆除模板及支撑的结构，在砼强度达设计要求后，方可全面使用荷载。下层的支撑架在上层梁板施工过程中不能拆除，待上层梁板砼强度达到设计强度的75%才能局部拆除部分模板。

60、11、模板拆除后，应进行清理、刷油，并按现场规划位置进行堆码、规方。12、操作人员必须戴好安全帽,安全带；不准穿拖鞋进入施工现场，不准酒后作业。13、模板的拆除应严格按有关操作规程和规定进行；夜间23：006：00间停止作业。第八章 成品保护措施1、上操作面前模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。2、为防止模板成品工序必须做到：不得重物冲击已支好的模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好顶板模板上焊接钢筋要垫起，并在模板上加垫铁皮或其他助燃材料；在支好顶板模板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木枋作垫进行。3、支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。

61、4、应保护钢筋不受扰动。5、模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。6、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。7、工作面己安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其他模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可作临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。第九章 施工监测方案 1、监测项目满堂模板支撑体系整体稳定状况，梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况，浇筑混凝土时模板沉降变形情况等。2、监测方案1）施

62、工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；2）混凝土浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况应立即停止施工并，报告项目部，项目部应及时解决，用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装，对震动导致扣件松动，派人检查加固。3）在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；如出现异常情况，应立即停止施工并报告项目部。4）在梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点，1个支顶沉降观测点。3、 监测方法1）采用水准仪进行

63、观测。2）浇混凝土前进行第一次观测，浇筑时每30-60分钟进行一次观测，并作好记录。4、变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，梁支架水平位移为8mm，梁支架沉降位移为10 mm。第十章 应急救援预案10.1 安全事故应急救援架构部门组内职务项目职务姓名备注应急小组领导组长项目经理庄巧周副组长执行经理罗天福技术负责人陈志强安全主任庄燕珊质安组组员安全员罗荣贵组员安全员张成亮施工组组员综合工长杨洪祥组员综合工长许朝锐组员综合工长王永权物资组组员材料员李炎加组员机械员沈绍龙技术组组员内业技术员张 亮组员资料员高 适（4）急救援工作程序：1）当事故发生时上报程序：现场第一发现人现场值班人员现场急救援

64、小组组长分公司急救援小组公司生产安全事故急救援小组向上级部门报告。2）组长、副组长接到通知后要马上到现场指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场进行救援，并向公司救援领导负责人汇报事故情况。3）疏散人员：人员的疏散由具体分工的组员现场指挥，将人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。4）伤员救护：受伤出血的，用止血带止血或包扎止血；休克、昏迷的伤员，让休克者平卧，腿部抬高30度左右，注意保暖，尽量不要搬动。立即拨打120急救电话或送往医院救治。5）现场保护：由组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色布围起来，做好现场保护工作。（6）急救援小组职责：1）组织检查各施工现场及其它生

65、产部门的安全隐患，落实各项安全生产责任制，贯彻执行各项安全防范措施及各种安全管理制度。2）进行教育培训，使小组成员掌握急救援的基本常识，同时具备安全生产管理相的素质水平，小组成员定期对职工进行安全生产教育，提高职工安全生产技能和安全生产素质。3）制定生产安全急救援预案，制定安全技术措施并组织实施，确定企业和现场的安全防范和急救援重点，有针对性的进行检查、验收、监控和危险预测。3、施工现场的应急处理设备和设施管理（1）在室外附近张贴119电话的安全提示标志，办公室内张贴常用紧急急用查询电话和工地主要负责人和上级单位的联络电话，以便在节假日、夜间等情况下使用。（2）电话报救须知：火警：119 医疗

66、急救：120 云安县人民医院：地址：六都鹰山路30号；电话(0766)8612617, (0766)8636120；10.2 潜在易发生的重大事故应急准备和响应A：倾覆事故应急准备与响应预案一、应急准备1、组织机构及职责 (1)项目部倾覆事故应急准备和响应领导小组 组长：项目经理 组员：项目全体管理人员 值班电话：(2)倾覆事故应急处置领导小组负责对项目突发倾覆事故的应急处理。2、培训和演练(1)项目部安全员负责主持、组织全机关每年进行一次按倾覆事故“应急响应的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。(2)施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。3、应急物资的准备、维护、保养

67、(1)应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。(2)各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。4、预防措施1)为防止事故发生，支模架的安装必须由具备资质的专业队伍安装，安装完毕后经验收合格后方可投入使用。2) 支模架支搭必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后遵照执行。3)所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭支模架严格按方案施工，做好架体拉接点拉牢工作，防止架体倒塌。4)所有架体平台架设好后，需经验收各方签字后，方可投入使用。二、应急响应1、如果有倾覆事故发生，首先旁观者应在现场高呼，提醒现场有关人员立即通知现场负责人，由安全员负责拨打应急救护电话“120”，通知有关部

68、门和附近医院，到现场救护，现场总指挥由项目经理担当，负责全面组织协调工作，生产负责人亲自带领有关工长及外包队负责人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由土建工长负责送外救护，电气工长先切断相关电源，防止发生触电事故，门卫值勤人员在大门口迎接救护车辆及人员。2、工长等人员协助生产负责人清理现场，抬运物品，及时抢救被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，如有轻伤人员可采取简易现场救护工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大伤亡事故。3、应急小组应按小组预先分工，各负其责，但是架子工长应组织所有架子工，立即拆除相关脚手架，外包队人员应协助清理有关材料，保证现场道路畅通，方便救护车辆出入，以最快的

69、速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。4、事故后处理工作1)查明事故原因事故责任人。2)写出书面报告，包括事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、年龄、工种、受伤部位、受伤程度。3)制订或修改有关措施，防止此类事故发生。4)组织所有人进行事故教育。5)向全体人员宣读事故结果及对责任人处理意见。B：高空坠落事故应急准备和响应预案一、应急准备1、组织机构及职责 (1)项目部高处坠落事故应急准备和响应领导小组 组长：项目经理 组员：项目全体管理人员 值班电话： (2)高处坠落事故应急处置领导小组负责对项目突发高处坠落事故的应急处理。2、培训和演练(1)项目部安全员负责主持、组织全项目人员进行一次按高处坠

70、落事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配合完成演练。(2)施工管理部负责对相关人员每年进行一次培训。3、应急物资的准备、维护、保养(1)应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。(2)各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。4、防坠落措施1)支模架架体材质必须符合国家标准。2)高空作业人员必须持证上岗，经过现场培训、交底、安装人员必须系安全带，交底时按方案要求结合施工现场作业条件和队伍情况做详细交底，并确定指挥人员，在施工时按作业环境做好防滑、防坠落事故发生。发现隐患要立即整改要建立登记、整改检查，定人、定措施，定完成日期，在隐患没有消除前必须采取可靠的防护措施，

71、如有危及人身安全的紧急险情，应立即停止作业二、应急响应1、一旦发生高空坠落事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话 “120”给急救叫中心，由土建工长保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，水、电工长协助送伤员外部救护工作，如有轻伤或休克人员，现场山安全员组织临时抢救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最人努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程序，损失降到最小。2、处理程序1)查明事故原因及责任人。2)制定有效的防范措施，防止类似事故发生。3)对所有员工进行事故教育。4)宣布事故处理结果。5)以书面形式向上级报告。第十一章 计算书计算说明：本计算书根据品茗建筑安全

72、计算软件计算。梁板支顶系统主要材料如下：（1）模板均采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板；（2）木枋：板采用50100mm木枋（3）支撑系统：483.25mm轮扣式钢管支架及配件；（4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用483.25mm钢管及其配件；（5）调节支顶：采用可调顶托；（6）梁侧加固系统：50100mm木枋、12/14对拉螺杆和螺母、山型卡、483.5mm钢管和扣件、步步紧、铁线等。计算依据：1、工程施工图纸及现场概况2、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20133、建筑施工安全技术统一规范GB50870-20134、混凝土结构工程施工规范GB50666-20115、

73、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20106、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087、建筑结构荷载规范GB50009-20128、钢结构设计规范GB50017-20039、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200210、木结构设计规范GB50005-200311、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200812、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号本工程模板支撑系统采用轮扣件式钢管支架体系进行搭设，选择最不利因素进行荷载验算设计：11.1 3001400梁支架计算书一

74、、工程属性新浇混凝土梁名称0314新浇混凝土梁计算跨度(m)5混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001400新浇混凝土结构层高(m)4梁侧楼板厚度(mm)180 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.2非自定义:0.104风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新

75、浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用B梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)450新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数0每跨距内梁底支撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图说明：本图梁侧支撑构造仅作示意，具体详见梁侧模板设计 四、面板验算面板类型覆面木胶

76、合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算，简图如下： 截面抵抗距：Wbh2/6=3001818/616200mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=300181818/12145800mm4q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.42.50.313.938kN/m q2G1k+(G2k+G3k)h+Q1kb0.1+(24+1.5)1.4+2.50.311.49kN/m 1、抗弯验算 Mmax0.125q1l20.12513.9380.2252

77、0.088kNm Mmax/W0.088106/162005.445N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=511.492254/(38410000145800)0.263mml/250225/2500.9mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1 q1l113.9380.2253.136kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2l111.490.2252.585kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁

78、截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q13.136/0.310.453kN/m 小梁自重q21.2(0.3-0.1)0.2250.054kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42.5(0.45-0.3/2)/20.225+1.20.5(1.4-0.18)0.2250.47kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.42.5(0.9-0.45)-0.3

79、/2)/20.225+1.20.5(1.4-0.18)0.2250.47kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q12.585/0.38.617kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.2250.045kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.18)(0.45-0.3/2)/20.225+0.5(1.4-0.18)0.2250.293kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.18)(0.9-0.45)-0.3/2)/20.225+0.5(1.4-0.18)0.2250.293kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.73

80、4106/83330=8.814N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.062kN max=3Vmax/(2bh0)=32.0621000/(250100)0.619N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max1.161mml/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R12.062kN，R22.062kN 正常使用极限状态 R11.606kN，R21.606kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗

81、剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁验算方式简支梁 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图 由上节可知RmaxR1，R22.062kN，RmaxR1，R21.606kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.928106/5080=182.677N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.093kN max=2Vmax/A=23.0931000/48912.65N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

82、 主梁变形图(mm) max2.307mml/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 立柱1：R15.155kN，立柱2：R25.155kN 七、扣件抗滑移验算 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R2max5.155,5.1555.155kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 八、立柱验算钢管类型483.25钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)457回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.1

83、5 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,1200+20.7450)=1830mm =hmax/i=1830/15.9=115.094=150 长细比满足要求！ 查表得，0.375 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1040.91.22/100.017kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.40.92.50.313.833kN/m 2)小梁验算F11.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.92.5(0.45-0.

84、3/2)/20.225+1.20.5(1.4-0.18)0.2250.458kNF21.2(0.1+(24+1.1)0.18)+1.40.92.5(0.9-0.45)-0.3/2)/20.225+1.20.5(1.4-0.18)0.2250.458kN q110.375kN/m q20.054kN/m 同上四六计算过程，可得： R15.098kN，R25.098kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+1.20.15(4-1.4)+Mw/lbmax5.098+1.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.92.5(1.2+0.45-0.3/2)/21.2，5.098+1

85、.2(0.75+(24+1.1)0.18)+1.40.92.5(1.2+0.9-0.45-0.3/2)/21.2+0.468+0.017/0.95.584kN fN/(A)+Mw/W5584.372/(0.375457)+0.017106/479036.131N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=5.584kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F

86、1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸

87、比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11200100/1000=120.12kNF1=5.584kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50

88、010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.3400

89、00/1000=2316.6kNF1=5.584kN 满足要求！11.2 5001200梁支架计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称0512新浇混凝土梁计算跨度(m)5混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001200新浇混凝土结构层高(m)4梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)2.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN

90、/m2)0.2非自定义:0.104风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用B梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)1200可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)450新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)1200、1200混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600每跨距内梁

91、底支撑小梁根数5梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图说明：本图梁侧支撑构造仅作示意，具体详见梁侧模板设计四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁 按简支梁计算，简图如下： 截面抵抗距：Wbh2/6=5001818/627000mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=500181818/12243000mm4q101.2(G1k+(G2k+G3k)h)+c1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42.50.520.17kN

92、/m q2G1k+(G2k+G3k)h+Q1kb0.1+(24+1.5)1.2+2.50.516.6kN/m 1、抗弯验算 Mmax0.125q1l20.12520.170.1520.057kNm Mmax/W0.057106/270002.101N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5q2L4/(384EI)=516.61504/(38410000243000)0.045mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) Rmax1 q1l120.170.153.025kN 标准值(正常使用极限状态) Rmax1q2l116

93、.60.152.49kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q13.025/0.56.051kN/m 小梁自重q21.2(0.3-0.1)0.150.036kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5(0.6-0.5/2)/20.15+1.20.

94、5(1.2-0.12)0.150.287kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5(1.2-0.6)-0.5/2)/20.15+1.20.5(1.2-0.12)0.150.287kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q12.49/0.54.98kN/m 小梁自重q2(0.3-0.1)0.150.03kN/m 梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)0.12)(0.6-0.5/2)/20.15+0.5(1.2-0.12)0.150.163kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)0.12)(1.2-0.6)-

95、0.5/2)/20.15+0.5(1.2-0.12)0.150.163kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.153106/83330=1.835N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax1.631kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6311000/(250100)0.489N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.031mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R10.188kN，R23.258kN，R30.191kN 正

96、常使用极限状态 R10.138kN，R22.568kN，R30.141kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁验算方式简支梁可调托座内主梁根数2 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RmaxR2/21.629kN，RmaxR2/21.284kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(

97、kNm) =Mmax/W=0.489106/5080=96.26N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax2.444kN max=2Vmax/A=22.4441000/4899.996N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0.547mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 立柱2：R28.145kN 图二 立柱2：R23.258kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型483.25钢管截面面积A(mm2)457钢管截

98、面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)11.5钢管截面抵抗矩W(cm3)4.79钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 由小梁验算一节可知RmaxR1，R30.191kN，RmaxR1，R30.141kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.057106/479011.963N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.287kN max2Vmax/A=20.2871000/4571.254N/mm2125N/mm2 满足要

99、求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.06mml/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 立柱1：R1=0.47kN，立柱3：R3=0.478kN 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.47,0.4780.478kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR28.145kNN30kN 满足要求！ 九、立柱验算钢管类型4

100、83.25钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)457回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,1200+20.7450)=1830mm =hmax/i=1830/15.9=115.094=150 长细比满足要求！ 查表得，0.375 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.1040.61.22/100.011kNm 根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式： 1)面板验算

101、q11.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.92.50.519.995kN/m 2)小梁验算F11.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5(0.6-0.5/2)/20.15+1.20.5(1.2-0.12)0.150.278kN F21.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5 (1.2-0.6)-0.5/2)/20.15+1.20.5(1.2-0.12)0.150.278kN q15.998kN/m q20.036kN/m 同上四七计算过程，可得： R10.463kN，R28.05kN，R30.47kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R

102、2，R3+N边2+1.20.15(4-1.2)+Mw/lbmax0.463+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5(1.2+0.6-0.5/2)/21.2，8.05，0.47+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.92.5(1.2+1.2-0.6-0.5/2)/21.2+0.504+0.011/1.28.563kN fN/(A)+Mw/W8563.439/(0.375457)+0.011106/479052.333N/mm2f300N/mm2 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)2

103、00立杆底座宽b(mm)200 F1=N=8.563kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min

104、(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.

105、7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11200100/1000=120.12kNF1=8.563kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l

106、=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=8.563kN 满足要求！11.3 3001000梁侧模计算书一、工程属性新浇混凝梁名称0306混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3001000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/

107、h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.28244121/2，241min38.014，2424kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28244121/2，241min38.014，2424kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.924+1.40.9231.68kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2 三、支

108、撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，600 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承131.6831.68kN/m q1静01.350

109、.9G4kb11.350.924129.16kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10729.160.2052+0.1212.520.20520.144kNm Mmax/W0.144106/540002.666N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正12424kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.632242054/(10010000486000)0.055mm205/250=0.82mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左

110、+1.223q1活l左1.14329.160.205+1.2232.520.2057.464kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.205245.624kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式简支梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.667 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.464kN/m Mmaxmax0.125ql2,0

111、.5ql12=max0.1257.4640.62，0.57.4640.32=0.336kNm Mmax/W0.336106/833334.031N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql,ql1=max0.57.4640.6，7.4640.3=2.239kN maxmax=3Vmax/(2bh0)=32.2391000/(250100)0.672N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.624kN/m 1max5qL4/(384EI)=55.6246004/(38493504166670)0.244mm600/250=2.4mm 2

112、maxqL4/(8EI)=5.6243004/(893504166670)=0.146mm300/250=1.2mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax7.4640.6，0.57.4640.6+7.4640.34.479kN 正常使用极限状态 Rmaxmax5.6240.6，0.55.6240.6+5.6240.33.374kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(

113、cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.548kN，R24.479kN，R33.682kN，R44.479kN，R51.548kN 正常使用极限状态：R11.16kN，R23.374kN，R32.739kN，R43.374kN，R51.16kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.408106/5080=80.229N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) maxmax=2

114、Vmax/A=26.0271000/48924.65N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.539mm400/2501.6 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.958.263/17.85kNNtb17.8kN 满足要求！11.4 3001300梁侧模计算书一、工程属性新浇混凝梁名称0313混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3001300梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土

115、重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.3新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.28244121/2，241.3min38.014，31.231.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28244121/2，241.3min38.014，31.231.2kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.

116、4cQ4k11.350.931.2+1.40.9240.428kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k31.2 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，600，1000 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh

117、3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承140.42840.428kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.931.2137.908kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10737.9080.282+0.1212.520.2820.342kNm Mmax/W0.342106/540006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正131.231.2kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63231.22

118、804/(10010000486000)0.249mm280/250=1.12mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14337.9080.28+1.2232.520.2812.995kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.2831.29.985kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式简支梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15

119、.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.667 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q12.995kN/m Mmaxmax0.125ql2,0.5ql12=max0.12512.9950.62，0.512.9950.32=0.585kNm Mmax/W0.585106/833337.017N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql,ql1=max0.512.9950.6，12.9950.3=3.899kN maxmax=3Vmax/(2bh0)=33.8991000/(250100)1.17N/mm21.78N/mm2 满足要

120、求！ 3、挠度验算 q9.985kN/m 1max5qL4/(384EI)=59.9856004/(38493504166670)0.433mm600/250=2.4mm 2maxqL4/(8EI)=9.9853004/(893504166670)=0.26mm300/250=1.2mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax12.9950.6，0.512.9950.6+12.9950.37.797kN 正常使用极限状态 Rmaxmax9.9850.6，0.59.9850.6+9.9850.35.991kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管主

121、梁材料规格(mm)483.5主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R12.692kN，R27.797kN，R36.393kN，R47.797kN，R52.692kN 正常使用极限状态：R12.06kN，R25.991kN，R34.864kN，R45.991kN，R52.06kN 1、抗弯验算

122、主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.538106/5080=105.984N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) maxmax=2Vmax/A=27.4591000/48930.506N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.409mm400/2501.6 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.9510.151/19.643kNNtb17.8kN 满足要求！11.5 3001600梁侧模计算书一、工程属性新浇

123、混凝梁名称0316混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3001600梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)180 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.28244121/2，241.6min38.014，38.438.014kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力

124、标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28244121/2，241.6min38.014，38.438.014kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.931.2+1.40.9240.428kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k31.2 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，600，1000，1300 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型

125、覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承140.42840.428kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.931.2137.908kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10737.9080.3552+0.1212.520.35520.55k

126、Nm Mmax/W0.55106/5400010.178N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正131.231.2kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63231.23554/(10010000486000)0.644mm355/250=1.42mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14337.9080.355+1.2232.520.35516.476kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.35531.212.66kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300

127、小梁计算方式简支梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)83.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)416.667 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q16.476kN/m Mmaxmax0.125ql2,0.5ql12=max0.12516.4760.62，0.516.4760.32=0.741kNm Mmax/W0.741106/833338.897N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxma

128、x0.5ql,ql1=max0.516.4760.6，16.4760.3=4.943kN maxmax=3Vmax/(2bh0)=34.9431000/(250100)1.483N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q12.66kN/m 1max5qL4/(384EI)=512.666004/(38493504166670)0.548mm600/250=2.4mm 2maxqL4/(8EI)=12.663004/(893504166670)=0.329mm300/250=1.2mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax16.4760.6，0.51

129、6.4760.6+16.4760.39.886kN 正常使用极限状态 Rmaxmax12.660.6，0.512.660.6+12.660.37.596kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483.5主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R13.41

130、3kN，R29.886kN，R38.106kN，R49.886kN，R53.413kN 正常使用极限状态：R12.612kN，R27.596kN，R36.167kN，R47.596kN，R52.612kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.683106/5080=134.37N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) maxmax=2Vmax/A=27.1521000/48929.251N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.483mm400/2501.6 mm 满足要求！ 七、对拉

131、螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.9510.23/19.719kNNtb17.8kN 满足要求！11.6 120厚板模板计算书一、工程属性新浇混凝土板名称120板新浇混凝土板板厚(mm)120模板支架纵向长度L1(m)103模板支架横向长度B1(m)34模板支架高度H(m)5.8 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送

132、、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.210.5=0.1风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长

133、度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)18抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000182/654000mm3 I=bt3/121000183/12486000mm4 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.12)+1.413=7.934kN/m q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(

134、24+1.1) 0.12)=3.734kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.12)+113=6.112kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1257.9340.32=0.089kNm =Mmax/W=0.089106/54000=1.648N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.1123004/(3849350486000)=0.142mm max=0.142 mmmin300/150，10=2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及

135、类型矩形木楞小梁截面类型50mm100mm 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.39小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.3(0.3+(24+1.1) 0.12)+1.40.33=2.452kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.3(0.3+(24+1.1) 0.12)+10.33=1.894kN/m 按三等跨连续梁计算

136、，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.35106/83330=4.2N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax1.752kN max=3Vmax/(2bh0)=31.7521000/(250100)0.526N/mm2=1.39N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.749mm=minlb/150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=1.433kN R2=3.222kN R3=3.222kN R4=1.433kN 正常使用极限状

137、态 R1=1.106kN R2=2.485kN R3=2.485kN R4=1.106kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管主梁截面类型483.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁计算方式三等跨连续梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3,R4/2=max1.433,3.222,3.222,1.433/2=1.611kN 正常使用极限状态 R=maxR1,R2,R3,R4/2=max1.106,2.4

138、85,2.485,1.106/2=1.2425kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.749106/5080=147.441N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax3.645kN max=2Vmax/A=23.6451000/48914.908N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=1.846mm=minlb/150，10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)483.25钢材等级Q345回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值f(N/mm2)300立柱截面面积(mm2)457立柱截面抵

139、抗矩(cm3)4.79立柱截面惯性矩(cm4)15.9支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1200+20.7450=1830mm l02=h=1.21200=1440mm 取两值中的大值l0=1830mm =l0/i=1830/15.9=115.094=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1830/15.9=115.094 查表得，=0.375 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.431.21.2=12.1

140、17kN f=N1/(1A)12.117103/(0.375457)=70.705N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1440/15.9=90.566 查表得，=0.55N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+1.431.21.2=13.067kN f=N2/(2A)13.067103/(0.55457)=51.987N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.11.21.22/10=0.022kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+

141、(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.431.21.2+0.022/1.2=11.53kN f=N1w/(1A)+Mw/W=11.53103/(0.375457)+0.022106/4790=71.872N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.12)+0.91.431.21.2+0.022/1.2=12.481kNf=N2w/(2A)+Mw/W=12.481103/(0.55457)+

142、0.022106/4790=54.249N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力 N =12.117kNN=30kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.11035.86+0.551034)=737.15kNm MR=GG1kLaLb2/2=0.91.05103342/2=56259.63kNm MT=737.15kNmMR=56259.63kNm 满足要求！ 混凝土

143、浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.251035.8+0.551034)=473.697kNm MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=0.91.05+(24+1.1)0.12103342/2=217644.397kNm MT=473.697kNmMR=217644.397kNm 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)100 F1=N=13.067k

144、N 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash

145、0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1240mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.4

146、3+0.250)11240160/1000=198.598kNF1=13.067kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/

147、(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.44914.320000/1000=945.748kNF1=13.067kN 满足要求！11.7 180厚板模板计算书一、工程属性新浇混凝土板名称180板新浇混凝土板板厚(mm)180模板支架纵向长度L1(m)103模板支架横向长度B1(m)34模板支架高度H(m)5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(

148、kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.20.210.5=0.1风荷载高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)6 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm)1200立杆横向间距lb(mm)1200水平杆步距h(mm)1200顶层水平杆步距h(mm)1200支架可调托座支撑点至顶层水平

149、杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度L1(mm)100主梁最大悬挑长度L2(mm)150平面图纵向剖面图横向剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板厚度t(mm)18抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83弹性模量E(N/mm2)9350计算方式简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。计算简图如下 ： W=bt2/61000182/654000mm3 I=bt3/121000183/12486000mm4 承载能力极限状态 q1=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=1.21(0.1+(24+1.1) 0.18)+1.413=9.742kN/m

150、q1静=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)=1.21(0.1+(24+1.1) 0.18)=5.542kN/m 正常使用极限状态 q=Gb(G1k+(G2k+G3k)h0)+QbQ1k=11(0.1+(24+1.1) 0.18)+113=7.618kN/m 1、强度验算 Mmax=0.125q1l2=0.1259.7420.32=0.11kNm =Mmax/W=0.11106/54000=2.037N/mm2f=16.83N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=57.6183004/(3849350486000)=0.177mm max=0.177 mmmin

151、300/150，10=2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型50mm100mm 小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.39小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态 q1=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=1.20.3(0.3+(24+1.1) 0.18)+1.40.33=2.994kN/m 正常使用极限状态 q=Gl(G1k+(G2k+G3k)h0)+QlQ1k=10.3(0.3+(24+1.1)

152、 0.18)+10.33=2.345kN/m 按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合， 计算简图如下： 1、强度验算 =Mmax/W=0.428106/83330=5.136N/mm2f=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax2.138kN max=3Vmax/(2bh0)=32.1381000/(250100)0.641N/mm2=1.39N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=0.932mm=minlb/150，10=min1200/150，10=8mm 满足要求！ 4、支座反力 承载能力极限状态 R1=1.749kN R2=3.

153、932kN R3=3.932kN R4=1.749kN 正常使用极限状态 R1=1.375kN R2=3.09kN R3=3.09kN R4=1.375kN 六、主梁验算主梁材质及类型钢管主梁截面类型483.5主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁计算方式三等跨连续梁 取上面计算中的小梁最大支座反力 承载能力极限状态 R=maxR1,R2,R3,R4/2=max1.749,3.932,3.932,1.749/2=1.966kN 正常使用极限状

154、态 R=maxR1,R2,R3,R4/2=max1.375,3.09,3.09,1.375/2=1.545kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.914106/5080=179.921N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax4.448kN max=2Vmax/A=24.4481000/48918.192N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 max=2.296mm=minlb/150，10=min1200/150，10 =8mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型(mm)483.25钢材等级Q345回转半径i(mm)15.9抗压强度设计值

155、f(N/mm2)300立柱截面面积(mm2)457立柱截面抵抗矩(cm3)4.79立柱截面惯性矩(cm4)15.9支架立杆计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7 1、长细比验算 l01=h+2ka=1200+20.7450=1830mm l02=h=1.21200=1440mm 取两值中的大值l0=1830mm =l0/i=1830/15.9=115.094=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载 顶部立杆段： 1=l01/i=1830/15.9=115.094 查表得，=0.375 N1=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(0.5

156、+(24+1.1)0.18)+1.431.21.2=14.719kN f=N1/(1A)14.719103/(0.375457)=85.888N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： 2=l02/i=1440/15.9=90.566 查表得，=0.55N2=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+QQ1klalb=1.2(1.05+(24+1.1)0.18)+1.431.21.2=15.67kN f=N2/(2A)15.67103/(0.55457)=62.343N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载 Mw=cQklah2/10=0.91.40.11.21.22/1

157、0=0.022kNm 顶部立杆段： N1w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(0.5+(24+1.1)0.18)+0.91.431.21.2+0.022/1.2=14.133kNf=N1w/(1A)+Mw/W=14.133103/(0.375457)+0.022106/4790=87.061N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段： N2w=G(G1k+(G2k+G3k)h0)+cQ Q1klalb+Mw/lb=1.2(1.05+(24+1.1)0.18)+0.91.431.21.2+0.022/1.2=15.083kNf=N2w/(

158、2A)+Mw/W=15.083103/(0.55457)+0.022106/4790=64.601N/mm2=300N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座内主梁根数2可调托承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力 N =14.719kNN=30kN 满足要求！ 九、抗倾覆验算 混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生 MT=cQ(kLaHh2+Q3kLah1)=0.91.4(0.110356+0.551034)=674.856kNm MR=GG1kLaLb2/2=0.91.05103342/2=56259.63kNm MT=674.8

159、56kNmMR=56259.63kNm 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生 MT=cQ(Q2kLaH+Q3kLah1)=0.91.4(0.251035+0.551034)=447.741kNm MR=GG1k+(G2k+G3k)h0LaLb2/2=0.91.05+(24+1.1)0.18103342/2=298336.781kNm MT=447.741kNmMR=298336.781kNm 满足要求！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)20

160、0立杆底座宽b(mm)100 F1=N=15.67kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(

161、1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1240mm F=(0.7

162、hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11240160/1000=198.598kNF1=15.67kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(400)(300)/(200100)1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2 F=1.35clfcAln=1.3512.44914.320000/1000=945.748kNF1=15.67kN 满足要求！