柳开馨苑住宅小区工程模板工程施工方案修改（104页）.doc

1、目 录一、编制依据1二、工程概况11、建设基本信息12、5#楼工程概况13、6#楼工程概况14、构件尺寸规格1三、模板类型选择2四、模板及支撑方案31、柱子支模32、楼板支模33、梁支模34、墙支模55、楼梯支模56、卫生间及有防水要求楼地返边支模57、地基处理5五、模板搭设的程序及要求51、模板搭设的程序52、模板安装的要求53、质量要求8六、浇筑砼时的注意事项9七、模板拆除的程序及要求91、模板拆除的一般要求92、种类模板的拆除10八、质量保证措施111、模板的强度、刚度、稳定性控制措施112、原材料控制措施113、加工质量控制114、模板周转控制115、漏浆控制措施116、模板清理控制1

2、27、成品保护措施12九、安全文明施工121、安全生产、文明施工122、环境保护措施13十、模板应急预案及监测方案13（一）救援预案的目的13（二）组织机构及职责13（三）应急响应14（四）模板及支架倒塌事故的应急救援141、模板及支架倒塌事故的主要危害142、应急救援方法14（五）监测方案及要点15十一、模板方案计算复核16（一）柱模板支撑计算书161、450mm450mm柱模板支撑计算书162、400mm850mm柱模板支撑计算书16（二）板模板支撑计算书341、280mm厚板模板支撑计算书342、180mm厚板模板支撑计算书43（三）梁模板支撑计算书491、200mm400mm梁模板支撑

3、计算书492、300mm700mm梁模板支撑计算书603、250mm1450mm梁模板支撑计算书71（四）墙模板支撑计算书821、250mm墙模板支撑计算书822、200mm墙模板支撑计算书89十二、各模板安装简图971、柱模板安装示意图972、板模板安装示意图983、梁模板安装示意图994、墙模板安装示意图101一、编制依据1. 本工程设计施工图纸及其标准图（包括设计变更、图纸会审记录、设计交底等设计文件）、工程地质报告；2. 本工程的施工组织设计；3.混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）4.建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）5.建筑施工扣件式钢管

4、脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）6、建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）7、广西地标建筑施工模板钢管支架构造安全技术规范（DB45/T618-2009）二、工程概况1、建设基本信息工程名称：柳开馨苑住宅小区5#、6#楼工程 建设地点：柳州市柳石路西侧开关厂生活区内 建设单位：柳州市温馨房地产开发有限责任公司设计单位：柳州市建筑设计科学研究院监理单位：广西南宁宏翔监理公司施工单位：广西建工集团第五建筑工程有限责任公司2、5#楼工程概况总建筑面积9503.53，建筑占地面积400.68；地下一层，地上十八层，建筑高度51.1m，其中负一层为车库，高3.7m，首层为商业网

5、点用房，高3.3m，二至十八层为住宅，层高为2.8m；建筑结构形式为框架剪力墙结构；主体建筑使用年限为50年；抗震设防烈度为6度；建筑耐火等级为一级；屋面防水等级为级。3、6#楼工程概况总建筑面积14440.47，建筑占地面积706.83；地下一层，地上十七层，建筑高度48.6m，其中负一层为车库，高4.1m，首层为商业网点用房，高3.5m，二至十七层为住宅，层高为2.8m；建筑结构形式为框架剪力墙结构；主体建筑使用年限为50年；抗震设防烈度为6度；建筑耐火等级为一级；屋面防水等级为级。4、构件尺寸规格（1）剪力墙厚度：200mm和250mm两种。（2）柱截面尺寸：（单位mmmm）200400

6、、350350、350500、350700、350800、350900、400400、400450、400500、400700、400850、450450（3）梁截面尺寸：（单位mmmm）150560；200350、200360、200400、200450、200460、200500、200550、200560、200600、200650、200700；250400、250500、250600、250700、250780、250800、250900、250960、2501150、2501300、2501400、2501450；300550、300600、300700、300800、300900

7、、300950、350900、400500、400700、400800（4）楼板厚度：100mm、120mm、160mm、180mm、200mm、220mm、240mm、260mm和280mm。三、模板类型选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，模板及模板支架

8、的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合省文明标准化工地的有关标准。 结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：（1）梁: 面板采用18mm竹胶合板，5080木枋（内楞）现场拼制，5080木枋（外楞）支撑，截面较高的梁模采用可回收M14对拉螺栓进行加固。梁底采用18mm竹胶合板，5080木枋（内楞）现场拼制,483.5钢管支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5钢管。（2）板：面板采用18mm竹胶合板，板底采用50mm80mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、

9、立杆、横杆、支座组成，采用483.5钢管。 （3）墙：采用18mm竹胶合板，木枋作楞，配套穿墙螺栓M14使用。竖向内楞采用5080木枋，水平外楞采用双肢483.5钢管。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓。斜撑采用钢管+U型托。地下室外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。（4）柱：采用18mm竹胶合板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用5080木枋，柱箍采用圆钢管483.5围檩加固，截面较大的柱模采用可回收M14对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用483.5钢管斜向加固（尽量取45）四、模板及支撑方案经计算复核，柱、梁、板、墙板支模（见详

10、图）方案如下：1、柱子支模（1）200400、350350、350500、400400、400450、400500、450450柱柱子模板采用18竹胶合板拼装而成；模板外侧用5080木枋作压条搁栅，间距为300mm；柱箍为横向双钢管柱箍,间距为500mm,截面边长大于300mm的方向中间加一根M14对拉螺栓及用26型3型扣件与柱箍拉结。(以6#楼地下室中450mm450mm的柱为代表计算，计算高度为4.24米)。每段的木枋压条搁栅不允许在同一截面断开，应与上段或下段错开搭接。（2）350700、350800、350900、400700、400850柱柱子模板采用18竹胶合板拼装而成；模板外侧用

11、5080木枋作压条搁栅，间距为300mm；柱箍为横向双钢管柱箍,间距为500mm；中间加一道M14对拉螺栓及用26型3型扣件与柱箍拉结。(以6#楼地下室中400mm850mm的柱为代表计算，计算高度为4.24米)。每段的木枋压条搁栅不允许在同一截面断开，应与上段或下段错开搭接。2、楼板支模（1）地下室部分的楼板支模(180mm、200mm、220mm、240mm、250mm、260和280mm)楼板模板采用18mm厚胶合板，板底搁栅采用5080mm杉木枋；木搁栅间距300mm，木搁栅置于纵向水平钢管支撑上。板钢管支架立柱采用钢管满堂脚手排架，脚手排架间距为800800，顶部大横杆和立杆采用双扣

12、件连接。立杆支架步距小于1.5m，板排架与梁排架连成满堂脚手架整体，纵横双向拉结，满堂脚手架四边与中间每隔四排支架由底至顶连续设置一道纵向剪刀撑,高于4.5m的满堂脚手架,其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。满堂脚手架从顶层往下每隔两步用钢管抱箍与浇筑好的砼柱和主体拉结（以6#地下室中280mm厚的楼板支模为例计算，地下室层高为4.1米）（2）主体部分的楼板支模(100mm、120mm、160mm和180mm)楼板模板采用18mm厚胶合板，板底搁栅采用5080mm杉木枋；木搁栅间距300mm，木搁栅置于纵向水平钢管支撑上。板钢管支架立柱采用钢管满堂脚手排架，脚手排

13、架间距为800800，顶部大横杆和立杆采用双扣件连接。立杆支架步距小于1.5m，板排架与梁排架连成满堂脚手架整体，纵横双向拉结，满堂脚手架四边与中间每隔四排支架由底至顶连续设置一道纵向剪刀撑,高于4.5m的满堂脚手架,其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。满堂脚手架从顶层往下每隔两步用钢管抱箍与浇筑好的砼柱和主体拉结。（以6#首层中180mm厚的楼板支模为例计算，层高为3.5米）3、梁支模（1）截面积小于或等于200500截面的梁模板采用18mm厚胶合板，梁侧模外侧的次楞用2条5080木枋作水平向压条，主楞采用8050木枋作为外主楞，间距为300mm；梁侧板两端悬臂

14、不允许大于300mm也不小于100mm。梁底用5080木枋作搁栅，梁底木搁栅间距300mm； ；底支撑钢管与立杆用钢管支撑：梁支撑立杆用钢管483.5搭设双排钢管排架，排距不大于1000；梁立柱的纵向间距不大于600mm, 梁底支撑钢管与立杆用双扣件连接抗滑，立杆支撑架架步高小于1.5m，梁排架与板排架连成满堂脚手架整体，纵横双向拉结，满堂脚手架四边与中间每隔四排支架由底至顶连续设置一道纵向剪刀撑,高于4m的满堂脚手架,其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。满堂脚手架从顶层往下每隔两步用钢管抱箍与浇筑好的砼柱和主体拉结。（以6#三层中200500mm的梁为代表进行验

15、算，层高为2.8米。）（2）截面积大于200500并小于300700截面的梁模板采用18mm厚胶合板，梁侧模外侧的次楞用2条5080木枋作水平向压条，主楞采用8050木枋作为外主楞，间距为300mm；梁侧板两端悬臂不允许大于300mm也不小于100mm。梁底用5080木枋作搁栅，梁底木搁栅间距300mm。；底支撑钢管与立杆用钢管支撑：梁支撑立杆用钢管483.5搭设双排钢管排架，排距不大于1000；梁立柱的纵向间距不大于600mm, 梁底支撑钢管与立杆用双扣件连接抗滑，立杆支撑架架步高小于1.5m，梁排架与板排架连成满堂脚手架整体，纵横双向拉结，满堂脚手架四边与中间每隔四排支架由底至顶连续设置一

16、道纵向剪刀撑,高于4m的满堂脚手架,其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。满堂脚手架从顶层往下每隔两步用钢管抱箍与浇筑好的砼柱和主体拉结。（以6#首层中300700mm的梁为代表进行验算，层高为3.5米。）（3）截面积大于300700的梁模板采用18mm厚胶合板，梁侧模外侧的次楞用5080木枋作竖向压条，间距不大于300mm，主楞采用10060木枋作为外主楞，间距为200300mm；梁侧板两端悬臂不允许大于300mm也不小于100mm；每隔一个次楞截面加24道M14对拉螺栓3型扣件拉结，竖向间距不大于300mm，水平间距为600mm以内（同次楞间距的倍数）。梁底用6

17、0100木枋作搁栅，梁底木搁栅间距150mm. 钢管支撑：梁支撑立杆用钢管483.5搭设双排钢管排架，排距不大于1000；梁立柱的纵向间距不大于600mm, 梁底支撑钢管与立杆用双扣件连接抗滑，立杆支撑架架步高小于1.5m，梁排架与板排架连成满堂脚手架整体，纵横双向拉结，满堂脚手架四边与中间每隔四排支架由底至顶连续设置一道纵向剪刀撑,高于4m的满堂脚手架,其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。满堂脚手架从顶层往下每隔两步用钢管抱箍与浇筑好的砼柱和主体拉结。（以本工程最大的梁截面尺寸（2501450）为代表进行验算，层高为3.7米，位于5#地下室。）4、墙支模（1）地

18、下室部分的墙模板安装梁侧模采用18mm厚胶合板，模板外侧的次楞用5080木枋作压条，竖向间距250mm；并用483.5的双钢管作主楞，主楞的竖向间距500mm；两侧双钢管用14螺栓及26号3型扣件对拉，水平间距0.5m，竖向间距同双钢管主楞竖向间距。对拉螺栓加焊止水环，止水环直径10 cm，止水环与螺栓应满焊严密，拆模后将伸出砼表面的螺栓割掉，凹坑以膨胀水泥砂浆封堵。（以6#地下室中250mm厚的剪力墙支模为例计算，地下室层高为4.1米）（2）主体部分的墙模板安装梁侧模采用18mm厚胶合板，模板外侧的次楞用5080木枋作压条，竖向间距250mm；并用483.5的双钢管作主楞，主楞的竖向间距50

19、0mm；主楞用M14对拉螺3型扣件拉结，水平间距0.5m，竖向间距同双钢管主楞竖向间距。（以6#首层中200mm厚的剪力墙为代表进行验算，层高为3.5米）5、楼梯支模楼梯模板采用18厚胶合板，板底搁栅采用5080杉木枋；木搁栅间距300，木搁栅置于钢管檩条上。板钢管支架立柱采用钢管满堂脚手排架，脚手排架间距为800800，顶部大横杆和立杆采用双扣件连接搞滑，立杆支架步距小于1.5m。6、卫生间及有防水要求楼地返边支模按桂五建生字【2006】3号的方案支模。施工主体时必须先装好梁、板、柱、墙模板再浇柱砼，再绑扎梁板钢筋，再浇梁板砼。7、地基处理所有模板支架均落在地面或楼板上。所有梁、板钢管立柱置

20、于200mm宽、50mm厚通长硬杂木垫板上，楼板厚度超过150mm，和梁高超过900mm的下两层模板支架在该楼层砼达到拆模强度前不允许拆除。五、模板搭设的程序及要求1、模板搭设的程序搭设模板的支撑系统（支架）摆搁栅木枋柱头模板压枋柱头模板、楼板模板楼板内、外墙柱头模板压枋模板调整验收进行下道工序。2、模板安装的要求对模板施工队伍进行全面详细的安全技术交底。竖向模板支架支承部分安装在基土上时，应加设垫板，如用钢管作支撑时，在垫板上应加钢底座。垫板应有足够强度和支承面积，并应中心承载，基土应坚实，并有排水措施。安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、

21、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。模板及其支架在安装过程中，必须采取有效的防货覆临时固定设施。现浇钢筋砼梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度可为全跨长度的1/10003/1000。模板安装作业高度超过2.0m时，必须搭设脚手架或平台。模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框土，也不得将脚手板支搭在模板上，不能将模板与井字架、脚手架或操作平台连成一体。五级风以上应停止一切吊运作业。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接模处。拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置足够的临时加固设施。若中途停歇，应

22、将已就位的模板固定牢固。当支撑呈一定角度倾斜，或其支撑的表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有可靠的防滑移措施。满堂架应沿纵、横向设水平拉杆，其间距按设计规定；在立杆上，下两端20cm处设置纵、横向扫地杆；架体外侧每隔6m设置一道剪刀撑，并沿竖向连续设置，剪刀撑与地面的夹角应为4560当楼层高超过10m时，尚应设置水平方向剪刀撑，拉杆和剪刀撑必须与立柱牢固连接。满堂脚手架和剪刀撑的构造必须严格按JGJ130-2001（2002年版）的6.8条模板支架的构造要求进行搭设施工。采用扣件式钢管脚手架作立柱支撑时，其安装应符合下列要求：钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立杆底部应

23、设置底座及垫板。立杆必须设置纵横向扫地杆，纵上横下。用直角扣件在离地200mm处与立杆扣牢。立杆接长必须采用对接扣件连接，且相邻两立杆的对接接头不得在同步内，而隔一根立杆的对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500mm，各接头中心距主节点不宜大于步别具匠心的1/3.搭接接头的长度不应小于1m，且应采用不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端不应小于100mm。扣件式钢管脚手架作组合式格构柱使用时，主立杆间距不得大于1m，纵横杆步距不应大于1.2m，且柱的每一边应于两横杆间加设斜杆。悬挑结构立柱支撑的安装应符合下列要求：多层悬挑结构模板的上下立柱应保持在同一条垂线上。多层悬挑结构模板的立柱应

24、连续支撑，并不得少于三层。基础及地下工程模板安装时应符合下列要求：地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方危险迹象时，应采取安全防范措施后，方可作业。当深度超过2m时，应为操作人员设置上下扶梯。距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；上、下人员应互相呼应，运下的模板严禁立放于基槽（坑）土壁上。斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支撑在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连结牢固。高大长脖基础若采用分层支模时，其下层模板应经就位校正并支撑稳固后，再进行上一层模板的安装。两侧模板间应用水平支撑连成整体。柱模板的安装应符合下列要求：现场

25、拼装柱模时，应及时加设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角宜为60，不能将大片模板系于柱子钢筋上。四片柱模板就位组拼经对角线校正无误后，应立即自下而上安装柱箍。若为整体预组合柱模，吊装时应采用卡环和柱模连接，不得用钢筋钩代替。柱模校正（用四根斜支撑或用连接在柱模顶四角带花篮螺丝的揽风绳，底端与楼板钢筋拉环固定进行校正）后，应采用斜撑或水平撑进行四周支撑，以确保整体稳定。当柱模高度超过4m时，应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系。当需单根支模时，柱宽大于500mm应每边在同一标高上不得少于两根斜支撑或水平撑。斜撑与地面的夹角为4560，下端还应有防滑移的措施。边、角柱模板的支

26、撑，除满足上述要求外，在模板里面还应于外边对应的点设置既能承拉又能承压的斜撑。独立梁和整体楼盖梁结构模板的安装应符合下列要求：安装独立梁模板时应设操作平台，高度超过3.5m时，应搭设脚手架并设防护栏。严禁操作人员站在独立梁底模或柱模支架上操作及上下通行。底模与横楞应拉结好，横楞与支架、立柱应连接牢固。安装梁侧模时，应边安装边与底模连接，侧模多于两块高时，应设临时斜撑。起拱应在侧模内外楞连接牢固前进行。单片预组合梁模，钢楞与面板的拉结应按设计规定制作，并按设计吊点试吊无误后方可正式吊运安装，待侧模与支架支撑稳定后方准摘钩。支架立柱底部基土应按规定处理；单排立柱时，应于单排立柱的两边每隔3m加设斜

27、支撑，且每边不得少于两根，斜支撑与地面的夹角应为60。其他结构模板的安装应符合下列要求：安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，支撑应独立设置，不得支搭在施工脚手架上。安装悬挑结构模板时，应搭设脚手架或悬挑工作台，并应设置防护栏杆和安全网。作业处的下方不得有人通行或停留。在悬空部位作业时，操作人员应系好安全带。(19)主体结构施工必须按先浇捣柱砼后再绑扎梁板钢筋，最后才浇捣梁板砼顺序进行。3、质量要求（1）预埋件和预留孔洞的允许偏差（2）现浇结构模板安装允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10.0预留螺栓中心线位置2外露长度

28、+10.0预留洞中心线位置10尺 寸+10.0项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基 础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查六、浇筑砼时的注意事项在浇筑砼之前，应检查和控制模板、钢筋、保护层和预埋件等尺寸、规格、数量和位置，其偏差值应符合要求；在浇筑砼之前，应检查模板支撑的稳定性以及模板接逢的密合情况。在浇筑砼前，模板内的垃圾、木片、刨花、锯屑、泥土和钢筋上的油污、鳞落的铁皮等杂物，应清除干净。大

29、模板应浇水加以润湿，但不允许留有积水，湿润后，木模板中尚未胀密的缝隙应贴严，以防漏浆。在浇筑砼时，应经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的砼凝结前修整完好。不得采用使门架产生偏心荷载的砼浇筑顺序，采用泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。七、模板拆除的程序及要求1、模板拆除的一般要求拆模时砼的强度应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列规定：不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试

30、块强度达到下一表的规定，方可拆除。现浇结构拆模时所需混凝土强度项次构造类型结构跨度(m)按达到设计混凝土强度标准值的非分率计(%)1板2502、8752梁、拱、壳87581003悬臂构件2752100后张预应力混凝土结构或构件模板的拆除，侧模应在预应力张拉前拆除，其混凝土强度达到侧模拆除条件即可，进行预应力张拉必须待混凝土强度达到设计规定值方可进行，底模必须在预应力张拉完毕时方能拆除。在拆模过程中，如发现实际混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。已拆除模板及其支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才

31、允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人方可批准拆模。对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温差不超过20，以免发生温差裂缝。种类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重的模板、后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。拆模时

32、下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。拆除的模板向下运送传递，要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板时，模板应推码整齐并捆牢，才可吊运，否则在空中造成“天女散花”是很危险的。2、种类模板的拆除基础拆模基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡土发生震动而坍方，拆除的模板应及时运到离基坑较远的地方进行清理。现浇楼盖及框架结构拆模一般现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍拆柱侧模拆楼板底模拆梁侧模拆梁底模。楼板小钢模的拆除，应设置供拆模人员站立的平台或架子，还必须将洞口和临边进行封闭后，才能开始工作，拆除时先拆除钩

33、头螺栓和内外钢楞，然后拆下U形卡、L形插销，再用钢钎轻轻撬动钢模板，用木锤或带胶皮垫的铁锤轻击钢模板，把第一块钢模板拆下，然后将钢模逐块拆除，不得采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。拆下的钢模板不准随意向下抛掷。已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可歇，以免落下伤人。模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。多层楼板模板支柱的拆除，应根据混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的情况通过计算确定。现浇柱模板拆除柱模板拆除顺序如下：拆除斜撑或拉杆（或钢拉条）自上而下拆除柱箍或横楞拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、模

34、板面。八、质量保证措施1、模板的强度、刚度、稳定性控制措施所有模板体系均必须对强度、刚度和稳定性进行验算。计算书见后。现场安装过程中必须严格按照本方案设计的要求进行，特别是背楞、围圈、搁栅、对拉或穿墙螺栓以及支撑等对模板的强度、刚度、稳定性等有显著影响的构件的尺寸、间距等必须严格控制。2、原材料控制措施所有模板、木枋、穿墙螺栓等的供应商必须是公司的合格供方。所有模板、架料进场后均严格按照合同和施工方案的要求逐一检查，对于不合格品必须退货，不得投入使用。鉴于市场上木材的质量参差不齐，因此对木枋的质量检验就需要更加严格，特别是含水率指标，必须控制在10以内。每批进场的多层板都必须进行抽样检验，可以

35、采用简单的试验方法，用开水煮6h8h，模板无明显变形，不开裂，覆膜无起皮、脱落现象抢救无效即为合格，否则为不合格，不得使用。3、加工质量控制作为柱、墙模板背楞和楼板模板搁栅的木枋必须用压刨进行双面刨光处理。多层的加工必须根据配模图进行，下料前必须弹线。4、模板周转控制所有木模板必须编号，并登记，以备查明周转次数。多层板的周转次数原则上为不超过5次，当模板周转5次后，必须经评审后才能判定为废品。5、漏浆控制措施在模板混凝土浇筑完毕后初凝前，用长刮杠将墙边或柱边50mm范围内刮平，并控制好标高。严格控制模板的加工质量，尺寸偏差为每米1mm。在定型柱模板和定型墙模板的拼缝处和模板与楼板面接触的部分粘

36、贴50mm海绵条。在模板安装和调整好后，如果模板和楼板间尚存在缝隙，则用砂浆在模板外侧堵塞。但必须注意灌缝砂浆不得进入墙体截面内。6、模板清理控制模板拆除后及时清理并涂刷隔离剂，并在规定的区域堆放，对于破损模板，能修整的进行修整，不能修整的报责任工程师处置。7、成品保护措施模板安拆时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。模板在使用过程中加强管理，分规格堆放，及时涂刷脱模剂。支完模板后，保持模内清洁。应保护钢筋不受扰动。搞好大模板的日常保养工作和维修工作。九、安全文明施工1、安全生产、文明施工模板落地或周转至另一工作面时，必须一次安放稳固，倾

37、斜角符合7580自稳角的要求。模板堆放时码放整齐，堆放在施工现场平整场地上或放在施工层上。在支设梁板模板时，满堂架搭设必须稳固，并按照规定的立杆间距搭设，不得在未经技术人员允许的情况下擅自更改立杆间距。搭设时，必须设置临时斜撑，以防整体偏移。保证模板落地处无任何杂物，当大模板压住任何物体时，不能人工取出，必须用塔吊使之位移后再取出。模板拆除时应遵循按照模板支设的逆顺序进行的基本原则，并严格按照上述技术措施的有关要求进行。消防水池、积水坑盖板底模的拆除时，应配备便携式风扇保证通风，并配备足够的照明设施。拆除时应至少有三人在下，三人在上，以保证紧急情况发生时能采取有必要的措施。所有模板操作面宽度不

38、小于500mm，且均须满铺跳板，并搭设1.2m的防护架及沙于两道护身栏杆。满堂模板支撑架超过6m时应满挂水平安全网，并用18号镀锌铁丝绑扎牢固。模板上架设电线和使用电动工具采用的低压电源；登高作业时，各种配件在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上；装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷；设临时支撑，防止突然整块塌落。安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑；吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后方可脱钩，并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。拆除模板时由专人指挥且必须有切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区，操作人员

39、佩挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人；模板板吊起前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起；雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工；基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工；操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。2、环境保护措施在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递，模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲

40、打模板以降低噪音。模板面涂刷水性绿色环保脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地，装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内。模板拆除后，清除模板上的粘结物如混凝土等，现场要及时清理收集，推诿在固定堆放场地，待够一车后集中运到堆放场。梁板模板内锯末、灰尘等不得用高压机吹，而用人工收集，然后将垃圾装袋送入垃圾场分类处理。十、模板应急预案及监测方案（一）救援预案的目的事故发生后，极时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。（二）组织机构及职责1、由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥及协调工作。组长：李淳林成员：毛信军、葛忠岳、罗桂发、黄水强、邓维军、楼伟云、凌杰明2、具体

41、分工如下:（1）李淳林 负责预案小组的总指挥，全局控制。（2）毛信军负责配合组长的工作，在施工现场具体展开工作。（3）组长下面设六个小组，分别为抢救组，疏散组，救护组，环保组及联络组3、通讯联系医院急救中心 120 火警 119 匪警 110工地现场值班电话： 项目 经理 李淳林 手机 项目副经理 毛信军 手机 项目总工长 葛忠岳 手机 施 工 员 黄水强 手机 资 料 员 凌杰明 手机 （三）应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组

42、长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。（四）模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥

43、。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血

44、带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。（4）现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。（五）监测方案及要点1、检查模板的强度、刚度、稳定性，控制好原材料，不合格品不得投入使用；2、竖向模板支架支承部分安装在基土上时，应加设垫板，如用钢管作支撑时，在垫板上应加钢底座。垫板应有足够强度和支承面积，并应中心承载，基土应坚实，并有排水措施。3、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。4、模板及其支架在安装过程中，必须采取

45、有效的防货覆临时固定设施。5、现浇钢筋砼梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度可为全跨长度的1/10003/1000。6、模板安装作业高度超过2.0m时，必须搭设脚手架或平台。7、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框土，也不得将脚手板支搭在模板上，不能将模板与井字架、脚手架或操作平台连成一体。8、五级风以上应停止一切吊运作业。9、在浇筑砼时，检查模板是否有变形、移位，一旦发现，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的砼凝结前修整完好；10、模板拆除前，对工人做好安全技术交底，严禁违章操作；11、拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通

46、行发生事故；12、拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸十一、模板方案计算复核（一）柱模板支撑计算书1、450mm450mm柱模板支撑计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度

47、B(mm):450.00；柱截面高度H(mm):450.00；柱模板的总计算高度:H = 4.25m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):350；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/m

48、m2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时

49、间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.250m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、102.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象

50、，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 200 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.350.90=8.710kN/

51、m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.350.90=0.882kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =8.710+0.882=9.592 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 9.592200200= 3.84104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 35018.018.0/6=1.89104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.0

52、00N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 3.84104 / 1.89104 = 2.030N/mm2；面板的最大应力计算值 =2.03N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.350.90=8.710kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.350.90=0.882kN/m

53、； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =8.710+0.882=9.592 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.6259.592200.0 = 1198.984N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1198.984N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 350mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31198.984/(235

54、018.0)=0.285N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.285N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.040.358.06 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh

55、3/12 I= 35018.018.018.0/12 = 1.70105 mm4；面板最大容许挠度: = 200 / 250 = 0.8 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5218.06200.04/(1006000.01.70105) = 0.066 mm；面板的最大挠度计算值 =0.066mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.8mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.250m,柱箍间距为350mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为

56、:W = 508080/61 = 53.33cm3；I = 50808080/121 = 213.33cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =350.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2000.900=4.977kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2000.900=0.504kN/m； q = 4.977+0.504=5.481 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.481350.0350

57、.0= 6.71104Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 6.71104/5.33104 = 1.259N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.259N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =3

58、50.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2000.900=4.977kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2000.900=0.504kN/m； q = 4.977+0.504=5.481 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.65.481350.0 = 1151.025N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.65.481350=1151.025N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b =

59、 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31151.025/(250.080.01)=0.432N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.432N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =23.040.20 =

60、5.48 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =350.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13106；竖楞最大容许挠度: = 350/250 = 1.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6775.48350.04/(1009000.02.13106) = 0.029 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.029mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.4mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别

61、为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 23.040.9 + 1.4 20.9)0.2 0.35 = 1.92 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.015 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.055 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.008 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 55492.

62、15 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 5.88 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =5.55107/(1.058.99106)=5.88N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.008 mm；柱箍最大容许挠度: = 225 / 250 = 0.9 mm；柱箍的最大挠度 =0.008mm 小于 柱箍最大容许挠度 =0.9mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺

63、栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.015 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=3.015kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别

64、为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.223.040.9+1.420.9)0.2 0.35 = 1.92 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 3.015 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.055 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.008 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 55492.15 Nmm； 弯

65、矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 5.881 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =5.55107/(1.058.99106)=5.881N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.008 mm；柱箍最大容许挠度: = 225 / 250 = 0.9 mm；柱箍的最大挠度 =0.008mm 小于 柱箍最大容许挠度 =0.9mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力；

66、 A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 3.015 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=3.015kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!2、400mm850mm柱模板支撑计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-20

67、01)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):400.00；柱截面高度H(mm):850.00；柱模板的总计算高度:H = 4.25m； 计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目

68、:4；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):350；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/m

69、m2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.250m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23

70、.042 kN/m2、102.000 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 267 mm，且竖楞数为 4，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

71、 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =267.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.350.90=8.710kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.350.90=0.882kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =8.710+0.882=9.592 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.19.592267267

72、= 6.84104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 35018.018.0/6=1.89104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 6.84104 / 1.89104 = 3.618N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.618N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的

73、三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =267.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.350.90=8.710kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.350.90=0.882kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =8.710+0.882=9.592 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.592267.0 = 1536.619N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中，

74、 -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1536.619N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 350mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31536.619/(235018.0)=0.366N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.366N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式

75、如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.040.358.06 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =267.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 35018.018.018.0/12 = 1.70105 mm4；面板最大容许挠度: = 267 / 250 = 1.068 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.06267.04/(1006000.01.70105) = 0.272 mm；

76、面板的最大挠度计算值 =0.272mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.068mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4.250m,柱箍间距为350mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 508080/61 = 53.33cm3；I = 50808080/121 = 213.33cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =3

77、50.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2670.900=6.644kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2670.900=0.673kN/m； q = 6.644+0.673=7.317 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.317350.0350.0= 8.96104Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应

78、力计算值: = M/W = 8.96104/5.33104 = 1.681N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.681N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =350.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2670.900=6.644kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2670.900=0.673kN/m； q = 6.644+0

79、.673=7.317 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.67.317350.0 = 1536.619N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.67.317350=1536.619N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31536.619/(250.080.01)=0.576N/mm2；竖楞截

80、面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.576N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =23.040.18 = 7.32 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =350.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.13106；竖楞最大容许挠度: = 35

81、0/250 = 1.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6777.32350.04/(1009000.02.13106) = 0.039 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.039mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.4mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 23.040.9 + 1.4 20.9)0.175

82、0.35 = 1.68 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 2.706 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.046 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.005 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 45992.07 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 4.87 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =4.60107/(1.058.99106)=4.

83、87N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.005 mm；柱箍最大容许挠度: = 200 / 250 = 0.8 mm；柱箍的最大挠度 =0.005mm 小于 柱箍最大容许挠度 =0.8mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大

84、拉力: N = 2.706 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=2.706kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.223.040.9+1.420.9)0.267 0.35 =

85、2.56 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.633 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.305 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.067 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 305353.91 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 32.363 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =3.05108/(1.058.99106)=32.363

86、N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.067 mm；柱箍最大容许挠度: = 425 / 250 = 1.7 mm；柱箍的最大挠度 =0.067mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.7mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:

87、N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.633 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.633kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（二）板模板支撑计算书1、280mm厚板模板支撑计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50

88、；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.08；模板支架搭设高度(m):3.82；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:1.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:10；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):565.500；楼板的计算长度(m):6.06；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):7

89、.70；楼板的计算厚度(mm):280.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W

90、 = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.280.8+0.350.8 = 5.88 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.8= 2.4 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.88+1.42.4= 10.416kN/m最大弯矩M=0.110.4163002= 93744 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 93744/43200 = 2.1

91、7 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.17 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 5.88kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.883004/(100950038.88104)=0.087 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.087 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

92、W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3；I=bh3/12=5888/12 = 213.33 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.28+0.350.3 = 2.205 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.3 = 0.9 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.22.205+1.40.9 = 3.906 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.13.9060.82 = 0.25

93、kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.25106/53333.33 = 4.687 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.687 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.9060.8 = 1.875 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.875103/(2 5080) = 0.703 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.703 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值

94、1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 2.205 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6772.2058004 /(10090002133333.333)= 0.318 mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.318 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3.125kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)

95、支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.677 kNm ；最大变形 Vmax = 1.206 mm ；最大支座力 Qmax = 9.049 kN ；最大应力 = 676797.828/4490 = 150.734 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 150.734 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.206mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取

96、16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 9.049 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293.82 = 0.493 kN；(2)模板的自重(k

97、N)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.280.80.8 = 4.48 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.197 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (3+2 ) 0.80.8 = 3.2 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.717 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.717 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数

98、,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.08=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳

99、定因素的单杆计算长度系数，取1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.08 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.9=185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=10716.594/(0.209424) = 120.933 N/mm2；立杆稳定性计算 = 120.933 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！八、楼板强度的计算:1. 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照

100、线荷载均布考虑。宽度范围内配置级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=566 mm2,fy=300 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=7700mm280mm， 楼板的跨度取6.06 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=260 mm。按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.验算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.7m,短边为6.1 m； q = 2 1.2 ( 0.35 + 250.28 ) + 1 1.2 ( 0.493810/6.06/7.7 ) + 1.4 (3 + 2) =

101、 25.65 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 125.655 = 25.655 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.067425.656.062 = 63.5 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到10天龄期混凝土强度达到69.1%,C30混凝土强度在10天龄期近似等效为C20.73。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.936N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 565.5300 / (110002609.936 )= 0.066计算系数为：s = (

102、1-0.5) = 0.066(1-0.50.066) = 0.064；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.0641100026029.93610-6 = 42.868 kNm；结论：由于 M1 = M1=42.868 = Mmax= 63.5所以第10天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土20天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边7.7m,短边为6.1 m； q = 3 1.2 ( 0.35 + 250.28 ) + 2 1.2 ( 0.493810/6.06/7.7 ) + 1.4 (3 + 2)

103、 = 35.49 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 135.489 = 35.489 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.067435.496.062 = 87.842 kNm；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到20天龄期混凝土强度达到89.9%,C30混凝土强度在20天龄期近似等效为C26.97。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=12.846N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ ( lb ho fcm ) = 565.5300 / (1100026012.846 )= 0.051计算系数为

104、：s = (1-0.5) = 0.051(1-0.50.051) = 0.05；此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = s 1 b ho2fcm = 0.0511000260212.84610-6 = 43.159 kNm；结论：由于 M2 = M1+M2=86.026 Mmax= 112.184所以第30天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。2、180mm厚板模板支撑计算书模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 5

105、0017-2003)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.08；模板支架搭设高度(m):3.32；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:1.00；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:10；每平

106、米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):180.00；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00； 图2 楼板支撑架荷

107、载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 901.82/6 = 48.6 cm3；I = 901.83/12 = 43.74 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.180.9+0.350.9 = 4.365 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.9= 2.7 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.24.365+1.42.7= 9.01

108、8kN/m最大弯矩M=0.19.0183002= 81162 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 81162/48600 = 1.67 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.67 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 4.365kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.3653004/(100950043.74104)=0.058 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.058

109、 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=588/6 = 53.33 cm3；I=bh3/12=5888/12 = 213.33 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.18+0.350.3 = 1.455 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 30.3 = 0.9 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2

110、 = 1.21.455+1.40.9 = 3.006 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.13.0060.92 = 0.243 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.243106/53333.33 = 4.565 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.565 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.63.0060.9 = 1.623 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.623103/(2 5080) =

111、 0.609 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.609 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.455 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.4559004 /(10090002133333.333)= 0.337 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值 0.337 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的

112、三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.705kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.649 kNm ；最大变形 Vmax = 1.699 mm ；最大支座力 Qmax = 8.838 kN ；最大应力 = 649458.306/4490 = 144.646 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 144.646 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.699mm 小于 90

113、0/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 8.838 kN；R Mmax= 18.593所以第10天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。（三）梁模板支撑计算书1、20

114、0mm400mm梁模板支撑计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.20；梁截面高度 D(m)：0.40；混凝土板厚度(mm)：100.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.08；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：

115、2.80；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：9.6；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.

116、0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：2；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：300；竖向支撑点到梁底距离依次是：25mm，275mm；主楞材料：木方；宽

117、度(mm)：80.00；高度(mm)：50.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.400m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度

118、影响修正系数，取1.000。分别计算得 12.933 kN/m2、9.600 kN/m2，取较小值9.600 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯

119、强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的简支梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.39.6=3.456kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.34=1.68kN/m；计算跨度: l = (400-100)/(2-1)= 300mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(3.456+1.68)(400-100)/(2-1)2 = 5.78104Nmm；面板的最大支座反力为: N=0.5ql=0.5(3.456+1.680)(400-100)/(2-1)/1000=0.770 kN；经计算得到，

120、面板的受弯应力计算值: = 5.78104 / 1.62104=3.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 5ql4/(384EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 3.456N/mm； l-计算跨度: l = (400-100)/(2-1)=300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计

121、算值: = 53.456(400-100)/(2-1)4/(38460001.46105) = 0.417 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(400-100)/(2-1)/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.417mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 0.770/0.300= 2.568kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别

122、为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.023 kNm，最大支座反力 R= 0.847 kN，最大变形 = 0.007 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.31104/5.33104 = 0.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 0.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/

123、mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.007mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力0.847kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度80mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2855/6 = 66.67cm3；I = 28555/12 = 166.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩

124、M= 0.011 kNm，最大支座反力 R= 0.424 kN，最大变形 = 0.006 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 1.06104/6.67104 = 0.2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =0.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.006 mm主楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；主楞的最大挠度计算值 =0.006mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求

125、！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2001818/6 = 1.08104mm3； I = 200181818/12 = 9.72104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.200.40=2.448kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.20=0

126、.072kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.20=1.260kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(2.448+0.072)3002+0.1171.263002=3.59104Nmm； =Mmax/W=3.59104/1.08104=3.3N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(10

127、0EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=2.448+0.072=2.520kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6772.523004/(10060009.72104)=0.237mm；面板的最大挠度计算值: =0.237mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 =

128、1.2(24+1.5)0.40.3+0.30.3(20.3+0.2)/ 0.2=4.104 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.3=1.89 kN/m；均布荷载设计值 q = 4.104+1.890 = 5.994 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.301.20.1024.00+1.4(2.50+2.00)0.30=0.826kN2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=588/6 = 5.33101 cm3；I=5888/12 = 2.1

129、3102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=1.425 kN；最大弯矩：M= 0.314kNm最大剪力：V= 1.425 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.314106 /5.33104=5.9 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=31.4251000/(25080)=0.535N/mm2；方木的最大挠度： =0.536 mm；方木的允许挠度: =0.6001000/250=2.400 mm；方木最大应力计算值 5.885 N/mm2 小于

130、 方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.535 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.536 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.425 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑

131、钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.119 kNm ；最大变形 max = 0.067 mm ；最大支座力 Rmax = 2.46 kN ；最大应力 =M/W= 0.119106 /(4.49103 )=26.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 26.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.067mm小于450/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，

132、双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.46 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.

133、46 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1292.8=0.434 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.000/2+0.300)0.4500.300+(1.000/2+0.300)0.4500.100(1.500+24.000)=1.231 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.500+2.000)1.000/2+0.3000.450= 2.268 kN；N =N1+N2+N3+N4=2.46+0.434+1.231+2.268=6.393 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径

134、 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.08= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横

135、杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.08m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6393.047/(0.209424) = 72.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 72.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2、300mm700mm梁模板支撑计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规

136、范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.08；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.50；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质

137、量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：16.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚

138、度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：3；主楞竖向支撑点数量：3；固定支撑水平间距(mm)：300；竖向支撑点到梁底距离依次是：25mm，275mm，555mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：50.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按

139、施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、16.800 kN/m2，取较小值16.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面

140、板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧

141、压力设计值: q1= 1.20.316.8=6.048kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.34=1.68kN/m；计算跨度: l = (700-120)/(3-1)= 290mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(6.048+1.68)(700-120)/(3-1)2 = 8.12104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.25ql=1.25(6.048+1.680)(700-120)/(3-1)/1000=2.801 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.12104 / 1.62104=5N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力

142、计算值 =5N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 = 0.521ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 6.048N/mm； l-计算跨度: l = (700-120)/(3-1)=290mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.5216.048(700-120)/(3-1)4/(10060001.46105) = 0.255 mm；面板的最大容许挠度

143、值: = l/250 =(700-120)/(3-1)/250 = 1.16mm；面板的最大挠度计算值 =0.255mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.16mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.801/0.300= 9.338kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/m

144、m2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.084 kNm，最大支座反力 R= 3.082 kN，最大变形 = 0.027 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 8.40104/5.33104 = 1.6 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.6 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.02

145、7mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.082kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度80mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2855/6 = 66.67cm3；I = 28555/12 = 166.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.039 kNm，最大支座反力 R= 2.649 kN，最大变形 = 0.011 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M

146、/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.86104/6.67104 = 0.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =0.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.011 mm主楞的最大容许挠度值: = 280/400=0.7mm；主楞的最大挠度计算值 =0.011mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.7mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混

147、凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001818/6 = 1.62104mm3； I = 300181818/12 = 1.46105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.300.70=6.426kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.30=0.108kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.30=1.890kN/m；最大弯矩

148、计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(6.426+0.108)3002+0.1171.893002=7.87104Nmm； =Mmax/W=7.87104/1.62104=4.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=6.426+0.108=6.534kN/m； l-计算跨度

149、(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.5343004/(10060001.46105)=0.41mm；面板的最大挠度计算值: =0.41mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1.2mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.70.3+0.30.3(20.58+0.3)/ 0.3=6.952 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产

150、生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.3=1.89 kN/m；均布荷载设计值 q = 6.952+1.890 = 8.842 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.301.20.1224.00+1.4(2.50+2.00)0.60=1.756kN2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=588/6 = 5.33101 cm3；I=5888/12 = 2.13102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图

151、(mm)方木的支座力:N1=N2=3.082 kN；最大弯矩：M= 0.558kNm最大剪力：V= 3.082 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.558106 /5.33104=10.5 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=33.0821000/(25080)=1.156N/mm2；方木的最大挠度： =0.799 mm；方木的允许挠度: =0.6001000/250=2.400 mm；方木最大应力计算值 10.459 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.156 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计

152、值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.799 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.082 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.173 kNm ；最大变形 max = 0.049

153、 mm ；最大支座力 Rmax = 4.288 kN ；最大应力 =M/W= 0.173106 /(4.49103 )=38.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 38.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.049mm小于400/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平

154、杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.288 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =4.288 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.5=0.542 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=

155、1.2(1.000/2+0.600)0.4000.300+(1.000/2+0.600)0.4000.120(1.500+24.000)=1.774 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.500+2.000)1.000/2+0.6000.400= 2.772 kN；N =N1+N2+N3+N4=4.288+0.542+1.774+2.772=9.376 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm

156、3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.08= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.08m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9

157、 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9375.856/(0.209424) = 105.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 105.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！3、250mm1450mm梁模板支撑计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:L1。一、参数信息

158、1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：1.45；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.08；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：3.70；梁两侧立杆间距(m)：0.50；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自

159、重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0

160、；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：300mm，600mm，900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2

161、F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠

162、度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 1201.81.8/6=64.8cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.21.217.85=25.701kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.41.24=6.72kN/m；计算

163、跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.125.7012502 + 0.117 6.722502 = 2.10105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.125.7010.25+1.26.720.25=9.084kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 2.10105 / 6.48104=3.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力

164、线荷载设计值: q=25.701N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 1201.81.81.8/12=58.32cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.7012504/(10060005.83105) = 0.194 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.194mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布

165、荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=9.084/(1.450-0.250)=7.570kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1588/6 = 53.33cm3；I = 15888/12 = 213.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.341 kNm，最大支座反力 R= 4.826 kN，最大变形 = 0.732 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算

166、值 = 3.41105/5.33104 = 6.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 6.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.732mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.826kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.4

167、93=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.543 kNm，最大支座反力 R= 10.738 kN，最大变形 = 0.202 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.43105/8.99103 = 60.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =60.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！

168、（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.202 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.202mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2501818/6 = 1.35104mm3； I = 250181818/12 = 1.22105mm4；

169、1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.251.45=11.093kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.25=0.090kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.25=1.575kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(11.092+0.09)2502+0.1171.5752502=8.14104Nmm； =Mmax/W=8.14104/1.35104=6N/mm2；梁底模面板计

170、算应力 =6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=11.093+0.090=11.182kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.1822504/(10060001

171、.22105)=0.406mm；面板的最大挠度计算值: =0.406mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)1.450.25+0.30.25(21.2+0.25)/ 0.25=12.046 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.25=1.575 kN/m；均布荷载设计值 q = 12.047+1.575 = 13.622 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.251.

172、20.2524.00+1.4(2.50+2.00)0.40=1.350kN2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=588/6 = 5.33101 cm3；I=5888/12 = 2.13102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N2=3.053 kN；最大弯矩：M= 0.484kNm最大剪力：V= 3.053 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.484106 /5.33104=9.1 N/mm2；方木最大剪应力计算

173、值 ： =3V/(2bh0)=33.0531000/(25080)=1.145N/mm2；方木的最大挠度： =0.426 mm；方木的允许挠度: =0.5001000/250=2.000 mm；方木最大应力计算值 9.070 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 1.145 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.400 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.426 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.000 mm，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性

174、矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.053 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.207 kNm ；最大变形 max = 0.094 mm ；最大支座力 Rmax = 5.436 kN ；最大应力 =M/W= 0.207106 /(4.49103 )=46 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 46 N/mm2

175、 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.094mm小于400/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.436

176、kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =5.436 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293.7=0.573 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.800/2+0.400)0.4000.300+(0.800/2+0.400)0.4000.250(1.500+24.000)=2.563 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.500+2.000)0.

177、800/2+0.4000.400= 2.016 kN；N =N1+N2+N3+N4=5.436+0.573+2.563+2.016=10.589 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+

178、2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1551.71.5,1.5+20.08= 2.945 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.08m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10588.7/(0.209424) = 119.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 119.5 N/mm2 小于

179、 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（四）墙模板支撑计算书1、250mm墙模板支撑计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2；一、参数信息

180、1.基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/

181、mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取4.2

182、40m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、101.760 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯

183、强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.500.90=2.520kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.19.197250.02+0.1172.520250.02= 7.59104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯

184、矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 7.59104 / 2.70104 = 2.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =2.8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217

185、.0310.5000.900=9.197kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.500.90=2.520kN/m；面板的最大剪力：V = 0.69.197250.0 + 0.6172.520250.0 = 1768.2N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1768.2N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值

186、: =31768.2/(250018.0)=0.295N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.295N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =

187、 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.522504/(10060002.43105) = 0.154 mm；面板的最大挠度计算值: =0.154mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 588/62= 106.67cm3；I = 5888/122= 426.67cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞

188、最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.2500.900=4.598kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.250.90=1.260kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.14.598500.02+0.1171.260500.02= 1.52105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截

189、面抵抗矩(mm3)，W=1.07105； f -次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.52105/1.07105 = 1.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.250

190、0.900/2=2.299kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.250.90/2=0.630kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.62.299500.0+ 0.6170.630500.0 = 884.1N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 884.1N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面

191、的受剪应力计算值: =3884.1/(250.080.0)=0.332N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.332N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.25=4.26 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2

192、； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.13106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6778.52/25004/(10090002.13106) = 0.094 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.094mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.99cm3；I =10.7832= 21.57cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(k

193、N) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.250.51.440.250.53.255kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 1.83105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 1.83105/8.99103 = 20.4 N/mm2；主楞的

194、最大应力计算值 =20.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V =1993.1/2 = 996.5N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 424.115mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =2996.5/424.115=4.699N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =4.699N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N

195、/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.14mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.14mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力

196、为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 3.62 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3.62kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！2、200mm墙模板支撑计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0

197、.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):250；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):80.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.0

198、0；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20

199、.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.500m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 14.192 kN/m2、84.000 kN/m2，取较小值14.192 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.192kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原

200、则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.214.1920.5000.900=7.664kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.17.664250.02+0.1171.890250.02= 6.17104Nmm；按以下公式进行面板抗弯

201、强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50018.018.0/6=2.70104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 6.17104 / 2.70104 = 2.3N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =2.3N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-

202、计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.214.1920.5000.900=7.664kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0.67.664250.0 + 0.6171.890250.0 = 1441.1N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1441.1N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪

203、强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31441.1/(250018.0)=0.240N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.24N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 14.190.5 = 7.096N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 250mm

204、； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.12504/(10060002.43105) = 0.129 mm；面板的最大挠度计算值: =0.129mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 588/62= 106.67cm3；I

205、= 5888/122= 426.67cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.214.1920.2500.900=3.832kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90=0.945kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.13.832500.02+0.1170.945500.02= 1.23105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中，

206、-次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.07105； f -次楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.23105/1.07105 = 1.2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距):

207、 l =500.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.214.1920.2500.900/2=1.916kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.250.90/2=0.473kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.61.916500.0+ 0.6170.473500.0 = 720.5N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 720.5N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 80.0mm ；

208、fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =3720.5/(250.080.0)=0.270N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.27N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 14.190.25=3.55 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =500

209、.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.13106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6777.1/25004/(10090002.13106) = 0.078 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.078mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.99cm3；I =10.7832= 21

210、.57cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.214.190.250.51.430.250.52.654kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 1.49105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应

211、力计算值: = 1.49105/8.99103 = 16.6 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =16.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V =1625.6/2 = 812.8N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 424.115mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =2812.8/424.115=3.833N/mm2；主楞截面的受剪应

212、力计算值 =3.833N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.114mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.114mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 2.95 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=2.953kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！十一、各模板安装简图1、柱模板安装图（1）截面不大于450450的柱 （2）截面大于450450的柱2、板模板安装图（1）地下室顶板（2）主体部分楼板3、梁模板安装示意图钢管支撑架与梁模板安装示意图4、墙模板安装示意图 以上简图均为安装示意图，详细的模板工程安装的详细尺寸见此方案的第四大点，模板及支撑方案以及计算书。