永川污水处理厂提标改造工程土建及设备采购安装调试工程支模架安全专项施工方案（136页）.doc

1、永川污水处理厂提标改造工程土建及设备采购安装调试工程支模架安全专项施工方案目 录第一章 工程概况51.1 工程概况简况及特点51.1.1 工程简况51.1.2 本工程高支模体系主要特点及施工难点、重点71.2 施工平面布置71.3 施工要求101.4 技术保证条件10第二章 编制依据10第三章 施工计划123.2 材料与设备计划12第四章 施工工艺技术174.1 技术参数174.1.1 截面高度大于600的梁模板(扣件钢管式）174.1.2 截面高度不大于600mm的梁194.1.3 高效沉淀池大梁，6003650支撑布置搭设194.2 工艺流程204.3 施工方法204.3.1 支撑基础（即

2、池底板施工）204.3.2 立杆及其他杆件204.3.3 剪刀撑214.3.4 一般规定214.4 检查验收244.4.1 构配件检查与验收254.4.2 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法264.4.3 支撑架基础及搭设的技术要求与允许偏差274.4.4 扣件螺栓的紧固力矩检查数目及质量判定标准284.4.5 架体检查验收表格284.5混凝土浇筑管理314.5.1 混凝土布料方式的选择314.5.2混凝土浇筑路线及相关要求314.6模板安装与拆除324.6.1 模板的安装32第五章 施工安全保证措施415.1 组织保障415.2 技术措施425.3 应急预案445.3.1 危险源分析及应急

3、预防措施445.3.2 应急救援预案组织机构及分工职责455.3.3 危险源预防措施465.3.4 危险源应急措施495.3.5 应急救援设备、药品配备计划525.3.6 应急预案措施的演练计划525.4 应急疏散、救援路线535.5 监测监控535.5.1 监测控制535.5.2 监测点设置545.5.3监测内容545.5.4监测措施545.5.5仪器设备配置555.5.6 监测说明555.5.7 监测频率555.5.8 监测预警值56第六章 劳动力计划566.1 专职安全生产管理人员566.2 特种作业人员576.3 劳动力安排58第七章 计算书及相关图纸597.1 150厚板模板（扣件式

4、900*900）计算书597.2 250厚板模板（扣件式900*900）计算书717.3 350*850梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书817.4 300*800梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书967.5 600*2650大梁模板计算书1117.6 600*2650大梁侧模板计算书1247.7 附图131第一章 工程概况1.1 工程概况简况及特点1.1.1 工程简况项目名称：永川污水处理厂提标改造工程土建及设备采购安装调试工程建设地点：重庆永川污水处理厂建设单位：重庆市渝西水务有限公司设计单位：中国市政工程中南设计研究总院有限公司监理单位：重庆公用工程建设监理有限责任公司施工单位：重庆

5、工业设备安装集团有限公司本工程构造类型为框架结构，层数:一层。建筑面积1481.92，建筑高度10.9m，工程造价: 42176268.66元。2017年11月10日开工，合同工期:120天。本工程高支模位于位于滤池及反冲洗泵房的1轴至10轴滤池9.19.6m层屋面梁板支撑，以及废水回收水池顶板（10.8m标高）。滤池及反冲洗泵房支架搭设高度99.5m，主梁截面为300800mm,为最大梁，最大梁跨6.75m，其他梁为250400600mm；以及反冲洗泵房的9.0m层屋面梁板支撑，该层梁板支撑地基为反冲洗泵房底板-1.7m标高，支模架搭设高度为10.7m，主梁截面为300800mm，其中一跨边

6、梁为350850mm，最大梁跨9m，其他梁为250400600mm。本高支模在池壁顶4.5m标高处有连梁及通道梁板。废水回收水池顶板，支模架搭设高度10.5m，最大梁300800mm，最大跨度8m，板厚250mm，四周为池壁。本支模架为搭设高度超过一定规模的危险性较大分部分项工程，需要编制安全专项施工方并组织专家认证。在本工程高效沉淀池内两根大梁截面6003650mm，跨度为18400mm，为单梁，梁底距池底板高度为3.350m，即支模架高度3.35m，梁中部横向有19002750mm集水总渠相连，集水总渠侧面每隔2m设200600mmZJL梁，梁跨7.55m，梁顶标高4.95m。该梁为荷载和

7、跨度均超过一定规模的危险性较大分部分项工程，需要编制安全专项施工方并组织专家认证。本支模架工程安全专项施工方案着重对上述重点部位的支模架工程进行编制。重庆市永川污水处理厂提标改造工程模板及支撑体系情况表高支模所在层滤池及反冲洗泵房一层架体挂密目安全网无高支模层底标高（m）110轴0.00m1113轴-1.7m柱砼强度等级C30高支模层顶标高（m）9.19.6m梁板砼强度等级C30最大板跨（m）4.53普通板跨（m）/最大板厚（mm）150普通板厚（mm）130140最大柱截面尺寸（mm）350350普通柱截面尺寸（mm）350350最大梁跨（m）9最大梁断面尺寸（mmmm)350850所有梁断

8、面类型（mmmm)200400600、300800、350850高支模类型超过一定规模的危险性较大分部分项工程高效沉淀池大梁模板及支撑体系情况表高支模所在层高效沉淀池内架体挂密目安全网无高支模层底标高（m）0.00柱砼强度等级C30高支模层顶标高（m）3.35梁板砼强度等级C30最大板跨（m）/普通板跨（m）/最大板厚（mm）/普通板厚（mm）/最大柱截面尺寸（mm）/普通柱截面尺寸（mm）/最大梁跨（m）18.4最大梁断面尺寸（mmmm)6003650所有梁断面类型（mmmm)6003650高支模类型超过一定规模的危险性较大分部分项工程1.1.2 本工程高支模体系主要特点及施工难点、重点l

9、工期紧；l 支撑架体高，跨度较大；属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程；l 高支模结构部位框架梁、板断面尺寸不大，但结构层高偏高，同时，使用商品砼泵送浇筑，对模板及其支撑体系的强度、刚度和稳定性要求较高。l 高效沉淀池大梁荷载大，梁截面高度大，跨度大，对支撑体系和侧模加固体系的强度、刚度和稳定性要求较高。1.2 施工平面布置1.2.1 高支模施工平面布置图如下，阴影部分为危险性较大高支模区域，详下图，阴影为高支模区域。1.2.3 高效沉淀池支模架施工平面布置图如下，云线标注为大梁。1.3 施工要求l 施工过程中，必须确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠；l 模板在搭设及拆除过程中要符合工程

10、施工进度要求；l 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。1.4 技术保证条件l 本项目部有多次承建高大模板支撑体系的施工经验，且公司领导、项目部全体成员及施工作业劳务班组非常重视。l 劳务公司管理规范，且班组作业人员素质较高，专业技术过硬。l 严格按照审批方案进行施工。施工前进行安全技术交底，并组织所有参与人员进行学习、培训，合格后方可参与施工。第二章 编制依据本方案的架体结构计算采用的是现行行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011规定的计算模型，相关架体构造措施依据JGJ130给出，架体的监测依据现行行业标准建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ 300-20

11、13，相关编制依据如下：1.本工程施工图纸、本工程施工组织设计；2.建筑安全生产监督管理规定、重庆市建设工程安全生产监督管理暂行办法；3.危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）；及建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）；4.建筑工程预防高处坠落事故若干规定和建筑工程预防坍塌事故惹干规定建质200382号）；5.重庆市特种设备安全监察条例（重庆市人大常务委员会200823号公告）；6.渝建发201416号“关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理实施细则的通知”；7.DBJ50-168-2013房屋建筑与市政基础设施工程施工模板及支撑体系安全技术

12、规范；8.工程测量规范GB 50026-2007；9.建筑结构荷载规范GB 50009-2012；10.混凝土结构设计规范GB 50010-2010；11.混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011；12.混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015；13.建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013；14.建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ 300-2013；15.建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008；16.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；17.建筑施工安全检查标准JGJ 59-2011；18.施工现场临时用电安全技术规范JG

13、J 46-2005；19.建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-2016；20.建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-2011；21.生产过程危险和有害因素分类与代码GB/T 13861-2009；22.生产经营单位安全生产事故应急预案编制导则GB/T 29639-2013；23.重庆市房屋建筑与市政基础设施工程现场施工从业人员配备标准（DBJ501572013）图2.4 施工平面布置图24.安全帽（GB28112007）安全网（GB57252009）安全带（GB60952009）25. 安全生产、文明施工标准化手册第三章 施工计划3.1 施工进度计划 高效沉淀池大梁,集水总渠计

14、划2017.12.1开始施工，12月20日结束。 本工程滤池及反冲洗泵房高支模架，滤池筏板2017.11.26日浇筑完成,随后开始搭设9.1m层梁板满堂架，计划12月10浇筑池顶（4.5m层）连梁及通道梁板，然后继续搭设支模架至9.1m屋面板底标高。3.1.3 废水回收水池目前还未开挖土石方,施工时间尚不确定。3.2 材料与设备计划3.2.1 材料计划本方案模板支撑系统主要采用扣件式钢管局部加顶托进行加固和支撑的形式。其它形式支撑系统材料需满足相应规范要求。本工程框架梁、板施工过程中，模板拼装及其支架体系材料有：15mm厚的双面腹膜胶合模板、48.3mm3.6mm规格钢管、扣件、密目安全网、1

15、4对拉螺杆、4080mm木方等，其需要数量和进场使用时间根据本工程实际施工需要，并按施工进度计划按时组织进场使用，满足本工程结构工程施工需要。具体的材料使用量计划详见下表所示：周转材料需要量计划序号周转物料名称规格型号单位需要量质量标准1钢管483.6（3.25）m20000符合相关验收规范，无变形、裂纹等，须作防锈处理,钢管壁厚不小于3.25mm。2扣件十字/旋转/对个500003顶托36个5000符合JGJ3002013规范要求4木胶合板920184015M25000符合混凝土模板用胶合板（GB/T17656-2008）的要求5木枋4080M3200/6步步紧套2000/7高强对拉丝杆M1

16、4套2000/8垫木/M310/9安全网1.86.0M21500GB5725200910安全带套50GB6095200911安全帽个50GB28112007（1）钢材选用钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用48.33.6mm钢管。钢管的尺寸和表面质量应符合下列规

17、定：a.应有产品质量合格证；b.有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；c.钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；d.钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定；e.钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：a.表面锈蚀深度应符合现行规范JGJ130-2011建筑施工扣式钢管脚手架安全技术规范的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超

18、过规定值时不得使用。b.钢管弯曲变形应符合现行规范JGJ130-2011建筑施工扣式钢管脚手架安全技术规范的规定；钢管上严禁打孔。c.钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。d.钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件的验收应符合下列规定a.新扣件应有生产厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：b.旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；c.新、旧扣件均应进行防锈处理；d.支架采用的扣

19、件，在螺栓拧紧扭力达4065Nm时，不得发生破坏。连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。用于柱箍使用的钢管符合相关规定要求。安全网材质符合符合相关规定要求。可调顶托a可调顶托外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯型螺纹GB/T 5796.2、GB/T 5796.3的规定。b可调顶托的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。c可调托撑抗压承载力设计值不小

20、于40kN，支托板厚不应小于5mm。（2）木材的选用模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶木材。当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定a.制作的原木、方木结构，不应大于15%；b.板材和规格材，不

21、应大于20%；c.受拉构件的连接板，不应大于18%；d.连接件，不应大于15%。（3）木胶合模板板材的选用胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。3.2.2设备计划本工程施工期间，施工需要的设备主要为材料运

22、输的垂直吊装机械设备、配套绳具及脚手架搭设工具和模板、钢筋加工机械设备等，现场均有现成的配套设备并满足本工程施工需要。本工程施工用机械设备配备计划详见下表所示：机械设备配备计划表序号机械或设备名称规格型号数量备注1塔 机QTZ40/QTZ6022木工圆盘锯MJ-10423手持盘踞/104木工平刨机MBS/4B15扳手/206扭力扳手/27钢筋切割机GQ4018钢筋弯曲机GW4019钢筋套丝机GSJ40110数控钢筋弯箍机CBM-12B111混凝土振动棒HZ-50312平板振动器ZF55-10213全站仪徕卡TCA2003114水准仪DS3215照像机1第四章 施工工艺技术4.1 技术参数 根据

23、本工程的梁截面类型及板厚情况，本工程滤池及反冲洗泵房高支模采用纵横间距为10001000的普通型满堂支架，剪刀撑根据JGJ1302011第6.9.3条普通型架体搭设要求布置；废水回收水池高支模采用纵横间距为900900的普通型满堂支架，剪刀撑根据JGJ1302011第6.9.3条普通型架体搭设要求布置。梁的支撑架立柱间距原则上按楼板基本立柱间距的倍数取值，分两种类型： （1） 截面高度大于600的梁（含300800/350850）按最不利最大梁支撑布置搭设；（2） 截高度不大于600的梁（含200250400600)按250600梁支撑布置搭设。（3） 高效沉淀池大梁，6003650支撑布置搭

24、设 截面高度大于600的梁模板(扣件钢管式）1 滤池及反冲洗泵房高支模技术参数新浇混凝土梁计算跨度(m)9结构层高(m)10.8混凝土梁截面尺寸宽高(mm)350850梁侧楼板厚度(mm)150面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)4080新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面底模下设小梁根数5支撑架主梁长度(mm)900主梁材料钢管主梁材质规格(mm)48.33.6支撑架立杆步距(mm)1500支撑架沿梁跨间距(mm)900梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200立杆根数3立杆依次距支模架主梁左侧间距(mm)0,450,9002 废水回收水池顶板高支模

25、技术参数新浇混凝土梁计算跨度(m)9结构层高(m)10.8混凝土梁截面尺寸宽高(mm)300800梁侧楼板厚度(mm)250面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)4080新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面底模下设小梁根数5支撑架主梁长度(mm)900主梁材料钢管主梁材质规格(mm)48.33.6支撑架立杆步距(mm)1500支撑架沿梁跨间距(mm)900梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200立杆根数3立杆依次距支模架主梁左侧间距(mm)0,450,9004.1.2 截面高度不大于600mm的梁表4.1.2 技术参数新浇混凝土梁计算跨度(m)9结构层

26、高(m)10.8混凝土梁截面尺寸宽高(mm)250600梁侧楼板厚度(mm)150面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)4080新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面底模下设小梁根数4支撑架主梁长度(mm)900主梁材料钢管主梁材质规格(mm)48.33.6支撑架立杆步距(mm)1500支撑架沿梁跨间距(mm)1000梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200立杆根数2立杆依次距支模架主梁左侧间距(mm)0，9004.1.3 高效沉淀池大梁，6003650支撑布置搭设考虑池壁与顶板的施工缝划分在顶板以下300mm，因此，大梁以单梁计算。表4.1.3 技术参

27、数新浇混凝土梁计算跨度(m)14.6结构层高(m)3.35混凝土梁截面尺寸宽高(mm)6003650梁侧楼板厚度(mm)/面板材料覆面木胶合板面板厚度(mm)15梁底支撑小梁材料方木小梁材质规格(mm)4080新浇混凝土梁支撑方式小梁垂直于砼梁截面底模下设小梁根数10支撑架主梁长度(mm)1200主梁材料钢管主梁材质规格(mm)48.33.6支撑架立杆步距(mm)1200支撑架沿梁跨间距(mm)500梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200立杆根数6立杆依次距支模架主梁左侧间距(mm)0，420,540,660,780,12004.2 工艺流程4.2.1支架搭设工艺流程水池底浇筑 放置纵向扫地杆

28、立柱横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆顶步横向水平杆顶部纵向水平杆（同时在竖向剪刀撑顶部交结点加设水平剪刀撑）调整顶托4.2.2 柱模板安装工艺流程搭设安装脚手架沿模板边线贴密封条立柱子片模安装柱箍、设置对拉螺栓校正柱子断面及方正、垂直度全面检查校正整体固定预检验收浇筑。2、梁模板安装工艺流程弹梁轴线并复核搭支模架调整托梁安放支撑主梁安放支撑次梁及底模 梁底起拱并固定扎梁筋安侧模侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）复核梁模尺寸、标高、位置与相邻模板连固。3、板模板安装工艺流程搭支架测水平摆支撑主、次梁调整楼板模板标高及起拱铺模板冲洗清理检查模板标高、平整度、支

29、撑牢固情况。4.3 施工方法 支撑基础（即池底板施工）按照建筑施工图的做法，先素土压实，达到94%压实度，再施工100mm厚C20垫层，待垫层达到强度后，施工水池底板。水池底板混凝土浇筑完成后2天，混凝土强度达到1.5MPa以上，方才进行支模架的搭设。 立杆及其他杆件梁的支撑系统为：梁下部支撑采用扣件式钢管脚手架。沿梁纵向每1000mm设一道站杆（与梁的截面尺寸有关，具体间距由计算确定），梁两侧立杆横距为梁宽B+600700mm。设水平拉杆（纵横向）和斜拉杆，水平纵向拉杆离地200mm设第一道，即为扫地杆，离地1500mm设第二道，其它1500依次设置。顶步步距不大于600mm，立柱（含顶托）

30、伸出最上一道水平杆的自由端长度不大于500mm。严格控制可调托撑螺杆伸出长度不超过300mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。现浇板支撑系统为：板下部支撑采用扣件式钢管脚手架。设置纵横向等间距支撑系统，支撑立杆纵横间距不大于10001000mm。扫地杆及各步横杆随支架高度升高同时搭设，以提高搭设过程中支架的整体稳定性。废水回收水池顶板梁板支撑，在搭设过程中，纵横向水平杆与已浇筑完成的水池壁对顶加固，增强架体稳定性。 剪刀撑剪刀撑根据JGJ1302011第6.9.3条普通型架体搭设要求布置。当架体搭设高度在8m以上时，应在架体底部，顶部及竖向间隔不超过8m分别设置连续水平剪刀撑；架体外侧周边

31、及内部纵、横向每58m应由底到顶设置连续竖向剪刀撑。剪刀撑的宽度为58m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45度60度之间（大约在6根立杆之间），斜杆应每步与立杆通过扣件连接。支撑架在搭设到一个剪刀撑高度时及时搭设。 一般规定（1）保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 （2）支模架必须具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中的荷载。（3）不同支架立柱不得混用。（4）构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。（5）本现浇钢筋混凝土梁、板模板支撑时，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的2/1000，同时不小于20mm。（6）拼装

32、竖向模板时，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。（7）本工程满堂脚手架支撑体系在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调顶托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求的条件下，进行平均分配并在确定步距后，再在每一步距处纵横向各设置水平拉杆。（8）所有水平杆的端部均应与四周框架结构或池壁顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（9）钢管立杆底部应设通长垫木或底座，垫木长度应大于2跨立杆间距；顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，

33、必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。（10）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑采用搭接时，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（11）支架搭设按本方案设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。（12）脚手架搭设场地必须坚实、平整、排水措施得当，立杆底部应设置垫板，垫板的长度应2跨立杆间距。（13）脚手架搭设过程中应设置作业人员上下通道。（14）架体搭、拆人员必

34、须是考核合格的专业架工，并且100%持证上岗。（15）支撑架搭设前项目技术负责对施工员，施工员对作业班组应进行二级专项安全技术交底，并履行签字手续。严格按设计参数进行搭设，搭设过程中派专人负责监督检查，为控制模板支撑安装质量，项目应采用分阶段验收方式，架体搭设时按第一步排架、搭设中途、搭设完、砼浇筑前分次检查验收，搭设完成后应报监理、建设方验收，经签字合格并挂验收标识牌后才能进行使用。6、立柱及其它杆件形式本工程立柱及其他杆件形式为扣件式。采用扣件式钢管作立柱时，其构造与安装应符合下列强制性规定：（1） 钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。（2） 本工程除顶部外，其余所有部位立柱接长全部采用对

35、接扣件连接，立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，接头位置要求如下：相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（3）严禁将上段支模架的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。4.4 检查验收1、脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场(1) 构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；(2) 构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；(3) 当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。2、支撑架下列阶段进行检查与验收，经检查合格后方可使用:(1) 基础完工后

36、及支撑架搭设前，对基础进行检查与验收；(2) 支撑架每搭设完4步后；(3) 在模板完工后，对安全防护设施进行检查与验收；(4) 在投入使用前进行总体检查与验收。由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。(5) 停用超过一个月。(6) 验收时应具备下列文件根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；专项施工方案及变更文件；安全技术交底文件；支撑架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；支撑架工程的施工记录及质量检查记录；支撑架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；支撑架工程的施工验收报告。(7) 支撑架工程的验收，除查验有关文件外，还

37、应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠，钢丝绳是否松动、断股等；安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；地基是否积水，底座是否松动； 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆是否悬空； 垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格； 搭设架体时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体上下。扣件拧紧力矩，扣件螺栓是否松动；架体是否超载；脚手架检查验收严格按照建筑施工安全检查标准JGJ592011的检查评分表进行。(8) 支撑架使用期间的检查地基不均匀变形，立杆底座或垫板与地基面的接触状况；荷载状况；节点连

38、接状况；可调托撑受力状况；安全防护措施及监测记录。4.4.1 构配件检查与验收模板支撑架的杆件材料应按以下要求进行验收、抽检和检测。 对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量、壁厚等物理指标进行抽检。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸室温拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变

39、形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。新、旧

40、扣件均应进行防锈处理。脚手板：脚手板采用竹串片脚手板，单块脚手板的质量不大于30kg；并符合现行行业标准建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ64的相关规定。对承重杆件的外观抽检数量不得低于安装用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。采用钢管扣件安装高大模板支撑架时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合现行行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130的规定，对梁底扣件应进行100%检查。4.4.2 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法见

41、表4.4.21。表4.4.21 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5尺量底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量模板内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁5尺量楼梯相邻梯步高差5尺量垂直度柱墙层高6m8经纬仪或吊线、尺量柱墙层高6m10经纬仪或吊线、尺量相临两板表面高低差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测4.4.3 支撑架基础及搭设的技术要求与允许偏差架体地基、基础处理及架体搭设过程中的立杆、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足现行行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，为便于检查验收，将相关验收项目及其对

42、应的质量要求列为表4.4.31表4.4.31 支撑架架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1地基基础表面地基表面应坚实平整排水地基表面不得积水，排水设施完备、畅通垫板土层地基上设置厚度不小于5cm，宽度不小于20cm的木垫板，至少跨跃两跨立杆，不晃动底座地基表面有高差时，应设置可调底座调整，底座不得沉降2支架立杆间距、水平杆步距尺寸偏差距离偏差纵距30mm横距30mm步距20mm3立杆的垂直偏差架高偏差H2m7mmH10m30mmH20m60mmH30m90mm4纵、横向水平杆的水平偏差一根杆的两端20mm同跨内两根纵向水平杆10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相

43、邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，且隔跨布置，相邻接头的高度差应500mm，接头距节点应不大于步距的1/37相邻纵、横向水平杆接头位置相互错开，设在不同的步距和跨距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应不大于立杆纵（横）距的1/38剪刀撑与地面夹角以及与地面抵紧程度剪刀撑斜杆应与地面抵紧，与地面夹角9杆件搭接杆别搭接长度连接要求剪刀撑1m采用不少于2个旋转扣件固定在水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至节点距离不应大于150mm水平杆等间距设置3个旋转扣件，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端距离不小于100mm10节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且

44、达到65 N.m时不得破坏4.4.4 扣件螺栓的紧固力矩检查数目及质量判定标准本工程采用扣件式钢管搭设，还要对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量要符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的相关规定，详见表4.4.4。表4.4.41 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许不合格数量（个）1模板支撑架连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112352脚手架连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）51

45、9091150151280281500501120012013200581320325012357104.4.5 架体检查验收表格支撑架在原材料进场、基础施工完毕、架体搭设完成、安全设施安装完毕、预压实验完毕（如有）等各阶段验收合格的基础上在浇筑混凝土前，应对支撑架进行全面验收以确保架体的使用安全，且经施工单位、监理单位相关技术人员签字确认后方可浇筑混凝土。架体检查验收表格按表4.4.51执行表4.4.51 模板支架检查验收表 项目名称搭设部位高度跨度最大荷载搭设班组班组长操作人员持证人数证书符合性安全专项方案编审程序符合性技术交底情况安全交底情况架体构配件进场前质量验收情况材质、规格与方案的

46、符合性使用前质量检测情况外观质量检查情况检查内容允许偏差(mm)实际情况（mm）符合性立杆垂直度（H为架体高度）模板支撑架H/500且15脚手架H24mH/500且50H24mH/1000且50水平杆水平度10可调托撑垂直度5插入立杆深度150mm5可调底座垂直度5插入立杆深度150mm5立杆顶部伸出自由长度基础承载力梁底纵、横向间距板底纵、横向间距表4.4.52 模板支架检查验收表(续表)检查内容实际情况符合性水平杆梁板底纵、横向水平杆贯通性梁底纵、横向最大步距板底纵、横向最大步距插头与插槽座销紧情况剪刀撑竖向纵向跨数、跨度横向跨数、跨度剪刀撑距离水平向水平向跨数、跨度剪刀撑距离斜杆与地面夹

47、角斜杆与地面顶紧程度扫地杆离地距离与墙、柱结构物拉结设置型钢悬挑梁脚手板施工层防护栏杆、挡脚板安全网扣件扭紧力矩施工单位检查结论结论： 检查人员： 项目技术负责人： 项目经理：检查日期： 年 月 日监理单位验收结论结论： 专业监理工程师： 总监理工程师：验收日期： 年 月 日4.5混凝土浇筑管理4.5.1 混凝土布料方式的选择高支撑位置混凝土输送采用汽车泵布料，避免地泵垂直输送管道加固对支模架的影响。大梁等其他部位的混凝土浇筑，可采用地泵并配合汽车泵浇筑。4.5.2混凝土浇筑路线及相关要求混凝土浇筑顺序对脚手架荷载也有影响，浇筑时应确保模板支架在砼浇灌过程中均匀受载。高支模混凝土浇筑路线：先浇

48、筑柱，再浇筑梁板，由中间向两端推进浇筑。大梁混凝土浇筑路线：从中间向两端推进，分层浇筑，分层厚度不大于500mm。（1）模板工程均验收合格后，报批商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。（2）开盘前核对强度等级，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。（3）砼浇筑应按由中间向两端推进的顺序进行浇筑施工，砼浇筑前，输送管线的布置方式符合砼浇筑方案要求，浇筑过程中避免堆载过大现象。（4）混凝土输送管的设置1）输送管固定，垂直

49、运输管道用钢管井架加固，水平管每隔3m使用垫木固定。2）输送管在支模架内段需独立搭设不能与四周支模架连接的井架；支模架在砼输送管穿过位置需进行适当加强，以保证不影响架体整体稳定性。3）原则：混凝土输送泵配管合理，管线长度最佳，弯管及软管数量少。输送管的铺设保证安全施工，便于清洗管道、排除故障、装拆和维修，在同一条管线中，要采取相同管径的输送管，管线布置要横平竖直，管道接头要严密，有足够的强度，并能快速装拆。4）竖向混凝土浇筑时，把布料杆吊至混凝土浇筑部位，旋转浇筑布料杆四周构件混凝土，待四周构件混凝土浇筑完毕后，再吊至另一浇筑部位进行浇筑。4.6模板安装与拆除 模板的安装（1）本工程支模架的基

50、础均为水池的底板。水池底板为筏板基础，筏板施工时，施工缝留设在池底以上300mm，并设钢板止水带和膨胀止水条防水。筏板模板安装如下图。（2）矩形柱模施工a. 柱模组合：本工程柱模采用15mm厚复合木胶模板，要求用木枋将复合木胶板加工成定型木模，分块组合拼装。组合时，必须在木模的接缝处用铁钉将分块的定型木模钉牢；事先必须刷脱模剂（脱模剂采用皂化脱模剂）；柱模脚必须找平或柱模板校好后，必须事先于柱模外补填与其地面的缝隙。14500(截面尺寸500500时)复合木模钢管夹具500柱模板安装示意图钢管支撑架b. 柱模夹具：c.柱模校正：柱模安装前必须弹出柱模外边线和柱中线及放大100mm四周的墨线，并

51、在接板面上弹出柱模架的外边线。柱模采用塔吊整体吊装就位，用铁钉接成整体后，上、下用钢管夹具定位，下部定位以模板外边线为准，上部采用双面吊线的办法，即对准放大100mm四周墨线用尺量准确后夹具定位，确保柱不产生搓角和确保上下垂直；上下定位准确后，先夹柱中部，用线锤吊四角和中线，校正垂直度，最后按竖向间距夹紧柱模，检查校正。柱模下部浇筑砼前用草纸或水泥砂浆将其与地面间隙封闭，以免砼浇筑时漏浆，柱底模部位产生烂根。（3）池壁剪力墙模板施工方法对拉螺栓600500施工缝钢板止水带与BW膨胀止水胶条联合止水水池支模示意图150015001)、剪力墙模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑住，用线锤

52、校正模板的垂直，然后钉牵杠，再用斜撑和平撑固定。大块侧模组拼时，上下竖向拼缝要互相错开，先立两端，后立中间部分。待钢筋绑扎好，验收后，按同样方法安装另一侧模板及斜撑等。2)、为了保证墙体的厚度正确，和防止浇筑砼的墙身鼓胀，用直径14mm高强对拉螺栓（大螺纹止水）拉结两侧模板，螺栓要纵横排列，布置间距横向600，竖向450。3）、墙体木模为组拼的大模板，除了采用高强对拉螺杆加固外，采用内部搭设的满堂架，竖向每隔1500m加设钢管顶撑，顶紧池壁大模。满堂架在每一池体分隔内，至少设一道纵向剪刀撑，并根据搭设高度每8米架设一道水平剪刀撑。(4)梁、板模板的安装1）支架架设：支架的高度应为梁及楼板底标高

53、，扣除模板厚度。2）安装程序为：复核梁底、板底标高搭设支架安装梁板模板预留预埋检查校正交付验收。3）施工梁板时，当梁截面高度600mm时，均采用高强对拉螺栓,对拉螺栓水平间距1000mm，竖向间距500mm梅花形布置。梁跨度大于4m时按13/1000起拱。4）检查校正：模板安装后应复核模板板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支撑板必须稳定、牢固，不得超过规定偏差。5）主梁底模就位后拉通线与柱顶线吻合，先固定底模两端，然后固定中部，最后校核（固定底模用十字扣件解决）。同时校核梁底板标高，待梁的钢筋扎完后即可拼装侧模并加固、校正。次梁底模必须与已浇部分的次梁体系拉通线进行校

54、核，保证整个梁板次梁顺直。6）梁侧模校正：梁侧模首先校正梁两端侧模板，校正时用吊线锤吊正后，用短木枋将其与背杆连接支撑，最后拉通线校核梁侧模，并用短木枋固定。7）梁、柱节点处阴角部位用木模嵌固，在柱已浇砼的上部，设48钢管卡具两道，双向布置。为了防止浇筑时有漏浆现象，在已浇砼的上部，砼与模板之间设宽约3cm的海绵带圈通，夹具与板底模之间采用短钢管或木支撑，将接头模板撑牢。8）梁模板分两次拆除，砼浇灌24小时后方可拆除梁侧模，待砼强度发展到规范规定的拆模强度后方可拆除底模，悬挑构件需砼强度达到标准强度的100%后方可拆除底模。（4）板的模板安装本工程现浇板结构模板和扣件式钢管脚手架作为现浇支撑模

55、板系统。1）现浇板底模必须达到铺设条件方能施工，首先在搭设好的整体支架上搭设纵横梁底模支架，并铺设梁底模，然后将其纵横梁钢筋扎好，校正固定好梁模板及梁柱节点模板，确保梁标高、轴线、模板垂直度。2）找平钢管标高以梁侧模顶面为准，施工时，先在支撑架顶部上好板模支承横杆，向下量取尺寸确定找平钢管标高，其标高比设计标高低10cm，并用水准仪检查找平钢管是否在同一水平标高上。3）九夹板铺设：木枋铺好后，根据每块尺寸大小铺设九夹板，要求九夹板铺至梁边1cm处，以便于拆除梁侧模。板与板交接处留1mm缝隙，交界处板间缝隙用粘胶带粘贴好，梁板节点和柱节点处为便于拆模和不漏将，也须用粘胶带粘贴好。铺完后同样要求编

56、号排列，上好隔离剂后再绑扎板筋。150015厚复合木模板4080中枋3001500200通长木枋立杆纵横1000-1200板支模示示意图4.6.2 模板及支架的验收及拆除1、支模架搭设完毕后，必须经主业、监理及施工方质量、技术负责人验收合格后，方可进入下道砼浇筑施工。2、模板拆除模板的拆除必须根据砼的同条件试块实验结果，由模板工长填写拆模申请单，报项目技术负责人审批合格后，方准拆除。（1）柱模板的拆除可在柱混凝土强度达到1.2Mpa后，能保证混凝土不缺楞掉角的条件下进行。（2）梁侧模可在混凝土强度达到1.2Mpa后拆除，梁底模应待达到规范要求强度后才能拆除（悬挑梁要求砼强度达到设计值100%后

57、才能拆除；梁在砼强度达到设计值75%后才能拆除）。（3）现浇板的模板应在混凝土强度达到设计值75%后方可拆除。（4）后浇带模板必须在后浇带混凝土浇筑完毕并强度达到设计值75%后才能拆除，严禁拆了再搭。拆除模板时，砼的强度要求必须符合规范要求。（5）模板的拆除严禁生拉硬撬，避免破坏混凝土的外观尺寸（6）模板拆除必须严格遵守拆模顺序，注意防止模板及支撑架垮塌伤人。（7）拆除下来的模板注意分类堆放，及时修复坏损模板。 （8）拆下的模板应注意及时清理板面沾附的水泥浆，并刷好脱模剂。3、模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，应符合下列规定： (1)侧模在混凝土强度能保证其表

58、面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。(2) 底模在混凝土强度符合表4.6.21的规定后，方可拆除。 表4.6.21 底模拆除时混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502且8100悬臂构件210021004、混凝土结构拆模后的强度要求混凝土结构在模板和支架拆除后，需待混凝土强度达到设计混凝土强度等级后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。5、其他注意事项(1) 拆模板及支架前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人

59、、监理审批签字后方可拆除。(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3) 模板及支架拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员

60、应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。（7）支架拆除，应由上而上按层按步进行，先搭后拆，后搭先拆。拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业。（8）模板及支架拆除时，周围应设围栏或警示标志，并专人看管，禁止施工人员以外的人入内。（9） 当立杆的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立杆同时进

61、行。（10）当拆除48m跨度的梁下立杆时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。（11）是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。配备架子工的徒工，在培训以前必须经过医务部门体检合格，操作时必须有技工带领、指导，由低到高，逐步增加，不得任意单独上架子操作。要经常进行安全技术教育。凡从事架子工种的人员，必须定期(每年)进行体检。（12）根据场地要求和施工现场总平面图，确定模板堆放区、配件堆放区及模板周转用地等。（13）有恶劣气候(如风力5级以上，高温、雨雪天气等)影响安全施工时应停止高处作业。表4.6.22

62、 模板拆除申请表工程名称施工单位砼浇筑日期设计拆模强度砼实际强度试块报告编号拆除部位监 护 人拆模警戒范围拆模班组拆模安全技术措施:施工部门负责人:说明:模板支撑系统拆除时,混凝土强度必须符合混凝土结构工程施工及验收规程GB50204-2015第4.3.1条规定，才能进行。申请人： 年 月 日 技术负责人： 年 月 日劳务负责人： 年 月 日 质检员： 年 月 日 安全员： 年 月 日第五章 施工安全保证措施5.1 组织保障5.1.1 安全网络安全网络详见图5.1.1。安全负责人1、监督施工全过程的安全生产，纠正违章；2、配合有关部门排除施工不安全因素；3、项目全员安全活动和安全教育；4、监督

63、劳保用品质量和使用。技术负责人1、制定项目安全技术措施和分项工程安全施工方案；2、督促安全措施落实；3、解决施工过程中的不安全技术问题。生产负责人1、在安全前提下，合理安排生产计划；2、组织施工安全技术措施的实施。机械管理1、保证项目使用的各类机械安全运行；2、监督机械操作持证作业。消防管理1、保证防火设备设施齐全有效；2、消除火灾隐患；3、负责现场消防管理工作。劳务管理1、保证进场施工人员安全技术素质；2、控制加班加点，保证劳逸结合；3、提供必须劳保用品，确保安全。后勤保障1、财务部门保证安全措施项目的经费；2、卫生、行政部门保证工人生活基本条件，确保工人身心健康。3、提供必须劳保用品，确保

64、安全。项目经理图5.1.1 安全网络5.1.2 安全保证体系5.2 技术措施(1)梁和板的立杆，其纵横向间距要相等或成倍数。(2)钢管立杆底部要设底座，顶部要设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。螺杆外径与立杆钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时要保证上下同心。(3)在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端要沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向要各

65、设一道水平拉杆。高度超过8m时，在最顶步距两水平拉杆中间每隔8m加设一道水平拉杆；所有水平拉杆的端部均应与四周已经浇筑的柱或剪力墙顶紧顶牢。无处可顶时，要在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(4)立杆上的接头应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3，同一步内不允许有二个接头。(5)横杆通过扣件连接在两侧立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧，横杆长度不宜小于3跨，并不大于6m。(7)水平杆采用对接扣件连接、对接应符合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于5

66、00mm。(8)钢管立杆的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑要采用48.3mm x3.6mm钢管，用扣件与钢管立杆扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆要采用对接，剪刀撑要采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm 。(9)水平杆对接的扣件开口，应朝向架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以免雨水进入，导致扣件锈蚀、锈腐后强度减弱，直角扣件开口方向不得朝上。 （10）在结构柱部位，架体应与结构柱进行抱结，间距为900mm一道。(11)搭设高度2m以上的支撑

67、架体要设置作业人员登高措施。作业面要按有关规定设置安全防护设施。(12)模板支撑系统要为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。(13）柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。(14) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(15) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层

68、模板。安装过程中应设置临时固定措施。(16) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定（如斜杆与水平杆件连接成三角形，将力传至垂直立杆上等措施），支撑底脚必须有防滑移的可靠措施（垫木板，并和水平扫地杆连接等措施）。5.3 应急预案提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。 危险源分析及应急预防措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和

69、文明的作用。 危险源：高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击，火灾，中暑等。 可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。 应急救援预案组织机构及分工职责姓 名岗 位联系方式分工与职责陈勇项目经理组长领导小组：主要负责本项目施工现场事故应急救援工作的组织和指挥.李勐安全员组员 联络调度队：主要负责事故或灾害紧急处理情况的联络和指令的传达，保证领导指挥机构同各小组之间，本单位与上级和周边单位之间及时准确地进行沟通。主要工作内容为调度、汇报、通告、求援。张仁忠质检员组员简熙杰施工员（安装）组员救灾抢险队：负责事故中心地

70、带的抢险和救灾工作，防止事故或灾害扩大和蔓延。曾佑晋施工员（土建）组员陈继宏技术负责人组员 技术支持队：提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施； 指导抢险抢修组实施应急方案和措施； 修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷；绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。时增栋安全员组员警戒保卫队：负责事故现场的警戒保卫工作。王岑材料员组员后勤保障队：负责抢险救灾所需的机械、装备、材料、生活保障物资的供应，组织、调集工作。胡传波质检员组员医疗施救队：负责对事故现场的伤员进行抢救和临时处理，并负责护送重伤员到相应的医院治疗。最 近 求 援 电 话医院：重庆市永川区

71、人民医院电话：公司安全部电话：023-89256175急救电话120火警119交通事故122匪警110组长职责 1)决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响地方进行直接操作控制； 2)复查和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展过程；3)指导设施的部分停工，同时与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视；4)与场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的作业安排；5)在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作； 6)在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织员工参加事故的分析和处理。 副组

72、长职责 1)评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失；2)安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；3)设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。 危险源预防措施 坍塌事故的安全技术预防措施a.模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。b.模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形

73、成整体。c.模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。d.楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。e.安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。f.拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 高空坠落事故安全预防技术措施a.高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设

74、计计算要求。b.所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。c.高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。d.安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。e.项目部按类别，有针对性地

75、将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。f.已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。g.高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。 施工现场安全用电及触电事故预防措施a.安全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安

76、全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。b.安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。 施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。 机械伤害安全预防措施a.项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进

77、行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。b.在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。c.切割小块的模板时应采取有效的保护措施。 物体打击安全预防措施a.模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。b.避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。c.外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。 火灾安

78、全预防措施a.设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。b.切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。c.现场设置足够的灭火器。d.水管应随楼层设置，便于取水。5.3.4 危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。 模板坍塌a.当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。b.当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。c.按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时

79、对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应） 高处坠落a.发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。b.仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。c.如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。d.如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。 触电a.发生触电事故时，马上断掉电源

80、，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：b.如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适

81、地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。物体打击a.当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。b.同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。c.对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压

82、迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。d.若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。机械伤害a.抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。b.发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。c.伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。d.根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。火灾a.当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。b.火

83、灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。 应急救援设备、药品配备计划 应急救援设备配备计划 1)特种防护品：绝缘鞋、绝缘手套、防毒面具等各两套；2)抢救工具：安全带、安全帽、安全网、防护网、救护担架等； 3)医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱； 4)照明器材：手电筒、应急灯、12V以下安全线路、灯具及应急发电机等；5)通讯器材：电话、手机、对讲机、

84、报警器； 6)交通工具：工地常备一辆值班越野车、备用车辆若干； 7)灭火器材：消防栓、消防水带、灭火器等； 8)大型进行设备：挖掘机、汽车吊各一台。 应急救援药品配备计划 止痛膏、十滴水、藿香正气液、碘酒、药纱布及常用的救护药品及创可贴、万花油、碘酊、红药水、棉垫、绷带、紫药水、酒精、止血胶带若干及常备急救药品等，保证本工程应急救援需要。以上药品存放在工地办公室，所有药品必须有出品合格证，并在有效期内使用；过期的药品必须及时更换，药品应由组长或副组长定期检查，及时补充，确保现场存放足够数量药品。 应急预案措施的演练计划成立演练组织，由救援组长组织实施。本工程施工前，必须对施工管理和作业人员进行

85、特别技术培训，并针对应急预案开展应急救援培训和演练。 演练时必须准备充分，演练应有文字和图片记录。本工程施工时，应急预案演练根据应急知识培训计划一次进行，并在应急知识培训完成后组织相关部门人员进行演练。5.4 应急疏散、救援路线施工过程中一旦发生紧急情况，应按照规定的路线进行应急疏散；救援路线如下图。5.5 监测监控 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。排施工技术员李建华负责日常监测支撑架使用，当支架变形达到预警值或发现支架松动有异常响声等情况时，立即停止施工并疏散人员，及时加固处理。5.5.2 监测点设置架体应进行位移检测，位移监测点的布置可

86、分为基准点和位移监测点，其布设应符合下列规定：在架体的顶层、底层及不超过5步设置位移监测点；监测点宜设置在架体角部和四边的中部位置。观测点采用轧丝吊重物设置，地基沉降观测点用水泥钉钉在支架变形观测点正下方基础位置。在附近已完工的墙（柱）身上作一临时水准点，采用三等水准测量观测水泥钉标高。用直尺或钢尺量测水泥钉与吊点的相对距离，即可得到相应的地基变形和支架变形。也可以按水准测量方法由一稳固的后视点观测，然后计算分析。高效沉淀池大梁的观测点设置在梁端、1/4跨和跨中位置。详见附图。5.5.3监测内容支撑架使用过程中，在以下阶段（工况）对以下部位进行沉降和位移以及内力监测：1 在支撑架安装完工后，对

87、基础进行监测；2 在模板、钢筋安装完工后，对基础、支撑架进行监测；3 在混凝土浇筑完成60%、80%、100%后，对基础、支撑架进行监测；4 在混凝土终凝前后，对基础、支撑架进行监测。5.5.4监测措施1 浇注梁板混凝土前，组织以项目技术负责人及安全部门组成的专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固定程度，确认符合要求后方可进行混凝土施工。2 浇注梁板混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。3 楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管的用量及缩短管线的长

88、度，并且用铁架固定在柱侧，楼面用软弹性的材料如轮胎等做钢管的支垫，同时为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定的影响。4 浇筑顺序为柱、梁板；柱先浇至梁底，再铺梁板，梁板浇筑应从主梁、次梁、板向同一个方向浇筑、振捣。5.5.5仪器设备配置仪器设备配置详见表5.5.5-1。表5.5.5-1 仪器设备配置名 称规格数量精度经纬仪1自动安平水准仪22”全站仪12” ，最大允许误差20”对讲机3检测板手15.5.6 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查。模板工程日常检查重点部位：1 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2 架体是否有不均匀沉降，

89、垂直度偏差；3 施工过程中是否有超载现象；4 安全防护措施是否符合规范要求；5 支架与杆件是否有变形现象；5.5.7 监测频率在浇筑混凝土过程中要实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期要实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。5.5.8 监测预警值监测报警值应采用监测项目的累积变化量和变化速率值进行控制，并应满足表5.5.8规定。当超出预警值范围时，立即进行加固处理，监测数据超过预警值时必须启动应急预案，立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理表5.5.8 监测报警值监测指标限 值 位移水平位移量：H/300近3次读数平均值的1

90、.5倍注：H为支撑结构高度。第六章 劳动力计划6.1 专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故要加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下陈勇（项目经理） 组长，负责协调指挥工作；陈继宏（技术负责人）组员，技术措施制定，安全技术交底；张仁忠（安全员）组员，负责现场安全检查工作；简熙杰（安装）、曾佑晋（土建）（施工员）组员，负责现场具体施工；职 务姓 名证书项目经理陈勇渝20810

91、1016166渝建安B（2011）0046477技术负责人陈继宏施 工 员简熙杰（安装）施 工 员曾佑晋（土建）质 检 员胡传波质 检 员张仁忠安 全 员李勐渝建安C（2011）2932019安 全 员时增栋渝建安C（2015）0056627材 料 员王岑6.2 特种作业人员工种数量（人）证书编号有效期塔吊操作工2杨小均：渝A042011004824张科留：渝N042010002553有效期内塔吊司索工2牟 娟：渝A032014030199周兴琼：渝A032014030355有效期内电工1有效期内电焊工2有效期内架工4陶代平：邹华强：蒋元华：贺传荣：李启成：陈古文：有效期内6.3 劳动力安排高

92、支模开始时间高支模工期（天）30作息时间（上午）6:0011:30作息时间（下午）13:3019:00砼工程量（m3）700高支模建筑面积（m2）2000模工（人）30/施工段钢筋工（人）18/施工段砼工（人）15架子工（人）8/施工段水电工（人）2普工20铲车司机1挖掘机司机1机修工2吊车司机1第七章 计算书及相关图纸7.1 150厚板模板（扣件式900*900）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012

93、 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高9.60m新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)10.8模板支架纵向长度L(m)39.75模板支架横向长度B(m)26.25 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支

94、架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.125地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)10.5风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)150小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)

95、15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.15)+1.40.

96、72.5 1=7.324kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.15)13.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/87.3240.152/80.021kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.152/8+3.150.15/40.118kNm MmaxmaxM1，M2max0.021，0.1180.118kNm Mmax/W0.118106/375003.158N/mm2f15N/mm

97、2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.8651504/(38410000281250)=0.009mm 0.009mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40

98、.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.15)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.15)+1.40.72.50.15=1.131kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.15)0.15=0.659kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.150.472kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.150.049kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.12

99、50.6590.92+0.1250.4720.920.115kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0490.92+0.2033.150.9，0.1250.0490.92+0.1883.150.90.578kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.1310.22/2，0.0490.22/2+3.150.20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.115，0.578，0.6310.631kNm =Mmax/W=0.631106/42667=14.788N/mm2f=15.444N/mm2 满

100、足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.6590.9+0.6250.4720.90.636kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0490.9+0.6883.152.195kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.1310.2，0.0490.2+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.636，2.195，3.163.16kN max=3Vmax/(2bh0)=33.161000/(24080)1.481N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0

101、.3+(24+1.1)0.15)0.150.61kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.619004/(1009350170.667104)0.131mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.612004/(89350170.667104)0.008mm2l1/2502200/2501.6mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(

102、N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.71.50.150.976kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.15)0.150.777kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71

103、.50.150.198kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.15)0.150.64kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.250.9760.91.098kN 按悬臂梁，R1q1l10.9760.20.195kN RmaxRmax，R11.098kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.640.90.72kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.640.20.128kN RmaxRmax，R10.72kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm

104、) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.551106/4250=129.643N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.7831000/39819.012N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.668mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.327mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.528kN，R2=6.692kN，R3=6.936kN，R4

105、=5.001kN 图二 支座反力依次为R1=5.262kN，R2=6.816kN，R3=6.816kN，R4=5.262kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.936kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)48.33.6立柱钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)

106、16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/16=164.588=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.910.15 = 0.957kN/m 同上四六步计算过

107、程，可得： R15.417kN，R26.68kN，R36.797kN，R45.156kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1=l01/i=3204.848/16=200.303 查表得，0.18 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max5.417，6.68，6.797，5.156=6.797kN f N1/(A)6797/(0.18398)94.877N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1250.91.52/100.032kNm N1w

108、 =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max5.417,6.68,6.797,5.156+0.032/0.9=6.832kN f N1w/(A)+ Mw/W6832/(0.18398)+0.032106/4250102.895N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm =l0/i=3203.753/16=200.235 查表得，1=0.18 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max5.417,6.68,6.797,5.156+11.20.1510.8=8.741kN f=N/(

109、1A)8.741103/(0.180398)=122.013N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1250.91.52/100.032kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max5.417,6.68,6.797,5.156+11.20.1510.8+0.032/0.9=8.776kN f=Nw/(1A)+Mw/W8.776103/(0.180398)+0.032106/4250=130.03N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2

110、011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=10.8/26.25=0.4113 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)4000立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.776/(0.90.1)97.511kPafak4000kPa 满足要求！7.2 250厚板模板（扣件式900*900）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 500

111、10-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称废水回收池，标高10.8m新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)10.5模板支架纵向长度L(m)12.8模板支架横向长度B(m)8.8 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架自重0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(k

112、N)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.125地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)100小梁最大悬挑长度l1(mm)200主梁最大悬挑长度l2(mm)250 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横

113、向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.42.5，

114、1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.72.5 1=10.035kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.51.575kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.25)16.375kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/810.0350.12/80.013kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.12/8+1.5750.1/40.04kNm MmaxmaxM1，M2max0.013，0.040.04kNm Mmax/W0.041

115、06/375001.054N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=56.3751004/(38410000281250)=0.003mm 0.003mmL/400100/4000.25mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，

116、1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.25)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.25)+1.40.72.50.1=1.025kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.25)0.1=0.71kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.10.315kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.10.032kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.12

117、5q1静L2+0.125q1活L20.1250.710.92+0.1250.3150.920.104kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0320.92+0.2033.150.9，0.1250.0320.92+0.1883.150.90.577kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.0250.22/2，0.0320.22/2+3.150.20.631kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.104，0.577，0.6310.631kNm =Mmax/W=0.631106/42667=14.781

118、N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.710.9+0.6250.3150.90.577kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0320.9+0.6883.152.185kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.0250.2，0.0320.2+3.153.156kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.577，2.185，3.1563.156kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1561000/(24080)1.48N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(

119、G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.25)0.10.658kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.6589004/(1009350170.667104)0.141mmL/400900/4002.25mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.6582004/(89350170.667104)0.008mm2l1/4002200/4001mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁

120、截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.71.50.10.955kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.25)0.10.823kN/m q1活0.9

121、1.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.10.132kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.25)0.10.677kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.250.9550.91.075kN 按悬臂梁，R1q1l10.9550.20.191kN RmaxRmax，R11.075kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.6770.90.762kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.6770.20.136kN RmaxRmax，R10.762kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2

122、、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.78106/4250=183.585N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=25.1671000/39825.964N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.963mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.282mm=2250/400=1.25mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=7.733kN，R2=10.004kN，R3=10.004kN，R4=7.733kN 七、可调

123、托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N10.004kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)48.33.6立柱钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部

124、立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/16=164.588=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.910.1 = 0.939kN/m 同上四六步计算过程，可得： R17.596kN，R29.828kN，R39.828kN，R47.596kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=

125、1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1=l01/i=3204.848/16=200.303 查表得，0.18 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max7.596，9.828，9.828，7.596=9.828kN f N1/(A)9828/(0.18398)137.186N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1250.91.52/100.032kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max7.596,9.828,9.828,7.596+0.032/0.9=9.86

126、3kN f N1w/(A)+ Mw/W9863/(0.18398)+0.032106/4250145.203N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm =l0/i=3203.753/16=200.235 查表得，1=0.18 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max7.596,9.828,9.828,7.596+11.20.1510.5=11.718kN f=N/(1A)11.718103/(0.180398)=163.568N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw

127、1Qcklah2/1011.40.90.1250.91.52/100.032kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max7.596,9.828,9.828,7.596+11.20.1510.5+0.032/0.9=11.753kN f=Nw/(1A)+Mw/W11.753103/(0.180398)+0.032106/4250=171.585N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=10.5/8.8=1.1933 满足要求，不需要进行抗倾覆验

128、算 ！ 十、立柱地基基础验算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)4000立柱垫木地基土承载力折减系数mf0.9垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)11.753/(0.90.1)130.589kPafak4000kPa 满足要求！7.3 350*850梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-200

129、3 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL 350X850混凝土梁截面尺寸(mmmm)350850模板支架高度H(m)10.5模板支架横向长度B(m)26.25模板支架纵向长度L(m)39.75梁侧楼板厚度(mm)150 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风

130、压0(kN/m2)0.25非自定义:0.207地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)2

131、00梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距88每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q

132、2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.85)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.85)+1.40.72128.221kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.85126.457kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.85)121.775kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10

133、726.4570.0872+0.1211.7640.08720.023kNm Mmax/W0.023106/540000.432N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63221.77587.54/(1005400486000)0.003mmL/25087.5/2500.35mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39326.4570.087+0.4461.7640.0870.979kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14326.

134、4570.087+1.2231.7640.0872.835kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92826.4570.087+1.1421.7640.0872.325kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39321.7750.0870.749kN R2=R4=1.143q2L=1.14321.7750.0872.178kN R3=0.928q2L=0.92821.7750.0871.768kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W

135、(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.979/10.979kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.835,2.325,2.835/1= 2.835kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.979/10.979kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.35/4 =0.021kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.85-0.15)=0

136、.425kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.85-0.15)=0.425kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72(0.45-0.35/2)/21=0.98kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.72(0.9-0.45)-0.35/2)/21=0.98kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =0

137、.979+0.021+0.425+0.98=2.405kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.835+0.021=2.856kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.979+0.021+0.425+0.98=2.405kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.405,2.856,2.405=2.856kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.749/10.749kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.178,1.768,2.178/1= 2.178kN/m

138、梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.749/10.749kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.35/4 =0.017kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.85-0.15)=0.35kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.85-0.15)=0.35kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.15)(0.45-0.35/2)/21=0.586kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.15)(0.9-0.45)-0.35/2)/21=0.586kN/m 左侧小梁荷载q左q1

139、左+q2+q3左+q4左=0.749+0.017+0.35+0.586=1.703kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.178+0.017=2.195kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.749+0.017+0.35+0.586=1.703kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.703,2.195,1.703=2.195kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1252.8560.452，0.52.8560.220.072kNm =Mmax/W=0.0

140、72106/42667=1.694N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.52.8560.45，2.8560.20.643kN max=3Vmax/(2bh0)=30.6431000/(24080)0.301N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)52.1954504/(3847040170.667104)0.098mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)2.1952004/(87040170.667104)0.037mm2l2/2502200/2501.6

141、mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.8560.45,0.52.8560.45+2.8560.2=1.285kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.082kN,R2=1.285kN,R3=1.056kN,R4=1.285kN,R5=1.082kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.1950.45,0.52.1950.45+2.1950.2=0.988kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.766kN,R2=0.988kN,R3=0.804kN,R4=0

142、.988kN,R5=0.766kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.175106/4250=41.146N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.085kN max=2Vmax/A=22.0851000/39810.479N/mm2=125N/m

143、m2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.036mmL/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.282kN，R2=5.227kN，R3=0.282kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.203kN，R2=3.905kN，R3=0.204kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(

144、cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR20.6=Max5.2270.6=3.136kN，PmaxR20.6Max3.9050.6=2.343kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.494106/4250=116.221N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax2.038kN max=2Vmax/A=22.0381000/39810.243N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁

145、变形图(mm) max0.941mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=4.234kN，R2=6.742kN，R3=6.742kN，R4=4.234kN 立柱所受主梁支座反力依次为P2=6.742/0.6=11.237kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)48.33.6钢管计算截面类型(mm)482.8钢管截面面积A(mm2)398钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管截面抵抗矩W(cm3)4.25钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强

146、度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R3=0.282kN，PmaxR1，R30.204kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.044106/425010.451N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.183kN max2Vmax/A=20.1831000/3980.921N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.082mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.381kN，R2=0.606k

147、N，R3=0.606kN，R4=0.381kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.606kN，R3=0.606kN 九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.606,0.6060.606kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP211.237kNN=30kN 满足要求！ 十、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)750立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(

148、mm)200顶部立柱计算长度系数11.427非顶部立柱计算长度系数21.808立柱钢管截面类型(mm)48.33.6立柱钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.427(750+2200)=1641.05mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.8081500=2712mm =l0/i=2712/16=169.5=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1

149、.4klah2/1010.91.40.2070.91.52/100.053kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)0.85)+1.40.92128.65kN/m 2)小梁验算 q1max0.997+11.2(0.3-0.1)0.35/4+0.5(0.85-0.15)+11.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91max0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2/21，2.883+11.2(0.3-0.1)0.35/4=2.904kN/m 同

150、上四八计算过程，可得： R10.591kN，P211.236kN，R30.591kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.427(750+2200)=1997.158mm 1l01/i1997.158/16124.822，查表得，10.428 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，R3+N边2+Mw/lbmax0.591+11.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(0.9+0.45-0.35/2)/20.9，11.236，0.591+11.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/20.9+0.05

151、3/0.911.295kN fN/(A)+Mw/W11294.713/(0.428398)+0.053106/425078.776N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.2171.8081500=3300.504mm 2l02/i3300.504/16206.281，查表得，20.171 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，R3+N边2+11.20.15(10.5-0.85)+Mw/lbmax0.591+11.2(0.5+(24+1.1)0.15)+1.40.91(0.9+0.45-0.35/2)/20.9，11.236，0.591+11.2(0.5

152、+(24+1.1)0.15)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/20.9+1.737+0.053/0.913.032kN fN/(A)+Mw/W13031.713/(0.171398)+0.053106/4250203.95N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=10.5/26.25=0.43 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十二、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)4000立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底

153、面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)13.032/(10.15)86.878kPafak4000kPa 满足要求！7.4 300*800梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL 300x800混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)10.5模板支架

154、横向长度B(m)8.8模板支架纵向长度L(m)12.8梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.207地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0

155、.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距75每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管

156、脚手架安全技术规范JGJ130-2011 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001818/654000mm3，Ibh3/12=1000181818/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.

157、35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.671kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10724.9080.0752+0.1211.7640.07520.016kNm Mmax/W0.016106/540000.3N/mm2f15N/m

158、m2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63220.5754/(1005400486000)0.002mmL/25075/2500.3mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39324.9080.075+0.4461.7640.0750.793kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14324.9080.075+1.2231.7640.0752.297kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92824.9080.075+1.1421.764

159、0.0751.885kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39320.50.0750.604kN R2=R4=1.143q2L=1.14320.50.0751.757kN R3=0.928q2L=0.92820.50.0751.427kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R

160、1/b=0.793/10.793kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.297,1.885,2.297/1= 2.297kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.793/10.793kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/4 =0.018kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.8-0.25)=0.334kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.8-0.25)=0.334kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(2

161、4+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72(0.45-0.3/2)/21=1.499kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72(0.9-0.45)-0.3/2)/21=1.499kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.793+0.018+0.334+1.499=2.645kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.297+0.018=2.315kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右

162、+q4右 =0.793+0.018+0.334+1.499=2.645kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.645,2.315,2.645=2.645kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.604/10.604kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max1.757,1.427,1.757/1= 1.757kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.604/10.604kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/4 =0.015kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q

163、3左10.5(0.8-0.25)=0.275kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.25)=0.275kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.45-0.3/2)/21=1.016kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.9-0.45)-0.3/2)/21=1.016kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.604+0.015+0.275+1.016=1.91kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=1.757+0.015=1.772kN/m 右侧小梁荷载

164、q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.604+0.015+0.275+1.016=1.91kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.91,1.772,1.91=1.91kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1252.6450.452，0.52.6450.220.067kNm =Mmax/W=0.067106/42667=1.569N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.52.6450.45，2.6450.20.595k

165、N max=3Vmax/(2bh0)=30.5951000/(24080)0.279N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)51.914504/(3847040170.667104)0.085mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)1.912004/(87040170.667104)0.032mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max2.6450.45,0.52.6450.45+2.6450.2=1.19kN 同理可得： 梁底

166、支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.19kN,R2=1.042kN,R3=0.856kN,R4=1.042kN,R5=1.19kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max1.910.45,0.51.910.45+1.910.2=0.859kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.859kN,R2=0.797kN,R3=0.649kN,R4=0.797kN,R5=0.859kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125

167、主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.159106/4250=37.394N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.015kN max=2Vmax/A=22.0151000/39810.125N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.03mmL/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.217kN，R2=4.886

168、kN，R3=0.217kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.158kN，R2=3.644kN，R3=0.159kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数1 PmaxR2=Max4.886=4.886kN，PmaxR2Max3.644=3.644kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax

169、/W=0.77106/4250=181.076N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax3.176kN max=2Vmax/A=23.1761000/39815.96N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max1.463mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=6.596kN，R2=10.505kN，R3=10.505kN，R4=6.596kN 立柱所受主梁支座反力依次为R2=10.505/1=10.505kN 八、纵向水平钢管验算钢管截面

170、类型(mm)48.33.6钢管计算截面类型(mm)482.8钢管截面面积A(mm2)398钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.19钢管截面抵抗矩W(cm3)4.25钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R3=0.217kN，PmaxR1，R30.159kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.034106/42508.042N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax0.141kN ma

171、x2Vmax/A=20.1411000/3980.709N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.064mmL/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=0.293kN，R2=0.467kN，R3=0.467kN，R4=0.293kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.467kN，R3=0.467kN 九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.467,0.4670.46

172、7kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR210.505kNN=30kN 满足要求！ 十、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)750立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.427非顶部立柱计算长度系数21.808立柱钢管截面类型(mm)48.33.6立柱钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0

173、.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.427(750+2200)=1641.05mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.8081500=2712mm =l0/i=2712/16=169.5=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.2070.91.52/100.053kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92127.12kN/m 2)小梁验算 q1max0.809+

174、11.2(0.3-0.1)0.3/4+0.5(0.8-0.25)+11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，2.34+11.2(0.3-0.1)0.3/4=2.566kN/m 同上四八计算过程，可得： R10.458kN，R210.499kN，R30.458kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.427(750+2200)=1997.158mm 1l01/i1997.158/16124.822，查表得，10.428 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0

175、.458+11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，10.499，0.458+11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.053/0.910.557kN fN/(A)+Mw/W10557.255/(0.428398)+0.053106/425074.447N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.2171.8081500=3300.504mm 2l02/i3300.504/16206.281，查表得，20.171 立柱最大受力

176、NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+11.20.15(10.5-0.8)+Mw/lbmax0.458+11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，10.499，0.458+11.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+1.746+0.053/0.912.303kN fN/(A)+Mw/W12303.255/(0.171398)+0.053106/4250193.247N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十一、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术

177、规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=10.5/8.8=1.1933 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十二、立柱地基基础计算地基土类型岩石地基承载力特征值fak(kPa)4000立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)12.303/(10.15)82.022kPafak4000kPa 满足要求！7.5 600*3650大梁模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50

178、010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称大梁600x3650混凝土梁截面尺寸(mmmm)6003650模板支架高度H(m)3.35模板支架横向长度B(m)15模板支架纵向长度L(m)20 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准

179、值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.033地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)12风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.2 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)500梁底两侧立柱横向间距lb(mm)1200步距h(mm)1200混凝土梁距梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数4梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)420,540,660,780梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑

180、小梁根数10梁底支撑小梁间距67每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm

181、4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)3.65)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)3.65)+1.40.721114.972kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)3.651113.208kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)3.65)193.175kN/m 计算简图如下：

182、1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.107113.2080.0672+0.1211.7640.06720.055kNm Mmax/W0.055106/375001.461N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63293.17566.6674/(10010000281250)0.004mmL/25066.667/2500.267mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393113.2080.067+0.4461.7640.0

183、673.018kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143113.2080.067+1.2231.7640.0678.77kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928113.2080.067+1.1421.7640.0677.138kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39393.1750.0672.441kN R2=R4=1.143q2L=1.14393.1750.0677.1kN R3=0.928q2L=0.92893.1750.0675.764kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁抗弯强度设计

184、值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)170.667小梁计算方式二等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.018/13.018kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max8.77,7.138,8.77/1=8.77kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.018/13.018kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.6/9 =0.016kN/m

185、梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.53.65=2.217kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.53.65=2.217kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=3.018+0.016+2.217=5.252kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=8.77+0.016=8.786kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=3.018+0.016+2.217=5.252kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max5.252,8.786,5.252=8.786kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b

186、=2.441/12.441kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max7.1,5.764,7.1/1=7.1kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.441/12.441kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/9 =0.013kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.53.65=1.825kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.53.65=1.825kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=2.441+0.013+1.825=4.28kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.1+0.013=7

187、.113kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=2.441+0.013+1.825=4.28kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.28,7.113,4.28=7.113kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1258.7860.52，0.58.7860.220.275kNm =Mmax/W=0.275106/42667=6.435N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6258.7860.5，8.7

188、860.22.746kN max=3Vmax/(2bh0)=32.7461000/(24080)1.287N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.521ql14/(100EI)0.5217.1135004/(1009350170.667104)0.145mml1/250500/2502mm 2ql24/(8EI)7.1132004/(89350170.667104)0.089mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.258.7860.5,0.3758.78

189、60.5+8.7860.2=5.491kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.282kN,R2=5.491kN,R3=4.471kN,R4=4.471kN,R5=4.471kN,R6=4.471kN,R7=4.471kN,R8=4.471kN,R9=5.491kN,R10=3.282kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.1130.5,0.3757.1130.5+7.1130.2=4.446kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.675kN,R2=4.446kN,R3=3.611kN,R4=3.6

190、11kN,R5=3.611kN,R6=3.611kN,R7=3.611kN,R8=3.611kN,R9=4.446kN,R10=2.675kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.19可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.4106/4250=94.026N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力

191、图(kN) Vmax8.567kN max=2Vmax/A=28.5671000/39843.051N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.103mmL/250420/2501.68mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.685kN，R2=16.656kN，R3=4.846kN，R4=4.846kN，R5=16.656kN，R6=0.685kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxR1，R2，R3，R4，R5，R616.656kNN=30kN 满

192、足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)600立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755立柱钢管截面类型(mm)48.33.6立柱钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)398回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.7551200=2

193、106mm =l0/i=2106/16=131.625=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.0330.51.22/100.003kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)3.65)+1.40.921114.33kN/m 2)小梁验算 q1max3.004+11.2(0.3-0.1)0.6/9+0.53.65，8.725+11.2(0.3-0.1)0.6/9=8.741kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.68kN

194、，R216.563kN，R34.836kN，R44.836kN，R516.563kN，R60.68kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/16100.052，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6+Mw/lbmax0.68，16.563，4.836，4.836，16.563，0.68+0.003/1.216.565kN fN/(A)+Mw/W16565.049/(0.588398)+0.003106/425071.489N/mm2f205N/mm2 满足要求！

195、 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm 2l02/i2432.43/16152.027，查表得，20.301 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4，R5，R6+11.20.15(3.35-3.65)+Mw/lbmax0.68，16.563，4.836，4.836，16.563，0.68+-0.054+0.003/1.216.511kN fN/(A)+Mw/W16511.049/(0.301398)+0.003106/4250138.53N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ13

196、0-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3.35/15=0.2233 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)800混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=16.511kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数

197、：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s

198、=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=780mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=3920mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)13920780/1000=1577.416kNF1=16.511kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.

199、6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1

200、.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=16.511kN 满足要求！7.6 大梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL14，标高24.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6002650新浇混凝土梁计算跨度(m)14.6 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0

201、.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)2.65新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，242.65min34.213，63.634.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.213+1.40.9244.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k34.213 kN/m2

202、 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)100结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)00梁下挂侧模高度(mm)26502650小梁道数(下挂)2020 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2150对拉螺栓3500对拉螺栓41000对拉螺栓51500对拉螺栓62000对拉螺栓72500对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2150对拉螺栓3500对拉螺栓41000对拉螺栓51500对拉螺栓62000对拉螺栓72500对拉螺栓 设计简

203、图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承144.08944.089kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.934.213141.569kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2

204、+0.121q1活L2=0.10741.5690.1392+0.1212.520.13920.092kNm Mmax/W0.092106/375002.465N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正134.21334.213kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63234.213139.4744/(10010000281250)0.029mm139.474/400=0.349mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14341.5690.139+1.2232.520.1397.057

205、kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.13934.2135.454kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)100小梁计算方式四等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4080小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)42.667小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)170.667 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.057kN/m Mmaxmax0.107ql2,0.5ql12=max0.1077.0570.62，0.57

206、.0570.12=0.272kNm Mmax/W0.272106/426676.371N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.607ql,ql1=max0.6077.0570.6，7.0570.1=2.57kN max=3Vmax/(2bh0)=32.571000/(24080)1.205N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.454kN/m 1max0.632qL4/(100EI)=0.6325.4546004/(10084151706670)0.311mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=5.454100

207、4/(884151706670)=0.005mm100/400=0.25mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.1437.0570.6，0.3937.0570.6+7.0570.14.839kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.1435.4540.6，0.3935.4540.6+5.4540.13.74kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.6主梁计算截面类型(mm)482.8主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(

208、cm4)10.19主梁截面抵抗矩W(cm3)4.25主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.002kN，R22.904kN，R32.379kN，R42.379kN，R52.379kN，R62.379kN，R72.379kN，R82.379kN，R92.379kN，R102.379kN，R112.379kN，R122.379kN，R132.379kN，R142.379kN，R152.379kN，R162.379kN，R172.379kN，R182.379kN，R192.904kN，R201

209、.002kN 正常使用极限状态：R10.772kN，R22.244kN，R31.822kN，R41.822kN，R51.822kN，R61.822kN，R71.822kN，R81.822kN，R91.822kN，R101.822kN，R111.822kN，R121.822kN，R131.822kN，R141.822kN，R151.822kN，R161.822kN，R171.822kN，R181.822kN，R192.244kN，R200.772kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.408106/4250=96.063N/mm2f=205 N/mm2 满

210、足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=25.2211000/39826.237N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.244mm500/4001.25 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max9.048/0.6=15.08kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max15.0814.326kNNtb17.8kN 满足要求！7.7 附图反冲洗泵房高支模监测点布置图滤池高支模监测点布置图附图三：应急疏散线路附图四：应急救援线路