深业泰富广场施工总承包工程轮扣式材料模板支撑架安全专项施工方案（158页）.doc

1、目 录第1章 编制说明及依据11.1 编制依据11.2 编制说明2第2章 工程概况32.1 模板分项工程概况32.2 结构主要尺寸42.3 施工平面布置72.4 施工要求72.5 技术保证条件7第3章 施工计划83.1 施工进度计划83.2 材料与设备进度计划9第4章 模板支撑体系的主要搭设方法及检查验收114.1 模板支撑体系形式114.2 轮扣式钢管支架使用说明174.3 模板施工224.4 材料的力学性能指标334.5 模板支撑体系构造要求354.6 模板支撑体系的检查验收384.7 混凝土浇筑40第5章 质量、安全保证措施435.1 组织保障机构435.2 施工质量的技术保证措施455

2、.3 施工安全的技术保证措施505.4 施工应急救援预案525.5 监测措施61第6章 文明施工措施626.1 现场安全文明施工626.2 环境保护措施64第7章 劳动力计划657.1 专职安全生产管理人员657.2 特种作业人员65第8章 梁、板模板及支撑体系计算658.1 梁底模板计算67 300800截面梁底模验算67 600800截面梁底模验算77 5001150截面梁底模验算908.2 梁侧模板计算103 300800截面梁侧模验算103 600800截面梁侧模验算109 5001150截面梁侧模验算1158.3 板模板计算（取250mm厚为例）1218.4 墙柱模板计算131 墙柱

3、模板验算（取600mm厚为例）131 矩形柱模板验算（取1100mm1100mm厚为例）139 矩形柱模板验算（取1300mm1300mm厚为例）143第9章 附图147第1章 编制说明及依据摘要：简述安全专项施工方案编制所依据的相关法律、法规、规范性文件、标准、规范及图纸（国标图集）、施工组织设计等。1.1 编制依据为了保证本工程模支架的施工安全有关法规及行业要求，按相关规定编制本专项施工方案。方案编制主要依据如下：1、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；2、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)；3、混凝土结构设计规范(GB50010-2010)（2015年版）

4、；4、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB502042015）；5、混凝土结构工程施工规范（GB506662011）；6、钢结构设计规范（GB500172014）；7、木结构设计规范（GB500052003）；8、建设工程施工现场供用电安全规范（GB501942014）；9、木结构工程施工质量验收规范（GB502062012）；10、建设工程施工现场消防安全技术规范（GB507202011）；11、租赁模板脚手架维修保养技术规范（GB508292013）；12、建筑施工安全技术统一规范（GB50870-2013）；13、建筑与桥梁结构监测技术规范（GB50982-2014）；14、建筑施工脚手

5、架安全技术统一标准（GB51210-2016）；15、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；16、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；17、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ231-2010）；18、轮扣式钢管脚手架安全技术规程（DB44/T1876-2016）；19、建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程（DBJ15-98-2014）；20、建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013）；21、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；22、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016）；23、建筑机械使用安全技术

6、规程（JGJ33-2012）；24、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；25、高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010）；26、混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-2011）；27、住房和城乡建设部文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法【建质200987号】；28、住房和城乡建设部文件建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则【建质2009254号】；29、广东省住房和城乡建设厅文件危险性较大的分部分项工程安全管理办法实施细则【粤建质201113号】；30、深圳市住建局文件深圳市建设工程高大模板施工安全管理办法【深建规(2007)14号】；31、深圳市住建局文件

7、深圳市建设工程重大危险源管理办法【深建规(2007)15号】；32、深圳市建筑业协会文件深圳市建设工程中危险性较大工程安全专项施工方案论证及编制指南（2009年6月）；33、深圳市建筑业协会文件关于进一步完善深圳市建设工程中危险性较大工程安全专项施工方案编制、论证工作的通知【深建协字（2009）第042号】；34、广东省级工法：轮插式钢管支架施工工法（粤建市函2012280号）；35、深圳市建筑设计研究总院有限公司设计的施工图纸及设计变更；36、深业泰富广场（06地块）施工总承包工程施工招标文件及建设工程施工合同；37、我公司ISO三标整合体系管理手册【质量管理体系要求（GB/T19001-2

8、000）、环境管理体系规范及使用指南（GB/T24001-1996）和职业健康安全管理体系规范（GB/T28001-2001）】；38、本工程施工组织设计及同类工程施工经验；39、品茗施工安全设施计算软件（V11.5版本）。1.2 编制说明本方案是根据“深业泰富广场（06地块）施工总承包”工程特点及现场施工条件，并综合考虑我公司的施工实力、特长、技术、机具配套能力等多方面因素而编制的。本方案是指导本工程施工的实施性文件，编制时对主要技术方案、质量、安全、文明施工、环保、季节性施工、各专业配合等诸多因素尽可能做了充分考虑，突出其科学性、适用性及针对性。在施工中，我公司本着对业主高度负责的态度，将

9、积极与质量及安全监督部门配合，服从建设单位及监理工程师的管理，从严控制工程量，在保证工程质量的同时认真做好安全文明施工；制定环保措施，控制噪音及减少各种声、光、粉尘污染，减少投诉；制定安全生产措施，建立安全保证体系，确保施工中不发生伤亡事故，创建安全文明工地。根据深圳市建筑设计研究总院有限公司设计的本工程施工图纸，本工程A、B座塔楼标准层楼板采用钢筋桁架楼承板，裙楼设计有400mm600mm厚混凝土空心楼板，混凝土空心楼板及钢筋桁架楼承板另详专项施工方案。本方案（轮扣式模板支撑架）仅针对C座塔楼标准层、A座及B座核心筒与内墙柱、裙楼（不含空心楼板部位）、地下室等支模高度6.0m、板面荷载15K

10、N/、梁线荷载20 KN/m的区域进行编制。项目部将针对C座转换层（C座五层梁板）等支模超高超限部位另行编制高大模板安全专项施工方案（扣件式模板支撑架）。本方案若与施工组织设计存在矛盾之处，以本方案为准进行施工。第2章 工程概况摘要：危险性较大的分部分项工程概况、施工平面布置、施工要求和技术保证条件。2.1 模板分项工程概况1、工程名称：深业泰富广场（06地块）施工总承包工程。2、工程地址：深圳市罗湖区笋岗街道梨园路与梅园路交汇处。3、主要建设参与单位：l 建设单位：深业泰富物流集团股份有限公司；l 勘察单位：深圳市协鹏工程勘察有限公司；l 设计单位：深圳市建筑设计研究总院有限公司；l 施工单

11、位：中建四局第三建筑工程有限公司；l 监理单位：深圳市英来建设监理有限公司；l 监督单位：罗湖区建设工程事务监督管理中心。4、主要技术、经济指标：l 总用地面积： 18600.5；l 总建筑面积：206971.0；l 建筑总高度：97.5m（A、B座）、99.4m（C座）；机房屋顶总高度104.5m（A座）、104.2m（B、C座）、26.0m（裙房楼梯间屋面）；l 建筑层高：地下室负四层层高为3.3m；负三层层高为4.15m；负二层层高为3.3m；负一层层高为5.9m；首层高为6.0m；二五层层高：4.5m；六二十六层层高为3.5m（A、B座）；六三十一层层高为2.9m（C座）；l 主要结构

12、类型：框架-核心筒结构（A、B座）、部分框支剪力墙结构（C座）、框架结构（商业裙房），筏板基础；l 栋数、层数：3栋、26层（A、B座）和31层（C座）（地下室4层）。5、功能与用途：4层地下室为地下商业、共用停车库和公用设备用房；首层及以上为办公、商务公寓、商业，市政配套。6、质量要求：合格。7、总 工 期：731日历天，计划开工日期为2017年4月30日（具体以监理开工令为准），计划竣工日期为2019年4月30日。8、本工程设计相对标高0.000相当于绝对标高（黄海高程）13.80m。2.2 结构主要尺寸1、层高（结构标高）：地下室部分：地下负四层：3.3m；地下负三层：4.15m；地下负

13、二层：3.3m；地下负一层：5.9m；裙楼部分：一层：6.0m；二五层：4.5m；（不含C座转换层）塔楼部分：A座及B座：3.5m；C座：2.9m。2、主要构件基本信息：板：板厚变化为：120250；具体有250、220、200、150、120；代表构件及参考选型：板（h250）；梁截面：梁宽变化为200700，梁高变化为5001150；柱截面：700700、800800、7001000、850850、8001000、900900、9001000、10001000、11001100、9001300、12001200、13001300、代表构件及参考选型：柱1（b11100）、柱2（1100b2

14、1300），b为柱长边尺寸；墙：墙厚变化为200600；具体有：600、500、400、300、200；代表构件及参考选型：墙1（墙厚600）各部位按梁1：梁1：0.48S10.6；梁2：0.24S20.48；梁3：S30.24。分类统计如下：支模部位分类标准梁截面代表构件及参考选型地下室、裙楼（不含C座转换层）、C座塔楼梁1：0.48S10.6600900、5001150、650800、700800梁1：5001150梁2：0.24S20.483001000、3001200、400650、400700、400750、400800、400850、400900、4001000、500500、50

15、0600、500650、500700、500750、500800、500850、500950、600800、600650、650700梁2：600800梁3S30.24200500、200600、200700、200750、200800、250650、300500、300600、300700、300800、400500梁3：3008003、梁板最大跨度为11.2m；模板支架立杆全部支承在结构楼板上，楼板板厚120mm250mm，楼板砼强度等级全部为C35；模板支架高宽比严格控制小于2。4、模板支架支承楼面设计活荷载为：地下室楼面：2.5kn/；裙楼楼面：3.5kn/；塔楼楼面：2.0kn/。5

16、、根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定：“混凝土模板支撑工程：搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载10kN/及以上；集中线荷载15kN/m及以上；高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。”6、混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上，方案需经专家论证审查。本工程模板分类见下表：序号搭设参数模板分类普通模板工程高支模工程1搭设高度HH6mH8m2搭设跨度LL10m10mL18m3施工总荷载PP15KN/P15KN/m24集中线荷载BB20KN/

17、mB20KN/m5支撑架类型轮扣式钢管支撑架扣件式钢管支撑架6方案选择轮扣式模板支撑架安全专项施工方案高大模板安全专项施工方案7、本方案适用的工程部位见下表：序号支撑架类型轮插式钢管支撑架1适用范围搭设高度H6.0m；搭设跨度L10m；板面荷载15KN/；梁线荷载20KN/m2使用部位1、 地下室；2、 裙楼（不含C座转换层）；3、A座及B座塔楼核心筒、内墙柱；4、C座塔楼。3备注1、A、B座塔楼标准层楼板拟采用钢筋桁架楼承板，另详楼承板专项方案。2、C座转换层（五层梁板）等支模超高超限部位支模系统另详高大模板安全专项施工方案。难点：工期紧，结构体量大，场地狭窄，材料二次转运工作量大。重点：确

18、保模板支撑体系稳定，安全，无事故；钢筋砼结构质量满足要求。2.3 施工平面布置1、轮扣式钢管架在公司的集中加工厂生产，运至工地安装；2、现场设置二个木工加工棚，每个加工棚内设MJ6128A精密开料锯2台；3、本工程所有模板加工均在加工区内进行加工，圆盘锯不得上楼层；4、所有旧木枋均在加工区内拨钉及清理，平压刨后方可投入使用。2.4 施工要求1、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。2.5 技术保证条件1、安全网络2、模板的搭设和拆除需严格执行本专项施工方案相关内容。第3章 施工计划摘要：包括施

19、工进度计划、材料与设备计划。3.1 施工进度计划1、施工工期：模板及支撑系统进度随结构施工进度，地下室结构为12天/层/区块，裙楼结构为15天/层/区块，塔楼结构6天/层，具体进度计划详见本工程总施工进度计划。2、流水段划分：地下室各层以后浇带为界，每层划分为8个施工段。裙楼各层结构以伸缩缝及膨胀加强带为界，每层划分为6段。地下室负一层分区示意图首层分区示意图3.2 材料与设备进度计划本工程模板采用散支散拆的方式，模板支撑全部采用轮扣式钢管支架（483.2，验算按壁厚3.0）为主、扣件式钢管支架为辅的支撑体系。墙柱、梁板模均采用散拼大模板，电梯井采用铰链筒模，塔吊盲区采用散拼模板；楼梯采用封闭

20、支模法；后浇带处分隔模板采用快易收口网；楼面标高不一致时采用吊模。所有墙柱及梁板模板面板选用优质的夹板，规格为183091518mm。模板与模板、模板与枋条间采用2寸铁钉钉牢，枋条与钢管的连接采用16号铁丝扎牢。墙柱及梁板第一道龙骨采用50100mm规格木枋条（验算按4590）、长度为24m；墙柱、梁板第二道龙骨采483.6mm钢管（验算按壁厚3.0）。方柱第二道龙骨采用山东方圆建筑材料有限公司生产的方柱方圆扣卡箍，该卡箍是对应固定方柱模板的专用定制型配套卡箍，每条卡板上都有弯头和带楔形固定销的另一端，卡板延长方向上设有若干相间隔的固定孔，形成安装拆卸方便的方柱模板紧固件。采用M14止水螺栓及

21、普通对拉螺栓两种，分不同区域设置；采用26型“3”字扣配合对拉螺栓进行侧模加固；对拉螺栓外套带内撑喇叭口的25PVC套管。梁板支撑主要采用轮扣式钢管支架，并辅以可调U形顶托（DT-80型，底板厚度5，螺杆外径36）、底座（TZ-80型）组成。其他不利于采用轮扣式支架模数的局部区域采用扣件式支架配合进行施工。钢管全部采用483.6mm规格（验算按壁厚3.0）。周转材料、设备等根据计划施工进度提前5天进场就位，本工程拟进场的主要材料清单如下：1、主要材料计划名 称单位数量规 格胶合板模板张具体材料数量详项目部材料组计划，要求材料根据现场需求提前进场。183091518mm 木方根501002000

22、mm可调U形顶托个DT-80型可调U形底托个TZ-80型普通钢管T483.6直角扣件个与钢管配套旋转扣件个与钢管配套对接扣件个与钢管配套“3”形扣件个26型LG-300型根483.23000LG-240型根483.22400LG-180型根483.21800LG-120型根483.21200LG-90型根483.2900HG-30型根483.2300HG-60型根483.2600HG-90型根483.2900方圆扣柱箍套500800（8#钢）方圆扣柱箍套500800（10#钢）方圆扣柱箍套7001000（10#钢）方圆扣柱箍套11001400（10#钢）方圆扣柱箍套13001600（10#钢）

23、方圆扣柱箍套15001800（10#钢）高强螺杆根,142、轮扣式钢管支架材料规格主要构、配件种类、规格及用途 名称型号规格（mm）A（mm）理论重量（kg）立 杆LG-300型483.23000300017.31LG-240型483.22400240014.02LG-180型483.21800180010.67LG-120型483.2120012007.41LG-90型483.29009005.50横 杆HG-30型483.23003001.87HG-60型483.26006003.02HG-90型483.29009004.173、主要加工设备序号名称单位数量使用位置1精密锯台台2模板加工棚

24、2手动锯台20现场3手电钻台10现场4钢管切断机台6现场5钢管调直机台1加工棚6钢管喷漆机台1加工棚7电焊机台2现场第4章 模板支撑体系的主要搭设方法及检查验收摘要：仔细描述模板支撑体系选用的形式、主要搭设方法、工艺要求、各种材料的力学性能指标、以及构造设置要求。另为保证支撑体系的稳定，主次梁及板底立杆间距应按模数统一考虑，板下立杆纵横方向间距应为沿梁纵向立杆排距的整数倍，从而保证水平横杆能完全贯通，有效提高架体的整体稳定性。详细描述模板支撑体系的验收要求。4.1 模板支撑体系形式1、工程特点1）施工工期紧，地下室结构为12天/层，裙楼结构为15天/层，塔楼标准层为6天/层。2）单层建筑面积大

25、，地下室单层面积约为1.5万平方米，分8个施工段进行施工；裙楼单层建筑面积约为1.15万平方米，分6个施工段进行施工。3）塔楼标准层数量多，A座及B座从地上5F至26F均为标准层，层高3.5m；C座从地上5F至31F均为标准层，层高2.9m，4F层高为5.8m（避难层）。2、支撑体系选择考虑到本工程的特点、相关规定及各种施工工法特点，对地下室、裙楼（不含C座转换层）、C座塔楼标准层、A座及B座塔楼核心筒与内墙柱的模板支撑体系选用广东省级工法轮插式钢管支架施工工法（目前一般称为“轮扣式钢管支撑架”，简称“轮扣架”，下同），批准文号：粤建市函（2012）280号。该工法于2012年4月获广东省住宅

26、和城乡建设厅核发的“省级工法证书”，并在多个大型项目上成功应用，总体效果良好。本方案的编制对象为：“支模高度6m的楼层、板面荷载15KN/、梁线荷载20 KN/m的轮插式钢管模板支撑体系”。3、支撑体系设计1）材料计算参数：（1）钢管：483.0mm（实际使用钢管：483.2mm）Q235A，抗弯强度：205N/mm2，弹性模量 2.0*105N/mm4；（2）木方：宽度45mm，高度90mm（实际使用木方：宽度50mm，高度100mm）杉木，抗弯强度 13.0N/mm2，抗剪强度 1.3N/mm2，弹性模量：9500N/mm4；（3）模板：915mm1830mm18mm （实际使用模板：91

27、5mm1830mm18mm ）木胶合板模板，抗弯强度 15.0N/mm2，抗剪强度 1.4N/mm2，弹性模量：6000N/mm4。2）支撑体系设计：（1）采用轮插式钢管支架（轮扣架），扫地杆离地350mm，水平杆步距为1200mm，顶层步距比标准层步距少一个轮扣距离。（2）板模板：紧靠木模底第一层木枋间距250，第二层钢管托梁间距为900，立杆顶套顶托支撑第二层水平钢管托梁，沿钢管方向间距为900，布置详附图。（3）梁模板： 梁模板支撑架根据梁截面面积大小分为梁1、梁2、梁3，梁截面面积梁1：0.48S10.6；梁2：0.24S20.48；梁3：S30.24。梁下立杆沿梁跨度方向的排距为90

28、0mm，沿梁宽方向排距为400900mm，沿梁宽方向以梁中为中心设梁底立杆24根(含梁两侧立杆）。当立杆间距不符合轮扣架横杆模数时，采用在中间增设立杆与横杆扣件连接的方式，并用扣件式钢管搭设同层另一方向水平杆；梁、板下立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用483.6双钢管（验算取壁厚3.0），钢管上铺50100木枋（验算取4590），梁底木枋平行于梁截面布置，间距250mm，梁侧竖向次楞间225mm，上下木方压脚，梁底步步紧，梁高700时设水平双钢管主楞、双向间距450的M14对拉螺杆，起步距底200；托梁应居中设置，梁两外侧立杆应采用双扣件节点，施工中应加强对节点的检查验收，及扣件拧紧力矩的检查

29、验收，确保安全可靠，布置详见附图。（4）墙柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的墙、柱模板支撑体系；矩形柱不设对拉螺栓，第二层为专用的方圆扣柱箍。（5）梁、板下的立杆设置应纵横成行，水平横杆步距1200mm，并双方向全部贯通（轮扣盘厚8，端插头厚10，下伸长度45，抗拔力3KN），且与周边竖向构件采用钢管抱箍、拉紧顶牢等方式刚性拉结。（竖向间距3m、水平间距6m）（6）相邻跨架体如不能用横杆连接的，要用钢管和扣件连接成一个整体，不能单跨成一个整体，确保架体的

30、整体稳定性。（7）模板支架可调托盘座伸出顶层水平杆或双钢管托梁的悬臂长度严禁超过650mm（扣件架为500mm，均含螺杆伸出长度200mm），且丝杆外露长度严禁超过200mm，可调托座插入立杆或双钢管托梁长度不得少于150mm。（8）模板支架可调底座调节丝杆外露长度不宜大于200mm，最底层横杆离地高度不应大于500mm。应设置纵向和横向扫地杆，且扫地杆高度350mm（扣件架为200mm）。（9）立杆应采用连接套管连接（内径与立杆钢管外径间隙2mm，套管总长、插入长度及错开位置应满足DB44/T1876-2016规程的规定），在同一水平高度内相邻立杆连接位置宜错开，错开高度不宜少于600mm。

31、（10）当梁两侧有板时，梁两侧立杆可伸至板底梁板共用（当不共用时，梁侧板下第1根立杆距梁边400），于梁下采用单钢管主楞和双扣件节点（扣件拧紧力矩、抗滑移扣件上的下顶紧程度均全部检查，且上下扣件间隙2mm）。（11）支架外围周圈、内部双方向每6跨（达到住建部建质200987号文附件规定的梁板支架则为每5跨，且顶层、扫地杆层及竖向剪刀撑交叉平面设加强型水平剪刀撑）设竖向连续剪刀撑（底端与地面顶紧，水平夹角在4560之间）。（12）高大模板部位的墙柱模板支撑互成整体，验收合格后先浇筑竖向构件砼。梁板达到拆模强度前，下2层梁板支撑不拆除，高大模板部位梁支架逐根对齐回顶至对下层结构无不利影响。（13）

32、砼浇筑设备与管道均另单独搭设支撑架，不与模板支架相连。支架内人员上下、水平通道与操作平台，水平、临边的防护措施、用电防火、防雷接地措施均完善可靠，确保满足相关安全规范、场地环境规定。4、支撑体系计算结果：1）梁模板：梁底模、侧模采用18厚夹板；第一道龙骨采用50100（20003000）木枋立放；梁底及梁侧第二道龙骨均为483.6双根钢管配合。梁、板下立杆顶部加顶托，当梁下有立杆时梁侧水平杆与立杆采用单扣件连接，当梁下无立杆时梁侧水平杆与立杆采用双扣件连接。当立杆间距不符合轮扣架横杆模数时，采用在中间增设立杆与横杆扣件连接的方式，并用扣件式钢管搭设同层另一方向水平杆。（1）梁1：0.48S10

33、.6：梁两侧立杆横向间距1200mm,梁底支架立杆沿梁宽方向布设四根（含梁两侧立杆），立杆横向间距（梁宽方向）400mm，立杆纵向间距（梁跨方向）900mm；水平杆步距1200mm；梁底模第一道龙骨（沿梁宽方向）摆放间距250mm；第二道龙骨（双钢管，沿梁跨方向）间距400mm，与钢管支撑横向间距等同；梁侧模第一道龙骨（木方）竖向布设，竖向间距225mm；当梁高700mm时，设水平双钢管主楞、双向间距450mm的M14对拉螺杆，起步距底200mm；人防部分的梁侧不得设置对拉螺栓套管；梁腹高H500时，两侧采用模板或方木斜撑，梁上下设置锁扣木方，下口采用步步紧锁紧，步步紧设置间距小于等于300m

34、m。（2）梁2：0.24S20.48：梁两侧立杆横向间距1200mm,梁底支架立杆沿梁宽方向布设三根（含梁两侧立杆），立杆横向间距（梁宽方向）600mm，立杆纵向间距（梁跨方向）900mm；水平杆步距1200mm；梁底模第一道龙骨（沿梁宽方向）摆放间距250mm；第二道龙骨（双钢管，沿梁跨方向）间距600mm，与钢管支撑横向间距等同；梁侧模第一道龙骨（木方）竖向布设，竖向间距225mm；当梁高700mm时，设水平双钢管主楞、双向间距450mm的M14对拉螺杆，起步距底200mm；人防部分的梁侧不得设置对拉螺栓套管；梁腹高H500时，两侧采用模板或方木斜撑，梁上下设置锁扣木方，下口采用步步紧锁紧

35、，步步紧设置间距小于等于300mm。（3）梁3：S30.24：梁两侧立杆横向间距900mm,梁底支架立杆沿梁宽方向布设二根（含梁两侧立杆），立杆横向间距（梁宽方向）900mm，立杆纵向间距（梁跨方向）900mm；水平杆步距1200mm；梁底模第一道龙骨（沿梁宽方向）摆放间距250mm；第二道龙骨（双钢管，沿梁跨方向）间距900mm，与钢管支撑横向间距等同；梁侧模第一道龙骨（木方）竖向布设，竖向间距225mm；当梁高700mm时，设水平双钢管主楞、双向间距450mm的M14对拉螺杆，起步距底200mm；人防部分的梁侧不得设置对拉螺栓套管；梁腹高H500时，两侧采用模板或方木斜撑，梁上下设置锁扣木

36、方，下口采用步步紧锁紧，步步紧设置间距小于等于300mm。（4）型钢混凝土钢骨梁穿梁螺栓设置方法：螺栓水平间距与竖向间距均与同截面钢筋混凝土梁对拉螺栓间距相同，采用14钢筋对拉螺栓加固，14钢筋不套丝的一端带90弯钩，平直部分长140和型钢梁焊接，拆除模板后截掉多余的部分并作防腐处理。（5）当梁跨度大于等于4m时，梁底板起拱，设计无要求时，起拱高度为梁跨度的13，但起拱高度不超过3cm。（6）本工程要求所有梁板的第二道龙骨（双钢管）均布设在支撑立杆上设的U形可调顶托上，不能直接搁放在盘扣的横杆上。梁侧模内14撑筋设置数量、间距同螺杆，长度同梁宽。要求在梁底第一道龙骨（枋条）上、侧模或第一道龙骨

37、（枋条）外边钉设厚18的压脚板，及斜撑板。（7）本方案已分别选用三种类型最大截面梁1（5001150）、梁2（600800）、梁3（300800），截面梁按最高层高6.0m进行了模板支撑计算，供现场施工参考。模板组装详见附图。2）板模板：采用18厚夹板，第一道龙骨均采用50100（20003000）木枋，板底第二道龙骨为483.0双根钢管布设在支撑立杆上设的U形可调顶托上。（1）楼板板厚250mm：板底支架立杆纵横方向间距均为900mm，板底第一道龙骨间距250立放；板底第二道龙骨间距900；（2）本方案已分别选用板1（250mm）按最高层高6.0m进行了模板支撑计算，供现场施工参考。模板组装

38、详见附图。3）剪力墙模板：（1）内外剪力墙模板采用18厚夹板，模板背竖楞（第一道龙骨）采用50100（20003000）木枋，竖放间距230。M14对拉螺栓横向水平间距460、竖向间距460，第一道从楼面200高起。14撑筋数量、间距同螺栓，长度同构件宽，绑扎钢筋时放入。“3”形扣件采用26型（允许荷载为26KN）。非人防区及无防水要求的墙柱及梁侧，采用对拉螺栓外穿带内撑喇叭口的25PVC套管（暗管）。墙柱距底2/3以下对拉螺栓均要求使用双螺帽。（2）剪力墙木模安装时应尽量使用整块板，截裁过的模板放置宜放在上部或中部，不宜放在阳角处。安装时，先检查弹好的墙边线是否符合图纸要求，根据边线立模，然

39、后钉纵楞木方，纵楞木方的搭接头应错开，搭接长度不少于500。配模时要根据墙体实际情况，用墨线弹出方格网处螺栓孔数量和位置，在交点处用电钻钻出对拉螺杆孔，螺杆孔要平直，操作时应避开另一侧模的纵楞。穿好对拉螺栓，用两道横楞钢管夹住对拉螺栓，套上“3”字扣，并拧紧螺帽。（3）封墙模时应在底部每隔34m锯一个100100mm的一方孔，做为浇筑砼前冲洗模内垃圾的清扫孔，浇筑砼前堵好。（4）所有外墙柱及电梯井模板须在下层梁、墙柱砼侧壁预埋穿墙螺栓，作为墙柱锁脚螺栓，防止砼柱脚接槎不平整（砼错台）。上层模板及竖楞（第二道龙骨）应同下层楼面的砼面搭接不小于300mm，以保证接槎处平整（砼错台）。（5）根据设计

40、要求，剪力墙是工程抗震、抗侧移和承重的主要构件，施工中重点控制如下要点：a、垂直度：层间偏差为层高不大于5m时6mm，大于5m时8mm。b、控制墙体厚度，确保不出现蜂窝、空洞。（6）模板的拼缝应严密，为了使砼在浇注过程中不产生漏浆，对于拼缝大于5mm的模板之间，采用中间夹海绵条堵缝，并贴胶带。（7）本方案已选用厚度最厚600厚剪力墙，按最高层高6.0m进行了模板计算，供现场施工参考。墙柱模板组装详见附图。4）柱模板（矩形柱）：1）柱模采用18厚夹板，模板背竖楞（第一道龙骨）采用50100（20003000）木枋，不设对拉螺栓，柱箍为专用的方柱方圆扣。（1）柱长边1100mm时：模板背竖楞（第一

41、道龙骨）250mm；第一道柱箍从楼面或基础面起150mm高，加密区柱箍沿高度方向350mm，非加密区柱箍沿高度方向400mm。（柱箍加密区=柱净高3000mm；从楼面或基础面起算）。（2）1100mm柱长边1300mm时：模板背竖楞（第一道龙骨）250mm；第一道柱箍从楼面或基础面起100mm高，加密区柱箍沿高度方向280mm，非加密区柱箍沿高度方向300mm。（柱箍加密区=柱净高3000mm；从楼面或基础面起算）。防止柱浇砼时偏移，外柱模板采用“内顶内拉”的方法进行斜撑加固：基础底板（楼面梁板）上预埋20钢筋头，固定由钢管加可调U形顶托组成压杆。11钢丝绳加花篮螺杆作拉杆。压杆与拉杆的水平间

42、距：均为2m且每柱面不少于两道。压杆与拉杆的竖向间距：柱高在3m设置一道，4m以上每2m加设一道。内柱模板采用钢支撑固定，四侧面斜向对顶的方法固定，参考外柱模斜撑加固方法。2）要求柱模尽量使用整块板，截裁过的小块模板放置宜放在上部或中部，不宜放在阳角处。所有外柱模板须在下层梁、墙柱砼侧壁预埋穿墙螺栓，作为墙柱锁脚螺栓，防止柱脚砼接槎不平整（砼错台）。上层模板及竖楞（第一道龙骨）应同下层楼面的砼面搭接不小于300mm，以保证接槎处砼平整。4.2 轮扣式钢管支架使用说明1、概述1）在扣件式钢管支架设计使用的优缺点的基础上，综合各种传统钢管支架的设计方案、使用情况，为了满足工具化、标准化施工要求，且

43、使用起来更便捷、安全、稳固，并参考相关新产品与新技术研制了轮插式钢管支架。2）轮扣式钢管支架采用钢制插销、轮插盘作为连接件，以Q235高频焊接有缝钢管做主构件，立杆是在一定长度的钢管上按一定距离模数焊接一个轮插盘，立杆底部焊接一定长度的套管，完成与立杆的对接。水平杆是在钢管两端焊接插销而成。立杆为竖向受力杆件，通过水平杆拉结组成支架。3）轮扣式钢管支架系统操作比较简便，特别是在连接盘处放置水平杆时简单易行。轮扣式钢管支架系统能降低劳动强度，便于检查控制。轮扣式钢管支架实物图2、特点1）具有足够的力学强度、刚度和稳定性，工作安全可靠。2）装拆灵活方便快捷，操作流程便于工人掌握，支搭、拆除工作效率

44、比传统的扣件式钢管支架高出许多，能省时，省力，省工。3）坚固耐用，插销插盘不怕摔碰，同时无零散配件，便于清点，损耗比扣件式钢管支架低。4）满足施工过程定型化的要求，做到标准化施工。3、适用范围本施工工艺适用于工业与民用建筑用8m以下模板支架的搭设，且单根立杆施工总荷载设计值不大于15KN的工况条件。4、使用方法1）立杆与水平杆的连接：通过立杆上焊接的轮插盘，与水平杆上焊接的插销进行水平连接。杆与水平杆连接图2）立杆的对接：立杆的底部焊接专用套筒，与下一根立杆的端部插入连接。立杆对接图3）剪刀撑：采用普通扣件式钢管设置纵横向垂直、水平剪刀撑；支架架体四周外立面全高设置竖向剪刀撑，从四周外围向内每

45、隔6m10m设置竖向剪刀撑，并与周边结构形成可靠拉结。4）上、下支座：支架搭设时采用可调底座、可调顶托配套使用。5）承载力：以单根立杆施工总荷载设计值不大于15KN为设计准则。6）步距：水平杆步距不超过1.2m。7）焊接：轮插盘与立杆应满焊连接，焊缝高度和宽带应不小于2.8mm；插销与钢管接触处的焊缝高度和宽度应不小于2.8mm，套管与立杆连接处采用满焊，焊缝高度和宽度应不小于2.8mm。5、过程控制1）柱模板搭设完毕经验收合格后，然后绑扎梁板钢筋，经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可同时浇捣柱、墙、梁、板砼。2）浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据

46、浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下一层支顶不允许拆除。6、搭设工艺1）模板支架搭设顺序如下： 放线定立杆位置自中间起依次向两边竖立杆，底端先安装横杆每边竖起34根立杆后，即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和横杆水平使符合要求，形成构架的起始段按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架完成全面检查一遍构架的质量，符合要求后按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步随搭设进程及时装设斜撑。2）轮插式钢管支架搭设顺序如下：拆除编制施工方案材料、人员配备检查、验收加设剪刀撑放线定位首层搭设完成后搭设次层（以此类推

47、）竖四根立柱放置水平杆（形成架体单元）以架体单元向外搭设搭设顺序流程图7、操作要点1）模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定，不得任意搭设。2）可调底座应准确地放置在定位线上，并保持水平。可调底座的放置3）模板支架水平方向搭设，首先放置四根立杆，将水平杆通过杆端楔形插销扣接在立杆的连接盘上形成基本的架体单元，并以此向外扩展搭设成整体支撑体系。垂直方向应搭完一层以后再搭设次层，以此类推。放置水平杆时，杆端插销插入盘扣时应用铁锤敲紧，下端分色漆段完全插入轮插盘为合格。插销的放置4）根据搭设高度设置扣件钢管剪刀撑，高度5m以下时应在钢管支架四周外围全高全跨搭设竖向钢管剪刀撑，用扣件与立杆相连；

48、 5）当架体搭设高度大于5m且不超过8m时，应在中间纵横向每隔4m6m左右设置由下至上的连续竖向扣件式钢管剪刀撑，同时四周设置由下至上的连续竖向扣件式钢管剪刀撑，并在顶层、底层及中间层每隔4个步距设置扣件式钢管水平剪刀撑，剪刀撑的搭设方式应按相关要求执行；剪刀撑设置6）每搭完一步钢管支架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差与水平杆的水平偏差。控制立杆的垂直偏差不应大于H/500，且不得大于50mm。轮插盘节点的检查插销插入轮插盘不小于3cm，为便于操作，应在相应位置先用分色漆标识，以插销下端完全插入轮插盘为合格。7）支架搭设完成后混凝土浇筑前应由项目技术负责人组织相关人员进

49、行验收，符合专项施工方案后方可浇筑混凝土。8）架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序进行。拆除作业必须按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。拆除时的构配件应成捆吊运或人工传递至地面，严禁抛掷。9）分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，保证分段后临时结构的稳定。8、操作注意事项1）当搭设高度不超过6m的满堂模板支架时，水平杆步距不超过1.2m。2）模板支架立杆伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm； U型支托的螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm。3）模板支架应设置扫地水平杆，扫地杆离地高度不高于350mm。4

50、）立杆底部设置可调支座，可调底座伸出立杆底部不大于200mm。5）禁止水平杆直接承受竖向荷载。6）水平杆插销插入轮插盘深度为25mm；插销下端长25mm段刷分色漆，上端刷漆颜色与水平杆一致。搭设时分色漆段必须全部位于轮插盘下方。7）模板支架搭设场地仅限于混凝土楼面结构上。8）支架系统下宜保留两层支撑暂不拆除。9） 长条状的独立高支模架的架体高度与架体的宽度之比不大于3。9、成品保护1）应控制模板支架混凝土浇筑作业层上的施工荷载，集中堆载不应超过设计值。2）模板支架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请工程项目技术负责人以及总监理工程师同意，确定防控措施后方可实施。3）严禁在模板支

51、架及邻近处进行挖掘作业。4）所有钢管及构配件必须进行防锈处理。4.3 模板施工不合格模板施工工艺流程图模板支设内部自检各专业验收进入下道工序模板进场及验收模板制作方案、交底模板采购拆模申请拆 模模板清理验 收整 改同条件试块报告不合格整 改1、墙柱模施工工艺施工准备墙柱钢筋加工制作及模板的配置墙柱钢筋绑扎墙柱模板的安装墙柱混凝土浇筑墙柱模拆除柱模板支设平面图柱模板实物照片墙模板搭设方法：1）墙体模板采用18mm厚优质镜面胶合板，配置高度根据楼层高度确定，外模高度高于顶板板顶标高3050mm，内模高度低于顶板板底标高1518mm。2）墙立面模板钉竖向楞木方50mm*100mm，水平间距230mm

52、；主龙骨则采用48*3.0的双钢管，钢管用3型卡固定400mm,采用M14对拉螺栓固定，当墙面为防水面是采用止水螺杆，竖向间距为460mm，水平间距460mm，水平第一道对拉螺栓在墙体底部200mm起设。3）墙模采用48钢管作斜支撑，自下而上1500mm一道，上部不足1500mm增加一道，具体做法详见下图，斜撑与墙模水平距离为墙模高度的2/3。墙模板支设示意图墙模板支设实物照片50100木枋2、柱模施工工艺1）工艺流程：柱钢筋绑扎及焊柱脚内撑定位铁 搭设安装脚手架 立柱子片模 柱正柱模方正、垂直度及平面位置 安装竖楞及柱箍 全面检查校正 群体固定 办预检。2）测量放线：在楼板砼上弹出柱的轴线、

53、柱边线及水平线，并进行复核，在测量放线未完成前，一定不要上材料。放细部线时，可以组织按几个单元流水作业，一个单元放线完成后，即可上材料，放线转入第二单元，依次类推。3）焊接柱子内撑定位基准：可采取在楼板面上5080mm用14长不少于10钢筋头点焊在柱主筋上，不得烧伤主筋。要求水平间距不大于800mm且阳角处必须设一根。4）根据柱子截面配置柱模板，模板上涂刷脱模隔离剂。模板的拼缝应严密，为了使砼在浇注过程中不产生漏浆，对于拼缝大于5mm的模板之间，采用中间夹海绵条堵缝，并贴胶带。5）校正模板后钉竖向楞木枋。封柱模时应在底部锯一至二个100100mm的一方孔，做为浇筑砼前冲洗模内垃圾的清扫孔，浇筑

54、砼前堵好。6）用专用方圆扣卡箍进行横向加固。8）将柱根模板内清理干净，封闭清扫口。9）对模板的轴线位移、垂直偏差、对角线、扭向等全面校正，并安装定型斜撑，或将一般拉杆和斜撑固定在预先埋在楼板中的钢筋环上，每面设两个拉（支）杆，与地面呈45。以上述方法安装一定流水段的模板。检查安装质量，最后进行群体的水平（支）杆及剪刀支杆的固定。10）柱模加固后，应用吊线锤检验，仔细全面校正，垂直偏差不得超过规范允许偏差范围。3、方圆扣卡箍施工工艺安装紧固件顺序是自下而上依次安装，第1套紧固件安装位置与地面水平距离为150mm。相邻紧固件的垂直间距为35cm，根据不同直径的方柱，卡件间距也不相同。若模板与模板之

55、间拼接出现接缝及柱头处应再加固1套紧固件。1）安装加固已定直径和高度的方柱模板，按照单弯可调式紧固件的套数摆放整齐，然后按照自下而上的顺序依次安装加固件。2）安装第1套紧固件时，先将4片单弯卡板及4片楔形铁规整好，然后用卷尺自地面处垂直沿方柱模板4个对角边缘标出15厘米，也就是说，第1套紧固件安装的位置就在距地面15厘米的方柱模板处。3）在此位置处安装方圆辅助支架，起到支撑四片单弯卡板的作用，便于操作安装。先将第1片单弯卡板弯头朝上紧贴在方柱模板的一侧，对应的沿该卡板弯头处穿入第2片单弯卡板，第2片单弯卡板同样紧贴在方柱模板的一侧。安装第1、2片单弯卡板的水平高度要相同，在方柱模板任意一侧选择

56、安装即可，时刻保证安装位置的水平一致性。4）当第3片单弯卡板穿入第2片卡板的弯头处时，对应的第4片单弯卡板穿入第3片单弯卡板的弯头处，并形成4片单弯卡板各自的弯头与直端相卯合，且4片单弯卡板都紧贴方柱模板的四条边。5）4片单弯卡板穿插完成后，如采用方圆辅助支架作支撑，其处在同一水平高度，距离地面垂直距离都为15厘米。如人工标记，可在穿插完成后，用标尺测量一下，确定水平和垂直。6）4片单弯卡板穿插完成后，单弯卡板的弯头与直端的交汇处是直端面上规整的方孔，将4片斜铁紧贴弯头外缘依次插入方孔，然后用锤子均力切入4片楔形铁。7）4片楔形铁在外力的作用下，将4片穿插的单弯卡板不断紧固，在此过程中，应注意

57、观察4片单弯卡板与方柱模板紧贴的情况，确保4片单弯卡板与方柱模板四边契合，而不产生缝隙。8）第1套紧固件完成加固后，沿此紧固件上边缘用卷尺标注第2套紧固件安装的位置。根据不同直径的方柱柱体大小，间距在20-35厘米之间。依次按照规定的间距进行紧固件安装，安装步骤和第1套紧固件安装步骤相同。方柱柱体与顶板处的柱头以及柱身模板拼缝处，都要进行二次加固，紧固件直接在模板接缝处加固即可，确保顶板、柱体整体混凝土一次性浇灌成功。4、梁板模板施工工艺流程 梁板模施工工艺：弹线满堂架调整标高、柱接头模板安装（预制梁柱节点模板）安装梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电、工艺管线

58、安装筋绑扎板钢筋绑扎板面筋、预埋件、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。5、梁柱节点模板施工工艺梁柱节点模板：采用18mm厚的多层板在加工棚内定型加工制作，严格控制加工尺寸，对防止梁柱节点位置混凝土错台现象具有良好的效果。 梁柱模板节点做法6、电梯井模板施工工艺楼层砼达到一定强度拆除电梯井核心筒大模板，放置于附近楼面搭设操作平台绑扎核心筒钢筋安装电梯井核心筒大模板随楼面浇筑电梯井核心筒砼下一层施工。 电梯核心筒实物图7、楼梯模板施工工艺先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场装钉侧

59、板。模板采用18mm厚的胶合板及50mm100mm的木枋现场放样后配制，踏步模板用胶合板及50100的木枋进行全封闭，混凝土浇捣踏步尺寸准确，棱角分明。而楼梯侧模用木枋及若干与踏步几何尺寸相同的三角形木板拼制。 由于浇混凝土时将产生顶部模板的升力，因此，在施工时附加对拉螺栓，将踏步顶板与底板拉结。使其变形得到控制。由于浇混凝土时将产生顶部模板升力，因此，在施工时须附加对拉螺栓，将踏步顶板与底板拉螺栓，将踏步顶板与底板拉结使其变形得到控制。楼梯模板支设如下图所示。楼梯模板示意图楼梯模板实物图8、后浇带模板施工工艺板、梁后浇带不同混凝土强度结点处模板采用快易收口网模板，后浇带龙骨采用钢筋与结构钢筋

60、焊牢，浇筑砼后及时凿毛交接口砼。板、梁后浇带模板用50mmx100mm木方做竖向背楞，间距250mm，用钢管做支撑；根据设计要求，在混凝土未达到强度前，被后浇带打断的模板不得拆除，待后浇带混凝土封闭后并达到强度后方可拆除。具体做法详见下图：9、模板的拆除1）模板拆除时的混凝土强度要求现浇整体式结构的模板拆除期限按设计规定，如设计无规定时，应满足下列要求：（1）不承重的模板，其混凝土的强度在其表面及棱角不致因拆模而受损坏时，方可拆除；（2）承重模板应在混凝土强度达到规范规定的拆模强度时，方能拆除；混凝土达到拆模强度所需要时间与所用水泥品种、混凝土配合比、养护条件等因素有关，可根据有关试验资料确定

61、。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,875梁、拱、壳8758100悬臂梁或悬挑板100（3）当混凝土强度达到拆模强度后，应对已拆除侧模的结构及其支承结构进行检查，确认混凝土无影响结构性能的缺陷，而结构又有足够的承载能力后，方准拆除承重模板和支架。（4）已拆模的结构，应在混凝土强度达到设计强度等级后，才允许承受全部计算荷载。当承受的施工荷载需大于计算荷载时，必须经过核算，必要时应加设临时支撑。（5）梁板后浇带模板及支撑带浇筑完混凝土后方可拆除，拆除前其下部保留支撑立杆不少于2排，并进行加固处理。2）模板的拆除顺序和方法：

62、（1）模板的拆除顺序一般是先非承重模板，后承重模板；先侧板，后底板。（2）遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。（3）拆模时，工作人员应站在安全处，以免发生事故，待该段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出码堆。（4）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、修理和涂刷好隔离剂，以备使用。（5）拆除竖直面模板，应自上而下进行；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。（6）拆除梁、楼板底模时，应先松动木楔或降低支架，然后逐块或分片拆除。拆除的模板用绳吊至地面，不得从高空扔下。（7）

63、多层楼板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇筑混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层楼板的支柱，仅可拆除一半，即支柱纵向间距仍为2m，横向间距4m（隔一排拆一排）。（8）在拆除模板过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。4.4 材料的力学性能指标1、轮扣式支架1）横杆端插头应焊接于横杆的两端，其厚度及下伸长度应满足表1要求；2）横杆端插头应与轮扣盘匹配，端插头插入轮扣盘内，其外表面应与轮扣内表面相吻合，并保证锤击自锁后不拔脱，抗拔力不得小于3KN；3）立杆和横杆宜采用截面直径,483.2mm或以上规格的钢管，立杆和横杆规格尺寸和允许

64、偏差按表1采用。轮扣盘在立杆上的间距按0.6m的模数设置；4）立杆之间的连接应采用立杆插套连接，立杆插套壁厚应不小于3.2mm，长度不应小于160mm，焊接端插入长度不应小于60mm，外伸长度不应小于100mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于1.5mm。5）可调底座螺杆与底座板应焊接牢固，底座钢板厚度应满足表1要求；6）可调托撑螺杆与U型钢板应焊接牢固，U型钢板厚度应满足表1要求；7）可调底座和可调托撑的螺杆外径应满足表1要求，宜采用梯形螺纹。螺杆与调位螺母的旋合长度不应少于5扣，螺母高度不应小于30mm，厚度不应小于5mm；8）轮扣式钢管脚手架的构配件除有特殊要求外，轮扣式脚手架的钢管应

65、符合GB/T 13793或GB/T 3091中规定的Q235普通钢管的要求，其材质应符合GB/T 700的规定。轮扣盘、横杆端插头以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于GB/T 11352中牌号为ZG 230-450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。底座或托撑螺杆采用碳素钢制造时，其材质应符合GB/T 700中Q235的规定。调节螺母采用碳素钢制造时，其材料应采用机械性能不低于GB/T 11352中牌号为ZG 270-500牌号的铸钢；9）主要构配件允许偏差应按表1采用；表1 主要构配件的制作质量及允许公差要求构配件名称检查项目公称尺寸（mm）允许偏差（mm）检测工

66、具立杆长度600、900、1200、1500、1800、2100、2400、30001.5钢卷尺厚度3.20.32游标卡尺外径48.30.5游标卡尺轮扣盘间距6000.5钢卷尺杆件垂直度L/1000专用量具横杆长度600、900、1000、1200、1500、1800、0.5钢卷尺轮扣盘厚度80.5游标卡尺端插头厚度100.3游标卡尺下伸长度450.5游标卡尺可调托撑托撑板厚度50.2游标卡尺丝杆外径362游标卡尺可调底座底座板厚度60.2游标卡尺丝杆外径362游标卡尺10）轮扣构件的焊缝必须是双面焊、连续焊，不允许用跳焊、点焊；轮扣盘与立杆连接部位以及横杆与端插头的连接处应采用焊接，连接焊缝

67、应满焊，焊脚尺寸不应小于3.5mm；11）构配件的外观质量应符合下列要求：（1）钢管应无裂纹、凹陷，不得采用对接焊接钢管；钢管应平直，两端面应平整，不应有斜口、毛刺、锈蚀；（2）铸件表面应光滑，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等铸造缺陷，应将粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；（3）冲压件不得有裂纹、毛刺、氧化皮等缺陷；（4）轮扣构件的焊缝应饱满、平顺，不应有凸焊、漏焊、焊穿、夹渣、裂纹、明显咬口等缺陷，焊渣应清除干净；（5）构件应做喷涂或浸涂防锈漆的防锈处理，防锈层应均匀，不应有堆漆、露铁等缺陷。12）可调底座和可调托撑表面宜浸漆，主要构配件上的生产厂家标识应清晰；13）主要配件性能

68、应符合下列要求：（1）轮盘组焊后剪切强度不应小于60KN；（2）横杆插头焊接剪切强度不应小于25KN；（3）可调底座抗压强度不应小于50KN；（4）可调托撑抗压强度不应小于50KN。2、木材的要求1）模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。2）模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。3）用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。4）主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细

69、密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。5）当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。6）当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。7）施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：（1）制作的原木、方木结构，不应大于15%；（2）板材和规格材，不应大于20%；（3）受拉构件的连接板，不应大于18%；（4）连接件，不应大于15%。3、竹、木胶合模板板材的要求1）胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好

70、、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。2）各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。3）胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。4）进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。4、机械设备的选用MJ6128A精密开料锯2台，圆盘锯：8台；手电钻：14台；以及其他工人支模时所须的小型机具扳手、钳子、吊线锤等。4.5 模板支撑体系构造要求1、模板支撑架应根据施工方案计算确定纵横向横杆间距、步距，并应根据

71、支模高度组合套插得立杆段、可调托撑、可调底座或垫板。2、立杆的构造应符合下列规定：1）每根立杆底部宜设置可调底座或垫板；2）立杆应采用连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接位置宜错开，错开高度不宜小于600mm；3）当立杆基础不在同一高度上时，应综合考虑配架组合或采用扣件式钢管杆件连接搭设。3、模板支撑架的剪刀撑设置应符合下列要求：1）搭设高度不大于5m的满堂模板支撑架，当与周边结构无可靠拉结时，架体外周及内部应在竖向连续设置轮扣式钢管剪刀撑或扣件式钢管剪刀撑连接；竖向剪刀撑的间距和单幅剪刀撑的宽度宜为5m8m，且不大于6跨，剪刀撑与横杆的夹角宜为4560；架体高度大于3倍步距时，架体顶部

72、应设置一道水平扣件式钢管剪刀撑，剪刀撑应延伸至周边；2）当架体搭设高度大于5m且不超过8m时，应在中间纵横向每隔4m6m左右设置由下至上的连续竖向扣件式钢管剪刀撑，同时四周设置由下至上的连续竖向扣件式钢管剪刀撑，并在顶层、底层及中间层每隔4个步距设置扣件式钢管水平剪刀撑，剪刀撑的搭设方式应按相关要求执行；3）搭设高度大于8m的满堂模板支撑架宜按高大模板支撑的相关规定执行；（1）高大模板支撑系统应作专门设计，并应在中间纵横向每隔4m6m左右设置由下至上的连续竖向轮扣式钢管剪刀撑或扣件式钢管剪刀撑，同时四周设置由下至上的连续竖向轮扣式钢管剪刀撑或扣件式钢管剪刀撑，并在顶层、底层及中间层每隔4个步距

73、设置扣件式钢管水平剪刀撑等整体稳定措施；重荷载梁应在梁两外侧设置竖向连续交叉剪刀撑；（2）梁板支撑架的纵横向横杆应拉通设置，当梁板下支撑立杆的间距尺寸与横杆长度模数不匹配时，应增设扣件式钢管立杆及横杆，将梁板支撑架连成整体；（3）立杆的纵横横杆间距、步距应根据受力计算确定，并满足轮扣横杆、立杆的模数关系，步距不宜大于1.2m，且顶层横杆与底模距离不应大于650mm。（4）同一区域的立杆纵向间距应成倍数关系，并按照先主梁、再次梁、后楼板的顺序排列，使梁板架体通过横杆纵横拉结形成整体，模数不匹配位置应确保横杆两侧延伸至少扣接两根轮扣立杆；（5）当架体高度大于8m时，高大模板支撑系统的顶层横杆步距宜

74、比中间标准步距缩小一个轮扣间距。（6）高支模的水平拉杆应按水平间距6m9m,竖向每隔2m3m与周边结构墙柱、梁采取抱箍、顶紧等措施，加强抗倾覆能力。4）支撑架的竖向剪刀撑和水平剪刀撑应与支撑架同步搭设，剪刀撑的搭接长度不应小于1m，且采用扣件式钢管剪刀撑的不应少于2个扣件连接，扣件盖板边缘至杆端不应小于100mm，扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m。5）当同时满足下列规定时，可采用无剪刀撑框架式支撑结构：（1）搭设高度在5m以下；（2）被支撑结构自重的荷载标准值小于5kpa；（3）支撑结构支撑于坚实均匀地基土或结构土；（4）支撑结构与既有结构有可靠连接。4、模板支架的高

75、宽比不宜大于3，当高宽比大于3时，应在架体的周边和内部以计算确定水平间隔和竖向间隔距离，且设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应设置钢丝绳张拉固定等措施；5、模板支架立杆顶层横杆至模板支撑点的高度不应大于650mm，丝杆外露长度不应大于300mm，可调托撑插入立杆长度不应小于150mm；6、模板支架可调底座交接丝杆外露长度不宜大于200mm，最底层横杆离地高度不应大于500mm。7、应设置纵向和横向扫地杆，且扫地杆高度不宜超过350mm。4.6 模板支撑体系的检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验

76、收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度

77、不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011。脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置在同一高度采用专用钢套筒连接7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，

78、设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求轮扣式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m轮扣式脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定，对梁底扣件

79、进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。4.7 混凝土浇筑1、施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场布置混凝土输送泵，混凝土从低处向高处分层浇捣，采用一次浇筑成形，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。2、施工方法1）浇筑设备：（1）混凝土输送泵：选用中联重工混凝土电泵HBT80.13-110SU，技术参数详设备使用说明书。中联重工混凝土电泵HBT80.13-110SU（2）混凝土布料机：楼屋面混凝土采用如下图独立式布料机，臂长12m，原则上布置在楼面中间，尽量减少移机次数，实际布置根据具体楼面尺寸而定，位置确定后对布料机支

80、脚以下模板支撑体系进行加固（立杆回顶支脚），确保混凝土浇筑过程中的施工安全。混凝土布料机（R=12m）2）浇筑路线：（1）采用2台12米长布料机立于标准层板面一边，由东向西扩展的浇筑方案，混凝土浇筑速度1.5m/h，确保模板支架施工过程中均衡受载。先浇筑墙、柱等竖向构件的混凝土，再浇筑梁、板等水平构件的混凝土。（2）梁板混凝土浇筑顺序为从一端向另一端平行逐渐浇筑，左右方向的出料口应能保证混凝土不出现冷缝，前后浇筑时间间隔应能保证混凝土不出现冷缝。（3）悬挑结构的混凝土应待其非悬挑结构浇筑宽度大于1.5倍悬挑结构宽度的情况下方可进行浇筑，避免因悬挑结构先浇筑导致模板支架局部失稳，引发架体倒塌。3

81、）布料机使用时需注意以下安全事项：（1）布料机四个支腿一定要垫牢，每个支腿楼板下面一定要做顶撑，立杆与内架相连。（2）浇筑混凝土时，外架内侧要用花纹塑料遮挡，防止污染外架安全网及掉落石子伤人。（3）布料机揽风绳一定挂牢，挂钩勾在梁的钢筋上，防止布料机倾覆。（4）布料机支腿范围内的纵横向立杆，均需隔一加一根立杆（即立杆纵横向间距450），见下图： 布料机下隔一加一立杆（5）严格按照JGJ33-2012第8.10节的关于混凝土布料机支撑要求，在布料机支腿范围内增设水平剪刀撑及斜撑。 （6）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；（7

82、）浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。3）准备工作：（1）钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。（2）模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。（3）由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。（4）混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。（5）浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。（6）混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细

83、检查井字架加固情况。4）浇筑方法和速度：（1）本工程砼分两次浇筑，第一次为浇筑墙、柱竖向构件的混凝土至框架梁底，第二次为浇筑梁板水平构件的混凝土，浇筑水平构件时应注意下料均匀，避免产生集中堆荷等不平衡受力情况，确保模板支撑架受力均匀。（2）混凝土浇筑采用地泵由低处向高处浇捣。（3）每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前，将上层混凝土洗筑完毕。（4）浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。（5）使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不

84、得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的15倍(50棒应为525cm，取50；30棒应为405cm，取40)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。（6）高度超过800mm的梁应分层(厚度为400mm)浇筑混凝土，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控。（7）梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚

85、度要略大于板厚，振捣完毕后用1.54m刮尺刮平。（8）泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。（9）竖向结构的浇筑速度为2m/h，避免因浇筑速度过快导致侧向支撑不足而引发涨模、爆模都现象出现。5）试块制作：在现场制作试块应以同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及拆模试压试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护。第5章 质量、安全保证措施摘要：描述组织保障机构、保证施工质量的技术措施、模板安装和拆除的安全技术措施、施工应急救援预案、模板支撑体系在搭设、钢筋安装，砼浇捣过程中及砼终凝前后的模板支撑体系位移的监测措施等。5.1 组织保障机构1、项目部组织架构部门名称

86、职务姓名职责分工备 注项目领导班子项目经理刘昌贵项目总控负责人项目副经理林巧根对内对外总协调、现场组织协调、管理项目生产经理黄楚平生产计划落实及现场安全、文明施工管理和过程质量管控项目技术负责人庄则浩项目施工技术总负责，工程施工质量指导、监督，工程资料指导检查经营部商务主管陈琪然合同、预结算、工程签证、索赔等预算员陈名权郑明杰工程预结算、工程进度款申报等工程部土建施工组木工施工员黄进鑫王为民模板、混凝土、砌筑、抹灰等施工进度跟踪、协调和现场施工质量、安全、文明施工等管控钢筋施工员肖玉华黄进波钢筋抽料、预算、结算及现场督导泥工施工员陈伦平郑学强现场钢筋制作、安装质量检查验收材料组材料部主管赖洽凡

87、材料、物资供应材料员黄锦朝材料采购设备组机械管理员鲁治军现场施工设备、机具日常维护管理技术部技术组技术员赵冰春协助抓好土建工程技术管理工作黄晓轩土建工程技术交底、图纸审查、交底测量组测量主管黄进龙项目施工测量全面控制、人员分工及工作指导、检查复核资料组资料主管郑维锐工程技术资料、文件收集、整理、归档资料员兼试验员倪丽敏资料、往来文件收发、整理等质安部安全组安全主任崔岩项目安全、文明施工管理和安全组工作安排、指导安全主管李刚 现场安全、文明施工检查、监督、指导，落实建设主管管部门有关要求安全员陈冬华郭志浩现场安全、文明施工检查、监督质检组质量主任杨佳贵项目施工质量管理和质检组工作安排、指导，落实

88、质量创优事宜行政后勤部后勤组后勤主管邱顺乐员工及工人住宿、伙食等后勤管理和办公生活区安保工作后勤员陈基灶分管杂工班保卫组保安队长李坚施工现场及生活区日常安保管理工作2、安全管理架构姓名职务联系方式工作职责刘昌贵项目经理 施工现场安全生产第一责任人，对项目安全生产工作全面负责，负有直接领导责任黄楚平生产经理 现场安全生产工作的直接领导者，对项目的安全生产工作负直接责任庄则浩项目技术负责人对项目的安全生产及劳动保护的技术工作负责崔岩安全主任对现场的安全生产、文明施工全面负责李刚安全主管 在安全主任的领导下，对劳务班组进行安全教育，执行日常安全检查、跟踪整改，排除施工安全隐患，落实项目部的指令。陈冬

89、华安全员郭志浩安全员张伟安全资料员3、本方案编审人员名单方案编审人员姓名职 务职 称学历专业方案编制人庄则浩项目技术负责人工程师本科建筑工程黄晓轩项目技术工程师工程师大专工 民 建方案审核人杨波公司技术部经理高级工程师本科工 民 建方案审批人杨淑琼公司技术负责人高级工程师本科工 民 建5.2 施工质量的技术保证措施1、准备工作1）模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2）模板的基准定位工作（1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与

90、施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；（2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；（3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；（4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；（5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、模板支设1）基础及地下工程模板：（1) 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；（2) 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运

91、料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；（3）斜支撑与侧模的夹角不应小于45，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；（4） 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。2）楼梯模板（1）梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；（2）楼梯模板支撑用钢

92、管架支设牢固；（3）模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。3）柱模板（1）主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；（2）角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。4） 墙模板（1）当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能独立安装支撑件时，应采取临时固定措施；（2）安装电

93、梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板；（3）对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确；（4）墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。5）梁、板模板（1）梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；（2）所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；（3）所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；（4）梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的

94、清扫口设在梁端；（5）梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用模板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高2,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100（1）侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除，拆除时应均匀用力，注意保护砼棱角的完整；（2）底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；（3）板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模

95、板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层

96、以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。5.3 施工安全的技术保证措施1、施工安全保证体系安全保证体系2、存在的危险源及应对措施梁、板截面尺寸过大混凝土浇注过程中容易发生坍塌，施工必须按方案进行搭设，搭设完成后现场生产经理组织技术、安全、质量、作业人员进行验收，符合方案及规范要求后方可进行混凝土浇注；浇注过程中必须安排专人进行看护，出现问题及时上报、及时处理。3、安全技术措施1）操作人员进入施工现场必须戴好安全帽；严禁穿拖鞋、赤膊作业。2）操作人员严禁酒

97、后作业。3）高空作业必须佩戴安全帽。4）施工机械应做好防护措施如圆盘锯的防护罩等。5）临时用电电缆严禁拖地。6）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。7）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。8）在拆模前不准将脚手架拆除；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。9）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问

98、题及时组织处理。10）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。11）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一

99、次吊运二块模板11）模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。12）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。13）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。5.4 施工应急救援预案本工程在模板区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击、漏电、机械

100、等重大事故。本预案针对梁板模板施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击、漏电、机械等紧急情况的应急准备和响应。1、应急组织机构及职责1）应急救援组织机构图集团工程管理部总指挥副总指挥善后处理组事故调查组物资供应组医疗救护组对外联系组现场协调组专业抢险组现场指挥组2）现场分工与职责重大事故发生后，按照现场指挥组指示，各相关应急小组和施工班组应召集足够人员，调集抢险救援装备器材物资迅速赶赴现场 ，在现场指挥组统一指挥下，按各自的职责分工迅速开展抢险救护工作，并由现场总指挥指定各组长单位。（1）总指挥职责/项目经理、执行经理：发生重大事故时，发布和解除应急救援指令；组织指挥应急队伍实施救援行动；向

101、上级汇报和相临单位通报事故情况，必要时向有关单位发出救援请求；组织事故调查，总结应急救援经验教训等。（2）副总指挥职责/生产经理：协助总指挥负责应急救援的具体指挥工作。（3）现场指挥组负责/技术负责：协助总指挥做好事故报警、情况通报及事故处置工；负责灭火、警戒、治安保卫、疏散、道路管制工作；负责事故现场通讯联络和对外联系；负责协助抢险机械设备的调转；负责现场医疗救护指挥及中毒、受伤人员分类抢救和护送转院工作，负责抢险救援物资的供应和运输工作。负责事故现场的通讯联络和对外联系；负责与有关单位人员的紧急联络，在最短的时间内，传达领导小组的抢险指令，做好与“110”、“120”等单位的联系。负责人姓

102、名工作职责联系方式项目经理：刘昌贵主持施工现场全面工作项目副经理：林巧根负责组织应急救援协调指挥工作项目生产经理：黄楚平负责组织应急救援协调指挥工作技术负责人：庄泽浩负责组织应急救援协调指挥工作（4）专业抢险组：主要任务是查明事故现场基本情况，制定现场抢险方案，明确分工，迅速抢险及人员和各类危险品转移等行动、抢救受伤人员和财产，防止事故扩大，减少伤亡损失。负责人姓名工作职责联系方式安全主任：崔岩配合指挥组，负责事故现场组织工作材料员：黄锦朝负责现场抢救工作技术员：赵冰春负责现场抢救工作各班组配合人员负责现场抢救工作（5）现场协调组：及时协调抢救现场各方面工作，积极组织救护和现场保护，维持事故现

103、场交通次序，车辆指引等工作。负责人姓名工作职责备注测量主管：黄进龙配合指挥组，维持事故现场次序全体保安配合指挥组，维持事故现场次序（6）医疗救护组：负责现场伤员的救护等工作。负责人姓名工作职责备注安全主管：李刚负责现场救护工作资料员：郑维锐负责现场救护工作预算员：陈名权负责现场救护工作各班组配合人员负责现场救护工作（7）对外联系组：负责及时与有关部门沟通。负责人姓名工作职责备注质量主任：杨家贵配合指挥组，负责对内对外联络技术员：黄晓轩配合指挥组，负责对内对外联络资料员：倪丽敏配合指挥组，负责对内对外联络（8）物资供应组：负责及时提供所需交通工具器材、通讯药品等急救措施。负责人姓名工作职责备注材

104、料主管：赖洽凡负责及时提供所需药品、器材等物资后勤主管：邱顺乐负责现场救护工作各班组配合人员负责现场救护工作（9）事故调查组：负责查清事故发生时间、经过、原因、人员伤亡及财产损失情况，分清事故责任，并提出对事故责任者处理意见及防范措施。（10）善后处理组：负责做好死难、受伤家属的安抚、慰问、思想稳定工作，消除各种不安定因素。负责人姓名工作职责备注项目经理：刘昌贵负责做好安抚、慰问等善后处理工作项目副经理：林巧根负责做好安抚、慰问等善后处理工作各班组负责人负责做好安抚、慰问等善后处理工作2、应急准备应急小组应配备下列救援器材：医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、木夹板、小药箱；抢救工具：一般工地常备

105、工具即基本满足使用；照明器材：手电筒、应急灯36v以下安全线路、灯具；通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；交通工具：工地常备一辆工具车,该车不考虑跑长途；灭火器材：消防砂、消防栓、灭火器日常按要求就位,紧急情况下集中使用。应急设备：氢氧焊、障碍栏杆、警示带等；清障设备：装载机、吊车（项目未配备，留设随时可以联系的租赁电话）；救援工具计划表序号器材名称设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架3个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明救援6应急灯6个停电时照明救援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥救援3、应急响应1）意外伤害发生时，应确定意外伤害的类

106、型，并立即报告应急救援领导小组。应急救援领导小组启动意外伤害救援预案。2）救援组负责伤害人员处置，根据伤情的严重程度确定现场施救还是送医院救治或是请医护人员现场组织施救。3）如送医院救治或是请医护人员现场组织施救，对外联络组负责拨打救援电话120通知附近医院，报120要讲明地点、伤情严重程度、伤害的类型和联系电话，并派人到路口接车和指示通道。4）领导小组要负责现场的指挥、救护、通讯、车辆的使用和调度工作。5）领导小组组织现场事故抢险方案制定与实施。4、紧急救援措施1）高空坠落应急救援方法：（1）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。

107、（2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。（3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。2）模板、坍塌应急救援方法：（1）工地发生模板坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控

108、制好事故现场。（2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；（3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；（4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；（5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。（1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。（2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定

109、骨折、扶托伤肢，减少伤痛。（3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。（5）预备应急救援工具如下表：序号器材名称设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架3个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明救援6应急灯6个停电时照明救援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥救援4）触电

110、伤亡应急救援方法（1）触电伤亡事故发生后，在现场施工人员或电工班组长立即切断电源，并立即打电话向救援小组总指挥刘昌贵汇报。救援小组总指挥刘昌贵汇报接到电话后，应立即赶到事故现场，组织急救小组成员，利用现有的急救器材，对受伤者进行临时性急救措施。（2）现场发现重伤事故时，副组长林巧根立即拨打120急救电话。在通话中说明清楚事发地点，企业名称，工程名称，事故现场周围是什么特征以及车辆行走路线等，以便急救车辆能快速到达事故地点。同时应打电话向公司分管领导汇报。（3）副组长黄楚平应组织项目部的保卫人员、安全员在事故现场设置警戒区，明确责任人，保护好事故现场，防止人员误入事故警戒区，避免事故现场受破坏。

111、（4）现场救治小组负责人李刚和组员郑维锐负责现场急救伤员工作。（5）副组长黄楚平组织急救小组成员，清除通道口上的障碍物，接应120救护车辆和医务人员快速赶赴事故现场，达到急救的目的。（6）总指挥刘昌贵应组织相关人员进行事故调查，分析事故原因，落实责任对所有存在的问题按“三定”原则进行整改，并对广大职工进行思想教育、法制教育、安全教育和各工种安全技术操作规程的知识培训，提高职工的安全技术操作技能，确保施工安全。5、应急程序项目应急救援指挥部，领导小组负责统一指挥、调动，并根据发生事故的危害程度，采取对应措施并组织实施。同时向上级和社会有关援助部门（机关）报告请求援助，事后对发生事故的原因组织人员

112、调查，对造成重大损失的相关责任人做出相应处理。紧急抢险组迅速召集小组成员在五分钟内赶到出现险情事故现场，实施抢险救灾，并在接报后第一时间将灾情向指挥部报告。疏导警戒组负责组织值班门卫人员、保安人员，将人群疏散到安全地带，保持主干道畅通，加强治安警戒，防止因人员混乱而造成物资财产被破坏或丢失。应急救援指挥部救护组负责对伤员进行临时有效救护，组织人员将伤员安全、迅速转运至附近医院，向医生正确反映伤员相关情况，并及时向项目经理汇报抢救情况。应急程序发生事故时的紧急联络图程序措施报告1、通过电话报告“在哪里”“什么事”“具体情况”简单明了的重复二次。2、紧急电话受话人处理电话的原则：由电话知道发生了紧

113、急事态；通过电话向报告人问清灾害现场；通过电话或其它方式向相关领导报告灾情。3、报告程序：事故发现者立即向管理人员或项目经理报告事故发生情况。4、项目经理在确定事故发生后，在第一时间内向公司有关部门或公司有关领导报告。启动应急预案事故初期1、项目经理先通知疏导警戒组组长：立即关闭大门不容许任何人进出现场；组织人员在现场的关键部位警戒，观察是否有发生二次伤害的可能，并防止人为破坏；为保障场内交通畅通，让停留在场内的车辆一律疏散到周边安全位置；留下部分人员随时待命。2、通知紧急抢险组组长：立即查明现场情况，并反馈情况；组织小组成员在最短时间赶赴出事地点事实抢救。3、通知救护组组长：立即组织人员将救

114、护伤员可能所需医药物资运送至出事地点，成立临时救护所；初步判断伤员情况，对伤员做临时有效的救护；组织人员将伤员安全、迅速转运到就近的医院；随时反馈伤员的救护情况。4、通知通讯联络组组长：立即打电话120到急救中心，让医院作好接受伤员准备；请求调动足够的车辆和医护人员到项目门口随时等候。5、项目经理在第一时间向公司有关部门或领导汇报情况。事故中期1、项目经理根据紧急抢险组组长反馈的信息了解伤亡情况及灾害的大小，根据事故大小决定是否需要请求公司或社会援助机构的帮助，在待援助同时随时将现场进展情况反馈公司领导。2、如果公司决定求助社会援助机构，项目经理通知通讯联络组：与社会救援机构取得联系，报告事故

115、发生地点、事故大小、事故的性质，并请求援助；将与援助机构联系的情况随时反馈到项目经理。3、通知疏导警戒组：保持道路畅通，作好迎接援助机构车辆的准备；将现场人员的心理动态及时反馈给项目经理，以便做出相应调整。4、通知抢险组：如果灾情过大，抢救过程中可能出现二次人员伤亡，应积极组织人员安全撤离现场，等待救援；在灾区与安全区之间组织人员采取有效隔离措施，防止安全区变成灾害区。事故后期1、事故控制后，项目经理通知抢险组组织或配合事故调查组查明原因；组织人员加固或拆除事故发生后遗留隐患；组织人员积极恢复生产。2、通知抢救组：了解伤员情况，及时反馈情况；了解伤员家属家庭环境，根据国家有关政策给予相应补偿。

116、3、根据事故调查结果制定预防类似事故的预防措施，对事故责任人进行相应的处理，广泛开展事故原因分析教育活动，教育项目所有人员提高防护意识和自我保护能力，向公司汇报事故的经过和处理情况6、紧急救援路线图紧急救援路线：距离本工程最近的综合型医院为深圳市第二人民医院，距工地4.3公里，约11分钟路程。地址：福田区笋岗西路3002号，联系电话：0755-83366388，一旦发生突发事件，受伤人员用项目备用车第一时间送至。5.5 监测措施1、监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。2、监测点设置在支架边角及中间按每隔10-15m间距设置监测剖面。根据本工程模

117、板特点，特对建筑物周边及核心筒周边梁底设支撑顶水平位移、支撑钢管弯曲监测，在梁中各设一个支撑顶水平位移、支撑钢管弯曲观测点。监测必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZ

118、J22h/40000对讲机3力矩板手15、监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 横杆插销是否松动；3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 安全防护措施是否符合规范要求；6) 支架与杆件是否有变形现象；6、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以

119、内；2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第6章 文明施工措施摘要：描述现场安全文明施工、环境保护措施。6.1 现场安全文明施工施工现场必须首先做到“九有”。即有：围墙，门卫、场牌、一图八板、安全标志、消防设施、消防通道、厕所和垃圾站，均按标准设置和管理。1、封闭管理1）施工现场在地红线上彩钢板围墙，四面外墙上均喷我司CI字样。2）施工现场紧靠大门内一侧设治安室，室外悬挂治安保卫制度、责任人及治安保卫电话，并配备专职保安人员（佩戴保安标志），门口应有来访人员登记本及值班人员交接班记录。3）对进场的所有人员进行严格的管理，对所有进场的施工人员由项目经理部

120、进行登记，汇总统一管理。流动人口持有“三证”，施工过程发生人员流动的，及时更改登记记录，并及时汇总汇报给项目部、监理单位及业主单位。4）人员的身份识别：全体员工树立遵章守纪思想，采用挂牌上岗制度，安全帽、工作服统一规范。安全值班人员佩戴不同颜色标记，工地负责人戴黄底红字臂章，班组安全员戴红底黄字袖章。2、施工场地道路施工现场道路在施工总平面图上标示清楚，场地应有排水坡度，道路一侧设排水沟和集水井，排水沟通过沉淀池与市政管网连通，做到排水畅通、无堵塞、无积水。道路不得堆放设备或建筑材料。施工现场不准随意吸烟，设专用吸烟室，做到方便作业人员吸烟，又要防止火灾发生，一旦发生火灾按应急预案处理。3、材

121、料堆放1）施工现场办公室应张挂总平面布置图，现场材料堆放应与总平面图标示位置一致，不得随意堆放。2）堆放材料应有标示牌，其标牌内容为：名称、规格型号、批量、产地、质量等内容。3）材料堆放应做到整齐，并按下列规定堆放：（1）钢筋堆放垫高30cm，一头齐，并按不同型号分开放置。（2）建筑废旧材料应集中堆放于废旧材料堆放场，堆放场应封闭挂牌。（3）施工现场应建立清扫制度，落实到人，做到工完料清，场地清，不用的机械设备、机具及时出场。4）建筑垃圾应及时存放于建筑垃圾站，并定时清运，严禁随意堆放，垃圾堆放处应挂设标牌，显示名称及品种。4、CI图牌1）配电箱：色彩为黄色。双门配电箱：标志尺寸为88cm，蓝

122、标，黑字，右边门为有电警示标志。单门配电箱：将标准组合置于箱体左上方。2）施工图牌：包括施工标牌、施工平面总图、安全生产制度、消防制度等。3）项目经理部名牌、办公室门牌、办公室内图牌、导向牌、胸卡、现场生活临建导向牌；人员服装按公司统一要求进行职员着装。4）安全帽：按规范场内作业人员的安全帽分四种颜色，管理人员戴白色安全帽、外来参观人员佩戴红色安全帽；安全员佩戴红色安全帽；特种作业人员佩戴蓝色安全帽；工人佩戴黄色安全帽。5、维护与检查CI维护与资料收集由专人负责。所有CI标语必须保持常新，广告布、标语、标牌出现破损必须及时更换；资料（摄影照片、录像等）定期收集整理，由CI总执行人进行督促、检查

123、。6.2 环境保护措施项目经理部负责组织向本项目员工、业主、分包单位以及施工区周边的相关方宣传公司的环境方针。项目经理部在会议室、施工场区的显著部位书写或张贴公司的环境方针。1、防尘措施1）用大型吸尘器吸去模板内木屑、碎渣。2）专人清理模板上混凝土、灰土，垃圾及时清运到指定地点。3）木工棚地面，洒水防尘，木工操作面要清理木屑、锯末，并要求木工棚和作业面保持清洁。4）建筑物外围立面用密目安全网封闭，降低楼层内风流速，阻挡扬尘影响周围环境。5）禁止施工区域吸烟，设吸烟室，安空气净化器，每日专人打扫。2、降噪措施1）现场布置：合理布局、闹静分开，机械远离居民区一侧。2）施工安排：办理夜施证，合理安排

124、进度，每日22时至次日6时尽量减少超噪音施工，中、高考时适当调整夜间施工强度。3）噪声监测：现场每面设2个噪声监测点，定期监测噪音是否超标并及时整改。4）模板、脚手架作业：支设、拆除、搬运轻拿轻放，上下、左右有人传递。第7章 劳动力计划摘要：描述专职安全生产管理人员、特种作业人员等。7.1 专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定五名专职安全员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下刘昌贵（

125、项目经理）组长，负责协调指挥工作；王卫民、黄进鑫（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；崔岩、李刚、陈冬华、郭志浩、张伟（安全员）组员，负责现场安全检查工作；姚丰伟、曾镇诚（架子工班长）组员，负责现场具体施工。7.2 特种作业人员序号工种需求人数工作内容1架子工20模板支架搭设、拆除2木工80模板制作、安装3电工5临电安装、维护4塔吊司机、指挥工、司索工20材料转运5电梯司机10人员、机具垂直运输6杂工30材料清理、搬运第8章 梁、板模板及支撑体系计算摘要： 1、列表描述所要计算的梁、板的部位、结构尺寸、层高和跨度；2、列表描述梁、板底支撑布置情况及支撑布置简图；3、梁下模板及支撑体系设计

126、验算；根据支撑系统设置情况，分别选择不同支撑布置形式截面最大的梁进行验算。验算要求如下：1）画出需验算类型的支撑节点详图，简述该种类型的布置情况和安装做法，以及所需各种材料的规格；2）梁底模板验算：l 荷载计算：包括梁模板自重、砼自重、钢筋重量、施工荷载；l 画出计算简图；l 进行模板的抗弯强度、抗剪强度、挠度的计算；3）梁底次楞验算：荷载计算中增加次楞自重，其它荷载由上部传递，验算步骤同梁底模板；4）梁底主楞验算：荷载计算中增加主楞自重，其它荷载由上部传递，验算步骤同梁底模板；5）支撑立杆稳定性验算：荷载计算中增加钢管、扣件自重，其它荷载由上部传递。进行支撑立杆的强度验算、稳定性验算；4、梁

127、侧模计算：计算步骤同梁底模，其中包括梁的对拉螺栓计算；5、板下模板及支撑体系设计验算：计算步骤同梁下模板及支撑体系设计验算；6、梁、板支撑体系的扣件抗滑移验算；7、支承层地面或楼层的承载力验算；8、墙、柱模板支撑计算：计算步骤同梁模板的计算。8.1 梁底模板计算 300800截面梁底模验算1、工程属性新浇混凝土梁名称KL3混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)6模板支架横向长度B(m)13模板支架纵向长度L(m)10梁侧楼板厚度(mm)2502、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m

128、3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.046地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.23、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)900支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)

129、1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数0梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)250模板及支架计算依据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010设计简图如下：平面图立面图 4、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：W

130、bh2/6=3001818/616200mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=300181818/12145800mm4q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.430.38.64kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.8)+130.37.05kN/m简图如下：1）抗弯验算Mmax0.125q1L20.1258.640.2520.068kNmMmax/W0.068106/162004.167N/mm2f15N/mm2满足要求！2）挠度验算max5q2L4/(384EI)=57.052

131、504/(38410000145800)0.246mmminL/150，10min250/150，101.667mm满足要求！3）支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax1q1L18.640.252.16kN标准值(正常使用极限状态)Rmax1q2L17.050.251.762kN5、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)273.375承载能力极限状态：面板传递给小梁q12.16/0.37.2k

132、N/m小梁自重q21.2(0.3-0.1)0.250.06kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43(0.45-0.3/2)/20.25+1.20.5(0.8-0.25)0.250.545kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43(0.9-0.45)-0.3/2)/20.25+1.20.5(0.8-0.25)0.250.545kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q11.762/0.35.875kN/m小梁自重q21(0.3-0.1)0.250.05kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(10.5+1(2

133、4+1.1)0.25+13)(0.45-0.3/2)/20.25+10.5(0.8-0.25)0.250.435kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.25+13)(0.9-0.45)-0.3/2)/20.25+10.5(0.8-0.25)0.250.435kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1）抗弯验算小梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.571106/60750=9.404N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2）抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax1.652kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.6521000/(24590)0.61

134、2N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3）挠度验算小梁变形图(mm)max1.451mmminL/150，10=min900/150，106mm满足要求！4）支座反力计算承载能力极限状态R11.652kN，R21.652kN正常使用极限状态R11.339kN，R21.339kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁由上节可知PmaxR1，R21

135、.652kN，PmaxR1，R21.339kN主梁计算简图一主梁计算简图二1）抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.399106/4490=88.864N/mm2f=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax3.579kNmax=2Vmax/A=23.5791000/42416.882N/mm2=125N/mm2满足要求！3）挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max1.022mmminl1/150，10=min900/150，106mm满足要求！悬臂端max0.494mmmin2l2/150，10=

136、min2200/150，102.667mm满足要求！4）支座反力计算图一：Rmax=5.231kN图二：Rmax=4.956kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立柱1：R15.231kN，立柱2：R25.231kN图二立柱1：R14.956kN，立柱2：R24.956kN7、扣件抗滑移验算1）扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力NmaxR1,R2max5.231,5.2315.231kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！8、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)483立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(

137、mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151）长细比验算hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,1000+20.7650)=1910mm=hmax/i=1910/15.9=120.126=150长细比满足要求！查表得，0.4522）风荷载计算Mwc1.4klah2/100.91.40.0460.91.22/100.008kNm根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2：1

138、)面板验算q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.930.38.514kN/m2)小梁验算F11.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.93 (0.45-0.3/2)/20.25+1.20.5(0.8-0.25)0.250.529kNF21.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.93 (0.9-0.45)-0.3/2)/20.25+1.20.5(0.8-0.25)0.250.529kNq17.095kN/mq20.06kN/m同上四六计算过程，可得：R15.13kN，R25.13kN立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+1.20.15(6-0

139、.8)+Mw/lbmax5.13+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.93(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，5.13+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.93(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.936+0.008/0.912.506kNfN/(A)+Mw/W12505.566/(0.452424)+0.008106/449067.035N/mm2f205N/mm2满足要求！9、高宽比验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3

140、H/B=6/13=0.4623满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！10、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200F1=N=12.506kN1）受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.

141、9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱

142、，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=230mm，um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11720230/1000=229.567kNF1=12.506kN满足要求！2）局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用

143、的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=12.506kN

144、满足要求！ 600800截面梁底模验算1、工程属性新浇混凝土梁名称KL2混凝土梁截面尺寸(mmmm)600800模板支架高度H(m)6模板支架横向长度B(m)13模板支架纵向长度L(m)10梁侧楼板厚度(mm)2502、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.046地基粗糙程度D类(有密

145、集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.23、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底

146、增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)600梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)250模板及支架计算依据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：Wbh2/6=6001818/632400mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=600181818/12291600mm4q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.

147、4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.430.617.28kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)0.8)+130.614.1kN/m简图如下：1）抗弯验算Mmax0.125q1L20.12517.280.2520.135kNmMmax/W0.135106/324004.167N/mm2f15N/mm2满足要求！2）挠度验算max5q2L4/(384EI)=514.12504/(38410000291600)0.246mmminL/150，10min250/150，101.667mm满足要求！3）支座反力计算设计值(承载能力极限

148、状态)Rmax1q1L117.280.254.32kN标准值(正常使用极限状态)Rmax1q2L114.10.253.525kN5、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)273.375承载能力极限状态：面板传递给小梁q14.32/0.67.2kN/m小梁自重q21.2(0.3-0.1)0.250.06kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43(0.6-0

149、.6/2)/20.25+1.20.5(0.8-0.25)0.250.545kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43(1.2-0.6)-0.6/2)/20.25+1.20.5(0.8-0.25)0.250.545kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q13.525/0.65.875kN/m小梁自重q21(0.3-0.1)0.250.05kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(10.5+1(24+1.1)0.25+13)(0.6-0.6/2)/20.25+10.5(0.8-0.25)0.250.435kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24

150、+1.1)0.25+13)(1.2-0.6)-0.6/2)/20.25+10.5(0.8-0.25)0.250.435kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1）抗弯验算小梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.246106/60750=4.054N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2）抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax2.321kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.3211000/(24590)0.86N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3）挠度验算小梁变形图(mm)max0.098mmminL/150，10=min600/150，104mm满足要求！4）支座反

151、力计算承载能力极限状态R10.42kN，R24.642kN，R30.42kN正常使用极限状态R10.34kN，R23.775kN，R30.34kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知PmaxR20.62.785kN，PmaxR20.62

152、.265kN主梁计算简图一主梁计算简图二1）抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.673106/4490=149.889N/mm2f=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax6.034kNmax=2Vmax/A=26.0341000/42428.462N/mm2=125N/mm2满足要求！3）挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max1.729mmminl1/150，10=min900/150，106mm满足要求！悬臂端max0.835mmmin2l2/150，10=min2200/150，102.

153、667mm满足要求！4）支座反力计算图一：Rmax=8.819kN图二：Rmax=8.355kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立柱2：R28.819kN图二立柱2：R28.355kN立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P2=8.819/0.6=14.698kN7、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2

154、)125由小梁验算一节可知PmaxR1，R30.42kN，PmaxR1，R30.34kN纵向水平钢管计算简图一纵向水平钢管计算简图二1）抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kNm)纵向水平钢管弯矩图二(kNm)Mmax/W0.102106/449022.717N/mm2f=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)纵向水平钢管剪力图二(kN)Vmax0.91kNmax2Vmax/A=20.911000/4244.292N/mm2125N/mm2满足要求！3）挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)纵向水平钢管变形图二(mm)跨中max0.26mmminl1/150，10=min9

155、00/150，106mm满足要求！悬臂端max0.125mmmin2l2/150，10=min2200/150，102.667mm满足要求！4）支座反力计算图一：Rmax=1.33kN图二：Rmax=1.26kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立柱1：R1=1.33kN，立柱3：R3=1.33kN图二：立柱1：R1=1.26kN，立柱3：R3=1.26kN8、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851）扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max1.33,1.331.33kN0.858=6.8kN单

156、扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2）可调托座验算可调托座最大受力NmaxP214.698kNN=30kN满足要求！9、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)483立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151）长细比验算hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,1000+20.7650)=1910mm=hmax/i=1910

157、/15.9=120.126=150长细比满足要求！查表得，0.4522）风荷载计算Mwc1.4klah2/100.91.40.0460.91.22/100.008kNm根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q11.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.930.617.028kN/m2)小梁验算F11.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.93 (0.6-0.6/2)/20.25+1.20.5(0.8-0.25)0.250.529kNF21.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.93 (1.2-0.6)

158、-0.6/2)/20.25+1.20.5(0.8-0.25)0.250.529kNq17.095kN/mq20.06kN/m同上四七计算过程，可得：R11.305kN，P214.45kN，R31.305kN立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，R3+N边2+1.20.15(6-0.8)+Mw/lbmax1.305+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.93(0.9+0.6-0.6/2)/20.9，14.45，1.305+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.93(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/20.9+0.936+0.008/1.215.392kNf

159、N/(A)+Mw/W15392.308/(0.452424)+0.008106/449082.097N/mm2f205N/mm2满足要求！10、高宽比验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=6/13=0.4623满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！11、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)

160、200F1=N=15.392kN1）受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min

161、(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=230mm，um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mmF=(0.7h

162、ft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11720230/1000=229.567kNF1=15.392kN满足要求！2）局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：

163、fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=15.392kN满足要求！ 5001150截面梁底模验算1、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001150模板支架高度H(m)6模板支架横向长度B(m)13模板支架纵向长度L(m)10梁侧楼板厚度(mm)2502、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼

164、板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.046地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.23、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱横向间距lb(mm)1200支撑架中间层水平杆最大竖向

165、步距h(mm)1200支撑架顶层水平杆步距h(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)650新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑主梁最大悬挑长度(mm)200每跨距内梁底支撑小梁间距(mm)250模板及支架计算依据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010设计简图如下：平面图立面图4、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm)18面板抗弯强度

166、设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000验算方式简支梁按简支梁计算：截面抵抗矩：Wbh2/6=5001818/627000mm3，截面惯性矩：Ibh3/12=500181818/12243000mm4q11.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1kb=1.2(0.1+(24+1.5)1.15)+1.430.519.755kN/mq21(G1k+(G2k+G3k)h)+1Q1kb1(0.1+(24+1.5)1.15)+130.516.212kN/m简图如下：1）抗弯验算Mmax0.125q1L20.12519.7550.252

167、0.154kNmMmax/W0.154106/270005.716N/mm2f15N/mm2满足要求！2）挠度验算max5q2L4/(384EI)=516.2122504/(38410000243000)0.339mmminL/150，10min250/150，101.667mm满足要求！3）支座反力计算设计值(承载能力极限状态)Rmax1q1L119.7550.254.939kN标准值(正常使用极限状态)Rmax1q2L116.2120.254.053kN5、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78

168、2小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)273.375承载能力极限状态：面板传递给小梁q14.939/0.59.878kN/m小梁自重q21.2(0.3-0.1)0.250.06kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43(0.6-0.5/2)/20.25+1.20.5(1.15-0.25)0.250.674kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.43(1.2-0.6)-0.5/2)/20.25+1.20.5(1.15-0.25)0.250.674

169、kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q14.053/0.58.106kN/m小梁自重q21(0.3-0.1)0.250.05kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(10.5+1(24+1.1)0.25+13)(0.6-0.5/2)/20.25+10.5(1.15-0.25)0.250.54kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(10.5+1(24+1.1)0.25+13)(1.2-0.6)-0.5/2)/20.25+10.5(1.15-0.25)0.250.54kN计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态1）抗弯验算小梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.095106/60750=1.571

170、N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2）抗剪验算小梁剪力图(kN)Vmax1.988kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.9881000/(24590)0.736N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3）挠度验算小梁变形图(mm)max0.045mmminL/150，10=min400/150，102.667mm满足要求！4）支座反力计算承载能力极限状态R10.111kN，R23.291kN，R33.291kN，R40.111kN正常使用极限状态R10.092kN，R22.689kN，R32.689kN，R40.092kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主

171、梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式简支梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6由上节可知PmaxR2，R30.61.975kN，PmaxR2，R30.61.613kN主梁计算简图一主梁计算简图二1）抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.477106/4490=106.236N/mm2f=205N/mm2满

172、足要求！2）抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)Vmax4.279kNmax=2Vmax/A=24.2791000/42420.184N/mm2=125N/mm2满足要求！3）挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max1.232mmminl1/150，10=min900/150，106mm满足要求！悬臂端max0.595mmmin2l2/150，10=min2200/150，102.667mm满足要求！4）支座反力计算图一：Rmax=6.254kN图二：Rmax=5.925kN用小梁的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一立柱2：R26.254kN，立柱3：R3

173、6.254kN图二立柱2：R25.925kN，立柱3：R35.925kN立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P2=6.254/0.6=10.423kN,立柱3:P3=6.254/0.6=10.423kN7、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢管截面面积A(mm2)424钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125由小梁验算一节可知PmaxR1，R40.111kN，PmaxR1，R4

174、0.092kN纵向水平钢管计算简图一纵向水平钢管计算简图二1）抗弯验算纵向水平钢管弯矩图一(kNm)纵向水平钢管弯矩图二(kNm)Mmax/W0.027106/44906.013N/mm2f=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算纵向水平钢管剪力图一(kN)纵向水平钢管剪力图二(kN)Vmax0.24kNmax2Vmax/A=20.241000/4241.134N/mm2125N/mm2满足要求！3）挠度验算纵向水平钢管变形图一(mm)纵向水平钢管变形图二(mm)跨中max0.07mmminl1/150，10=min900/150，106mm满足要求！悬臂端max0.034mmmin2l2/1

175、50，10=min2200/150，102.667mm满足要求！4）支座反力计算图一：Rmax=0.351kN图二：Rmax=0.333kN用小梁两侧的支座反力分别代入可得：承载能力极限状态图一：立柱1：R1=0.351kN，立柱4：R4=0.351kN图二：立柱1：R1=0.333kN，立柱4：R4=0.333kN8、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851）扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.351,0.3510.351kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满

176、足要求！2）可调托座验算可调托座最大受力NmaxP2，P310.423kNN=30kN满足要求！9、立柱验算立柱钢管截面类型(mm)483立柱钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立柱计算长度修正系数1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151）长细比验算hmax=max(h,h+2ka)=max(1.21200,1000+20.7650)=1910mm=hmax/i=1910/15.9=120.126=150长细比满足要求！查

177、表得，0.4522）风荷载计算Mwc1.4klah2/100.91.40.0460.91.22/100.008kNm根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010公式5.3.1-2：（1）面板验算q11.2(0.1+(24+1.5)1.15)+1.40.930.519.545kN/m（2）小梁验算F11.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.93 (0.6-0.5/2)/20.25+1.20.5(1.15-0.25)0.250.656kNF21.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.93 (1.2-0.6)-0.5/2)/20.25+1.20.5(1

178、.15-0.25)0.250.656kNq19.772kN/mq20.06kN/m同上四七计算过程，可得：R10.351kN，P210.281kN，P310.281kN，R40.351kN立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+1.20.15(6-1.15)+Mw/lbmax0.351+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.93(0.9+0.6-0.5/2)/20.9，10.281，10.281，0.351+1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.93(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/20.9+0.873+0.008/1.211.16k

179、NfN/(A)+Mw/W11160.01/(0.452424)+0.008106/449060.014N/mm2f205N/mm2满足要求！10、高宽比验算根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=6/13=0.4623满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！11、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm

180、)200F1=N=11.16kN1）受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min

181、(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=230mm，um =2(a+h0)+(b+h0)=1720mmF=(0.7h

182、ft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11720230/1000=229.567kNF1=11.16kN满足要求！2）部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc

183、=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=11.16kN满足要求！8.2 梁侧模板计算 300800截面梁侧模验算1、工程属性新浇混凝梁名称KL3，标高6.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)300800新浇混凝土梁计算跨度(m)82、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组

184、合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.8min34.213，19.219.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.919.2+1.40.9225.848kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m23、支撑体系

185、设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距225主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)175对拉螺栓水平向间距(mm)450结构表面的要求结构表面隐蔽 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250250梁下挂侧模高度(mm)550550 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2250对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2250对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)100001）下挂侧模梁截面宽度取单位长度，

186、b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。计算简图如下：（1）抗弯验算q1bS承125.84825.848kN/mMmax0.125q1l20.12525.8480.22520.164kNmMmax/W0.164106/540003.029N/mm2f15N/mm2满足要求！（2）挠度验算qbS正119.219.2kN/mmax519.22254/(38410000486000)=0.132mm225/250=0.9mm满足要求！（3）支座反力验算承载能力极限状态R下挂q1l=25.8480.2255.816kN正

187、常使用极限状态R下挂ql=19.20.2254.32kN5、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4590小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)273.3751）下挂侧模计算简图如下：（1）抗弯验算小梁弯矩图(kNm)q=5.816kN/mMmax/W0.262106/607504.308N/mm2f15.444N/mm2满足要求！（2）抗剪验算小梁剪力图(kN)max3 Vmax/(2bh)31.7741000/(29045)0.657N/mm

188、21.663N/mm2满足要求！（3）挠度验算小梁变形图(mm)q=4.32kN/mmax0.365mm250/250=1mm满足要求！（4）主梁所受支座反力计算承载能力极限状态R下挂max3.519kN正常使用极限状态R下挂max2.614kN6、主梁验算主梁验算方式三等跨连续梁主梁最大悬挑长度(mm)175主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数

189、0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态：F=maxR下挂max0.6=Max3.5190.6=2.111kN 正常使用状态：F=maxR下挂max0.6=Max2.6140.6=1.568kN 计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二1）抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)Mmax/W0.369106/449082.277N/mm2f205N/mm2满足要求！2）抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=23.2961000/42415.547N/mm2120N/mm2满足要求！3）挠度验算主梁变形图一(mm)主

190、梁变形图二(mm)跨中max=0.047mm=450/250=1.8mm悬挑段max0.279mm=2175/250=1.4mm满足要求！4）最大支座反力计算Rmax=Max5.407,4.388/0.6=5.407/0.6=9.012kN7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.959.0128.561kNNtb17.8kN满足要求！ 600800截面梁侧模验算1、工程属性新浇混凝梁名称KL2，标高6.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)600800新浇混凝土梁计算跨度(m)82、荷载组合侧压力计算依据

191、规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.8min34.213，19.219.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.919.2+1.

192、40.9225.848kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m23、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距225主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)175对拉螺栓水平向间距(mm)450结构表面的要求结构表面隐蔽 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250250梁下挂侧模高度(mm)550550 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2250对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式10固定支撑2250对拉螺栓设计简图如下：模板设计剖面图4、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板

193、抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)100001）下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。计算简图如下：（1）抗弯验算q1bS承125.84825.848kN/mMmax0.125q1l20.12525.8480.22520.164kNmMmax/W0.164106/540003.029N/mm2f15N/mm2满足要求！（2）挠度验算qbS正119.219.2kN/mmax519.22254/(38410000486000)=0.132mm225/250=

194、0.9mm满足要求！（3）支座反力验算承载能力极限状态R下挂q1l=25.8480.2255.816kN正常使用极限状态R下挂ql=19.20.2254.32kN5、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4590小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)273.3751）下挂侧模计算简图如下：（1）抗弯验算小梁弯矩图(kNm)q=5.816kN/mMmax/W0.262106/607504.308N/mm2f15.444N/mm2满足要求！（2）抗剪

195、验算小梁剪力图(kN)max3 Vmax/(2bh)31.7741000/(29045)0.657N/mm21.663N/mm2满足要求！（3）挠度验算小梁变形图(mm)q=4.32kN/mmax0.365mm250/250=1mm满足要求！（4）主梁所受支座反力计算承载能力极限状态R下挂max3.519kN正常使用极限状态R下挂max2.614kN6、主梁验算主梁验算方式三等跨连续梁主梁最大悬挑长度(mm)175主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(

196、N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。承载能力状态：F=maxR下挂max0.6=Max3.5190.6=2.111kN正常使用状态：F=maxR下挂max0.6=Max2.6140.6=1.568kN计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二1）抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)Mmax/W0.369106/449082.277N/mm2f205N/mm2满足要求！2）抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=23.296

197、1000/42415.547N/mm2120N/mm2满足要求！3）挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max=0.047mm=450/250=1.8mm悬挑段max0.279mm=2175/250=1.4mm满足要求！4）最大支座反力计算Rmax=Max5.407,4.388/0.6=5.407/0.6=9.012kN7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.959.0128.561kNNtb17.8kN满足要求！ 5001150截面梁侧模验算1、工程属性新浇混凝梁名称KL1，标高6.0

198、0m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001150新浇混凝土梁计算跨度(m)8 2、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.15新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.15min34.213，27.627.6kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2

199、)2下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.927.6+1.40.9236.054kN/m2下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k27.6 kN/m23、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距225主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)175对拉螺栓水平向间距(mm)450结构表面的要求结构表面隐蔽 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250250梁下挂侧模高度(mm)900900 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2650对拉螺栓右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2650对拉螺栓设计简

200、图如下：模板设计剖面图4、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)100001）下挂侧模梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000182/654000mm3，Ibh3/12=1000183/12486000mm4。计算简图如下：（1）抗弯验算q1bS承136.05436.054kN/mMmax0.125q1l20.12536.0540.22520.228kNmMmax/W0.228106/540004.225N/mm2f15N/mm2满足要求！2）挠度验算qbS正1

201、27.627.6kN/mmax527.62254/(38410000486000)=0.19mm225/250=0.9mm满足要求！3）支座反力验算承载能力极限状态R下挂q1l=36.0540.2258.112kN正常使用极限状态R下挂ql=27.60.2256.21kN 5、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4590小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)273.3751）下挂侧模计算简图如下：（1）抗弯验算小梁弯矩图(kNm)q=8.112

202、kN/mMmax/W0.254106/607504.173N/mm2f15.444N/mm2满足要求！（2）抗剪验算小梁剪力图(kN)max3 Vmax/(2bh)32.0281000/(29045)0.751N/mm21.663N/mm2满足要求！（3）挠度验算小梁变形图(mm)q=6.21kN/mmax0.293mm450/250=1.8mm满足要求！（4）主梁所受支座反力计算承载能力极限状态R下挂max4.056kN正常使用极限状态R下挂max3.105kN6、主梁验算主梁验算方式三等跨连续梁主梁最大悬挑长度(mm)175主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)48

203、3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。承载能力状态：F=maxR下挂max0.6=Max4.0560.6=2.434kN正常使用状态：F=maxR下挂max0.6=Max3.1050.6=1.863kN计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二1）抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)Mmax/W0.426106/449094.866N/mm2

204、f205N/mm2满足要求！2）抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=23.81000/42417.926N/mm2120N/mm2满足要求！3）挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max=0.055mm=450/250=1.8mm悬挑段max0.332mm=2175/250=1.4mm满足要求！4）最大支座反力计算Rmax=Max6.234,5.059/0.6=6.234/0.6=10.391kN7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.9510.391

205、9.871kNNtb17.8kN满足要求！8.3 板模板计算（取250mm厚为例）1、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高6.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)6模板支架纵向长度L(m)8.4模板支架横向长度B(m)8.42、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.115地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)

206、9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.53、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200立柱伸出顶层水平杆长度h2(mm)450小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)150设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)16.83面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9350面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。W

207、bh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4承载能力极限状态q1max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.9Q1kb=max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.93 1=12.386kN/mq1静=G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1.35(0.1+(24+1.1)0.25)1=8.606kN/mq1活=(QcQ1k)b=(1.40.93)1=3.78kN/m正常使用极限

208、状态q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.25)+13)16.375kN/m计算简图如下：1）强度验算Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.18.6060.252+0.1173.780.2520.081kNmMmax/W0.081106/375002.171N/mm2f16.83N/mm2满足要求！2）挠度验算max0.677ql4/(100EI)=0.6776.3752504/(1009350281250)=0.064mmmax=0.064mmmin250/150，10=1.667mm满足要求！5、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁

209、截面类型(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.386小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)273.375小梁计算方式二等跨连续梁q1max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.9Q1kb=max1.2(0.3+(24+1.1)0.25)+1.43，1.35(0.3+(24+1.1)0.25)+1.40.930.25=3.164kN/m因此，q1静1.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=1.35(0.3

210、+(24+1.1)0.25)0.25=2.219kN/mq1活1.40.9Q1kb=1.40.930.250.945kN/m计算简图如下： 1）强度验算M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.2190.92+0.1250.9450.920.32kNmM2q1L12/2=3.1640.12/20.016kNmMmaxmaxM1，M2max0.32，0.0160.32kNmMmax/W0.32106/607505.273N/mm2f12.87N/mm2满足要求！2）抗剪验算V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.2190.9+0.6250.9450.91.78k

211、NV2q1L13.1640.10.316kNVmaxmaxV1，V2max1.78，0.3161.78kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.781000/(24590)0.659N/mm2=1.386N/mm2满足要求！3）挠度验算q(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.25)+13)0.252.394kN/m挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.3949004/(1008415273.375104)0.356mmmin(L/150，10)min(900/150，10)6mm；悬臂端maxql14/(8EI)=2

212、.3941004/(88415273.375104)0.001mmmin(2l1/150，10)min(2100/150，10)1.333mm满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61）小梁最大支座反力计算q1max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(

213、G3k+G2k)h)+1.40.9Q1kb=max1.2(0.5+(1.1+24)0.25)+1.43，1.35(0.5+(1.1+24)0.25)+1.40.930.253.232kN/mq1静1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)b1.35(0.5+(1.1+24)0.25)0.252.287kN/mq1活1.40.9Q1kb 1.40.930.250.945kN/mq2(G(G1k +(G2k+G3k)h)+QQ1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.25)+13)0.252.444kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.2320.93.636k

214、N按悬臂梁，R1q1l13.2320.10.323kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.62.181kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.4440.92.749kN按悬臂梁，R1q2l1=2.4440.10.244kNRmaxRmax，R10.61.65kN;计算简图如下：主梁计算简图一 2）抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.644106/4120=156.201N/mm2f=205N/mm2满足要求！ 3）抗剪验算主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=24.9561000/38425.811N/mm2=

215、125N/mm2满足要求！4）挠度验算主梁变形图一(mm)跨中max=0.985mm=min900/150，10=6mm悬挑段max0.335mm=min(2150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=5.949kN，R2=8.227kN，R3=8.227kN，R4=5.949kN7、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N8.227/0.6=13.712kNN30kN满足要求！8、立柱验算水平杆钢管截面类型483.5水平杆钢管计算截面类型483竖向斜杆设置有单元桁架组合方式矩阵型

216、组合节点转动刚度(kNm/rad)20扫地杆高度h1(mm)450立柱钢管截面类型(mm)483立柱钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15立柱弹性模量E(N/mm2)206000立柱截面惯性矩I(cm4)9.891）长细比验算根据建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013条文说明条，构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1200mm=l0/i=1200/16=75=180满足要求！2）立柱

217、稳定性验算l0=(1+2)h=(1+20.375)1200=2100mm-扫地杆高度h1与步距h之比与悬臂长度h2与步距h之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)= max(450/1200,450/1200)=0.375=l0/i=2100/16=131.25查表得，0.391主梁支座反力：R15.949kN，R28.227kN，R38.227kN，R45.949kN根据建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013公式不考虑风荷载N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+GqH=Max5.949,8.227,8.227,5.949/0.6+1.350.156=14.927kNf

218、N/(A)14926.906/(0.391384)=99.417N/mm2f205N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.40.1150.91.22/10=0.021kNmNwK=klaH2/B=0.1150.962/8.4=0.444kNN =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+GqH=Max5.949,8.227,8.227,5.949/0.6+1.350.156=14.927kNf(Nw+cQNwK)/(A)+ Mw/(W(1-1.1(Nw+cQNwK)/NE)=(14926.906+0.91.4443.571)/(0.391384)+0.021106/(4.121

219、03(1-1.10.391(14926.906+0.91.4443.571)/45275.069)=109.116N/mm2f205N/mm2满足要求！NE-立柱的欧拉临界力(N)，NE=2EA/2=3.142206000384/131.252=45275.069N3）单元桁架整体稳定性验算 单元桁架的等效长细比：=2H/i=26/0.45=26.667i-单元桁架的等效截面回转半径(mm)，i=lmin/2=900/2=450查表得，=0.93N=4N=414.927=59.708kNA=4A=4384=1536mm2f=N/(A)+M/(W(1-1.1N/NE)=59.708103/(0.

220、931536)+1.118106/(369000(1-1.10.9359.708103/4387127.616)=44.87N/mm2f=205N/mm2满足要求！M=Q2klalbH2/B=1.420.1150.90.962/8.4=1.118kNmNE-单元桁架的欧拉临界力(N)，NE=2E A/2=3.1422060001536/26.6672=4387127.616W-单元桁架的等效截面模量(mm3),W=2Almin=2384900=369000lmin -立柱纵向间距la、横向间距lb中较小值(mm)。lmin=min(la、lb)=9009、高宽比验算根据建筑施工临时支撑结构技术

221、规范JGJ300-2013 第：支撑结构高宽比应小于或等于3H/B=6/8.4=0.7143满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！10、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)250混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100F1=N=15.486kN1）受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800

222、mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2

223、as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=230mm，um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mmF=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11320230/1000=176.179kNF1=15.486kN满足要求！2）局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcA

224、lnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表取值c混凝土强度影响系数，按本规范第条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第条确定可得：fc=8.294N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2F=1.35clfcAln=1.35138.29410000/1000=335.907kNF1=15.486kN满足要求！8

225、.4 墙柱模板计算 墙柱模板验算（取600mm厚为例）1、工程属性砼墙特性核心筒Q1砼墙厚度(mm)600砼墙高度(mm)60002、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)230主梁最大悬挑长度D(mm)150对拉螺栓水平间距s(mm)600主梁和支撑构造支撑序号主梁上支撑点距墙底距离hi(mm)第1道200第2道660第3道1120第4道1580第5道2040第6道2500第7道2960第8道3420第9道3880第10道4340第11道4800第12道5260第13道5720简图如下： 墙模板(支撑不等间距)剖面图墙模板(支撑不等间距)正立面图3荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安

226、全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，246min38.403，14438.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2有效压头高度hG4k/c38.4/241.6m承载能力极限状态设计值Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.

227、35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.400+1.42.000，1.3538.400+1.40.72.00048.42kN/m2Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2正常使用极限状态设计值SmaxG4k38.400kN/m2Smin0kN/m24、板验算面板类型木模板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584根据规范JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mmWbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4考虑到工程

228、实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。1）强度验算qbSmax1.048.4248.42kN/m验算简图Mmaxql2/8=48.420.2302/8=0.32kNmMmax/W0.32106/37500=8.538N/mm2f=37.000 N/mm2满足要求！2）挠度验算qbSmax1.038.4038.40kN/m验算简图挠度验算,max5ql4/(384EI)=538.402304/(38410584281250)=0.47mm=l/250=230/250=0.92mm满足要求！5、梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4590小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)14.85

229、小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁截面惯性矩I(cm4)273.375小梁合并根数n1小梁受力不均匀系数11）强度验算qmaxlSmax10.2348.4211.137kN/mqminlSmin10.232.520.58kN/m验算简图弯矩图(kN.m)Mmax0.226kNmMmax/W0.226106/60750=3.717N/mm2f=14.85 N/mm2满足要求！2）挠度验算qmaxlSmax10.2338.48.832kN/mqminlSmin10.2300kN/m验算简图变形图(mm)max0.091mm=l/250=460/250=1.

230、8mm满足要求！3）支座反力计算承载能力极限状态剪力图(kN)R1=4.862 /=4.862/1.000=4.86kNR2=5.031 /=5.031/1.000=5.03kNR3=5.148 /=5.148/1.000=5.15kNR4=5.116 /=5.116/1.000=5.12kNR5=5.127 /=5.127/1.000=5.13kNR6=5.115 /=5.115/1.000=5.12kNR7=5.151 /=5.151/1.000=5.15kNR8=5.020 /=5.020/1.000=5.02kNR9=5.507 /=5.507/1.000=5.51kNR10=2.91

231、2 /=2.912/1.000=2.91kNR11=1.515 /=1.515/1.000=1.51kNR12=2.843 /=2.843/1.000=2.84kNR13=1.035 /=1.035/1.000=1.04kN正常使用极限状态剪力图(kN)R1 = 3.855 / = 3.855/1.000 = 3.86 kNR2 = 3.990 / = 3.990/1.000 = 3.99 kNR3 = 4.082 / = 4.082/1.000 = 4.08 kNR4 = 4.057 / = 4.057/1.000 = 4.06 kNR5 = 4.066 / = 4.066/1.000 =

232、4.07 kNR6 = 4.057 / = 4.057/1.000 = 4.06 kNR7 = 4.085 / = 4.085/1.000 = 4.08 kNR8 = 3.982 / = 3.982/1.000 = 3.98 kNR9 = 4.365 / = 4.365/1.000 = 4.37 kNR10 = 2.316 / = 2.316/1.000 = 2.32 kNR11 = 1.159 / = 1.159/1.000 = 1.16 kNR12 = 2.175 / = 2.175/1.000 = 2.17 kNR13 = 0.593 / = 0.593/1.000 = 0.59 kN4

233、）抗剪验算Vmax2.86kN3Vmax/(2bh)=32.86103/(24590)=1.06N/mm2=1.3 N/mm2满足要求！6、梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁合并根数m2主梁受力不均匀系数0.6主梁计算方式三等跨梁由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。承载能力极限状态：RmaxMax4.862，5.031，5.148，5

234、.116，5.127，5.115，5.151，5.02，5.507，2.912，1.515，2.843，1.0350.65.507=3.304kN。正常使用极限状态：RmaxMax3.855，3.99，4.082，4.057，4.066，4.057，4.085，3.982，4.365，2.316，1.159，2.175，0.5930.64.365=2.619kN。1）强度验算验算简图弯矩图(kN.m)Mmax0.446kNmMmax/W0.45106/4120=108.262N/mm2f205.000 N/mm2满足要求！2）支座反力计算剪力图(kN)第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)7

235、.63/=7.63/0.60=12.723kN计算方法同上，可依次知：第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)7.90/=7.90/0.60=13.168kN第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)8.08/=8.08/0.60=13.473kN第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)8.03/=8.03/0.60=13.390kN第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)8.05/=8.05/0.60=13.416kN第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)8.03/=8.03/0.60=13.386kN第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)8.09/=8.09/0.60=13.477kN第

236、8道支撑所受主梁最大反力Rmax(8)7.88/=7.88/0.60=13.137kN第9道支撑所受主梁最大反力Rmax(9)8.65/=8.65/0.60=14.411kN第10道支撑所受主梁最大反力Rmax(10)4.57/=4.57/0.60=7.620kN第11道支撑所受主梁最大反力Rmax(11)2.38/=2.38/0.60=3.965kN第12道支撑所受主梁最大反力Rmax(12)4.46/=4.46/0.60=7.441kN第13道支撑所受主梁最大反力Rmax(13)1.63/=1.63/0.60=2.709kN3）挠度验算验算简图变形图(mm)max0.199mm=l/250

237、=600/250=2.4mm满足要求！7、拉螺栓验算对拉螺栓计算依据最不利荷载传递方式对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力：N14.411kNNtb17.8kN满足要求！ 矩形柱模板验算（取1100mm1100mm厚为例）1、工程属性新浇混凝土柱名称KZ1新浇混凝土柱长边边长(mm)1100新浇混凝土柱的计算高度(mm)60002、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h

238、)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，246min34.348，14434.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，246min34.35，14434.35kN/m2承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，

239、1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3330.948.33343.499kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m23、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44面板弹性模量E(N/mm2)9350柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图1）强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.434.3516.694kN/m活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.706kN/mMma

240、x-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10716.6940.222-0.1210.7060.222-0.091kNmMmax/W0.091106/(1/6400152)6.039N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2）挠度验算作用线荷载qbS正0.434.3513.74kN/m0.632ql4/(100EI)0.63213.742204/(1009350(1/12400153)0.193mml/400220/4000.55mm满足要求！4、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4590小梁截面惯性矩I(cm4)273.375小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁抗

241、弯强度设计值f(N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000最低处柱箍离楼面距离(mm)1001）强度验算小梁上作用线荷载qbS承0.2243.4999.57 kN/m小梁弯矩图(kNm)Mmax0.431kNmMmax/W0.431106/(60.75103)7.089N/mm2f16.2N/mm2满足要求！小梁上作用线荷载qbS正0.2234.357.557 kN/m小梁变形图(mm)0.648mm1mm满足要求！5、柱箍验算柱箍材质及类型内卷边槽钢柱箍截面类型(mm)10050203柱箍截面惯性矩I(cm4)100.28柱箍截面抵抗矩W(cm3)20.06柱箍抗弯强度设计值f

242、(N/mm2)205模板设计立面图1）柱箍强度验算qS承l143.4990.417.4kN/mN0.5ql30.517.41.038.961kNMql22/817.41.312/83.732kNmN/An+M/Wn8.961103/65800+3.732106/(20.06103)186.201N/mm2f205N/mm2满足要求！2）柱箍挠度验算qS正l134.350.413.74kN/m5ql24/(384EI)513.7413104/(384206000100.28104)2.551mml2/4003.275mm满足要求！6、柱箍端部节点验算 长边柱箍与短边柱箍连接方式轴销连接轴销抗剪强

243、度设计值fvb(N/mm2)125轴销在抗剪面上的最小截面尺寸长宽(mm)2520柱箍承压强度容许值fc(N/mm2)305 (1)轴销抗剪承载力验算An=2520=500mm2N/An=8.961103/500=17.922N/mm2fvb=125N/mm2 (2)柱箍承压承载力验算Ac=t20=320=60mm2N/Ac=8.961103/60=149.347N/mm2fc=305N/mm2满足要求！ 矩形柱模板验算（取1300mm1300mm厚为例）1、工程属性新浇混凝土柱名称KZ2新浇混凝土柱长边边长(mm)1300新浇混凝土柱的计算高度(mm)60002、荷载组合侧压力计算依据规范建

244、筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，246min34.348，14434.348kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.1521/2，2

245、46min34.35，14434.35kN/m2承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.234.35+1.42，1.3534.35+1.40.720.9max44.02，48.3330.948.33343.499kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k34.35 kN/m23、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44面板弹性模量E(N/mm2)9350柱长边小梁根数7柱短边小梁根数7柱箍间距l1(mm)300模板设计平面图1）强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨

246、连续梁验算静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.334.3512.521kN/m活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.320.529kN/mMmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10712.5210.2172-0.1210.5290.2172-0.066kNmMmax/W0.066106/(1/6300152)5.858N/mm2f15.44N/mm2满足要求！2）挠度验算作用线荷载qbS正0.334.3510.305kN/m0.632ql4/(100EI)0.63210.305216.6674/(1009350(1/12300153)0

247、.182mml/400216.667/4000.542mm满足要求！4、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4590小梁截面惯性矩I(cm4)273.375小梁截面抵抗矩W(cm3)60.75小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000最低处柱箍离楼面距离(mm)1001）强度验算小梁上作用线荷载qbS承0.21743.4999.425 kN/m小梁弯矩图(kNm)Mmax0.188kNmMmax/W0.188106/(60.75103)3.103N/mm2f16.2N/mm2满足要求！2）挠度验算小梁上作用线荷载qbS正0.21734.357.

248、443 kN/m小梁变形图(mm)0.126mm0.75mm满足要求！5、柱箍验算柱箍材质及类型内卷边槽钢柱箍截面类型(mm)10050203柱箍截面惯性矩I(cm4)100.28柱箍截面抵抗矩W(cm3)20.06柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205模板设计立面图1）柱箍强度验算qS承l143.4990.313.05kN/mN0.5ql30.513.051.338.678kNMql22/813.051.512/83.719kNmN/An+M/Wn8.678103/65800+3.719106/(20.06103)185.543N/mm2f205N/mm2满足要求！2）柱箍挠度验算qS正l

249、134.350.310.305kN/m5ql24/(384EI)510.30515104/(384206000100.28104)3.377mml2/4003.775mm满足要求！6、柱箍端部节点验算 长边柱箍与短边柱箍连接方式轴销连接轴销抗剪强度设计值fvb(N/mm2)125轴销在抗剪面上的最小截面尺寸长宽(mm)2520柱箍承压强度容许值fc(N/mm2)305(1)轴销抗剪承载力验算An=2520=500mm2N/An=8.678103/500=17.356N/mm2fvb=125N/mm2(2)柱箍承压承载力验算Ac=t20=320=60mm2N/Ac=8.678103/60=144.635N/mm2fc=305N/mm2满足要求！第9章 附图1、300800截面梁梁（板）模板及支撑组装剖面示意图；2、600800截面梁梁（板）模板及支撑组装剖面示意图；3、5001150截面梁梁（板）模板及支撑组装剖面示意图；4、矩形柱模板组装示意图；5、墙模板组装示意图；6、悬空吊模组装示意图。300800截面梁梁（板）模板及支撑组装剖面示意图600800截面梁梁（板）模板及支撑组装剖面示意图5001150截面梁梁（板）模板及支撑组装剖面示意图矩形柱模板组装示意图墙柱模板组装示意图悬空吊模组装示意图