郑州市三环快速化项目京广路互通立交工程模板支架系统施工方案（93页）.doc

1、第1章：编制依据1.1 设计文件 1、郑州市市政工程勘测设计研究院，中交第一公路勘察设计研究院有限公司：郑州市三环快速化工程南三环第二、三标段（南溪路京广铁路）施工图设计 第三册互通立交工程 共七册 第四分册 京广路主线桥（三）工程号：2010-173-C-Q；2、图纸会审纪要、设计变更1.2 规范和标准1、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）2、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）4、建筑结构荷载规范(GB50009-2012) 5、钢结构设计规范（GB50017-2003）6、钢管满堂

2、支架预压技术规程（JGJ/T1942009）7、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002） 2011年版8、建质（2009）87号文危险性较大的分部分项工程安全管理办法9、已通过审批的本工程施工组织设计1.3 参考图书1、道路桥梁工程施工手册，编制单位为天津市市政工程局2、桥梁施工工程师手册，出版单位为人民交通出版社3、路桥施工计算手册，出版单位为人民交通出版社1.4 使用计算软件 本工程支架方案安全验算采用烟台海兰计算机技术有限公司开发的“建书安全计算软件”。 第2章：工程概况2.1工程简介京广路立交是南三环与京广路交叉而设置的涡轮型全互通式立交，是两条快速路之间的重要交通换

3、节点，是南三环快速化改造工程的重要组成部分，是郑州市中心城区重要的交通保护壳。京广路是郑州市区内规划的唯一一条贯通南北向的城市快速路，对快速疏解中心城区客货运交通、缓解中心城区交通压力具有极大的作用。2.2工程内容我公司承建郑州市三环快速化项目京广路互通立交工程第三标段：京广路主线JK7+049.789-JK7+709.789（桥梁部分）。含JK7+709.789处桥台结构工程；含与定向匝道分叉处的伸缩缝和桥墩、基础；不含台后填土、接线道路和挡墙等路基工程；不含JK7+049.789处伸缩缝及桥墩、基础。京广路主线高架标准段桥梁全宽25.5m，渐变段桥梁宽度为33.5m。主线桥采用预应力混凝土

4、连续斜腹箱梁与花瓶形桥墩相结合形式。分联及分跨长度如下：第14联：P38P41=35+50+35=120米第15联：P41P43=32.5+32.5=65米第16联：P43P45=32.5+32.5=65米第17联：p45-p47-32.5+32.5=65米第18联：P47P50=30+35+30=95米第19联：P50P53=30+30+30=90米第20联：P53P55=30+30=60米第21联：P55P59=25+25+25+25=100米全桥共计8联21跨660米长，标准梁为单箱四室截面，腹板间距最大4.2米，底板厚度22cm.图2-1 郑州市三环路快速化项目京广互通立交工程效果图南

5、桥长660m主线桥图2-2 郑州市三环路快速化项目京广互通立交工程第三标段工程平面图桥梁上部结构采用预应力混凝土斜腹板连续箱梁结构，桥面横坡通过顶底板刚性旋转形成（腹板斜率不变），梁高保持不变。全标段的现浇箱梁截面形式有以下3种：高架桥箱梁结构情况如下：1在跨越南三环处采用变高度连续箱梁（第14联35+50+35米）。结构设计参数详见表2-1。表2-1 主线桥箱梁断面形式结构设计参数（单位：m）截面形式编号箱梁顶宽（L）箱梁底宽(B)梁高顶板厚度底板厚度中腹板厚度边腹板厚度翼板端部厚度支架高125.316.623.20.25/0.550.25/0.6/0.850.45/0.850.45/0.8

6、50.222.523.5图2-3 主线高架桥梁断面示意图（单位：cm）225.5米桥宽标准段详见表2-2。表2-2主线桥箱梁断面形式结构设计参数（单位：m）截面形式编号箱梁顶宽（L）箱梁底宽(B)梁高顶板厚度底板厚度中腹板厚度边腹板厚度翼板端部厚度支架高225.316.2772.20.250.22/0450.45/0.60.5/0.650.212.522.5图2-4主线高架桥梁断面示意图（单位：cm）333.5米桥宽标准段详见表2-3。表2-3主线桥箱梁断面形式结构设计参数（单位：m）截面形式编号箱梁顶宽（L）箱梁底宽(B)梁高顶板厚度底板厚度中腹板厚度边腹板厚度翼板端部厚度支架高333.32

7、4.62.00.250.22/0450.45/0.60.5/0.650.23.512.5图2-5主线高架桥梁断面示意图（单位：cm）2.3地质情况根据地质勘察报告，我标段为主线桥，桥体位置主要位于原有京广路沥青混凝土路面上，结合本地区实际情况和类似项目的施工经验，根据马歇尔试件或路面取芯做稳定度和流值试验，其路面承载力在1020Mpa之间。雨季（79月份）占全年降雨量的55%；年平均气温14.8C15.8C,极高气温在43C。极低气温在-15.8C,7月最热，平均温度27.3C。场地内及其附近不存在对工程安全有影响的诸如岩溶、滑坡、塌陷、采空区、地面沉降等不良地质作用。第3章：施工部署3.1

8、机械设备与材料表3-1 拟投入主要物资计划表 序号名称规格型号单位数量1碗扣式脚手架钢管48*3.0t50002普通脚手架钢管48*3.0t5003底托个312304顶托个312305钢管柱609*16mmt2246双面覆膜竹胶合板1220*2440*9m270001220*2440*15240007方木50*100*6000m37008对拉螺栓16t249I16a工字钢L=9mt3810密目安全网2000目m23000011双拼45b工字钢L=12mt2112砼C20m318513321型贝雷梁L=3.0mt193表3-2 拟投入主要机械设备计划表序号机械或设备名称型 号规 格数量（台）用途

9、备注1汽车吊25t4垂直运输2反铲挖掘机SK07-N22平整场地3铲车ZLM501平整场地4压路机18t1地基处理5打夯机/5地基处理6木工电锯MJ1042模板加工方木加工7木工电刨MB1062模板加工方木加工8手提电锯/10模板加工9砂轮切割机CJ-110钢管切割定型钢架制作10交流电焊机BX-33012架体焊接定型钢架制作11全站仪NTS352R1测量放线12水准仪DSZ23高程控制3.2 劳动力配置计划表3-3 劳动力配置计划表序号工种人数负责项目或工作内容备注1架子工30现场架子搭设2木工100现场模板配置、安装3钢筋工200现场钢筋制作、绑扎、安装4管理人员30全面组织施工5混凝土工

10、40混凝土浇筑6保通人员10施工范围道路保通7杂工10围挡保洁等杂活3.3施工顺序根据现场现场施工、图纸设计要求及地下地上管线影响情况，为避免交叉施工影响，按照先上后下的原则，我标段前期要集中所有精力现行施工涡轮区，以最短的时间给匝道标留出施工时间，暂定施工顺序如下：第17联 第18联 第14联（地下管线影响） 第15联 第19联 第20联 第21联 第22联 第16联（高压线影响）。3.4施工进度计划 箱梁总体计划施工时间为2013年6月1日至2013年10月25日第4章：箱梁模板支架系统方案设计4.1 箱梁模板1、箱梁底模板采用15mm厚双面覆膜竹胶合板拼接而成，模板次愣顺横桥向铺设，采用

11、50100mm方木，间距为200mm（净距150mm）；主楞顺纵桥向铺设，每道采用三根48mm3.0mm普通钢管，间距为600、900mm。图4-1箱梁底板断面节点示意图（单位：cm）2、箱梁悬挑翼缘板采用9mm厚双面覆膜竹胶合板拼接而成，模板次愣顺纵桥向铺设，采用50100mm方木，间距为200mm；主楞顺横桥向铺设，为用48钢管加工的定型钢架，顺桥方向间距900、600mm。图4-2箱梁翼缘板模板支架示意图（单位：cm）3、箱梁内腹板采用15mm厚双面覆膜竹胶合板，模板竖楞（次楞）采用50100mm方木，间距为200mm；横楞（主楞）采用两根48mm3.0mm普通钢管，间距700mm；通过

12、16对拉螺栓对内腹板模板进行拉结、加固，对拉螺栓竖向间距同双钢管主楞间距，水平间距不大于600mm。图4-3箱梁腹板模板支架示意图（单位：cm）4.2 箱梁支架本工程箱梁模板满堂支撑架采用碗扣式脚手架进行搭设。根据施工现场情况选择主线桥第14联（P38P41=35+50+35）及主线桥第20联（ P53P55=30+30）为例：主线桥第14联25.5米桥宽横跨南三环，支架高度在22m左右，需采用贝雷支架跨越南三环保证通车要求；主线桥第20联为33.5米桥宽现浇箱梁支架施工的样板，支架高度在10m左右。箱梁模板支撑架系统采用碗扣式钢管架，选用48mm3.0mm碗口式钢管搭设。这种支撑架体系具有搭

13、设速度快，施工效率高的优点。支架采用碗扣式支架，杆件外径4.8cm，壁厚0.30cm。支架从端横梁到中横梁处：在箱梁底、腹板厚度变化范围内采用60（纵向）cm60（横向）cm，步距120cm行式；其余腹板处采用60（纵向）cm90（横向）cm，底板处采用90（纵向）cm90（横向）cm。支架从中横梁到中横梁处：从墩柱中心两边箱梁底腹板厚度变化范围内采用60（纵向）cm60（横向）cm，步距120cm型式；其余腹板处采用60（纵向）cm90（横向）cm，底板处采用90（纵向）cm90（横向）cm。跨南三环处采用609钢柱+贝雷架门洞形式跨越南三环，门洞净高5米，净宽15米，门洞顶满堂支架搭设方法

14、同门洞外其他段。1、 主线桥33.5米宽箱梁支架搭设示意图图4-4 主线桥33.5米宽箱梁标准断面支架图（单位：cm）箱梁底模板采用满堂支撑架，沿箱梁纵横向满堂搭设，每幅箱梁的搭设宽度为27.0m。支架立杆横向间距为：0.9+0.9+0.9+0.9+0.6+0.6+0.6+0.9+0.9+0.9+0.6+0.6+0.9+0.9+0.9+0.9+0.6+0.6+0.9+0.9+0.9+0.9+0.6+0.6+0.9+0.9+0.9+0.6+0.6+0.6+0.9+0.9+0.9+0.9一般箱梁腹板下采用0.6m，翼缘板下采用0.6和0.9m，箱梁箱体下采用0.9m支架立杆纵向间距为：横梁（底腹板

15、厚度变化范围）下为0.6m、其余为0.9m。水平杆步距为：1.2m，调整高度时采用0.6m。竖向剪刀撑纵向布置间距4.5m，横向布置间距4.5米，根据立杆情况可适当调整；水平剪刀撑布置间距4.8m，顶部和底部必须设置水平剪刀撑，搭接长度不小于1m。2、 主线桥25.5米宽箱梁支架搭设示意图图4-5 主线桥25.5米宽箱梁标准断面支架图（单位：cm）一般箱梁腹板下采用0.6m，翼缘板下采用0.9m，箱梁箱体下采用0.9m支架立杆纵向间距为：横梁（底腹板厚度变化范围）及腹板下为0.6m、其余为0.9m。水平杆步距为：1.2m，调整高度时采用0.6m。竖向剪刀撑纵向布置间距4.5m，横向布置间距4.

16、5米；水平剪刀撑布置间距4.8m，顶部和底部必须设置水平剪刀撑，搭接长度不小于1m。3、 主线桥跨南三环（第14联）25.5米宽箱梁支架搭设示意图图4-6 主线桥跨南三环（第14联）25.5米宽箱梁支架图（单位：cm）箱梁底模板采用满堂支撑架，沿箱梁纵横向满堂搭设，一般箱梁腹板下采用0.6m，翼缘板下采用0.9m，箱梁箱体下采用0.9m支架立杆纵向间距为：横梁（箱梁底腹板厚度变化范围内）及腹板下为0.6m、其余为0.9m。水平杆步距为：1.2m，调整高度时采用0.6m。竖向剪刀撑纵向布置间距4.5m，横向布置间距4.5米；水平剪刀撑布置间距4.8m，顶部和底部必须设置水平剪刀撑，搭接长度不小于

17、1m。3、箱梁悬挑翼缘板处定型钢架为满足圆曲线斜腹式形状箱梁悬挑翼缘板的砼成型，保证桥形的美观、顺滑，达到设计及清水砼的要求，特设计、加工如图4-4所示的定型钢架，作为箱梁悬挑翼缘板模板支撑的定型支架。定型圆弧式钢管布置间距：顺桥方向0.9m，0.6m。图4-7 悬挑翼板定型钢架支设示意图（单位：厘米）4.3 保通门架根据制定的“保通方案”，我标段在箱梁施工阶段需搭设保通门架，具体详见图“图4-8保通门架分布图”，为满足道路通行需要，保通门架净高5米，净宽15米，长度根据实际情况搭设。图4-8保通门架分布图图4-9 保通门架纵断面图图4-10 保通门架条形基础（防撞墩）示意图（单位：cm）1、

18、门架底部设C20钢筋混凝土防撞墩，宽1.5m、高1.0m、长度28米；基础两边设置20cm宽的沟槽，与施工现场排水体系连接，防止雨水浸泡。2、门架支撑立柱采用定型d609*16mm钢支撑，布置间距2m，条形基础管桩下并提前预埋75075010mm钢板，钢板上焊接9根长50cm的25锚固钢筋。或者安装时采用YG型膨胀螺栓进行固定,螺栓为M20210，每个钢管桩与混凝土接触面共安装12个膨胀螺栓；钢管立柱与两侧的满堂架进行可靠连接，防止门架出现倾覆失稳。3、钢立柱顶部上横担并排一根通长的双拼45b工字钢分配梁，工字钢与钢管立柱顶法兰钢板进行焊接，防止滑移。4、钢管立柱与旁边箱梁支架进行拉结，形成一

19、个整体，详见下图。 图4-11 保通门架斜撑及拉结示意图5、双拼45b工字钢上横担贝雷片，贝雷片采用单排单层单加强形式，单榀宽度0.45米，布置间距0.45、0.6、0.9米（边缘距离），贝雷梁之间采用8#斜支撑槽钢进行拉结固定，练成整体。6、贝雷架上部设置I16a工字钢作为上部架体的支撑横梁；I16a工字钢的布置间距0.9、0.6米；为防止I16a工字钢因受偏心荷载而倾覆，特在工字钢上表面横向焊接50*50*5mm的角钢，角钢布置间距不大于3m，角钢与每根工字钢均进行焊接；7、门架搭设净高5 m，净宽15米；在南三环东西两侧入桥前方4m的迎车辆行驶方向竖立道路限高数字警示牌，并在门架下方再次

20、设置警示标牌，详见下图； 图4-12 保通门架限高标杆做法示意图（单位：cm）图4-13 保通门架减速警示牌做法示意图（单位：cm）9、门洞顶部采用2mm钢板全封闭，两侧设置密目安全网。10、保通通道前方沥青路面上设置减速标示，提醒车辆进入通道时车速降低。第5章：箱梁支撑架搭设施工5.1 施工准备1、技术准备(1)根据施工需要做好施工技术指导文件的准备工作，上部结构施工前应组织参与施工的管理人员认真熟悉施工图纸，理解设计意图，掌握结构构件的设计尺寸、标高以及各构件间的相互关系，明确施工难点和需要重点控制的部位。(2)做好技术交底工作，施行”三级交底制”，将模板加工、安装及支撑架搭设的施工方法和

21、工艺要求、质量标准、检查方法逐级交底落实。(3)加强全体员工的岗前培训和质量教育，提高全体人员的质量意识，为施工过程的质量控制，实现“过程精品”打好坚实基础。 2、材料准备根据主要材料的规格和数量，编制材料采购或租赁计划，并结合施工进度计划确定各种材料的合理进场时间，以满足施工周转的需要。3、机械设备准备施工现场配置5台电刨、5台电锯和其他手提式电动工具，作为模板加工安装的主要电动设备，配备4台25t汽车吊，作为上部结构模板及支撑架等材料的垂直运输工设备；所有设备均应在上部结构施工前进场并安装就绪，完成检修和调试工作，保证设备的正常运行，满足施工的需要。5.2 支撑架搭设工艺流程地基处理测量定

22、位安放可调底座碗扣式支撑架搭设安装顶层可调托撑普通钢管剪刀撑等构造措施搭设铺设三根钢管主楞铺设方木次楞铺钉模板。5.3 施工要点箱梁采用满堂支架施工，模板、支架要承受桥梁的大部分恒重和施工荷载，因此必须有足够的强度和刚度，支架搭设前首先对地基作适当的加固处理，应进行预压或其他办法消除支架的永久变形后再进行梁体施工。根据现场测量放线情况，可以看出在搭设满堂支架的基础范围内，我标段基础情况如下三种情况：1、原沥青混凝土路面结构：根据支架基础承载力的需求计算可得地基承载力须达到2.86MPa，通过地基承载力测定仪得出，现场测得地基承载力远远大于2.86 MPa，故不再进行基础加固。2、南三环门洞处：

23、对南三环下采用钢管柱支撑架体的，在原有沥青路面上采用C20钢筋混凝土条形基础，基础长28米、宽1.5米、高为1米，在施工条形基础的同时做好钢管柱的预埋构件。3、对于处于绿化带的主线桥范围内的箱梁架体：现有基础承载力不足之处，基础处理方式采用人工或机械将具有坡度的自然地面整平（保证同一跨内基础面处于同一标高），低洼处采用素土分层回填压实，局部软弱的采用换填砖渣进行处理，地形整平后用压路机碾压密实，压实度不小于0.94，并取样送试验室有击实报告；然后浇筑15cm厚C20素砼垫层；垫层做1.5%的找坡，保证雨水能够排走，严禁雨水浸泡架体。所有表层处理的宽度，为桥梁投影面积两边外加宽150cm。混凝土

24、浇注完毕后，及时进行洒水养生，养生按照结构物的养生方法进行。在混凝土垫层四周，均设置排水沟，以便雨水及时排除，确保基础部位不积水，不浸泡，保持基础的稳定性。排水沟的设置按照现场施工排水的需要进行设置。（排水设施图见图5-1）图5-1 排水构造图（单位：cm）2、测量定位支撑架搭设前，应先测设桥的跨中线并在桥的两侧引出控制桩，同时在桥两侧的端部和跨中设标高控制桩，用以控制支撑架的搭设高度。用全站仪根据支撑架立杆的顺桥向和横桥向间距进行现场预排定位，在基础表面弹出控制线作为搭设支撑架控制依据，保证支撑架立杆位置准确。3、支撑架搭设搭设支撑架时应保证底层立杆的垂直度，在拼装底步水平杆的同时要注意检查

25、立杆是否垂直，待第一步架体拼装完成后，应调整所有立杆的垂直度和水平杆的平整度，待全部调整完毕后方可拼装上一步架体。立杆接长时应检查立杆的垂直度，发现立杆的垂直度不符合要求时应及时调整。立杆的垂直偏差应控制在架体高度的1/400之内，防止立杆倾斜度过大，受力后产生偏心弯矩，影响立杆的稳定性。碗扣式模板支架应根据所承受的荷载选择立杆的间距和步距，底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于或等于350mm，立杆底部应设置可调底座或固定底座；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度不得大于0.7m。扣件式钢管支撑架搭设完成后，在架体的底部加设纵横向钢管扫地杆，扫地杆采用直角扣件与立杆连接，按照纵下

26、横上的原则进行加设。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。剪刀撑设置应符合下列要求（剪刀撑由普通脚手架钢管组成）：（1）当立杆间距小于或等于1.5m时，模板支架四周从底部到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；（2）剪刀撑的斜杆与地面夹角应在4560之间，斜杆应每步与立杆扣接；（3）当支架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。竖向和水平剪刀撑的斜杆应采用旋转扣件与立杆扣接，斜杆与立杆的扣接点距碗扣节点的距离应不大于150mm。当斜杆不能与立杆扣接时，应

27、与横杆扣接，扣件的扭紧力矩应控制在40Nm。剪刀撑斜杆接长时必须采用搭接，搭接的长度不应小于1m，搭接部分应用不少于三个旋转扣件连接。竖向剪刀撑斜杆与地面的夹角应控制在4560之间，水平剪刀撑斜杆的夹角应控制在6090之间。4、安装顶层可调托撑支撑架搭设高度可根据每横排支撑架距桥跨中的实际距离，用箱梁的纵横向坡度计算出各横排支撑架处箱梁的设计高度，再根据桥面标高推算出各横排支撑架处箱梁底面的标高，然后减去控制标高即可算出各排支撑架的搭设高度。并根据箱梁底板模板及楞木的尺寸计算出可调节托撑顶面的标高，计算时应计入预压测定的预抬量。图5-2 立杆顶端可调顶托设置示意图5、安装箱梁圆曲线斜腹式形状定

28、型钢架将根据各种高度和曲线形状事前加工的定型钢架放置在需要的位置，通过水平钢管将定型钢架连接为一体，通过定型钢架钢管立杆与下部满堂支架立杆之间连接的可调顶托调整定型钢架的高度，拉线校平。然后将顶托拧紧，加设抗滑移斜撑。6、铺设主楞和次楞立杆顶部安装的可调托撑顶面标高调整到设计标高位置后，在托撑上铺设主楞，主楞顺桥向放置。主楞接头处应放置在托撑的支撑处，严禁主楞的端头悬空。铺设主楞时应检查钢管是否弯曲、截面尺寸是否符合要求。铺设完成后还要再检查主楞的顶部标高。主楞铺设完并检查无误后在主楞上铺放次楞，次楞横桥向放置。铺放次楞应严格按照预设间距进行，次楞铺放过程中应随时检查上口标高，保证箱梁底板凸形

29、竖向曲线及横坡。主次楞铺设完成后，应分段组织检查验收，验收合格后方可在次楞上铺钉模板。7、支架扇形缺口处支架步设本工程主线桥局部为渐变段，因此现浇箱梁支架搭设时，必然形成扇形缺口区域。为保证支架扇形缺口处工程安全施工，采用如下方法进行处理。当与该排支架之间距离大于60cm，小于或等于120cm时，在两侧立柱中间安装1根立杆。当与该排支架之间距离大于120cm，按照60cm的倍数进行加密布置即可。当与该排支架之间距离小于60cm，则不用进行加密。在腹板、端横梁、中横梁等处，应按该处的尺寸进行布置，不得大于该处尺寸，否则应进行相应的加密。5.4 箱梁模板安装1、模板安装前的准备工作模板安装前应向施

30、工班组做详细的技术交底，明确施工中技术难点、重点的施工方法。竖向模板安装的地面应处理平整，并采取可靠的定位措施。模板在安装前应统一刷脱模剂。2、模板安装技术措施（1）模板上施工荷载不得超过2.5KN/m2，模板上堆料要均匀，禁止集中堆放。（2）模板及其支撑在安装过程中，必须有防倾倒的临时固定措施、设施。在2m以上高出作业时必须具有满足操作要求的可靠立足点。（3）支撑杆接长使用时，接头不得超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承载力和稳定性。（4）现浇钢筋混凝土箱梁结构施工时，在安装外层结构模板及其支撑时，内层结构必须具有承受上层荷载的能力，或在内层架设有足够的支撑，上、下层支撑柱应在同一竖向中

31、心线上。（5）模板安装完毕，进行检查验收后，方可浇筑混凝土。3、模板安装施工工艺（1）箱梁底模、箱体内模采用15mm厚双覆膜竹胶板，箱梁悬挑翼缘板底板采用9mm厚竹胶板，模板尺寸均为为1220*2440mm。梁底模板铺设方向为纵向2440，悬挑弧形翼板处为横向2440；箱梁底模长边顺桥向排布，箱梁翼板模板长边横桥向排布。箱梁底横桥向铺设50*100方木，悬挑翼板底顺桥向铺设50*100方木，间距均为不大于200mm。为保证箱梁外观质量，方木各平面应提前进行压刨处理，箱梁底模板拼缝必须与箱梁底板轴线平行或垂直，并使得模板拼缝纵、横桥向均为直线。两相邻模板表面高低差不超过2mm，用靠尺验收，表面平

32、整度不超过3mm。箱梁底模板的铺设应根据箱梁底板的曲面变化调整支托的高度，主楞安装前应着重检查主楞质量，确保主楞受力性能，主楞安装后还应检查上平面是否水平，并利用顶托的调节螺丝进行调整，保证主楞呈水平状态。次楞应根据曲面的要求下料，按照设定间距纵向固定在主楞上，并检查次楞上平的标高和成弧状态，并进行调整，待次楞检查满足要求后方可铺钉模板，模板铺钉应严密，接缝处无起台现象。其中箱梁底模的排版原则是：以每跨两端的墩柱中心线（箱梁中心线）为基准，整块模板从基准线开始向两侧排布，异形模板只准出现在箱梁底板的两侧及两端支座处。主线桥渐变段处的底板模板基准线以主线桥桥墩中心线为准，向两侧排布。考虑到箱梁浇

33、筑前便于箱梁模板的清理及冲洗，在箱梁箱室模板顶上两侧开设各一个2030cm清理洞口（见图5-3），每一跨设置三处，等到混凝土浇筑时将木板从外面封严，不影响箱梁混凝土浇筑。另外为保证箱梁最终砼浇筑的外观质量，模板禁止在箱梁上加工，如有需要在箱梁边设置专门的加工平台或铺设帆布，每天及时清理模板加工残留的锯末。箱梁上禁止吸烟。图5-3 箱梁底板预留清扫口布置图对于底部起拱的箱梁，翼缘板模板从上往下铺钉，上部用一整块模板铺设，下部根据具体尺寸，加工好模板再安装，翼缘板根部与底板紧密相连，要求翼板圆弧上两块模板的水平拼缝为一道线。另外，联与联，工区与工区交接处的箱梁翼板模板水平拼缝必须保证在同一高度，并

34、成一道直线，底部起拱的箱梁圆弧翼板处的水平拼缝可以单独处理，不需与相邻联箱梁水平拼缝保持一致。考虑到箱梁翼缘板会产生轻微变形，时间久了模板之间拼缝会变大，在箱梁翼缘板安装时，模板拼缝处外侧铺钉10cm宽三合板或树皮，防止因拼缝过大产生漏浆。10cm宽防漏浆三合板或树皮图5-4 箱梁翼缘板拼缝处钉制三合板或树皮（2）顶板底模板为了能够满足拆除箱室内支架及模板，在每个箱室中间位置顶板上预留3000*1500mm孔洞（即人孔），四周预留钢筋。待预应力钢束张拉完毕、预应力孔道压浆完成后，焊接顶板钢筋，吊模封闭洞口。图5-5 主线桥标准断面箱梁顶板人孔布置图（单位：m）（3）箱室内模由箱室内侧模板和箱室

35、内顶模板组成，箱室内顶模板安装待箱室内侧模板拆除后方能开始施工，箱室内腹板侧模之间采用对拉螺栓加固、钢管支架进行支撑。模板组装必须牢固，拼缝必须严密，在浇筑混凝土时保证不位移、不变形、不漏浆。模板拼缝间隙不得大于2mm，且缝隙处必须粘贴海绵胶条，防止漏浆影响外观；相邻模板拼缝错台不得超过2mm。（4）侧模与底模的交界处采用底包帮，侧板根部内、外侧用方木固定，防止交接处模板移动、漏浆，该方木与箱梁侧模接触的部位，必须按照箱梁侧模的倾斜度来进行切边处理，保证模板能够与方木全面接触、角度吻合。侧板方木加固措施为竖向布置，底板模板直接钉在铺好的方木上。图5-6 箱梁翼板、底板交接处处理腹板的模板应根据

36、箱梁的高度变化下料，将次楞方木按间距200mm钉在模板上，模板安装后应检查垂直度和平整度，与底模的拼接应严密不得有缝隙，然后安装对拉螺栓，用山形扣套住模板主楞并用螺丝拧紧，在模板的的外侧架设钢管支撑架，防止模板倾斜移位。腹板模板的安装应与钢筋绑扎施工和预应力钢绞线套管安装施工紧密配合，做好工序衔接，避免相互影响。外侧腹板模板接缝背面设置竖向方木顶撑。保证接缝平顺不漏浆。箱梁腹板模板采用15mm覆面竹胶合板，模板次楞采用50*100mm方木，竖向设置，水平间距200mm.；主楞采用两根48*3.0mm钢管，水平设置，竖向间距700mm。腹板两侧主楞采用16对拉螺栓拉结、固定，水平间距600mm，

37、以增强腹板模板及楞木的抗弯能力，其中主线桥详见图5-7图5-7 主线桥箱梁标准断面内腹板模板支设示意图（单位：cm）（5）翼板底模与底板底模一样，在支撑架上安装主次楞，在次楞方木上安装底模，底模板各种接缝要严密不漏浆，在模板接缝处贴上海绵胶条，防止漏浆。（6）箱梁模板由底模、侧模、内侧模以及内顶模四部分组成，箱梁砼一次浇筑完成，箱梁砼的浇筑顺序是先浇筑底板，再浇筑腹板，最后浇筑顶板。浇筑底板时塑态砼由两侧腹板输送下料，底板浇筑完成后应稍停顿，待腹板砼振捣时不会向内模翻浆再浇筑腹板，最后浇筑顶板；浇筑方式为汽车泵泵送；砼浇筑前应满足以下条件：钢筋按照图纸进行绑扎，并经监理工程师和质监站验收通过；

38、泄水管、通气孔、预应力波纹管等预埋措施均按照设计要求安装到位；箱梁支架包括内箱体支架经监理工程师验收合格；汽车泵、砼搅拌站、振捣棒、箱体内的照明设施等均已准备就位；各工种操作人员均安排就位；浇筑底板时，安排振捣人员下到箱体内部，砼从腹板浇筑，通过砼的自身流动性将底板填满，同时振捣手通过振捣棒的振捣和引流，将底板砼振捣密实；另外多余的砼应安排专职人员向砼没浇筑到的地方转移。（7）箱梁斜腹板砼振捣方法为保证箱梁斜腹板砼的振捣密实、防止出现漏振现象，经项目部研究采用150软胶管制作一个振捣棒下行通道，振捣棒通过此通道能够顺利的下到斜腹板的底部，保证斜腹板底部的砼能够振捣密实，详见图5-8；斜腹板图5

39、-8斜腹板砼振捣方法示意图5.5 箱梁模板支撑架搭设质量要求1、材料质量要求（1）支撑架的钢架管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793中的Q235A级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700的规定。（2）上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准可锻铸铁件GB9440中KTH330-08及一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG270-500的规定。（3）下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG230-450的规定。（4）碗扣式支撑架钢

40、管规格应为48mm3.0mm，钢管使用前应对钢管壁厚进行抽检，抽检比例不得低于10%。立杆连接套管与立杆间隙应不大于2mm，外套管长度不小于160mm，外伸长度不小于110mm。（5）钢管表面应平直光滑，无裂纹、锈蚀、分层、压痕和硬弯，不得采用横断面接长的钢管。铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂痕、浇冒口残余等缺陷。（6）可调节底座或固定底座底板的钢板厚度不小于6mm，可调托撑钢板厚度不小于6mm。可调节底座及可调托撑丝杆与调节螺母齿合长度不少于6扣，插入立杆内的长度不小于150mm。（7）扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定；采用其

41、他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。2、支撑架搭设的质量标准（1）架体的纵向直线度应不大于纵向长度的1/400。（2）横杆的水平度应小于横杆间距的1/400。（3）立杆与横杆的直角度偏差应小于3.5。（4）立杆的垂直偏差应小于全高的1/400。（5）剪刀撑斜杆与地面夹角应控制在4560之间。（6）扫地杆：碗扣式支撑架，距搭设支撑面的高度不大于350mm。（7）可调节底座的调节高度应小于250mm。（8）操作面临边应设置护栏，护栏高度不得小于1.5m，水平栏杆不少于两道，底层水平栏杆距操作面的高度为0.6m。（9）支撑架的技术要求允许偏差及检验方法，详见表5-3表5-

42、3 脚手架搭设的技术要求允许偏差与检验方法 项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整-观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度7用经纬仪或吊线和卷尺(中间档次用插入法)3间距步距纵距横距-205020钢板尺4双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺5纵向水平杆高差一根杆的两端-20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差-106扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm-钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm-钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3-钢卷尺纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3-钢卷尺

43、扣件螺栓拧紧扭力矩40N.m-扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角4560-角尺8脚手板外伸长度对接a=130150mml300mm-卷尺5.6 箱梁模板支撑架验收1、支架及模板相关环节验收项目部各部门、公司各部门、监理工程师分别对方案进行审批；请专家对方案进行论证审查；架体搭设过程及完成后，由工程项目负责人组织安全部、工程部、技术部、施工作业队长等相关专业人员进行验收。监理工程师全程参与验收，并在验收结论上签字。2、构配件检查与验收检查工字钢、圆钢立柱、顶托、底托、角钢的产品合格证和检测报告；检查普通钢管架钢管产品质量合格证；检查碗扣架钢管产品质量合格证；检查钢管外观：平直、光滑，无裂痕、结疤、

44、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。检查钢管的外径、壁厚、端面等的偏差是否满足规范要求。检查钢管表面锈蚀深度满足规范要求。检查扣件的生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品合格证。检查扣件的进场抽样检测报告。检查扣件的实体质量，不得有裂痕、变形，螺栓不得有滑丝。3、架体检查与验收模板支架在搭设过程中应对杆件的设置、连接件、构造措施进行跟踪检查。架体搭设完毕在支设模板前，对架体进行验收，必须满足本方案的设计、构造要求及规范要求。在浇筑混凝土前，对模板系统，模板支架系统进行验收。在混凝土浇筑过程中，检查是否超载。每步检查验收必须做好记录，备查。5.7 安全通道设置图5-9安全通道布置位置（可根

45、据现场情况进行调整）1、箱梁支架两边设置1.5m高防护栏杆，三道水平杆连接，并设置密目安全网。2、箱梁翼缘板两边留设不少于80cm宽人行通道。3、用普通钢管搭设脚手架上人通道，方便施工人员上、下箱梁支架。高度不大于6m的，采用“一”字形斜道，高度大于6m的斜道，采用“之”字形斜道。宽度应不小于1m，坡度为1：3，上人通道附着脚手架或建筑物设置，在拐弯处设平台，两侧及平台外围均应设置栏杆和挡脚板。脚手板上每隔200300mm应设一根厚2030 mm的防滑条。上人通道根据现场需要进行搭设，上人通道脚手架搭设见图5-10、图5-11、图5-12。具体布置及安全通道楼梯尺寸根据施工实际需要进行变动。图

46、5-10 上人通道正立面图（单位：cm）图5-11 上人通道侧立面示意图（单位：cm）图5-12 上人通道立面示意图（单位：cm）5.8保通门架主要施工方法1、工艺流程浇筑钢筋混凝土条形基础带防撞墩吊装固定d609*16mm钢管立柱，并与预埋螺栓固定吊装立柱上横向双拼45B工字钢分配梁吊装贝雷梁，连接70*70*7角钢吊装横向I16a工字钢横梁焊接50*50角钢防倾覆连接搭设横梁上满堂支架通道顶满铺模板通道两侧安全网悬挂限高标杆埋设防护棚搭设。2、施工工艺（1）防撞墩的设置：在现场放出钢筋混凝土条形基础带状防撞墩的位置线，绑扎钢筋、支设模板、预埋M20地脚螺栓、浇筑防撞墩砼，防撞墩高度最低处不

47、小于1000mm；防撞墩直接安置在原有路面上。（2）钢立柱的设置：等砼强度等级达到要求后，用25吨汽车吊吊装d609*16mm钢管立柱，钢管立柱根据门架高度要求一次拼装到位，吊装时在法兰盘与地脚螺栓没连接以前，严禁松吊钩；（3）双拼I45B工字钢分配梁设置：钢管立柱安装到位后，在立柱两侧搭设临时脚手架，利用25吨汽车吊吊装双拼45B工字钢分配梁，分配梁直接放置在钢管立柱顶端法兰盘上，用焊机将工字钢与法兰盘进行焊接；（4）贝雷梁的设置：双拼45B工字钢分配梁安装到位后，吊装拼装成型的贝雷梁，贝雷梁采用单排单层单加强形式，每榀宽度0.45米，间距0.45、0.6、0.9米（边缘距离）；（5）16a

48、工字钢的设置：贝雷架安装到位后，吊装整根12米长16a普通工字钢横梁，工字钢横梁的布置间距0.6、0.9米；（6）50*50*5角钢的设置：整个保通门架的16a工字钢横梁吊装完成、校正就位、焊接牢固后，在工字钢的上翼缘横向摆上50*50*5角钢，角钢布置间距不大于3米；角钢与工字钢上翼缘接触面点焊连接，防止工字钢横梁因受偏心荷载造成倾覆；（7）防滑移措施：在搭设上部支撑架之前，根据本方案设计布置的立杆间距在16a工字钢上翼缘上放出支撑架立杆位置线，然后焊接10cm长25防滑移短钢筋头，每根立杆下一处，在搭设支撑架时，立杆正好套在短钢筋头上，防止滑移；（8）搭设保通门架上部箱梁支撑架，并设置斜撑

49、和圆钢柱拉结；（9）在16a工字钢上面满铺2mm厚钢板，接缝拼接严密，防止垃圾、尘土坠落，影响通行车辆和行人；（10）在通道的两侧满挂密目式安全网；（11）将防撞墩外露表面刷上黑黄相间的警示标志；（12）在机动车道前方不少于4米处埋设保通门架限高标杆。（13）吊装本工程保通门架吊装采用25吨汽车吊吊装，该吊装作业分为钢立柱吊装、宽翼缘工字钢吊装、贝雷片吊装、16a工字钢吊装。施工前准备a、吊装前应检查吊车工作位置的地基承载力，必要时采取加固或铺设钢板的措施。b、确保门式刚架就位位置的四周有足够的空间。c、吊装施工现场应在四周安装防护栏及安全网。d、在门式刚架安装施工期间应设置施工禁区，其它无关

50、人员不得入内。钢立柱吊装吊点绑扎在钢立柱上部，绑扎后，汽车吊起吊前，应认真检查汽车吊吊钩悬挂点和钢立柱重心在一条竖直线上，汽车吊吊钩上的钢丝绳应保持竖直，严禁偏拉斜吊。吊起构件离地面20-30时，检查机身是否稳定，吊点是否稳固，支腿基座是否沉陷，在情况良好的前提下，方可继续工作。汽车吊吊起钢立柱，通过旋转、起落臂使构件落至构件就位位置，在起落臂、旋转的过程中，有专人指挥，注意工作幅度、起吊高度和主臂伸出长度满足要求。落钩时，使构件在纵横两个方向位置校正，使误差不超过允许范围。钢立柱就位后，应对外观进行检查，保证构件的平面位置，检查钢立柱柱底中心线是否有误差，如果不符合要求，应将构件提升，重新进

51、行落位。贝雷梁吊装事先拼装好的贝雷梁，采用25吨汽车吊吊装。贝雷梁吊装在双拼45B工字钢分配梁安装、复核完成后进行，钢梁吊装时采用两点对称绑扎起吊就位安装。贝雷梁起吊后距工字钢分配梁面100mm时徐徐下落慢慢就位，待钢梁吊装就位后进行对接调整校正，然后固定连接。钢梁吊装时随吊随用经纬仪校正，有偏差随时纠正。施工中的注意事项1）贝雷梁拼架施工前,施工负责人应对全体施工人员进行岗前培训,使全体作业人员了解作业程序、技术质量标准、作业安全规程。2）拼梁及顶推过程中，测量人员应经常对梁位、梁标高、螺栓扭力进行检查，及时发现和解决问题，确保工程质量和安全。3）由于钢梁拼装如杆件搬运、螺栓施拧、高空拼装、

52、顶推作业等工序，安全风险大，安全隐患多，现场应有一名专职安全员跟班作业，及时提醒和纠正施工中的不安全因素。4）现场施工人员必须严格按项目部技术交底和作业安全操作规程施工。3、贝雷梁的施工（1）施工准备贝雷梁拼架施工前,各项准备工作必须完成。准备工作包括：防撞墩砼浇筑并达到设计强度、钢立柱和双拼45B工字钢分配梁安装到位、杆件进场并分类清点、机具设备进场并调试。（2）放线定位依据设计进行贝雷梁位置放样，在双拼45B工字钢分配梁上翼缘板上标出贝雷梁位置中心线。（3）桁架的拼装桁架拼装时，采用纵向分段拼装方法施工，其拼装顺序是：下弦杆下平纵联纵梁横梁斜杆竖杆上弦杆上平纵联横联1）捆吊 拴捆时应注意杆

53、件的重力大小及重心位置，杆件采用专用吊具拴捆、起吊,使弦杆、纵横梁等尽可能保持水平,竖杆保持竖直，斜杆保持4050的倾角。2）对孔 杆件起吊就位后对孔时，在栓孔基本重合的瞬间（相错10mm以内），将小撬棍插入孔内拨正，然后微起落吊钩，使杆件转动对合其他孔眼，弦杆先对近端孔眼，竖杆先对下端孔眼，斜杆先吊成较陡状态，待下端对合后再徐徐降低吊钩对合上端。3）穿插钉栓 对好孔眼后，先穿入冲钉定位，再穿入螺栓，确认板缝间无任何杂物时，即拧紧螺栓，冲钉穿入时只能用小锤轻轻敲入孔内，不能用强迫过孔的方式入孔，以免孔边变形。4）调整平、立面位置拼装工作开始后需随时观测钢梁的平、立面位置，并及时进行调整。5）紧

54、螺栓螺栓的施拧紧螺栓螺栓的施拧分初拧、复拧、终拧三个步骤：初拧、复拧采用长30cm的扳手，由一个人以下压姿势拧至不动为止，为避免初拧时的螺栓预拉力降低，同一节点上的螺栓应尽可能采用几何对称法施拧，终拧采用电动扭矩扳手，扭距值不小于235KN*m，施拧顺序由节点中心向外辐射状扩展栓合，使钢板均匀伸展、压平，避免因波状变形使钢板产生裂隙而降低预拉力。其它保通措施：1、每天安排至少10名保通人员穿着反光背心，进行保通，每个路口设置2名，节假日及车流高峰期增加保通人员。 2、在塔吊及箱梁支架上安装监控摄像头，时刻监视我标段范围内道路通行情况，以便出现异常情况时能以最快速度解决，时刻保持道路通畅。 3、

55、设置有安全警示标志及黄闪灯，提示行车安全。 4、每天早6点至晚6点期间进行不间断洒水降尘。5.9 雨季施工措施 1、施工准备（1）进入雨季，应提前做好雨季施工中施工中所需各种材料、设备的储备工作。（2）施工期间，要及时掌握气象情况，遇有恶劣天气，及时通知施工现场负责人员，以便及时采取应急措施。重大吊装，高空作业、箱梁砼浇筑等更要事先了解天气预报，确保作业安全和砼的质量。（3）施工现场道路必须平整、坚实，两侧设置排水设施。排水沟要保持通畅，每间隔20米左右设集水井，集水井设有止挡泥土设施，并定期进行清理。现场水排出现场前，要通过沉淀处理，以不阻塞市政排水系统为准。2、施工排水施工现场积水通过架体

56、两边设置的排水沟排出场外，再经过沉淀排入市政管网，场地保持平整，杜绝场地积攒大量积水浸泡箱梁架体。3、雨季施工的保证措施（1）做好现场排水系统。将地面及场内雨水有组织及时排入指定排放口。在桥下部基础四周、道路两侧及建筑四周设排水沟，保证水流通畅，雨后不陷、不滑、不存水。信道入口、窗洞、梯井口等处设挡水设施。（2）所有机械棚搭设严密，防止漏雨，机电设备采取防雨、防淹措施。安装接地安全装置。电闸箱要防止雨淋、不漏电、接地保护装置灵敏有效，各种电线防浸水漏电。（3）做好防雷电设施。起重设备安装避雷装置，认真检查做好接地系统。在710月份需进行施工的箱梁联支架，应设置防雷接地安全措施。每联箱梁的梁板钢

57、筋、支架在每墩处引入一个接地，接地线一律入土深度2.5m，采用44角铁两根。如在雷暴天气进行箱梁砼的浇注施工，应对汽车砼泵车也同时进行防雷接地安全措施，泵车的接地线应另行引入土中，禁止与支架接地进行并联。（4）在暴风雨期间，着重做好防止脚手架联结不牢、滑移等安全检查工作。还应经常派专人检查支架地基的情况，如有局部塌陷立即处理。（5）雨季施工中，在工程质量上注意如下事项 : 桥挡墙砌体不得过湿，防止发生墙体滑移。加强对已完砌体垂直度和标高的复核工作。 及时接听、搜集气象预报及有关信息，尽量避免下雨天浇筑混凝土，如在浇筑混凝土过程中突遇大雨，要立即停止浇筑，及时处理好留槎，并立即对已施工完的混凝土

58、进行覆盖保护。遇大雨停止桥下基坑内工程施工，并作好成品防雨覆盖措施，雨后及时修补己完成品及半成品。对砂、石含水量及时测量，掌握其变化幅度，及时调整配合比。加强对原材料的覆盖防潮措施，尤其对水泥防止变潮，对钢材加强保管，以免锈蚀。钢筋半成品存放在 20cm 垫体上，避免水淹、粘泥。（6）雨季施工，安全上要注意以下几点 :加强安全教育，认真做好防洪、防雷、防触电、防火、防风暴、防滑、防暑等工作，通过交底贯彻到班组。下大雨时停止所有吊装作业。起重设备、高脚手架做避雷及接地，起重设备在工作结束时卡牢道钳，挂好吊钩。经常检查施工用电，电闸箱、机电设备要有完善的保护接零，可靠的防雨、防潮措施。绝缘良好，严

59、防漏电，设漏电保护器，手持电动工具佩带齐个人安全保护用具。尽力改善工作环境，调整作业时间。在工地和附近医院签订急救协议，有兼职急救员，对突发情况进行处理。5.10 冬期施工措施1、施工准备（1）根据实物工程量提前组织有关机具、外加剂和保温材料进场，做好冬期施工的混凝土及外加剂的试配工作，提出施工配合比。（2）进入冬期施工和现场的供水管网能埋入地下的应埋入地下，露出地面的都必须用稻草绳缠裹，水龙头的立杆砌砖筒，筒内填锯末或珍珠岩。夜晚下班时，将现场的供水管里的水放出，供水系统设专人管理。（3）指定专人负责收集每天的气象信息、天气趋势，作好观测记录和寒流通报。（4）做好防寒器材物资的准备工作。如草

60、苫、外加剂、保温用塑料薄膜、毛毡、厚帆布、温度计等。对冬季紧缺的材料要抓紧采购入场储备，尽量推广使用新材料。（5）对施工现场进行一次检查，及时整修施工道路，疏通排水沟，及时加固临时工棚、水管、水龙头、灭火器要及时保温。及时派人负责收听气象预报及测量工作，及时采取措施防止因大风、寒流和霜冻袭击而导致安全事故和质量冻害。派专人做好气象记录，以便指导施工，长期积累数据，总结经验以利后期施工。2、现场安全（1）冬期施工时，要采取防滑措施。生活及施工道路、架子、坡道经常清理积水、积雪、结冰。斜跑道、施工楼梯要有防滑条。（2）冬季进行外脚手架施工时，必须有必要的安全技术措施。霜、冻、雨、雪及六级大风以上天

61、气不宜进行高层外脚手架施工，防止发生跌落事故。大雪后必须将架子上的积雪清扫干净，并检查走道平台，如有松动、下沉现象，务必及时处理。脚手架上、下人的梯道应有防滑措施，并应及时清除冰霜，同时在解冻期间应随时检查脚手架的稳定情况。（3）施工现场积水、积雪应及时清理干净，避免温度过低时结冰造成安全隐患。（4）冬季施工时，高空作业工人必须佩戴安全带，脚穿防滑鞋，防止滑落或高空坠落。（5）草衫、棉毡等保温材料不得露天堆放，以免受潮后失去或降低保温效果。（6）施工现场材料、成品、半成品、砼构件、氧气瓶、乙炔瓶等存放地必须符合安全要求，并加强管理。（7）工地临时用水管道埋入冻土层下或用保温材料包好。水箱用水下

62、班前放尽，施工现场水源及消防栓应设标记、做保温。3、防火灾措施（1）工地防火检查项目经理部每月定期组织有关人员进行一次防火安全专项检查；每周一次定期安全检查中对防火安全进行检查。木工间，箱梁上不得吸烟，木屑刨花每天做好落手清，如堆积不能及时清运的，处以罚款50元，发现有人吸烟者罚款50 元。按规定时间对灭火器进行药物检查，发现药物过期、失效的灭火器，应及时更换，以确保灭火器材处于正常可使用状态。（2）消防器材安全管理在防火要害部位设置的消防器材，由该部位的消防职能人负责维修及保管。对故意损坏消防器材的人，按照处罚办法进行处理。器材保管人员，应懂得消防知识，正确使用器材，工作认真负责。定期检查消

63、防器材，发现超期、缺损的，及时向消防负责人汇报，及时更新。4、冬季电气安全管理（1）现场设电工负责安装、维护和管理用电设备，严禁非电工人员拆改。（2）施工现场严禁使用裸线，电线铺设要防砸、防辗压、防电线冻结在冰雪中。大风雪后，应对供电线路进行检查，防止断线发生触电事故。（3）用电设施采用专用电闸箱。强电源与弱电源的插销要区分开，防止误操作发生事故。5、冬季施工机械设备管理（1）外漏的水管采用保温包裹，防止冻裂。不方便采用防冻包裹的管道要下班前放净管内水。（2）下班前切断各用电机械的电源，并进行覆盖。6、大风天气施工预防措施（1）听取天气预报，及时做好防范措施，在大风到来前进行全面检查。（2）对

64、各处存放材料进行全面清理，在堆放整齐的基础上进行必要的压重和固定，防止大风到来时材料被吹散。对外架进行细致、周到的加固。外架与结构的拉结点要适当的增加。墩柱脚手架必须加缆风绳，剪刀撑必须符合施工规范要求。外架上的零星材料和零星垃圾 必须及时清理干净。（3）塔吊的各构件要细致的检查一遍，同时塔吊的吊钩和小车必须停在最安全处，封锁装置必须稳定可靠。对塔吊拔杆进行限位的应将拔杆用缆风绳固定牢固。驾驶室的门窗要锁好。（4）大风到来时各施工机械停止作业，人员停止施工。大风过后对各机械设备和安全设施进行全面、仔细的检查，没有安全隐患时方可继续施工。7、雨雪天气施工预防措施（1）时刻关注天气预报，对即将出现

65、的极端雨雪天气及时做好准备；（2）雨雪天气出现前，对施工现场的架体、模板、临时用电、材料、施工道路等进行全面检查，发现隐患及时整改；（3）大雪后及时组织人员组织除雪，对于道路上的积雪及时清除出现场，特别注意圆弧模板上的积雪必须清楚干净后才能安排工人施工；（4）架体上的积雪没有清除完之前禁止工人上架施工，防止坠落。8、冬季施工的安全教育及培训（1）对全体员工进行定期安全技术教育，结合施工进度进行安全技术交底，配备安全防护用品。（2）由安全员对工人进行安全技术教育和操作规程培训，对临时变换工种和中途参加施工劳动的人，同样进行安全教育、技术交底和安全技术交底。（3）特殊工种（电工、起重机械工、司索工

66、、电焊工、架子工、车辆驾驶工）需经有关部门专业培训，持有上岗证后方可操作。（4）所有工种都必须有安全员的安全技术措施交底，否则不准进行施工。5.11夜间施工措施1、夜间施工要做好统筹安排，尽量避免交叉作业。2、加强施工现场指挥力量，现场派专人指挥。3、加强夜间施工照明设施，保证施工现场有足够的照明。4、夜间施工时，应在施工范围两侧设置明显标志。5.12夏季高温期施工措施夏季当地温度较高，混凝土水分容易蒸发，从而产生裂缝。需要采取有效措施，减少水分蒸发，保证水泥混凝土在高温季节能够保证连续施工，加快施工进度。措施如下：1、夏季施工要根据气温情况，水泥混凝土配合比要考虑高温天气的影响，避免因气温升

67、高造成的坍落度损失，影响混凝土的和易性。2、混凝土拌制后，应立即运送到工地，运输时间不能过长，而且要将混凝土进行遮盖。3、 浇筑、振捣、整面与湿润养生各道工序应衔接紧凑，尽量缩短施工时间。养生期间安排专人24小时养护。4、混凝土施工尽量避开中午高温期。混凝土浇筑尽量选择在早晚进行，大体积混凝土浇筑时间较长，要经过中午气温最高时间，在砂石料场和拌合系统上方采用防晒网进行遮阳，控制骨料温度上升；拌和用水直接采用井水，水温低于18，水泥储存罐采用土工布包裹，并喷淋井水以降低水泥温度。第6章：箱梁底模板支撑架预压6.1支撑架预压目的根据设计要求和施工需要，支架体系搭设完成后，应进行支架体系的堆载预压。

68、支架预压已越来越被证实是非常重要的，因为计算支架沉降量的计算公式均是近似的、精度有限，通过预压后可以消除非弹性变形，得出弹性变形的较准确的数值。为所施工的结构更接近于设计提供了有利条件，并保证了施工期间的结构安全。预压期间测量人员按测设的观测点进行测量复核，待荷载卸下后，再对原测设的观测点进行复核，并将历次所测结果进行分析比较，计算出支架受压后的压缩变形，包括两部分的变形：永久变形和弹性变形。对于永久变形经过预压试验后可消除，不致使箱梁浇筑后造成箱梁裂缝。而对于弹性变形可根据测量结果在支设模板时适当抬高底模标高即可，保证在箱梁浇筑混凝土后，箱梁的底板标高能达到设计标高。6.2支撑架预压布置根据

69、设计要求箱梁施工所采用的支架必须保证有足够的刚度、强度和稳定性，支架下应设置必要的基础，在正式浇筑箱梁砼之前应选取有代表性的支架进行不小于箱梁自重的1.1倍荷载（设计要求）预压。为保证支撑架预压达到预期的效果，针对箱梁截面的设计特点、架体高度、施工先后顺序和地基情况的不同，全桥选取1处具有代表性的部位进行分段预压，具体位置为第17联(2*32.5m)第46跨跨中位置。本跨支架高度为10m左右，箱梁宽度为25.3米，梁高2.2米。6.3 预压相关数据预压前应根据箱梁高度，按照支撑架立杆的顺桥向间距计算出箱梁底板、腹板、顶板的重量并附加施工荷载作为预压荷载，使堆载预压荷载不小于支架承受的混凝土结构

70、恒载与模板重量之和的1.1倍，保证预压效果。1、预压范围：16.27710m2、预压荷载：13.4（选取预压截面面积）10（预压区域长度）2.65（钢筋混凝土容重，按t/m3计算）1.1（设计要求的1.1倍系数）+0.035（支架容重，按t/m3计算）10（预压区域长度）16.277（支架宽度）1.1（设计要求的1.1倍系数）=397t图6-1箱梁支架预压断面图图6-2箱梁支架预压沉降观测布置平面图6.4预压方法1、支撑架预压采用9米长直条钢筋作为堆载物，待箱梁底模板的主楞铺放好以后铺上模板，将计算好重量的钢筋吊放在模板上，加载时，宜从混凝土结构跨中开始向两侧对称布载。2、支架预压应按预压单元

71、进行分级加载，且不应少于3级。3级加载依次宜为60%、80%、100%。3、每级加载后应先停止下一级加载，并应间隔12小时对支架沉降量进行一次观测，当支架检测点的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级加载，并做详细记录。待全部加载后的监测中，其监测数据满足下列条件之一时，应判定支架预压合格：（1）各监测点最初24小时的沉降量平均值小于1mm；（2）各监测点最初72小时的沉降量平均值小于5mm；4、在加载过程中应密切观察支撑架的变化，如有异常立即停止加载，待处理完毕后再进行。在加载过程中，严格模拟箱梁荷载的实际作用范围，对腹板、横梁按照实际荷载换算出应加载的重量和高度对箱梁进行科学、有效预压5、

72、支架预压可一次性卸载，预压荷载应对称、均衡、同步卸载。图6-3 加载顺序6.5 沉降观测方式1、预压观测点布置（1）在预压区附近设置临时水准点，并设定水准点的高程作为观测依据。水准点设好后应及时对水准点进行保护和标识，防止在施工中被破坏。（2）在箱梁预压范围内，按立杆纵、横方向顶部主龙骨（三根钢管）上悬挂标定过的钢尺，且不少于5把钢尺（钢尺长度根据支架高度而定），并在钢卷尺下部用5kg重物坠紧，使其保持垂直状态，不得随意摆动。在每个钢尺垂直于地面分别打点，作为地基沉降的监测点，预压时用塔尺进行观测其沉降量。2、预压观测（1）在预压荷载施加前，应监测并记录支架顶部监测点的初始标高；（2）每级荷载

73、施加完成时，应监测各监测点标高并计算沉降量；（3）在全部预压荷载施加完毕后，每间隔24小时应监测一次并记录各监测点标高，当支架预压符合6.4.3条时可进行支架卸载；（4）卸载6小时后，应监测各监测点标高，并计算支架各监测点的弹性变形量；6.6 预压施工准备工作：根据施工场地情况，安排25T汽车吊2辆，使用前进行调试工作，确保机械性能良好，预压堆载钢筋按上述堆载量进行准备，由项目部材料部按时准备。6.7 现浇箱梁支架预压施工流程 预压施工可在支架验收完毕，底板铺设完成后开始，预压时可在底板上铺设旧模板及方木，防止模板在预压过程中收到损坏。支架验收标高测量堆载物就位加载60%沉降变形观测加载80%

74、沉降变形观测加载100%沉降变形观测表面覆盖卸载标高调整6.8预压监测观测内容1、地基预压观测内容包括：前后两次观测的沉降差、地基总沉降量。 地基预压中应测量下列标高：（1）加载前测点标高ho；（2）加载后测点标高hj；（3）加载后间隔24h测点标高hi；（4）卸载6h后测点标高hc。 2、支架预压观测内容包括：前后两次观测的沉降差、支架弹性变形量及支架非弹性变形量。 支架预压中应测量下列标高：（1）加载之前测点标高ho；（2）每级加载后测点标高hj；（3）加载后间隔24h测点标高hi；（4）卸载6h后测点标高hc。监测记录1、预压变形观测应采用水准仪，水准仪应按水准仪检定规程JJG425检定

75、；2、预压变形观测宜采用三等水准测量要求作业。3、地基沉降的监测记录工作应按以下顺序进行：（1）所有仪器必须检定合格后方可开始观测工作；（2）在支架地基处理之后，预压荷载施加之前，测量记录原地面的标高；（3）全部预压荷载施加完毕后，记录各测点的标高；（4）每间隔24h观测一次，记录各测点的标高，计算前后两次沉降差；（5） 当地基预压符合本规程条验收规定时，认为地基沉降达到稳定，可以进行卸载；（6）卸载6h后观测各测点标高，计算前后两次沉降差，即地基回弹量；（7）计算地基总沉降量。4、支架变形监测记录工作应按以下顺序进行:(1)所有仪器必须检定合格后方可开始观测工作；(2)在支架搭设完成之后，预

76、压荷载施加之前，测量记录支架顶部和底部测点的原始标高；(3)每级荷载施加完成之后，记录各测点的标高，计算前后两次沉降差，当各测点前后两次的支架沉降差满足本规程的规定时，可以施加下一级荷载；(4)全部荷载施加完毕后，每间隔24h观测一次，记录各测点标高；当支架预压符合本规程条验收规定时，可进行支架卸载；(5)卸载6h后观测各测点标高，计算前后两次沉降差，即弹性变形；(6)计算支架总沉降量，即非弹性变形。6.9施工预拱度设置在支架上浇筑箱梁混凝土施工过程中和卸架后，箱梁要产生一定的挠度。因此，为使箱梁在卸架后能满意地获得设计规定的外形，须在施工时设置一定数值的预拱度。在确定预拱度时考虑下列因素：卸

77、架后箱梁本身及活载一半所产生的竖向挠度；支架在荷载作用下的弹性压缩；支架在荷载作用下的非弹性变形，支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；由温度变化而引起的挠度；由砼徐变引起的徐变挠度。在预压结束后，模板调整完成后，再次检查支架和模板的扣件是否牢固，地基是否下陷，脚手架是否有明显变形等，发现问题及时处理。根据预压试验中的沉降观测并画出沉降曲线，沉降值稳定后，测量队测出所有点的标高报工程部，经质检工程师和监理同意方可卸载。全部卸完后，测量各点的标高，计算出支架和地基的弹性变形，以便确定支架、模板准确的预拱度。6.10施工注意事项（1）支架外侧应设置栏杆等防护设施，防止意外冲撞支架的事故发生。（2）支架

78、预压时，应安排专人进行指挥，并做好每捆钢筋重量记录，按设计荷载分阶段进行预压。（3）支架预压前，应对支架地基周围做好排水设施，防止雨水或积水浸泡支架地基。（4）每一级加载时，通过测量观测，无异常后方可进行下一级加载。（5）尽量避免在夜间进行吊装预压。6.11质量技术保证措施1、铺设底模后测量前应加强模板的全面检查，确保模板在荷载作用下无异常变形。2、加载及卸载过程应加强施工现场安全保卫工作，确保各方面的安全。3、沉降观测仪器为专用精密仪器，要专职测量人员负责；4、测点要固定，用红油漆提前做好标识。5、不能随意更换测量人员，防止出现人为误差；6、专人负责对水准点位置进行保护；7、如实填写观测数据

79、，如出现意外数据，应分析原因，不得弄虚作假。8、观测过程如局部位置变形过大，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。6.12安全保证措施1、进入现场必须遵守安全生产纪律。2、吊装时必须有统一的指挥、统一明确的信号。3、作业人员上班前不得喝酒。4、作业人员禁止穿硬底鞋、高跟鞋、塑料底鞋和带钉的鞋。5、吊车行走道路和工作地点应坚实平整，以防沉陷发生事故。6、吊装区域应设置警戒线，危险点须设专人监护。7、起重司机等特殊工种和其他各种机械车辆操作人员，必须经过专门的训练，考试合格发给操作证件，放准上岗作业。8、起重机工作前应检查距尾部的回转范围50cm内无障碍物。9、起重臂最大仰角不得超过制

80、造厂规定。10、起吊时的一切动作要以缓慢速度进行，吊车司机严禁同时进行两个动作的操作。11、各施工队雨季施工用的脚手架、缆风绳等定期进行安全检查，对施工脚手架周围的排水设施要进行认真地清理和修复，确保排水有效，不冲不淹，不陷不沉发现问题及时处理。12、遇有恶劣气候(如风力大于六级)影响施工时，禁止进行露天高空、起重作业。在每次大风或雨后，必须组织人员对脚手架及基础进行复查，有松动及时处理。13、未经安全培训教育不得上岗，无证不得操作，非操作人员严禁进入危险区域。14、高空作业安全措施支架搭设及结构施工阶段高空作业较为频繁，且人员较多，高空作业安全控制相当重要。主要采取以下措施：(1)搭设脚手架

81、使用的材料必须牢固耐用，绑扎结实。脚手板之间不能有超过3cm的空隙，并注意采取防滑措施；(2)运送物件的各种提升设备要有可靠的安全装置；(3)空作业必须设置安全网，作业人员必须系好安全带、戴好安全帽；(4)从事高空作业的人员要定期或随时体检，发现有不宜登高的病症(如高血压、心血管病等) ，不得从事高空作。15、施工现场要有交通指示标志。交通频繁的交叉路口，应设交通指挥岗；危险部位悬挂“危险”或“禁止通行”牌示；夜间应设红灯示警。第7章：箱梁模板支撑架拆除7.1 箱梁模板支撑架的拆除原则1、箱梁模板支撑架应待箱梁预应力钢绞线张拉完成且砼强度达到设计强度的100%后才能开始拆除。2、支撑架拆架前应

82、对拟拆除的架体进行全面检查，并根据检查结果，编制具体的拆除方案报监理单位审批，待批准后组织实施。3、支撑架拆除施工应按照先拆除翼缘板支撑架、后拆除箱室支撑架的顺序进行。4、拆除箱室支撑架时应先拆除各跨跨中附近的支撑架，然后再由跨中向两边延伸，最后拆除墩台等支点处的支撑架，各跨支撑架均应对称拆除。5、模板拆除前必须申请办理拆模手续，待砼强度报告出来后，砼达到拆模强度方可拆除。6、模板拆除前要向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人看守。7、侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除，底模应按结构工程施工质量验收规范的有关规定执行。8、模板拆除的顺序和方法

83、详见图7-1。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。模板要随拆随运，严禁随意抛掷。不得留有未拆除的悬空模板。图7-1 箱梁支架拆除顺序示意图9、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生事故，等该片模板全部拆除后，再将模板、配件、支架等运出。10、拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，也可用带钩的绳子往下送，应防止模板变形和损坏。11、模板拆除后，要运至指定地点，并做到及时清理、维修和涂刷隔离剂，修整好的模板要按编码堆放整齐，以备待用。模板堆放高度不得超过1.60m。12、拆除模板作业比较危险，防止落物伤人，应设置警戒线，有明显标志，并设专门监护人员。7.2 箱梁模板支撑架拆除施工1、拆架时应划

84、分作业区，周边设围栏竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。2、拆除架体的作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 3、拆除架体应遵守先外后内、由上而下的顺序。应将内外剪刀撑、模板撑杆拆除掉后，再开始拆除悬挑翼板的支撑架，而后再拆除箱室底板的支撑架。拆除架体时应一步一清依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。4、拆除立杆时，要先抱住立杆再拆开连接横杆的最后一个碗扣，防止立杆坠落。5、拆除架体时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。6、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7、拆下的材料要采用起重设

85、备吊运至地面，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。8、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。9、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。10、如遇强风、雨、雪等特殊气候，应停止进行脚手架的拆除。严禁夜间进行拆除施工。11、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第8章 安全施工组织措施8.1模板施工1、模板作业场地（1）模板作业场地的布置。木料、模板半成品的堆放，废料堆集和场内道路的修建，应做到统筹安排，合理布局。（2）作业场地应搭设简易

86、作业棚，修有防火通道，配备必需的防火器具。四周应设置围栏，作业场内严禁烟火。（3）木材应堆放平稳，方木垛高不得超过3m，垛距不得小于1.5m，成材垛高一般不得超过4m，每增加0.5m应加设横木。垛距不得小于1m。作业场地应避开高压线路。（4）下班前应将锯末、木屑、刨花等杂物清除干净，并要运出场地进行妥善处理。2、模板制作（1）制作模板时应细致选料。制作钢模不得使用扭曲严重、螺丝孔过多、开裂等材料。木模不得使用腐朽、扭裂和大横节疤等木料。（2）用旧木料制作模板时，应将钉子、扒钉拔掉收集好，不得随地乱扔。（3）制作中应随时检查工具，如发现松动、脱落现象，应立即修好。3、模板支立及拆除（1）用人工搬

87、运，支立较大模板时，应有专人指挥，所用的绳索要有足够的强度，绑扎牢固。支立模板时，底部固定后再进行支立，防止滑动倾覆。（2）吊运模板时，应先检查机械设备和绳索的安全性和可靠性，起吊后下面不得站人或通行。模板下放，距地面1m时，作业人员方可靠近操作。（3）高处作业应将所需工具装在工具袋内。传递工具不得抛掷或将工具放在平台和木料上，更不得插在腰带上。（4）在用斧锤作业时，应照顾四周和上下的安全，防止误伤他人。斧头刃口装入皮套内。（5）拆除模板时，应制订安全措施，按顺序分段拆除，不得留有松动或悬挂的模板，严禁硬砸或用机械大面积拉倒。拆下带钉木料，应随即将钉子拔掉。（6）拆除模板不得双层作业。3m以上

88、模板在拆除时，应用绳索拉住或用起吊设备拉紧，缓慢送下。8.2 支架施工1、支架所用的垫木、钢管杆件应详细检查。不得使用腐朽、劈裂、大节疤的圆木及锈蚀、扭曲严重的钢管等。2、地基承载能力应符合设计标准，否则应采取加固措施，使其达到设计要求。3、立杆底端需使用立杆底座。铅丝和白麻绳不得连接钢脚手架。4、作业层的竹夹板要铺满、绑牢，无探头板，并要牢固地固定在支架的支撑上。支架的任何部分均不得与模板相联。5、支架顶端要设置栏杆。敷设的安全设施应经常检查，确保操作人员安全通行。6、拆除支架时，周围应设置护栏或警戒标志，并应从上而下地拆除，不得上下双层作业。拆除的钢管等应用人工传递，严禁随意抛掷。8.3

89、用电安全注意事项（1）电焊机应安设在干燥、通风良好的地点，周围严禁存放易燃、易爆物品。（2）电焊机应设置单独的开关箱，作业时应穿戴防护用品，施焊完毕，拉闸上锁。遇雨天，应停止露天作业。（3）在潮湿地点工作，电焊机应放在木板上，操作人员应站在绝缘胶板或木板上操作。（4）焊把线、地线不得与各种管道、金属构件等接触，不得用这些物件代替接地线。（5）更换场地，移动电焊机及焊把线等时，必须切断电源，检查现场，清除焊渣，电线全部卷起，不得在钢管上或钢筋等部位随意拖拉。以免造成线体绝缘部分破损。（6）在高空焊接时，必须系好安全带。焊接周围应备有消防设备。（7）焊接模板中的钢筋、钢板时，施焊部位下面应垫石棉板

90、或铁板。8.4 架体施工重大危险源辨识及防范 高处作业注意事项1从事高处作业人员要定期或随时体检，发现有不宜登高的病症，不得从事高处作业。严禁酒后登高作业。2高处作业人员不得穿拖鞋或硬底鞋。所需的材料要事先准备齐全，工具应放在工具袋内。3高处作业所用的梯子不得缺档和垫高，同一架梯子不得二人同时上下，在通道处（或平台）使用梯子应设置围栏。4高处作业与地面联系，应有专人负责，或配有通讯设备。8.4.2 物体打击注意事项1.强化安全教育，提高安全防护意识，提高工人安全操作技能；2.正确使用“三宝”；3.合理组织交叉作业，采取防护措施；4.拆除作业有监护措施，有施工方案，有交底；5.起重吊装作业制定专

91、项安全技术措施；6.对起重吊装工进行安全交底，落实“十不吊”措施；7.安全通道口、安全防护棚搭设双层防护，符合安全规范要求；8.加强安全检查，严禁向下抛掷；9.材料堆放控制高度，特别是临边作业；10.高处作业应进行交底，工具入袋，严禁抛物；11.模板作业有专项安全技术措施，有交底，有检查，严禁大面积撬落。8.5 安全保证措施1、 加强现场施工人员的安全教育，安全员持证上岗，负责监督安全操作规程。对施工人员进行安全培训，及时检查隐患。2、操作人员进入现场必须遵守现场管理规定。进入施工现场应戴安全帽，必要时佩戴安全带。3、 配备符合规定的电器设备，并注意检查、维修及更换，操作人员持证上岗，危险部位

92、标注明显标记。4、 雨天施工时注意用电安全。 第9章 安全应急预案高架支模施工是一项工序复杂、危险性较大的施工工序，各种突发性和不可预测的重大伤亡事故时有发生，事故所造成的人员伤亡和财产损失巨大，教训十分深刻，为做好安全事故的防范，最大限度地减小事故损失，确保迅速、正确地处理突发事故，结合本现场实际情况，特制订以下应急预案。9.1危险源分析根据高架支模的施工过程分析，主要存在以下几个危险源：1.脚手架坍塌，2.消防火灾，3.高空坠落。9.2危险源监控措施1、脚手架坍塌监控措施：（1）所用支架的材料应详细检查，不得使用腐朽、劈裂、铸蚀、扭曲严重的钢管和扣件等。（2）支撑架要按方案设计要求施工，应

93、有足够的承载能力和稳定性，防止不均匀沉落（降）、失稳和变形。（3）经常检查水平杆拉结是否符合要求，剪刀撑设置是否正确，扣件的力矩是否满足要求。（4）做好支架搭设、模板安装、混凝土浇注、拆架等工序的安全技术交底和施工现场的检查、监督工作。（5）做好支撑架的沉降观测工作。2、 消防火灾监控措施：（1）对现场的电焊、切割等施工要实行审批制度，并且派专人进行跟踪监督。（2）要做好现场安全技术交底，对潜在的火灾源进行预控。（3）现场设置消防器材及设施，加强消防安全教育。（4）现场的施工用电要严格按照施工方案及规范布置铺设。3、 高空坠落：（1）强化对职工安全教育，提高安全防范意识。（2）作业前，要正确使

94、用“三宝”。（3）严禁酒后作业。（4）外架、安全网及“四口” “五临边” 防护及时搭设到位， 做到不安全不施工。（5）加强安全检查，及时排除安全隐患。9.3 启动程序1、建设工地发生安全事故时启动程序：（1）二级应急反应指挥部负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做出最新决策。（2）在第一时间向110、119、120发出求救信号，并送往最近医院。（3）向集团公司报告事故情况及救援情况。（4）向当地政府安监部门报告事故情况及救援情况。（5）在事故发生时，施工现场项目经理在项目部应急事故现场指挥没有抵达事故现场前，施工现场经理即为临时现场

95、指挥。（6）集团公司的安全监察处是事故报告的一级应急反应指挥部，当发生突发事件时，事发单位必须在最短时间内报集团公司的安全监察处。（7）安全监察处接到报告后及时向副总指挥报告，视情况同时报告总指挥。总指挥按突发事故的性质决定小组成员按各自职能采取应急措施准备，及时赶赴事故现场，已防止事故进一步扩大。（8）现场指挥根据有关法规及时、如实地向负责安全生产监督管理的部门、建设行政主管部门报告。9.4 现场应急救援应急反应组织机构各部门的职能及职责1、事故现场指挥组的职能及职责所有施工现场操作和协调，包括与指挥中心的协调；现场事故评估；保证现场人员和公众应急反应行动的执行；控制紧急情况；做好与消防、医

96、疗、交通管制、抢险救灾等各公共救援部门的联系；2、现场伤员营救组的职能与职责引导现场作业人员从安全通道疏散；对受伤人员进行营救至安全地带。3、保卫疏导组的职能和职责对场区内外进行有效的隔离工作和维护现场应急救援通道畅通的工作；疏散场区内外人员撤出危险地带。4、后勤供应组的职能及职责迅速调配抢险物资器材至事故发生点；提供和检查抢险人员的装备和安全防护；及时提供后续的抢险物资；迅速组织后勤必须供给的物品，并及时输送后勤物品到抢险人员手中。5、 技术处理组的职能和职责结合现场实际情况，制订其可能出现而必须运用建筑工程技术解决的应急反应方案，整理归档，为事故现场提供有效的工程技术服务做好技术储备；应急

97、预案启动后，根据事故现场的特点，及时向应急总指挥提供科学的工程技术方案和技术支持，有效地指导应急反应行动中的工程技术工作。6、 善后工作组的职能和职责做好伤亡人员及家属的稳定工作，确保事故发生后伤亡人员及家属思想能够稳定，大灾之后不发生大乱；做好受伤人员医疗救护的跟踪工作，协调处理医疗救护单位的相关矛盾； 与保险部门一起做好伤亡人员及财产损失的理赔工后勤供应组的职能及职责9.5 现场应急救援组织机构事故应急救援系统实行责任替补原则，当指挥部负责人及组成员因故不能履行职责的，由副职替补，确保随时到位，实施指挥。指挥部组成架构及人员如下：总指挥：张俊伟副总指挥：李天增善后工作组亢伟、王亮事故调查组

98、田文明抢险救援组何国栋、董运珩常设机构谷良伟 1、 事故应急处理领导小组的所有成员有义务和责任对各级人员进行教育和讲解，并会同各部门做好各施工部位的安全措施，防止事故发生。2、 张贴应急处理领导小组的所有成员电话，工程备有专用抢救伤员的车辆，未经应急处理领导小组批准，不得擅自动用。3、 事故应急处理领导小组负责对事故上报、分析、调查、处理、整改等事务。具体分工如下：组长：张俊伟副组长：亢伟、李天增 组员：田文明、何国栋、董运珩、谷良伟、王亮（1）张俊伟负责现场指挥，了解掌握事故情况、组织现场抢救工作。（2）亢伟负责现场抢救伤员，及时通知当事人的家属，派人做好接待，善后处理工作。（3）何国栋、董

99、运珩负责现场保护，维护秩序，做好当事人周围人员的问讯记录。（4）李天增负责联络调查，接受现场指挥小组命令，立即通知当地安全生产监督部门。（5）谷良伟、王亮负责现场自查自纠，清除隐患，防止同类事故发生。（6）坍塌事故应急处置领导小组负责对项目突发坍塌事故的应急处理。9.6 应急救援预案的启动、终止1、当事故的评估预测达到起动应急救援预案条件时，由应急总指挥启动应急反应预案令。 2、对事故现场经过应急救援预案实施后，引起事故的危险源得到有效控制、消除；所有现场人员均得到清点；不存在其它影响应急救援预案终止的因素；应急救援行动已完全转化为社会公共救援；应急总指挥认为事故的发展状态必须终止的；应急总指

100、挥下达应急终止令。 3、应急救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。 4、对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善应急救援预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。第10章 文明施工及环境保护措施1、设立文明施工环境保证领导小组，建立健全管理体制，制定文明施工，环境保护条例，严格按照文明施工、环境保护保障体系组织施工。2、对参与施工的人员进行文明施工、环境保护教育，组织学习环境保护法规。3、箱梁施工的钢管、钢筋、模板等材料按项目部统一部署，合理、整齐堆放，砂、石等易于扬尘的材料及场所派专人不定期

101、进行洒水或用彩条布覆盖。4、架体基础土方施工时，挖出的土方合理调配，运输车用彩条布覆盖，道路常清理常洒水。5、砼浇筑时为减少噪音污染使用高频振动且减少噪音。6、所有木工机具均在木工房内施工，将噪音降到最低程度。7、所有模板、钢筋等材料应统一堆放在指定地点，并由材料部门负责检查回收。8、建筑垃圾堆放在指定地点，当天的垃圾当天清净，严格做到工完料尽场地清。9、施工区域内的污水不得随意排放和倾倒。附件一：模板支架体系设计计算书一、选取计算单元根据箱梁设计、以及箱梁支架布置特点，拟截取箱梁以下部位为计算复核单元，对其模板支架体系进行验算：1、主线桥第18联35米跨2.2米高箱梁，支架高15米：（1）设

102、计特点：底板厚22cm、顶板厚25cm、翼板厚20cm。（2）模板支架特点：底板模板厚度15mm、翼板模板厚度9mm、次龙骨50100mm方木间距200mm、底板下主龙骨为三钢管。其下立杆间距为600900mm和900900mm，分别对600900mm 和900900mm进行计算。二、35米跨2.2米高箱梁模板支撑体系验算：箱梁参数箱梁高度2.2m顶板厚度0.25m底板厚度0.22m翼板厚度0.2m腹板厚度0.6m支架参数支模高度15m钢管类型483.0mm底板下立杆纵距0.9m立杆横距0.9m腹板下立杆纵距0.6m立杆横距0.6m翼板下立杆纵距0.9m立杆横距0.9m水平杆步距1.2m伸出长

103、度a0.5m面板竹胶合板 厚度：15mm（翼缘板为9mm）次楞方木支撑，间距0.20m主楞三根钢管483.0mm荷载参数永久荷载新浇砼自重26kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.14kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN1.5kN/m21kN/m2振捣砼荷载2kN/m2三、箱梁翼板模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为9mm ，取单位宽度1m的面板作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 100099/6=13500mm3；截面惯性矩I= 1000999/12=60750mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算

104、跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(260.2+1.50.2+0.3)+1.42.51=9.414KN/mq1=0.91.35(260.2+1.50.2+0.3)+1.40.72.51= 9.252KN/m根据以上两者比较应取q1= 9.414N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.210.3=0.324 KN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 9.4140.22

105、=0.038KNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3240.22 +0.213 3.1500.2=0.135KNm取Mmax=0.135KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=25N/mm2；=Mmax=0.135106=10.00N/mm2 f=25N/mm2W13500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（260.21.50.20.3）=5.800KN/m；面板最大容许挠度值: 200/250=0.8mm；面板弹性模量: E = 8000N/mm2；=0.677ql

106、4=0.6775.8002004=0.13mm 0.8mm100EI100800060750满足要求!四、 箱梁翼板次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =50100100/6=83333mm3；截面惯性矩 I =50100100100/12=4166667mm4；（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(260.2+1.50.2+0.3)+1.42.50.2

107、=1.883KN/mq1=0.91.35(260.2+1.50.2+0.3)+1.40.72.50.2= 1.850KN/m根据以上两者比较应取q1= 1.883KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.20.20.3=0.065KN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.11.8830.92=0.153KNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0650.92+0.2133.1500.9=0.608KNm取Mmax=0.608KNm验算强度。

108、木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.608106=7.30N/mm2 f=17N/mm2W83333次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.61.8830.9=1.017KN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0650.9+0.653.150=2.083KN取V=2.083KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.083103= 0.625N/mm2 fv=4.8N/mm22bh250100次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载

109、值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.2（260.21.50.20.3）=1.160KN/m次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.160900.04=0.12mm 3.6mm100EI100100004166667满足要求!五、 箱梁翼板主楞验算主楞采用:双钢管483.0截面抵拒矩W=8.98cm3截面惯性矩I=21.56cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：

110、q1= 0.91.2(260000.2+15000.2+300)+1.415000.2=1631N/mq1= 0.91.35(260000.2+15000.2+300)+1.40.715000.2= 1674N/m根据以上两者比较应取q1= 1674N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.116740.9/1000=1.657kN。次楞作用集中荷载P=1.657kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax=；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.675106=75.167N/mm2 205N/mm2W8.98103主楞抗

111、弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2（260000.215000.2300）=1160N/m=1.160N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.1600.9=1.148kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=0.588mm。主梁的最大容许挠度值:900.0/150=6.0mm，最大变形 Vmax =0.588mm 6.0mm满足要求!六、 箱梁翼板立杆承载力计算（一）风荷载计算1、风荷载标准值计算作用在模板支撑架上的水平风荷

112、载标准值应按下式计算：k=0.7zs00-基本风压。按现行国家标准建筑结构荷载规范GB500009河南郑州市n=50的规定采用，0=0.45kN/m2。z -风压高度变化系数。模板支架计算高度H=15m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。z=0.74。s -风荷载体形系数。单排架无遮拦体型系数：st=1.2j0，挡风系数：j0=A1/A0，A1：杆件挡风面积，A0：迎风全面积。取一步一跨面积计算，挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.118/(0.91.2)=0.131式中An =(la+h+0.325lah)d=0.118m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，

113、0.9mh-步距，1.2md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.131=0.16无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.161-0.93 3=0.451-1-0.93-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=0.7zs0=0.70.740.450.45=0.105kN/m22、风荷载在立杆中产生的轴向力计算架体内力计算时，应将风荷载化解为每一节点处的集中荷载。=klah=0.1050.91.2=0.113KN节点集中荷载在立杆中产生的内力v

114、按下式计算：v=h=1.20.113=0.151KNLx0.9模板支架共12步，风荷载在立杆中产生的最大轴向压力Q5=(n-1)v=(12-1)0.151=1.661KN。（二）立杆轴向力设计值计算不组合风荷载时单肢立杆轴向力：N=1.2（Q1+ Q2）+1.4(Q3Q4)LxLy=1.2(0.3+27.50.2)0.90.9+0.1415)+1.4(1+2)0.90.9=11.560KN;组合风荷载时单肢立杆轴向力：N=1.2（Q1+ Q2）+0.91.4(Q3Q4)LxLy+ Q5=1.2(0.3+27.50.2)0.90.9+0.1415)+0.91.4(1+2)0.90.9+1.661

115、=13.312KN;取上述计算结果较大值N=13.312kN作为轴向力。（三）立杆承载力验算单肢立杆轴向承载力应符合NAfN - 轴向力设计值(kN)，N=13.312kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0是立杆计算长度（m），当外侧四周及中间设置了纵横向剪刀撑并满足碗扣式脚手架规范构造要求时，按L0=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度，L0=1.2+20.5=2.20m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；f - 钢管抗压强度设计值N/mm2,f=205N/mm2；立杆长细比=Lo/i=22

116、0.00/1.59=138 230，长细比满足要求!。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.353；13.312 0.3534.24102205/1000=30.683KN立杆承载力满足要求!七、 箱梁底板模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为15mm ，取单位宽度1m的面板作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1

117、=0.91.2(26(0.25+0.22)+1.5(0.25+0.22)+0.3)+1.42.51=17.433KN/mq1=0.91.35(26(0.25+0.22)+1.5(0.25+0.22)+0.3)+1.40.72.51= 18.273KN/m根据以上两者比较应取q1= 18.273N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.210.3=0.324 KN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 18.2730.22=0.073KNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2

118、+0.213Pl=0.08 0.3240.22 +0.213 3.1500.2=0.135KNm取Mmax=0.135KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=25N/mm2；=Mmax=0.135106=3.60N/mm2 f=25N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（26(0.25+0.22)1.5(0.25+0.22)0.3）=13.225KN/m；面板最大容许挠度值: 200/250=0.8mm；面板弹性模量: E = 8000N/mm2；=0.677ql4=0.67713.2252

119、004=0.06mm 0.8mm100EI1008000281250满足要求!八、 箱梁底板次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =50100100/6=83333mm3；截面惯性矩 I =50100100100/12=4166667mm4；（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞排矩即立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(26(0.25+0.22)+1.5(0.25+0.22)+0.3)+1.42.

120、50.2=3.487KN/mq1=0.91.35(26(0.25+0.22)+1.5(0.25+0.22)+0.3)+1.40.72.50.2= 3.655KN/m根据以上两者比较应取q1= 3.655KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.91.20.20.3=0.065KN/m跨中集中荷载设计值P=0.91.42.5= 3.150KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.13.6550.92=0.296KNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0650.92+0.2133.1500.9=0.608KN

121、m取Mmax=0.608KNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.608106=7.30N/mm2 f=17N/mm2W83333次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.63.6550.9=1.974KN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0650.9+0.653.150=2.083KN取V=2.083KN验算强度。木材顺纹抗剪强度设计值fv=4.8N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.083103= 0.625N/mm2 fv=4.8N/mm22bh250100次楞抗剪强度满足要求

122、!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.2（26(0.25+0.22)1.5(0.25+0.22)0.3）=2.645KN/m次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.645900.04=0.28mm 3.6mm100EI100100004166667满足要求!九、 箱梁底板主楞验算主楞采用:三根钢管483.0截面抵拒矩W=8.98cm3截面惯性矩I=21.56cm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取1.5kN/mm

123、2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q1= 0.91.2(26000(0.25+0.22)+1500(0.25+0.22)+300)+1.415000.2=3235N/mq1= 0.91.35(26000(0.25+0.22)+1500(0.25+0.22)+300)+1.40.715000.2= 3478N/m根据以上两者比较应取q1= 3478N/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.134780.9/1000=3.443kN。次楞作用集中荷载P=3.443kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)最大弯矩 Mmax

124、；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=1.403106=104.2N/mm2 205N/mm2W13.47103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.2（26000(0.25+0.22)1500(0.25+0.22)300）=2645N/m=2.645N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.6450.9=2.619kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.342mm。主梁的最大容许挠度值:900.0/1

125、50=6.0mm，最大变形 Vmax =1.342mm 6.0mm满足要求!十、 箱梁底板立杆承载力计算（一）风荷载计算1、风荷载标准值计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值应按下式计算：k=0.7zs00-基本风压。按现行国家标准建筑结构荷载规范GB500009河南郑州市n=50的规定采用，0=0.45kN/m2。z -风压高度变化系数。模板支架计算高度H=15m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。z=0.74。s -风荷载体形系数。单排架无遮拦体型系数：st=1.2j0，挡风系数：j0=A1/A0，A1：杆件挡风面积，A0：迎风全面积。取一步一跨面积计算，挡风系数j=1.2An/(

126、lah)=1.20.118/(0.91.2)=0.131式中An =(la+h+0.325lah)d=0.118m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.9mh-步距，1.2md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.131=0.16无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.161-0.93 3=0.451-1-0.93-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=0.7zs0=0.70.740.450.45=0.105kN/m22

127、、风荷载在立杆中产生的轴向力计算架体内力计算时，应将风荷载化解为每一节点处的集中荷载。=klah=0.1050.91.2=0.113KN节点集中荷载在立杆中产生的内力v按下式计算：v=h=1.20.113=0.151KNLx0.9模板支架共12步，风荷载在立杆中产生的最大轴向压力Q5=(n-1)v=(12-1)0.151=1.661KN。（二）立杆轴向力设计值计算不组合风荷载时单肢立杆轴向力：N=1.2（Q1+ Q2）+1.4(Q3Q4)LxLy=1.2(0.3+27.5(0.25+0.22)0.90.9+0.1415)+1.4(1+2)0.90.9=18.777KN;组合风荷载时单肢立杆轴向

128、力：N=1.2（Q1+ Q2）+0.91.4(Q3Q4)LxLy+ Q5=1.2(0.3+27.5(0.25+0.22)0.90.9+0.1415)+0.91.4(1+2)0.90.9+1.661=20.529KN;取上述计算结果较大值N=20.529kN作为轴向力。（三）立杆承载力验算单肢立杆轴向承载力应符合NAfN - 轴向力设计值(kN)，N=20.529kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0是立杆计算长度（m），当外侧四周及中间设置了纵横向剪刀撑并满足碗扣式脚手架规范构造要求时，按L0=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度，L0=1.2+20.5=2.20m

129、。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；f - 钢管抗压强度设计值N/mm2,f=205N/mm2；立杆长细比=Lo/i=220.00/1.59=138 230，长细比满足要求!。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.353；20.529 0.3534.24102205/1000=30.683KN立杆承载力满足要求!十一、 腹板底面板验算面板采用竹胶合板，厚度为15mm。 取1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 1001.51.5/6=37.5cm3；截面惯性矩I= 1001.51.51.5/12=28.125cm

130、4；（一）强度验算1、模板面板按三跨连续板计算，其计算跨度取面板下的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算作用于面板的均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(262.2+1.52.2+0.3)+1.421=68.18kN/mq1=0.91.35(262.2+1.52.2+0.3)+1.40.721= 75.64kN/m根据以上两者比较应取q1= 75.64kN/m作为设计依据。Mmax=0.1q1l2=0.175.640.22=0.30kNm面板抗弯强度设计值f (N/mm2) =25 N/mm2；面板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.30106=8.000N/mm2 25N/mm2W37.

131、5103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（262.21.52.20.3）=60.80 kN/m；面板最大容许挠度值: 200/250=0.8mm；面板弹性模量: E = 8000N/mm2；=0.677ql4=0.67760.802004=0.29mm 0.8mm100EI100800028.125104满足要求!十二、 腹板底次楞验算腹板底次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm,间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =51010/6=83.333cm3；截面惯性矩I =5101010

132、/12=416.667cm4；（一）强度验算1、荷载计算；腹板下均布线荷载设计值为：q1= 0.91.2(262.2+1.52.2+0.3)+1.420.2=13.64kN/mq1=0.91.35(262.2+1.52.2+0.3)+1.40.720.2= 15.13kN/m根据以上两者比较应取q1= 15.13kN/m。底板下均布线荷载设计值为：q2= 0.91.2(260.47+1.50.47+0.3)+1.42.50.2=3.49kN/mq2= 0.91.35(260.47+1.50.47+0.3)+1.40.72.50.2=3.65kN/m根据以上两者比较应取q2= 3.65kN/m。

133、计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.535kN；N2=6.481kN；N3=6.481kN；N4=0.535kN；最大弯矩 Mmax = 0.341kN.m次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.341106=4.092N/mm2 17N/mm2W83.333103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：腹板下q1 = 0.2（262.21.52.20.3）=12.16kN/m；底板下q2 = 0.2（260.471.50.470.3）=2.65kN/m；计算简图(kN)

134、次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.203mm次楞最大容许挠度值: 600/250 =2.4 mm；最大变形 Vmax = 0.203mm 2.4mm满足要求!十三、 腹板底主楞验算主楞采用:三根钢管483.0截面抵抗矩W=13.47cm3截面惯性矩I=32.34cm4（一）强度验算主楞按三跨连续梁计算，次楞作用在主楞上的集中荷载P=6.481kN，如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=7.669kN;N2=21.495kN;N3=21.495kN;N4=7.669kN;最大弯矩 Mmax；主楞的抗弯强度设

135、计值f=205N/mm2；=Mmax=1.231106=91.4N/mm2 205N/mm2W13.47103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，次楞作用在主楞上的集中荷载P=5.122kN，经计算，主楞最大变形值Vmax =0.537mm。主楞的最大容许挠度值:600/250=2.4mm，最大变形 Vmax =0.537mm 2.4mm满足要求!十四、 箱梁腹板立杆承载力计算（一）风荷载计算1、风荷载标准值计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值应按下式计算：k=0.7zs00-基本风压。按现行国家标准建筑结构荷载规范GB500009河南郑州

136、市n=50的规定采用，0=0.45kN/m2。z -风压高度变化系数。模板支架计算高度H=15m，按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。z=0.74。s -风荷载体形系数。单排架无遮拦体型系数：st=1.2j0，挡风系数：j0=A1/A0，A1：杆件挡风面积，A0：迎风全面积。取一步一跨面积计算，挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.098/(0.61.2)=0.163式中An =(la+h+0.325lah)d=0.098m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.6mh-步距，1.2md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架

137、立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.163=0.20无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.201-0.89 3=0.541-1-0.89-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=0.7zs0=0.70.740.540.45=0.126kN/m22、风荷载在立杆中产生的轴向力计算架体内力计算时，应将风荷载化解为每一节点处的集中荷载。=klah=0.1260.61.2=0.091KN节点集中荷载在立杆中产生的内力v按下式计算：v=h=1.20.091=0.182KNLx0.6模板支架共12步，风荷载在立杆中产生的最大轴

138、向压力标准值Q5=(n-1)v=(12-1)0.182=2.002KN。（二）立杆轴向力设计值计算立杆承受上部梁板的荷载设计值：21.495KN；风荷载在立杆中产生的荷载设计值：0.91.42.002=2.52KN；立杆承受支架自重荷载设计值：1.20.1415=2.52kN立杆轴心压力设计值N：21.495+2.52+2.52=26.535kN；（三）立杆承载力验算单肢立杆轴向承载力应符合NAfN - 轴向力设计值(kN)，N=26.535kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0是立杆计算长度（m），当外侧四周及中间设置了纵横向剪刀撑并满足碗扣式脚手架规范构造要求时，按

139、L0=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度，L0=1.2+20.5=2.20m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；f - 钢管抗压强度设计值N/mm2,f=205N/mm2；立杆长细比=Lo/i=220.00/1.59=138 230，长细比满足要求!。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.353；26.535 0.3534.24102205/1000=30.683KN立杆承载力满足要求!十五、 风荷载作用下架体抗倾覆验算1、风荷载标准值计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值k=0.126kN/m2作用在架

140、顶侧模板的水平风荷载标准值k1=0.7zs0=0.7 0.740.80.45=0.19kN/m2计算架体抗倾覆时，应将风荷载化解为每一节点处的集中荷载。模板支架节点处的集中荷载设计值：=1.4klah=1.40.1260.91.2=0.19KN架顶侧模板处的集中荷载设计值：1=1.4klah=1.40.190.92.5=0.60KN2、架体抗倾覆验算模板支架高度15m，步距1.2m，共13步，风荷载作用下的倾覆力矩M0=0.6015+0.191.213!=29.75KN.m架体宽度29m，立杆取33排。当钢筋绑扎完毕后，此时架体自重作用下产生的抗倾覆力矩MrMr=（1533+0.93314+2

141、914）0.033+(0.3+1.50.22)0.929）14.50=868.51KN.MM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!十六、 基础承载力验算根据以上立杆承载力计算可知:翼缘板立杆单根承载力N=13.312KN底板立杆单根承载力N=20.529KN腹板立杆单根承载力N=26.535kN故取腹板处立杆单根承载力进行计算N=26.535 KN立杆底托面积S=0.13*0.13=0.0169m2立杆传递到地基承载力fg=N/S=26.535/0.0169=1.57Mpa沥青路面根据马歇尔试件或，路面取芯做稳定度和流值试验，其承载力范围一般在1020Mpa故原路面地基承载力远远满足要求。附件二：贝雷

142、架支架检算资料一、设计依据1、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）2、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）3、钢结构设计规范（GB 50017-2003）4、混凝土结构设计规范(GB 50010-2010)5、建筑抗震设计规范(GB 50011-2010)6、B断面跨径15米支架设计图纸二、荷载参数1、箱梁每米重量：382.6=98.8吨2、砼超重系数：1.05；3、施工荷载取：2.5 KN/m2；4、振捣荷载取：2.0 KN/m：5、恒载分项系数：1.2；6、活载分项系数：1.4；三、施工支架总体布置贝雷支架总长15米，宽25.5米，上部箱梁1482吨。1、支架具体结构支架结构：

143、支架主梁采用46排下加强贝雷结构，贝雷组之间采用8#槽钢进行加固，贝雷下部横梁采用双拼45b工字钢，横梁下部两头各设一排609钢支撑，桩间距为2米，桩之间用16#槽钢做剪刀撑。具体见支架设计图纸。支架断面图如下：支架纵向布置图如下：四、支架结构整体计算1、45a工字钢门洞横梁计算横梁布置见现浇支架通车门洞设计图，由图可以知道门洞下的横梁受力最大。（1）、荷载计算A、箱梁砼重量取： 260.75（0.35+0.4）=19.5 KN/B、模架自重取：0.8 KN/C、施工人员及设备荷载：0.8 KN/D、工字钢上的支架重量按2.0KN/m2E、施工活荷载取：2 KN/以上合计：q=1.2（0.82

144、）1.4（19.5+0.8+2）=34.58KN（2）、内力计算内力计算按简支梁模式，I45a横梁（w=2822 cm3）M=ql2/8=0.634.58152/8=583.5N.m（3）、强度验算=M/W=373.47/2822/2=103.4MPaw=170MPa故分配梁上按照上部支架间距均布60cm，并排布置2根45a工字钢横梁满足强度要求。（4）、刚度验算分配梁I45a（I=63504.6cm4）挠度可按下式计算：横梁刚度满足要求。2、贝雷弯矩、剪力、挠度的验算根据方案对支架最大跨径15米处进行内力分析根据荷载分布和实际情况，按简支梁控制计算。(1)、每米恒载贝雷片荷载：2.7461.

145、151.2/3=57.1KN/m 式中1.15为连接件扩大系数，下面的同样。加强弦杆：0.8461.151.2/3=16.9KN/m箱梁荷载： 9881.051.2=1244.9KN/m砼超重系数：1.05；施工荷载： 2.525.51.4=89.25KN/m振捣荷载取：2.01.4=2.8 KN/m。M恒=1/8qL2=0.125（57.1+16.9+1244.9+89.25+2.8）152=39683KN.m注： q-每米所有载荷重量（KN/m）L-现浇梁支撑跨径（m）Q恒=q15/46/2 =1410.9515/46/2=230KN注：q-荷载总重（KN） (2)、弯矩、剪力验算Mmax

146、=39683KN.m Qmax=230KN在安全系数=1.5条件下，单排贝雷片容许弯矩和剪力分别为M788KNm，Q=245KN，（见装配式公路钢桥使用手册59页）考虑到贝雷销间隙和偏载影响，贝雷片折减系数采用0.8M=123746Mmax=39683KN.mQ=245KN230KN（3）、挠度验算：Fmax=5ql4/384Ein=51410.95154/384/2100/413965/46=23.3mm f=L/400=15000/400=37.5mmFmaxf,计算通过。因此现浇支架主梁采用46排下加强贝雷结构是安全的。3、609钢支撑承载力计算(1)、单桩承载力受力分析：28根钢支撑共

147、同承担上部15米支架所有的恒载及活载；管桩自重不计；P单桩=1410.9515/28=756KN 钢材为：Q235-B型钢。取1.2的安全系数。一、 单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。查表得，单根槽钢28c的几何特性为： 截面面积A=51.234 cm， Ix=268cm4， Iy= 5500cm4。 该截面f取205N/mm，截面属于b类截面。（一）、受力截面几何特性截面积：A=51.2342+430=222.5 cm截面惯性矩： Ix=2268+304/6=856 cm4 Iy=25500+430/6=29000 cm4回转半径： ix=I

148、x/A=856/222.5=1.96cm iy=Iy/A=29000/222.5=11.42cm（二）、截面验算1. 强度 =1.2N/A=（1.275610）/（222.510）=40.8N/mmf=205N/mm，满足要求。2. 刚度和整体稳定性 x=lox/ ix=124/1.96=63.3 =150,满足 y=loy/ iy=28/11.42=2.6查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由max x，y=63.3，查附表得=0.791， 1.2N/A=（1.275610）/（0.791222.510）=51.6N/mmf=205N/mm，满足要求。二、钢支撑拼接管处受力计算：钢支撑

149、受力最小截面图查表得：f取215 N/mm， 截面属于a类截面。（一）、受力截面几何特性截面积 A=（D-d）/4=3.14（60.9-57.7）/4=297.9 cm截面惯性矩 Ix=（D4-d4）/64=3.14(60.94-57.74）/64=131050 cm4 Iy=（D4-d4）/64=3.14(60.94-57.74）/64=131050 cm4回转半径 ix=Ix/A=131050/297.9=21cm iy=Iy/A=131050/297.9=21cm（二）、截面验算1.强度 =1.2N/A=（1.275610）/（297.910）=30.5N/mmf=205N/mm，满足要

150、求。2.刚度和整体稳定性 x=lox/ ix=12.610/21=60 =150,满足y=loy/ iy=60.9/21=2.9查表，构件对x轴y轴屈曲均属a类截面，因此由max x，y=60，查附表得=0.793， 1.2N/A=（1.275610）/（0.793297.910）=38.5N/mmf=215N/mm，满足要求。4、地基承载力计算单根钢管下的基础尺寸宽1500mm，高为1000mm，长按照门洞长外加1000mm的钢筋混凝土基础，混凝土采用C20混凝土，查表的C20混凝土基础轴心抗压强度标准值为9.6N/mm2预埋件与混凝土的有效接触面积为750750=562500mm2F根据上

151、部结构计算得则得=F/A=756000/562500=1.34MPa9.6MPa（设计值），故混凝土强度满足要求。5、M膨胀螺栓的几何参数单根钢管下采用12根YG型膨胀螺栓进行固定,螺栓型号为为M20210，膨胀螺栓的材质为Q235A，膨胀螺栓的抗拔承载力及抗剪承载力计算如下：采用规范：GB50017-2003钢结构设计规范类型及等级：普通螺栓5.6级螺栓直径：d=20mm受剪面数目：n=1螺纹处有效直径de:17.65mm螺纹处有效截面积Ae：244.80mm2一个普通螺栓的抗拔承载力计算值为：Ntb=de2f/4=3.1417.652210103/4=51.41KN一个普通螺栓的抗剪承载力

152、计算值为：NVb=nvde2f/4=3.14202190103/4=59.69KN螺栓群受力计算如下：以钢管桩接触面任意一螺栓为基准进行计算：y2=619061903.14/4=30078138mm2受力最大的螺栓拉力为：Ntmax=Mymax/y2=4683103300/30078138=46.7KN每个螺栓所受剪力为NV=17.5KN因此（NV/ NVb）2+（Ntmax/ NVb）20.5=0.871，满足规范要求。也可采用下列方式进行估算每根M20210膨胀螺栓按照抗拉强度的90进行计算，计算数值为210*90%=189N/mm*400mm=84000N=84KN，每根管桩下共有12支

153、膨胀螺栓，抗拔力为8412=1008KN整个门洞共有56根管桩组成，螺栓数目为5612=672个，抗拔力为粗略估算为67284=56448KN,满足使用要求。因此整个设计方案满足要求。附件3：质量保证体系图制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状 奖优罚劣 经济兑现质 量 保 证 体 系思想保证提高质量意识TQC教育检查落实改进工作质量组织保证项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量责任制质量评定反 馈 实 现 质 量 目 标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场QC小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段附件4：管理组织结构图项目经理：刘超执行经理：张俊伟项目副经理：亢伟技术负责人：李守坤生产经理：何国栋测量部：方 磊轩胜伟质检部：王文生候震波预算部：呼首良王玲玲工程部：董运珩谷良伟物资部：薛万云安全部：李天增王 亮施工班组