华夏牛驼极品温泉度假酒店工程门厅屋面板安全安全专项施工方案（41页）.doc

1、华夏牛驼极品温泉度假酒店工程门厅屋面板安全专项施工方案编 制： 审 核： 审 批： 目 录1.编制依据12.工程概况12.1工程概况12.2施工部位概况23、工程结构特点、难点、重点2三、施工准备33.1模架施工领导小组33.2管理职责33.3施工计划43.4施工人员准备43.5施工技术准备43.6施工材料准备4四、脚手架设计方案与施工工艺54.1施工部位54.2施工工艺7五、脚手架的检查与验收115.1脚手架的检查115.2脚手架工程的验收12六、砼浇筑前支模架验收12七、混凝土浇捣13八、支模架架体变形监测13九、脚手架拆除139.1拆除前必须完成的准备工作139.2拆除工艺流程14十、施

2、工安全保证措施1510.1安全技术措施1510.2文明施工16十一、应急救援预案1611.1 概况1611.2 机构设置1611.3应急救援工作程序1711.4救援方法18十二、模架计算书191.编制依据1.1相关规范、规程、标准N0类别名 称编 号01国家工程测量规范GB50026-200702国家钢管模架扣件GB15831200603国家混凝土结构工程施工规范GB50666-201104国家建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-200105行业建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80199106行业建筑机械使用安全技术规范JGJ33-201207行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

3、范JGJ130-201108行业混凝土泵送施工技术规程JGJ/T10201109行业建筑施工安全检查标准JGJ59-201110行业建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200811地标建筑工程安全文明工地标准DB13(J)/T100-200912地标河北省建筑工程技术资料管理规程DB13(J)/T35-200211企业建筑结构工程施工工艺标准QCJJT-JS02-20041.2相关建筑、结构图纸1.3安全管理的相关法规文件建设工程安全生产管理条例 (国务院第393号令)1.3.2危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质200987号1.3.3关于印发建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理

4、导则的通知 建质2009254号 1.4温泉度假酒店工程施工组织设计2.工程概况2.1工程概况2.1.1本工程位于河北省廊坊市固安县的南端牛驼镇，总用地面积为106720，总建筑面积为32024.38，地上总建筑面积为24088.54，地下总建筑面积为7935.84，建筑占地面积为17300；由酒店服务区、汤院汤屋区、中心景观区、后勤服务区和温泉水疗区等五部分组成，其中酒店中心、温泉中心和后勤服务楼为地上多层，地下一层建筑，采用框架结构体系；其他单体为无地下室的地上单层建筑，根据使用功能等要求采用框架结构或异形柱框架结构.2.2施工部位概况本工程施工施工部位为酒店大楼，地下一层，地上3层，为框

5、架结构。模架搭设部位为首层大厅，模架搭设高度为14.530m，宽18.90m,为三跨，跨度最长为6.9m；长25.20m，为五跨，跨度最长为5.10m；柱子尺寸为600600、600500。屋面板厚度为150mm，最大梁截面尺寸为300500。0.000以上首层部位柱混凝土标号为C35，其他所有部位柱、梁、板混凝土标号均为C30。模架搭设部位还包括大厅两边的宴会厅及多功能厅，其长为18.0m，三跨；宽为12.0m，两跨。模架高为8.90m。3、工程结构特点、难点、重点1、工程结构特点：高层钢筋混凝土框架结构，为坡屋面，屋脊高度为14.530m，屋面最低处为10.950m。沿坡面长度为9.90m

6、2、施工难点：对支模提出了极高的抗变形，及抗倾覆要求。3、控制重点：楼面强度、刚度必须满足抬模架搭设要求；先浇混凝土框架柱强度应达到梁板浇筑时的抗侧移能力，并与梁板支模架可靠连接；为了减少混凝土泵送管道对支模架的冲击力，屋面混凝土浇筑采用汽车泵进行混凝土的输送。 为了保证泵送管口混凝土堆载过于集中，应及时振捣和移管；跨度较大，多功能厅及宴会厅长向跨度为18.0m，短向为12.0m，酒店大堂顶为坡屋面，最高处为14.53m，檐高10.95m。超高钢管支模架搭设完成后应全数检测，及时通知总包项目部，项目部应组织生产、技术、安全等部门检查验收后方可使用；加强施工管理确保支撑架体系在混凝土浇筑过程中稳

7、定安全。该支模体系难度较大，如何保证高空支模的安全性是该工程的难点。综合考虑支撑体系应满足施工方便、安全可靠、经济合理，易于操作等因素，确定采用全高扣件落地式满堂脚手架支撑系统。三、施工准备3.1模架施工领导小组为了确保酒店高大模架施工安全顺利进行，认真组织落实安全施工措施，按期保质保量的完成施工生产任务，项目部成立模架施工安全领导小组，具体落实解决模架施工过程中各项安全，技术措施，保证施工过程中的安全，责任到人。 模架安全施工领导小组名单及职责：组 长：项目经理 王志强 副 组 长：生产经理 陈国亭 项目总工 张宝军 组 员：刘振岐 何广明 马继龙 安力平 王金民 廖明秋 王双军 周思亮 宋

8、 林劳务队：河南劳务队 3.2管理职责项目经理：王志强 负责全面的协调及管理工作。生产副经理：陈国亭 负责组织各部门，做好在模架施工期间的生产、安全、机械、材料方面的协调工作及落实情况。总工程师：张宝军 负责组织方案的编制和审批，并组织施工管理人员学习模架搭设要求，技术要点和注意事项。安全经理：刘振岐 负责现场安全管理、教育培训以及劳保用品的检查工作。工 长：何光明 负责组织劳务人员进行脚手架的搭设，积极组织生产；负责脚手架的质量检查及整改工作。电 工：王金民 负责现场临电管理及检查工作。机械员：安力平 负责现场机械设备管理及维修工作。安全员：安力平 负责现场安全管理、劳务人员教育培训、脚手架

9、的安全检查工作。技术员：廖明秋 负责方案的技术交底及现场技术指导工作。质量员：王双军 负责按模架方案要求，严格检查，确保模架的每一步均按方案要求搭设，如有不符的地方，必须积极整改。外包队负责人：周思亮 宋林 根据方案和交底，教育和组织全体施工人员做好每一步工作。3.3施工计划根据现场施工安排，酒店大厅、宴会厅及多功能厅的模架支设的时间为8月上旬9中旬，混凝土的浇筑计划为9月中旬。3.4施工人员准备序号工种人数备注1架子工（人）6持证上岗2信号工（人）1持证上岗3管理协调（人）1持证上岗4专职安全（人）1持证上岗3.5施工技术准备3.5.1熟悉施工工工艺，了解整个工程的施工方案要点，熟悉施工验收

10、规范，清楚安全、质量控制要点。3.5.2逐级进行技术交底，由技术部门向各专业工长进行交底，专业工长向各班组交底，班组长向工人交底，交底内容要真实、有针对性和实用性，即要符合施工有关规范、工艺标准，又要符合现场实际施工情况，便于操作，便于贯彻执行。3.5.3操作前应作详细的安全技术交底，并检查有关人员验收手续和签字是否齐全；施工中严禁垂直作业、无证上岗，严禁违章指挥、违章操作必须按照施工工艺规程作业，备齐施工中所需的扳手等手使工具。.3.5.4在搭设大堂脚手架时，该部位地下室脚手架严禁拆除，如若拆除，应在首层脚手架搭设前，及时回顶，并采用满堂红回顶。3.6施工材料准备钢管、卡扣、油托，50100

11、方木、100100方木、油漆、15mm厚多层板、穿墙螺栓及配件等3.6.1钢管、扣件检验（1）钢管力为Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行标准炭素结构钢中Q235A钢的规定，并有产品质量合格证。（2）钢管选用外径48.3mm，壁厚3.6mm的钢管，每根钢管的最大质量不应大于25.8Kg，不合要求的禁止使用。（3）扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干净。（4）扣件在螺栓拧紧扭力达到65Nm时，不的发生破坏。（5）扣件与钢管的贴合面必须严格整平整，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小

12、距离应不小于5mm。（6）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm。（7）扣件进入施工现场应检查产品合格证，并进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15631的规定，扣件在使用前应逐个检查，有裂缝，变形螺栓出现滑丝的严禁使用。（8）钢管及扣件表面应进行防锈处理。（9）可调托撑螺杆外径不得36mm，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，可调托撑钢板不得5mm，直径与螺杆应符合现行国家标准梯型螺纹GB/T579中的相关规定。（10）钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。（11）在

13、复试验收过程中，发现模架中所使用的任何材料，任何一项如不符合上述要求，禁止使用。四、脚手架设计方案与施工工艺4.1施工部位超高模架搭设位置，如下图所示：酒店大堂脚手架搭设位置图多功能厅及宴会厅脚手架搭设位置剖面图4.2施工工艺4.2.1、材料要求 所有材料应复试合格，不合格材料严禁使用。4.2.2、搭设顺序安放垫块或垫板安放底座安立杆和扫地杆校正安第一步大小横杆铺脚手板安设第二、三、四步架的大小横杆铺脚手板安设斜撑、剪刀撑和连墙杆搭设至需要高度。施工工艺：.1、本部位工程采用扣件式满堂红脚手架，应由专业架子工进行搭设，检查操作人员的上岗证，符合要求，方可允许其作业。整个架体纵横水平杆满设，水平

14、杆与每根水平杆、立杆、剪刀撑接点处都必须有扣件连接。.2、主龙骨采用100100的方木，次龙骨采用50100的方木，末端采用可调式顶托。4.2.3.3、立杆横向间距0.90m,纵向间距0.90m，纵横杆步距为1.20m。屋面梁梁下立杆横向间距0.90m，纵向间距0.6mmm(如详图所示)，模板下立杆的自由端不得500mm，立杆的垂直度是立杆稳定承载的可靠保证，搭设垂直偏差应小于11000，且20。立杆接长接头必须采用对接扣件连接。.4、立杆接长时，同步内立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离应大于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4.2.3.5、每道立杆必须设置纵横扫地

15、杆，扫地杆距地200。每根立杆下垫通长脚手板。4.2.3.6、在满堂红脚手架每隔4.5m的距离，布置一道水平安全接网，满铺。4.2.4、抱柱杆的设置4.2.4.1、应架子搭设较高，按要求设置抱柱杆，抱柱杆利用横杆与独立柱建立刚性连接，抱柱杆距节点不大于300mm，应为水平连接。4.2.4.2、抱柱杆连续布置，抱柱杆竖向间距为横杆的步距，水平间距为独立柱的间距。4.2.4、剪刀撑设置4.2.4.1、脚手架里面设置剪刀撑，沿高度由下而上连续设置。4.2.4.2、每隔7排立杆搭设一道剪刀撑，自下而上通长设置，斜杆与地面夹角在45度。设置四道水平剪刀撑，分别在扫地杆上端附近，首层梁上高600mm部位，

16、二层梁上高600mm部位，及屋面屋檐下300mm部位处设置剪刀撑。4.2.4.3、剪刀撑应用旋转扣件与立杆和小横杆扣牢，连接点距脚手架节点不大于200mm；剪刀撑的接长，应采用对接扣件对接连接。周边斜撑脚支撑在已浇混凝土框梁上，用扣件固定。（3）在每楼层高中间部位设置水平剪力撑，水平剪刀撑端头应与周边水平杆连接，以提高架体的整体抗侧刚度，使支撑架达到几何不变形的要求。4.2.5、连接杆件的设置4.2.5.1、为增强高大模架的整体稳定性，将模架的大横杆与邻近楼板支撑立杆相连。楼层架子采用碗扣架，纵横向间距均为900mm。高大模架与碗扣架采用直角相连接，大横杆伸过楼面立杆的立杆书不少于三跨，直角扣

17、件连接不得少于三扣，如下图所示：4.2.6水平杆设置立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度，水平杆步距1.20m。水平杆与两边已浇框架柱用短钢管捆绑连接，每一楼层各设置捆绑连接二道。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。顶层自由段高度如果超过600的增加一道纵横水平杆。4.2.7满堂脚手架的典型受力模式为顶部水平杆件传力模式，支架受力与传力的关键在于扣件的紧固与均衡。一要保证扣件的质量，二要重点检查扣件的拧紧力矩为4065KN. M，立杆顶部设可调顶托，确保立杆轴心受压。安装后的扣件螺栓拧紧

18、力矩要采用力矩板手抽样检查，抽样方法应按随机分布原则进行，不合格的必须重新拧紧。五、脚手架的检查与验收5.1脚手架的检查 脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。模架搭设完成后，应由上项目技术负责人组织监理工程师及项目有关的生产、安全、技术人员进行联合检查验收，验收合格后方可进行下一步工序，否则及时整改。验收时应具备下列文件： (1)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； (2)脚手架工程的施工记录及质量检查记录； (3)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，(4)脚手架工程的施工验收报告。5.2脚手架工程的验收5.2.1、脚手架工

19、程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。 (1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠； (2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； (3)首层顶板是否出现裂缝； (4)卸荷钢丝绳的数量、位置和设置是否符合要求；(5)垂直度及水平度是否合格。、满堂脚手架搭设完毕，依据本施工方案与单项作业验收表对脚手架进行自检，由项目经理、技术负责人、安全负责人、施工班组负责人签字。自检合格后报监理、建设、总承包单位进行四方联检，发现不符合要求处，必须限时或立即进行整改。、鉴于高大模板支撑施工存在较大的安全风险和一些重大安全事故的深刻教训，项目经

20、理部必须根据住房与城乡建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质【2009】87号）和建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质【2009】254号）的要求组织施工作业。六、砼浇筑前支模架验收 6.1、由项目经理组织，项目技术负责人、项目生产经理、主管工长、质监员、安全员参加前往现场验收，对立杆间距、步距、扣件拧紧力矩等进行全面检查，对拧紧力矩进行抽查，对扫地杆、剪刀撑、立杆的接长方式等按照要求检查，对不符合方案要求、不符合标准规范的立即责令整改。杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求，立杆的垂直度是否符合要求。 6.2、整改完毕后，项目生产经理、总工程师应共同

21、组织本单位工程生产、技术、安全等部门前往工地进行核验。当各项问题全部整改完毕，符合方案及规范的要求时，方可批准开盘浇筑混凝土。七、混凝土浇捣混凝土浇筑采用汽车泵进行浇筑，为保证模架结构受力合理性，避免施工荷载过于集中，施工人员要分散，混凝土浇筑应由屋檐向屋脊的浇筑原则。混凝土要边放料边振捣，集中堆放高度不得超过400。为保证坡屋面混凝土的浇筑质量及施工，混凝土的塌落度不宜过大，塌落度为150160mm。当塌落度过小时，加入随车自带的减水剂，加强搅拌，在屋面混凝土的过程中严禁浇水。八、支模架架体变形监测1、监测方式主要采用在屋脊梁中间、外边缘挂立杆上用红三角标注水平测点，在楼层已浇楼板面上设一临

22、时基准点。混凝土施工至监测点范围1米起用水平仪开始监测，按每一小时监测一次，并形成记录。2、变形控制允许范围 梁板挠度 10 ，水平沉降153、在混凝土浇筑过程中，跟踪监测模架的沉降，每半小时做一次沉降观测，当发现两次沉降数值偏差较大时，或现梁板变形值及水平沉降量超过允许偏差范围，立即停止施工，并撤离施工人员，并立即向主管领导汇报，研究处理方案后进行整改加固，方可继续施工。九、脚手架拆除9.1拆除前必须完成的准备工作9.1.1外架拆除前，工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作，交底必须有接受人签字。9.1.2拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交

23、底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。9.1.3拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，设置安全警戒线，没有监护人、专职安全员在场，外架不准拆除。9.1.4全面检查脚手架的扣件连接、支撑体系等是否牢固，是否符合技术交底要求。9.1.5清除脚手架上杂物及地面上障碍物。9.2拆除工艺流程9.2.1拆除顺序拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，一般的拆除顺序为：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆钢梁整理钢管按规格吊运到指定地点分类堆码。9.2.2一般要求9.2.2.1拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。专人统一指挥，

24、上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，应先告知对方，以防坠落。 9.2.2.2按层按步拆除。按先搭后拆、后搭先拆的原则对架子进行拆除，剪刀撑、斜杆不准一次性全部拆除，要求横立杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。9.2.2.3拆杆和放杆时必须由23人协同操作，严禁往下乱扔脚手料具。9.2.2.4拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派专人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。9.2.2.5拆架时有管线阻碍不得任意割移，避免踩在滑动的杆件上操作以免滑倒摔伤。9.2.2.6拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿扳手，工具用后必须放在工具套内。9.2.2.7拆架休息时不准坐在架子上

25、或不安全的地方，严禁在嬉戏打闹。9.2.2.8拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。9.2.2.9拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。9.2.2.10拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。9.2.2.11拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调和漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。9.2.2.12严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。9.2.2.13拆架子时作业区范围内要设围挡，并有专职安全员旁站，作业区内严禁人员施工。十、施工安全保证措施10.1安全技术措施10.1.1人员

26、要求：凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。配备架子工的徒工，在培训前必须经过医务部门体检合格，操作时必须有技工带领、指导，由低到高，逐步增加，不得任意单独上架子操作。要经常进行安全技术教育。凡从事架子工种的人员，必须定期进行体检。所有架子工均须持合格有效的特殊工种操作证上岗作业。10.1.2脚手架支搭以前，报请甲方和监理批准，并向所有参加作业人员进行书面交底。10.1.3操作小组接受任务后，必须根据任务特点和交底要求进行认真讨论，确定支搭方法，明确分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查，消除隐患后方可开始操作。1

27、0.1.4架子工在高处（距地面2m以上）作业时，必须佩带安全带。所用的工具应拴2m长的保险绳。安全带必须与已经绑好的立杆、横杆挂牢，不得挂在铅丝扣或其他不牢固的地方，不得“走过档”（即在一根顺水杆上不扶任何支点行走），也不得跳跃架子。在架子上操作应精力集中，禁止打闹和玩笑，休息时应下架子。严禁酒后作业。10.1.5遇有恶劣天气（如风力五级以上，高温、雨雪天气等）影响安全施工时应停止高处作业。10.1.6必须检查立杆是否立正，绑至四步时必须安装水平剪刀撑。安装时必须23人配合操作，由中间一人结杆、放平，按顺序安装。10.1.7递杆、拔杆时，上下左右操作人员应密切配合，协调一致。拔杆人员应注意不碰

28、撞上方人员和已绑好的杆子，下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方可松手，并躲离其垂直操作距离3m以外。使用人力吊料，大绳必须坚固，严禁在垂直下方3m以内拉大绳吊料。使用机塔吊运输，应遵守机械吊装安全操作规程，吊运木方、钢管等物应绑扎牢固，接料平台外侧不准站人，接料人员应等起重机械停车后再接料、摘铃、解绑绳。10.1.8未搭完的脚手架，非架子工一律不准上架。架子搭完后由施工人员会同架子组长、安全、技术、监理以及使用工种等有关人员共同进行验收，认为合格，办理交接验收手续后方可使用。使用中的架子必须保持完整，禁止随意拆改脚手架或挪用脚手板，必须拆改时，应经施工负责人批准，由架子工负责操作。所有的架子，

29、经过大风、大雨后，要进行检查，如发现倾斜下沉及松扣、崩扣要及时修理。10.2文明施工10.2.1拆除时，应设置警戒区，设置明显的标志，并有专人警戒。10.2.2拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。拆除脚手架必须由23人协同操作，拆纵向水平杆时，应由中间人向下传递，严禁向下抛掷。10.2.3材料部门必须保证供应合格的材料，架子工在作业前应对所使用的材料进行检查。不合格的材料严禁使用。10.2.4每天在使用脚手架之前和下班之后，均应对脚手架进行例行保养和检查；每隔一定时期和恶劣天气前后要做全面检查，还应设专职人员进行保养和检查。检查的重点是脚手架整体稳定性、钢丝绳的磨损程

30、度，脚手架的安全措施等，而且应留有检查记录。10.2.5作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、泵送砼和砂浆的输送管固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。10.2.6在脚手架使用期间，严禁私自拆除杆件。10.2.7在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。10.2.8搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。十一、应急救援预案11.1 概况在施工中可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大安全事故隐患。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况进行应急救援准备和响应。11.2 机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求

31、援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理张洪刚任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。11.2.2温泉极品酒店工程项目部应急救援领导小组： 组 长： 王志强 副 组 长： 陈国亭 张宝军 组 员：刘振岐 何广明 马继龙 安力平 王金民 廖明秋 王双军 周思亮 宋 林当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。应急领导小组办公室电话：。现场负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向本单位工程部门、经理报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。发现人发现后立即向项目经理或现场负责人报告公司安全部门项目经理判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向

32、公司工程部和安全生产委员会报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。施工现场紧急情况处理流程图应急电话：火警119； 匪警110； 交通事故122； 急救12011.2.3应急救援领导小组的职责1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。11.

33、3应急救援工作程序1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长王志强立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4）项目部指定李裕达负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。11.4救援方法高空坠落应急救援方法：1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢

34、救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。模板、坍塌应急救援方法：1）地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控

35、制好事故现场；2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托

36、伤肢，减少伤痛。3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。5) 预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支 架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担 架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬 梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥

37、求援十二、模架计算书落地式满堂脚手架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为15.0m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N

38、/mm2。木方6080mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.20)+1.402.50=8.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大

39、，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.2。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1500.900+0.2000.900)=3.212kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =

40、90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.212+1.402.025)0.250经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04210001000/48600=0.860N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足

41、要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.212+1.42.025)0.250=1.003kN截面抗剪强度计算值 T=31003.0/(2900.00018.000)=0.093N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.2122504/(1006000437400)=0.032mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到

42、面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1501.200+0.2001.200)=4.282kN/m面板的计算跨度 l = 250.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.250+0.0801.204.2820.250经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18310001000/48600=3.769N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋

43、混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.250=0.941kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.250=0.625kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.941+1.200.050)=1.071kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.625=0.787kN/m计算单元内的木方集中力为(0.787+1.071)0.900

44、=1.672kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.672/0.900=1.858kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.860.90最大剪力 Q=0.60.9001.858=1.003kN最大支座力 N=1.10.9001.858=1.839kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.151106/64000.0=2.35N/mm2木

45、方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31003/(26080)=0.314N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.892kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.892900.04/(1009000.002560000.0)=0.172mm木方的最

46、大挠度小于900.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.900+0.0801.0700.900抗弯计算强度 f = M/W =0.636106/64000.0=9.94N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN

47、)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.679mm最大支座力 Qmax=7.299kN抗弯计算强度 f = M/W =0.603106/4729.0=127.41N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计

48、值；计算中R取最大支座反力，R=7.30kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.13615.000=2.033kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.9000.900=3.050kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG =

49、 0.9(NG1+NG2+NG3) = 4.720kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.22kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗

50、压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.500=2.500m； 由长细比，为2500/15.9=157 210 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.245；经计算得到=8215/(0.245450)=74.499N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10

51、其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=1.24.720+0.91.41.822+0.90.91.40.052/0.900=8.025kN经计算得到=8025/(0.245450)+52000/4729=83.701N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,

52、满足要求!模板支撑架计算满足要求！梁模板扣件式钢管高支撑架计算书 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为14.5米， 基本尺寸为：梁截面 BD=300mm500mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.20米， 梁底增加2道承重立杆。 梁模板支撑架立面简图-剖面 梁模板支撑架立面简图-

53、平面 采用的钢管类型为48.33.6。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.50+0.35)+1.42.50=18.220kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.50+0.71.42.50=18.160kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40。 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板

54、自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000.5000.800=10.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.800(20.500+0.300)/0.300=1.213kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.800=1.080kN 静荷载 q = 1.2010.000+1.201.213=13.456kN/m 集中荷载 P = 1.401.080=1.512kN/m 面板的截面惯性矩I和

55、截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.757kN N2=4.035kN N3=0.757kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.023mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=13.4560.300+1.512=5.5kN 支座反力从

56、左到右相加： Rn=0.757+4.035+0.757=5.5kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(13.4560.3002/2+1.512 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.7570.300=0.23 支2: 4.0350.150=0.61 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f10.03810001000/30000=1.267N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2

57、； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=31261.5/(2800.00015.000)=0.158N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.023mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.035/0.800 =5.044kN/m 最大弯矩 M = 0.100ql2=0.1005.044

58、0.80 最大剪力 Q = 0.600ql=0.6005.0440.800=2.421kN 最大支座力 N = 1.100ql=1.1005.0440.800=4.439kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.323106/83333.3=3.88N/mm2； 方木的抗弯计算强度13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.

59、600ql=2421N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=32421/(250100)=0.726N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2； 方木的抗剪计算强度1.7N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk=2.628kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6772.628800.004/(1009000.004166666.67)=0.194mm 方木的最大挠度小于800.00/250,满足要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算

60、 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.006mm 最大支座力 Qmax=2.694kN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.757+4.035+0.757=5.5kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.080+2.694+2.694+0.080=5.5kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复

61、核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.7570.250+4.0350.400+0.757 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.0800.800=0.06 支2: 2.6940.450=1.21 支3: 2.6940.350=0.94 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=0.0533106/5260.0=10.13N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.00N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑

62、纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=2.694kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附录A 满堂脚手架自重标准值，取0.1666kN/m 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.166614.530=2.905kN N = 2.694+2.905=5.599kN 本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度14.53m，搭设宽度7.20m，搭设长度0.00m。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011

63、，公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.599kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)， A = 5.06 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 5.26 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式计算 l0 = kuh (5.3.4) k 满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取1.155 u 计算长度系数，查附录C

64、表C-1，取2.758 h 脚手架步距，h = 1.200m 1.1.验算长细比 k取1， =12.7581.200100/1.590=208 =250, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 k取1.155， l0=1.1552.7581.200=3.823m l0/i = 382.259/1.590 = 240 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.127 钢管立杆受压应力计算值 = 5599.000/(0.127506.0) = 87.204N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-

65、2011，公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.3000.2401.200=0.086kN/m2 h 立杆的步距，h=1.20m la 立杆迎风面的间距，la=0.80m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=0.80m 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0860.8001.200 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 Nw=1.202.69+0.91.402.905=6.893kN 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 6893.0/(0.12750

66、6.0) + 13000.0/5260.0 = 109.829N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 3.满堂脚手架构造验算 3.1.高宽比验算 脚手架搭设高宽比为：n=14.53/7.20=2.0 脚手架搭设间距为：0.800.80 查规范JGJ130-2011附录C表C-1得到此工况下最大高宽比为：N=2.0 高宽比n = N， 满足要求！ 六、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=80.80=6.40kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件

67、的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00.80=6.40KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=2.694kN 单扣件抗滑承载力的设计计算值R=2.694KN Rc=6.400KN, 满足要求! 七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a要

68、求小于0.5, 其他情况下, a也宜小于0.5! b.模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。 c.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； d.支架首步和顶步绕四周两跨范围内设水平斜撑，角部设剪刀撑； e.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.模板支架顶托抗压承载力应同于底座。 i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保

69、两方向足够的设计刚度； k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.高大模板工程执行建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知。 3.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。 4.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆

70、或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 5.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 6.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件

71、应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 8.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。