无锡兰桂坊商业项目电影院高支模施工方案（161页）.doc

1、目录一、 工程概况.1二、 编制的主要依据.2三、 高支模支撑搭设方案.3四、 材料及构配件.5五、 模板支撑系统构造要求.8六、 模板的安装和拆除要求.10七、 混凝土工程施工方法.11八、 高大模板工程检查验收.13九、各类计划.14十、模板支架施工主要安全技术措施.15十一、施工监测与监控.17十二、应急预案.23十三、计算书.29十四、设计图纸.159一、工程概况1.1工程基本情况工程名称无锡兰桂坊商业项目工程地点贡湖大道与吴都路交叉口西南侧周边环境交通便利，东临贡湖大道，北临吴都路，西临清舒道，南临和风路建筑面积（m2）168212建筑高度（m）20基础形式桩筏基础主体结构框架抗震等

2、级四级抗震设防烈度6度地上层数24地下层数1各责任主体名称建设单位兰桂坊发展无锡有限公司设计单位无锡市石田建筑设计研究院有限责任公司施工单位大元建业集团股份有限公司监理单位无锡建设监理有限责任公司1.2本工程高大模板部位结构概况本工程有7个区域二层到四层为共享空间，周边为普通层高结构，层高分别是5m、4.5m、4.55m，高大模板为顶层结构，坐落在二层结构上，结构高度14.05m。梁板结构概况：板厚120mm。梁断面尺寸：主梁：300700、350700、400700、350850、400850、450850、400900、500900、4001000、4501000、6001200、6001

3、500。次梁250600、200600。二、编制的主要依据2.1建筑工程安全生产管理条例 国务院令第393号2.2木结构设计规范GB50005-20032.3建筑结构荷载规范GB50009-20122.4混凝土结构设计规范GB50010-20102.5钢结构设计规范GB500172.5钢结构工程施工质量验收规范GB50205-20012.6混凝土结构工程施工规范GB50666-20112.7建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20132.8建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20112.9建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-912.10 混凝土结构工程施工及验收规范

4、 GB50204-2002（2011版）2.11 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082.12 建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 建质2009254号 2.13 危险性较大的分部分项安全管理办法 建质200987号2.14安全检查标准JGJ59-20112.15 PKPM安全设施计算软件2.16直缝电焊钢管GB/T137932.17低压流体输送用焊接钢管GB/T30922.18碳素结构钢GB/T700 本工程合同文件、全套施工图及图纸会审所形成的相关文件、本工程施工组织设计 品茗安全计算软件2015版三、高支模支撑搭设方案本支撑架采用扣件式钢管满堂支撑架，48*2.75

5、钢管搭设，施工参数设计详见下表，搭设见模板支撑施工平面及剖面图和节点图。架体构造应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）满堂支撑架普通型要求。板下纵横向水平杆与立杆连接采用单扣件连接，梁底承重水平杆与梁侧立杆连接采用双扣件连接。梁底附加立杆采用可调托撑支承，梁下立杆必须在梁底模放置前搭设。立杆步距均为1500mm，最顶两步步距不大于1m。板下纵横向立杆间距不大于900mm；6001500、6001200梁下立杆纵向间距（沿梁跨度方向）不大于450mm，为加密区，横向水平杆应伸入两侧非加密区2跨。在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上设置扫地杆。在

6、每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。柱模板与支撑架同时搭设，先浇筑柱混凝土，高支模架体应与与框架柱采用抱柱方式连接，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。剪刀撑设置：应在高支模支撑架外围周边设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；内部在框架主梁两侧和中间在纵横向间隔不超过8m设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，并在顶层梁底、扫地杆处和中部共设4道设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底部与地面顶紧，夹角为4560，剪刀撑搭接长度不小于1m，用3个扣件连接牢固。高支模排架水平拉杆应与周边非高支模排架有大于二跨的搭接拉接。高支模区域的下层结构模板与支撑体系必须待上层高支模混凝土浇筑后才能拆除。模板支

7、撑所使用的材料必须按规定对现场使用的钢管、扣件、顶托等材料进行检查、检测。 模板支撑施工参数设计表序号梁断面尺寸(mm)立杆横向间距(mm)立杆纵向间距(mm)梁底附加立杆，（小横杆）数量梁底木方数量14对拉螺栓数量、间距（mm)1200600800900无2无2250600850900无，（1）3无3300700800900无，（2）31根，水平向550，距梁底4004350700850900无，（2）31根，水平向550，距梁底40054007009009001，（0）31根，水平向550，距梁底40063508508509001，（0）42根，水平向550，距梁底200、50074008

8、509009002，（0）52根，水平向550，距梁底200、50084508509509002，（0）52根，水平向550，距梁底200、50094009009009002，（0）52根，水平向550，距梁底200、6001050090010009002，（0）52根，水平向550，距梁底200、6001140010009009002，（0）52根，水平向550，距梁底200、7001245010009509002，（0）52根，水平向500，距梁底200、700，13500120010008002，（0）53根，水平向550，距梁底200、550、95014600120010004502，

9、（0）53根，水平向550，距梁底200、550、95015600150011004502，（0）53根，水平向500，距梁底200、700、1200。四、材料及构配件1. 材料选择模板用15mm厚多层胶合木模板。小楞木：用4090mm杉木方（设计计算偏于安全按照4080mm计算）。大楞：用482.75mm焊接钢管（设计计算偏于安全按照482.7mm计算）。2.梁、板模板搭设参数见模板施工工艺表的要求3. 柱模板采用15mm 厚度木胶合板，在木工场制作、施工现场组拼。采用4090 木方作楞木。框架柱箍采用2482.75钢管扣件围檩固定，每一侧面采用2M14对拉螺栓进行加固。柱箍沿高度方向设置，

10、第一道离柱底100mm，第二道离第一道300mm，以上间距450mm。柱顶以下2m内不设对拉螺杆。4.材料质量要求（1）钢材钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用482.75以上的钢管。新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；钢管表面应平直光

11、滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲L1.55钢卷尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆.斜杆的钢管弯曲l6

12、.5302冲压钢脚手板板面挠曲L4mL4m1216钢卷尺b.板面扭曲（任一角翘起）5钢管上严禁打孔。钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理；支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。连接用的焊条应

13、符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。（2）木材模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其

14、他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB50005的标准进行。施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：制作的原木、方木结构，不应大于15%；板材和规格材，不应大于20%；受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件，不应大于15%。（3）竹、木胶合模板板材的选用胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应

15、符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB70006的规定。各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。五、模板支撑系统构造要求1.立杆（1）必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（2）立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜

16、小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的13。（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1300，且控制在30mm以内。2.纵横向水平杆（1）纵横向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的13。（2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。3.剪刀撑（1）垂直剪刀撑：支架四周及内部纵横向不大于8m，由底至顶连续设置竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应不大于8m。框架主梁下支撑系统沿梁纵向立

17、杆两侧设置竖向剪刀撑，从下向上连续设置。剪刀撑斜杆与水平成4560度。（2）水平剪刀撑：在梁底、扫地杆、中间高处共设置四层。4.扣件（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m，梁底扣件应采用专用扭力扳手逐个检查。（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。5.其它要求：（1）支撑架（梁下、板下）必须同时同步搭设，一次按方案要求完成。剪刀撑也应随支撑架同时完成，防止开始搭设不按方案要求，然后再加固的现象发生。（2

18、）支撑架顶部搁置木枋的水平钢管或支撑托标高应认真控制，梁下起拱取梁跨度3，防止排架成型后调整困难。（3）同层竖向结构先于水平结构施工时，支撑架在搭设过程中除按方案设置剪刀撑还应与已完成的竖向结构（墙体、柱）顶紧，抱牢。（4）在楼层上搭设支撑时，运至楼层的支撑架材料（钢管、扣件）不应过于集中堆放，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载。（5）竖向泵送管道的位置固定应搭设独立支架，不得附着于满堂支撑架上。(6)模板支架搭设过程中，应及时检查立杆的垂直度，测量立杆之间和结构间的距离，随时纠偏，确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式脚手架规范的要求。六、模板的安装和拆除要求1.模板安装（1）技术准备

19、：施工前项目技术负责人应根据专项方案由对操作班组工人进行详细的技术交底。施工员根据方案图要求按立杆位置进行放线，做出样板单元，经验收合格后方可继续搭设。搭设过程中严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其它材料，防止物体坠落及支撑系统局部坍塌。（2）支撑架搭设顺序：弹线铺垫板、垫块竖立杆扫地杆安装第一步架纵横水平杆安装，第二步第三步垂直剪刀撑水平剪刀撑安装立杆接长第四步架最顶一步架水平杆安装（应根据层高调整水平标高起拱度）（3）墙、柱模板的安装：用控制轴线测放各墙、柱的边框线，沿线设置盘脚木板条，用钢钉将木板条固定，以控制模板的截面尺寸，墙柱钢筋经隐蔽验收后，将事先拼制好的木模就位，进行校正固定，按

20、照设计要求加强固定，确保模板的稳定性和刚度。（4）梁板模板的安装：在经过验收的支撑架上，按梁的位置铺设木枋：梁底板下木枋平行于梁时，一般为加工成型的梁底板。此时木枋不够梁长时，应用同规格木枋绑接，绑条长在接头两端各不少于1M。梁底板下木枋平行与梁截面时，沿梁铺设木枋小横楞，然后小横楞上铺设梁底板，底板与木枋钉牢并固定位置。主梁由于截面尺寸较大，钢筋大且数量较多，为方便施工，主梁底板铺好后进行梁筋绑扎，然后再封侧模；而次梁底板铺设后安装侧模，最后铺设楼面模板。（5）排架立杆加支撑托的搭设要求：支撑托螺杆插入立杆内长度不小于150mm。伸出长度不得大于300，可调托撑托座底到最上步水平杆轴线距离不

21、大于500mm。2.模板拆除模板拆除前，应进行详细安全技术交底，并且由项目技术负责人出具拆模通知单，班组接到拆模通知后，方可进行施工，具体如下：（1）应根据气温在确保混凝土表面和棱角不受损伤时方可拆除侧模，梁底模及板模的拆除须达到设计强度100%以上，并应有同条件试块结果后，执行拆模通知单制度。（2）应先拆除梁侧模板，楼面板模板先拆支撑杆的最上层水平杆，然后拆竖向支撑杆托，一个自然间内每根大横楞下留12根支撑暂不拆。（3）操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支撑，用长撬棍勾下横楞。（4）用撬棍将模板钩下，待该段的模板全部脱落后，集中运出、起钉、涂刷隔离剂，集中堆放备用。（5）梁板模板拆除

22、后支撑架的拆除与搭设顺序相反，自上而下进行，拆除的架子材料应随拆随运，不应过多堆积于楼层上。七、混凝土工程施工方法1.浇筑前的施工准备（1）混凝土浇筑前，项目部应由施工员向全体操作工人作混凝土浇筑施工技术交底，详细讲明混凝土强度等级、数量、浇筑部位、浇筑顺序和方向，预计浇筑时间、施工质量要求、不同强度等级混凝土部位、施工安全注意事项。（2）成立混凝土浇筑施工组，混凝土运送车进出场，与混凝土厂家联系，动态掌握混凝土质量、施工机械、施工用电、用水、防雨措施。施工质量监管，施工安全监管，总指挥等工作均有专人负责。（3）与气象部门联系，了解施工期间的天气情况。有大雨、暴雨的天气，不安排混凝土工程施工。

23、（4）通知混凝土厂家，告之需用混凝土的强度等级、数量、塌落度、初凝时间.供料时间、供料速度，并要求厂家派人到施工现场。（5）准备足够量防雨和防暴晒的材料（彩条布）；备足施工机械（混凝土泵、振捣器、发电机等）并进行试运转；准备好混凝土检测器具如塌落度筒、试模等；准备好足够的施工照明；准备好足够的通讯器具、操作工人饮用水和防暑降温药品。2.混凝土浇筑顺序混凝土浇筑时应先柱后梁板；不同强度等级混凝土交接面应先高强度等级后低强度等级。3.浇筑要求（1）梁砼浇筑时，防止施工荷载过分集中，而造成支撑架失稳，浇筑时需分层对称进行，每层厚度控制在400mm，应从中间向两端浇筑。待主梁浇筑致板底后，再进行楼板的

24、浇筑。（2）楼面梁板混凝土浇筑时，泵管出口应随出料随铺摊，不应过多堆积于泵管出口，堆积高度不应超过结构面上100mm。（3）严格按浇筑顺序控制每层砼的浇筑时间，确保下层砼初凝前浇筑上层砼。浇筑上层砼时，振动棒应伸入下层砼50100mm，消除上、下层砼可能产生的冷缝。（4）现场配备35小直径振动棒(作用半径450mm)进行密集钢筋部位的振捣，以解决节点核心区部位振捣难的问题。（5）在浇筑砼前，先将砼界面浇水湿润，同时浇注50mm厚由搅拌站提供的同配比水泥砂浆，以使新旧砼能完好的粘接。4.混凝土养护（1）砼浇筑完成后，楼面及主梁两侧浇水湿润养护。（2）梁带模养护3天后方可拆除侧模，并挂麻袋浇水养护

25、至14天。（3）梁必须待混凝土达到28天龄期，并对照同条件养护试块报告，楼面施工荷载不大于设计容许承载能力后才可拆底模。八、高大模板工程检查验收1.高大模板工程模板支撑系统施工过程中，项目部施工员和专职安全员应全过程跟踪督促检查。2.检查验收的程序:安全技术交底 班组自检、互检专业工长过程控制 项目部检查、指导工程处技术、安全科联合检查 技术、安全部门联合验收监理验收确认 进行下道工序。3.高大模板工程模板支撑系统按专项方案完成施工后，项目工程师应组织项目经理、施工员、质检员、安全员、操作班组长对系统进行全数检查。扣件是否紧固、垫板是否垫实、立杆数量间距垂直度、水平杆步距等是否符合方案要求，合

26、格后报公司安全部复验。4.公司安全部验收合格后填写验收记录，经监理验收后进入混凝土施工工序。5.检查验收的主要内容:首先检查技术、安全交底的落实情况，依据专项施工方案，确认构件截面尺寸和施工荷载值，核实支撑系统、剪刀撑的布置方式，尺量立杆间距、横杆步距，检查节点措施，参照“高大模板工程模板支撑系统检查验收记录表”，填写验收意见，相关责任人员签字。九、各类计划1.主要施工材料计划序号设备名称规格单位数量备注1多层模板900mm1800mm15mm张70002木枋40mm90mmM32803木垫板200mm4m50mm(厚)块12004钢管48mm2.75mm(厚)m985005扣件直角、转向、对

27、接只95000 2.安全物资设备计划序号设备名称规格单位数量备注1密目安全网1.8m6m口2302安全帽/顶150按人员分色3安全带双扣全身式条504灭火器MF/ABC5个205药箱及药品/个/批2医务室6对讲机/部67担架/副2医务室8手推车/辆153. 劳动力计划序号工种人数作业内容备注1架子工30支模架体搭设特殊工种2木工50立模3钢筋工35钢筋绑扎4混凝土工15浇筑砼4.进度计划按施工组织设计要求进行。十、 模板支架施工主要安全技术措施1.安全管理要求 （1）建立完整的安全保障组织体系，项目部由项目经理、现场专职安全员、技术负责人负责具体落实，健全各级安全管理制度，做好各级安全技术交底

28、，并将责任层层分解落实到人。（2）建立健全安全责任制，坚持每天项目部安全员现场巡察，专职安全员重点把关，制定严格的奖惩制度；支模系统搭设安装完毕，经企业技术和安全部门、现场监理验收合格后办理相关手续方能进行下道工序施工。（3）高支模搭设的所有架子工必须持证上岗，必须佩带安全帽、安全带、穿防滑鞋。高空作业人员必须配备工作包，将小工具及零配件放于其内，以免高空坠落。（4）钢管满堂架搭至2m以上必须张挂安全平网，外侧张挂安全立网。（5）支撑架搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入高支模范围，并由安全员在现场监护。（6）对于抗滑扣件应予以特别重视，并仔细检查，保证扣件拧紧质量，使钢管支撑架受力均

29、匀。（7）混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。（8）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。（9）当有六级及六级以上大风和雨雪天气应停止脚手架搭设和拆除作业。（10）搭设脚手架时，地面应有的围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。（11）脚手架拆除时，就划出作业区，周围设围拉或竖立警示牌标志并派专人监护，拆除进地面应有专人指挥，严禁非作业人员入内，拆除顺序由上而下，后搭先拆，一步一清，严禁上下同时作

30、业，拆下的脚手架料，应向下传递或用绳吊下，严禁往下投扔。2.安全施工要求木模板加工车间严禁烟火，做好安全防火措施；模板存放在施工楼层上，必须有可靠的安全措施，不得沿外墙周边放置；作业前就做好安全交底和安全教育工作；模板及钢管起吊应做到稳起稳落，就位应准确，禁止用人力搬运模板，严防模板及钢管大幅度摆动或碰到其它模板或支架；在模板拆、装区域周围，应设置围栏，并挂明显的标志牌，禁止非作业人员入内；安装外模板的操作人员必须挂好安全带。对于楼梯间楼板支模过程中，如需中途停歇，应将支撑等顶牢，拆模间歇时，将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落，顶板模板拆除时，操作人应相互配合协同工作

31、。传递模板不得乱扔。高支架模板支撑应设置垂直，支撑点应稳固，在同一个步高范围内立杆接头应按50%错开，立杆连接采用扣件对接。砼板上的预留洞在模板拆除后将洞口及时盖好。3.模板施工文明施工要求所有模板及配件进场前,必须保证模板的平整完好, 以满足现场文明施工的要求；为保证结构面层质量,模板面应随时清灰,及时涂刷新的隔离剂，拆下的模板,如发现板面不平或肋边损坏变形应及时修理， 搞好模板的日常保养工作和维修工作；噪音的控制：在支拆模板时，必须轻拿轻放，上下左右有人传递，模板的拆除和修理时，禁止使用大锤敲打模板以降低噪音；模板面涂脱模剂，严禁使用废机油，防止污染土地，装脱模剂的塑料桶设置在专用仓库内；

32、模板拆除后，清除模板上的粘结物如砼等，现场要及时清理收集，堆放在固定堆放场地。4.模板施工检查措施施工过程中严格按批准的支撑方案组织实施，在砼浇筑前应做好模板支架的检查验收工作，按施工方案及相关标准规范要求做好交底与过程检查控制，重点检查：支撑基座的承载能力（支架支座结构的混凝土强度、支架情况）、扣件的抗滑承载能力、支撑立杆的纵横间距、纵横水平杆及扫地杆的布置完整度、剪刀撑的布置及与周边已完结构刚性拉结的可靠性.架体的整体刚度（抗变形能力）控制措施等。在砼浇筑过程中，发现模板支撑构件发生较大变形的，立即停止砼浇筑作业，撤离危险范围所有人员，由专人看护，并立即报告技术负责人，查明原因，进行处理。

33、十一、 施工监测与监控1.模板支架位移监测（1）监测方法在浇筑混凝土前、浇筑过程中和浇筑后，应派专人对支撑体系进行监测，重点监测混凝土正在浇筑的部位。监测后要及时将各过程测量数据进行对比分析。（2）监测频率初测：浇筑混凝土前监测一次，并记录下监测点数据，本数据作为以后监测的基准值。混凝土浇筑时作为重点监测，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后24h内不少于2小时一次，24h后当架体无变形时可停止检测。（3）监测过程的控制要求每次观测采用相同的观测方法和观测线路。观测期间使用同一仪器，同一人操作，不能更换。（4）监测控制值和预警值本工程监测报警值、预警

34、值监测项目预警值控制值位移量45mm和近3次读数平均值的1.5倍50mm若接近预警值，要立即向现场管理人员汇报，并要求暂停混凝土浇筑施工，对变形量大的部位进行钢管加固，加固完成后再进行混凝土浇筑施工。（5）监测点布置沉降、侧向监测点位置主要布置在主梁处并可视，部分侧向监测点设置在板面。监测进出通道必须保持畅通，且监测时的照明为不超过12V电源的照明设备。监测点位置详见设计平面图支座沉降观测示意图 支架顶托沉降观测示意图 位移观测示意图 挠度观测示意图（7）观测位移可采用测角法和视准线法。 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允

35、许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手1（8） 沿主支模平面均匀布置测点，尽量各测点与立杆对应布置，作好原始记录。并有监理签证，将观测结果汇总，填入高支模异常监测数据表中，一旦出现险情立即停止混凝土浇捣，及时采取应急措施，防止事故进行一步扩大。每天将观测结果报业主和监理，当变形达到15mm/2m，位移达到25mm，沉降达到10mm，应停止施工，查明原因，卸载或加固措施处理。2.模板支架重点监控措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监控。重点采取如下监测措施：（1）模板支架搭设前，由工长及安全员对支撑

36、的地面进行检查。（2）模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：杆件的设置和连接.扫地杆.支撑.剪刀撑等构件是否符合要求。底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。连接扣件是否松动。施工过程中是否有超载的现象。脚手架架体和杆件是否有变形现象。脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（3）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时严禁支架下及影响范围内站人。 （4）上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。（5）模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。（6）立杆是否有搭

37、接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。（7）支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑的可靠措施。（8）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（9）高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。（10）在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质检员、施工员必须随时对高支架进行观测。2.高支撑模板支架搭设时监测措施（1）

38、安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在硬化地面上。（2）支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。（3）顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹，横杆在托座上不得偏心受力。（4）搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。（5）立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。（6）模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。3.高支撑模板支架使用时监控措施施工过程监控措施（1）脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免

39、产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。（2）水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。（3）模板支撑下方，施工人员未经允许不得进入。（4）穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。（5）浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。（6）支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。（7）模板和支撑承载安全：模板在支撑系统

40、未钉稳固前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。（8）恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。4.高支撑模板支架拆除时监测措施在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。梁、板等底模则要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）要求，模板才可以拆除。拆除楼板及梁底等横向结构模板时，应先将支架

41、下降200-300。然后逐块拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆模。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施。拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊。拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐

42、。装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。十二、应急预案1.建立健全应急预案领导小组为了保证本工程高大模板工程的施工安全工作落到实处，根据建设工程安全生产管理条例等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，和实际情况制定应急救援预案。当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。项目部成立应急救援领导小组：组长：项目经理：王玉胜 安全员负责人：杨伟玲急救中心：120 报警电话：1102.应急响应发生四级以下的一般事故时，由现场应

43、急救援小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。（1）工地现场发生事故后，现场应急救援小组应立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。（2）由现场应急救援小组组长负责事故现场应急的指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好保护好事故现场。（3）指挥调动工地现场的

44、一切所需的应急救援排险物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。（4）协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。（5）协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训举一反三地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似的事故重复发生。（6）负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全的情况下，上报有关上级部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。3.应急救援装备应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、

45、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、烫伤膏、急救包等。内服药品：云南白药等。4.高空坠落事故应急预案高空坠落一旦出现对作业区人员生命安全、设备财产会造成较大危害和损失，为防止由于突发事件造成指挥失灵、事态失控、延误抢救时机；为减少或降低人员伤亡和财产损失，加强事故处理的综合应急能力，提高紧急救援反应速度，确保迅速有效地处理该类事故，结合项目实际情况制定本应急预案和响应预案。（1）应急准备组长：接到警报后，应迅速了解事故情况，作出指示决策，下达应急抢险命令；副组长：根据组长下达的抢险命令，组织人员开展抢险工作，并做好事故通报和事故处理工作。组员：执行、开展抢险工作。相关部门办

46、公室：值班电话设置于办公室内，负责事故的接报；配合主管领导做好事故的评价及传递、上报等信息处理工作；做好事故现场拍照、收集证据工作；根据领导指示决策，做好上传下达，协调有关工作事宜；工程部：组织安全、技术人员掌握事故发生程度，负责事故抢险方案的制定，协助主管领导处理事故和落实抢险方案。保障部：就近调集并配发抢险所需的材料、机械设备，保证抢险物资的运输；迅速开展救助疏散工作。其它职能部门、单位：根据现场抢救机构的指令及时组织调配抢险物资、设备和技术人员，投入现场抢险工作。（2）培训和演练项目部安全员负责主持、组织每年进行一次按高处坠落事故“应急响应”的要求进行模拟演练。各组员按其职责分工，协调配

47、合完成演练。演练结束后由组长组织对“应急响应”的有效性进行评价，必要时对“应急响应”的要求进行调整或更新。演练、评价和更新的记录应予以保持。安全生产部负责对相关人员每年进行一次培训。（3）应急物资的准备、维护、保养应急物资的准备：简易单架、跌达损伤药品、包扎纱布。各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。5.事故处理程序处理程序：发现事故和事故预兆报警接报发出命令开始救援-现场处置结束紧急状态（1）发现事故和事故预兆 发现事故和事故预兆后，现场负责人应及时准确了解事故情况。（2）报警 现场安全负责人将掌握的情况及时报告项目部办公室。（3）接报 办公室负责接报工作，必须向报告人问清事故发生时间、地点

48、、单位、性质、危害程度、范围等事故基本情况及报警人姓名和职务，并及时向组长和相关部门汇报。（4）发出救援命令 主管领导接到事故报告后应立即赶赴现场深入了解事故情况，根据情况做出果断安排；事故较小，可由项目部组织人员自行抢救；事故较大，发出救援命令的同时，及时向外部各方求救。（5）开始救援事故发生后，各专业救援队接到救援命令后，必须迅速赶赴现场进行开始抢救。1）现场处置的原则：员工安全优先；防止蔓延优先2）发生高空坠落事故项目经理应及时准确了解事故情况和发生原因，迅速疏散现场与抢险无关人员。由施工员保护好事故现场，拉起隔离带，防止事态扩大；3）打电话“120”给急救叫中心，由安全员组织抢救伤员，

49、。其他义务小组人员协助安全员做好现场救护工作，如有轻伤或休克人员，现场安全员组织临时抢救.包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压。4）专业抢险组根据情况选择适合的机械设备和器材及时进入事故现场进行现场抢险，采用人工、机械清除障碍救助围困人员，及时撤离伤亡人员；清理.拆除危险物品，防止事故再发生和降低事故损失。5）对事故及其抢险过程进行监控和记录，掌握和提供事故评价的第一手资料。6）做好情况通报工作，为抢险决策提供可靠依据6.结束紧急状态 事故已经受控，伤员已全部撤离现场得到妥善安置，由组长发出结束紧急状态命令，现场抢险完成。7.事故调查（1）坚持“四不放过”原则，即：事故原因分析不清不放过；事故责

50、任者和群众没有受到教育不放过；事故责任者没有受到严肃处理不放过；没有采取切实可行防范措施不放过。（2）事故调查根据所发生的具体情况有事故发生单位的主管部门派人员参加，必要时聘请专家技术人员参与。（3）事故调查工作程序坚持分级管理、上下对口原则，调查组人员要在做好事故目击证人和有关当事人的询问笔录，掌握事故的真实性，主观配合上级调查组做好查处工作，在最短的时间内形成调查报告。8.救援送医线路图 行驶路线：工地现场左转进入南湖大道左转进入梁南路右转进入兴梁道右转进入高运路直行250米右侧即到无锡渤海医院。无锡渤海医院无锡兰桂坊计算书120厚板模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技

51、术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)4.2 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2

52、)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值2.52新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计模板支架高度(m)14.05立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)300立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)250小梁最大悬挑长度(mm)200主梁最大悬挑长度(m

53、m)150结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2

54、k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.252/8，0.1080.252/8+3.150.25/4= 0.198kNm Mmax/W0.198106/375005.272N/mm2f15N/mm2

55、 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1122504/(38410000281250)0.056mml/400250/4000.625mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁验算方式简支梁 因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强

56、度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.251.682kN/m M1q1l2/81.6820.92/80.17kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2q2L2/8+pL/40.0810.92/8+3.150.9/40.717kNm M3maxq1L12/2，q2

57、L12/2+pL1=max1.6820.22/2，0.0810.22/2+3.150.20.632kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.17，0.717，0.6320.717kNm Mmax/W0.717106/5400013.277N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.51.6820.90.757kN V20.5q2L+0.5p0.50.0810.9+0.53.151.611kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6820.2，0.0810.2+3.153.166kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.757，1.611，3.

58、1663.166kN max3Vmax/(2bh0)=33.1661000/(24090)1.319N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.250.828kN/m 跨中max5qL4/(384EI)=50.8289004/(38493502430000)0.311mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.8282004/(893502430000)0.007mml12/400400/4001mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主

59、梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁验算方式简支梁 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.12)+1.40.71.50.251.421kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.

60、5+(1.1+24)0.12)0.25=0.878kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.51.4210.90.639kN 按悬臂梁，R1q1l=1.4210.20.284kN RmaxRmax，R10.639kN; 正常使用极限状态 按简支梁，Rmax0.5q2L0.50.8780.90.395kN 按悬臂梁，R1q2l=0.8780.20.176kN RmaxRmax，R10.395kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.213kNm Mmax/W0.213106/412051.712N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验

61、算 主梁剪力图(kN) Vmax1.314kN max2Vmax/A=21.3141000/3846.842N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.524mm 跨中max=0.524mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.293mm=1502/400=0.75mm 满足要求！ 七、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面

62、抵抗矩W(cm3)4.12 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2200)=2217.6mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =maxl01,l02/i=2632.5/16=164.531=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1200+2200)=2698.819mm 1l01/i2698.819/16168.676，查表得，10.251 f=N/(A)=1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41)0.90.91000/(0.25

63、1384)=4.4341000/96.384=46.006N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 2l02/i3203.753/16200.235，查表得，20.18 f=N/(A)=1.2(2.52+(1.1+24)0.12)+1.41)0.90.91000/(0.18384)=6.3981000/69.12=92.559N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 按上节计算可知，扣件受力N4.434kNRc=kc8=0.858

64、=6.8kN 满足要求！250*600梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称250*600新浇混凝土梁计算跨度(m)4.2混凝土梁截面尺寸(mmmm)250600新浇混凝土结构层高(m)14.05梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.

65、5模板及其支架2.52新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425梁底增加立柱根数0梁底支撑小

66、梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1

67、.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.6115.4kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12520.4750.12520.04kNm Mmax/W0.04106/375001.066N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max

68、0.521q2L4/(100EI)=0.52115.41254/(10010000281250)0.007mml/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37518.7110.125+0.4371.7640.1250.973kN R2=1.25q1l=1.2520.4750.1253.199kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37515.40.1250.722kN R2=1.25q2l=1.2515.40.1252.406kN 五、小梁验算小梁类型方

69、木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max0.973+0.91.35(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.6-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.425-0.25/2，(0.85-0.425)-0.25/2/21，3.199+0.91

70、.35(0.3-0.1)0.25/2=3.23kN/m q2max0.722+(0.3-0.1)0.25/2+0.5(0.6-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.425-0.25/2，(0.85-0.425)-0.25/2/21，2.406+(0.3-0.1)0.25/22.431kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.13.230.452，0.53.230.220.065kNm Mmax/W0.065106/540001.211N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.

71、63.230.45，3.230.20.872kN max3Vmax/(2bh0)=30.8721000/(24090)0.363N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.4314504/(10096002430000)0.029mml1/250450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)2.4312004/(896002430000)0.021mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2

72、max1.13.230.45，0.43.230.45+3.230.21.599kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R31.11kN，R21.599kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.4310.45，0.42.4310.45+2.4310.21.203kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R30.985kN，R21.203kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面

73、惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.673106/4120163.311N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.91kN max2Vmax/A=21.911000/3849.945N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.848mml/250850/2503.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.91kN，R2=1.91kN 正常使用极限状态 支座反力

74、依次为R1=1.587kN，R2=1.587kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型482.7钢管截面面积A(mm2)384钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.89钢管截面抵抗矩W(cm3)4.12钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 计算简图如下： RmaxR1，R2=1.91，1.91=1.91kN，RmaxR1，R21.587，1.587=1.587kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.301106/412073.018N/mm2f=205N/mm2 满足要求

75、！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax1.242kN max2Vmax/A=21.2421000/3846.466N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.656mml/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=2.578kN，R2=4.107kN，R3=4.107kN，R4=2.578kN 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R24.107kNRc=kc8=0.858=6.8kN 满足要求！ 九、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆

76、顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2200)=2217.6mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/16=164.531=210 长细比满足要求！ 2、稳定性计算 R

77、14.107kN，R24.107kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1200+2200)=2698.819mm 1l01/i2698.819/16168.676，查表得，10.251 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2max4.107+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.425-0.25/2)/20.9，4.107+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.85-0.425-0.25/2)/20.97.138kN fN/(A)7.138103/(0.251384)74.061N/mm2f205N/

78、mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 2l02/i3203.753/16200.235，查表得，20.18 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2max4.107+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.425-0.25/2)/20.9，4.107+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.85-0.425-0.25/2)/20.97.138kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+1.20.15(14.05-0.6)max4.107+1.2(2.52+(24

79、+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.425-0.25/2)/20.9，4.107+1.2(2.52+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.85-0.425-0.25/2)/20.9+2.42110.868kN fN/(A)10.868103/(0.18384)157.238N/mm2f205N/mm2 满足要求！350*700梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、

80、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称350*700梁新浇混凝土梁计算跨度(m)6.2混凝土梁截面尺寸(mmmm)350700新浇混凝土结构层高(m)14.05梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架2.52新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、

81、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁根数3每纵距内附加梁底支撑主梁根数2梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按

82、二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76

83、4kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.7117.95kN/m 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12523.5730.17520.09kNm Mmax/W0.09106/375002.406N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52117.951754/(10010000281250)0.031mml/250175/2500.7mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37521.809

84、0.175+0.4371.7640.1751.566kN R2=1.25q1l=1.2523.5730.1755.157kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37517.950.1751.178kN R2=1.25q2l=1.2517.950.1753.927kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

85、q1max1.566+0.91.35(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2/21，5.157+0.91.35(0.3-0.1)0.35/2=5.199kN/m q2max1.178+(0.3-0.1)0.35/2+0.5(0.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.45-0.35/2，(0.9-0.45)-0.35/2/21，3.927+(0.3-0.1)0.35

86、/23.962kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.1990.32，0.55.1990.220.104kNm Mmax/W0.104106/540001.926N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.1990.3，5.1990.21.04kN max3Vmax/(2bh0)=31.041000/(24090)0.433N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.9623004/(10096002430000)0.00

87、9mml1/250300/2501.2mm 2q2l24/(8EI)3.9622004/(896002430000)0.034mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.1990.3，0.45.1990.3+5.1990.21.716kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R30.934kN，R21.716kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.9620.3，0.43.96

88、20.3+3.9620.21.307kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R30.805kN，R21.307kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.643106/4120156.147N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.792kN ma

89、x2Vmax/A=21.7921000/3849.333N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.939mml/250900/2503.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.792kN，R2=1.792kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=1.458kN，R2=1.459kN 七、纵向水平钢管验算钢管类型482.7钢管截面面积A(mm2)384钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.89钢管截面抵抗矩W(cm3)4.12钢管抗剪强度设计值(N/m

90、m2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 计算简图如下： RmaxR1，R2=1.792，1.792=1.792kN，RmaxR1，R21.458，1.459=1.459kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.43106/4120104.34N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax2.27kN max2Vmax/A=22.271000/38411.821N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.998mml/250900/2503.6mm 满足要求！

91、4、支座反力计算 支座反力依次为R1=3.106kN，R2=5.854kN，R3=5.854kN，R4=3.106kN 八、扣件抗滑移验算荷载传递至立杆方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R25.854kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足要求！ 九、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1000立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/

92、mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1000+2200)=1940.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/16=164.531=210 长细比满足要求！ 2、稳定性计算 R15.854kN，R25.854kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1000+2200)=2361.467mm 1l01/i2361.467/16147.592，查表得，10.32 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2max5.85

93、4+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.45-0.35/2)/20.9，5.854+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/20.98.822kN fN/(A)8.822103/(0.32384)71.796N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 2l02/i3203.753/16200.235，查表得，20.18 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2max5.854+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1

94、.41(0.9+0.45-0.35/2)/20.9，5.854+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/20.98.822kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2+N边2+1.20.15(14.05-0.7)max5.854+1.2(2.52+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.45-0.35/2)/20.9，5.854+1.2(2.52+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.9-0.45-0.35/2)/20.9+2.40312.507kN fN/(A)12.507103/(0.18384)180.946N

95、/mm2f205N/mm2 满足要求！350*850梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称350*850新浇混凝土梁计算跨度(m)4.2混凝土梁截面尺寸(mmmm)350850新浇混凝土结构层高(m)14.05梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.

96、3模板面板0.5模板及其支架2.52新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425梁底增加立柱根

97、数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)425梁底支撑小梁根数4每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，

98、1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.85)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.85)+1.40.72128.221kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.85126.457kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)0.85121.775kN/m 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.126.4570.1172+0.1171.

99、7640.11720.039kNm Mmax/W0.039106/375001.035N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67721.775116.6674/(10010000281250)0.01mml/250116.667/2500.467mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.426.4570.117+0.451.7640.1171.327kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.126.4570.117+1.21.7640.1

100、173.642kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4 q2l=0.421.7750.1171.016kN R2=R3=1.1 q2l=1.121.7750.1172.794kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.327+0.91.35(0.3-0.1)0.35/3+0.5(0.85-0.12)+0.9m

101、ax1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2/21，3.642+0.91.35(0.3-0.1)0.35/3=3.671kN/m q2max1.016+(0.3-0.1)0.35/3+0.5(0.85-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.425-0.35/2，(0.85-0.425)-0.35/2/21，2.794+(0.3-0.1)0.35/32.818kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22ma

102、x0.13.6710.92，0.53.6710.2520.297kNm Mmax/W0.297106/540005.506N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.63.6710.9，3.6710.251.982kN max3Vmax/(2bh0)=31.9821000/(24090)0.826N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6772.8189004/(10096002430000)0.537mml1/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)2.81825

103、04/(896002430000)0.059mm2l2/2502250/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.13.6710.9，0.43.6710.9+3.6710.253.634kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R42.562kN，R2R33.634kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.12.8180.9，0.42.8180.9+2.8180.252.79kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力

104、依次为R1R42.254kN，R2R32.79kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.38106/412092.12N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.536kN max2Vmax/A=25.5361000/38428.831N/m

105、m2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.083mml/250425/2501.7mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.66kN，R2=11.071kN，R3=0.66kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)40 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R3max0.66,0.660.66kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力Nm

106、axR211.071kNN40kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)450顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2450)=2910.6mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=

107、2910.6/16=181.912=210 长细比满足要求！ 2、稳定性计算 R10.66kN，R211.071kN，R30.66kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1200+2450)=3542.2mm 1l01/i3542.2/16221.387，查表得，10.149 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2max0.66+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.425-0.35/2)/20.9，11.071，0.66+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.85-0.425-0.35/2)/2

108、0.911.071kN fN/(A)11.071103/(0.149384)193.499N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 2l02/i3203.753/16200.235，查表得，20.18 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2max0.66+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.425-0.35/2)/20.9，11.071，0.66+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.85-0.425-0.35/2)/20.911.071k

109、N 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+1.20.15(14.05-0.85)max0.66+1.2(2.52+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.425-0.35/2)/20.9，11.071，0.66+1.2(2.52+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.85-0.425-0.35/2)/20.9+2.37613.447kN fN/(A)13.447103/(0.18384)194.549N/mm2f205N/mm2 满足要求！450*1000梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣

110、件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称450*1000新浇混凝土梁计算跨度(m)12.2混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501000新浇混凝土结构层高(m)14.05梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架4新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G

111、3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)950步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)475梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,550梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小

112、梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+

113、1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1125.6kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10731.1040.1132+0.1211.7640.11320.045kNm Mmax/W0.045106/375001.195N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/

114、(100EI)=0.63225.6112.54/(10010000281250)0.009mml/250112.5/2500.45mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39331.1040.113+0.4461.7640.1131.464kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14331.1040.113+1.2231.7640.1134.242kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92831.1040.113+1.1421.7640.1133.474kN

115、 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39325.60.1131.132kN R2=R4=1.143 q2l=1.14325.60.1133.292kN R3=0.928 q2l=0.92825.60.1132.673kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.464+0.91.35(0.3-

116、0.1)0.45/4+0.5(1-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.475-0.45/2，(0.95-0.475)-0.45/2/21，4.242+0.91.35(0.3-0.1)0.45/4=4.27kN/m q2max1.132+(0.3-0.1)0.45/4+0.5(1-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.475-0.45/2，(0.95-0.475)-0.45/2/21，3.292+(0.3-0.1)0.45/43.314kN/m 1、抗弯验算 Mma

117、xmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.14.270.92，0.54.270.2520.346kNm Mmax/W0.346106/540006.404N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.64.270.9，4.270.252.306kN max3Vmax/(2bh0)=32.3061000/(24090)0.961N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6773.3149004/(10096002430000)0.631mml1/250900/2503.6mm

118、2q2l24/(8EI)3.3142504/(896002430000)0.069mm2l2/2502250/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.14.270.9，0.44.270.9+4.270.254.227kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.787kN，R2R44.227kN，R33.466kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.13.3140.9，0.43.3140.9+3.3140.25

119、3.281kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.458kN，R2R43.281kN，R32.673kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.247106/412059.973N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.

120、189kN max2Vmax/A=26.1891000/38432.236N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.106mml/250400/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.825kN，R2=7.922kN，R3=7.922kN，R4=0.825kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)40 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.825,0.8250.825kN0.858=6.8kN

121、 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R37.922kNN40kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1000立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)450顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1000+

122、2450)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.588=210 长细比满足要求！ 2、稳定性计算 R10.825kN，R27.922kN，R37.922kN，R40.825kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1000+2450)=3204.848mm 1l01/i3204.848/16200.303，查表得，10.18 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max0.825+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.475-0

123、.45/2)/20.9，7.922，7.922，0.825+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.95-0.475-0.45/2)/20.97.922kN fN/(A)7.922103/(0.18384)114.616N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 2l02/i3203.753/16200.235，查表得，20.18 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max0.825+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.475-0.45

124、/2)/20.9，7.922，7.922，0.825+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.95-0.475-0.45/2)/20.97.922kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.20.15(14.05-1)max0.825+1.2(4+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.475-0.45/2)/20.9，7.922，7.922，0.825+1.2(4+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.95-0.475-0.45/2)/20.9+2.34910.271kN fN/(A)10.271103/(0.1838

125、4)148.6N/mm2f205N/mm2 满足要求！500*1200梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称500*1200新浇混凝土梁计算跨度(m)19.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001200新浇混凝土结构层高(m)14.05梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

126、面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架4新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)800梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)

127、500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)417,583梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+

128、G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.065kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.2130.7kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10737.30.1252

129、+0.1211.7640.12520.066kNm Mmax/W0.066106/375001.752N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63230.71254/(10010000281250)0.017mml/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39337.30.125+0.4461.7640.1251.931kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14337.30.125+1.2231

130、.7640.1255.599kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92837.30.125+1.1421.7640.1254.579kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39330.70.1251.508kN R2=R4=1.143 q2l=1.14330.70.1254.386kN R3=0.928 q2l=0.92830.70.1253.561kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3

131、)54小梁截面惯性矩I(cm4)243验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max1.931+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.2-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.5/2，(1-0.5)-0.5/2/21，5.599+0.91.35(0.3-0.1)0.5/4=5.629kN/m q2max1.508+(0.3-0.1)0.5/4+0.5(1.2-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-

132、0.5/2，(1-0.5)-0.5/2/21，4.386+(0.3-0.1)0.5/44.411kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.15.6290.82，0.55.6290.2520.36kNm Mmax/W0.36106/540006.672N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.65.6290.8，5.6290.252.702kN max3Vmax/(2bh0)=32.7021000/(24090)1.126N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14

133、/(100EI)0.6774.4118004/(10096002430000)0.524mml1/250800/2503.2mm 2q2l24/(8EI)4.4112504/(896002430000)0.092mm2l2/2502250/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.15.6290.8，0.45.6290.8+5.6290.254.954kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.998kN，R2R44.954kN，R34.056kN 正常使用

134、极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.14.4110.8，0.44.4110.8+4.4110.253.882kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.626kN，R2R43.882kN，R33.161kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mm

135、ax/W0.293106/412071.182N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.956kN max2Vmax/A=26.9561000/38436.228N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.14mml/250417/2501.668mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.996kN，R2=8.984kN，R3=8.984kN，R4=0.996kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容

136、许值N(kN)40 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.996,0.9960.996kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R38.984kNN40kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)450顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f

137、(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2450)=2910.6mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2910.6/16=181.912=210 长细比满足要求！ 2、稳定性计算 R10.996kN，R28.984kN，R38.984kN，R40.996kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1200+2450)=3542.2mm 1l01/i3542.2/16221.387，查表得，10.149 立柱最大受力Nmax

138、R1+N边1，R2，R3，R4+N边2max0.996+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.5-0.5/2)/20.8，8.984，8.984，0.996+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+1-0.5-0.5/2)/20.88.984kN fN/(A)8.984103/(0.149384)157.014N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 2l02/i3203.753/16200.235，查表得，20.18 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R

139、3，R4+N边2max0.996+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.5-0.5/2)/20.8，8.984，8.984，0.996+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+1-0.5-0.5/2)/20.88.984kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.20.15(14.05-1.2)max0.996+1.2(4+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.5-0.5/2)/20.8，8.984，8.984，0.996+1.2(4+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+1-0.5-0.5/2)/

140、20.8+2.31311.297kN fN/(A)11.297103/(0.18384)163.437N/mm2f205N/mm2 满足要求！600*1500梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称600*1500新浇混凝土梁计算跨度(m)19.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001500新浇混凝土结构层高(m)14

141、.05梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2模板支拆环境不考虑风荷载 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、l

142、b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)450,650梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/1

143、2=1000151515/12281250mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.5)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.5)+1.40.72148.359kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.5146.595kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.5138.35kN/m

144、1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10746.5950.152+0.1211.7640.1520.117kNm Mmax/W0.117106/375003.119N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63238.351504/(10010000281250)0.044mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39346.5950.15+0.4461.7640.152.865kN R2

145、=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14346.5950.15+1.2231.7640.158.312kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92846.5950.15+1.1421.7640.156.788kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39338.350.152.261kN R2=R4=1.143 q2l=1.14338.350.156.575kN R3=0.928 q2l=0.92838.350.155.338kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小

146、梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁截面惯性矩I(cm4)243验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.865+0.91.35(0.3-0.1)0.6/4+0.5(1.5-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.55-0.6/2，(1.1-0.55)-0.6/2/21，8.312+0.91.35(0.3-0.1)0.6/4=8.349kN/m q2max2.261+(0

147、.3-0.1)0.6/4+0.5(1.5-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.55-0.6/2，(1.1-0.55)-0.6/2/21，6.575+(0.3-0.1)0.6/46.605kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.18.3490.452，0.58.3490.2520.261kNm Mmax/W0.261106/540004.831N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.68.3490.45，8.3490.252.254kN max3Vmax/(2bh0)=3

148、2.2541000/(24090)0.939N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6776.6054504/(10096002430000)0.079mml1/250450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)6.6052504/(896002430000)0.138mm2l2/2502250/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.18.3490.45，0.48.3490.45+8.3490.254.133k

149、N 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.242kN，R2R44.133kN，R33.378kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.16.6050.45，0.46.6050.45+6.6050.253.27kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.943kN，R2R43.27kN，R32.661kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(c

150、m4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.254106/412061.662N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.485kN max2Vmax/A=25.4851000/38428.569N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.147mml/250450/2501.8mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.89kN，R2=7.174kN，R3=7.174kN，R4=0.

151、89kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)40 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max0.89,0.890.89kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R37.174kNN40kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1200立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)450顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型

152、482.7立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2450)=2910.6mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2910.6/16=181.912=210 长细比满足要求！ 2、稳定性计算 R10.89kN，R27.174kN，R37.174kN，R40.89kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1200+2450)

153、=3542.2mm 1l01/i3542.2/16221.387，查表得，10.149 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max0.89+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.55-0.6/2)/20.9，7.174，7.174，0.89+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+1.1-0.55-0.6/2)/20.97.174kN fN/(A)7.174103/(0.149384)125.39N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.7551500=3203.753mm 2

154、l02/i3203.753/16200.235，查表得，20.18 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max0.89+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.55-0.6/2)/20.9，7.174，7.174，0.89+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+1.1-0.55-0.6/2)/20.97.174kN 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.20.15(14.05-1.5)max0.89+1.2(5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+0.55-0.6/2)/20.9，7.1

155、74，7.174，0.89+1.2(5+(24+1.1)0.12)+1.41(0.9+1.1-0.55-0.6/2)/20.9+2.2599.433kN fN/(A)9.433103/(0.18384)136.478N/mm2f205N/mm2 满足要求！350*700梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称350*700梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm)350700梁板结构情况见下图楼板厚

156、度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)1混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.28244111/2，240.7min26.88，16.816.8kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28244111/2，240.7mi

157、n26.88，16.816.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.926.88+1.40.9235.179kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k26.88 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm)550主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)75结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)550支撑距梁底距离依次为0，400 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度

158、取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承135.17935.179kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.926.88132.659kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.132.6590.1932+0.1172.520.19320.133kNm Mmax/W0.133106/375003.549N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正126

159、.8826.88kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.67726.88193.3334/(10010000281250)0.09mm193.333/400=0.483mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.1q1静l左+1.2q1活l左1.132.6590.193+1.22.520.1937.53kN 正常使用极限状态 Rmax1.1l左q1.10.19326.885.716kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)75小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2

160、)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)48 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q7.53kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.17.530.552，0.57.530.0752=0.228kNm Mmax/W0.228106/240009.491N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.67.530.55，7.530.075=2.485kN max3Vmax/(2bh0)=32.4851000/(29040)1

161、.035N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q5.716kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6775.7165504/(1009350480000)0.789mm550/400=1.375mm 2maxqL4/(8EI)=5.716754/(89350480000)=0.005mm75/400=0.188mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.17.530.55，0.47.530.55+7.530.0754.556kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.15.7160.55，0.45.7160.55+5.7160.0

162、753.458kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)550主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.661kN，R24.556kN，R34.556kN，R41.661kN 正常使用极限状态：R11.258kN，R23.458kN，R33.458

163、kN，R41.258kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.34106/4120=82.457N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=27.3541000/38438.3N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.182mm400/4001 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.959.015/18.564kNNtb17.8kN 满足要求！450*850梁侧模板计算书 计算

164、依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称450*850梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm)450850梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)1混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.85新浇混凝土对模板的侧压力标准

165、值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.28244111/2，240.85min26.88，20.420.4kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28244111/2，240.85min26.88，20.420.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.916.8+1.40.9222.932kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k16.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(m

166、m)550主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)75结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)550支撑距梁底距离依次为200，500 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承122.93222.932kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.916.8120.412k

167、N/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10720.4120.1822+0.1212.520.18220.083kNm Mmax/W0.083106/375002.211N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正116.816.8kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63216.8182.54/(10010000281250)0.042mm182.5/400=0.456mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左

168、1.14320.4120.182+1.2232.520.1824.82kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.18216.83.504kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)75小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)48 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q4.82kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.14.820.5

169、52，0.54.820.0752=0.146kNm Mmax/W0.146106/240006.076N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.64.820.55，4.820.075=1.591kN max3Vmax/(2bh0)=31.5911000/(29040)0.663N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q3.504kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6773.5045504/(1009350480000)0.484mm550/400=1.375mm 2maxqL4/(8EI)=3.5

170、04754/(89350480000)=0.003mm75/400=0.188mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.14.820.55，0.44.820.55+4.820.0752.916kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.13.5040.55，0.43.5040.55+3.5040.0752.12kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)550主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.8

171、9主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.01kN，R22.916kN，R32.409kN，R42.916kN，R51.01kN 正常使用极限状态：R10.729kN，R22.12kN，R31.721kN，R42.12kN，R50.729kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.371106/4120=90.08N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=23.92610

172、00/38420.448N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.641mm300/4000.75 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.955.644/15.361kNNtb17.8kN 满足要求！450*1000梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名

173、称450*1000梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4501000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)1混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.28244111/2，241min26.88，2424kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0

174、.28ct0v1/2，cHmin0.28244111/2，241min26.88，2424kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.916.8+1.40.9222.932kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k16.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，700 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/

175、mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承122.93222.932kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.916.8120.412kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10720.4120.222+0.1212.520.2220.12kNm Mmax/W0.12106/375003.212N/mm

176、2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正116.816.8kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63216.82204/(10010000281250)0.088mm220/400=0.55mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14320.4120.22+1.2232.520.225.811kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.2216.84.225kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性

177、模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)48 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q5.811kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.15.8110.52，0.55.8110.252=0.182kNm Mmax/W0.182106/240007.566N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.65.8110.5，5.8110.25=1.743kN max3V

178、max/(2bh0)=31.7431000/(29040)0.726N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.225kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.2255004/(1009350480000)0.398mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=4.2252504/(89350480000)=0.46mm250/400=0.625mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.15.8110.5，0.45.8110.5+5.8110.253.196kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.14

179、.2250.5，0.44.2250.5+4.2250.252.323kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.107kN，R23.196kN，R32.64kN，R43.196kN，R51.107kN

180、正常使用极限状态：R10.799kN，R22.323kN，R31.886kN，R42.323kN，R50.799kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.221106/4120=53.738N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=24.7411000/38424.692N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.16mm500/4001.25 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力

181、N0.955.848/15.556kNNtb17.8kN 满足要求！600*1200梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称600*1200梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6001200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数1混凝土浇

182、筑速度V(m/h)1混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.28244111/2，241.2min26.88，28.826.88kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28244111/2，241.2min26.88，28.826.88kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.916.8+1.40.9222.932kN/m2 正常使用

183、极限状态设计值S正G4k16.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)550主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)550支撑距梁底距离依次为200，550，950 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算

184、q1bS承122.93222.932kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.916.8120.412kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10720.4120.2162+0.1212.520.21620.116kNm Mmax/W0.116106/375003.097N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正116.816.8kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63216.82164/(10010000281250)0.082mm216/400=0.54m

185、m 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14320.4120.216+1.2232.520.2165.705kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.21616.84.148kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)48 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算

186、简图 1、抗弯验算 q5.705kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.15.7050.552，0.55.7050.152=0.173kNm Mmax/W0.173106/240007.191N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.65.7050.55，5.7050.15=1.883kN max3Vmax/(2bh0)=31.8831000/(29040)0.784N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q4.148kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6774.14855

187、04/(1009350480000)0.573mm550/400=1.375mm 2maxqL4/(8EI)=4.1481504/(89350480000)=0.058mm150/400=0.375mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.15.7050.55，0.45.7050.55+5.7050.153.452kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.14.1480.55，0.44.1480.55+4.1480.152.509kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)550主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2

188、)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.195kN，R23.452kN，R32.851kN，R42.851kN，R53.452kN，R61.195kN 正常使用极限状态：R10.863kN，R22.509kN，R32.037kN，R42.037kN，R52.509kN，R60.863kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) ma

189、xMmax/W0.239106/4120=58.01N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=24.4331000/38423.086N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.301mm400/4001 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.955.628/15.346kNNtb17.8kN 满足要求！600*1500梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011

190、2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称600*1500梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6001500梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数1混凝土浇筑速度V(m/h)1混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHm

191、in0.28244111/2，241.5min26.88，3626.88kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.28244111/2，241.5min26.88，3626.88kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.926.88+1.40.9235.179kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k26.88 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数6主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)50结构表面的

192、要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，700，1200 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承135.17935.179kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.926.88132.659kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.921

193、2.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10732.6590.2762+0.1212.520.27620.289kNm Mmax/W0.289106/375007.718N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正126.8826.88kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63226.882764/(10010000281250)0.351mm276/400=0.69mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14332.6590.276+1.2232.520

194、.27611.154kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.27626.888.48kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)50小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)9040小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)48 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q11.154kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.111.1540.52，0.511.1540.052=0.27

195、9kNm Mmax/W0.279106/2400011.618N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.611.1540.5，11.1540.05=3.346kN max3Vmax/(2bh0)=33.3461000/(29040)1.394N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q8.48kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6778.485004/(1009350480000)0.799mm500/400=1.25mm 2maxqL4/(8EI)=8.48504/(89350480000)=0.

196、001mm50/400=0.125mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.111.1540.5，0.411.1540.5+11.1540.056.134kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.18.480.5，0.48.480.5+8.480.054.664kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均

197、匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R12.119kN，R26.134kN，R35.038kN，R45.038kN，R56.134kN，R62.119kN 正常使用极限状态：R11.604kN，R24.664kN，R33.787kN，R43.787kN，R54.664kN，R61.604kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.487106/4120=118.237N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=26.5661000/38434.199N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.216mm500/4001.25 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.959.743/19.256kNNtb17.8kN 满足要求！