徐州烟厂高支模安全专项施工方案（80页）.doc

1、目 录第一章 工程概况2第二章 编制依据6第三章 施工准备及进度计划6第四章 施工工艺流程及施工方法7第五章 施工要求30第六章 构造设置31第七章 质量检查与验收33第八章 施工管理组织机构及监测监控措施34第九章 安全组织管理及防火措施35第十章 高支撑模板体系搭设及拆除安全技术措施40第十一章 应急预案41第十二章 计算书471、板模计算472、柱模计算543、梁模计算64第一章 工程概况 本工程用地位于徐州市新城区物流工业园，南临一号路，西临拖龙山路，污水处理厂对面，工程处于整个技改项目建设场区的西南角，占地面积5080.92。区域周边交通条件良好，道路基本为方格网状，多条交通干道与城

2、市各个区域紧密相连。本工程高支模部分概况： 高支模架区域10-11/H-L轴12-15/H-L轴10-15/M-N轴14-15/N-S轴7-10/A轴以南面 积258.35490.05465.24131支模起始标高(中间含有梁无板夹层)5.3519.8m-119.8m10.7519.8m010.75m高 度14.45m20.8m9.05m10.75架体基础混凝土回填土混凝土回填土主梁尺寸(mm)4001200400120035070030070035013003509003507003007503006504001400300600200400次梁尺寸(mm)30050025050030060

3、0250600250500300500250600250500250600板 厚(mm)0120120120柱尺寸(mm)800800800700100010001000800800800800600600600700700最大净高4.8m21m5.1m10m柱砼强度C30C30C30C35 整个工程工期非常紧，这要求我们在整个施工过程中要随时跟踪，技术部门编制专项方案并进行交底，安检及质检部门要时刻关注施工动态变化，确保安全和质量。第二章 编制依据为了更好更快更安全的将高支模架施工完成，我们结合现场实际情况及各单位提出来的施工意见，特编制高支模架安全专项施工方案，其编制的依据如下：建筑施工模

4、板安全技术规范JGJ 162-2008建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ8091钢管脚手架扣件GB/5831-2006危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号文）本工

5、程施工图纸和施工组织设计第三章 施工准备及进度计划1、技术准备：项目部技术人员和施工人员、作业班组人员认真熟悉施工图纸，做到充分熟透图纸，并核对平面尺寸和标高，图纸相互间有无矛盾或错误，掌握设计内容和各项技术要求，了解整个满堂脚手架规模、特点工程量和质量要求，仔细熟悉整个建筑结构形式，确保搭设实用不浪费。认真熟悉脚手架施工规范，严格按照规范设计搭设脚手架工程。2、材料和人员准备做好钢管、扣件、顶托等主要材料的计划和采购进场组织工作，严格按照施工平面布置图要求制定地点堆放。所有脚手架人员必须持证上岗，进场前进行安全、质量教育。按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划，机具按计划进场。人员计划：

6、为了将高支模架搭设安全风险系数降至最低，项目部以项目经理为主要负责人，另配备项目安全总监刘军、安全部经理张学明进行监督施工；为了满足进度要求，每段施工需配备20名架子特种作业人员进行施工，施工前进行技术、安全交底。3施工计划：、区及区无地下室部分基础施工完毕，将该区柱子施工至0后，进行室内回填至-1m（压实系数不小于0.97，地基承载力标准值不小于120.00 kN/m2），然后进行区屋面一、区二层支模架搭设，高支模区待夹层柱梁施工完毕，开始进行高支模体系的搭设。第四章 施工工艺流程及施工方法1、支模工艺：安全技术交底弹线定位立杆铺设垫块搭设立杆和横杆(包括扫地杆、剪刀撑和连墙件)定位梁板钢管

7、外背楞梁板木枋内背楞安装梁模安装板模梁板模支撑调节及加固刷脱模剂模板自检模板安装报验检查进行下道工序。2、拆模工艺：安全技术交底拆除对拉螺杆及侧模固定支撑点降下梁板模板外主楞和内背楞拆除主、次梁侧模拆除板模拆除主、次梁底模模板清理及转运逐步拆除下部支撑件运至下一流水段。3、施工方法选定：经我单位项目技术人员及公司技术部门对本方案多次试算及验算，确定本工程支撑方案如下：1）材料选用：支撑体系482.8钢管、扣件、顶托采用国标产品，进场按要求进行检验试验，木方选用5070mm规格，模板选用12mm厚木胶合板。2）脚手架搭设方案：高支模架区域梁、板支撑体系搭设方法部 位支撑体系描述大样图梁模支撑梁底

8、梁底采用5070木枋内背楞平行于梁设置，中心间距150，单钢管外背楞间距900垂直于梁设置。梁侧梁侧5070木枋内背楞间距不大于200平行于梁设置，双钢管外背楞间距500垂直于梁设置，对拉螺杆采用14， 1400mm高设置3根，7001300mm高设置2根，500600mm高设置1根。 梁支撑梁侧立杆间距为1200mm，梁跨度方向立杆间距900，梁高超过900立杆均用双扣件与梁底钢管背楞连接。梁底增设钢管支撑，间距900，并用顶托顶住梁底钢管背楞，根数根据计算确定，梁底纵向方向设置从下到上的连续式剪刀撑。板模支撑模板采用12厚木胶合板；内背楞为5070木枋，间距150；外背楞为单向单钢管间距9

9、00；板底立杆纵横向间距900，立杆顶用顶托顶住板底钢管外背楞，并在顶托根部设置纵横向水平杆。其他立杆、水平杆、剪刀撑等布置见后面详细设置。主、次梁按本表描述进行搭设高大截面梁模板支撑体系方法基本参数立杆482.8，水平杆与立杆连接采用单扣件；主楞材料圆钢管；直径48mm；壁厚2.8mm；次楞材料：木方；宽度50mm；高度70mm；模板采用胶合面板厚度为12mm；梁底模板支撑为5070的方木。立杆上端伸出至模板支撑点长度0.2m，步距1.5m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面，立杆承重连接方式采用双扣件，穿梁螺栓类型M14，穿梁螺栓水平间距450500mm；400X1400梁主要参数梁跨度方向

10、立杆间距0.9m，梁两侧立杆间距1.2m；上端伸出至模板支撑点长度0.2m，步距1.5m；立杆承重连接方式采用双扣件，梁底纵向支撑根数2；主楞间距900mm；次楞根数5；主楞竖向支撑点数量4；穿梁螺栓类型M14，穿梁螺栓水平间距500mm；主楞材料圆钢管；直径48mm；壁厚2.8mm；次楞材料：木方；宽度70mm；高度50mm；模板采用胶合面板厚度为12mm；梁底模板支撑为7050的木方。安装示意图400X1200梁主要参数梁跨度方向立杆间距0.9m，梁两侧立杆间距1.2m；上端伸出至模板支撑点长度0.2m，步距1.5m；立杆承重连接方式采用双扣件，梁底纵向支撑根数2；主楞间距900mm；次楞

11、根数5；主楞竖向支撑点数量4；穿梁螺栓类型M14，穿梁螺栓水平间距500mm；主楞材料圆钢管；直径48mm；壁厚2.8mm；次楞材料：木方；宽度70mm；高度50mm；模板采用胶合面板厚度为12mm；梁底模板支撑为7050的方木。安装示意图350X1300梁主要参数梁跨度方向立杆间距0.9m，梁两侧立杆间距1.2m；上端伸出至模板支撑点长度0.2m，步距1.5m；立杆承重连接方式采用双扣件，梁底纵向支撑根数1；主楞间距900mm；次楞根数5；主楞竖向支撑点数量3；穿梁螺栓类型M14，穿梁螺栓水平间距500mm；主楞材料圆钢管；直径48mm；壁厚2.8mm；次楞材料：木方；宽度70mm；高度50

12、mm；模板采用胶合面板厚度为12mm；梁底模板支撑为7050的方木。安装示意图柱模板支撑体系方法基本参数（1）采用12mm木胶合板作为柱模，5070的方木作为背楞，482.8钢管作为柱箍，柱截面大于1000800采用16对拉螺杆进行加固，其余柱采用14对拉螺杆进行加固。（2）柱分段施工，分段施工最高高度为7米高。（3）木方背楞间距不大于120mm，下三道柱箍间距不大于400，其余柱箍间距不大于500。（4）柱箍两端用对拉螺杆进行加固，并上双保险螺帽。（5）区KZ-5面板采用宽度500mm厚度3mm小钢模1000X1000柱主要参数柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的

13、截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓的直径(mm): 16柱模板的计算高度 L = 7000mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm2.8mm。面板采用宽度500mm板面厚度3.00mm小钢模。安装示意图1000X800柱主要参数柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓的直径(mm): 16柱模板的计算高度 L = 5750mm，柱箍间距计算跨度 d = 400mm。柱箍采用双钢管48mm2.8mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度70mm。B方向竖楞10根，H方向竖楞8

14、根安装示意图800X800柱主要参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓的直径(mm): 14柱模板的计算高度 L = 6000mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm2.8mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度70mm。B方向竖楞9根，H方向竖楞9根。安装示意图第五章 施工要求 1、检查高支模区域立杆是否与下层内架立杆对准，并检查下层内架的牢固稳定性。 2、按照高支模安全专项施工方案的内容向搭设人员和使用工人进行技术交底；3、根据规范的规定和设计要求对钢管、扣件进行检查验收，不合格的材料

15、严禁使用。采用482.8的钢管，其质量应符合国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235A级钢的规定,每根钢管不应大于25；扣件在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏； 4、经检验合格的构配件应品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水；5、按方案的立杆布设图弹线定位，再按照施工工艺流程进行施工；6、开始搭设高支模架时，应设临时支撑；铺设好垫块后，扫地杆、剪刀撑、水平杆和立杆应同时搭设，并与裙楼的普通支模架做好连接，提高整体性。7、在搭设中应设爬梯，并在操作层铺设木跳板作为脚手板，随架子升高而上翻。在支模施工前，架子最上面一步应满铺脚手板。8、扣件螺栓拧紧力矩不小于40Nm，且不

16、大于65 Nm。搭设过程，应分层进行搭设和验收，采用扭矩扳手全部检查合格后分层报验。混凝土浇筑前对模板及支模架进行全面检查验收。9、高支模外围柱随夹层实行分段浇筑混凝土，搭设完分段内的高支模架后再浇筑混凝土，在浇筑混凝土前需用斜撑对柱模进行加固，且每段柱内混凝土分两次浇筑，但必须保证第二次浇筑混凝土与第一次浇筑的时间不超过1.5小时。浇筑混凝时必须搭设足跳板操作平台，并边投料边振捣，保证柱子混凝土成型后的平整度和光滑美观。10、高支模架经检查验收合格后，开始浇筑梁板混凝土，浇筑时应按照先中间后四周，先梁后板的顺序，且遵循快插慢拔、间距50cm的振捣准则进行振捣密实。四周外架高出操作层1.2米，

17、且全硬质防护到位。11、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，将模板、木方及钢管、扣件等多余的材料应及时清除支撑架外，不得将材料在支撑架上进行堆放，砼输送泵的支撑架子严禁与模板支撑架连接，对高大截面梁砼输送采用地泵结合汽车泵的形式，地泵管从非高支模楼层接入。12、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况应立即停止砼的浇注，及时派人对支撑架进行加固，在确保支撑架的安全情况下才能继续进行砼浇注。第六章 构造设置1、立杆构造（1）每根立杆底部设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。（2）立杆间距纵横向均为900mm。（3）立杆顶部可采用U型可调顶托也可以采用双扣件与托梁相连。若采

18、用U型可调顶托，若顶托与楞梁有间隙，应楔紧，且顶托伸出钢管顶部不得大于200mm，安装时必须保证上下同心。（4）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3.（5）严禁将上段的钢管立杆与下段的钢管立杆错开固定在水平杆上。2、水平杆构造（1）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆。（2）每步必须设置纵横向水平杆，水平杆步距为1.5米。（3）若采用可调顶托时，可调顶托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平杆。（4）水平杆的连接采用对接，对接扣件应交错布置；

19、两相邻水平杆的接头不宜设置在同步同跨内；不同步或不同跨相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。（5）所有的水平杆均用扣件直接连接在立杆上。3、剪刀撑构造（1）在外侧周围设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，。（2）跨度中间主梁下设置一道由下到上的连续式剪刀撑，竖向中间设置一道连续的水平剪刀撑。并在高支模的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。（3）剪刀撑杆件的底端应与楼地面顶紧，夹角宜为4560，且用旋转扣件与立杆连接。（4）纵横向主梁下增加连续式剪刀撑。（5）剪刀撑采用搭接，搭接长度不小于1.0m,扣件不少于三个。4、连墙件构造（1）连墙件按水平间距4.5米，垂直距离为非高支模楼层层高设置。采用钢

20、管刚性连墙件(有梁时采用)和抱柱连墙件(独立柱时采用)两种形式。（2）在高支模架的搭设时，水平杆同时顶撑在每层的边梁或柱加强平面变形限制。（3）高支模架每步水平横杆与周边柱子进行抱箍加固。5、板模构造（1）采用12mm木胶合板作为板模，5070的方木作为内背楞，482.8钢管作为外背楞(即拖梁)。（2）内背楞间距150mm，钢管外背楞间距900mm，内背楞与外背楞成90摆放。6、梁模构造（1）采用12mm木胶合板作为梁模，5070的方木作为内背楞，482.8钢管作为外背楞(即拖梁)，采用14对拉螺杆和步步紧进行加固。（2）梁底木方内背楞详见表，梁侧木方内背楞间距为200；梁底钢管支撑间距900

21、mm，梁两侧钢管外背楞间距500mm。（3）梁侧设对拉螺杆，详见表。梁底步步紧配合加固。（4）梁底增设钢管支撑，详见表。7、柱模构造（1）采用12mm木胶合板作为柱模，5070的方木作为背楞，482.8钢管作为柱箍，柱截面大于1000800采用16对拉螺杆进行加固，其余柱采用14对拉螺杆进行加固。（2）柱分段施工，分段施工最高高度为7米高。（3）木方背楞间距不大于150mm，下三道柱箍间距不大于400，其余柱箍间距不大于500。（4）柱箍两端用对拉螺杆进行加固，并上双保险螺帽。第七章 质量检查与验收 高支模架的钢管及扣件到达现场后，施工单位的质检员应及时进行原材料验收，自检合格后再向甲方及监理

22、单位进行报验，验收合格后材料才能使用。高支模架搭设前验收内容：钢管外表面锈蚀深度0.5mm；钢管端部弯曲5mm；立杆钢管弯曲20mm；水平杆、斜杆的弯曲30mm；钢管是否开裂；扣件是否滑丝和损坏。高支模架在搭设过程中施工单位的质检员应不断对支模架搭设质量进行如下检查：（1）高支模架的立杆、纵横向水平杆、剪刀撑、连墙件设置和构造要求是否符合规范及方案设计要求；（2）垫块是否松动，立杆是否悬空；（3）扣件螺栓是否松动； （4）安全防护措施是否符合要求。（5）立杆垂直度变化；是否超载；（6）梁、柱、板模成型后的平整度、垂直度、方正度、定位准确性进行检查。高支模架搭设前对方案进行专家论证，论证合格后按

23、方案进行搭设，搭设完毕后自检合格，报甲方、监理单位验收，检查项目合格后方可进行下道工序的施工。第八章 施工管理组织机构及监测监控措施1、施工管理人员组织机构为了确保高支模支撑体系在搭设过程中能按要求进行施工，浇筑混凝土时能按方案执行，项目从技术、安全、质量、现场调度等各方面成立高支模支撑体系搭设及混凝土浇筑区域管理人员组织机构(见下图)。组织机构中人员各负其责，进行安全排查、质量监督、技术处理、合理调配。管理人员组织机构图主要岗位职责：项目经理、项目副经理、安全总监，对项目安全、质量全面负责。2、监测监控措施高支模技术是一项系统工程涉及到设计、施工、监理、检测等多个部门尤其在施工安全方面更为重

24、要因此应认真做好安全、质量的技术交底工作，应设一名专职的质量安全人员在现场对整个施工现场进行质量与安全监控包括对现场材料的检验以及对预埋吊环、套环、连接构件及焊缝的检查验收，以保证其位置正确、连接无误，每道工序完成后须先自检经质安、监理验收完成后，方可进行下一道工序施工。(1)搭设过程中的监控：高大模板支撑体系在搭设过程中，由质检员及木工工长进行全过程监控，主要控制立杆定位及垂直度、水平杆步距、剪刀撑搭设等，实行班前交底、班中监控、并将检查过程中发现的问题在班后进行归类教育。支撑体系搭设好后，每隔15米左右在某根立杆的上中下部标识立杆的垂直线，并在某块板的钢管背楞上标识水平线，在钢筋安装、混凝

25、土浇捣、混凝土终凝前后分别对垂直度和背楞挠度进行监测，并做好记录，发现位移超过允许值立即停止施工进行整改。(2) 混凝土浇筑施工过程中的监控: 混凝土浇筑时应采用从中部开始再向两边扩展的浇筑方式 为了避免物料集中和减小施工过程中产生过大的活荷载。对梁采用了分层浇筑的方法进行施工，先从梁一侧向另侧浇筑 第一捩浇筑高度为0.5m，在混凝初凝前浇筑另半混凝土，然后浇筑板体混凝，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载 禁止钢筋等材料在支架上方堆放避免泵管出料 处产生混凝土过度堆积在施工中设专人对施工荷载进行监控第九章 安全组织管理及防火措施1、安全组织管理体系 (1)根据安全生产的需要以及我公司项目施工管

26、理的经验，建立如下图所示的安全监督体系。(2)成立由项目经理任组长，生产经理、项目总工、监理安全负责人任副组长，工程部、技术部、采购部、合约部和机电部经理等成员的安全管理领导小组，负责本工程施工安全管理工作。成立由区段主管任组长，区段安全监督员任副组长，成员为施工员、设备员、技术员、劳务队安全员的区段安全管理小组。项目专、兼职安全员在项目经理和公司安全监督管理部门的领导下负责项目日常安全监督、检查和管理工作。(3)项目经理是项目安全生产第一负责人。项目总工制定各分部、分项工程安全技术措施。项目施工员组织实施和落实，并检查、整改。项目专职安全员组织监督、检查，并实施“安全生产一票否决制”。(4)

27、各项安全管理工作采取专职与兼职相结合，定期和不定期检查相结合的方法，施工高峰与雨季和夏季施工阶段要组织专项检查，检查的重点应围绕高空作业、“三宝”的规范使用、“四口、五临边”的防护、电气线路、机械动力、违章作业等方面，防止滑坡、高空坠落、物体打击、触电、机械伤人等事故的发生。对于检查中发现的事故隐患要限期整改。区段安全监督员外部协调落实工程部技术部安全部采购部机电部综合办公室合约部公司总经理公司安全监督部项目安全 组长：项目经理 副组长：项目生产经理、项目总工、商务经理管理领导 成员：工程部、安全部、技术部、采购部、合约部、机电部经理小组 组织实施检查整改制定安全技术措施保证物资供应及质量，保

28、证设备安全组织实施金保证合同约束经济处罚监督实施、组织检查、安全考核、事故处理区段安全 组长： 区段主管 副组长：区段安全监督员管理小组 成员： 区段施工员、设备员、技术员、劳务队安全员班组兼职安全员区段兼职安全员劳务队安全员劳务队安全管理组项目安全管理体系公司安全监督部监督检查入场教育交换工种教育审查施工安全技术措施、检查施工安全技术措施的执行情况检查特殊工种持证上岗情况安全巡视检查、督促事故隐患的整改、制止工人及管理人员违章作业负责安全事故的分析、调查、处理安全生产责任制检查执行情况指导、监督、检查项目专职安全员的工作项目经理项目安监部公司总经理施工用电检查：支线架设、现场照明、开关箱、用

29、电保护设施、变配电装置等三宝、四口、五临边防护检查：安全网、安全帽、安全带；楼梯口、电梯井口、预留洞口、通道口；基坑周边、楼层周边、外墙周边、楼梯侧段边、屋面周边交通安全、防护棚、现场保卫施工机具安全检查：塔吊、物料提升机、木工加工机械、电焊机、手持电动工具、搅拌机等。消防安全检查：消防器材、明火作业、氧气、乙炔等脚手架安全监督：立杆基础、整体拉结、防护栏杆、脚手板剪力撑、斜道、挡板等施工现场安全标志日常维护班前安全技术交底活动高支模安全技术交底制定和实施高支模期间预防自然灾害的措施防雷接地、防滑等(5)制定安全生产岗位责任制，明确各部门和岗位人员的安全职责。公司安全监督部、项目安全监督部的主

30、要安全职责详见下图。(6)制度建设 序号管理制度1安全技术交底制：根据安全措施要求和现场实际情况，各级管理人员需亲自逐级对工人进行 “三级安全教育”书面交底并签字。2班前检查制：区段主管和专职安全员必须督促与检查劳务队、分包单位对员工职业健康、安全防护措施是否进行了检查。3脚手架、满堂高支撑系统、大中型机械设备安装实行验收制：凡不经验收的，一律不得投入使用。相应的操作人员每天必须进行自检，专职安全员进行巡检，每周项目部组织进行一次全面检查，不合格的立即整改，整改验收合格以后方可使用。4周一安全活动制：项目经理部每周一要采取多种方式组织全体工人进行安全教育，对上一周安全方面存在的问题进行总结，对

31、本周的安全重点和注意事项做必要的交底，使广大员工能心中有数，从思想意识上时刻绷紧安全这根弦，“防患于未然”。5认真贯彻落实国家和济南市建设工程的安全生产法规、规程，严格按建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）去执行，建立健全施工安全检查、监督网络体系，分段分部位做好安全检查与防护，使之做到经常化、制度化、标准化。6项目经理安全生产目标责任制管理：落实安全生产责任制，实行“一把手”负责制。施工劳务队和各分包单位必须设专职职业健康、安全员，各施工班组设兼职安全员。落实安全生产责任制，重点是施工现场负责人、项目总工、专业施工员、安全员，负责现场的综合管理，做到常备不懈，一抓到底。7劳务队伍进场及时

32、进行“三级安全教育”：针对工程施工各分部（子分部）、分项工程各阶段的特点，加强安全教育，提高工人整体安全意识。8定期检查与隐患整改制：经理部每周要组织一次安全生产检查，对查处的安全隐患必须定措施、定时间、定人员整改，并做好安全隐患整改、复查、消项记录。9项目管理人员和特种作业人员实行年审制：在项目开工之前组织一次，然后每半年由公司统一组织进行，加强施工管理人员的安全考核，增强安全意识，避免违章指挥。10实行安全生产奖罚制与事故报告制。当发生事故时及时上报并追究肇事者的责任，作到奖罚分明。11危急情况停工制：一旦出现危及职工生命财产安全险情，要立即停工，同时，立刻报告公司，及时采取措施排除险情。

33、其中应急响应如下图所示。12持证上岗制：特殊工种必须持有上岗操作证，严禁无证操作。并进行现场讲解、培训和书面考试相结合，全面提高工人的实际操作能力和现场应变能力。13加强安全管理标准化坚持施工前交底、施工后评奖活动。坚持安全周活动，每周安排一个晚上开展施工班组安全活动。坚持定期检查制度，项目经理部每半个月，施工班组每周各检查一次。施工现场设有安全标语，危险区设立安全警示标志。晚上施工应有充足的照明，在道路边施工应有红灯警示。特殊作业工种坚持持证上岗。抓好高空作业防护，防止物体打击和高空坠落。规范、严格使用“三宝”，加强对“四口”、“五临边”的设防，现场危险地段设立标志和夜间施工信号。14施工现

34、场用电安全管理：严格按照建筑工程施工现场供用电安全规范（GB50194-93）的标准要求。使用五芯电缆、铁制配电箱（有防雨淋措施）、漏电保护装置等措施。执行“一箱一机一闸一漏一保险”，强化配电开关箱加锁、配电箱编号制。在使用、移动电动工具时，应穿绝缘鞋、戴绝缘手套，并采用36伏安全电压照明，使施工用电安全防护达到定型化，工具化。15塔吊等大型垂直运输机械的管理：严格按塔式起重机操作使用规程JG/T 100-1999执行，塔吊安装、顶升、拆卸作业应设立警戒区，坚持“十不吊”原则，塔吊不准带病作业，若遇大风、暴雨、浓雾不起钩，起吊重物时不得拖吊和超载起吊，离地 0.3米暂停起升，检查安全稳定后运转

35、就位，防止机械伤害和触电事故。16脚手架必须按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001、J84-2001的规定搭设。双排脚手架重点把好脚手架的“连接、承重、检验”三关。严禁在脚手架上堆放重物，并按规定进行全封闭，防止物体打击，并应加强巡检。17施工期间，严禁非施工人员进入施工区，外单位参观人员要有专人陪同。18施工现场按总平面图设置围护，对外通道建岗设卡，保证现场安全。19作好施工现场内防火、消防工作,要狠抓预防。对使用的装饰材料等易燃物品的贮存、运输, 使用等环节制定相应的安全保护措施，并经上级主管部门的同意后方可执行。在每层的楼梯处设灭火器,另每楼层均有临时供水设施用于消

36、防。(7)防火措施 施工现场建立由项目经理任组长，生产经理、项目总工、监理安全负责人任副组长，工程部、技术部、采购部、合约部和机电部经理等成员的防火管理领导小组，负责高支模施工防火安全管理，建立完善的安全动火审批制度； 对进场的作业人员进行防火及消防知识教育； 现场划分用火作业区、易燃易爆区、生活区，接规定保持防火距离； 现场设灭火器具，按规定对重点部位，主要部位备齐灭火器具的数量，并经常维修保养，对器具有专人管理； 发现火警及时向有关部门报告，并立即救护措施。第十章 高支撑模板体系搭设及拆除安全技术措施1、高支撑模板体系搭设安全技术措施 、搭设架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，

37、铺脚手架，不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。 、凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行作业，特别是雨后施工，要注意防滑，浇筑混凝土要对高支模架进行全面检查，如发现不合格部位应及时进行处理。 、扣件的紧固是否符合要求，可使用力矩扳手实测，要达到4065NM。过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。 、所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用。 、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施，

38、竖向剪刀撑加强层、水平剪刀撑加强层应按设计搭设。 、施工人员要从非高支模楼层进入相应高度的高支模架上。且在操作层上满铺一层竹跳板作为操作平台，并随进度往上拆迁。且严禁人员在高支模架施工区下来回走动。 、高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。严禁高支模架上下同一垂直工作面上同时施工。 、模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。 、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫块。、支模时，支撑拉杆不准连接在脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，

39、防止塌模伤人。 、二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。 、高支模架下层的内架在高支模架未拆除之前不得拆除，且要求高支模架的立杆与下部内架立杆位置对应。2、高支撑模板体系拆除安全技术措施 拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时，方可拆除。 、拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板钢管。拆除模板前必须搭设防护和操作平台。 、模板拆除时，应有专人指挥，并在下面拉警戒线标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板钢管应及时往临近的非高支模区域转运，不准向下乱仍。 、工作前，应检查所有的

40、工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。 、拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。 、拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。、已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。 第十一章 应急预案组长：张焱奎 通讯组：郭海峰 刘婷婷姒 洋紧急疏导组：刘 军徐良仓 王柱文紧急救护组：何来胜张鹏程段艺飞紧急抢救组：谭 勇张学明杨 夺组织机构图组长： 张焱奎副组长：刘军、何来胜、谭勇、郭海峰组 员：张鹏

41、程、姒洋、王柱文、段艺飞、徐良仓、杨夺、张学明、刘婷婷组长张焱奎负全面调配工作。副组长郭海峰及组员刘婷婷、姒洋为通讯组，负责在施工现场发生意外或紧急事故时，及时电话通知应急小组人员并及时报告，组长为电话报救第一责任人；如其有事外出不在项目时，刘婷婷为电话报救第一责任人，依此类推。副组长刘军及组员徐良仓、王柱文为紧急疏导组，负责清除现场阻碍救护车辆的道路，疏散围观群众到安全点，确保道路畅通加强警戒保证现场安全。在调查人员到达之前，对发生事故的现场原始状态进行保护，事故调查人员对事故现场调查取证完毕后，对现场进行清理。副组长何来胜及组员张鹏程、段艺飞为紧急救护组，负责在救护车到达之前，对伤员开展自

42、救，使伤员的伤势不至于进一步恶化。副组长谭勇及张学明、杨夺为紧急抢救组，对事故现场实施排险加固，为紧急抢险提供物质和设备、应急照明等。1、应急准备（1）技术准备根据施工的实际情况和施工特点，在施工前应对操作人员进行详细的技术交底，将在施工生产过程中可能涉及职业安全健康和环境保护的危险控制措施详细给操作人员进行讲解，事先做好预防工作。（2）物质和设施贮备根据工程的实际情况，购置足够的安全帽、安全带、防滑鞋，要求工人操作时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋及必要的卫生防护用品；根据施工阶段的天气情况，准备足够的降温物资，以保证现场急救的基本需要。现场医药箱内必备的绷带、止血、消炎、消毒等物品要进场检查

43、是否过期或缺少，并检查担架是否完好。所有物品可根据实际情况予以增减，并定期检查补充，以确保随时可供急救。（3）其它应急设备和设施在应急处理时就需配备的应急照明，如可充电工作灯、手电筒等；在进行应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、安全警示牌等。2、施工现场的急救步骤（1）电话报警当发现出现事故后，首先要把握两条原则：一是不要惊慌；二是要迅速报告项目报救小组，以便项目能采取有效措施迅速施救。救护电话：120；火警电话：119；报警电话：110。施工现场发生紧急事故时，发现事故者应立即将事故情况的部位、严重性通知附近管理人员或班组长，各类人员接到通知后以最快的速度报告组长肖洪波，如其不在则报告

44、给副组长杨杰，以此类推；了解实际情况后，负责紧急报救的组员应立即拨打求救电话。拨打电话时必须尽量说清楚事故情况和已经采取了些什么措施，让救护或消防人员做好急救准备；讲清楚事故发生在什么地方、附近有什么特征；留下自己或事故地点的单位、负责人姓名、电话，以便消防车或救护车等找不到所报地点时，随时用电话进行联系；打完报救电话后，应问接报人员还有什么情况不清楚，如无问题才挂上电话。打完报救电话后，报救人员可派项目上任一人在现场或路口处等候接应消防车或救护车。事故发现（目击）者可按下属途径，将事故情况以最快的速度报告。（2）事故现场疏导、自救在电话报救的同时，由副组长肖洪波、杨杰、肖文亮、邹丹穗组织各组

45、成员各就各位负责疏导及救援抢救。把消防车或救护车进入现场的道路上的障碍物及时清理干净，以便消防车或救护车到达后，及时开展救护工作；并在消防车或救护车到达之前，根据事故的实际情况和施工现场的条件，对伤员实行自救。有次序地组织人员安全撤离，疏散围观群众。事故发生发现（目击）者附近管理人员 班组长组 长上级部门及领导3、主要危险源的应急预案 (1)、模板支撑体系坍塌：如果发生模板支撑体系坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工及木工组织所有工人进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子和支撑体系再次倒塌。现场清理由劳务队伍管理者组织有关工人协助清理材料，如有人员受伤，则集中人力先抢救伤员。公司不能及时抢

46、救的伤员，应急指挥部应立即拨打120救护中心与医院取得联系，应详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应，最大限度的减小事故损失。A、 抢救休克的伤员： 休克伤员的症状是：皮肤苍白或发青，咬舌、口齿不清，发冷，皮肤潮湿或出汗，瞳孔放大，眼睛凹陷：恶心、颤抖、口渴；心脏跳动加快； 抢救方法：a可把休克的伤员（头部、胸部、腹部或大腿处骨折者除外）双腿抬高离地面0.2-0.3米，让其背部朝下躺着，再使用合适的物体把双腿垫起。这样，能使血液顺畅地流动，达到各器官维持生命所必须的程度。b如果休克的伤员呼吸困难，应让其斜倚或侧卧，使其呼吸顺畅。C如果伤员有一只腿受伤，可将另一只腿垫高直至使其它器官获得维

47、持生命必须的血液。d如果伤员出现呕吐，应让其侧卧，并给些饮料。B、抢救骨折者： 骨折包扎应包括包扎骨折处的肌肉、健、血管和韧带。 有的骨折容易发现，有的骨折在皮肤的肌肉里面不容易发现，应通过观察伤员的肢体组织有无变形和伤员自我感觉来判断。 处理骨折的主要方法是吧骨折断面加以固定，并在较长时间内保持良好的固定状态。简易固定方法有：a就地取材，如使用薄木板，笔直的棍棒等。b护垫用布或毛巾，放于薄木板和伤口之间。C两片薄木板之间领带或布条系紧d不能用绷带正对伤口包扎。C、止血： 对一般流血伤口的控制：a把伤口的衣服移开。b用无菌或消过毒的纱布、清洁干净的吸收性能好的材料防雨受伤肢体部位，并系紧。c如

48、伤口在手上，应使用清洁干净的吸收性能好的材料止血。 控制严重的出血，如果伤员伤口流血严重，应在“挤压处”进行直接挤压。这样能阻止动脉直接向伤口供血，如果血从下胳膊处的伤口流出，可直接挤压上胳膊处，即抓住伤员的胳膊上部，挤压内侧。如血从腿部的伤口流出，挤压点在大腿根部。(2)、高空坠落及物体打击若现场发生高空坠落、物体打击事故，应就地进行抢救及呼救，并立即报告应急救援指挥部。指挥部知晓发生事故后，应立即通知急救员组织进行抢救。 立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。 人员从高处坠落，现场解救不可盲目，不然会导致伤情恶化，甚至危及生

49、命。应首先观察其神志是否清醒，并察看伤员着地及伤势，做到心中有数。 伤员如昏迷，但心跳和呼吸存在，应立即将伤员的头偏向一侧，防止舌根后倒，影响呼吸。 将伤员口中可能脱落的牙齿和积血清除，以免误入气管，引起窒息。 对于无心跳和呼吸的伤员应立即进行人工呼吸和胸外心脏按摩，待伤员心跳、呼吸好转后，将伤员平卧在平板上，及时送往医院抢救。 如发现伤员耳朵、鼻子出血，可能有脑颅损伤，千万不可用手帕、棉布或纱布去堵塞，以免造成颅内压力增设和细菌感染。 如外伤出血，应立即用清洁布块压迫伤口止血，压迫无效时，可用布鞋带或橡皮带等在出血的肢体近躯处捆扎，上肢出血结扎在臂上1/2处，下肢出血结扎在大腿上2/3处，到

50、不出血即可。注意每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。 伤员如腰背部或下肢先着地，下只有可能骨折，应将两上肢固定在一起，并应超过骨折的上下关节；上肢如骨折，应将上肢挪到胸前，并固定在躯干上，如果怀疑脊柱骨折，搬运时千万注意要保持躯体平伸位，不能让躯体扭曲，然后由3人同时将伤员平托起来，即由一人托及脊背，一人托臀部，一人托下肢，平稳运送，以防骨折部位不稳定，加重伤情。 腹部如有开放型伤口，应用清洁布或毛巾等覆盖伤口，不可将脱出物还原，以免感染。 抢救伤员时，无论哪种情况，都应减少途中的颠簸，也不得翻动伤员。第十二章 计算书 计算取区屋面二4001200梁、一区4001400梁高支模

51、体系进行验算。施工详图： 图1 支架立面图 图2 梁截面放大图计算书：梁模板扣件钢管高支撑架计算书4001200梁模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:（一）钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为19.6m，梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，

52、立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。地基承载力标准值120kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.50。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数

53、如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.20)+1.402.00=39.760kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.20+0.71.402.00=43.270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝

54、土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2000.900=27.540kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.900(21.200+0.400)/0.400=1.260kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.900=0.720kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3527.540+1.351.260)=34.992kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.720=0.635kN面板的截面惯性矩I和截面

55、抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.201.20/6 = 21.60cm3； I = 90.001.201.201.20/12 = 12.96cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.375kN N2=3.999kN N3=3.884kN N4=3.999kN N5=1.375kN最大弯矩最大变形 V = 0.023mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.037

56、10001000/21600=1.713N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32124.0/(2900.00012.000)=0.295N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.023mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.999/0.900=4.443kN/m最大弯矩 M = 0.1ql

57、2=0.14.440.90最大剪力 Q=0.60.9004.443=2.399kN最大支座力 N=1.10.9004.443=4.399kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.360106/40833.3=8.81N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2

58、bh T截面抗剪强度计算值 T=32399/(25070)=1.028N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=3.657kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.657900.04/(1009000.001429167.0)=1.263mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑

59、传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.078mm最大支座力 Qmax=7.085kN抗弯计算强度 f = M/W =0.193106/4248.0=45.48N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于533.3/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆

60、连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.09kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.085kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.13019.600=3.087kN N = 7.085+3.087=10.171kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.

61、974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=10171/(0.464397)=55.108N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩

62、 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.2501.0000.127=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0321.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=7.085+0.91.22.541+0.90.91.40.010/0.900=10.184kN经计算得到=10184/(0.46439

63、7)+10000/4248=57.463N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 40.69 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.17 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 60.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.50 fgk 地基承载力标准值；fgk = 120.00地基承载力的计算

64、满足要求!模板支撑架计算满足要求！计算书：梁侧模板计算书4001200梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1200mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置5道，内龙骨采用50100mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示

65、意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系

66、数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.225.9200.500+1.405.4000.500=19.332kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I = 50.001.201.

67、201.20/12 = 7.20cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.051kN N2=5.965kN N3=4.847kN N4=5.965kN N5=2.051kN最大弯矩最大变形 V = 1.011mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.15010001000/12000=12.500N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面

68、抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33169.0/(2500.00012.000)=0.792N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.011mm面板的最大挠度小于270.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2725.92+1.40.275.40=10.439kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2725.92=6.998kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5.220/0.500

69、=10.439kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.4390.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50010.439=3.132kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50010.439=5.742kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.261106/83333.3=3.13N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大

70、剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33132/(250100)=0.940N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.998500.04/(1009000.004166667.0)=0.079mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图

71、(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.263mm最大支座力 Qmax=12.402kN抗弯计算强度 f = M/W =1.004106/8496.0=118.17N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取17

72、0N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.402对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！计算书：梁木模板与支撑计算书4001200梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面5070mm，梁模板截面侧面木方距离258mm。梁底模面板厚度

73、h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取20

74、0/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面

75、板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)1.20=46.397N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.201.20/6 = 28.80cm3； I = 120.001.201.201.20/12 = 17.28cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0

76、.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2031.104+1.406.480)0.258经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.30910001000/28800=10.723N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2031.104+1.46.480)0.258=7.182kN截面抗剪强度计算值 T=37182.0/(21200.00012.000)=0.748N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v

77、= 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67731.1042584/(1006000172800)=0.900mm面板的最大挠度小于258.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)1.200.50/2=11.60kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉

78、力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.599kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。每个截面布置2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！计算参数:（二）钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。模板支架搭设高度为10.0m，梁截面 BD=400mm1400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量600

79、0.0N/mm2。木方5070mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。地基承载力标准值120kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.50。扣件计算折减系数取1.60。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.40+0.20)+1.402.00=45.880kN/m2由永久荷载效应控制的组

80、合S=1.3525.501.40+0.71.402.00=50.155kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.4000.900=32.130kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 =

81、0.2000.900(21.400+0.400)/0.400=1.440kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.900=0.720kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3532.130+1.351.440)=40.788kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.720=0.635kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.201.20/6 = 21.60cm3； I = 9

82、0.001.201.201.20/12 = 12.96cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.602kN N2=4.661kN N3=4.422kN N4=4.661kN N5=1.602kN最大弯矩最大变形 V = 0.027mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04310001000/21600=1.991N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求

83、!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32476.0/(2900.00012.000)=0.344N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.027mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.661/0.900=5.179kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.180.90最大剪力 Q=0.60.9005.179=2.797kN最大支座力 N=1.10.9005.179=5.128

84、kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.420106/40833.3=10.27N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32797/(25070)=1.199N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强

85、度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.263kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.263900.04/(1009000.001429167.0)=1.472mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果

86、如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.091mm最大支座力 Qmax=8.204kN抗弯计算强度 f = M/W =0.225106/4248.0=52.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于533.3/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖

87、向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.20kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.204kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.13010.000=1.575kN N = 8.204+1.575=9.779kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 184.50N/mm2； a

88、 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 由长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.464；经计算得到=9779/(0.464397)=52.984N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=

89、uzusw0 = 0.2501.0000.126=0.032kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0321.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式； Nw=8.204+0.91.21.296+0.90.91.40.010/0.900=9.791kN经计算得到=9791/(0.464397)+10000/4248=55.321N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满

90、足下式的要求 p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 39.12 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.78 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 60.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.50 fgk 地基承载力标准值；fgk = 120.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！计算书：梁侧模板计算书4001400梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1400m

91、m，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置7道，内龙骨采用5070mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值

92、。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.400m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.400m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.590kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.933.600=30.240kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时

93、产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q = 1.230.2400.500+1.405.4000.500=21.924kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计

94、算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.844kN N2=5.307kN N3=4.497kN N4=4.767kN N5=4.497kN N6=5.307kN N7=1.844kN最大弯矩最大变形 V = 0.466mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.10510001000/12000=8.750N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32833.0/(2500.00012.000)=0.708

95、N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.466mm面板的最大挠度小于213.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2130.24+1.40.215.40=9.354kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2130.24=6.441kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.677/0.500=9.354kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.3540.50最大剪力 Q=0.6

96、ql = 0.60.5009.354=2.806kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.5009.354=5.145kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.234106/40833.3=5.73N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3

97、2806/(25070)=1.203N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.451500.04/(1009000.001429167.0)=0.212mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算

98、受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.198mm最大支座力 Qmax=13.568kN抗弯计算强度 f = M/W =0.900106/8496.0=105.93N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 1

99、05.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.568对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！计算书：梁木模板与支撑计算书4001400梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=1400mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面5070mm，梁模板截面侧面木方距离207mm。梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6

100、000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.800m/h

101、； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.400m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.590kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.933.600=30.240kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.230.24+1

102、.405.40)1.40=61.387N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 140.001.201.20/6 = 33.60cm3； I = 140.001.201.201.20/12 = 20.16cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2042.336+1.407.5

103、60)0.207经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.26310001000/33600=7.829N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2042.336+1.47.560)0.207=7.624kN截面抗剪强度计算值 T=37624.0/(21400.00012.000)=0.681N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67742.3362074

104、/(1006000201600)=0.435mm面板的最大挠度小于207.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.230.24+1.405.40)1.400.50/3=10.23kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=10.231kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距50

105、0mm。每个截面布置3 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！第二节、柱模计算由于柱是分层浇筑，取典型800800截面和10001000钢模的柱进行计算。 柱模板支撑计算书基本参数（一）一、柱模板基本参数（一）柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 6000mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm2.8mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度70mm。B方向竖楞9根，H方向竖楞9根

106、。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取6

107、.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=73.900kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.994.060=84.654kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.93.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.284.6540.500+

108、1.402.7000.500=52.682kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.201.20/6 = 12.00cm3； I = 50.001.201.201.20/12 = 7.20cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2042.327+1.401.35

109、0)0.094经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04610001000/12000=3.859N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2042.327+1.41.350)0.094=2.963kN截面抗剪强度计算值 T=32963.0/(2500.00012.000)=0.741N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67742.327944/(1

110、00600072000)=0.051mm面板的最大挠度小于93.8/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.094m。荷载计算值 q = 1.284.6540.094+1.402.7000.094=9.878kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.939/0.500=9.878kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.8780.50最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5009.878=2.963kN最大支座力 N=1.1q

111、l = 1.10.5009.878=5.433kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.247106/40833.3=6.05N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32963/(25070)=1.270N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.3

112、0N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6777.936500.04/(1009000.001429167.0)=0.261mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.284.65+1.402.70)0.094 0.500 = 4.94kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图

113、(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.094mm最大支座力 Qmax=16.785kN抗弯计算强度 f = M/W =0.505106/8496.0=59.44N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于366.7/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺

114、栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.785B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.284.65+1.402.70)0.094 0.500 = 4.94kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.094mm最大支座力

115、Qmax=16.785kN抗弯计算强度 f = M/W =0.505106/8496.0=59.44N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于366.7/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 1

116、6.785H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！基本参数（二）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 7000mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm2.8mm。面板计算采用宽度500mm板面厚度3.00mm截面参数。面板厚度3mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量206000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计

117、算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取5.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取7.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=67.460kN/m2考虑结构的重要性系

118、数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.985.870=77.283kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.93.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取小钢模宽度0.50m。荷载计算值 q = 1.277.2830.500+1.402.7000.500=48.260kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10.460cm3 I=47.500cm4(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值

119、(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取215.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.50810001000/10460=144.180N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 538.6415004/(384206000475000)=0.321mm面板的最大挠度小于500.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算无竖楞木方！五、B方向柱箍的计

120、算面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q： Q = (1.277.28+1.402.70)0.50=48.26kN/m柱箍按照均布荷载作用下的连续梁计算。均布荷载小钢模面板传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.250mm最大支座力 Qmax=20.266kN抗弯计算强度 f = M/W =0.781106/8496.0=91.93N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢

121、管的最大挠度小于433.3/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.266B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算面板木方传递到柱箍的均布荷载 Q： Q = (1.277.28+1.402.70)0.50=48.2

122、6kN/m柱箍按照均布荷载作用下的连续梁计算。均布荷载小钢模面板传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.250mm最大支座力 Qmax=20.266kN抗弯计算强度 f = M/W =0.781106/8496.0=91.93N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于433.3/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.266H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！