公寓窑洞拱顶模板施工方案（59页）.doc

1、一、编制依据1、甘肃警察职业学学员培训公寓2#施工图纸。2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420154、施工手册(2010版)二、工程概况 （一）建筑部分1、项目概况1.1本工程为甘肃警察职业学院-学员培训公寓2#，位于甘肃省皋兰县。，1.2本工程为一层砖混结构。室内外高差0.45m，建筑高度6.1m.1.3本工程建筑占地面积862.75m2，总建筑面积862.75m2.1.4建筑设计合理使用年限为50年，抗震设防烈度为七度。1.5本工程为单层学员培训公寓，建筑耐火等级为二级。2、设计标高2.1本工程标高为0.000对应的绝对标高为1690.302.2各层标注标高为建筑完成面标高，

2、屋面标高为结构面标高。2.3本工程标高以M为单位，总平面尺寸以M为单位，其它尺寸以MM为单位。3、屋面工程3.1本工程的屋面、墙面、地下部分防火等级均为一级，采用三道设防：即CN2000高分子防水材料刚性+柔性不小于3.5MM.外做30厚1:2防水砂浆保护层一道，并在外侧贴4厚SBS一道后，须做保温层方可填埋。3.2屋面做法及屋面节点索引见屋顶平面图。4、门窗工程4.1建筑外门窗抗风压性能分级为3.5KPa，气密性能分级不大于1.0m3/m.h，水密性能分级不小于250Pa，保温性能分级为不大于5.7W/m2.h，隔声性能分级为不小于25Db.4.2门窗玻璃的选用应遵照建筑玻璃应用技术规程和建

3、筑安全玻璃管理规定发改用行【2003】2116号及地方主管部门的有关规定。4.3门窗立面均表示洞口尺寸，门窗加工尺寸要按照装修面厚度由承包商予以调整。5、外装修工程5.1外装修设计和做法索引见“立面图”及外墙详图。5.2外装修选用的各项材料其材质、规格、颜色等，均由施工单位提供样板，经建设单位和设计单位确认后进行封样，并据此验收。6、内装修工程6.1内装修工程执行建筑内部装修设计防火规范，地面部分执行建筑地面设计规范.，一般装修见“室内装修做法”。6.2地面构造交接处和地坪高度变化处，除图中未注明者外均便于平开门扇开启面处。6.3卫生间应做防水层，防水层采用1.5厚CN2000高分子涂抹防水材

4、料。均在地漏周围1M范围内做1%坡度向地漏。6.4内装修选用的各项材料，均由施工单位制作样板和选样，经确认后进行封样，并据此进行验收。7、油漆涂料工程7.1室内装修所采用的油漆涂料具体做法详工程做法表。7.2木门外侧油漆选用黄色乳胶漆，木门内侧油漆选用白色乳胶漆。7.3室内外露明金属件的油漆为刷防锈漆2道后再做同室内外部位相同颜色的乳胶漆。7.4各种油漆涂料均由施工单位制作样板，经确认后进行封样，并据此进行验收。8、室外工程（室外设施）8.1室外台阶、无障碍走道及散水等工程做法见平面详图。9、建筑设备、设施工程9.1卫生洁具、由建设单位与施工单位商定，应与施工配合。9.2灯具等影响美观的须经建

5、设单位与施工单位确认样品后，方可批量加工、安装。（二）结构部分1、工程概况与自然条件1.1本工程场地类别为II级，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值0.15g，设计地震分组:第三组，特征周期为0.45S，地面粗糙类别B类，基本风压为0.3KN/m2，基本雪压为0.2KN/m2，建筑抗震设防类别为丙类，地基基础设计为丙级。1.2主要房间活荷载取值（标准值）:屋面覆土20KN/m2，不上人屋面0.5KN/m2.1.3本工程为一层砖混结构，建筑结构安全等级为二级，施工质量控制等级B类，主体结构合理使用年限为50年，计算结构可靠度采用的设计基准期为50年。2、地基与基础1.1根据甘肃警察职业学院

6、扩建项目学生住宿和学员培训公寓等岩土勘察报告，场地土层分布如下：第（1）层：素填土（Q4al）：连续分布。厚度4.10-18.00m.浅黄色，稍密-中密，以回填黄土状粉土为主，回填碾压所成。第（2）层，黄土状粉土（Qal+pl）：连续分布，层厚13.50-41.50m，层顶埋深0.00-18.00m.褐黄色，稍密-中密，稍湿，孔隙发育，土质较均匀，中等压缩性，干强度低，韧性低，孔局部含少量粉细砂。第（3）层：角砾（Q4al+pl）:不连续分布。该层厚度0.3-8.4米，层顶埋深30.00-42.10米，青灰色，黄褐色，颗粒磨圆度较差，呈棱角-次棱角状，级配一般，粒径1-4cm，充填物以细砂为主

7、，偶含粉土。角砾成份以长石、砂岩等为主，稍密-中密状态，局部发现胶结层，密实。第（4）层：强风化砂岩（N）：该层厚度0.50-7.00米，层顶埋深30.00-43.70米.棕红色，中密，矿物成分以长石、石英等为主，泥质胶结，块状构造，微裂隙及风化裂隙较发育，锤击声沉闷，干燥时强度较高，露于空气中或遇水易软化。有泥岩或砾岩夹层。局部夹砂砾岩、泥岩，或与砂砾岩、泥岩互层。第（4）-1层：强风化泥岩（N）该层厚度2.20-3.30米，层顶埋深38.50-39.60米。棕红色，中密，矿物成分以长石、石英等为主，泥质胶结，块状构造，微裂隙及风化裂隙较发育，锤击声沉闷，干燥时强度较高，露于空气中或遇水易软

8、化。第（5）层:中风化砂岩（N）：勘察厚度3.20-5.00米（未穿透），层顶埋深36.00-45.10米。棕红色，中密-密实，矿物成分以长石，石英等为主，岩体呈巨厚层状结构，岩石呈砂质结构，块状构造，微裂隙及风化裂隙较发育，锤击专利清脆，岩芯呈柱状，短柱状。干燥时强度较高，露于空气中或遇水易软化，见微裂隙，质密，较坚硬，局部夹砂砾岩、泥岩，或与砂砾岩、泥岩互层。第（5）-1层：中风化泥岩（N）：勘察厚度1.40-5.20米（未穿透），层顶埋深41.80-42.00米。棕红色，中密-密实、矿物成分以长石，石英等为主，泥质胶结，岩体呈巨厚层状结构，岩芯呈柱状，干燥时强度较高，露于空气中或遇水易软

9、化。遇水易软化，见微裂隙，质密，较坚硬。1.2根据地质勘察报告，基础应置于处理后的土层上，处理方法采用三七灰土置换法；换填材料采用3:7灰土，换填厚度为基础底标高以下1.5m，换填宽度应自建筑物基础外缘向外扩1.5m，含水量在最优或接近最优含水率的情况下分层回填，分层碾压（每层厚度不大于300mm），夯实到基底标高。要求垫层的压实系数不应小于0.97.处理后的3:7灰土持力层须做承载力实验，承载力特征值2000KPa;如承载力达不到设计值请及时通知设计单位，对施工图做出调整。1.3基础若遇井坑、墓穴、杂填土、人防地道及贴接建筑等特殊情况，必须通知勘察，设计人员对地基进行处理，本工程基础开挖前待

10、相邻建筑物基础加固处理后，方可进行基础开挖及施工。1.4基坑开挖后，应按设计图纸要求进行检验，并需勘察，设计人员参加。1.5基础施工完毕，用不含对基础有腐蚀作用的素土回填、回填基坑时，应先清除基坑中的杂物，并应在相对的两侧或四周同时回填并分层夯实。夯实可采用机械夯实或人工夯实，压实系数大于0.94.屋面回填土采用对砼及砼中的钢筋无腐蚀作用的种稙土回填，回填采用人工夯实，压实系数大于0.90.屋面回填土最大厚度为1.50米（自弧形屋面板弧顶部算起）。1.6基坑开挖应遵照建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）和建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）的相关规定进行，本

11、工程基坑对临近的山体和建筑影响，应由专业单位进行基坑壁支护设计及施工。1.7基础在进行机械开挖时，需留0.4-0.5米的砂状土，采用人工清理至基础地面标高。1.8基础降台做法详新12G03图集第77页（9），基础留洞位置详细尺寸见设施，电施图，留洞大样详新12G03图集第79页，基础管沟及管沟穿墙洞做法详新12G08图集第19页（1），（2）大样及33-43页。1.9与土壤接触的墙体及砼构件表面均涂冷底子油两遍，沥青胶泥两遍，基础表面均涂冷底子油两遍，沥青胶泥涂层，厚度不小于0.3mm.1.10 0.000以下墙体均在砖砌体表面做20厚1:2防水砂浆后表面涂泠底子油两遍，沥青胶泥两遍、。2、墙

12、体2.1墙平面位置，墙垛尺寸，门窗洞口尺寸及墙厚应与建筑平面核对无误后按建筑图施工。2.2房屋两端外山墙，单元墙，均不宜开施工洞口，如必须开洞时，洞口上应另加钢筋砼过梁，洞口两侧应预埋水平拉结筋，钢筋伸入每边墙体不得小于500mm，每半砖墙厚设16，沿洞高每5层砖设一道，严禁在上述墙体上剔凿洞口。2.3有构造柱的砖墙必须先砌墙后浇柱。砖（砼）墙上有配电箱，消火栓时按附图（一）加强。2.4设计要求的洞口，管道沟槽应于砌筑时正常留出或预埋；在宽度小于500mm的承重小墙段及壁柱内不应埋设竖向管线；墙体内不应设水平穿行暗管或预留水平沟槽；不得打凿墙体和在墙体上开凿水平沟槽；墙内竖向暗管宜预埋，当无法

13、预埋时，可按图集新12G01第08页图18.4.1-18.4.3施工墙体中管道及沟槽做法参见新12G08图集。2.5砖砌体结构为减轻墙体裂缝，采取如下措施：A、全部外墙一层窗洞口（不含门联窗）下二层砖处增设三道26拉筋，两边过洞口不小于600mm.B、全部顶层在窗洞口过梁上二层砖处增设二道26拉筋，两边过洞口不小于600mm.C、屋面保温（隔热）层或屋面刚性面层及砂浆找平层应设置分隔缝，分隔缝间距不宜大于6m，其缝宽不小于30mm，并与女儿墙隔开。D、女儿墙应设置构造柱，构造柱间距不宜大于2.1m，构造柱应伸至女儿墙顶并与现浇钢筋砼压顶整浇在一起。构造柱截面为240240，压顶截面为12024

14、0.做法参见五.4及五.5条。E、顶层端部两个开间的内纵墙上，沿顶层全高应每200mm高设26通长拉结筋，当与现浇过梁相遇时锚入过梁内长度不小于180mm，遇构造柱时锚入构造柱中，遇门洞处到洞口边。2.6本工程材料详见如下表：A、基础采用C30、构造柱、圈梁采用C25，基础垫层采用C25，厚度150mm.B、墙体砌筑砂浆0.000以下采用M10水泥砂浆，0.000以上采用M7.5混合砂浆。砖采用MU10机制红砖。2.7在砖砌体中留槽洞及埋设管道时，应符合下列规定：a、施工中应准确预留槽洞位置，不得在已砌墙体上凿槽打洞，不应在墙面上留（凿）水平槽，斜槽或说破暗管和斜暗管。B、墙体中竖向暗管预埋;

15、无法预埋需留槽时;墙体施工时预留槽的深度及宽度不宜大于95mm*95mm。管道安装完后，应采用强度等级不低于C10的细石混凝土，或强度等级为M10的水泥砂浆填塞。当槽的平面尺寸大于95mm*95mm时，应对墙身削弱部分予以补强并将槽两侧内预留钢筋相互拉结。C、在宽度小于500mm的承重小墙段及壁柱内不应埋设竖向管线；墙体中不应设水平穿行暗管或预留水平沟槽，无法避免时，宜将暗管居中埋设，局部现浇的混凝土水平构件中。当暗管直径较大时，混凝土构件宜配筋，墙体开槽后应满足墙体承载力要求。管道不宜横穿墙垛，壁柱，确实需要时，应采用带孔的混凝土砌块砌筑。2.8构造柱与墙连接处应砌成马牙槎，沿墙高每隔500

16、mm设26水平钢筋和4分布筋平面内电焊组成的拉结网片或4电焊钢筋网片，一层拉结钢筋网片应沿墙体水平通长设置。3.钢筋混凝土构件及抗震措施3.1材料：【保护层为构件最外侧钢筋（包括分布筋、构造筋、箍筋等）至其表面的距离】A、 本工程混凝土强度及混凝土保护层厚度如下：基础：50mm 墙梁：25mm 楼板：20mm 构造柱：25mm 雨篷：20mm 女儿墙压顶：20mmB、钢筋：表示热轧HRB300（fy=270N/mm2）钢筋；表示热轧HRB400(fy=360/mm2)钢筋C、焊条：按JGJ182003钢筋焊接及验收规范第三章采用。d、钢筋的强度标准值应具有不小于95%的保证率。E、纵向受力普通

17、钢筋应符合要求：钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25，钢筋的屈服强度实测值与屈服强度标准值不应大于1.30，钢筋最大拉力下的总伸长率实测值不应小于9%。3.2圈梁a、每层所有的沉重墙板边处应设置圈梁，具体做法详见本图圈梁大样。b、圈梁钢筋搭接做法详见新12G01图集第19页21页；圈梁兼过梁做法详见附图（二）。3.3过梁，过梁参见新12G04图集3.4构造柱：a、构造柱的布置详见平面布置图，构造柱从基础内插起，未标注构造柱顶标高均同屋面板顶标高。b、构造柱竖筋的锚固和搭接及与墙体拉接做法详见12G01图集第4至第15页，现浇梁板 上构造柱做法参见新12G01图集。3.5其

18、他抗震措施：a、后砌填充墙长超过5m时，应在墙段中部设置墙厚240的构造柱，纵筋410，箍筋6200/100，构造柱与梁，板连接做法参见新12G01图集第4749页。后砌隔墙与承重墙及构造柱的拉结做法详见新12G01图集第4749页。b、0.9外墙尽端到洞口边墙垛尺寸1.0m时加钢筋混凝土边框详见新12G01图集第40页。C、长度大于7.2m的大房间，外墙转角及内外墙交接处，应沿墙高每隔500mm配置26拉接钢筋，并每边伸入墙内不小于1m。d、女儿墙配筋柱做法详见新12G01图集第24至28页，女儿墙构造柱下部无柱处配筋均为412，6200，房屋转角及凹凸处必须设置；女儿墙构造柱及压顶混凝土强

19、度等级为：C25;女儿墙砂浆强度等级不低于M7.5（Mb7.5,Ms7.5）。e、楼梯间每层及屋顶处周边墙体设墙厚200mm高的过梁，配筋412，6200，顶层楼梯间墙体沿墙高每隔500mm设26通长钢筋和4分布短钢筋平面内点焊做成的拉结网片；其它各层楼梯间墙体在休息平台处高处设置60mm厚的钢筋混凝土带，配筋做法详见新12G01图集第36页3-3大样；楼梯板边缘构造做法详见11G101第42页；楼梯间砂浆强度等级不低于M7.5(Mb7.5,Ms7.5).三、建设各方主体情况1、建设单位：甘肃省公安厅2、设计单位：青岛市建筑设计研究院集团股份有限公司3、施工单位：陕西中业交通建筑有限公司4、监

20、理单位：甘肃省建设监理公司四、施工安排本工程设计为连拱式屋顶，后用土填埋屋顶及两侧山墙，模板支撑体系由公司骋请具有专业施工资质的钢结构施工单位定制作定型连拱式钢模，支撑休系为碗扣式钢管支撑。一次性将窑洞连拱定型钢模加工成型吊装至施工部位，整体一次性浇筑砼，形成完整的拱壳结构以保证结构的安全、可靠。五、施工准备1、技术准备项目技术负责人组织项目经理部技术人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容，要求和特点，熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案如下：、 、本项目共设计标准间20套，设计开间4米、进深8.26米。内设卫生间。拱高度为1.85米（含拱顶砼厚蔗0.25米），拱直径4米。定型钢模制

21、作尺寸为：下弦长4米，拱高1.6米，拱顶为弧形，弧长：5.6米，用60605角钢制作，下弦与拱弧之间支撑为60605角钢、50505槽钢焊接。拱弧间1/2处用合页连接，将整个拱弧分可调的两部分，下弦材料为50505槽钢，下弦间1/2处断开，并用28对丝连接，将下弦制作成可调节的两部分。拱模与拱模在架体上用1001005槽钢连接成一体，保证了拱模的安全可靠性。、为保证定型钢模的整体性、荷载受力的均匀分布、模板支撑的安全可靠，每个房间内定型拱模制作12件，每两件为一套，之间用60605角钢焊接可靠。每间房6套，沿进深在架体上均匀分布，拱脚用1001005槽钢丝接连接，将六套拱模连成一个整体，保证了

22、拱模的安全可靠。2、机具准备1、木模板制作主要机具有锤子、单头扳手、手提电锯、手电钻、平刨、圆盘锯等。2、定型模具主要机具有电焊机、砂轮切割机、氧气、乙炔等。3、作业条件：3.1、按工程结构设计图进行模板设计，确保强度、刚度及稳定性。3.2、弹好墙身拱角部位控制线、标高线。3.3、墙身钢筋绑扎完毕，水电箱盒、预埋件、门窗洞口预埋完毕，检查保护层厚度应满足要求，办完隐蔽工程验收手续。3.4、为防止模板下口跑浆，安装模板前在墙身拱角处用双面胶粘在拱角部位。4、模板工程所需主要材料及用量如下表序号材料名称规格单位数量备注1碗扣件钢管48*3.25根1000L=2.4米2碗扣件拉杆钢管48*3.25根

23、2000L=1.2米3脚手架钢管48*3.25根1000L=3.5-4米4方木40*80*4000立方255方木40*80*2000立方256扣件个40007转向扣件个5008蝴蝶型卡个10009PVC管16*4m根400内径1610净面板18*910*182030011竹胶板10*1220*2440150012角钢60605m530013槽钢50505m150014槽钢1001005m3601528双头正反对丝800-1000长个24016合页100长个24017氧气瓶2018乙炔瓶1519焊条4.0箱820焊条3.2箱621砂轮切割片400型箱3六、主要施工方法及措施（一）、流水段划分本工

24、程工期紧，任务重，根据建设单位及监理单位的要求以及监理例会提出的2016年6月20日前完成拱顶覆土，对此公司及项目部决定：窑拱模板一次性支设完成，一次性完成砼的浇筑，不设流水段。（二）、模板加工21模板加工管理模板加工完毕后，必须经过项目部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的多层板，如果有飞边、破损，模板必须切掉破损部分，然后刷封边漆加以利用。22模板安装竖向墙体砌至拱角处，每间房墙顶处的圈梁钢筋等隐蔽工程验收完毕。安装模板前，要清除杂物，做好测量放线工作。23拱顶及圈梁模板安装拱脚处圈梁及拱顶上翻梁模板均采用木工板、龙骨采用4080的木方，拉杆的间距450mm。安装模板时不能

25、碰撞钢筋，也不能随意拆除钢筋。拉杆采用普通拉杆，16PVC套管。安装模板前必须检查钢筋是否位移。安装后的模板必须位置准确，具有足够的刚度、强度、稳定性。拱顶模板采用竹胶板，竹胶板下满衬龙骨，龙骨采用4080的木方。2.3、梁模板安装顺序搭设及调平模板支架（包括安装水平拉杆和剪刀撑）按标高铺设梁模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板2.31技术要点按设计及规范要求梁侧模安装有满足模板钢度的龙骨背楞、拉杆间距450mm保证梁侧模不跑模，并注意梁的侧模底部在一水平面上防止漏浆。2.3.2 250厚顶板模板安装顺序及技术要点严格按照技术规范安装。模板安装顺序；满堂脚手架安装483.25碗扣式

26、钢管主龙骨间距1200安装定型拱模、间距1.3m拱模顶部安装木龙骨竹胶板模板安装调整验收进行下道工序。（三）、模板的拆除3.1顶板模板拆除顶板模板拆除参考每层每段顶板砼同条件试件抗压强度试验报告，因本项目部为拱壳结构，施工经验少，难度大，为确保结构的安全性，砼强度必须达到100%方可拆模。顶板模板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防破坏。拆除的模板，龙骨及架杆要码放整齐，并注意不要集中堆放。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。（四） 、模板的维护及维修4.1模板使用注意事项安装模板时轻起轻放，不准碰撞已安装好的模板和其它硬物，吊运就位时要平稳准确，不得兜挂钢筋。

27、用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下口。严格控制拆模时间，拆模时要按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板。拆下的模板，如发现不平或肋边损坏变形，应及时修正。模板在使用过程中应加强管理，分类堆放，保证编号的清晰。4.2 模板工程质量验收标准和检查数量： 现浇结构尺寸允许偏差 表 一序号项 目允许偏 差检 验 方 法1柱墙朵轴线位移3尺量检查2标高+2、5用水准仪或拉线和尺量检查3梁截面尺寸10尺量检查4柱墙梁截面尺寸+2、-3尺量检查5垂直度3线垂或2m托线板检查6相邻两板表面高度差1用直尺和尺量检查8梁表面平整度3用2m靠尺和楔形塞

28、尺检查9预埋件中心线位移3拉线尺量检查10预留管预留孔中心线位移3拉线尺量检查11预留洞口中心线位移10拉线尺量检查12预留洞口截面内部尺寸+10.0拉线尺量检查模板安装检查点数 表二项 目检 查 点 数每跨拱顶模板平整度，高差应全数检查涂刷隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处全数检查模板的接缝不应漏浆，模板内不应有积水，模板与混凝土接触面涂刷隔离剂，模板内的杂物应清理干净，对清水墙应达到不抹灰的设计效果全数检查现浇结构模板梁、构造柱应查构件数量的100%，且不少于3件顶板应全数抽查100%，大空间结构墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检查面，板可按纵横轴线划分检查面，抽查10%，且不少3面模板

29、拆除的检查点数 表三项 目检查点数侧模拆除时，棱角不受损失全数检查拆除的模板不应集中堆放拱顶模板拆除强度必须达到100%试块强度报告或回弹仪检查（五）、施工过程质量检查1、 严格执行检查标准，所有施工过程按规定认真进行检查，未达到标准必须返工，经验收合格后才能进入下道工序。2 、自检：操作人员在施工中按检验批质量验收规范由班组长负责进行自我检查，自检合格后，报项目部进行专职检查，保证本班组完成的检验批达到质量目标的要求。3、 专检：在自检合格后，班组长联系项目专职质检员，会同施工员，施工负责人，班组长进行检查验收。检查中要严格执行规范，认真填写检查数据，抽查点未达到合格时，不再进行验收，由班组

30、自行返修。4 、复查：在返修自检合格后，再联系质检员组织检查参加人员，进行复查，合格后进入下道工序。5、 对于每个受检的检验批（段）必须由负责人签字。（六）、材料管理大中型机械设备由项目部负责配制提供，小型设备及工具用具班组自备。1、自备小型工具及用具：手提锯、手提电锯、大小扳手、钢钎、手锤、白线、卸扣，以及机械所配用的电缆、电线等，项目部只提供分配电箱。2、夜间施工所用的灯和线自理，电缆线必须符合安全规定。3、对所领用的机械设备、工具用具必须做到三勤，勤清理、勤润滑、勤保养。4、进入下道工序前，将自己所用的余料清理干净、做到工完场清，文明施工。七、模板施工（一）、施工准备（作业条件）1、 材

31、料及主要机具：（1）、模板设计：确定模板平面布置，纵横龙骨规格,尺寸,数量,排列尺寸。（2）、预制拼装:拼装时场地要夯实平整或设拼装操作平台。（3）、按摸板设计图进行拼装,相邻板的安装都要用U形卡卡紧,龙骨用四头螺栓外垫碟形扣件及平板边肋孔卡紧。（4）模板拼后要进行编号，并涂刷隔离剂,分规格堆放.（5）放好轴线及模板边线,水平控制标高,模板底应找平。（6）柱子,墙钢绑扎完毕,水管线及预埋件已安装,绑好钢筋保护层垫块，并办完隐蔽手续.（二）.操作工艺1.安装拱弧模板:1.1 2.4米高碗扣式钢管脚手架满堂搭设，立杆间距1.2米，每间房纵向9根立杆，横向5根立杆，水平杆纵横三排，将满堂架连接成一个

32、整体，满足整体受力均匀。1.2每根立杆上插入28可调式托撑，在托撑上沿纵向搁置48架手架钢管做为定型模板的支撑。1.3吊装定型钢制拱弧支撑，每间房沿进深安装六组，间距1.3米均匀布置。安装时调节下弦可调螺栓，保证每个弧长一致，弧脚在同一标高处。1.4在拱弧模板支撑上沿纵向满铺4080木龙骨，用14号铅丝固定在拱对手戏模板支撑上。1.5沿弧脚至弧顶满铺竹胶板，并用430的铁钉固定，注意接缝严密。1.6弧顶板铺完后，用水平仪或掉线测量模板标高，进行校正，对平整度达不到要求的模板要求班组立即整改。1.7清理模板内杂物，办理预检。2.模板拆除：模板应优先考虑整体拆除，便于整体转移后二次利用。2.1墙模

33、板拆除：先拆除穿墙螺栓等附件，再拆除斜拉杆式斜撑，用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，即可把模板吊运走。2.2楼板梁模板拆除：a.应先拆梁侧帮的模板,在拆除板的模板。拆板的模板时应先拆水平拉杆，然后拆除支柱,根龙骨留12根支柱模,不拆。b.操作人员拆除的空隙，等拆去旁边余下的支柱,使其龙骨自由坠落。c.用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱落后，集中运出，集中堆放.d.有穿墙螺栓者,先拆掉穿墙螺栓和梁托架,再拆除梁底模.3.1侧模板拆除时,砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而损毁,方可拆模,板与梁拆模强度应符合设计及规范要求.3.2拆下的模板要及时清理粘连物,涂刷脱模剂,拆下的扣件要及时集中收

34、集管理。3.3拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防止模板变形和损坏.4.拱顶模板的拆除：4.1因本工程模板为拱形，属于异形模板、且跨度大，因此砼强度必须达到100%方可拆模。4.2拆模时先降立杆顶端的顶丝，注意要所有立杆上的顶丝要一起降，以防定型模板不均匀下降引起扭曲、变形，防止伤人。4.3立杆顶丝降到底后，开始松动定型模板下弦中间处撑开的顶丝，旋紧顶丝使得弧角往中间回缩，目的是定型模板依靠自重尽可能的脱离拱顶的竹胶模板。4.4每间房的定型模板完全脱离拱顶竹胶模板后，人工沿架体水平方向往出口处推定型模板，也可以在架体与定型模板之间放置滚木，这样可以节省劳动力，当定型模板推至架体边缘时，塔吊配合

35、吊至现场安全地方。4.5木龙骨及竹胶模板的拆除：作业中员先在架体上满铺木板以防拆除时踩空造成伤害，然后用撬棍撬木方，作业时不要直接站在木方的正下方，先拆除拱顶处木方，再拆拱两侧的木方，拆下的木方及时清理出去。竹胶板的拆除顺序同木方。（三）.质量标准:1.保证项目:模板及其支架必须具有足够的强度，刚度和稳定性，其支撑部分应有足够的支撑面积。2.基本项目:模板接口不应漏浆,模板与砼接触面清理干净并涂刷隔离剂.（四）.可能出现的质量问题及预控措施:（1）、可能出现的问题:1.拱顶模板不平直2.架体不平3.上翻梁上口尺寸偏大4.拱支撑不稳定5.预埋件,预留孔位移（2）、预控措施1.拉通线对拱顶模板校核

36、后固定2.搭设梁架时必须按平线拉线3.上翻梁必须加设螺杆固定4.必须按施工方案的要求搭设脚手架，要求排列整齐5.必须在横板预埋件或预留孔上固定牢固（五）.安全注意事项:1.模板安装时上下必须有人接应，钢模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处仍下，拆顶模时应单块拆下，严禁整块撬下.高空拆模时应有专人指挥，并在不安全范围内暂停人员过往.2.不得在脚手架上堆放大批模板等材料。3.支撑,牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通道中间的斜撑拉杆等应设在1.8m高以上。4.支拆模过程中应将活动的模板，牵杠,支撑等物品妥善堆放,防止因扶空、踏空而坠落。5.拆除模板应使用长撬棍,人不能站在正拆除的模板上，在拆除整块定

37、型平台模板时，防止模板突然全部掉下伤人。6、一般要求6.1:模板上架设的电线和使用电动工具均采用36的低压电源。6.2:登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。6.3:装拆施工时，上下应有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷。6.4:安装整块模板时，不得将墙柱钢筋代替临时支撑。6.5:拆除模板时由专人指挥，要有确实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作。拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人

38、。6.6:雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。6.7:模板放置时不得压电线、气焊等线管。6.8:模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。模板安装就位后由专人将大模板串联起来。6、9：模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击，拆除后的模板及时清理混凝土渣块，由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大的及时修理。6、10：板梁模板保证三层支撑，且支撑点在同一位置。7、模板堆放要求7、1：存放地点要硬化，平稳且下垫100100方木。7 、2：模板堆放要按编号分类码放，存放于施工楼层上的大模板必须有可靠的防倾倒措施，不得沿建筑物周边堆放，要垂直于建筑物外边线堆放。平模堆放时，垫木必须上下对齐，

39、绑扎牢固。模板堆放处严禁坐人或逗留。操作平台上应有护身栏杆，脚手板固定牢固，备好临时上人梯道。八.模板计算书一、剪力墙模板计算剪力墙采用定型木工板模板，剪力墙模板计算按照最不利荷载计算，剪力墙计算厚度350mm，墙高3.6米。面板采用18mm厚木工板为面板，采用4080mm方木为竖肋（其间距不大于200mm），采用48双钢管为横肋，采用14穿墙螺杆及蝴蝶卡加固，穿墙螺杆竖向、水平间距均为500mm。（一）参数信息1、基本参数次楞间距:200 mm；主楞间距:500 mm；穿墙螺栓水平、竖向间距:500 mm；对拉螺栓直径:M14。2、主楞信息主楞材料:采用圆钢管483.25；主楞肢数:2；主楞

40、截面惯性矩I(cm4):12.19；主楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205。3、次楞信息次楞材料:采用4080mm；次楞肢数:1；方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13；方木弹性模量E(N/mm2):9500；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50。4.面板参数面板类型: 18mm厚木工板为面板；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50。当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00k

41、N/m2；墙模板设计简图（二）墙模板荷载标准值计算 其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取3h； T - 混凝土的入模温度，取15； V - 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； H - 模板计算高度，取3.6m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；计算得 34.56kN/m2、86.4kN/m2，取较小值34.56kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=34.56kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2kN/

42、m2。（三）墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1、抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中，M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(内楞间距): l =200mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.234.560.50.90=18.66kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.5

43、0.90=1.26kN/m； q = q1 + q2 =18.66+1.26=19.92 kN/m；面板的最大弯距：M =0.119.92200.0200.0= 7.97104N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50018.018.0/6=2.7104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13N/mm2；面板截面的最大应力计算值：= M/W = 7.97104 / 2.7104 = 2.952N/mm2；面板截面

44、的最大应力计算值 =2.952N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.234.560.500.90=18.66kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.26kN/m； q = q1 + q2 =18.66+1.26=19.92 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.619.92200= 2390.4N；截面抗剪强度必须满足: 其中，-面

45、板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2390.4N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn=18mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=32390.4/(250018)=0.398N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.5N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.398N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如

46、下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 34.560.5 = 17.28N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm4；面板最大允许挠度值: = 0.8mm；面板最大挠度值:=0.67717.282004/(10095002.43105) = 0.081 mm；面板的最大挠度计算值: =0.081mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.8mm，满足要求！（四）墙模板内外楞的计算1、内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续

47、梁计算。内龙骨采用木楞，宽度4080mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408080/6 = 42.7cm3；I = 40808080/12 = 170.7cm4； 内楞计算简图内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.234.560.200.90=7.465kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。q =(7.465+0.504)/1=

48、7.969 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.17.969900.0900.0= 6.45105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(Nmm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W= 42.7104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：=105/8.33104 =3.443 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f=13N/mm2；内楞的最大应力计算值= 3.443 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷

49、载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.234.560.200.90=7.465kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(7.465+0.504)/1=7.969 kN/m；内楞的最大剪力：V = 0.67.969500.0 =2390.7 N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-内楞计算最大剪力(N)：V = 239

50、0.7N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: =32390.7/(240.080.0)=1.12N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =1.12N/mm2 小于内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！内楞的挠度验算挠度验算公式如下： 其中，-内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 34.560.20/1=6.91 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =5

51、00mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I= 1.707106；内楞最大挠度计算值:= 0.6776.91/15004/(10095001.707106) = 0.18 mm；内楞的最大容许挠度值:=2.4mm；内楞的最大挠度计算值=0.18mm 小于内楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！2、外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.25；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 1

52、2.19cm4； 外楞计算简图外楞的抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.234.56+1.42)0.20.5/2=2.21kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1752210500.00= 1.93105 Nmm；强度验算公式： 其中，- 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)；M = 1.93105 Nmm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 1.

53、93105/5.08103 = 37.99 N/mm2；外楞的最大应力计算值 =37.99N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！外楞的抗剪强度验算公式如下: 其中，P-作用在外楞的荷载: P = (1.234.56+1.42)0.20.5/2=2.21kN； V-外楞计算最大剪力(N)；外楞的最大剪力：V = 0.652210 = 1.44103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V-外楞计算最大剪力(N)：V = 1.44103N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 500mm2； fv-外楞的抗剪强度设

54、计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:=21.44103/500.000=5.76N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值=5.76N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值 fv=205N/mm2，满足要求！外楞的挠度验算挠度验算公式如下： 其中，P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 34.560.200.50/21.73 kN/m； -外楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠

55、度计算值: = 1.1461.73103/25003/(1002060001.22105) = 0.05mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；外楞的最大挠度计算值 =0.05mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！（五）穿墙螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17

56、.85 kN；穿墙螺栓最大拉力: N =34.5620.50.5 = 8.6 kN。穿墙螺栓最大拉力N=8.6kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值N=17.85kN，满足要求！二、 梁模板计算书 梁模板计算简图 1、参数信息模板支撑及构造参数梁截面宽度 (m):0.3；梁截面高度 (m):0.50；混凝土板厚度(mm):200；立杆沿梁跨度方向间距(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；立杆步距(m):1.20；板底承重立杆横向间距或排距(m):1.20；梁支撑架搭设高度(m)：3.10；梁两侧立杆间距(m):1.20；承重架支撑形式:梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重

57、立杆根数:1；采用的钢管类型为483.25；立杆承重连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力折减系数:0.80；荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；材料参数面板类型：木工板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13；梁底模板参数梁底方木截面宽度(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80；梁底模板支撑的

58、间距(mm)：150；面板厚度(mm)：18；梁侧模板参数主楞间距(mm)：600；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：2；支撑点竖向间距为：150mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：圆钢管483.25；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：方木4080mm；2、梁模板荷载标准值计算梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20； V

59、- 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.99 kN/m2、13.2kN/m2，取较小值13.2kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)强度计算

60、跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 6011/6=10cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.613.20.9=8.55kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.620.9=1.51kN/m；q = q1+q2 = 8.55+1.512 = 10.06kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 193.33mm；面板的最大弯距 M= 0.110.

61、06193.3332 = 3.77104Nmm；经计算面板受弯应力计算值:= 3.77104 / 1.00104=3.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板受弯应力计算值=3.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 13.20.6 = 7.92N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 193.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 60111/12=5cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.92193.334

62、/(10095005.00104) =0.16mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =193.333/250 = 0.773mm；面板的最大挠度计算值 =0.16mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.773mm，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。龙骨采用木楞， 4080mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4822/6 = 85.3cm3；I = 4832/12 = 341.3cm4； 内楞计算简图内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距

63、(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载：q = (1.213.20.9+1.420.9)0.193=3.23kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 600mm； 内楞的最大弯距: M=0.13.23600.002= 1.16105Nmm； 最大支座力:R=1.13.230.6=2.13 kN；经计算内楞最大受弯应力计算值= 1.16105/8.53105 = 0.14 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 0.14 N/mm2 小于 内楞

64、的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 600mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q =13.20.19= 2.51N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞最大挠度计算值:=0.6772.516004/(100100008.33106)=0.26 mm；内楞的最大容许挠度值: = 600/250=2.4mm；内楞的最大挠度计算值=0.26mm小于内楞的最大容许挠度值=2.4mm，满足要求！外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的

65、最大支座力2.802kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.25；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.635 kNm 外楞最大计算跨度: l = 280mm；经计算外楞的受弯应力计算值:= 6.351

66、05/1.02104 = 62.514 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =62.514N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.448 mm外楞的最大容许挠度值: = 280/400=0.7mm；外楞的最大挠度计算值 =0.448mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.7mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：

67、 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.60.355 =5.197 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.197kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝

68、土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2501818/6 = 1.35104mm3； I = 250181818/12 = 1.22105mm4； 抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.250.700.90=4.82kN/m；模板结构

69、自重荷载：q2:1.20.350.250.90=0.09kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.250.90=0.63kN/m；q = q1 + q2 + q3=4.82+0.09+0.63=5.54kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.105.5440.152=0.012kNm； =0.012106/4.17103=2.994N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.994 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！挠度验算最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.70

70、0+0.35）0.25= 4.55KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板最大挠度值:=0.6774.551504/(10095002.08104)=0.079mm；面板的最大挠度值:=0.079mm小于面板的最大允许挠度值:=150 / 250 =0.6mm，满足要求！7、梁底支撑木方的计算荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.70.15=2.677 kN/m；模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.

71、350.15(20.7+0.25)/ 0.25=0.346 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+2)0.15=0.675 kN/m；木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.22.677+1.20.347=3.629 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.675=0.945 kN/m；荷载设计值 q = 3.629+0.945 = 4.574 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 4.27101 cm3；I=4888/12=1.7102cm4；支撑方木验算

72、：最大弯矩考连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下： 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形图(mm)方木的支座力N1=N3=0.012 KN，N2= 1.12 KN;方木最大应力计算值 ： =0.029106 /83333.33=0.344 N/mm2；方木最大剪力计算值 ： T=31.121000/(250100)=0.336N/mm2；方木的最大挠度：=0.003 mm；方木的允许挠度：= 1.2103/2/250=2.4mm；最大应力计算值0.344 N/mm2小于抗弯强度设计值f=13 N/mm2，满足要求！受剪应力计算值0.336 N/mm2小于抗剪强度设计值T=1

73、.5 N/mm2，满足要求！最大挠度=0.003 mm小于最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！8、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.012 KN.支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.003 kNm ；最大变形 Vmax = 0.003 mm ；最大支座力Rmax = 0.051 kN ；最大应力= 0.003106/(5.08103)=0.52

74、1 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 0.521 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.003mm小于600/150与10 mm,满足要求!梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.12 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.252 kNm ； 最大变形 Vmax = 0.253 mm ；最大支座力Rmax=4.9kN；最大应力= 0.2

75、52106/(5.08103)=49.616N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；钢管应力计算值49.616N/mm2小于钢管抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.253mm小于600/150与10 mm,满足要求!9、扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

76、；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.9 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.051 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1492.8=0.5 kN； 楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2(1.20/2+(1.20-0.25)/2)0.600.35=0.271 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2(1.2/2+(1.2-0.25)/2)0.60.12(1.50+24)=2

77、.368 kN； N =0.051+0.5+0.271+2.368=3.191 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，

78、参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3191.1/(0.312489) = 20.916 N/mm2；钢管立杆稳定性计算= 20.916 N/mm2小于立杆抗压强度的设计值f = 205 N/mm2，满足要求！梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =4.9 kN ； 脚手架钢

79、管的自重：N2 = 1.20.149(2.8-0.7)=0.5 kN； N =4.9+0.5=5.275 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155

80、； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.8 = 149 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5275.025/(0.312489) = 34.575 N/mm2；立杆稳定性计算4.575N/mm2小于立杆抗压设计值f=205N/mm2，满足要求！三.现浇板模板计算书现浇板采用竹胶合板清水模板，采用钢管支撑体系，地下室现浇板立杆间距为900mm，纵横向水平杆竖向间距为1200，

81、采用10mm厚竹胶板为面板，。以保证模板支撑稳定，确保几何形状和强度、刚度及稳定性。采用4080方木为次龙骨（其间距不大与200mm），采用48钢管为主龙骨。1、基本搭设参数模板支架高H为3.4m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.2m，立杆纵距la取0.9m，横距lb取0.9m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。模板底部的方木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.2m。2、材料及荷载取值说明本支撑架使用 483.25钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模

82、板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。3、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。4、板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: 荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000102/6=1.67104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.2241 =4.8kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.21.11 =0

83、.22kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x411 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.3+4.8+0.22)1.35=7.182kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max=0.08g1lc2+0.1q1lc2 =0.087.1820.22+0.14.20.22=

84、0.04kNm 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max=-0.1g1lc2-0.12q1lc2= -0.17.180.22-0.124.20.22= -0.048kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.048kNm；底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.048106/(1.67104)=2.903N/mm2底模面板的受弯强度计算值=2.903N/mm2小于抗弯强度设计值 fm=15N/mm2，满足要求。底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.67.1820.2

85、+0.6174.20.2=1.38kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =31380.12/(2100010)=0.207N/mm2；底模的抗剪强度 =0.207N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000103/12=0.833105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.21mm；面板挠度计算值=0.21mm小于设计值v =Min(200/150，10)mm，满足要求。5、底模方木的

86、强度和刚度验算按三跨连续梁计算荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.2=0.06kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.2240.2=0.96kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.21.10.2=0.044kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.2=0.2kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.2=0.4kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.06+0.96+0.044)1.35=1.436kN/m；q2 =(x4+x5)1.4=(0.2+0.4)1.4

87、=0.84kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax=-0.1g2la2-0.12q2la2=-0.11.4361.22-0.120.841.22=-0.348kNm；方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=501002/6=8.333104 mm3； =0.348106/(8.333104)=4.18N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =4.18N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.4361.2+0.6170.841.2=1.656kN；按照

88、下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0.497N/mm2；底模方木抗剪强度=0.497N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=40803/12=1.7106 mm4；刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算：=0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.37 mm；底模方木的挠度计算值=0.37mm小于挠度设计值v =Min(1200/150，10)mm ，满足要求。6、托梁

89、材料计算根据JGJ1302001，板底水平钢管按三跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.038kN/m；方木所传集中荷载： p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.4361.2+1.20.841.2=3.106kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：钢管(双钢管) :48 3.25；W=10.16 103mm3；I=24.38 104mm4； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(k

90、N)中间支座的最大支座力 Rmax = 15.481 kN ；钢管的最大应力计算值 = 1.271106/10.16103=125.096 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 1.416 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值=125.096 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!钢管挠度计算值=1.416小于最大允许挠度v=min(900/150,10)mm,满足要求!7、立杆稳定性验算不组合风荷载时，立杆稳定性计算立杆荷载。支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中

91、NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托）传来的荷载和下部钢管自重两部分，分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力，根据节，此值为F1=15.481kN。除此之外，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷载可取为F2=0.154.2=0.63kN；立杆受压荷载总设计值为：Nut=F1+F21.35=15.481+0.631.35=16.331kN；其中1.35为下部钢管自重荷载的分项系数，F1因为已经是设计值，不再乘分项系数。立杆稳定性验算。按下式验算 -轴心受压立杆的稳定系数，根据长细比按规程附录C采用； A -立杆

92、的截面面积，取4.89102mm2；l0=kh=1.1851.8450.9=1.968m；式中：h-支架立杆的步距，取0.9m；a-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m；-模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.845；k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.185；故l0取1.968m；=l0/i=1.968103 /15.8=125；= 0.423； KH=1/1+0.005(3.4-4)=1.003； =1.05N/(AKH)=1.0516.331103 /(0.4234.891021.003)=82.652N/mm2；立杆的受压强度计算值

93、 =82.652N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。组合风荷载时，立杆稳定性计算立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut16.331kN；风荷载标准值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.70.740.2730.3=0.042kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w0 = 0.3 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74 ； s -

94、 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.851.4Mwk=0.851.4Wklah2/10=0.851.40.0421.20.92/10=0.005kNm；立杆稳定性验算 =1.05N/(AKH)+Mw/W=1.0516.331103/(0.4234.891020.999)+0.005106 /(5.08103)=83.951N/mm2；立杆的受压强度计算值 =83.951N/mm2 小于立杆的抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足要求。 九、文明施工注意事项：1、施工、休息以及在院内禁止大声喧哗、聚众起哄。2、操作时轻拿轻放，拿放钢管做到低拿低放，把施工噪音降到最低限度。3、

95、为减少施工噪音，采取密目网全封闭措施。 4、施工现场严禁生火、乱放任何材料。5、保持道路畅通、清洁，防止污染，施工场地进行硬化处理，设置垃圾堆放点，设置污水沉淀池及排水设施，场地应平整、无积水，要有防止泥浆、污水、废水外流堵塞下水道的措施。施工现场要有清洁工时常清扫，保持卫生清洁，高温时节应保持现场湿润，不应随便堆放材料和垃圾。6、材料堆放，建筑材料、构件、机具，应按现场平面布置堆放，不准乱卸乱码、随地堆放。材料应分类堆放整齐，插挂材料标识牌。施工现场应做到工完料净场清，施工垃圾应及时外运。7、进入施工现场必须戴好安全帽，操作人员在工作期间必须佩戴胸卡。8、现场严格执行门卫管理制度，门卫人员昼夜值班，闲杂人员不准进入施工现场。操作人员离开现场时不准携带现场的任何东西。9、施工现场用电线路，用电设备均按规范布设安装，操作人员严格按安全规程操作，严禁任意拉线接电、违章操作机械。10、做好建筑产品的成品保护工作，严格按照施工顺序组织安排生产，避免交叉污染，严格执行工艺标准中有关成品保护的规定，教育工人。