净水厂工程高大模板施工方案（35页）.doc

1、弋阳县净水厂工程 高大模板施工专项施工方案目 录1、工程概况31.1、工程简介1.2、项目概况：2、编制依据：43、施工部署53.1、材料准备3.2、组织设置3.3、技术准备3.4、机具准备4、模板安装6 4.1、柱模板安装4.2、梁、板模板安装5、模板施工质量要求86、模板施工安全要求97、梁模板高支撑架的构造和施工要求98、模板工程事故应急预案108.1、概况8.2、机构设置8.3、机构的职责8.4、应急救援工作程序8.5、救援方法8.6预防坍塌事故的技术措施8.7预防高空坠落事故的技术措施9、高大模板钢管架计算书149.1、KL1计算书149.2、板高支模计算书271、工程概况1.1、工

2、程简介工程名称：弋阳县净水厂工程工程地点：建设单位：局设计单位：有限公司施工单位1.2、项目概况：、结构形式：钢筋混凝土剪力墙、框架结构、设计概况：弋阳县净水厂设计供水能力为6.0万吨/日。本工程涉及到净水厂厂区内的折板絮凝平流沉淀池、V型滤池及反冲洗泵房、清水池、机修间及仓库、加矾加氯间、排水排泥池、机修间及仓库、综合楼、食堂、门卫、围墙及厂区道路、绿化等工程的所有土建工程及管线、工艺、供配电及自控等的安装工程。主要构（建）筑物如下表的内容： 构（建）筑物名称单位数量备注进水调节池座1长7M，宽4M折板絮凝平流沉淀池座11座2组；高度3.9mV型滤池及反冲洗泵房座11座2组，泵房1层，池高4

3、m, 上层层高4.1m，泵房檐口高度7m,坡屋顶高度9.2m机修间及仓库栋11层，层高4.2m清水池座11座2组, 高度4.25m加矾加氯间栋11层, 层高6.5m,坡屋顶高度8.5m排水排泥池座1高度5.95m综合楼栋13层，第一层层高4.2M,第二、三层层高3.6M,食堂栋11层，层高3.6M门卫栋11层，层高3.3M本工程支模架体最高的建（构）筑物为共1层的加矾加氯间（其檐口高度为6.5m,坡屋顶高度8.5m，坡屋面板厚120mm，支模架体最大高度为8.38 m）及共1层的反冲洗泵房（其檐口高度为7m,坡屋顶高度9.2m，坡屋面板厚120mm，支模架体最大高度为9.08 m），支模架高度

4、超过8m，属于规范规定的危险性较大的分项工程建筑高度；板厚最大为250mm(清水池顶板 )、柱最大截面尺寸为500400mm，最大截面尺寸为200800mm（加矾加氯间顶板梁:KL1），剪力墙厚为200mm、300mm、350mm、450mm（排水排泥池）。1.2.3、模板采用15mm厚木模板，木枋采用6080 mm1.2.4、模板支撑用482.75钢管，12、14对拉螺杆2、编制依据：（1）弋阳县净水厂工程施工图纸（2）质量手册 QWJ/I2002（3）程序文件 QWJ/II2002（4）砼结构工程施工质量验收规范（GB502042002）（5）国家现行的质量标准和建筑、安装相关的施工及验收

5、规范。（6）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；（7）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范；（8）建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号（9）危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）；（10）建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；（11）类似工程的施工经验，高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度过高，根据有关文献

6、建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。根据国家住房和城乡建设部发布危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）规定，根据计算，部分框支梁集中线荷载大于20KN/m、层高大于8米，属于高支摸部分，为本方案重点考虑的部分，属高支模施工管理范围，按梁分组最大尺寸进行施工安全验算。本工程支模架体最高的建（构）筑物为共1层的加矾加氯间（其檐口高度为6.5m,坡屋顶高度8.5m，坡屋面板厚120mm，支模架体最大高度为8.38 m）及共1层的反冲洗泵房（其檐口高度为7m,坡屋顶高度9.

7、2m，坡屋面板厚120mm，支模架体最大高度为9.08 m），支模架高度超过8m，属于规范规定的危险性较大的分项工程建筑高度，需进行施工安全验算,并组织专家对方案进行论证。3、施工部署 3. 1、材料准备考虑到本工程为全现浇框架结构，因此模板材料大量采用胶合板模板。木模（拼条），胶合板模板具有不收缩、不翘曲、不开裂、均质、接缝少、周转率高、加工方便等优点。模板支撑及加固系统采用6080木枋、482.75钢管、可调节顶托、12对拉螺栓等。基础承台、地梁模板设计：本工程基础承台、地梁、底板侧模分别采用MU10，480mm（墙高度1.8m）、240（墙高度0.5m）mm厚及120mm（墙高度0.5m

8、）厚页岩砖胎模，用M5水泥砂浆砌筑，内抹1:2.5水泥砂浆。砌完砖胎模，并待砖胎模达到一定强度后及时回填土方至底板垫层底面标高。3.2、组织设置（1）管理人员组织及职责分工：主任工程师：负责项目部全面技术、质量工作技术负责人：全面负责技术、模板方案编制工作模板技术负责人：1、对模板工程进行技术交底；2、对施工过程进行监控；3、负责模板工程验收土建质检员：1、对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项目的整改；2、对建材质量进行检查、监控测量员：负责工程的全部放线工作、保护控制桩、水准点（2）劳务分包队人员组织及职责分工：项目部技术部技术负责人：1、全面负责技术工作2、负责交底执行情况模板工长；

9、1、对模板加工、安装向工人交底；2、对模板加工安装进行现场指导。质检员：1、对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格项目的整改；2、负责模板工程自检。测量员：配合项目部进行墙柱门窗放线工作。3.3、技术准备项目总工组织项目经理部技术、生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，与建设、监理共同协商解决，取得一致意见。 3.4、机具准备主要机具及工具准备详见下表：名 称规 格功 率数 量单头扳手开口宽（MM）17-19，22-24圆盘锯MJ-1063KW2台平刨MB-5033KW2台手电钻4把手提电锯M-651A1.05KW2台手提电刨0.45KW2台压刨MB1065705KW2台手

10、电钻钻头直径12-20MM2把砂轮切割机2台钢管弯曲机2台水准仪2台经纬仪1台水平尺长450/500/550MM钢卷尺100/50/30/5M直尺2-3M工程检测尺2M塞规一般4、模板安装4.1、柱模板安装、柱模板的设计柱模面板选用915183015胶合板,竖楞及柱箍选用6080杉木方,对拉螺栓选用12、14钢筋,其间距、数量分别见下表。柱模板用料参考表面板材料柱子断面柱箍断面柱箍间距竖楞15胶合板100010001根12螺栓外端采用3型夹5006080mm杉木方4.1.2、柱模的施工顺序： 安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线测定标高找平柱脚立柱模加柱箍支设侧面稳定斜撑浇捣砼拆柱模（修整

11、，翻至上一层使用）。4.1.3、柱模施工的要点及细部要求 为保证断面尺寸，在柱断面的四个脚用钢筋头埋设在柱边框线上作限位，用水准仪将相邻的准点转移到柱钢筋上，以此标高来控制柱模顶的标高。 柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。 在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。 清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100200的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。4.

12、2、梁、板模板安装4.2.1、梁、板模板及支撑的设计面板选用915183015胶合板,内楞分别选用6080、木方,对拉螺栓选用12钢筋,外龙骨采用482.75mm双钢管。梁截面 BD=300mm1000mm600mm1500mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.45米，立杆的纵距0.45米，内龙骨采用6080mm木方，间距200mm；其余部位的梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.6米，立杆的纵距0.9米；楼板立杆的纵横向间距为900mm；梁板水平杆的步距 h=1.50米，最上一层水平杆离板底高度为500mm750mm。内龙骨采用6080mm木方，间距300mm。外龙骨间距500mm，外

13、龙骨采用双钢管48mm2.75mm。高支模水平杆与下层已施工的结构柱采用钢管抱箍拉结，上部水平杆与相邻架体连接。沿支架四周外立面应满足立面要求设剪刀撑；中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。4.2.2、梁板模板安装操作流程如下： 先按梁板各自要求搭设满堂脚手架上龙骨、次楞木梁模安装楼板面模板安装梁板钢筋安装扫地杆、剪刀撑等加固杆件的搭设梁板混凝土浇筑养护混凝土达到拆模强度4.2.3、梁模板安装梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。为了深梁绑扎钢筋的方便，

14、在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。4.2.4、平板模板安装平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模旁的搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。4.2.5、模板拆除A、模

15、板拆除的要求 不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。 承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时，才能拆除。 B、拆模注意事项 拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设置警戒线，并有专人监护。严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。 已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。 拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。 拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后

16、拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。 拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。 快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间应对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。5、模板施工质量要求5.1、模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。5.2、模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。5.3、模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。5.4、固定在模板上的预埋件和预留洞

17、口均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。5.5、现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：现浇结构模板安装允许偏差项次项 目允许偏差(mm)1轴线位置柱、梁52底模上表面标高+2，53截面内部尺寸柱、墙、梁+2，-54层高垂直（每层垂直度）35相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上）56、模板施工安全要求6.1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠落伤。6.2、拆模时应搭设脚手板。6.3、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。6.4、拆模前应制定拆模程序，拆模方法及安全措

18、施，严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。6.5、模板拆不下来时，可用木棰敲击模板，拆除的模板切不可高，抛下，以免伤人及损伤模板。6.6、进入现场，必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚，正确地使用个人劳动保护用品；6.7、拆除模板一般用长撬棍，不允许站在正在拆除的板下。6.8、二人抬运模板时，要互相配合，协调工作。传递模板时，工具应用运输工具或绳子系牢后升降不得乱扔。 7、梁模板高支撑架的构造和施工要求 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容7.1、模板支架的构造要求： a.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；7.2.立杆步距的设

19、计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距不超过1.5m，最上一层水平杆离板底高度为500mm750mm。7.3.整体性构造层的设计： a.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； b.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。7.4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面要求设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-

20、15m设置。7.5.顶部支撑点的设计： a.梁底立杆顶部设置可调节顶托，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； 7.6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，

21、最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8、模板工程事故应急预案8.1、概况本工程施工极可能发生高空坠落、顶架坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。8.2、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目总指挥黄前湖任组长。负责事故现场指挥，统筹安排等。具体架构见下表： 应急救援领导小组组 长项目经理副组长技术负责人组

22、员安全员质检员施工员材料员栋号长班组长当施工时发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。8.3、机构的职责、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。、负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。、进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。、当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。8.4、应急救援工作程序、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时向当地政府相关部门报告，以取得政府部门的帮助。、由

23、应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。、事故发生时，组长或其它成员不在现场时，由在现场的其它组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。、项目部指定陈育正负责事故材料的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。8.5、救援方法、高空坠落应急救援方法：.1、现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组。.2、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。.3、如果是头部着地

24、，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。.4、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。8.5.2、模板、坍塌应急救援方法：地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；8.5.2.1、报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口

25、等待）；8.5.2.2、急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；8.5.2.3、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；8.5.2.4、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。8.5.3、物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。8.5.3.1、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。8.5.3.2、对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。8.5.3.3、对于头部受伤

26、的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。8.5.3.4、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援8.6预防坍塌事故的技术措施模板

27、作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应采取排水措施，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、

28、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m 。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。8.7预防高空坠落事故的技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术部及分管技术的公司领导审批签字；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应

29、按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋

30、利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。9、高大模板钢管架计算书加矾加氯间，其檐口高度为6.5m,坡屋顶高度8.5m，坡屋面板厚120mm，最大梁截面200800mm（KL1），支模架体最

31、大高度为8.38 m。9.1、KL1计算书。 、参数信息.1、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.20；梁截面高度 D(m):0.8混凝土板厚度(mm):120；立杆梁纵、横向间距La(m):0.45；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；水平杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：8.5-0.8=7.3；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.45；采用的钢管类型为482.75；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；.2、荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(

32、kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):24.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0.3、材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：8500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：10.0；.4、梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：15.0；.5、梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓竖向根数：1

33、；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：400mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管482.75；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；KL19.1.2、梁模板荷载标准值计算9.1.2.1、梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取35.000； V - 混凝土的浇筑速度，

34、取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 35.7kN/m2、 kN/m2，取较大值36.00kN/m2作为本工程计算荷载。9.1.3梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm) 面板计算简图(单位

35、：mm)9.1.3.1、强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.01.0/6=5.0cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3240.9=7.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 7.78+0.756 = 8.532 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300m

36、m；面板的最大弯距 M= 0.18.5323002 = 7.68104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: =7.68104 / 1.62104=4.74N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 10N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.74N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=10N/mm2，满足要求！9.1.3.1、挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 240.3 = 7.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 8500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.51.51.5/12=

37、8.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.23004/(10085000.844105) = 0.55mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.55mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2 mm，满足要求！9.1.4、梁侧模板内外楞的计算9.1.4.1、内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608022/6 = 128cm3；I = 608032/12 = 512

38、cm4； 内楞计算简图9.1.4.1.1、内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2240.85+1.420.85)0.43=11.55kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 425mm； 内楞的最大弯距: M=0.111.55425.002= 2.09105N.mm； 最大支座力:R=1.111.550.425=5.40 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =

39、 2.09105/1.67105 = 1.25N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.25N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！9.1.4.1.2、内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =240.425= 10.2N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 425mm； I-面板的截面惯性矩：I = 8.33106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67710.24304/(100100005.12106) = 0.046

40、 mm；内楞的最大容许挠度值: = 425/250=1.7mm；内楞的最大挠度计算值 =0.046mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.7mm，满足要求！9.1.4.2、外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力5.489kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4； 外楞计算简图9.1.4.2.1、外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞

41、的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.18.5320.452=1.73 N.mm 外楞最大计算跨度: l = 450mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.73106/8.98103 = 192.65N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =192.65N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！9.1.4.2.2、外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.985 mm外楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.12mm；外楞的最大挠度计算

42、值 =0.985mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.12mm，满足要求！、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =240.30.45 =3.24kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.24kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满

43、足要求！、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501515/6 = 1.69104mm3； I = 450151515/12 = 1.27105mm4； 9.1.6.1、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩

44、 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.90.80.2=4.4kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.91.20=0.45kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.30.90=0.756kN/m；q = q1 + q2 + q3=4.4+0.45+0.756=5.6kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.105.60.22=0.0224kN.m； =0.0224106/1.69104=1.3

45、3N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.33N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=10N/mm2，满足要求！9.1.6.2、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.8+0.35）0.9= 18.7KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 8500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67718.72004/(100850

46、01.27105)=0.19mm；面板的最大挠度计算值: =0.19mm 小于面板的最大允许挠度值: = 300 / 250 = 1.2mm，满足要求！、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。、荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.80.2=4.1kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.35（0.9+21.2)=1.155kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

47、(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.3=1.35kN/m；9.1.7.2、钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.1+1.21.155=6.3kN/m；活荷载设计值 P = 1. 41.35=1.89 kN/m； 钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q =6.3+1.89=8.2kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.18.20.450.45= 0.17kN.m；最大应力

48、= M / W = 0.17106/4490 = 38N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值38N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.68.20.45= 2.2kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =22200/424.000 = 10.4N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 10.4N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠

49、度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q = 6.3+ 1.155= 7.5 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6777.54504 /(10020600010.78104)=0.1mm；钢管的最大允许挠度 =600/250=2.4mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.1mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2.4mm，满足要求！9.1.7.3、支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.800.2= 4.1kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2

50、= 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(4.1+ 0.350 )+ 1.44.500 = 11.64kN/m2； 经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.19kN，中间支座最大反力Rmax=4.77kN；最大弯矩 Mmax=0.5724kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.628mm；支撑钢管的最大应力 =0.5724106/4490=127.48N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 127.48

51、N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!9.1.8、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。9.1.9、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到

52、R=4.47kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 9.1.10、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式9.1.10.1、梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.19 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1323.95=0.626 kN；楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.2/2+(1.2-0.3)/2)0.60.35=0.265kN；楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.2/2+(1.2-0.3)/2)0.20.2(0.8+24.00)=1.25kN； N =1.19+0.6

53、26+0.265+1.25=3.33kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.

54、7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6091/(0.209424) = 68.73N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =68.73N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2

55、a = 1.7 按照表2取值1.035 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.035(1.5+0.12) = 2.053m；Lo/i = 2053.3365 / 15.9 = 129.15；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6091/(0.417424) = 34.5N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 34.5N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！9.1.10.2、梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括

56、： 梁底支撑最大支座反力： N1 =4.47 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.132(8.5-0.8)=1.22 kN； N =4.47+1.22=5.7kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式

57、计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5056/(0.205424) = 58.17N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 58.17 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素

58、，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.035 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.035(1.5+0.12) = 2.053m；Lo/i = 2053.3365 / 15.9 = 129 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=5056/(0.417424) =28.6N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 28.6N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值

59、f = 205 N/mm2，满足要求！由于立杆全支撑在原土夯实后做的100mm厚砼地面上，其承载力标准值为 4.0KN/m2，根据以上计算结果；钢管立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 5.7 kN；每平方的荷载值为5.70.90.9/4=1.15KN/m24.0KN/m2，故原土夯实后做的100mm厚砼地面满足高支模的承载力要求。 9.2、板高支模计算书、参数信息.1、板模板支架参数横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):20.0；采用的钢管(mm):482.75 ；板底支撑连接方式:

60、钢管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；板底钢管的间隔距离(mm):300.00；.2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；.3、材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2):8500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):10；.4、楼板参数楼板的计算厚度120.0mm 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面

61、板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.42/6 = 32.667 cm3；I = 1001.43/12 = 22.867 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.21+0.51 = 5.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；9.2.3、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.6+1.41= 8.12kN/m最大弯矩 M=0.18.123002= 73080 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 73080/

62、32666.667 = 2.24 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=10 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.24N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 10 N/mm2,满足要求!9.2.4、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.56kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.63004/(100850022.867104)=0.16 mm； 面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.16 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!、纵向支撑钢管的计算纵向支撑钢管按照均布荷载下连续梁计

63、算，截面力学参数为截面抵抗矩 w=4.49cm3截面惯性矩 I=10.78cm4 .1、荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.30.12+0.50.3 = 1.07kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；.2、纵向支撑钢管强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:Mmax =-0.10q1l2-0.117q2l2静荷载：q1 = 1.2 q1 = 1.21.07 = 1.284 kN/m；

64、活荷载：q2 = 1.40.3 = 0.42 kN/m；最大弯矩 Mmax = (0.11.284+0.1170.42 ) 12 = 0.18kNm；最大支座力计算公式如下:N=1.1q1l+1.2q2l最大支座力 N = ( 1.1 1.248 + 1.20.42)1 = 1.88kN ；纵向支撑钢管的最大应力计算值 = M/W= 0.188106/4490 = 41.9 N/mm2；纵向支撑钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2；纵向支撑钢管最大应力计算值为54.57N/mm2 小于纵向支撑钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求！.3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连

65、续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:max=0.677q1l4/(100EI)静荷载 q1 = 2.02 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度= 0.6772.029004/( 10020600010.78104 ) =0.25 mm；纵向支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求!、横向支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.914kN; 支撑钢管计算简图 (mm) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.644 kNm ；最大变形 Vma

66、x = 1.862 mm ；最大支座力 Qmax = 6.96 kN ；最大应力 = 644222.65/4490 = 143.479 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 143.479 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.862mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN

67、 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 6.96 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。.1、静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13820.0 = 2.76 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.1211 = 3.06 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.76+0.5+3.06=

68、6.32 kN；.2、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45 ) 11 = 1.45 kN；.3、不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ =1.26.32+1.41.45= 9.6kN；、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.6 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W

69、- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8576/(0.537424) = 37.7 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 37.7 N

70、/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.004(1.5+0.12) = 1.992 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ；Lo/i = 1991.836 / 15.9 = 125 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=8576/(0.423424) = 47.82N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 47.82 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 由于立杆全支撑在原土夯实后做的100mm厚砼地面上，其承载力标准值为 4.0KN/m2，根据以上计算结果；钢管立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.6 kN；每平方的荷载值为9.60.90.9/4=1.944KN/m24.0KN/m2，故原土夯实后做的100mm厚砼地面满足高支模的承载力要求。