原香漫谷住宅小区钢管脚手架施工方案（52页）.doc

1、徐州新城区A3-3、4地块施工总承包三标段建设工程钢管脚手架施工方案2013年12月15日目 录1、编制依据12、工程概况12.1、工程概况12.2、脚手架概况22.3、工程特点32.4、施工要求32.5、技术保证条件43、施工部署43.1、组织机构43.2、人员分工54、施工准备64.1、作业条件64.2、技术准备64.3、材料准备及要求74.4、机具准备84.5、劳动力准备85、施工工艺85.1、落地架基础处理85.2、脚手架基本参数95.3、工艺流程105.4、施工方法115.5、脚手架拆除216、质量保证措施226.1、质量要求226.2、监测监控247、安全保证措施257.1、外架安

2、全257.2、脚手架防雷与消防278、环境保护措施279、落地脚手架计算书2810、型钢悬挑脚手架计算书371、编制依据序号规范图集编号1徐州新城区A3-3、4地块施工总承包三标段建设工程施工图纸2徐州新城区A3-3、4地块施工总承包三标段建设工程施工组织设计3建筑施工手册第四版4建筑施工脚手架实用手册5直缝电焊钢管GB/T13793-20086低压流体输送用焊接钢管GB/T3091-20087建筑地基基础设计规范GB50007-20118钢管脚手架扣件GB15831-20069建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-200210建筑结构荷载规范GB50009-201211混凝土结构设

3、计规范GB50010-201012钢结构设计规范GB50017-200313建筑施工安全检查标准JGJ59-201114建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9115建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、工程概况2.1、工程概况本工程为徐州新城区A3-3、4地块施工总承包三标段建设工程，位于江苏省徐州市新城区A3-3、4号地，秦郡路以西，太行路以南。总建筑面积87512.1，其中地上建筑面积54800.13，地下建筑面积32711.97 ：由3栋18层高层（10#、15#、22#楼）、6栋7层洋房（6#、8#、9#、13#、16#、17#楼）、一层约3万平米地下车库组

4、成。3栋18层高层房屋（10#、15#、22#楼）总建筑高度55.4m，6栋7层洋房（6#、8#、9#、13#、16#、17#楼）总建筑高度21.05m。高层：基础筏板顶标高为-5.5米，地下室层高4.6米，首层层高为3.73米，标准层层高为2.9米。洋房：基础筏板顶标高为-5.5米，地下负2层层高2.8米，地下负1层层高2.63米，首层层高为2.9米，标准层层高为2.9米。本工程所用脚手架为装修用脚手架，采用落地式钢管脚手架及型钢悬挑脚手架相结合的方式进行搭设。均能够满足施工需求及安全防护要求，满足主体结构施工、防护及外墙装修的需要。2.2、脚手架概况根据现场实际情况及工期要求，各楼座脚手架

5、搭设方式如下：洋房（6#、8#、9#、13#、16#、17#楼）:全部采用落地式钢管脚手架，待地库顶板施工完毕后在车库顶板上进行搭设，搭设高度为约为21.8m。高层（10#、15#、22#楼）：由于场地和工期原因，采用型钢悬挑式脚手架进行施工，第一道悬挑由2层楼面处开始，至7层顶板面，第二道悬挑由8层楼面开始，至13层顶板面，第三道悬挑由14层楼面开始，至主楼顶部结构。每6层悬挑一次，第一次悬挑17.4米，第二次悬挑17.4米，第三次悬挑18.9米，平均悬挑高度为17.9米，计算时取最大悬挑高度为18.9米（檐口）。悬挑主梁采用16号工字钢，用锚固螺栓锚固于楼层结构中进行悬挑，考虑到施工的便利

6、性，工字钢自外墙边缘向外悬挑1.2米，且保证工字钢锚固段长度自由段长度的1.25倍。落地式钢管脚手架及悬挑脚手架的用材和搭设间距统一如下：均采用扣件式钢管脚手架，钢管采用外径为48，壁厚为3.0mm的Q235A普通钢管。脚手片采用预定的竹笆脚手片，根据规范和设计验算。型钢悬挑钢管脚手架各栏杆的间距如下：步距为1.80米，纵距为1.50米，立杆横距为0.80米，连墙杆采取2步3跨制，通过楼层梁板中预埋钢管与连墙短钢管采用双扣件进行连接。双排脚手架应外侧面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不少于6米，斜杆与地面的倾角宜在4560之间，剪刀撑所经过的每根立杆均需使用旋转扣件

7、连接。双排脚手架立面示意图门洞口处需设置斜杆和横向拉结杆件，以填加此处的整体刚度和框架的整体稳定性。有关护栏、连墙杆、吊绳等有关项目均在本方案设计和搭设中有相关设计说明。2.3、工程特点悬挑脚手架施工重点是悬挑型钢的布置和搭设期间的安全管理；难点是本工程外立面结构不规则，悬挑型钢的平面布置比较困难。2.4、施工要求脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。2.4.3能够满足相关安全防护要求。2.5、技术保证条件2.5.1安全网络脚手架、悬挑主梁的搭设和拆除需严格执行本专项施工方案。3、施工部署3.1、组织机构成

8、立以项目经理为中心的组织管理机构，如下图所示：3.2、人员分工3.2.1项目部人员分工如下：序号姓名职务负 责 内 容1段素明项目经理项目总负责、总协调2刘晓见项目总工人员培训、方案交底、技术协调3宗世营工程经理施工总安排、人员组织、现场协调4杜涛安全主管安全文明施工指挥、交底、检查、验收5秦昊技术主任方案编制、材料计划、技术管理6梁克球材料主任相应材料供应、使用状况检查7赵飞测量主管外架轴线、标高控制、偏移观测8莘继军黄永强工 长人员、机械组织、现场指挥9张朋飞周 章土建技术员技术交底的编制，现场技术指导，相关隐检资料的填写，参与材料的进场检验 10魏雷杨波质检员根据技术交底的要求对现场的施

9、工进行质量检查、监督，相关质量资料的收集整理，负责向监理报验，针对现场的质量问题及时下发质量问题整改通知，并跟踪督促、检查架子队人员部署主体劳务施工队成立由队长为组长的领导班子，搭设时必须严格按照项目部要求搭设，统一标准以及搭设尺寸，确保完成脚手架整体效果一致。施工队明确分工，各行其责，准备充足的劳动力，确保随施工进度架子及时搭设，不可由于架子问题而影响关键施工，每个班组人员的组织配备如下：组 长：由施工队项目经理担任组长，负责组织进行脚手架施工。技术员、质检各1名，负责对施工人员的技术交底、检查施工质量，并且搭设施工前，施工队技术人员必须对本队架子工进行现场操作技术交底及安全交底。专业安全员

10、：负责配合项目部安全员，做好安全文明施工，架子搭设、改造时，安全员必须在现场指挥、监督，确保安全。架子工：从事搭设施工，所有施工人员必须持证上岗，配备好安全帽、安全带，并在施工中正确使用。4、施工准备4.1、作业条件4.1.1落地式钢管脚手架基底处理完成，并完成相应验收。4.1.2对现场的材料进行全面的严格检查，禁止使用规格和质量不合格的构配件。4.1.3项目部安全员对架子工做好安全技术交底和教育。4.1.4脚手架施工方案和技术交底已对施工人员交底到位。4.1.5各种防护措施准备好。4.1.6现场清理平整，清理障碍及垃圾。4.1.7测量员放好外脚手架内外立杆位置线，并做完预检。4.1.8施工过

11、程中划出工作区标志（拉警戒线），禁止行人进入。4.2、技术准备仔细阅读并审核施工图，熟悉结构形状、尺寸，选择合理脚手架体系，设计合理、有效的脚手架搭设方案，做出架体布置详图，下发脚手架搭设技术交底。根据工程进度情况及架体布置图，编制各种材料的备料计划、计划进场时间安排，确保脚手架及时搭设使用。4.3、材料准备及要求4.3.1钢管：搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793-2008或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091-2008中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700-2006中Q235-A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的

12、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准焊缝及熔敷金属拉伸试验方法GB/T2652-2008的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。扣件：

13、扣件为可锻铸造扣件，应符合钢管脚手架扣件GB15831-2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。水平悬挑主梁：其钢材强度等级为Q235-A，型号为16号工字钢，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀，应具有0冲击韧性的合格保证。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。搭设架子前应

14、进行保养，除锈并统一涂刷黄黑色油漆，剪刀撑钢管及挡脚板涂刷红白相间油漆力求环保美观。脚手板、挡脚板采用符合有关要求。安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。安全平网采用锦纶安全网，网目边长不大于8cm，尺寸采用P-0.96m，平网网面不宜绷的过紧，筋绳应与架体连成一体。本工程中脚手架均采用483.0mm焊接钢管，不得采用其它规格钢管。，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准碳素

15、结构钢GB/T700中Q235-A钢的规定。4.3.8锚固件：钢丝绳的锚固件分别采用锚固螺栓和20的HPB235钢筋制作。4.4、机具准备开始施工前，技术室向材料室提供材料计划，明确各期间的材料供应数量和要求等，机具及材料由材料室按时、按量、按质进行供应。4.5、劳动力准备本工程工期紧，质量要求高，为确保工程如期完成，施工期间必须配备足够的架子工进行穿插作业，同时所有的架子工必须经过安全教育、培训并考察合格，上工时具有有效期内的特殊工种上岗证。5、施工工艺5.1、落地架基础处理根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情况，对脚手架基础按照建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-200

16、2）的相关规定进行处理。外架基础部分采用三七灰土进行回填，考虑到脚手架的牢固稳定及安全队基底回填土进行分层夯实、平整，保证压实系数不小于0.94；完成后再浇筑100厚的C15素混凝土垫层，抹平收光。混凝土垫层由建筑物外墙起宽度为2.1米。架底标高应高于自然地坪50mm，外部做砖砌排水沟进行排水，防止外架根部浸水下沉，影响安全；最后再铺设一层脚手板（1.20.20.05），脚手板铺设时注意位置必须准确、铺放平稳不得悬空，铺设基础验收合格后方可进行放样定位。若在车库顶板上直接搭设脚手架，则无需浇筑C15混凝土垫层，直接铺设脚手板。基础剖面图如下图所示：5.2、脚手架基本参数落地式脚手架参数脚手架排

17、数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上搭设高度(m)21.8钢管类型483.0立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.8立杆步距(m)1.8双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板1步1设脚手板1步1设连墙件布置方式2步3跨连墙件连接方式双扣件连接地区江苏省徐州市基本风压(kN/m2)0.25安全网半封闭悬挑脚手架最高悬挑高度为18.9米，立杆采用双排单立杆，分段采用钢丝绳进行卸荷。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.3米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根。型钢悬挑脚手架参数脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆

18、布置方式纵向水平杆在上搭设高度(m)18.9钢管类型483.0立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.8立杆步距(m)1.8双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板1步1设脚手板1步1设横向斜撑连墙件布置方式2步3跨连墙件连接方式双扣件连接地区江苏省徐州市基本风压(kN/m2)0.25安全网半封闭悬挑方式普通主梁悬挑锚固点设置方式U型螺栓锚固螺栓直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1200主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)0主梁建筑物内锚固长度Lx(mm)1800梁/楼板混凝土强度等级C30主梁材料规格16号工字钢5.3、工艺流程落地式钢管脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实，基底

19、处理基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座摆放纵向扫地杆（贴近地面的大横杆）树立立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）连墙杆剪刀撑铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。悬挑脚手架搭设的工艺流程为：型钢悬挑梁、预埋件制作预埋件安装混凝土浇筑穿型钢拉线调整刚梁固定型钢立两头立杆扣扫地杆、小横杆、大横杆（或临时大、小横杆）立抛撑树中间立杆小横杆、大横杆、防护栏杆以此类推、形成一步闭合架体铺脚手板（隔离防坠）搭第二步架拉连墙件转角处设置剪刀撑、立杆外侧剪刀撑挂密目安全网、铺脚手版接立杆搭第三步架拉钢丝绳。5.4、施工方法5.4.1锚固钢筋预埋在需悬挑楼层所在楼面板混凝土浇筑前，由专人按照外脚手架的立杆间距

20、，在板上预埋18的U型螺栓三道（需要穿过剪力墙时预埋两道）。锚固钢筋位置同工字钢放置。具体位置如下：第一道设在结构外边边梁内部，距结构梁外边大于150mm处，最里面一道距工字钢固定端200mm处，中间一道设置设置在距工字钢固定端最里面地锚环200mm 处；需要穿剪力墙部位，在墙体施工时相应位置设预留洞（宽180mm，高200mm）。工字钢安放完成后使用木楔楔紧。螺栓预埋至混凝土板、混凝土梁底部，并使用2根1.5米长直径18二级钢筋放置U型筋上部。穿剪力墙工字钢构造示意图楼面工字钢构造示意图5.4.2安装水平悬挑梁1)悬挑梁预埋及加工要求(1)预埋铁、吊环等严格按设计要求进行制作和安放。(2)悬

21、挑梁顶面标高偏差在2mm 以内。(3)原材料应严格按设计图纸进行合理断料，主梁与预埋铁焊接时，其端部应光滑、平整，与预埋铁接触严密。(4)各悬挑梁、连系杆、预埋铁等均为整材。(5)焊接时，必须将各杆件、板材、圆钢、钢管连接表面的焊缝每边3-5cm 范围内的水泥浆、泥浆、油污、铁锈、毛刺及潮气清除干净，露出金属光泽后方可施焊.(6)电焊条必须符合设计要求，焊条若有药皮剥落、变质、污秽、受潮、生锈等均不得使用。(7)对各杆件尽量采用对称施焊，防止随意加大焊肉，引起变形和焊接应力集中，不得在焊缝外母材上引弧。 (8)各杆件、板材等严格按图施工，保证焊缝尺寸、焊缝不得有夹渣、缺网、2)型钢主梁安放搭设

22、的主要方法为：根据主体结构工程的进展，采用分段搭设的方法。在悬挑层板混凝土结构强度达到20%时，开始布置悬挑钢梁，事先在距离钢梁端部100mm 和900mm 处的中部焊接两根直径 25 高度为150mm 的钢筋底座，焊接工作完成后，将钢梁按照平面布置图的位置进行布置，用预埋18的螺栓进行固定，以确保上部架体的稳定。如下图所示：安装工字钢时用塔吊吊起工字钢就位，用木楔打紧尾部工字钢和两道锚环间的空隙后，每根钢梁端部用14钢丝绳斜拉作架体保险。水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。工字钢锚固段长度1.25悬挑

23、段长队，当外挑1200mm时，锚固段长度为1500mm，工字钢总长度为2700mm。架体搭设典型剖面图如下： 5.4.2立杆设置1) 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道，高出檐口上皮1.5m。2) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。5.4.3大横杆设置大横杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接其要求如

24、下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离里不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。同一步大横杆四周要交圈。 本工程使用竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；小横杆设置外架按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆

25、，以形成空间结构整体受力。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；并且作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；小横杆伸出外排大横杆边缘距离为15cm，伸出里排大横杆距结构外边缘10cm，且长度不大于25cm。5.4.5纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5.4.6剪刀撑设置双排脚手架均必须在脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。剪刀

26、撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于24个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。最下部的斜杆与立杆的连接点距钢梁的高度控制在300mm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不小于1米，并用不少于2个旋转扣件进行固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离100。5.4.7脚手板设置1)作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；2)悬挑架首层铺设木脚手板，脚手架选用50mm厚木板，脚手板的宽度应超出两侧纵向水平杆4060mm。设置在三根横向水平杆上。3)木脚手板等，应设置在三根横向水

27、平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm（如下图）；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm（如下图）。 （a）脚手板对接； （b）脚手板搭接3)除悬挑架首层外，其他操作层均铺设竹笆片。4)作业层应满铺脚手板，竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径3.2mm的

28、镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。5)作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。在拐角、斜道平台口处的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空档现象，脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上，防止滑动。5.4.7防护栏杆、挡脚板1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。2) 选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。3) 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护

29、栏杆和30cm高踢脚杆。5)本工程脚手架为装修用脚手架，每一步均使用木模板设置高度180mm挡脚板，并涂刷红白相间的油漆，同时在外架拐角处各绑扎一块竹笆片。6)水平防护安全平网：在初始悬挑处搭设水平防护网（第一道），宽度为6m，上层密目网下层锦纶安全网形式，采用钢管悬挑、拉结，以悬挑双排架作为支撑点（安全网的外边沿要明显高于内边沿5060cm）。其余楼层每隔10米（三层）设置一道水平防护网，宽度为3m，上层密目网下层锦纶安全网形式，拉接形式同上。如下图所示：5.4.8连墙件1) 连墙件数量的设置除应满足计算要求外，其最大间距尚应符合下表中的规定：脚手架高度竖向间距（h）水平间距（la）每根连墙

30、件覆盖面积（）双排50m3h3la4050m3h3la27单排24m3h3la40注：h步距；la纵距。2) 连墙件的布置应符合下列规定： 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置； 一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步），本工程中在每层楼面上进行拉结。3) 对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连

31、墙件。对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。 4) 连墙件的构造应符合下列规定： 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接，其偏离主节点不应大于300； 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用的不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。 5) 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛

32、撑应在连墙件搭设后方可拆除。架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。6) 连墙件构造示意图5.4.9钢丝绳拉结悬挑前端应采吊拉卸荷，吊拉构件与水平工字钢夹角不小于60度。拉绳采用直61914钢丝绳，钢丝绳从工字钢预留孔穿过来，用钢丝绳绳卡紧固，绳卡个数4 个，间距100mm，顶部与上层楼板上预埋绳吊环连接，主楼大角处、架横梁处以及悬挑长度大于等于2.5m时使用2根14的619钢丝拉绳进行卸荷。预埋钢丝绳拉环为20 HPB235圆钢加工弯制而成，示意图如下所示：钢丝绳绳卡做法5.4.10脚手架上门洞、出入口构造示意图：多排悬挑脚手架注意事项1)水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证

33、有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接高度150mm、外径25mm的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。2）悬挑梁尾端应在两处以上使用钢筋固定在钢筋混凝土结构上或由不少于两道的预埋U型螺栓固定，悬挑前端应采吊拉卸荷，吊拉构件与水平工字钢夹角不小于60度。3）钢筋拉环、U型螺栓与型钢间隙用木楔楔紧。4）钢筋拉环、螺栓预埋位置宜为悬挑工字钢尾端向里20处。钢筋预埋至混凝土板、混凝土梁底部，每侧平直段不小于0.6米

34、，螺栓预埋至混凝土板、混凝土梁底部，2根1.5米长直径18二级钢筋放置U型螺栓上部。5）一次悬挑脚手架高度不应超过20m。6）悬挑梁支承位置宜设置在结构梁上。悬挑端应按悬挑跨度起拱1。7）锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不得小于120mm。楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋，否则应采取支顶卸载措施。8）悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。9）悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距倍数设置。10）在建筑结构角部，钢梁宜扇形布置；如果结构角部钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施。11）悬挑架设置连墙件与外立面设

35、置剪刀撑，是保证悬挑架整体稳定的条件。12）型钢悬挑梁布置时遇梯间地段时，可采取阳台处的悬挑梁的上拉钢丝绳方法，或采用内置横压梁方法，横压梁搁置在梯间的两侧框架梁上，采用预埋件固定。因压梁布置在楼梯间处，因此需做好安全警示，铺设好人员上下踏步，以保证人员上下的安全。5.4.12卸料平台详见卸料平台专项施工方案。5.5、脚手架拆除5.5.1接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。5.5.2拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。5.5.3仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设

36、在脚手架上，另立设置。5.5.4拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留的材料、物件及垃圾块，所有清理物安全输送至地面，严禁高处抛掷。5.5.5按搭设的反程序进行拆除，即安全网竖脚手板垫铺脚手板防护栏杆搁栅剪刀撑杆连墙杆大横杆小横杆立杆底排的大横杆、搁栅、平杆、斜撑杆。（即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除。）5.5.6不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。5.5.7所有连墙杆、剪刀撑杆件、隔立板、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差大于两步时，应增设连墙件进行加固。5.5.8档脚手架拆至

37、下不最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。5.5.9所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。5.5.10所有铺脚手板拆除时，自外向里竖立，搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处坠落伤人。5.5.11当日完工后，仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。6、质量保证措施6.1、质量要求6.1.1搭设脚手架施工的人员必须树立高度责任心，增强安全意识，严格按照操作规程的要求及标准进行施工。6.1.2所有进场材料必须检验，弯曲、腐

38、蚀、裂缝材料禁止使用。6.1.3预埋件位置尺寸应符合附图尺寸的要求，做到预埋位置准确无误。6.1.4脚手架搭设必须按照方案要求施工，符合设计及验收规范要求。6.1.5架体水平偏差不大于30mm，垂直偏差不大于50mm。6.1.6扣件必须拧紧，螺栓拧紧力矩4565Nm，不得松动。6.1.7焊缝应符合焊接规范要求，无夹砂、咬边、焊不透等现象，焊缝高度与长度不得小于图纸要求。6.1.8所有螺栓应紧固，无松动。6.1.9在一道工序未检查合格前不得进入下一道工序。6.1.10架体搭设与验收应符合JGJ1302011建筑施工扣件式脚手架安全技术规范。6.1.11搭设脚手架之前，应先请项目部技术室、安全室验

39、收基础，并对工人进行质量、安全技术交底，使搭设工人清楚搭设工艺流程和搭设要求，严禁随意搭设。6.1.12在搭设过程中应随时校正杆件垂直和水平偏差，偏差积累过大。校正工具有卷尺、线锤和水平尺，必要时可用经纬仪进行垂直度的校正。6.1.13靠近立杆的小横杆紧固于立杆下。 6.1.14剪刀撑的搭设：架体外侧全部高度搭设，从架体转角处开始设置，每相距立杆六道立杆设置一道连续搭桥设剪刀撑。钢管采取搭接，搭接长度大于1m、两个以上扣件连接，不得采取对接，交叉点应用扣件连接。剪刀撑应与脚手架立杆或横向水平杆的伸出端进行连接。6.1.15脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，以防止杆滑脱。6.1.16

40、脚手架立杆接头必须采用对接扣件对接连接，相邻两立杆接头应错开不小于500mm，应不在同一步内。纵向水平杆接长必须采用对接扣件连接，上下相邻两根纵向水平杆接头应错开不小于500mm，同一步内外两根纵向水平杆的接头应错开，并不在同一跨内。6.1.17脚手架搭设及验收质量标准如下表所示：项 目技术要求容许偏差检查方法地基基础表面坚实平整观察排水无积水垫板不滑动底座沉降-10mm项 目技术要求容许偏差检查方法立杆垂直度最后验收垂直度偏差H/800100mm经纬仪、吊线钢卷尺搭设中检查不同高度的容许值H=2m7mmH=10m13mmH=20m25mmH=30m38mmH=40m50mm间 距纵距50mm

41、钢卷尺步距20mm排距20mm6.2、监测监控6.2.1监测控制采用经纬仪、水准仪对架体进行监测，主要监测支撑和架体的水平、垂直位置是否有偏移。6.2.2监测点设置观测点设置在立杆1.2m标高处，用“+”字标出对比点，固定观测标准点在混凝土楼板上设置，宜采用钢钉或钢筋头预埋，柱或混凝土墙边监测点直接在浇筑好的混凝土上用钢钉钉入混凝土中作为固定对比观测点。6.2.3监测措施每层脚手架搭设完毕后，派专人检查支撑和架体的水平、垂直位置是否有偏移，发现下沉、倾斜和水平位移情况的应及时上报并解决。6.2.4仪器设备配置名称规格数量精度精密水准仪12”全站仪一台BTS-802CLA12，最大允许误差20”

42、自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ21h/40000对讲机6检测板手16.2.5监测说明1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求,2）连墙件是否松动；3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4）施工过程中是否有超载现象；5）安全防护措施是否符合规范要求；6）支架与杆件是否有变形现象；6.2.6监测预警1）本工程立杆监测预警值为10mm，立柱垂直偏差10cm。2）监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。7、安全保证措施7.1、外架安全 架子使用的扣件材料必须进行检验。 围护用的扣件必须100检查，是否有裂纹、砂眼等质量缺陷，

43、有缺陷的一律弃用。 严格按照规定的构造尺寸进行搭设，立杆的垂直偏差不大于50mm和横杆的水平偏差不大于35mm，并确保节点联接达到要求。 脚手板要铺满、铺平并固定，不得有探头板。 7.1.5架子外挂安全网，挡脚板高20cm，架子上不允许堆物，只作为人行通道。 7.1.6搭设过程中要及时设置连墙杆（每隔二步设置，水平间距不得超过4.5m）、斜撑杆、剪刀撑以及必要的吊索，避免脚手架搭设过程中发生偏斜和倾倒。 7.1.7搭设完毕后应进行检查验收，检查合格才能使用。 7.1.8在脚手架上同时进行多层作业的情况下，各作业层之间应设置可靠的防护网，防止上层坠物伤及下层作业人员。 7.1.9六级以上大风、大

44、雾、大雨、和大雪天气上应暂停在脚手架作业。雨雪后操作，要先清理干净，防止滑倒。 7.1.10施工层上除了必要的施工人员和施工材料外，其他人员、材料未经允许不得随意堆放，以减少不必要的施工荷载，防止超载。 7.1.11经常检查拉结点，严禁在内外装修作业过程中，不经同意拆除拉结器材。 7.1.12人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必需戴安全帽和佩挂安全带，不得单人装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。 7.1.13不得对立杆纵距作大于100mm的构架尺寸放大，确有实际情况需对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。 在脚手板上的砂浆

45、和容器总重不得大于1.5KN，施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上搬运和安装的构件不得大于2KN。 7.1.15作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为准，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。 7.1.16人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。 7.1.17在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检修，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时应立即通知所有架上人员撤离。 项目安全负责人要定期对施工人员进行安全教育，加强对施工人员的自我保护意识、安全意识的培养，提高施工人员的素质。另外，条件允许的情况，在架子安全网上醒目的位

46、置悬挂上安全标语。 7.1.18对于违反安全操作规定的施工队和人员，项目安全负责人员要及时停止有安全隐患的施工，并按规定给予施工队处罚。 7.1.19项目安全管理人员对工人进行安全知识培训和考核，强化安全意识。 7.1.20脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（国家安全生产监督管理总局令第30号）等考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。7.1.21搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。7.2、脚手架防雷与消防7.2.1脚手架防雷、消防工作应列入工地消防系统，根据工地现场实际情况合理设置防雷、消防装置，是确保本工程安全生产的关键。

47、7.2.2采用避雷针与大横杆连通，接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统通过立杆连成一体的措施。7.2.3避雷针可采用12镀锌钢筋制作，高度不少于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆连通，形成避雷网络。再用接地线电阻测试测定电阻，要求冲击电阻不大于10欧。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。7.2.4接地线可采用404的镀锌扁钢，接地线与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺栓加弹簧垫片，以防松动并保证接触面积不少于10mm2.接地线与建筑物内避雷系统的设置，按脚手架的长度不超过50m设置1个，同时要求位置不得选在人经常走到的地方，以避免

48、跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。7.2.5严禁在脚手架上进行电焊、风割等作业，如确需在脚手架上进行以上作业时，应注意易燃物品，必须有防火安全措施，设置消防器材，并派人看守，动火作业后要及时清理现场，排除隐患。7.2.6共同做好安全防火工作，吸烟要到指定的吸烟区内，不得乱扔烟头，在主要安全出入口及平台位置设计手提式灭火器。8、环境保护措施8.1、搭设脚手架和焊接人员，必须穿戴防护用品，8.2、装修时进行焊接、气割时，将周边施工人员劝离，注意强光伤害眼睛；8.3、高温季节注意防暑降温，避开中午高温时段；8.4、登高作业人员必须定期体检，有心脏病、高血压等人员禁止登高作业；8.5、严禁自外架上

49、向下抛掷材料物品和倾倒垃圾；8.6、在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上步架或室内，每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐；8.7、安全网在使用中损坏应该立即派人进行修补；8.8、现场周转材料码放整齐。9、落地脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度21.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米

50、，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设14层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.3900，体型系数1.1290。地基承载力标准值200kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算

51、采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/3=0.027kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/3=0.533kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.027=0.078kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.533=0.747kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支

52、座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.214106/4491.0=47.679N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.027=0.065kN/m活荷载标准值 q2=0.533kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.065+0.9900.533)1500.04/(1002.

53、06105107780.0)=1.304mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/3=0.040kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/3=0.800kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.040+1.40.800=1.237kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算

54、最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: =0.334106/4491.0=74.279N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.009mm集中荷载标准值 P=0.058+0.040+0.800=0.898kN集中荷载标准值最不利

55、分配引起的最大挠度 V2=897.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=0.735mm最大挠度和 V=V1+V2=0.744mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.80

56、01.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.200=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10721.800=2

57、.338kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.100141.500(0.800+0.300)/2=1.155kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17 NG3 = 0.1701.50014=3.570kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50021.800=0.327kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.390kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载

58、总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.390 Us 风荷载体型系数： Us = 1.129经计算得到：Wk = 0.2501.3901.129 = 0.392kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.27.390+0.91.42.400=11.892kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

59、 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.27.390+1.42.400=12.228kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.228kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l

60、0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到: =12228/(0.19424)=152.179N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

61、f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.892kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长

62、细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.240kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =11892/(0.19424)+240000/4491=201.492N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk fg其中 pk 脚手架立杆基础底面

63、处的平均压力标准值，pk =Nk/A=39.16 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 7.39+2.40=9.79kN A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 200.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 200.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！10、型钢悬挑脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012

64、钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度18.9米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设6层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结

65、点间增加两根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2300，体型系数1.1290。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用16号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.50米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.10m。而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0

66、38kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.800/3=0.027kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.800/3=0.533kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.027=0.078kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.533=0.747kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.214106/4491

67、.0=47.679N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.027=0.065kN/m活荷载标准值 q2=0.533kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.065+0.9900.533)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.304mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小

68、横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/3=0.040kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/3=0.800kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.040+1.40.800=1.237kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: =0.334106/4491.0=74.279N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

69、3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.040+0.800=0.898kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=897.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=0.735mm最大挠度和 V=V1+V2=0.744mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满

70、足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.8001.500/2=0.060kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.500/2=1.200kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.060+1.41.200=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-

71、65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10718.900=2.027kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10061.500(0.800+0.300)/2=0.495kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为

72、0.16 NG3 = 0.1601.5006=1.440kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50018.900=0.283kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.245kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.230 Us 风荷载体型

73、系数：Us = 1.129经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.2501.2301.129 = 0.347kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.245+0.91.42.400=8.119kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.245+1.42.400=8.455kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la

74、 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.455kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=

75、196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =8455/(0.19424)=105.218N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.119kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1

76、.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.213kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =8119/(

77、0.19424)+213000/4491=148.374N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.

78、10cm2。受脚手架集中荷载 P=8.46kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=10.258kN,R2=7.617kN,R3=-0.302kN抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.343106/(1.05141000.0)+3.6401000/2610.0=10.468N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、

79、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =1.34106/(0.929141000.00)=10.26N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左

80、至右各钢绳拉力分别为 RU1=10.885kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=10.885kN 拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00010.885/0.850=102.446kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU

81、我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=10.885kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=108854/(3.1416652)1/2=11mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.617kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范9.7.6 f = 65N/mm2；压点处采用2个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0

82、.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为110.50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=76174/(3.1416110.502)1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.62kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于7616.57/(3.14161

83、81.5)=89.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.62kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.2.10条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 5.71106/(1.00014.3001.51000105.02)=0.0240 = 1-(1-20.0240)1/2=0.0240s = 1-0.0240/2=0.9880楼板压点负弯矩配筋为 As = 5.71106 / (0.9880105.0210.0) = 262.3 mm2悬挑脚手架计算满足要求！