阶梯式报告厅高大模板专项施工方案（134页）.doc

1、目 录- 11. 编制依据- 22. 工程概况- 23. 施工部署- 44. 模板工程主要施工方法- 105. 模板技术质量控制措施- 156. 安全技术措施- 207. 文明施工措施- 218.梁模板扣件钢管高支撑架计算书-22KL311 - 22KL323 - 43L308 - 64KL324 - 85KL321 - 1099.楼板模板扣件钢管高支撑架计算书- 13010. 应急救援预案- 1431.编制依据1.1混凝土结构工程施工及验收规范 GB50204-20021.2建筑施工手册缩印本（第四版）1.3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20011.4建筑施工高处作业安

2、全技术规范 JGJ80-911.5混凝土结构设计规范GB50010-20021.6建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)1.7钢结构设计规范(GB 50017-2003) 1.8模板、支撑计算采用品茗施工资料制作与管理软件（杭州品茗科技有限公司）进行计算。2工程概况*工程为6层框架结构，建设地点位于*市*路，建筑面积为20239.1，属一类高层建筑。在一层平面有一园形的阶梯式报告厅（轴），层高8.8m，实际高度8.8m10.78m。整个屋面体系主要由1榀KL311（1）梁（截面4501300mm）、1榀KL302（2）梁（截面450850、1300mm）、1榀KL320（2）梁（截面4

3、501300mm）、1榀KL322（2）梁（截面4501300mm）、4榀KL323（1）梁（截面4501250mm）、2根L321（1）梁（截面4501200mm）、1根L303（2）梁（截面4501200mm）、1根L308（2）梁（截面4501200mm）、1榀KL321（1）梁（截面450850mm）、1榀KL306（2）梁（截面450850mm）、1榀KL324（8）园形梁（截面4501200mm）共15根主、次梁和混凝土楼板（板厚120mm）组成。设计采用现浇钢筋混凝土结构，施工条件为商品混凝土，汽车泵送至楼面进行浇筑，塔吊作为辅助垂直运输工具。详见附图13.施工部署3.1总体部署

4、鉴于0.000层模板已经支设，为确保其屋面支架基础有足够的承载力，在0.000层楼面板混凝土强度达到设计强度后，拆除其支撑架，在地面上浇筑100厚C20混凝土垫层，且在强度达到一定强度后，方可在其上按附图2相关尺寸搭设满堂脚手架，并用调节件调节立杆高度，将梁板顶紧。架设立杆(采用483.5钢管，双扣件连接)时应将立杆套上底座后支设在长度大于2米的槽钢上，以保证立杆不因地基原因下沉。架设屋面支撑立杆(采用483.5钢管，立杆套上底座)时，其立杆纵距、横距及水平杆步距均按照附图2所注明的尺寸进行施工。优先保证KL311（1）、KL302（2）、KL320（2）、KL322（2）的支撑立杆位置；其次

5、是4根KL323（1）的支撑立杆位置；再次是2根L321（1）、L303（2）、L308（1）的支撑立杆位置；最后是KL321（1）、KL306（2）及KL324（8）的支撑立杆位置，均以梁中心线为主轴（特别是L303），搭设的步距均为1500。设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。由于该报告厅为阶梯式，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。每道纵向、横向水平杆两端均伸至柱边（梁边），并与该处的连墙件（采用483.5钢管制成柱箍或梁箍）牢固连接。设置纵向

6、剪刀撑和水平剪刀撑（详见附图3、附图4、附图5），由底至顶（水平剪刀撑沿全平面）连续设置，以保证其支撑的稳定性。纵向剪刀撑斜杆搭接长度1000，用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离100。每个扣件的螺栓拧紧扭力矩控制在45N.m60N.m。3.2施工过程3.2.1施工准备施工方案经相关部门审批后即成为施工的指导性文件，认真贯彻执行。由项目经理、技术负责人组织项目全体管理人员和施工班组长召开技术、安全交底会，认真学习方案的内容，了解施工程序，指出施工中的重点和难点，对容易发生质量隐患和安全事故的工序着重强调，听取各班组的意见，对他们提出的疑问和困难给予解决，同时对他们提出的个别

7、有益的经验和建议加以采纳，不断完善施工方案。会后要求技术人员对各工种、各工序施工的全体操作人员书面交底。3.2.2支撑系统搭设钢管架搭设由专业分包队伍施工，对其资质、信誉等情况进行考核后签订分包合同，要求分包队伍按照施工方案的内容要求认真编制具体的搭设方案报项目部批准。搭设支撑架的工人必须持证上岗，操作时必须画出安全区，设警戒标志。材料进场时由质检员和材料员验收（杆件、扣件按品牌抽样检测合格），有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹的钢管一一清除，采用的直角扣件、回转扣件和对接扣件夹紧时钢管开口处最小间隙不小于5mm，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。支架搭设前在地面弹好立杆位置的纵、横墨斗

8、线（详见附图2），详见3.1总体部署。立杆接长必须采用对接连接，禁止搭接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。所有扣件上紧后逐一用扭力板手测定其扭力。每个扣件的螺栓拧紧扭力矩控制在45N.m60N.m。在模板安装前，按高大模板支架安全要点检查表内容进行自检查，自检查通过后，通知有关各方进行高大模板支架验收检查，并注意保护好高大模板支架施工现场，防止人为破坏（立杆、扣件），影响施工安全。3.2.3模板安装进场的九夹板全部为新木料，因此材料

9、验收重点对搁栅、牵杠等方木料，凡腐烂、过度弯曲的木料一律不准使用。模板安装时技术人员进行跟班检查，对搁栅、牵杠的间距（除KL324在其垂直于梁底的钢管上满铺方木外，其余所有梁底方木间距为100，板底方木间距为300）及位置检查其与方案是否相符，测定模板的平整度和标高。大梁的起拱度为3，大梁侧模留一面待钢筋绑扎完后封模。模板安装完各班组自检、互检合格后，由项目部组织验收，存在个别隐患处需全部按要求整改完毕后报监理工程师验收。4.模板工程主要施工方法4.1 梁模板安装顺序及技术要点梁模板支撑：采用483.5钢管，双扣件连接，根据钢管高支撑架设计计算要求，搭设满堂支撑架（详见本方案第4页第3.1总体

10、部署及附图2）。KL323、KL324的纵、横向水平杆，除与其两边立杆连接外，还与其他梁的纵向、横向水平杆用旋转扣件连接固定（至少两个连接点）。梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。在钢管支撑架的最上一道水平短钢管上铺设4080mm方杉木（所有梁底支撑方杉木均平行于梁截面），其间距：100mm（除KL324在其4根垂直于梁截面的钢管上满铺方木外），在楞木上铺设18厚胶合面板，即可形成梁底模。模板接头应放在木方楞中间。大梁的中部起拱为3。梁侧模板：梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁来确定。为了便于钢筋的绑扎，可先装一侧模板，待梁钢筋绑扎好、穿好对拉螺栓后再

11、安装另一侧模板。所有梁侧模主楞（外龙骨）为2根4080mm方杉木，合并使用，垂直于梁底、沿梁长度方向间距为300进行布置，梁侧模次楞（内龙骨，4080mm方杉木）根数：梁高1300为5根，梁高12001250为4根，梁高850为3根，沿侧模高度方向均分布置。设置12穿梁螺栓，穿梁螺栓竖向根数为：梁高1200以上为4根，第一根距梁底的距离为200，第二根距梁底的距离为450，第三根距梁底的距离为700，第四根距梁底的距离为950；梁高850为2根，第一根距梁底的距离为200，第二根距梁底的距离为500；穿梁螺栓水平间距均为300。待梁钢筋绑扎好，验收合格后方可安装另一侧模板，安装时在两模之间安装

12、12对拉螺栓并设有限位套管，模板须经垂直度和位置校正后进行加固。梁模板安装示意图如下：KL311KL323L308KL321KL3244.2 板模板安装（1） 板模板制作：模板平面尺寸根据结构施工图及模板翻样图在底层加工好后方可吊入施工部位，严禁现场切割，避免形成木屑掉入梁内无法清理。模板在制作时，对切割后的模板必须全部刨直，以保证板拼缝严密。（2） 板模板安装：在钢管支撑架的最上一道水平短钢管上铺设4080mm方杉木作为板底支撑，间距300mm，在其上铺加工好的18厚胶合面板，模板的排布采用标准尺寸的整块对称排列，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，不足部分尽

13、量留在中央和端部，锯成所需尺寸和形状补齐，模板接头应放在木方楞中间。所有板模板安装完毕后，接缝处须贴胶带纸，防止漏浆，以确保混凝土板底表面施工完后平整、光滑。按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。（3） 板模板支撑：采用483.5钢管，双扣件连接，根据钢管高支撑架设计计算要求，搭设满堂支撑架。详见本方案第4页第3.1总体部署及附图2。由于层高较高，需采用增加剪刀撑的方法以达到支撑的稳定性（详见附图3、附图4、附图5）。模板安装示意图如下：4.3 模板拆除4.3.1、认真做好砼立方体试块，整个模板（含侧模）支撑体系应在砼浇捣完28天后根据同条件养护拆模试块

14、强度报告情况、经项目经理同意，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。 4.3.2、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求。 4.3.3、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5、模板技术质量控制措施5.1、进场模板质量标准（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收查、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m

15、2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。5.2、模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重

16、量、侧压力以及施工荷载。 （1）主控项目 1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。 检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目 1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 2）对跨度不小于4m

17、的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。 （3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于

18、3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土柱上的500线，根据层高及板厚，沿柱周边弹出顶板模板的底标高

19、线。5.3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。 （2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。5.4、脱模剂及模板堆放、维修 （1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱

20、模剂，机油:柴油2:8。 （2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。 （3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。 （4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。6、安全技术措施6.1 拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 6.2 支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。6.3 浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过

21、程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。发现问题及时组织处理。6.4使用电动工具（手电钻、手电锯、圆盘锯）前检查安全装置是否完好，运转是否正常，有无漏电保护，使用时严格按操作规程作业。6.5拆除模板时应经施工技术员同意，操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面拉倒。 6.6电焊机上设防雨盖，下设防潮垫，一、二次电源接头处要有防护装置，二次线使用接线柱，且长度不超过30m，一次电源采用橡胶套电缆或穿塑料软管，长度不大于3m。6.7开关箱内部和顶部装钉防火板，一机一闸，熔丝不得用其它

22、金属代替，且开关箱上编号，有专人负责。6.8进行交叉作业如支模、砌墙、粉刷等工种交叉作业时，不得在同一垂直方向上下同时操作，下层作业的位置，必须处于依上层高度确定的可能坠落范围半径之外，不符合条件的必须设置安全防护层。6.9特种作业人员必须持证上岗，上岗持证率达到100%。7.文明施工措施 7.1严格遵守市有关环卫、市容管理的有关规定，加强现场用水、排污的管理，保证排水畅道，无积水，场地整洁无垃圾，搞好现场清洁卫生。7.2工人操作地点和周围必须清洁整齐，做到干活脚下清，活完场地净。7.3施工现场要有严格的成品保护措施制度，不准乱写乱画。7.4合理安排施工工序，严禁在中午和夜间进行产生噪音的建筑

23、施工作业(中午12时至下午2时，晚上ll时至第二天早上7时)。由于施工不能中断的技术原因和其它特殊情况，确需中午或夜间连续施工作业的，公司将向建设行政部门和环境部门申请，取得相应的施工许可征后方可施工。7.5在施工场地外因进行噪音监测，对于一些产生噪音的施工机械，应采取有效的措施，减少噪音，如切割金属和锯模板的场地均搭设工棚以屏蔽噪音。7.6注意夜间照明灯光的投射，在施工区内进行作业封闭，尽量降低光污染。8. 梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009

24、-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。KL311一、 参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.30混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：10.41；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:无

25、承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.70；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):31.2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):4.03.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1

26、.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：100.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：5；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，250mm，250mm，250mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，

27、高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.300m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混

28、凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 65.833 kN/m2、31.200 kN/m2，取较小值31.200 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面

29、抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.331.20.9=10.11kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 10.109+0.756 = 10.865 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 295mm；面板的最大弯距 M= 0.110.8652952 = 9.46104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.46104 / 1.6

30、2104=5.836N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.836N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 31.20.3 = 9.36N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 295mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.362954/(10060001.46105) = 0.549 mm；面板的最大容许

31、挠度值: = l/250 =295/250 = 1.18mm；面板的最大挠度计算值 =0.549mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.18mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408021/6 = 42.67cm3；I = 408031/12 = 170.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm

32、)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.231.20.9+1.420.9)0.295=10.68kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm； 内楞的最大弯距: M=0.110.68300.002= 9.62104N.mm； 最大支座力:R=1.110.6840.3=3.526 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 9.62104/4.27104 = 2.254 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.254 N/

33、mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =31.200.30= 9.20 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6779.23004/(10090003.41106) = 0.016 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.

34、外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.526kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408022/6 = 85.33cm3；I = 408032/12 = 341.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.811 kN.m

35、 外楞最大计算跨度: l = 250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.11105/8.53104 = 9.503 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =9.503N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.86 mm外楞的最大容许挠度值: = 250/250=1mm；外楞的最大挠度计算值 =0.86mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积

36、 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =31.20.30.355 =3.323 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=3.323kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要

37、考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501818/6 = 2.43104mm3； I = 450181818/12 = 2.19105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.

38、2（24.00+1.50）0.451.300.90=16.11kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.500.450.90=0.24kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.44.000.450.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=16.11+0.24+2.27=18.62kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1018.6220.12； =0.019106/2.43104=0.766N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.766 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采

39、用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.300+0.50）0.45= 15.14KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.1421004/(10060002.19105)=0.008mm；面板的最大挠度计算值: =0.008mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、

40、梁底支撑木方的计算计算简图如下： 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.30.1=3.315 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.50.1(21.3+0.45)/ 0.45=0.339 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+4)0.1=0.65 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.23.315+1.20.339=4.385 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.650=0.910 kN/m；荷载设计值 q = 4.385

41、+0.910 = 5.295 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 4.27101 cm3；I=4848/12 = 1.71102 cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下: 其中 a=(0.900-0.450)/2=0.225 m； c=0.450 m；跨中最大弯距 M=0.1255.2950.4500.450+0.55.2950.4500.225=0.402 kN.m；方木最大应力计算值 =402063.750/4.27104=9.423 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=

42、11.000 N/mm2； 方木最大应力计算值 9.423 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力 V =5.2950.450/2=1.191 kN；方木受剪应力计算值 T=31191.300/(240.0080.00)=0.558 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.558 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度

43、和，计算公式如下: 线荷载 q = 3.315 + 0.339 = 3.654 kN/m；方木最大挠度 =3.654450.000(8900.0003-4450.0002900.000+450.0003)/(3849000.0001.71106)=1.448 mm；方木的挠度设计值 =900.000/250=3.600 mm；方木的最大挠度 =1.448 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.600 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集

44、中力P= 1.191 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.572 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.773 mm ；最大支座力 Rmax = 9.156 kN ；最大应力 = 0.572106 /(5.08103 )=112.578 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 112.578 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.773mm小于700/150与10 mm,满足

45、要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.339 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定

46、性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =9.156 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12910.41=1.613 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.70/2+(0.90-0.45)/2)0.700.50=0.241 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.70/2+(0.90-0.45)/2)0.700.120(1.50+24.00)=1.478 kN； N =9.156+1.613+0.241+1.478=12.488 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立

47、杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2

48、945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12488.291/(0.207489) = 123.374 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 123.374 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h

49、+2a) = 1.1671.018(1.5+0.32) = 2.495m；Lo/i = 2494.813 / 15.8 = 158 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.281 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12488.291/(0.281489) = 90.884 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 90.884 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！KL323一、 参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.25混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m)

50、:0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：10.41；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.70；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):30.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m

51、2):4.03.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：100.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm

52、，250mm，250mm，250mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000；

53、 V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.250m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 65.833 kN/m2、30.000 kN/m2，取较小值30.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

54、 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3300.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 9.720+0.756 = 10.476 kN/m；计算跨度(内楞间距):

55、l = 376.67mm；面板的最大弯距 M= 0.110.476376.6672 = 1.49105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.49105 / 1.62104=9.175N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =9.175N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 300.3 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 376.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =

56、301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779376.674/(10060001.46105) = 1.402 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =376.667/250 = 1.507mm；面板的最大挠度计算值 =1.402mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.507mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408021/6 = 42.67cm3；I

57、 = 408031/12 = 170.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2300.9+1.420.9)0.377=13.15kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm； 内楞的最大弯距: M=0.113.15300.002= 1.18105N.mm； 最大支座力:R=1.113.1530.3=4.341 kN；经计算得到，内

58、楞的最大受弯应力计算值 = 1.18105/4.27104 = 2.775 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.775 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =30.000.38= 11.30 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67711.33004/(10090003.4

59、1106) = 0.02 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.02mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.341kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408022/6 = 85.33cm3；I = 408032/12 = 341.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计

60、算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.868 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 8.68105/8.53104 = 10.173 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =10.173N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.742 mm外楞的最大容许挠度值: = 250/250=1

61、mm；外楞的最大挠度计算值 =0.742mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =300.30.325 =2.925 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.925kN 小于 穿梁螺栓最大容许

62、拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501818/6 = 2.43104mm3； I = 450181818/12 = 2.19105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M

63、- 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.451.250.90=15.49kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.500.450.90=0.24kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.44.000.450.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=15.49+0.24+2.27=18.00kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1018.0020.12； =0.018106/2.

64、43104=0.741N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.741 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.250+0.50）0.45= 14.57KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.569

65、1004/(10060002.19105)=0.008mm；面板的最大挠度计算值: =0.008mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下： 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.250.1=3.188 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.50.1(21.25+0.45)/ 0.45=0.328 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+4)0.1=0.65 kN/m；

66、2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.23.188+1.20.328=4.218 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.650=0.910 kN/m；荷载设计值 q = 4.218+0.910 = 5.128 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 4.27101 cm3；I=4848/12 = 1.71102 cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下: 其中 a=(1.000-0.450)/2=0.275 m； c=0.450 m；跨中最大弯距 M=0.1255.128

67、0.4500.450+0.55.1280.4500.275=0.447 kN.m；方木最大应力计算值 =447126.563/4.27104=10.480 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2； 方木最大应力计算值 10.480 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力 V =5.1280.450/2=1.154 kN；方木受剪应力计算值 T=31153.875/(240.0080.00)=0.541 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.400

68、N/mm2；方木受剪应力计算值 0.541 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 线荷载 q = 3.188 + 0.328 = 3.515 kN/m；方木最大挠度 =3.515450.000(81000.0003-4450.00021000.000+450.0003)/(3849000.0001.71106)=1.953 mm；方木的挠度设计值 =1000.000/250=4.000 mm；方木的最大挠度 =1.953 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4.00

69、0 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.154 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.404 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.401 mm ；最大支座力 Rmax = 7.596 kN ；最大应力 = 0.404106 /(5.08103 )=79.513 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm

70、2；支撑钢管的最大应力计算值 79.513 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.401mm小于600/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

71、；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.923 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =7.596 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12910.41=1.613 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.70/2+(1.00-0.45)/2)0.600.50=0.225 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.70/2+(1.00-0.45)/2)0.600.120

72、(1.50+24.00)=1.377 kN； N =7.596+1.613+0.225+1.377=10.811 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系

73、数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10811.176/(0.207489) = 106.806 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 106.806 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(

74、h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.018(1.5+0.32) = 2.495 m；Lo/i = 2494.813 / 15.8 = 158 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.281 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10811.176/(0.281489) = 78.679 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 78.679 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 20

75、5 N/mm2，满足要求！L308一、 参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.20混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：10.41；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.70；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50

76、；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):4.03.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(m

77、m)：100.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，250mm，250mm，250mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 -

78、 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 65.833 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面

79、板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.328.80

80、.9=9.33kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 9.331+0.756 = 10.087 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 360mm；面板的最大弯距 M= 0.110.0873602 = 1.31105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.31105 / 1.62104=8.07N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.07N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:

81、q = 28.80.3 = 8.64N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 360mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.643604/(10060001.46105) = 1.123 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =360/250 = 1.44mm；面板的最大挠度计算值 =1.123mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.44mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷

82、载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408021/6 = 42.67cm3；I = 408031/12 = 170.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.228.80.9+1.420.9)0.36=12.1kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l

83、= 300mm； 内楞的最大弯距: M=0.112.10300.002= 1.09105N.mm； 最大支座力:R=1.112.1050.3=3.995 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.09105/4.27104 = 2.553 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.553 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =28.800.36= 10.37 N/mm； l-

84、计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67710.373004/(10090003.41106) = 0.019 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.019mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.995kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408022/6 =

85、 85.33cm3；I = 408032/12 = 341.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.799 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 7.99105/8.53104 = 9.362 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =9.362N/mm2

86、小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.672 mm外楞的最大容许挠度值: = 250/250=1mm；外楞的最大挠度计算值 =0.672mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =28.80

87、.30.325 =2.808 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.808kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501818/6 = 2.4310

88、4mm3； I = 450181818/12 = 2.19105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.451.200.90=14.87kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.500.450.90=0.24kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.44.000.450.90=2.27kN/m；

89、q = q1 + q2 + q3=14.87+0.24+2.27=17.38kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1017.3830.12； =0.017106/2.43104=0.715N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.715 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.200+0.50）0.45= 14.00KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00

90、mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.9951004/(10060002.19105)=0.007mm；面板的最大挠度计算值: =0.007mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下： 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.20.1=3.06 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.50.1(21.2+0.45)/ 0.

91、45=0.317 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+4)0.1=0.65 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.23.060+1.20.317=4.052 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.650=0.910 kN/m；荷载设计值 q = 4.052+0.910 = 4.962 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 4.27101 cm3；I=4848/12 = 1.71102 cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为

92、简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下: 其中 a=(0.900-0.450)/2=0.225 m； c=0.450 m；跨中最大弯距 M=0.1254.9620.4500.450+0.54.9620.4500.225=0.377 kN.m；方木最大应力计算值 =376801.875/4.27104=8.831 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2； 方木最大应力计算值 8.831 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力 V =4.9

93、620.450/2=1.116 kN；方木受剪应力计算值 T=31116.450/(240.0080.00)=0.523 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.523 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 线荷载 q = 3.060 + 0.317 = 3.377 kN/m；方木最大挠度 =3.377450.000(8900.0003-4450.0002900.000+450.0003)/(3849000.0001.7

94、1106)=1.338 mm；方木的挠度设计值 =900.000/250=3.600 mm；方木的最大挠度 =1.338 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.600 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.116 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.536 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.724 mm ；最大支座力

95、 Rmax = 8.581 kN ；最大应力 = 0.536106 /(5.08103 )=105.505 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 105.505 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.724mm小于700/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立

96、杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.815 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =8.581 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12910.41=1.613 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.70/2

97、+(0.90-0.45)/2)0.700.50=0.241 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.70/2+(0.90-0.45)/2)0.700.120(1.50+24.00)=1.478 kN； N =8.581+1.613+0.241+1.478=11.913 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强

98、度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11913.009/(0.207489) = 117.691 N/mm2；钢管立杆稳定性计算

99、 = 117.691 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.018(1.5+0.32) = 2.495 m；Lo/i = 2494.813 / 15.8 = 158 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.281 ；钢管立杆受压应力计算值 ；

100、=11913.009/(0.281489) = 86.697 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 86.697 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！KL324一、 参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.20混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.66；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：10.41；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:2；板底

101、承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.70；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):28.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):4.03.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性

102、模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：4；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，250mm，250mm，250mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇

103、混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 65.833 kN/m2、

104、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：

105、 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.328.80.9=9.33kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 9.331+0.756 = 10.087 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 360mm；面板的最大弯距 M= 0.110.0873602 = 1.31105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.31105 / 1.62104=8.07N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =8.07N/mm2 小于 面板

106、的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 28.80.3 = 8.64N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 360mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.643604/(10060001.46105) = 1.123 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =360/250 = 1.44mm；面板的最大挠度计算值 =1.123mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.

107、44mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408021/6 = 42.67cm3；I = 408031/12 = 170.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q =

108、 (1.228.80.9+1.420.9)0.36=12.1kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm； 内楞的最大弯距: M=0.112.10300.002= 1.09105N.mm； 最大支座力:R=1.112.1050.3=3.995 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.09105/4.27104 = 2.553 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 2.553 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9000N/m

109、m2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =28.800.36= 10.37 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.67710.373004/(10090003.41106) = 0.019 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；内楞的最大挠度计算值 =0.019mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.995kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根

110、木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408022/6 = 85.33cm3；I = 408032/12 = 341.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.799 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 7.99105/8.53104 = 9.362 N/

111、mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =9.362N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.672 mm外楞的最大容许挠度值: = 250/250=1mm；外楞的最大挠度计算值 =0.672mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径

112、: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =28.80.30.325 =2.808 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.808kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自

113、重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6551818/6 = 3.54104mm3； I = 655181818/12 = 3.18105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.661.200.90=21.65kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.500.660.90=0

114、.35kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.44.000.660.90=3.30kN/m；q = q1 + q2 + q3=21.65+0.35+3.30=25.30kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12525.3010.2252； =0.16106/3.54104=4.527N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.527 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50

115、)1.200+0.50）0.66= 20.37KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =225.00/250 = 0.900mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52120.372254/(10060003.18105)=0.142mm；面板的最大挠度计算值: =0.142mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 225 / 250 = 0.9mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的

116、荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.20.225=6.885 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.50.225(21.2+0.45)/ 0.45=0.712 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+4)0.225=1.462 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26.885+1.20.712=9.117 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.462=2.048

117、 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 9.117+2.048=11.164 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.111.1640.6550.655= 0.479 kN.m；最大应力 = M / W = 0.479106/5080 = 94.288 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 94.288 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 20

118、5 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.69.1170.655 = 3.583 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =23582.981/489.000 = 14.654 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 14.654 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 6.885 + 0.713 = 7.598 kN/

119、m；钢管最大挠度计算值 = 0.6777.5986554 /(10020600012.19104)=0.377mm；钢管的最大允许挠度 =0.6551000/250=2.620 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.377 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2.62 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.200= 30.600 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.500 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

120、q3= (2.500+4.000)=6.500 kN/m2；q = 1.2(30.600 + 0.500 )+ 1.46.500 = 46.420 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.962 kN，中间支座最大反力Rmax=6.351；最大弯矩 Mmax=0.223 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.082 mm；支撑钢管的最大应力 =0.

121、223106/5080=43.947 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 43.947 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设

122、计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.351 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.962 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12910.41=1.613 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.70/2+(0.90-0.45)/2)0.660.50=0.226 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载

123、: N4=1.2(0.70/2+(0.90-0.45)/2)0.660.120(1.50+24.00)=1.383 kN； N =0.962+1.613+0.226+1.383=4.183 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考

124、虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4183.196/(0.207489) = 41.327 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 41.327 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足

125、要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.018(1.5+0.32) = 2.495 m；Lo/i = 2494.813 / 15.8 = 158 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.281 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=4183.196/(0.281489) = 30.443 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 3

126、0.443 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =6.351 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(10.41-1.2)=1.613 kN； N =6.351+1.613=7.778 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.

127、08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7778.

128、024/(0.203489) = 78.355 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 78.355 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.018(1.5+0.32) = 2.495 m；Lo/i = 2494.813 / 15.8 = 158 ；由长细比 lo/i 的结

129、果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.281 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7778.024/(0.281489) = 56.605 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 56.605 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全KL321一、 参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):0.85混凝土板厚度(mm):120.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长

130、度a(m):0.30；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：10.41；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:无承重立杆，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.70；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):20.4；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):4.03.材料参数木材品种：杉木

131、；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：100.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：3；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，300mm；穿梁螺栓直径(mm)：M

132、12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝

133、土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.850m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 65.833 kN/m2、20.400 kN/m2，取较小值20.400 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:

134、 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.320.40.9=6.61kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 6.610+0.756 = 7.366 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 365mm；面板的最大弯距 M= 0.1257.36

135、63652 = 1.23105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.23105 / 1.62104=7.572N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.572N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 20.40.3 = 6.12N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 365mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板的最大挠度计算值

136、: = 0.5216.123654/(10060001.46105) = 0.647 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =365/250 = 1.46mm；面板的最大挠度计算值 =0.647mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.46mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408021/6 = 42.67cm3；I = 408031/12 = 170.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验

137、算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.220.40.9+1.420.9)0.365=8.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm； 内楞的最大弯距: M=0.18.96300.002= 8.07104N.mm； 最大支座力:R=1.18.9610.3=2.957 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 8.07104/4.27104 = 1.89 N/mm

138、2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.89 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =20.400.37= 7.45 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； I-面板的截面惯性矩：I = 3.41106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6777.453004/(10090003.41106) = 0.013 mm；内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm

139、；内楞的最大挠度计算值 =0.013mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.957kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用2根木楞，截面宽度40mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 408022/6 = 85.33cm3；I = 408032/12 = 341.33cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩

140、； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.68 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 300mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 6.80105/8.53104 = 7.971 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =7.971N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.994 mm外楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm；外楞的最大挠度计算值 =0.994mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =1.2mm

141、，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =20.40.30.38 =2.326 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.326kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其

142、抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4501818/6 = 2.43104mm3； I = 450181818/12 = 2.19105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100

143、.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.450.850.90=10.53kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.500.450.90=0.24kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.44.000.450.90=2.27kN/m；q = q1 + q2 + q3=10.53+0.24+2.27=13.05kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1013.0450.12； =0.013106/2.43104=0.537N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.537 N/mm2

144、小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.850+0.50）0.45= 9.98KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.9791004/(10060002.19105)=0.005mm；面板的最大挠度计算值:

145、=0.005mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算计算简图如下： 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)0.850.1=2.168 kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)： q2 = 0.50.1(20.85+0.45)/ 0.45=0.239 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.5+4)0.1=0.65 kN/m；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.22.168+1.20.239=2.

146、888 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.650=0.910 kN/m；荷载设计值 q = 2.888+0.910 = 3.798 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 4.27101 cm3；I=4848/12 = 1.71102 cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下: 其中 a=(0.900-0.450)/2=0.225 m； c=0.450 m；跨中最大弯距 M=0.1253.7980.4500.450+0.53.7980.4500.225=0.288 kN.m；方

147、木最大应力计算值 =288385.313/4.27104=6.759 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2； 方木最大应力计算值 6.759 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力 V =3.7980.450/2=0.854 kN；方木受剪应力计算值 T=3854.475/(240.0080.00)=0.401 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.401 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.

148、400 N/mm2，满足要求！5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 线荷载 q = 2.168 + 0.239 = 2.406 kN/m；方木最大挠度 =2.406450.000(8900.0003-4450.0002900.000+450.0003)/(3849000.0001.71106)=0.954 mm；方木的挠度设计值 =900.000/250=3.600 mm；方木的最大挠度 =0.954 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.600 mm，满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载

149、等,通过方木的集中荷载传递。1.梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.854 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.41 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.554 mm ；最大支座力 Rmax = 6.567 kN ；最大应力 = 0.41106 /(5.08103 )=80.748 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 80.748 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/

150、mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.554mm小于700/150与10 mm,满足要求!九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.981 kN；R 12.80 kN,所以双扣

151、件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =6.567 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12910.41=1.613 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.70/2+(0.90-0.45)/2)0.700.50=0.241 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.70/2+(0.90-0.45)/2)0.700.120(1.50+24.00)=1.478 kN； N =6.567+1.613+0.241+1.478=

152、9.9 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算

153、长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9899.521/(0.207489) = 97.799 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 97.799 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2

154、.1 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.018(1.5+0.32) = 2.495 m；Lo/i = 2494.813 / 15.8 = 158 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.281 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9899.521/(0.281489) = 72.044 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 72.044 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！9. 板模板(扣件钢管架)计算书一、 参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0

155、.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):10.41；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000.0

156、00；木方抗弯强度设计值(N/mm2):11.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；4.楼板参数钢筋级别:一级钢HPB 235(Q235)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:14；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.70；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):3.41；施工平均温度():25.000； 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度

157、1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.51 = 3.5 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.23.5+1.42.5= 7.7kN/m最大弯矩M=0.17.70.32= 0.069

158、 kNm；面板最大应力计算值 = 69300/54000 = 1.283 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.283 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 3.5kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6773.53004/(10060001706666.667)=0.019 mm； 面板最大允许挠度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.019 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I

159、和截面抵抗矩W分别为:W=488/6 = 42.67 cm3；I=4888/12 = 170.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.30.12 = 0.9 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.50.3 = 0.15 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)0.70.3 = 0.945 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.9 + 0.15) = 1.26 kN/m；

160、集中荷载 p = 1.40.945=1.323 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.3230.7 /4 + 1.260.72/8 = 0.309 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.323/2 + 1.260.7/2 = 1.102 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.309106/42.667103 = 7.235 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 7.235 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = q

161、l/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.71.26/2+1.323/2 = 1.102 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1102.5/(2 40 80) = 0.517 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.517 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.9+0.15=1.05 kN/m；集中荷载 p = 0.945 kN；方木

162、最大挠度计算值 V= 51.057004 /(38490001706666.67) +9457003 /( 4890001706666.67) = 0.653 mm；方木最大允许挠度值 V= 700/250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.653 mm 小于 方木的最大允许挠度值 2.8 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.260.7 + 1.323 = 2.205 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(m

163、m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.367 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.429 mm ；最大支座力 Qmax = 5.565 kN ；支撑钢管最大应力 = 0.367106/5080=72.295 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 72.295 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 0.429 mm 小于700/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载

164、力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 5.565 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.13810.41 = 1.441 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.70.7 = 0.245 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 =

165、 250.120.70.7 = 1.47 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.156 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.70.7 = 2.205 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 6.874 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 6.874 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i

166、= 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.32 = 2.1

167、 m；L0/i = 2100 / 15.8 = 133 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.381 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6873.893/（0.381489） = 36.895 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 36.895 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.1 按照表2取值1.018 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo =

168、k1k2(h+2a) = 1.2431.018(1.5+0.32) = 2.657 m；Lo/i = 2657.285 / 15.8 = 168 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.251 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=6873.893/（0.251489） = 56.004 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 56.004 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算

169、: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 160 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 400 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =27.496 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 6.874 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=27.496 fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！10. 应急救援预案为防范建筑工程安全施工事故的发生，保障施工项目工程顺利进行，保护作业人员人身安全，根据中华人民共和国安全生产法、建设工程安

170、全生产管理条例、消防法、建设部工程建设重大事故和调查程序规定规定，制定本施工项目工程应急救援预案。在施工安全事故发生时，启动应急救援预案，组织队伍迅速进入事故现场及时抢救伤员，最大限度降低伤害、伤亡事故发生。10.1应急救援预案的组织措施10.1.1项目部现场应急救援预案的组织机构组 长： 陈XX（项目经理）副组长： 李XX（项目技术负责人）、邓XX（安全员） 组 员： 陈XX（施工员）、高XX（电工）、周XX（水工班负责人）、 梁XX（木工班负责人）、杨XX（混凝土班负责人）、石XX（钢筋班负责人）、蒋XX（材料员）项目部现场应急救援机构图项目经理安全员技术负责人施工员电工材料员立即将信息传

171、到公司应急救护总指挥部，请求救援，并负责现场急救和保护事故现场。负责协助公司各应急救援小组，制定事故应急救援方案和实施。负责员执行应急救援小组救援方案积极配合应急救援小组对事故现场伤员抢救。负责触电事故发生时切断电源，对触电人员进行心肺呼吸抢救，并做好事故现场电源排查工作。负责配合抢救材料的供应，购买租用及其他抢险物资的供应。组长职责：（1）决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求公司应急服务机构提供帮助，实施应急计划。（2）重大事故发生后，并与领导小组成员配合指挥人员撤离，组织人员救助伤害者。（3）与场外应急机构（公司应急救援中心）取得联系，并保护好事故现场。（4）在场内实行交通管制，协助场

172、外应急机构开展服务工作。（5）在应急救援状态后，组织有关人员配合事故调查组调查事故副组长职责：（1）建立应急步骤，负责协助公司各应急救援小组制定事故应急救援方案和措施，确保员工的安全和减少设施财产损失。（2）在救援服务机构到来之前直接参与救护。（3）安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带。（4）设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。安全员职责：（1）重大事故发生后，配合组长、副组长与场外应急服务机构取得联系及紧急情况的记录作业安排。（2）组织现场人员撤离，做好事故现场警戒工作和救助伤害者。（3）做好应急救援通道的畅通，引导抢险救援人员及车辆的进入。其他人员（施工员、电工

173、、材料员、各施工作业班长）重大事故发生后，其他人员如施工员、电工、材料员、各施工作业班（组）长听从项目部指挥、服从项目经理的领导迅速开展场内应急救援工作。公司应急救援指挥部组织机构总 指 挥 长：陈XX副 总指挥长：陈XX、吴XX指 挥 长：宁XX、陈XX、陆XX成 员：陈XX、曾XX、王XX、廖XX、潘XX、邓XX公司应急救援指挥部组织机构图陈XX 总指挥长陈XX 副总指挥长吴XX宁XX指挥长陈XX指挥长陆XX指挥长伤员救援组：陈XX、曾XX设备救援组：王XX、廖XX事故现场警戒组：潘XX、邓XX一旦发生重大险情和事故，立即进入事故现场组织救护伤员及制定防范措施。负责救援车辆、机械组织和调度

174、。负责事故现场警戒和组织事故现场人员疏散到安全地点。公司应急救护总指挥部主要成员联系电话及值班室电话：总 指 挥长：陈XX 电话：*副总指挥长：陈XX 电话：* 吴XX 电话：* 公司应急救护总指挥值班室电话：*呼救电话急救：120 火警：119应急预案的技术措施1）基本装备特种防护用品：如绝缘鞋、绝缘手套等。一般防救用品：安全带、安全帽、安全网、救护担架1付、医药箱1个及临时救护担架及常用的救护药品等。救火灾用品：消防水带、灭火器等。2）对受害者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤、部位受污染等），协助120救援机构救助受害者，并指派人员护理受害者。3）提供合格的抢险抢修或救援的物

175、资及设备。保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物资的供应。4）绘制事故现场平面图，标明重点部位，提供准确的抢险救援信息资料。作业过程出现如下险情应启动应急救援预案1）外排脚手架搭设：施工时未按方案搭设脚手架或未满铺好脚手板，造成人员从高空坠落事故。2）临边洞口防护：楼层、阳台、屋面等临边。洞口（预留洞口、楼梯口、通道口、电梯口）等防护不严造成人员坠落事故。3）塔吊、井架起重机：塔吊安装未按规定设置附墙架，混杂吊料散落或拔吊后断臂造成人员伤害事故。 井架使用停靠，断绳安全装置失灵、卸料平台两侧防护不严或卷杨机操作人员无证操作造成伤害事故。4）配料机械操作不当：如使用搅拌机搅拌时用铁铲往搅

176、拌筒内投料或有人进入搅拌筒内凿混凝土结块，维修时未切断电源开关至使有人启动搅拌机电源开关造成人员伤害事故。5）材料加工机械使用不当：如使用钢筋切断机切断料时，不使用夹料具伤人或使用砂轮机防护罩损坏未安装好造成断片伤人事故。6）模板工程：楼层模板安装支撑系统，不按规范要求或施工方案施工造成模板安装刚度和支撑系统稳定性差，浇捣混凝土时（后）坍塌或安装高空模板不搭脚手架而造成人员伤害事故。7）现场施工临时用电线路架设、电源开关箱安装未按三级配电二级保护安全管理用电作业时造成人员触电事故。启动应急预案程序实施救援（1）呼救当工地发生伤害事件，最先发现情况的人员应大声呼叫，呼叫内容要明确，并将信息准确传

177、出。听到呼叫的任何人，均有责任将信息报告与其最近的项目部管理人员（现场应急救护小组成员），使用救援小组负责现场救援小组负责现场救护组织和实施工作。（2）报警现场应急救援小组副组长（安全员）如发生人员伤害的，负责拨打急救电话120，如发生火灾的拨打119，报告发生伤亡伤害的地点，伤害类型等情况及时报告公司急救护总指挥部。（3）自救一般事故当发生一般的磕、碰工伤类，采取自救，由当事人报告施工人员，施工员带当事人到安全处进行临时医药包扎，并对伤害者视伤害程度及时送医保点诊治。坍塌自救发生塌方后，现场施工员应先检查塌方险情，当确认无危险后，方可实施抢救。a、清理坍塌土方不可使用铁器工具以免对伤员二次伤

178、害；b、受土方坍塌伤害的人员，有可能造成腿、手、腰等部位骨折的不得硬拉硬搬，应进行腿、手、腰等活动部位检查，发现骨折时，应多人平托伤员身体，找木板垫护，然后将其放置平坦地面上，以待施救。触电自救现场造成人员触电时，值班电工应立即断电，未断电时其他人员不得进入10米内带电区以免其他人员伤害，断电后迅速组织人员对触电者进行抢救。a、触电伤员如神情清醒者，应使其就地躺平，严密观察，暂不要站立或走动。b触电伤员如神志不清醒者，应就地仰面躺平，且确保气道畅通，并用5s时间，呼叫伤员或轻拍其肩部，以判定伤员是否丧失意志。禁止摇动伤员头部呼叫伤员。c需要抢救伤员，应立即就地坚持正确抢救。抢救方法：看听试，若

179、看、听试结果既无呼吸又无颈动脉搏动，可判断呼吸心跳停止。触电伤员呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法：通畅气道，口对口（鼻）人工呼吸；胸外按压（人工循环）。机械伤害自救由相关在场人员迅速切断机械电源。将人员救出后，立即检查可能的伤害部位，进行止血，如有切断伤害，应寻找切断的部位将其保留。总之，在急救中心医生来到之前，应努力进行自救，以使伤害降到最低点。在急救医生来到后，应将伤员伤情如实告诉医生，协助医生作好救助。高空坠落和高处物体打击伤害人员，听到或看到伤害人员呼叫声或看到伤害人员倒地或被物体砸伤，发现者应立即呼救，并组织其他人员帮助救护，对伤害人员如外伤出血应进行止血，如骨折的应采取多人平托

180、伤员身体转移到安全地点进行救护，如发现伤者动脉出血应用指压大腿根部股动脉止血。最后将伤者迅速送医院治疗。5、保护现场（任何单位或个人不得破坏事故现场） 对发生重大事故报告和调查重大事故发生后，事故发生单位的报告：1、重大事故发生后，事故发生单位应当在二十四小时内写出书面报告，将事故的简要情况向上级主管部门和事故发生的市、县级的建设行政部门及检察、劳动（如有人身伤亡）部门报告。2、重大事故发生后事故发生单位应按上述程序和部门逐级上报，重大事故报告应当包括以下内容：事故发生的时间、地点、工程项目、企业名称。事故发生简要经过伤亡人数和直接经济损坏的初步估计。事故发生的原因初步判断。事故发生后采取的措

181、施及事故控制情况。事故报告单位重大事故发生后，事故发生单位必须配合调查组的调查：1、事故发生单位和个人必须配合调查组了解事故的有关情况并提供有关资料。2、事故发生单位不得以任何方式拒绝调查组了解事故的有关情况，更不得隐瞒向调查组提供无关资料。3、事故的调查，事故发生单位和个人在重大事故发生后，对调查组调查时光真相不得瞎说瞎编，更不得提供假证据。4、任何单位和个人对重大事故的调查不得以任何方式阻碍、干扰调查的正常工作。 对发生重大事故的处理因忽视安全生产、违章指挥、违章作业、玩忽职守发现事故隐患、危害情况而不采取有效措施以致造成伤亡事故的，对企业主管部门或者企业按照国家有关规定，对企业负责人和直接负责人给予行政处分，构成犯罪的由司法机关依法追究刑事责任。 本施工现场应急预案只限于项目工程范围内部的安全生产管理，伴随项目工程施工之日开始执行至项目工程竣工之日结束。