标准厂房及配套设施首层高支模安全专项施工设计方案（44页）.doc

1、安远县20万平方米标准厂房及配套设施建设项目版石标准厂房首层高支模安全专项施工方案编制人：职位：职称:审核人：职位：职称:审批人：职位：职称:2017年12月26日工程概况2工程概况2模板概况3编制依据3模板高支搓系统的构造设计4梁、板模板支撑体系用料设计4梁、板模板支撑体系设计4支撑体系的构造措施8门架基础处理 高支撑体系的质量安全保证体系模板支撑架的质量保证措施9模板支撑架的安全保证措施11防止支撑系统失稳的措施13支模施工监测措施13应急救援预案14模板高支撑系统计算书16楼板(120厚)模板门式脚手架支撑计算书16第一章工程概况1.1工程概况本园区土建建筑总面积58055.88 m2,

2、钢结构基础面积4800 nf。其屮1号 配套用房及2号配套用房建筑功能为宿舍、食堂、办公楼，建筑面积均为4005.0 m2, 建筑层数5层，建筑高度23.30m； 1号厂房建筑功能为仓库、厂房，建筑面积为7814.64 m2,建筑层数4层，建筑高度22.15m； 2号厂房建筑功能为仓库、厂房，建筑面积 为8099.73 m2,建筑层数4层，建筑高度22.15m； 3号厂房建筑功能为仓库、厂房, 建筑面积为10402.93 m2,建筑层数4层，建筑高度22.15m； 4号厂房建筑功能为仓 库、厂房，建筑面积为10402.93 m2,建筑层数4层，建筑高度22.15m； 5号厂房建 筑功能为仓库、

3、厂房，建筑面积为8525.65 m2,建筑层数4层，建筑高度22.15m。结构型式为框架/剪力墙结构，抗震设防烈度为6度，结构抗震等级4级，防 火等级为一级，结构设计使用年限为50年，屋面防水等级I级。参建各方建设单位：公司设计单位：公司监理单位：公司施工单位：公司本园区1、2号配套用房及1、2、3、4、5号厂房首层为现浇钢筋混凝土框架结构, 为配合首层现浇混凝土的施工需要，搭设门式满堂红高支模顶架，高支模采用门架 型号采用MF1219,钢材采用Q235。在一层地面搭设，1、2号配套用房首层搭设高度为4049叫1、2、4、6号厂房首层搭设高度为5. 56.4m。楼面碗厚度为1206.(300

4、mm X 2000 mm)跨 & Om 高 5. 5m、(300 mmX 1500 mm)跨 7 8m 高 4. Om,本施工方案以(300 mmX2000 mm)跨& Om高5. 5ni最大梁來计算。采用可调上托，约 3.00m高设1道水平剪刀撑。1.2模板概况楼板厚120mm,高支模采用门架型号MF1219,钢材采用Q235,模板：采用900 mmX 1800 mmX18mm (厚)胶合板。龙骨：48钢管。木林：采用80 mmX80 mm木方。第二章编制依据混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2002) 2011版。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)

5、。建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ128-2010)o木结构设计规范(GBJ)钢结构设计规范(GBJ-17)建筑结构荷载规范(GB50009-2012)；混凝土结构设计规范(GB50010-2010)；建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)；建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)；建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ 80-91)；施工现场临时用电安全技术规范(JGJ 46-2005)建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200&危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号本工程设计图及上级的有关文件及标准等。第三章模板高支撑系统的构造设计3. 1梁、板模板

6、支撑体系用料设计支撑采用MF1219门式架。门架钢材采用Q235,门架宽度均为1.22m, H架 高1.93m,调节架高0. 97m,步距1.95m。底座和托座。底座采用可调底座，（可调高200550 mm）；托座采用可调U 型顶托。模板：采用900 mmX 1800 mmX18mm （厚）胶合板。木松：采用80 mm X 80 mm有严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的钢管严禁使用，扣件应有岀厂合格证, 有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用。扣件表面应进行防锈处理，扣件活动部 位应能灵活转动。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应大于5nmi。由于进场的木桁存在加工尺寸不准及弯曲的质量问题，从而大大影

7、响確成 型的质量，因此对于进场木杭和层板要进行挑选，对木榜进行必要的刨制加工, 严禁使用弯曲、腐朽的木檢。当模板出现破损及时修补、截边。不能修补的要更新模板。模板加工不能 在现场加工，必须在木工加工车间，弹线切割，钻孔在同一部位、同一尺寸的 情况下做好标示编号。3.2梁、板模板支撑体系设计一、板120厚支撑布置方案：楼板支撑门架横距600,纵距900,第一层主龙骨采用单钢管；第二层次龙骨采用单木方b二80mm, h=80nnn；详下图。支撑楔板体系搭设正立面国支撑模板体系搭设侧立面图900900900900门架排列平面示恿图二、300*2000梁支撑布置方案支撑门架横距600,纵距600,第一

8、层主龙骨采用双钢管；第二层次龙骨采用单榜b二80mnb h二80mm；详下图。详下图。600 L 600600600600门架排列平面示意图f第二层龙骨皴向水平拉杆（每层道）支承面标高7冷二驻5500 1200600, 1200 .1 1d支撑楔板体系搭设正立面图扳面标离第一農尢嘗F耳第二总龙骨上5500（磊良F）06IJII600支撑模板体系搭设侧立面图支承面标离SZ L33支撑体系的构造措施1、支撑体系水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道 水平纵横拉杆距地面为200 mmo2、立杆下垫5060X100 mm断面的木桁垫块。3、检查扣件螺栓拧紧程度。4、纵横向均设置垂直撑刀

9、撑，其间距为不大于6叫同时主梁两侧支扌掌立杆 垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃，钢管与水平面呈45至60度 角，夹角用回扣连接牢固。5、门架组装必须加强上下（驳心与锁臂必须设置）、纵横（每栩门架两内 侧均设钢管水平拉杆）、交叉的联系构造，门架接头上下在同一竖向中心线上， 垂直度控制在0. 3%11,且W15mm。纵横水平加固杆应在满堂脚手架的周边顶层、 底层及中间每5列、5排通长连续设置，并应采用扌II件与门架立杆扌II牢。6、单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造 成质量事故。7、钢管脚手架底部立管采用不同长度的钢管，立管的联接必须交错布置， 相邻立管的

10、联接不应在同一高度，其错开的垂直距离不得小于500mm,并不得 在同一步内。8、高大支模支撑系统内部纵横剪刀撑每5跨立杆（不少于3m）设置竖向剪刀9、在高支模的顶部及剪刀撑的交接部位设置水平剪刀撑。10、应先浇筑混凝土的墙柱，高支模的水平加固杆须与混凝土柱连接卡牢或对 顶在墙柱上。11、高支模搭设完毕，须通知专家组和公司有关部门对高支模进行验收，合格 后方可浇灌混凝土。12、可调底座及顶托调节螺杆仲岀长度不得超过200mmo3.3门架基础处理考虑到门架基础牢固、安全、稳定性，因此1、2号配套设施用房及2、4 号厂房一层地面回填土采用机械分层回填碾压平整、密实（人工辅助夯实），压 实完毕后于面层

11、浇筑C15碗垫层8cm厚。第四章高支撑体系的质量安全保证体系4. 1模板支撑架的质量保证措施一、模板的堆放1、从总平面布置图中规划出专门堆放模板的场地，该场地要求地势高，不 易存水，交通方便，有利于防火。2、模板应分类整齐平行堆放，上下块模板之间应用木块垫开，垫块上下应 对齐，防止模板受压变形。模板堆放不宜过高，不应失稳。最下一块模板应垫 高离地200 mm高，保持通风防止受潮。3、堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造成面模板变形。4、模板堆放及加工场地应配备灭火工具，操作人员严禁吸烟，应制定严格 的管理制度，防止火灾的发生。二、模板的安装1、模板安装准备工作（1）由测量组放出模板及预留孔洞的位

12、置线；（2）墙柱栓接头在支模前应凿毛并清理干净；（3）按施工方案搭设支撑架；（4）由技术负责人和安全工程师进行质量和安全技术交底；（5）柱在封模前钢筋应验收完毕。2、模板安装要点（1）墙柱模板安装必须在钢筋验收以后才能封模。模板底部要安装定位密 封条，以防墙柱烂根。上部必须安装有效的斜位和支撑以确保轮浇筑吋模板的 垂直度；（2）墙柱模板必须按设计要求安装对拉螺栓；（3）当梁高人于600 mmn,梁侧模应加对拉螺栓；（4）保证拼缝严密，在碗浇筑过程中派专人看护模板，随时检查模板的支 撑情况；3、安装质量耍求（1）模板安装必须保证位置准确无误，模板拼缝严密，支撑系统牢固可靠， 不发生变形和位移。（

13、2）模板安装完毕后，测量人员应对模板位置、垂肓度、标高、预埋及预 留孔洞的位置等进行检查。（3）模板需按规范的要求扫脱模剂，模板安装要求和质量标准应符合混 凝土结构工程施工质量验收规范（QB50204-2002）的规定。4、模板的拆除1、拆除每层楼板模板前应将该层碗试件送试验室检测达到规定的强度并呈报监 理公司审批。非承重模板（墙、柱、梁侧模）拆除时，结构磴强度，不宜低于1. 2Mpa,在碇 强度能保证其表面及棱角不因拆除模板面受损后，方可拆除模板。承重模板（梁、板低模）的拆除吋间如下表所示：结构名称结构跨度（ni）达到妊标准强度的 百分率（%）板W250$2W875梁W8758及转换层100

14、悬臂构件W27521002、下层楼板应具有承受上部荷截的承重能力，否则不能拆除该层楼板支撑,或采取合理措施增设支撑（架）。3、模板（高支撑）的拆除顺序为：搭设模板拆除的脚手架一从梁中部开始 向两端支点降下梁底支撑可调支托一拆除梁底模板一拆除梁两侧模板一拆除楼 板下支撑一拆除楼板龙骨及模板一拆除脚手架一模板分类堆放整齐。4. 拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑拆除运走，妥善堆放，防止踏空、扶 空而跌倒坠落，临边的断檢、短檢短料及螺栓应及时清入构筑物内，严防坠落伤人。5混凝土板上的预留洞口，应在拆除模板后立即将洞口盖好。严防高处坠落事 故发生。4.2模板支撑架的安全保证措施一、安装安全技术措施应遵

15、守高处作业安全技术规范的有关规定。模板（高支撑）安装、拆除方案由施工员进行技术交底。架子作业吋，必须戴好安全帽，系好安全带，穿工作鞋，操作工具及零件 放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设 过程中嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。凡遇六级以上大风、浓雾、雷用时，均不得进行高空作业，特别是用后施 工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工后再使用脚手架时， 必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，门式脚手架、顶撑有左 右上下位移，铁丝解除等现象，应及时加固处理。模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。

16、施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分 应加强防护。模板安装、钢筋绑扎、殓浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。不准架设探头板及未固定的杆。模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑耍垂直、底部平整坚实、 并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上落。支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其它不稳固的物件上。在 混凝土浇筑过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及吋加固和修 理，防止塌模伤人。在现场安装模板时，所有工

17、具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉 下伤人。二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具 或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。 夜间施工临时照明电要求电工全部检查一遍是否漏电，确认后，方可合闸 照明。严禁工人酒后上班作业。二、拆除安全技术措施拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认碗达到拆模强度时，方 可拆除。拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除承重模板， 禁止抛掷模板。高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在 下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中

18、吊运，并多点捆牢, 不准向下乱扔。工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上, 工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板 时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意， 防止模板突然全部掉下伤人。拆除间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落, 倒塌伤人。已拆除的模板、门架、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。在混凝土墙体、平台上有预留孔洞时，应在模板拆除后，随即在孔洞上做 好安全防护措施。使用电器和机具应符合施工现场临时用电安全技术规范、

19、建筑机械使 用安全技术规程的规定。4. 3防止支撑系统失稳的措施浇筑梁板混凝土前，应组织专门小组检查支撑系统中各种坚I古I件的I古I体程 度。浇筑梁板混凝土吋，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常吋，应 立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部 位顶回原位，以及加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。4. 4支模施工监测措施一、施工准备阶段监测措施1、施工前按照有关规定要求，由公司级技术负责人组织方案编制小组，进 行高支模施工方案的编制。2、高支模方案必须按要求，经总公司技术负责人、监理单位负责人、并按 有关规定经专家小组审核后方可作为指导施工的依据

20、。3、施工项目部技术负责人按审核通过的方案对作业工长进行技术交底，由 作业工长编制作业指导书对作业班组工人进行作业指导技术交底。4、依据方案对支撑系统材质的要求由工程部填报材料采购计划，材料采购 计划必须写明所需材料的规格、尺寸及材质等要求。5、对按计划进场的材料必须经项目部质量员验收合格后方可进场，不合格 材料坚决不进场，不使用。6、进场材料必须按规范堆放在防雨防晒棚内，防止堆放不利造成材料变形、 开裂、锈蚀或虫蛀。二、施工过程中的监控措施1、高支模支撑系统搭设作业时，施工员必须“跟班”监督。发现支撑系统材料或搭设方法不符合规定时，及时制止、督导作业人员整改。2、施工过程中若发现木桁腐蚀、虫

21、蛀；门型架、钢管及配件锈蚀，必须清 岀场外，严禁使用。3、支撑系统搭设完成后必须经质量员验收合格后，方可进入下道工序。4、碗浇筑前按规定必须报公司安全部，组织专门小组检查支撑系统的安全 可靠性。5、经自检合格后，按要求在磴浇筑前24小时报监理单位验收。6、混凝土浇筑过程中，派专人对支撑系统进行监护，发现异常及时上报， 及时处理。7、设置监测项目：支架整体水平位移，支撑立杆水平位移，其变形允许值、 预警值均可分别取10mm、8mmo4.5应急救援预案一、救援预案的FI的事故发生后，极I寸展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产 得到及时抢救，防止事故继续发展。二、救援机构1、机构组 长：

22、刘全胜 联系电话:副组长：刘少平 联系电话:组 员：王录详、李显新、严勇、潘志远、李兰伪、谢国章2、职责和分工（1）组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报 告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。（2）副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场吋代行组 长的职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作, 及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。三、演练 在工程开工前一周由组长组织救援小组各人员进行演练。四、应急响应出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事 故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋

23、势、伤亡情况等，及时 抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴 现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支 援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。五、模板及支架倒塌事故的应急救援1、模板及支架倒塌事故的主要危害模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。2、应急救援方法（1）有关人员的安排组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动 救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报 事故情况及需要公司支援的人

24、力、物力。组员立即进行抢救.（2）人员疏散、救援方法人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各 人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人 员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件 压住吋，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方 进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察 后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。（3）伤员救护休克、昏迷的伤员救援让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心 力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和

25、安静，尽量不要搬动，如 必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。立即拨打120急救电话或送医院。(4) 现场保护由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂 有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。第五章模板高支撑系统计算书5.1楼板(120厚)模板门式脚手架支撑计算书计算依据：依据建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ128-2010)、混凝土结 构设计规范(GB 50010-2002)编制。一. 参数信息：计算的脚手架搭设高度为7.0米，门架型号采用MF1219,钢材采用Q235o搭设尺寸

26、为：门架的宽度b = 1.219米，门架的高度h0 = 1. 930米,步距1.950 米，跨距1二1.830米。门架 hl = 1.54米,h2 = 0.08米,bl = 0. 75米。每棉门架之间的距离0. 90m,板底木方距离200mmo板底木方截面宽度80mm,高度80mmo梁顶托采用单钢管：48X3. 0o1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图二、模板面板计算而板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板而板按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 ql = 25. 500X0. 100X0. 900+0. 340X0. 900=2. 601kN/m活荷载标准值

27、q2 = 2.000X0. 900=1. 800kN/m而板的截而惯性矩I和截而抵抗矩W分别为：本算例中，截而抵抗矩W和截而惯性矩I分别为：W = 90. 000X 1.500X 1.500/6 = 33. 750cm3T 二 90. 000 X 1. 500 X 1. 500 X 1. 500/12 二 25. 313cm4(1) 抗弯强度计算f = M / W f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2；M -面板的最大弯距(N. mm)；W -面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值,取15. 00N/nwn2；M = 0.lOOql2其中q -荷载设计值(kN/m)；q= 1.2ql

28、+l4q2 = 1. 2X2. 601+1. 4X1. 800=5. 641kN/m经计算得到 M = 0. 100X5. 641X0. 200X0. 200=0. 023kN. m经计算得到面板抗弯强度计算值f二0.023X 1000X1000/33750. 000=0. 669N/nmi2面板的抗弯强度验算f f,满足要求！(2) 抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0. 600X5. 641X0. 200=0. 677kN截面抗剪强度计算值 T=3X676. 944/(2X900. 000X 15. 000)=0. 075N/mm2截面抗剪强度设计值T=l40N/mm2抗剪

29、强度验算T T,满足要求！(3) 挠度计算v 二 0.677ql4 / 100EI v = 1 / 250面板最大挠度计算值 v = 0. 677 X 2. 601 X 200. 0004/ (100 X 6000. 000 X 253125. 000)=0. 019mm面板的最大挠度小于200. 000/250,满足要求!三、楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为1荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m):ql = 25. 500X0. 100X0. 200=0. 510kN/m(2)模板的H重线荷载(kN/m):q2 = 0. 340X0. 200=0. 068kN/m(

30、3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值q3 = 2.000X0. 200=0. 400kN/m经计算得到,木方荷载计算值 Q = 1. 2X (0. 510+0. 068)+1. 4X0. 400=1. 254kN/m2木方强度、挠度、抗剪计算1.254 (kN/m)木方计算简图木方剪力图(kN)0.1110.111AB0.1610.161木方弯矩图(kN. m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下0.578 (kN/m)1219 I 611 I 1219 I 611 I 1219 I变形计算受力图木方变形图(mm) 经过计算得到

31、从左到右各支座力分别为Nl=0. 636kNN2=l. 348kNN3=l. 074kNN4=l. 074kNN5 二 1.348kNN6=0.636kN经过计算得到最大弯矩M= 0. 161kN. m经过计算得到最大支座F二1. 348kN经过计算得到最大变形V二0. 326mm连续梁支座反力复核验算：连续梁受力累加：Pn=l. 254X4. 879=6. lkN支座反力从左到右相加：Rn=0. 636+1. 348+1. 074+1. 074+1. 348+0. 636=6. lkN杆件受力PnRn,是平衡的，支座反力复核验算通过！连续梁弯矩复核验算：假定顺时针方向力矩为正力矩。已知力对B

32、点取矩:-(1. 254X4. 8792/2)二-14. 90kN. m求出的支座反力对B点取矩：(顺时针力矩)支:0. 636X4. 879=3. 10支2: 1.348X3.660=4. 93支3: 1.074X3. 049=3. 27支4: 1.074X1.830=1.97支5: 1.348X1.219=1.64顺时针力矩之和:3. 10+4. 93+3. 27+1. 97+1. 64=14. 91KN. m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过!木方的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W = 8.00X8.00X8. 00/6 = 85. 33c

33、m3；I = 8. 00X8. 00X8. 00X8. 00/12 二 341. 33cm4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=o. 161 X 106/85333. 3=1. 89N/mm2木方的抗弯计算强度小于13. 0N/mn)2,满足要求！(2) 木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T 二 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3X0. 892X 1000 / (2X80X80)=0. 209N/mm2截面抗剪强度设计值m=1.70N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3) 木方挠度计算最大变形v =0. 326mm木方的最大挠度小于1219. 00/250,满足要求！四、楼

34、板底托梁的计算楼板底托梁选择三棉门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q二0. 040kN/mo1.351.351.351.351.351.351.35pf(4)pf仃 ff fXwX9 !WA 氐厶厶BI900 I900 I900 I托梁计算简图4.004.00托梁剪力图(kN)0.4350.435托梁弯矩图(kN. m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下0.62 0.62 0.62 0.62 0.62 0.62 0.62托梁变形计算受力图0.6420.642托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩M二0. 553kN

35、. m 经过计算得到最大支座F二6. 716kN 经过计算得到最大变形V二0. 642mm连续梁支座反力复核验算：连续梁受力累加：Pn=0. 040 X2. 700+1. 348+1. 348+1. 348+1. 348+1. 348+1. 348+1. 348+1. 348+1. 348+1. 348+1. 348+1.348+1. 348+1. 348二 19. OkN支座反力从左到右相加：Rn=2. 774+6. 716+6. 716+2. 774=19. OkN杆件受力PnRn,是平衡的，支座反力复核验算通过！连续梁弯矩复核验算：假定顺时针方向力矩为正力矩。已知力对B点取矩:-(0.

36、040X2. 7002/2+1. 348X0. 050+1. 348X0. 250+1. 348 X0. 450+1. 348 X 0. 650+1. 348 X 0. 850+1. 348X1. 050+1. 348X1. 250+1. 348 X1. 450+1. 348X1. 650+1. 348X1. 850+1. 348 X 2. 050+1. 348 X 2. 250+1. 348 X2. 450+1. 348X2. 650) =-25. 60kN. m求出的支座反力对B点取矩：(顺时针力矩)支:2. 774X2. 700=7.49支2: 6.716X1.800=12. 09支3:

37、 6.716X0. 900=6. 04顺时针力矩之和:7. 49+12. 09+6. 04=25. 62KN. m顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过！顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W二4. 49cm3；截面惯性矩I二10. 78cm4；(1) 顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0. 553 X 106/1. 05/4490. 0=117. 30N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215. 0N/mm2,满足要求！(2) 顶托梁挠度计算最大变形v = 0. 642mm顶托梁的最大挠度小于900. 000/400,满足要求！五、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面

38、托梁传递荷载。1门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为:门架(MF1219)1棍0. 224kN交叉支撑2副2X0. 040=0. 080kN水平架5步4设0. 165X4/5=0. 132kN连接棒2个2X0. 006=0. 012kN锁臂2副2X0. 0085=0. 017kN合计0. 465kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGkl = 0. 465 / 1.950 = 0. 238kN/m加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tga

39、=(4Xl. 950)/(4XI. 830)=1. 0662X0. 015X (4X1. 830)/coses/(4XI. 950)=0. 041kN/m水平加固杆采用026. 8X2. 5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为0. 015X (1 X 1. 830)/(4X 1. 950)=0. 004kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件4个，每米高的钢管重为0. 037kN/m；(1X0. 014+4X0. 015)/0. 015=0. 037kN/m每米高的附件重量为0. 020kN/m；每米高的栏杆重量为0. 010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的

40、轴向力合计NGk2 =0.lllkN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG = 0. 350kN/m2托梁传递荷载托梁传递荷载为一棉门架两端点产生的支点力总和。从左到右每棉门架两端点产生支点力分别为第1棍门架两端点力2. 774kN, 2. 774kN第2棍门架两端点力6.716kN, 6.716kN第3棍门架两端点力6.716kN, 6.716kN第4棉门架两端点力2. 774kN, 2. 774kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ = 13.432kNo六. 立杆的稳定性计算作用于一棉门架的轴向力设计值计算公式N = 1. 2NGII + NQ其中NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG =

41、0. 350kN/m；NQ 托梁传递荷载，NQ = 13.432kN；H 脚手架的搭设高度，H = 5. 5mo经计算得到,N = 1. 2X0. 350X5. 500+13. 432=15. 74kNo门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算N Nd-其中N 作用于一棉门架的轴向力设计值，N二1574kN。Nd 一棉门架的稳定承载力设计值(kN)；一棉门架的稳定承载力设计值公式计算Z =厶+厶方i /方o其中0 门架立杆的稳定系数，由长细比khO/i查表得到，0=0.386；k调整系数，k=l. 13；i 门架立杆的换算截面冋转半径，i二1.65cm；I 门架立杆的换算截面惯性矩，I二13.3

42、2cn)4；h0 门架的高度，h0=1.93m；10 门架立杆的截面惯性矩，10=12. 19cm4；Al门架立杆的截面面积,Al=4. 89cm2；hl 门架加强杆的高度，hl=l. 54m；II 门架加强杆的截面惯性矩,II二1.42cm4；A 一棉门架立杆的截面面积，A=9. 78cm2；f 门架钢材的强度设计值，f二205.00N/iw)2。Nd修止系数为1.0。经计算得到，Nd二 1.0X77. 478=77. 478kNo立杆的稳定性计算N Nd,满足要求！七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的耍求P W fg其中P立杆基础底面的平均压力(N/mm2), p = N/

43、A； p = 401. 91N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)； N二16. 08A 基础底面面积(M) ； A = 0. 04fg 地基承载力设计值(N/mm2) ； fg二600. 00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc X fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc二1.00地基承载力的计算满足要求!5.2梁(300X2000)门式脚手架支撑计算书计算依据：依据建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ128-2010)、混凝土结 构设计规范(GB 50010-2002)编制。一. 参数信息计算的脚手架搭设高度为5. 5米，门架型号采用MF1219,钢材采用Q23

44、5o搭设尺寸为：门架的宽度b = 1.219米，门架的高度h0 = 1.930米，步距1.950 米，跨距1 = 1.830米。门架 hl = 1.54米，h2 = 0.08米,bl = 0. 75米。每棉门架之间的距离0. 60m,梁底木方距离200mmo梁底木方截面宽度80mm,高度80mmo梁顶托采用双钢管：48X3. 0o1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆；4-横杆加强杆图1计算门架的几何尺寸图/毎棉距离相邻棉I、傑/茅木攣B图2模板支架示意图二、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 ql = 25. 500X 1. 000X0

45、. 900+0. 340X0. 900=23. 256kN/m 活荷载标准值 q2 = 2. 000X0. 900=1. 800kN/m面板的截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩1和截面抵抗矩W分别为：W = 90. 000X 1.500X 1.500/6 = 33. 750cm3T 二 90. 000 X 1. 500 X 1. 500 X 1. 500/12 二 25. 313cm4(1) 抗弯强度计算f = M / W f其中f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2；M -面板的最大弯距(N. mm)；W -面板的净截面抵抗矩；f面板的抗弯强度设计值,取15. 00N/nw

46、n2；M = 0.lOOql2其中q -荷载设计值(kN/m)；q= 1.2ql+l4q2 = 1. 2X23. 256+1. 4 X 1. 800=30. 427kN/m经计算得到 M = 0. 100 X 30. 427 X 0. 200 X 0. 200=0. 122kN. m经计算得到面板抗弯强度计算值f二0. 122X 1000X1000/33750. 000=3. 606N/nmi2面板的抗弯强度验算f f,满足要求！(2) 抗剪计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0. 600X30. 427X0. 200=3. 651 kN截面抗剪强度计算值 T=3X3651. 264

47、/(2X900. 000X 15. 000)=0. 406N/mm2截面抗剪强度设计值T=l40N/mm2抗剪强度验算T T,满足要求！(3) 挠度计算v 二 0. 677ql4 / 100EI v = 1 / 250面板最大挠度计算值 v = 0. 677X23. 256X200. 0004/(100X6000. 000X 253125.000)=0. 166mm面板的最大挠度小于200. 000/250,满足要求!三、梁底木方的计算木方按照简支梁计算。1荷载的计算：钢筋混凝土板自重(kN/m):ql = 25. 500X1.000X0. 200=5. 100kN/m(2)模板的H重线荷载(

48、kN/m):q2 = 0. 340X0. 200X (2X 1. 000+0. 600)/0. 600=0. 295kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值q3 = 2.000X0. 200=0. 400kN/m经计算得到,木方荷载计算值 Q= 1.2X (5. 100+0. 295)+1. 4X0. 400=7. 034kN/m2木方强度、挠度、抗剪计算7.034 (kN/m)木方计算简图木方剪力图(kN)0.970木方弯矩图(kN. m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下5.395 (kN An)1219变

49、形计算受力图木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为Nl=2. 110kNN2=2. llOkN经过计算得到最大弯矩M二0. 970kN. m经过计算得到最大支座F二2. llOkN经过计算得到最大变形V二3. 554mm连续梁支座反力复核验算：连续梁受力累加：Pn=7. 034X0. 600=4. 2kN支座反力从左到右相加：Rn=2. 110+2. 110=4. 2kN杆件受力PnRn,是平衡的，支座反力复核验算通过！连续梁弯矩复核验算：假定顺时针方向力矩为正力矩。已知力对B点取矩:-(7. 034X0. 600X 1. 219/2) =-2. 60kN. m求出的支座反力对

50、B点取矩：(顺时针力矩)支:2. 110X1. 219=2. 57顺时针力矩之和:2. 57=2. 57KN. m顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过！木方的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为：W = &00X& 00X8. 00/6 二 85. 33cm3；I = 8. 00X8. 00X8.00X8. 00/12 = 341.33cm4；(1) 木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0. 970X 106/85333. 3=11. 37N/mm2木方的抗弯计算强度小于13. 0N/mm2,满足要求！(2) 木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2

51、bh T截面抗剪强度计算值 T=3X2. 110X1000 / (2X80X80)=0. 495N/mm2截面抗剪强度设计值T=l. 70N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3) 木方挠度计算最大变形v =3. 554mm木方的最大挠度小于1219. 00/250,满足要求！四. 梁底托梁的计算梁底托梁选择三棉门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集屮与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q二0. 080kN/mo2.11 2.11 2.11 2.11 2.11 2.11 2.11 r0.060 (TfT r p?LhmmPHMMM pwA n亠d山BI900 I900 I900

52、I托梁计算简图托梁剪力图(kN)0.6830.683托梁弯矩图(kN. m)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 1.62 r0.00 (fI r?LP9 J L HA厶山亠厶BI900 I900 I900 I托梁变形计算受力图托梁变形图（伽）经过计算得到最大弯矩M二0. 866kN. m经过计算得到最大支座F二10. 530kN经过计算得到最大变形V二0. 834mm连续梁支座反力复核验算：连续梁受力累加：Pn二0. 080 X2.700+2.110+2. 110+2. 110+2. 110+2. 110+2.

53、 110+2. 110+2. 110+2. 110+2. 110+2. 110+2. 110+2. 110+2. 110=29. 8kN支座反力从左到右相加：Rn=4. 349+10. 530+10. 530+4. 349=29. 8kN杆件受力PnRn,是平衡的，支座反力复核验算通过！连续梁弯矩复核验算：假定顺吋针方向力矩为正力矩。0. 450+2. 110X0. 650+2. 110X0. 850+2. 110X1.050+2. 110X1.250+2. 110X1.450+2. 110X1.650+2. 110X 1.850+2. 110X2.050+2. 110X2. 250+2. 1

54、10X2. 450+2. 110X2. 650) =-40. 20kN. m求出的支座反力对B点取矩：(顺时针力矩)支:4. 349X2. 700=11.74支2: 10. 530X1.800=18.95支3: 10. 530X0. 900=9. 48顺时针力矩之和:11. 74+18. 95+9. 48=40. 17KN. m顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过！顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W = 8. 98cm3；截面惯性矩I二21.56cnA(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0. 866X 106/!. 05/8980. 0=91. 84N/mm2顶托梁的抗弯

55、计算强度小于215. 0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v = 0. 834mm顶托梁的最大挠度小于900. 000/400,满足要求!五. 门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容:脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为:门架(MF1219)1棉交叉支撑2副0. 224kN2X0. 040=0. 080kN水平架5步4设0. 165X4/5=0. 132kN连接棒2个2X0. 006=0. 012kN锁臂2副2X0. 0085=0. 017kN合计0. 465kN

56、经计算得到，每米高脚手架自重合计NGkl = 0. 465 / 1.950 = 0. 238kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tgct=(4Xl. 95O)/(4X1. 830)=1. 0662X0.015X (4X1. 830)/cosct/(4Xl. 950) =0. 041 kN/m水平加固杆采用26.8X2. 5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为0.015X (1X1. 83O)/(4X1. 950)=0. 004kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扌M牛4个，每米高的钢管重为0. 037kN/

57、m；(1X0. 014+4X0. 015)/0. 015=0. 037kN/m每米高的附件重量为0. 020kN/m；每米高的栏杆重量为0. 010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2二0. lllkN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG = 0. 350kN/m2托梁传递荷载托梁传递荷载为一棍门架两端点产生的支点力总和。从左到右每棍门架两端点产生支点力分别为第1棍门架两端点力4. 349kN, 4. 349kN第2棍门架两端点力10.530kN, 10.530kN第3棍门架两端点力10.530kN, 10.530kN第4棍门架两端点力4. 349

58、kN, 4. 349kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ = 21.060kNo六、立杆的稳定性计算作用于一棍门架的轴向力设计值计算公式N = 1. 2NGII + NQ其屮NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0. 350kN/m；NQ 托梁传递荷载,NQ = 21.060kN；II 脚手架的搭设高度，H = 6. 3mo经计算得到,N = 1. 2X0. 350X6. 300+21. 060=23. 704kNo门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算N Nd-其中N -作用于一棉门架的轴向力设计值，N二23. 704kNoNd 一棉门架的稳定承载力设计值(kN)；一棉门架的稳定承载力设

59、计值公式计算Nq = $Aff =厶+厶构f沟o其中0 -门架立杆的稳定系数，由长细比khO/i查表得到，妙二0.574；k -调整系数，k=l. 13；i 一门架立杆的换算截面回转半径,1=2. 14cm；I 门架立杆的换算截面惯性矩，I二19.36CH14；h0 门架的高度,h0二1.93m；10 门架立杆的截面惯性矩，10=10. 78cm4；Al -门架立杆的截面面积，Al=4. 24cm2；hl 门架加强杆的高度，hl=l. 54m；II 门架加强杆的截面惯性矩，11=10. 78cm4；A棍门架立杆的截面面积，A=8. 48cm2；f 一门架钢材的强度设计值，f=205. 00N/

60、mm2oNd修正系数为1. 0o经计算得到,Nd二 1.0X99. 707=99. 707kNo立杆的稳定性计算N Nd,满足要求！七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p W fgp 二 592.61N = 23. 70其中p -立杆基础底面的平均压力(N/mm2), p二N/A；N -上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；A 基础底面面积(m2) ； A = 0. 04fg 地基承载力设计值(N/mM)； fg二600. 00 地基承载力设计值应按下式计算fg = kc X fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00fgk 地基承载力标准值；fgk = 600. 00地基承载力的计算满足耍求！