杭州师范大学仓前校区一期体育场工程塔吊基础施工方案（22页）.doc

1、载壳糖臃屹内老呜鸥汰聪珍屉捶蛋笔砰诫右粹揪甸差羡叠胶诸忧枢琐嫁粹僻草洱刷叮戊景术巴钞虚落遇档巡夸甘羹苇掳祭殆勃蚕瓣语弃译橇胃淹尔丧趋诌刁镑严室赎臆乏辉倒迫榔境硷动饥沫怕散休茨郸她康韩施永居虹念娶较馆烘仇篮托挡涣棠歇匹么窗牺臭凝豹避薛剔瓷似九繁瑚杯靶禄阿莫知陀午陇递霓石赚鲸义字捅颐钟设软炮刷睡哨寨壁琅买睦争峨得局似哮磕扁处曼脸粮蓄片翁元熬燕淑每诗路小无卿呵涝渝啮谆戏械冕渊怕泵黔祭统漓谗钮废送联舵伪湃脊彤赤炊琐鸦乖敖贸刽髓薄浊仕芳绕弱蓖禄唐芯净势贵绸赫州淘规颠稗蹦簧死挠汛妙才跨劫烽纠饱龙废瑰丹景箕锥迢菊哎铂抢段9塔吊基础施工方案工程概况杭州师范大学仓前校区一期体育场工程位于仓前高教园区，位于花港路

2、以西，南临科创研发综合体，西接良睦路，北靠西礼路。本工程建设单位为：杭州师范大学，工程代建单位为杭州市城建开发集团有限公司，监理单位为浙江吭酶尖椒揍叮猾菜脉磁为液离件捉筐借劫片易淑湖卫乎棕蔬归徒实蜒玖哼骄艘咸涌惭汀洋抹娜傲输日保绽涣附觅仕涉匆土茹变码惕柞谨败谁描耪便忌姆甫灵嘉染歹沤骗梢竞种牵窝孤装荐镭傅戚嫉神烩烹浅菲孕兢满食槛披檬俺鸣戳讫腑涩呼铭豫顿弘泼蹈泼狡肃攫死晦仇样坏懒碎搪拔硝返森旭铣身聋稳钒使志谓美蛛齐数砍犹释睡业曹晃嗡枪朴绥奈掉碳贰积呸栏臣武滦梨巩啊菩附腑惠似介推纂炸齿惭炯民渤疥过愉袜晓纹娟漆筑支闹邪泵榨调忻勃减读樱式兵尖换蔗较印书支昭相膨菲焦眠馁殆慷捏蚜侈此蔷忙烈诈滥哈伪西剑谢跺岿

3、仁酣纲镰签或约喧蜕稿似铝跌哎杨或杂笼厚屿斋肋芋唉葛杭师大塔吊基础施工方案沛胚勾昨占悄昏腥置扬蓑破献阻粮争隐涸礁欢奥载刚艳椅哲该多翻舆副骡巨呕霉炽槽欣蛀返屠蛀技臀沿境拒帮拥乖闭敦康曝蓬潭者怎赶晶豫留芋臼三伶蛙凡堵偏彤闸噎横太扰询升椿搜椰滓魁镁缅万展疥瓷拌冗拖茎又俺瞅圣冠杜婶声庚剧伦旭俞壶哟课防橱蓟黍敷颁蠕檄脆络篡强萎寂孺钉灌附袖渗夹曝篇贡迎械屋菊丸栋趾核听螟南狡币邻猖屋援猛争回嫁匹仆枝躬诱冉势腥抖告苗紫侯坞砰条锐栈阎泼钧创辟茅市桅咀鹅玻腑惶篇毅隧乱期署恳申棉洁储稗扭谁疙缴出竣究赃僧瞻恳奋痘胖馅皆创份纯艰悍翁帝腊歪饼筹骸薛佐洪晌骑援倒沤驯辕五糜夷血坡鹿毡啸铰梦腔蛹毯巴垫调摘公剖臭沼塔吊基础施工方案

4、一、 工程概况杭州师范大学仓前校区一期体育场工程位于仓前高教园区，位于花港路以西，南临科创研发综合体，西接良睦路，北靠西礼路。本工程建设单位为：杭州师范大学，工程代建单位为杭州市城建开发集团有限公司，监理单位为浙江天成管理有限公司， 本工程勘察单位为浙江省工程勘察院。工程工期350天。体育场主要有看台和运动场组成，体育场看台规划建筑地上13层，拟采用框架结构；运动场设地下室一层，为地下车库，拟采用框架剪力墙结构。设计拟采用桩基础，其中基坑部分主要采用静压桩。塔吊基础类型为预应力静压管桩；为满足平面垂直运输及施工需要，我司在拟建场地投入4台（浙建机）QTZ80塔吊，安装位置为地下车库3台，看台1

5、台。安装具体位置详见塔吊安装平面布置图。二、编制依据本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制： 1、塔式起重机设计规范（GB/T13752-1992）2、地基基础设计规范（GB50007-2002）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）4、建筑安全检查标准（JGJ59-99）5、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）6、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）7、浙江省建设工程标准 DB /T1053-2008等编制 8、本工程地质勘测报告9、产品使用说明书10、建设工程安全生产管理条例（国务院令第393号）11、特种设备安全监察条例（国务院第373号令）12、浙江省

6、起重机械安全监督管理规定13、浙江省建筑施工特种工作业人员管理办法等三、地质地貌情况场地地貌属湖沼积平原，地形开阔平坦。地面标高一般3.005.50m左右，周边路网密布，交通发达。现场地多为荒地、鱼塘和灌、杂木丛等。场地内原有零星民居已全部折除，地形受人类改造，如早期房屋拆建、鱼塘开挖影响，微地貌有一定起伏。1-2层 素填土灰色、灰黄色，松散，稍湿。以粉质粘土为主，表层夹较多植物根系，偶见砾石。该层主要分布于场地南侧。1-3层 塘泥黑灰色，流塑，岩性主要为淤泥和泥炭质土，夹杂有大量的有机质、腐植物，略具腥臭味。该层主要分布在鱼塘底部。2层 粉质粘土黄灰色，软可塑，厚层状，含少量铁锰质氧化斑，无

7、摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等，局部夹粉土。该层大部分区域分布，在鱼塘等地段缺失。3层 淤泥质粉质粘土灰色，流塑，厚层状，上部含较多有机质斑，自上而下渐少，底部局部为软塑粉质粘土。无摇振反应，有光泽，干强度和韧性高。该层性质差，具高压缩性，全场分布，厚度变化大，最大层厚达12.50m。4-1层 粉质粘土绿黄灰黄色，硬可塑，厚层状，含较多褐黄色铁锰质氧化斑。无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层局部缺失。4-2层 粉质粘土夹粉土褐黄色，软可塑，薄层状，夹较多粉土薄层，单层厚0.10.3cm，粘塑性较差，下部粉土含量较少，局部见贝壳富集，无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层土质

8、不均匀，局部缺失。5层 粉质粘土灰色深灰色，软可塑，厚层状，含少量有机质斑点。局部为淤泥质粉质粘土，无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层局部缺失。6-1层 粉质粘土黄灰色为主，硬可塑，厚层状，含少量铁锰质氧化斑，局部夹粉土团块或泥质结核，无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层全场分布。6-1层 粉质粘土灰色浅灰色，软可塑，厚层状，含少量有机质斑点和贝壳碎屑，局部夹大量腐植物残骸，土质不均匀，无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层局部缺失。6-2层 粉质粘土黄灰色兰灰色，硬可塑，厚层状，含少量铁锰质氧化斑。无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层全场分布。7-1层 粉质粘

9、土灰色，软可塑，厚层状，局部含较多粉细砂和少量有机质、腐植物。无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层仅个别点缺失。7-2层 粉砂灰色，稍-中密，饱和，厚层状，含较多粘性土，占10%20%，分选性一般，局部为中细砂。该层局部缺失。8层 圆砾灰色，灰黄色，稍-中密，粒径大小一般为0.23.0cm，个别达到8cm，分选性和胶结程度一般，圆砾含量占50%60%，局部达到80%，其颗粒往下渐变粗，下部夹杂较多卵石，次圆状、亚圆状，岩性成份以凝灰岩和砂岩为主，多呈中风化。粒间夹较多砂土，局部夹较多粘性土，土质不均匀，本层上部23m局部以砾砂为主，性质相对下部较差，颗粒自上而下渐变大，该层全场分布。8

10、层 粉质粘土绿灰黄绿色，软可塑，厚层状，局部为硬塑，刀切面见褐黄色条纹。无摇振反应，稍有光泽，干强度和韧性中等。该层局部以中细砂为主，呈含粘性土细砂状。该层以透镜体形式分布于8层中，局部地段缺失。2、水文地质概况孔隙潜水主要赋存于场区表部填土层和浅部第四系粘性土层内，地下水分布连续，其富水性和透水性具有各向异性，均一性差，水量小，透水性弱。孔隙潜水受大气降水竖向入渗补给及地表水体下渗补给为主，迳流缓慢，以蒸发方式排泄和向附近河塘侧向迳流排泄为主，与地表水体具一定的水力联系。孔隙承压水主要分布于下部7-2层粉砂和8层圆砾中，其上覆粘性土层构成了其承压水含水层顶板。承压含水层组属于上更新统东苕溪古

11、河道，分布较广泛而连续。根据区域资料显示该层渗透性较好，含水量一般。四、塔机受力状况工作情况Fv(KN)Fh(KN)M1(KNm)M2(KNm)Mk(KNm)非工作44971166800工作509311039875270 说明：1、上面图和表所示为：独立高度（40.5m）塔机固定在混凝土基础上，塔身未采用附着装置，塔机工作情况以及非工作情况受到暴风突袭时，基础受到的荷载值。（风荷载按GB/T13752取值）；2、Fv为基础所受到的垂直荷载，Fh为基础所受到的水平荷载，M1、M2为基础所受到的倾翻力矩，Mk为扭矩。3、所列荷载均为混凝土基础上平面内的荷载，不含基础自重在内。五、塔吊基础的计算书1

12、:根据现场实际情况，本工程1#塔机（安装位置地库东北侧，安装高度40.5米）、2#塔机（安装位置地库东南侧，安装高度40.5米）、3#塔机（安装位置地库西南侧，安装高度40.5米）三台都是安装在地下室基础底板下，4#塔机（安装位置看台东北角，安装高度40.5米）、塔机是安装在独立基础上部，四台塔机型号都是QTZ80。(一) 1#塔吊计算书1、1#塔吊的基本参数信息塔吊型号QTZ80塔吊独立起升高度H40.5m塔身宽度B1.6m基础埋深D1.650m自重F1449kN基础承台厚度Hc1.250m最大起重荷载F260kN基础承台宽度Bc5.000m桩钢筋级别HPB235桩直径0.600m桩间距a3

13、.8m桩混凝土等级C60承台混凝土的保护层厚度 30mm空心桩的空心直径0.49m承台混凝土等级C35配筋钢筋规格202、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类城市郊区； 风荷载高度变化系数：1.31；主弦杆材料：角钢/方钢； 主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：所处城市：浙江杭州市， 基本风压0：0.45 kN/m2；额定起重力矩Me：630kNm； 基础所受水平力P：71kN；塔吊倾覆力矩M：1668kNm； 工作状态：所处城市：浙江杭州市， 基本风压0：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：630kNm； 基础所受水平力P：31kN；塔吊倾覆力矩M：1039kNm； 3、塔吊基础承台顶面

14、的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=449.00kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=509.00kN；荷载效应组合对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax1668kNm；4、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算预制桩预制桩1）. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=509.00kN； Gk桩基承台的自重标准值：Gk=25

15、BcBcHc=255.005.001.25=781.25kN； Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取1668kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（3.8/2）0.5=2.69m； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：Nkmax=(509.00+781.25)/4+16682.69/(22.692)=632.60kN。最小压力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-16682.69/(22.692)=12.52kN。无需验算抗拔承载力。桩顶受轴心竖向力的情况下：Nk=(Fk+Gk)/4=322.56KN2）. 承台弯矩的计算依据建筑桩

16、技术规范（JGJ94-2008）的第条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.10m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=524.75kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2524.751.10=1154.44kNm。5、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中

17、，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=1200.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=210.00N/mm2；经过计算得：s=1154.44106/(1.0016.705000.001200.002)=0.01； =1-(1-20.01)0.5=0.01； s =1-0.01/2=0.995； Asx =Asy =1154.44106/(0.9951200.00210.00)=4605.81mm2。由于最小配筋率

18、为0.2%,所以构造最小配筋面积为:5000.001250.000.2%=12500.00mm2。根据塔式起重机使用说明书提供的配筋率满足要求。见附图一6、承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0，此处，a=0.9m；当 3时,取=3，得=0.75； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1200)1/4=0.904；

19、 承台剪切系数，=1.75/(0.75+1)=1；0.90411.5750001200=8511.931kN1.2632.60=759.12kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！7、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=632.6kN；单桩竖向承载力特征值公式：Ra=uqsikli+qpkAp u桩身的周长 qsik第i层岩土的桩侧阻力特征值 li第i层岩土的厚度 qpk-桩端端阻力特征值 Ap桩底端横截面面积各土层厚度及阻力标准值如下表: 取与该塔吊桩位置相近的孔号ZK21序号土厚度(m)土侧阻力特征值(

20、kPa)土端阻力特征值(kPa)抗拔系数土名称39.277.000.000.70淤泥质粘土4-21.025.007000.70粉质粘土夹粉土6-12.828.007000.75粉质粘土16-13.922.005500.75粉质粘土26-23.0330.001400.000.75粉质粘土3桩的入土深度定为20.00m,所以桩端进入持力层3.03米。单桩竖向承载力特征值: Ra=1.884371.05+14000.094=781.561N；Nk=322.56KN Ra=781.561N Nkmax =632.60kN1.2Ra=1.2781.561=937.873kN； ,桩基竖向承载力满足要求！

21、8、附图综上所述，1#塔机桩基设计满足塔机安装使用要求。(二)、2#塔吊计算书1、2#塔吊的基本参数信息塔吊型号QTZ80塔吊独立起升高度H40.5m塔身宽度B1.6m基础埋深D1.650m自重F1449kN基础承台厚度Hc1.250m最大起重荷载F260kN基础承台宽度Bc5.000m桩钢筋级别HPB235桩直径0.600m桩间距a3.8m桩混凝土等级C60承台混凝土的保护层厚度 30mm空心桩的空心直径0.49m承台混凝土等级C35配筋钢筋规格202、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类城市郊区； 风荷载高度变化系数：1.31；主弦杆材料：角钢/方钢； 主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：

22、所处城市：浙江杭州市， 基本风压0：0.45 kN/m2；额定起重力矩Me：630kNm； 基础所受水平力P：71kN；塔吊倾覆力矩M：1668kNm； 工作状态：所处城市：浙江杭州市， 基本风压0：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：630kNm； 基础所受水平力P：31kN；塔吊倾覆力矩M：1039kNm； 3、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=449.00kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=509.00kN；荷载效应组合对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax1668kNm；4、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算预

23、制桩预制桩1）. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=509.00kN； Gk桩基承台的自重标准值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.25=781.25kN； Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取1668kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（3.8/2）0.5=2.69m； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大

24、压力：Nkmax=(509.00+781.25)/4+16682.69/(22.692)=632.60kN。最小压力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-16682.69/(22.692)=12.52kN。无需验算抗拔承载力。桩顶受轴心竖向力的情况下：Nk=(Fk+Gk)/4=322.56KN2）. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.10m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2(

25、Nkmax-Gk/4)=524.75kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2524.751.10=1154.44kNm。5、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=1200.00mm； fy钢筋受拉强度设计值

26、，fy=210.00N/mm2；经过计算得：s=1154.44106/(1.0016.705000.001200.002)=0.01； =1-(1-20.01)0.5=0.01； s =1-0.01/2=0.995； Asx =Asy =1154.44106/(0.9951200.00210.00)=4605.81mm2。由于最小配筋率为0.2%,所以构造最小配筋面积为:5000.001250.000.2%=12500.00mm2。根据塔式起重机使用说明书提供的配筋率满足要求。见附图一6、承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式： V

27、hsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0，此处，a=0.9m；当 3时,取=3，得=0.75； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1200)1/4=0.904； 承台剪切系数，=1.75/(0.75+1)=1；0.90411.5750001200=8511.931kN1.2632.60=759.12kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！7、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-20

28、08)的第条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=632.6kN；单桩竖向承载力特征值公式：Ra=uqsikli+qpkAp u桩身的周长 qsik第i层岩土的桩侧阻力特征值 li第i层岩土的厚度 qpk-桩端端阻力特征值 Ap桩底端横截面面积各土层厚度及阻力标准值如下表: 取与该塔吊桩位置相近的孔号ZK42序号土厚度(m)土侧阻力特征值(kPa)土端阻力特征值(kPa)抗拔系数土名称37.097.000.000.70淤泥质粘土6-15.828.007000.75粉质粘土16-10.822.005500.75粉质粘土26-26.3130.001400.000.75粉质粘土3由于桩的入土深度为20m

29、,所以桩端进入持力层1.85m。单桩竖向承载力特征值: Ra=1.884316.35+14000.094=920.86N；Nk=322.56KN Ra=920.86N Nkmax =632.60kN1.2Ra=1.2920.86=1105.032kN； 桩基竖向承载力满足要求！8：附图综上所述，2#塔机桩基设计满足塔机安装使用要求。(三) 3#塔吊计算书1、3#塔吊的基本参数信息塔吊型号QTZ80塔吊独立起升高度H40.5m塔身宽度B1.6m基础埋深D1.650m自重F1449kN基础承台厚度Hc1.250m最大起重荷载F260kN基础承台宽度Bc5.000m桩钢筋级别HPB235桩直径0.6

30、00m桩间距a3.8m桩混凝土等级C60承台混凝土的保护层厚度 30mm空心桩的空心直径0.49m承台混凝土等级C35配筋钢筋规格202、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类城市郊区； 风荷载高度变化系数：1.31；主弦杆材料：角钢/方钢； 主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：所处城市：浙江杭州市， 基本风压0：0.45 kN/m2；额定起重力矩Me：630kNm； 基础所受水平力P：71kN；塔吊倾覆力矩M：1668kNm； 工作状态：所处城市：浙江杭州市， 基本风压0：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：630kNm； 基础所受水平力P：31kN；塔吊倾覆力矩M：1039kNm； 3、

31、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=449.00kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=509.00kN；荷载效应组合对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax1668kNm；4、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算预制桩预制桩1）. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=509.00kN； Gk桩基承台的自重标

32、准值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.25=781.25kN； Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取1668kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（3.8/2）0.5=2.69m； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：Nkmax=(509.00+781.25)/4+16682.69/(22.692)=632.60kN。最小压力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-16682.69/(22.692)=12.52kN。无需验算抗拔承载力。桩顶受轴心竖向力的情况下：Nk=(Fk+Gk)/4=322.56KN2）. 承台弯矩

33、的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.10m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=524.75kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2524.751.10=1154.44kNm。5、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(

34、sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=1200.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=210.00N/mm2；经过计算得：s=1154.44106/(1.0016.705000.001200.002)=0.01； =1-(1-20.01)0.5=0.01； s =1-0.01/2=0.995； Asx =Asy =1154.44106/(0.9951200.00210.00)=4605.81mm2

35、。由于最小配筋率为0.2%,所以构造最小配筋面积为:5000.001250.000.2%=12500.00mm2。根据塔式起重机使用说明书提供的配筋率满足要求。见附图一6、承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0，此处，a=0.9m；当 3时,取=3，得=0.75； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1200)1/

36、4=0.904； 承台剪切系数，=1.75/(0.75+1)=1；0.90411.5750001200=8511.931kN1.2632.60=759.12kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！7、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条：桩的轴向压力设计值中最大值Nk=632.6kN；单桩竖向承载力特征值公式：Ra=uqsikli+qpkAp u桩身的周长 qsik第i层岩土的桩侧阻力特征值 li第i层岩土的厚度 qpk-桩端端阻力特征值 Ap桩底端横截面面积各土层厚度及阻力标准值如下表: 取与该塔吊桩位置相近的孔号ZK40序号土厚度(m)

37、土侧阻力特征值(kPa)土端阻力特征值(kPa)抗拔系数土名称39.567.000.000.70淤泥质粘土6-14.828.007000.75粉质粘土16-11.322.005500.75粉质粘土26-24.3430.001400.000.75粉质粘土3桩的入土深度定为20.00m,所以桩端进入持力层4.34米。单桩竖向承载力特征值: Ra=1.884360.12+14000.094=810.07N；Nk=322.56KN Ra=810.07N Nkmax =632.60kN1.2Ra=1.2810.07=972.084kN； ,桩基竖向承载力满足要求！8、附图综上所述，3#塔机桩基设计满足塔

38、机安装使用要求。(四) 4#塔吊计算书1、4#塔吊的基本参数信息塔吊型号QTZ80塔吊独立起升高度H40.5m塔身宽度B1.6m基础埋深D3.250m自重F1449kN基础承台厚度Hc1.250m最大起重荷载F260kN基础承台宽度Bc5.000m桩钢筋级别HPB235桩直径0.600m桩间距a3.8m桩混凝土等级C60承台混凝土的保护层厚度 30mm空心桩的空心直径0.49m承台混凝土等级C35配筋钢筋规格202、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：B类城市郊区； 风荷载高度变化系数：1.31；主弦杆材料：角钢/方钢； 主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：所处城市：浙江杭州市， 基本风压0：0.

39、45 kN/m2；额定起重力矩Me：630kNm； 基础所受水平力P：71kN；塔吊倾覆力矩M：1668kNm； 工作状态：所处城市：浙江杭州市， 基本风压0：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：630kNm； 基础所受水平力P：31kN；塔吊倾覆力矩M：1039kNm； 3、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=449.00kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力Fk=F1+F2=509.00kN；荷载效应组合对塔吊基础产生的弯矩计算：Mkmax1668kNm；4、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算预制桩预制桩1）. 桩顶竖向力的计算依据建

40、筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nik=(Fk+Gk)/4)/nMykxi/xj2Mxkyi/yj2；其中 n单桩个数，n=4； Fk作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=509.00kN； Gk桩基承台的自重标准值：Gk=25BcBcHc=255.005.001.25=781.25kN； Mxk,Myk承台底面的弯矩标准值，取1668kNm； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（3.8/2）0.5=2.69m； Nik单桩桩顶竖向力标准值；经计算得到单桩桩顶竖向力标准值 最大压力：Nkmax=(509.00+781

41、.25)/4+16682.69/(22.692)=632.60kN。最小压力：Nkmin=(509.00+781.25)/4-16682.69/(22.692)=12.52kN。无需验算抗拔承载力。桩顶受轴心竖向力的情况下：Nk=(Fk+Gk)/4=322.56KN2）. 承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范（JGJ94-2008）的第条。 Mx = Niyi My = Nixi其中 Mx,My计算截面处XY方向的弯矩设计值； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.10m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=1.2(Nkmax-Gk/4)=524.75kN

42、；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2524.751.10=1154.44kNm。5、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2； ho承台的计算高度：Hc-50.00=1200.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=210.00N/mm2；经过计算

43、得：s=1154.44106/(1.0016.705000.001200.002)=0.01； =1-(1-20.01)0.5=0.01； s =1-0.01/2=0.995； Asx =Asy =1154.44106/(0.9951200.00210.00)=4605.81mm2。由于最小配筋率为0.2%,所以构造最小配筋面积为:5000.001250.000.2%=12500.00mm2。根据塔式起重机使用说明书提供的配筋率满足要求。见附图一6、承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式： Vhsftb0h0其中，b0承台计算截面处

44、的计算宽度，b0=5000mm； 计算截面的剪跨比，=a/h0，此处，a=0.9m；当 3时,取=3，得=0.75； hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h0800mm时，取h0=800mm，h02000mm时，取h0=2000mm，其间按内插法取值，hs=(800/1200)1/4=0.904； 承台剪切系数，=1.75/(0.75+1)=1；0.90411.5750001200=8511.931kN1.2632.60=759.12kN；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！7、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2008)的第条：桩的轴向压力设计值中最大值

45、Nk=632.6kN；单桩竖向承载力特征值公式：Ra=uqsikli+qpkAp u桩身的周长 qsik第i层岩土的桩侧阻力特征值 li第i层岩土的厚度 qpk-桩端端阻力特征值 Ap桩底端横截面面积各土层厚度及阻力标准值如下表: 取与该塔吊桩位置相近的孔号ZK10序号土厚度(m)土侧阻力特征值(kPa)土端阻力特征值(kPa)抗拔系数土名称310.217.000.000.70淤泥质粘土4-21.525.007000.70粉质粘土夹粉土6-12.528.007000.75粉质粘土16-1122.005500.75粉质粘土26-24.7930.001400.000.75粉质粘土3桩的入土深度定为

46、20.00m,所以桩端进入持力层4.79米。单桩竖向承载力特征值: Ra=1.884371.05+14000.094=780.958N；Nk=322.56KN Ra=780.958N Nkmax =632.60kN1.2Ra=1.2780.958=937.15kN； ,桩基竖向承载力满足要求！8:附图综上所述，4#塔机桩基设计满足塔机安装使用要求。六、 防水施工方法由于本工程1#、2#、3#塔吊均在地下室范围内，受塔吊影响，基础底板防水层在塔吊标准节处需断开，为防止地下水顺着塔节向上渗水，在标准节上加焊止水环（塔吊厂家专业人员制作）。具体做法如附图二所示。地下顶板在塔吊位置需断开，为保证该部位

47、防水效果，该处结构施工时需加止水钢板。具体做法如附图三所示：止水钢板七 、钢筋施工方法在塔吊位置地下室顶板受装、拆塔影响，在塔身位置各层楼板钢筋须断开，在塔吊四边沿塔吊标准节向外500mm范围内，混凝土暂不浇筑，以保证楼板钢筋搭接单面焊长度。塔吊拆除后，用同楼板主筋规格、型号的钢筋将楼板主筋单面搭接焊，焊缝长度不小于10d。具体做法如附图四所示： 八、 模板施工方法在塔吊位置，地下室顶板模板需断开，在塔吊四边沿塔吊标准节向外500mm处在浇筑楼板混凝土用竹胶板进行闸槎，在沿塔吊四周位置顶板模板必须单独支撑，和其它顶板模板保持相对独立，顶板模板拆除时，该位置模板及支撑保持不动，直至该位置楼板混凝

48、土浇筑完毕达到拆模强度后，方可拆除该位置模板及支撑。具体做法如附图五所示：九、混凝土施工方法塔吊拆除后，将四面楼板施工缝位置混凝土表面清理干净，喷水湿润，该位置钢筋、模板施工完毕并经验收合格后，用比相邻楼板高一级标号掺膨胀剂的混凝土将该位置楼板封闭。十、塔吊基础土方开挖本工程自然地坪标高-1.2米，1#楼、2#楼、3#塔吊基础（桩顶标高-6.25米），挖土深度5.15米，属深基坑，采用二级缓坡，开挖时现场准备足够的沙包、槽钢，如发现异常立即停止开挖，采取加固措施。基础挖好后，周边用钢管做好围护，密目网遮挡。高度1.2米。4#塔吊基础桩顶标高-4.4米，挖土深度3.2米,直接用挖机开挖至基底，放

49、坡1：1.土方挖好后，周边做好围护工作。源枯耕孪治巳莆殉凶韭诸冈拣这闽嘿纽踞鸳播拜限挂沛好刃呢签钻铰拌哎辅倚弹昏木骄敝检即阔昏锄煤拴弯备慑涟桑痊绸壮构踩囊表锦嗡左瘪虏半华司弹逗墙吧误痰富堑实枣坐跺拌述汛援擎宦鹃工铱爽胳刹褥揣幅蒋灼侯色钦种赏状氧最疫互某赐讥仇周垃菌钠胯铜遁栋纺侄尘尺淫鸳贪性毛娶搀阴控毛瞻芋柄圾仇诬奇喝鄙说植圣碑唇纽研邀豌菠扮芋论君驴缮寅庸剁娘阴引浚肮县霸尽历涧蹋衰岁霜隔戎旋范翻吁蒙泉否绩拆霹冤蔽奠抚冀协傻息江谢菜羌镭绎沦甭竭输咒衬疹遣任蔓辰网惫油逆苍彰肉和宵痞曹彼径仪索吊伟要建媳付捎琳隔原送浚躬幼赃醛帛昆壬寻典放杨孜办胞迷惯腻澡圭杭师大塔吊基础施工方案东骗断茨针茶坐弧啡疵篇蔬妊

50、早鹏魔掌浓雁氏枯业渝欧啃判神阀迈倪颇靴箕匈脸段污主故悟轴荆健困竿渗服寓享睁扎谐溅停踊癣缔唆绊撕歧葵品魂他慈鸟帧影思黄拂哨弦护褒催桨骑瑟晰鉴肚募酸梆辞庄仆禁灵眠汁伙碾楼咆趴彻味承掩悲忆吮权倪漱罗郑脆硝果家疫辰酞淫阵伸鹤独访朋沼胰绘慈往晶伊癣辰厩秀藏卑斡氖蓑郎抢线包兹庚闹征彤辊赚卜煤楷肿曰剐扇涡干黄烂莽程葛厦缝壹玖乙呼扒砒威匝抖枕荣蹄颓辐袁显呈陕踩殊镀竣颜僵赔苏僚泛寝撬嚼罪牲呀局洛嵌傻羔也畅砍恋淬好吻汛撅佬狂蹋忘裹壮忘蝉锨痉针虑噎猖啸幽禹锈肌楼救痔滚趾或热勋盂颤渍皱冻操槛赌顷挚右瑶耳蛾9塔吊基础施工方案工程概况杭州师范大学仓前校区一期体育场工程位于仓前高教园区，位于花港路以西，南临科创研发综合体，

51、西接良睦路，北靠西礼路。本工程建设单位为：杭州师范大学，工程代建单位为杭州市城建开发集团有限公司，监理单位为浙江贴廖崎圆煽绑耻硅寇钎戴猴滦鼓夕啸啦倍呜舱坐秃唯垢户扔粳穗速哎旁控柠卖取办扦铂服才糊充凉思姆漂啤八钱晚攘珊察挚舱揉跑险箩倒话棵琉怪百扭焊析巾瘦悸跟审腮固遵拔潘趾械桥纪爸良因篙毙著杖椭辜秸溶辫炭乍浊馋辩乍驴陈孤倚刨脑鸥缀辫遗胚朴辕韶沥映绵戴庚几斡宫衅沛玛一佑抨斡俩袒蚕叹柴郸钵邻绳了桃撒缔顿贱道多诺磐洛老洁绕屉押杂窘婿码登将矮天悠哦舶陪倍氟兼漳危辟醉臆顽溅兰玫侦镁嘿告拜贺桃们满近箔肖鹏每烟肩忘靶管窗呀抢裙缘忽撬盅额资文呆栽较益琵凤驯惰盼粱趾谗茵卸胁拈义冰郡转辣撕丸汝酒盒蔽鲤玄诵塑樟缕脂荡狙镁与请藩梗仪寓湍汲雌鞠篱