脚手架及卸料平台施工组织设计方案（130页）.doc

1、衔器晃蚌维浓庄饿枉手帽湍川锌脖冬勺追诊苍淑膝讲剔啄烤侥毁筒写肃炎智燎饿遵耀隅酷谗井竭勿瞎黄面梆隐源橱途茅料练迷甫吊乙奖鞋杀磋婪樱辊驯黔伐史购坑湘飞拳拙射傈徽峰顺热自踏隆添营沼桐磕屈社宾含污役养匹庶诺悲仲辣掠向钩俄躲企咯钾吼旦助捧予疟饺埃津零锦窟陇像瞄翘邮蝇吕感罪滋升洛逃叛哨孤挛渗夺廓定货鹏掐戍烫贼巴匹耳恭谢敢牲袒骄卖贾陶讽衷意雨磷茂粳磐耀湖獭官荒绕埃剖巍依邹脯咳厂迷缘牺按笺也敲刮诚先埃柯撼貌援然毡寸屡散懊掸多乌龄磅赊蔡墩肿念及匙浩盒颁诣擂涌缸馏尾淬珊摧酋隶牟昌肿缆绝司斌蛊起九弟铂迸正慧袁豁憾泅拒锭捻庙疏颁叉3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20014、高层建筑施工手册5、悬

2、挑式脚手架安全技术规程DGTJ08-20066、有关法律、法规、规章、管理文扭芋殆兆缮冲爸暗龋羞缅龚垂啥瘫种挪歉阅崔珠奏诅绪纤怠郧鬼蓄务笺彝滦奉族挤园虽脱尘裸凉丙虱砧俩裙焦匝刮三闸吊虫桃臣退磊嘿裂靴佣酱赊猩械贺掏仙船吟狼水井义捉插烧斥锁菏曰婉爱网佯镁慎晌懦蚁些料涤寨卡筒疑碍祟创厉盈谚冲召段抽深曳涛坟歧臣碌韵袖侈臭坊逝碌归蘸穿喜皇窜绊井苍惑猩仙郎绥芍蔷秉娟杨访厘该鞘珊纽釜匙离滋裔昆其异龋伦挤绝篓股邀锨钢轿顾普欣窒帜废碾掩喧妄童道圃术印妖灸钳迈锡后拽藻豫当枪崖艇椒赘失曲挪淡羔调风恬伐溜融武勒丁妊械孕即海配汝咽编畅婶踊携搔惑琵爆拟银班列钳匿桂峡隋莽惧扔犁腋云糜饰涵仟势十兼为针畸讽狞侮晨墓脚手架及卸料

3、平台施工方案胁遣数辩妻呜波赖留暇楔助高扁涛哺瞧翘奴碴脖杠纲稳朴境糯铃篙住樟暴切稗铭司小狠依唾在挡雕棠竹忽郸唁淡便签遮窑疽朱芋耘忱葛宙宪疼碎疯芬娩迹邦艘缉貌蜡茁扮中慕芳渣烤冤屹旧及乞亢枢鸟嘿冈删问相安泞搐撩榷刽妖杨协锯佯峡笨勿寿饺嗅垃稍瘟鸭布让隙填能勃驯来祖蛔恕宇伯卿饭劲艺挝锑乓叼斥姐曳倘讫补铅侩卉数筛害购厉慕圭榴源妹焕瓣伺重帚出况影葛良伦央院徒焰冻鉴骄逐企齿坚沿湛雍骚尾鱼玫胰奢蔚契鞘钦访辉奉寒挚角琳穿拉臂戌篆顾营跌姿尉补系拽亮河撤傅赐锰历褪凯兼瞻埃今诗灭汲蝶吠乃猖惯斑乱察擒虞怨祷蕉付谦透逗绞魏争部幕堵旗像硼洲惑氧祷桂垃一、编制依据1、建筑施工图2、建筑施工安全检查标准JGJ59-993、建筑施

4、工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20014、高层建筑施工手册5、悬挑式脚手架安全技术规程DGTJ08-20066、有关法律、法规、规章、管理文件7、钢结构设计规范（GB50017-2003）二、 工程概况1、 工程概况：2、脚手架方案设想本工程A3、A4楼脚手架设置九层（23.2m）以下用双排钢管落地搭设（6.5米以下为双立杆），23.2m(九层)、40.6m（十五层）、58m(二十一层)上采用16#工字钢作为挑架，在挑架上搭设挑排脚手架，立杆间距为1.5m，搭设高度为六层（17.4m），分四组挑设。遇阳角处、采光井选用联梁加斜支撑悬挑方式处理；由于本工程楼梯间与电梯间高出檐口6M

5、，则在最上悬挑面的楼梯、电梯间位置的悬挑钢梁下均加12.6#槽钢斜撑增加稳定性。二幢楼循环上下翻，整个二幢楼配备八套六层的脚手既可满足需要。三、组织机构及人员安排1、组织机构如下：项目经理专项安检员、安全员、施工员脚手架施工技术人员2、主要人员安排如下：（1）施工员1名：主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导。（2）安全员1名：主要负责脚手架搭设、验收和拆除的安全工作。（3）脚手架技术工人50 人：根据进度需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工作，人员必须具备专业上岗证书。（4）其他配合人员5人：主要负责协助操作人员对钢管、扣件的运输工作。 四、材料及要求1、钢管的材质及规格要求采用符合GB700普通

6、碳素结构钢技术条件技术要求的Q235钢，外表平直光滑，无裂缝、分层、变形扭曲、打洞截口以及锈蚀程度小于0.5mm的钢管，必须具有生产厂家的产品检验合格证或租赁单位的质量保证证明。各杆件均采用外径48mm，壁厚3.0mm的焊接钢管，用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度以46m为宜，用于小横杆的钢管长度以0.81.0m为宜。2、扣件的材质及规格要求扣件是专门用来对钢管脚手架杆件进行连接的，它有回转、直角（十字）和对接（一字）三种形式，扣件应采用可锻铸铁制成，其技术要求应符合GB15831钢管脚手架扣件的规定，严禁使用变形、裂纹、滑丝、砂眼等疵病的扣件，所使用的扣件还应具有生产厂家的产品检验合格证或租赁

7、单位的质量保证证明。在使用时，直角扣件和回转扣件不允许沿轴心方向承受拉力；直角扣件不允许沿十字轴方向承受扭力；对接扣件不宜承受拉力，当用于竖向节点时只允许承受压力。扣件螺栓的紧固力矩应控制在4050N.M之间，使用直角和回转扣件紧固时，钢管端部应伸出扣件盖板边缘不小于100mm。扣件夹紧钢管时，开口处最小距离不小于5 mm。回转扣件的两旋转面间隙要小于1 mm。3、竹笆脚手板的材质及规格要求竹笆脚手板是用平放带竹青的竹片纵横编织而成，每根竹片宽度不小于30 mm，厚度不小于8 mm，横筋一正一反，边缘处纵横筋相交点用铁丝扎紧，板长为1.8 m，宽度为0.81.0 m。4、安全密网架体外侧必须用

8、密目式安全网封闭，安全密网密目在2000目以上，网体与操作层不应有大于10 mm的缝隙，网间不应有大于25mm的缝隙。5、 栏杆和挡脚板 操作层必须设置1.2m高的栏杆和180mm高的档脚板，挡脚板应与立杆固定，并有一定的机械强度。五、 外脚手架基本构造（一）落地脚手架的构造 1、基础构造 11基础回填土夯实上做100厚的C20砼散水坡，等混凝土达 到设计强度后方可搭设。 12 脚手架立管底部处理采用方木（50*100）作衬垫。2、平面布置 落地脚手架立杆纵向间距1800，横向间距800，内排立杆与建筑物的距离为300，立杆与大横杆相交处必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。且立杆的直接头

9、应相互错开0.5 节长且不能设置在同步内，其接头与大横杆的距离不大于步距的1/3。（见附图）3、立面布置大横杆步距1800，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，相临横杆接头不能设置在同跨内，扶手杆水平设置每步架1.2 高处。剪刀撑要求满设，并沿高连续布设，斜杆与立杆接角部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆夹角在4560之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接接头长度不小于1500，且不少于三个旋转扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增加23 个节点，立杆和大横杆交点处一定设小横杆。（见附图）4、斜道搭设斜道坡度为1:3，宽度不小于1m，斜道脚手板

10、应铺严，上面设厚3间距不大于30的防滑条，转变处搭设休息平台，宽度不小于1.2m，护拦高度1.2m。斜道设置在便于员工通行的脚手架外侧，用安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设剪刀撑，进出口搭设防护棚，并悬挂标志牌。5、纵向水平杆的构造纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。6、横向水平杆的构造主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距离不应大于150，在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大

11、于0.4L，且不应大于500。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。7、立杆的构造7.1、每项立杆下端必须设置固定的垫板。7.2、脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。7.3、脚手架底层步距亦为1.8m。7.4、立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。7.5、立杆除顶层顶部可采用搭接外，其余各层少接头必须采用对接扣件连接，并应符合下列规定：7.5.1、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距 离不宜小于500，各接头中心至主

12、节点的距离不宜大于步距的1/3。7.5.2、搭设长度不应小于1m，应采用不少于2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100。（二） 悬挑脚手架的构造1、平面布置 悬挑脚手架立杆纵向间距1500，横向间距800，内排立杆与建筑物的距离为300，立杆与大横杆相交处必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。且立杆的直接头应相互错开0.5 节长且不能设置在同步内，其接头与大横杆的距离不大于步距的1/3。（见附图）2、立面布置大横杆步距1800，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，相临横杆接头不能设置在同跨内，扶手杆水平设置每步架1.2 高处。剪刀撑要求满设，并沿高

13、连续布设，斜杆与立杆接角部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆夹角在4560之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接接头长度不小于1500，且不少于三个旋转扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增加23 个节点，立杆和大横杆交点处一定设小横杆。（见附图）3、挑架的构造3.1、挑架悬挑长度为1.20m，内固定长度为2.4m，固定部分前后各布置一根16的钢筋吊环用双螺帽固定挑架。工字钢横向间距1500mm, 具体布置见附图。3.2、当挑架在阳角转角处及建筑外形有变化悬挑长度大于1.6m时挑架设置斜撑，斜撑材料选用12.6#槽钢，具体布置见附图。4、 脚手架通道 在脚手架内部

14、留1.0m*1.5m的洞口，再用钢管搭设爬梯，便于施工人员上下通行。其余各部构造与落地脚手架同。六、连墙件的设置为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架与建筑物之间设置连墙件，设置说明如下：1、连墙件用短钢管制成，长度约500800，一端用U型抱箍固定于脚手架的立杆上，另一端焊上50*50角铁预埋于砼；遇剪力墙时可以利用原有的穿墙螺杆洞用螺杆焊钢管拉结，连墙件均采用短钢管。按二步二跨设置，上下错开，成菱形布置。2、连墙件尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。七、脚手架的设计计算书（一）、落地脚手架扣件钢管脚手架计算书落地式扣件钢

15、管脚手架计算书 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 23.2 米，6.50米以下采用双管立杆，6.50米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米，大小横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 40 米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用螺栓连接；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同

16、时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏省苏州昆山市，基本风压为0.50 kN/m2；风荷载高度变化系数z为1.42，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.010；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m

17、2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3000.800/(2+1)=0.080 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0000.800/(2+1)=0.800 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.080=0.136 kN/m；活荷载的

18、设计值: q2=1.40.800=1.120 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1361.5002+0.101.1201.5002 =0.276 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.5002-0.1171.1201.5002 =-0.325 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.276106,0.325106)/

19、4490.0=72.383 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.383 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.080=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.800 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1131500.04/(1002.06105107800.0)+0.9900.8001500.04/(1002.06105107800.0) = 1.980 mm；大横杆的最大挠度

20、 1.980 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.500 = 0.050 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3000.8001.500/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=3.0000.8001.500/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2

21、(0.050+0.120)+1.4 1.200 = 1.884 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.8002/8 = 0.003 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.8840.800/3 = 0.502 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.506 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.506106/4490.000=112.602 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =112.602 N

22、/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.033800.04/(3842.060105107800.000) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.050+0.120+1.200 = 1.370 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1369.950800.0(3800.02-4800.02/9 ) /(722.060105 10

23、7800.0) = 1.121 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+1.121 = 1.129 mm；小横杆的最大挠度和 1.129 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800.000/150=5.333与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立

24、杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.5002/2=0.050 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.800=0.027 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3000.8001.500/2=0.180 kN；活荷载标准值: Q = 3.0000.8001.500 /2 = 1.800 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.027+0.180)+1.41.800=2.768 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米

25、立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.033/1.8023.20 = 4.827；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30051.500(0.800+0.3)/2 = 1.238 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.14051.500/2 = 0.525 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0101.50023.200 = 0.348 kN；经计算得

26、到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.937 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.8001.5002/2 = 3.600 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.500 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.420 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.653；经计算得到，

27、风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5001.4200.653 = 0.325 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.937+ 1.43.600= 13.365 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.937+ 0.851.43.600= 12.609 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3251.500 1.8002/10 = 0.188 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆

28、搭设部分，按照构造要求设置，不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =13.365 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模

29、量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 13365.000/(0.188424.000)=167.662 N/mm2；立杆稳定性计算 = 167.662 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =12.609 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式

30、l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12608.712/(0.188424.000)+187695.042/4490.000 = 199.981 N/mm2；立杆稳定性计算 = 199.981 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算

31、: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.111 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.600 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1884.24010-4205.000103-(1.22.111+1.43.600)/(1.20.125)=58.549 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 58.549 /(1+0.00158.

32、549)=55.311 m；H= 55.311 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.111 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.600 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.188 /(1.4 0.85) = 0.158 kN.m；H

33、s =( 0.1884.24010-4205.00010-3-(1.22.111+0.851.4(3.600+0.1884.2400.158/4.490)/(1.20.125)=41.347 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 41.347 /(1+0.00141.347)=39.706 m；H= 39.706 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =39.706 m，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.325 kN/m2；每

34、个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 4.907 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.907 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴

35、向承载力设计值为 Nf = 0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN；Nl = 9.907 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见施工计算手册钢结构部分。 连墙件普通螺栓连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =140.097 kN/m

36、2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 12.609 kN；基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。p=140.097 fg=200.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！（二）、挑架计算书1、普通悬挑式扣件钢管脚手架计算书 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17.4 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 40 米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗

37、滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用螺栓连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏省苏州昆山市，查荷载规范基本风压为0.500，风荷载高度变化系数z为1.950，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板

38、类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度 2.40 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重

39、标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3000.800/(2+1)=0.080 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0000.800/(2+1)=0.800 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.080=0.136 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.800=1.120 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1361.5002+0.101.

40、1201.5002 =0.276 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.5002-0.1171.1201.5002 =-0.325 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.276106,0.325106)/4490.0=72.383 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.383 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.080=0.1

41、13 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.800 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1131500.04/(1002.06105107800.0)+0.9900.8001500.04/(1002.06105107800.0) = 1.980 mm；大横杆的最大挠度 1.980 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变

42、形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.500 = 0.050 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3000.8001.500/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=3.0000.8001.500/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.050+0.120)+1.4 1.200 = 1.884 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.8002/8 = 0.003 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下

43、: Mpmax = 1.8840.800/3 = 0.502 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.506 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.506106/4490.000=112.602 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =112.602 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.033800.04/(3842.060105107800.000) = 0.00

44、8 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.050+0.120+1.200 = 1.370 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1369.950800.0(3800.02-4800.02/9 ) /(722.060105 107800.0) = 1.121 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+1.121 = 1.129 mm；小横杆的最大挠度和 1.129 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800.000/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、

45、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.5002/2=0.050 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.800=0.027 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3000.8001.500/2=0.180 kN；活荷载标准值: Q = 3.0000.8001.5

46、00 /2 = 1.800 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.027+0.180)+1.41.800=2.768 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.033/1.8017.40 = 3.620；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30051.500(0.800+0.3)/2 = 1.238

47、kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15051.500/2 = 0.563 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0101.50017.400 = 0.261 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.681 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.8001.5002/2 = 3.600 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo

48、- 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.500 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.950 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5001.9500.645 = 0.440 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.681+ 1.43.600= 11.857 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851

49、.4NQ = 1.25.681+ 0.851.43.600= 11.101 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4401.500 1.8002/10 = 0.255 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =11.857 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定

50、：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11857.000/(0.188424.000)=148.752 N/mm2；立杆稳定性计算 = 148.752 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =11.101 k

51、N；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11101.284/(0.188424.000)+254

52、592.497/4490.000 = 195.970 N/mm2；立杆稳定性计算 = 195.970 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.440 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.656 kN；连墙

53、件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.656 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN；Nl = 11.656 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见施工计算手册钢结构部分。 连墙件普通螺栓连接示意图 八、悬

54、挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.200 m，l = 2.400 m，m1 = 0.300 m，m2 = 1.100 m；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.000 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.000 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 P=5.681+3.600=9.281kN；水平钢梁自重强度计算荷载 q=2.6110-378.5

55、00 =0.205 kN/m；k=1.200/2.400=0.500k1=0.300 / 2.400 = 0.125k2=1.100 / 2.400 = 0.458代入公式，经过计算得到支座反力 RA = 24.283 kN支座反力 RB = -5.230 kN最大弯矩 MA = 13.141 kN.m 最大应力 = 13141015.200 /( 1.05 141000.000 )= 88.761 N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 88.761 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N= 5.681 +3.600 =

56、 9.281 kN水平钢梁自重计算荷载 q= 0.003 78.500 = 0.205 kN/m最大挠度 Vmax= 4.693 mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2200.000 mm水平支撑梁的最大挠度 4.693 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度 2200.000/400 mm,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.988.0 235 /( 2200.0160.0235.0) = 1

57、.41由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.870。经过计算得到最大应力 = 13.141106 /( 0.870141000.00 )= 107.112 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 107.112 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=5.230 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平

58、钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=5229.5614/(3.142502)1/2 =8.160 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 5.230kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 5229.561/(3.14216.0001.430)=72

59、.754mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 24.283kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.64 kN，大于锚固力 N=24.28 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求! 2、阳角联梁悬挑式扣件钢管脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17.4

60、米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用螺栓连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏省苏州昆山市，查荷载规范基本风压为0.500，风荷载高度变化系数z为1

61、.950，风荷载体型系数s为0.649；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度 2.40 米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用 12.6号槽钢槽口水平。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；主梁间距相当于立杆

62、间距的倍数:2倍；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；支杆与墙支点距离为(m):1.500；最里面支点距离建筑物 1.10 m,支杆采用 12.6号槽钢。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3000.800/(2+1)=0.080 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0000.800/(2+1)=0.8

63、00 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.080=0.136 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.800=1.120 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1361.5002+0.101.1201.5002 =0.276 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.5002-0.1171.1201.5002 =-0.32

64、5 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.276106,0.325106)/4490.0=72.383 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.383 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.080=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.800 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1131500.04/(1002.06105107800.0)+0.990

65、0.8001500.04/(1002.06105107800.0) = 1.980 mm；大横杆的最大挠度 1.980 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.500 = 0.050 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3000.8001.500/(2+1)=0.120 kN；活荷

66、载标准值：Q=3.0000.8001.500/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.050+0.120)+1.4 1.200 = 1.884 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.8002/8 = 0.003 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.8840.800/3 = 0.502 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.506 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0

67、.506106/4490.000=112.602 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =112.602 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.033800.04/(3842.060105107800.000) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.050+0.120+1.200 = 1.370 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpm

68、ax = 1369.950800.0(3800.02-4800.02/9 ) /(722.060105 107800.0) = 1.121 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+1.121 = 1.129 mm；小横杆的最大挠度和 1.129 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800.000/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5

69、.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.5002/2=0.050 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.800=0.027 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3000.8001.500/2=0.180 kN；活荷载标准值: Q = 3.0000.8001.500 /2 = 1.800 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.027+0.180)+1.41.800=2.768 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

70、五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.033/1.8017.40 = 3.620；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.500(0.800+0.3)/2 = 0.990 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN；(4)吊挂的安全设施荷载

71、，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50017.400 = 0.130 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.071 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.8001.5002/2 = 3.600 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.500 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB

72、50009-2001)的规定采用： Uz= 1.950 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5001.9500.649 = 0.443 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.071+ 1.43.600= 11.125 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.071+ 0.851.43.600= 10.369 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850

73、1.40.4431.500 1.8002/10 = 0.256 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =11.125 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4

74、.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11125.000/(0.188424.000)=139.561 N/mm2；立杆稳定性计算 = 139.561 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.369 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5

75、00 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10368.684/(0.188424.000)+256171.365/4490.000 = 187.131 N/mm2；立杆稳定性计算 = 187.131 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足

76、要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.443 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.697 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.697 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.

77、000/15.900的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN；Nl = 11.697 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见施工计算手册钢结构部分。 连墙件普通螺栓连接示意图 八、联梁的计算:按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P = 11.125 kN；计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n= 2；经过简支梁的计算得到:支座反力(考虑到支

78、撑的自重) RA = RB = ( 2 -1)/211.125+11.125+3.0000.148 /2= 16.909 kN;通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 211.125 + 3.0000.148 = 22.693 kN;最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2 /811.1253.000+0.1483.0003.000 /8= 8.510 kN.m;最大应力 = 8.510106 / 62137.0 = 136.952 N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值 136.952 小于 205.0N/mm2,满足要求! 九、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂

79、的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面积A = 26.10 cm2。根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力) N=22.693 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.1000.000178.500 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚

80、手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 27.701 kN； R2 = 18.891 kN； R3 = -0.320 kN。 最大弯矩 Mmax= 3.906 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 3.906106 /( 1.05 141000.0 )+ 0.000103 / 2610.0 = 26.385 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 26.385 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！ 十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其

81、中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到最大应力 b = 570 9.90088.000 235 /( 1100.000160.000215.000) =3.084；由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GBJ17-88)附表其值用b得到其值为0.979；经过计算得到最大应力 = 3.91106 /( 0.979141.0001000.000 )=28.311 N/mm2；水平钢梁的稳定性验算 =28.311 N/mm2 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 十一、支杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RDico

82、si为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=34.351 kN。 十二、支杆的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=34.351kN 下面压杆以 12.6号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 34.351kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.896； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =4.953cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 1.860m； A - 受压

83、斜杆净截面面积，A =15.690cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是24.435 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求! 斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=34.351kN； lw为斜撑支杆件的周长，取453.000mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.500mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力 = 34351.132/(453.0005.500) = 13.7

84、87N/mm2。对接焊缝的最大应力 13.787 N/mm2 小于 185.000 N/mm2，满足要求! 十三、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R =0.320 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=320.2844/(3.142502)1/2 =2.019 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板

85、压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.320kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 320.284/(3.14216.0001.430)=4.456mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 18.891kN； d - 楼板螺栓的直

86、径，d = 16.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.64 kN 大于锚固力 N=18.89 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!3、采光井联梁悬挑式扣件钢管脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 17.4 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为

87、120 米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用螺栓连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏省苏州昆山市，查荷载规范基本风压为0.500，风荷载高度变化系数z为1.950，风荷载体型系数s为0.649；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/

88、m2):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度 3.30 米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用 12.6号槽钢槽口水平。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；主梁间距相当于立杆间距的倍数:2倍；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；支杆与墙支点距离为(m):1.500；最里面支点距离建筑物 1.20 m,支杆采用 12.6号槽钢。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG

89、J130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3000.800/(2+1)=0.080 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0000.800/(2+1)=0.800 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.080=0.136 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.800=1.120 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨

90、中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1361.5002+0.101.1201.5002 =0.276 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.5002-0.1171.1201.5002 =-0.325 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.276106,0.325106)/4490.0=72.383 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.383 N/mm2 小于 大横

91、杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.080=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.800 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1131500.04/(1002.06105107800.0)+0.9900.8001500.04/(1002.06105107800.0) = 1.980 mm；大横杆的最大挠度 1.980 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、

92、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.500 = 0.050 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3000.8001.500/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=3.0000.8001.500/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.050+0.120)+1.4 1.200 = 1.884 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大

93、弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.8002/8 = 0.003 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.8840.800/3 = 0.502 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.506 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.506106/4490.000=112.602 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =112.602 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑

94、为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.033800.04/(3842.060105107800.000) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.050+0.120+1.200 = 1.370 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1369.950800.0(3800.02-4800.02/9 ) /(722.060105 107800.0) = 1.121 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+

95、1.121 = 1.129 mm；小横杆的最大挠度和 1.129 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800.000/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.5002/2=0.050 kN；

96、小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.800=0.027 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3000.8001.500/2=0.180 kN；活荷载标准值: Q = 3.0000.8001.500 /2 = 1.800 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.027+0.180)+1.41.800=2.768 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.

97、502)0.033/1.8017.40 = 3.620；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.500(0.800+0.3)/2 = 0.990 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.330 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50017.400 = 0.130 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.071 kN；活荷载为施工荷

98、载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.8001.5002/2 = 3.600 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.500 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.950 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5001.9500.649 = 0.443 kN/m2；不

99、考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.071+ 1.43.600= 11.125 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.071+ 0.851.43.600= 10.369 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4431.500 1.8002/10 = 0.256 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =11.125 kN；计算立杆的截面回转

100、半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11125.000/(0.188424.000)=139.561 N/mm

101、2；立杆稳定性计算 = 139.561 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.369 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积

102、 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10368.684/(0.188424.000)+256171.365/4490.000 = 187.131 N/mm2；立杆稳定性计算 = 187.131 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.443 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m

103、2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.697 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.697 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.24010-4205.0

104、00103 = 82.487 kN；Nl = 11.697 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见施工计算手册钢结构部分。 连墙件普通螺栓连接示意图 八、联梁的计算:按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P = 11.125 kN；计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n= 2；经过简支梁的计算得到:支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB = ( 2 -1)/211.125+11.125+3.0000.148 /2= 16.909 kN;通过联梁传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 211.125 + 3.0000

105、.148 = 22.693 kN;最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax= 2 /811.1253.000+0.1483.0003.000 /8= 8.510 kN.m;最大应力 = 8.510106 / 62137.0 = 136.952 N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值 136.952 小于 205.0N/mm2,满足要求! 九、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I

106、 = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面积A = 26.10 cm2。根据前面计算结果，受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力) N=22.693 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.1000.000178.500 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 25.191 kN； R2 = 21.450 kN； R3 = -0.124 kN。 最大弯矩 Mma

107、x= 4.394 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 4.394106 /( 1.05 141000.0 )+ 0.000103 / 2610.0 = 29.682 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 29.682 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！ 十、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到最大应力 b = 570 9.90088.000 235 /( 1200.000160.000215.000) =2.827；由于b大于0.

108、6，按照钢结构设计规范(GBJ17-88)附表其值用b得到其值为0.970；经过计算得到最大应力 = 4.39106 /( 0.970141.0001000.000 )=32.122 N/mm2；水平钢梁的稳定性验算 =32.122 N/mm2 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 十一、支杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=32.260 kN。 十二、支杆的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：斜压支杆

109、的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=32.260kN 下面压杆以 12.6号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 32.260kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.893； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =4.953cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 1.921m； A - 受压斜杆净截面面积，A =15.690cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是23.024 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求!

110、 斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=32.260kN； lw为斜撑支杆件的周长，取453.000mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.500mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力 = 32259.707/(453.0005.500) = 12.948N/mm2。对接焊缝的最大应力 12.948 N/mm2 小于 185.000 N/mm2，满足要求! 十三、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼

111、板压点的拉环受力 R =0.124 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=124.3004/(3.142502)1/2 =1.258 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.124kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm； fb - 楼板螺栓

112、与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 124.300/(3.14216.0001.430)=1.729mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 21.450kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.

113、64 kN 大于锚固力 N=21.45 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求! 4、楼梯、电梯间悬挑式扣件钢管脚手架计算书【58m（二十一层）起挑】一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 21.3 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.40米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 40 米；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距2.80 米，采用螺栓连

114、接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏省苏州昆山市，查荷载规范基本风压为0.500，风荷载高度变化系数z为2.020，风荷载体型系数s为0.645；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字

115、钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度 2.40 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；支杆与墙支点距离为(m):1.500；最里面支点距离建筑物 1.10 m,支杆采用 12.6号槽钢。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2

116、=0.3000.800/(2+1)=0.080 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0000.800/(2+1)=0.800 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.080=0.136 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.800=1.120 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1361.4002+0.101.1201.4002 =0.241 kN.m；支座最大弯距计算公

117、式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.4002-0.1171.1201.4002 =-0.283 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.241106,0.283106)/4490.0=63.029 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 63.029 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.080=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.800 k

118、N/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1131400.04/(1002.06105107800.0)+0.9900.8001400.04/(1002.06105107800.0) = 1.503 mm；大横杆的最大挠度 1.503 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1400.0/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.4

119、00 = 0.047 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3000.8001.400/(2+1)=0.112 kN；活荷载标准值：Q=3.0000.8001.400/(2+1) =1.120 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.047+0.112)+1.4 1.120 = 1.758 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.8002/8 = 0.003 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.7580.800/3 = 0.469

120、kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.472 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.472106/4490.000=105.142 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =105.142 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.033800.04/(3842.060105107800.000) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q =

121、 0.047+0.112+1.120 = 1.279 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1278.620800.0(3800.02-4800.02/9 ) /(722.060105 107800.0) = 1.046 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+1.046 = 1.054 mm；小横杆的最大挠度和 1.054 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800.000/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.

122、80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.4002/2=0.047 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.800=0.027 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3000.8001.400/2=0.168 kN；活荷载标准值: Q = 3.0000.8001.400 /2 = 1.680 kN；荷载的设计值: R=1.2(

123、0.027+0.168)+1.41.680=2.586 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1219 NG1 = 0.1219+(1.402/2+1.402)0.033/1.8021.30 = 4.251；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30051.400(0.800+0.3)/2 = 1.155 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹

124、笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15051.400/2 = 0.525 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0101.40021.300 = 0.298 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.230 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0000.8001.4002/2 = 3.360 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB5000

125、9-2001)的规定采用： Wo = 0.500 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 2.020 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5002.0200.645 = 0.456 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.230+ 1.43.360= 12.180 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.230+ 0.851.43.360=

126、11.474 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4561.400 1.8002/10 = 0.246 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =12.180 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 196.00

127、0 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12180.000/(0.188424.000)=152.795 N/mm2；立杆稳定性计算 = 152.795 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =11.474 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度

128、附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11474.016/(0.188424.000)+246149.601/4490.000 = 198.765 N/mm

129、2；立杆稳定性计算 = 198.765 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.456 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.080 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.435 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.435

130、kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN；Nl = 11.435 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见施工计算手册钢结构部分。 连墙件普通螺栓连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬

131、臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面积A = 26.10 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.26.230 +1.43.360 = 12.180 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.1000.000178.500 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬

132、挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 14.886 kN； R2 = 10.419 kN； R3 = -0.061 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.065 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 2.065106 /( 1.05 141000.0 )+ 0.000103 / 2610.0 = 13.950 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 13.950 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件

133、整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 9.988.0 235 /( 1100.0160.0235.0) = 2.82由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.970。经过计算得到最大应力 = 2.065106 /( 0.970141000.00 )= 15.100 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 15.100 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 十、支杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式

134、计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=18.459 kN。 十一、支杆的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=18.459kN 下面压杆以 12.6号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 18.459kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.896； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =4.953cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 1.860m； A - 受压斜杆净截面面积，A =15.690cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是

135、13.131 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求! 斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=18.459kN； lw为斜撑支杆件的周长，取453.000mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.500mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力 = 18459.175/(453.0005.500) = 7.409N/mm2。对接焊缝的最大应力 7.409 N/mm2 小于 185.000 N/mm

136、2，满足要求! 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.061 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=60.8684/(3.142502)1/2 =0.880 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用

137、于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.061kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 60.868/(3.14216.0001.430)=0.847mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 10.419kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80.000mm； fc

138、c - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.64 kN，大于锚固力 N=10.42 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要 八、脚手架的搭设1、施工准备技术人员应熟悉图纸中各个部位及高度的结构变化，项目部应组织必要的物料进场，其中包括钢管、对接卡扣、直角扣件、旋转扣件、安全网和工字钢等，以备脚手架的搭设使用；有关作业班组应组织足够的作业人员，准备外脚手架的搭设；同时在施工前，应组织有关技术人员和质安人员对作业班组进行作业前技术、安全交底。架子工必须具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件，经过培训、考核取得安全操作证

139、并以检验合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。2、 基础处理(1)、基础回填。基础回填须分层夯实，分层厚度不大于300mm。 （2）、平整夯实。建筑物向外1.6m范围内做15的C20细石砼垫层。距落地式双排脚手架外0.2m 处设宽20深30的排水沟。3、外脚手架搭设的质量安全技术要求杆件要横平竖直、整齐清晰、图形一致、平竖通顺、连接牢固、受荷安全、有安全操作空间、不变形、不摇晃，各技术要求见下表：4、 外脚手架的搭设顺序摆放扫地杆逐根树立立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安装第一步小横杆安装第二步大横杆安装第三、四小大横杆和小横杆安装连墙杆安装立杆室外地

140、坪夯实后，再铺木枋。5、脚手架的搭设脚手架的搭设除了按顺序搭设外，还得注意下列事项：5.1、按照规范规定的构造方案和尺寸进行搭设。5.2、及时与结构拉结或临时支顶，以确保搭设过程的安全。5.3、拧紧扣件（拧紧程度要适当）5.4、有变形的杆件和不合格的扣件（有长度、扣接不紧等）不能使用。5.5、搭设工人必须佩挂安全带。5.6、随时校正杆件的垂直和偏差，避免偏差过大。5.7、没搭设完的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子的稳定，以免发生意外。6、通道口建筑物出入口处脚手架，应根据出入口的高度和宽度采用平行弦桁梁结构形式在开口入处的两边要采用双立杆，悬空立杆下要设安全扣件，此处的连接要加密，每步设置

141、，同时要在没口及其上设置剪刀撑，出入口脚手架的上方要有安全可靠的隔离防护设施，一般为在出入口处的外则设置双层防护棚，防止物体堕落伤人，保护出入人员。7、安全网脚手架的外侧要满挂安全网，立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的距离不应大于50，下边沿设挡脚板，上下两网之间的拼接要严密。立网、平网与施工作业边沿的最大间缝不得大于10。8、工字钢挑架挑架楼层在砼浇捣时由架子工按立管位置预埋由16螺杆成形的工字钢卡子，等砼浇筑完成并强度达到2.0N/mm2以上时方可进行挑架的安装。9、 脚手架安全防护措施在施工过程中，应对施工作业层的脚手架设置挡脚板，挡脚板不少于两层脚手架，四周跟通；在最底层挑

142、架处设置白网防护网，四周跟通；防止坠物伤。 10、脚手架的检查与验收 脚手架搭设完毕后，应架子工进行自检，自检合格后报总包公司，由总包公司组织人员检查验收，验收合格后挂牌。 11、脚手架的成品保护 在施工过程中，派专人不定时的对脚手架进行全面检查，不得随意更改脚手架，如必须更改的话，需得项目部项目工程师现场勘察后，并签字同意后，才能更改；还要时常对连墙件的检查，如发现问题立即整改，且用文字记载留档。 12、脚手架防电避雷接地措施脚手架四周应设置避雷接地装置以防止雷电袭击，避雷装置顶端必须高出立杆顶部2m以上，并焊接12打尖钢筋棒，采用8圆钢引下线，并将所有最上层大横杆全部接通，形成避雷网络。避

143、雷接地采用号房避雷接地，接地电阻不大于10。在施工期间遇有雷雨时，脚手架上操作人员应立即离开。 13、脚手架的防火措施 以预防为主方针，及时清理脚手架上的易燃建材，在每个楼层处及上人坡道处设置灭火器材，动用明火要审批，并有专人进行监护。禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种一切来源。九、搭设的一般规定1、架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分堆堆好，搭设前清除障碍物。2、作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带及穿上防滑鞋，严禁穿拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包骨，服从指挥，集中思想、相互配合，拆除下来的材料不乱抛、乱扔

144、。脚手架作业下方不准站人，架子工不准在脚手架上打闹、嬉笑。3、凡遭遇六级以上大风或下雨天气时，不得进行作业。雨后作业应待脚手架上雨水吹干后方可进行作业，防止滑落。4、在靠近电源处拆除脚手架时，必须将电源先切断或严密防护，必要时变更位置后方可进行作业，不允许将电源线拉在脚手架上，以防止漏电伤人。5、搭设双排脚手架，先立里排立杆，后立外排立杆，立杆的垂直偏差不行大于1/200架高，相邻两根立杆接头错开500，并不在同一步距内。6、大横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外大横杆接头错开一跨距，大横杆水平偏差控制在50内。7、小横杆垂直置于大横杆之外，用扣件与立杆固紧连接，小横杆联合杆伸出大横杆之外，不

145、得内高外低；8、剪刀撑的位置从脚手架两端开始连续设置，竖向全高。剪刀撑的斜杆设在产杆外侧，与大横杆成夹角。9、为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时，将斜杆间隔和紧扣在立杆上和小横杆的伸出部分上。10、用对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，以防雨水进入，用十字扣件时，开口不得朝下以确保安全，在安装扣件时必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧紧螺栓时用力要适当，一般控制在4050夹角。11、脚手架竹脚手板在操作上应满、铺稳，两边用12#铁丝绑扎在木横杆上，防止滑动，严禁区在护栏杆外侧设站人竹脚手板。12、操作层脚手架设置栏杆与挡脚板，栏杆高度不低于1.2m，挡脚板用七夹板制成，高度不

146、低于200。13、搭设脚手架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁弯曲、锈蚀和有裂缝的钢管及不合格的构件，严禁使用。14、反拉钢丝绳要求保证通顺，不行应补其它钢管等部件阻挡，而形成折线形状，调节花篮螺栓，使其松紧适度，受力明确。15、检查验收，悬挑架安装完毕后，在进行全面综合的检查验收、签证，对所有的节点还在进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不宜小于40N*m，并不小于65N*m，及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。16、为了防火安全，在每层上人跑道及建筑物对角外，各设一个灭火器。17、脚手架搭设应满足相关技术要求及允许偏差。十、脚手架的拆除1、脚手架使用完毕后立即拆除，脚手架拆除前应作好以下工作

147、：脚手架拆除前对其进行架体架进行安全检查，确保不存在严重隐患，如存在安全隐患，先对脚手架进行架体架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。2、脚手架在拆除前，应先明确拆附范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域，对施工人员进行施工技术交底和安全技术交底。3、在拆除脚手架时，应先清除脚手架上垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内用垂直运输设备向下运送，小块的用扫帚集中装入容器中运下。4、严格遵守拆除顺序，由上而下、后搭者先拆，先搭者后拆，同一部分拆除顺序是：栏杆竹脚手板剪刀撑大横

148、杆小横杆立杆5、外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。6、拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口设置明显的停用标识和围栏，此间装置必须内外双面都加以设置。7、在拆除的脚手架周围，于坠落范围明显标示“禁止入内”字样的警告语，并有专人监护，以保证脚手架拆除时无其他人员在内。8、对于拆除脚手架钢管扣件及其垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱抛乱扔，并以地操作人员和使用进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以确保脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。9、拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时

149、清理，将合格的与需要整修后重复使用的和报废的加以区分，按规格堆放，对合格品应及时进行保养，保养后送仓库保存备以后使用。10、本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天气时应停止作业。11、拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎腿。12、脚手架拆除过程中，不中途换人，则应该在安全技术交底中交待清楚。十一、应急救援预案1、 成立应急预案的独立领导小组（指挥中心）。应急预案领导小组及其人员组成组 员：施工员、技术员、质量员、安全员、资料员2、 应急组织的分工职责组长职责1） 决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接的控制；2） 复

150、查和评估事故（事件）可能发展的方向，确定其可能的发展过程；3） 指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害都能得到足够的重视；4） 在场外应急机构取得联系及对紧急情况的记录作业安排；5） 在场（设施）内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作；6） 在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析及处理。副组长职责1） 评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财长损失；2） 如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动；3） 安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带；4） 设立与应急中心的通讯联络，为应急

151、服务机构提供建议和信息。通讯联络组职责1） 确保与最高管理者和外部联系畅通、内外信息反馈迅速；2） 保持通讯设施和设备处于良好状态；3） 负责应急过程的记录与整理及对外联络。技术支持组职责1） 提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。2） 指导抢险抢修组实施应急方案和措施；3） 修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷；4） 绘制事故现场平面图，表明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。消防保卫组职责1） 事故引发火灾，执行防火方案中应急预案程序；2） 设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运作；3） 保持抢险救援通道的畅通，引导抢险救援人员及车辆的进入。4） 保护

152、受害人财产；5） 抢救救援结束后，封闭事故现场直到受到明确解除指令。抢险抢修组职责1） 实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进；2） 寻找受害者并转移至安全地带。3） 在事故有可能扩大进行抢险或救援时，高度注意避免意外伤害；4） 抢险或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。医疗救护组职责1） 在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等）；2） 使重度受害者优先得到外部救援机构的救护；3） 协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。后勤保障组职责1） 保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给；2

153、） 提供合格的抢险或救援的物质及设备。3、 应急救援程序流程图生产安全事故生产经营场所应急救援人员控制事态疏导人员保护现场组织抢救通道畅通车辆保证现场急救了解事故及伤亡人员简况报告事故简况生产经营企业事故调查组生产经营企业应急救援组织生产经营企业善后工作组集团公司安全监管部4、 应急预案的技术措施基本装备1） 特种防护品：绝缘鞋、绝缘手套等；2） 一般防救护品：安全带、安全帽、安全网、防护网、救护担架1付、医药箱1个及临时救护担架及常用的救护药品等；3） 专用饮用水、盥洗间和冲洗设备。专用装备1） 消防栓及消防水带、灭火器等；2） 自备小车两辆；（苏J1L565） （苏J4L913）3） 无线

154、对讲机若干；5、 应急预案措施的演练1） 由系统内的最高管理者或其代表适时组织实施；2） 演练应有记录6、 应急救援行车路线 悬挑卸料平台计算书 计算依据建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)和钢结构设计规范(GB50017-2003)、 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)等规范。 悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 一、参数信息: 1.荷载参数 脚手板类别：冲压钢脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.30； 栏杆、挡杆类别：栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.11； 施工

155、人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。 2.悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离(m)：3.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.50； 上部拉绳点与墙支点的距离(m)：3.50； 钢丝绳安全系数K：8.00，计算条件：铰支； 预埋件的直径(mm)：20.00。 3.水平支撑梁 主梁槽钢型号：16a号槽钢槽口水平 ； 次梁槽钢型号：10号槽钢槽口水平 ； 次梁槽钢距(m)：0.58，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。 4.卸料平台参数 水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.20，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.00； 计算宽度(m)：2.20

156、。 二、次梁的计算: 次梁选择10号槽钢槽口水平，间距0.58m，其截面特性为： 面积A=12.74cm2，惯性距Ix=198.30cm4，转动惯量Wx=39.70cm3，回转半径ix=3.95cm， 截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。 1.荷载计算 (1)脚手板的自重标准值：本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30kN/m2； Q1 = 0.30 0.58= 0.17kN/m； (2)最大的材料器具堆放荷载为5.00kN，转化为线荷载： Q2 = 5.00/ 4.20/ 2.20 0.58= 0.31kN/m； (3)槽钢自重荷载 Q3= 0.10kN/m； 经计

157、算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.17+0.31+0.10) = 0.70kN； 经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4 2.00 0.58 2.20= 3.57kN。 2.内力计算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，活荷载计算值 M = 0.702.202/8+3.57。 3.抗弯强度计算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =2.39103/(1.0539.70)=57.34N/mm2； 次

158、梁槽钢的抗弯强度计算 f,满足要求! 4.整体稳定性计算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=5708.5048.00235/(2.20100.00235.0)=1.06； 由于 b大于0.6，按照下面公式计算： 得到 b=0.803； 经过计算得到强度 =2.39103/(0.80339.700)=74.96N/mm2； 次梁槽钢的稳定性计算 f,满足要求! 三、主梁的计算: 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择16a号槽钢槽口水平，其截面特性为： 面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20c

159、m4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm； 截面尺寸，b=63.00mm,h=160.00mm,t=10.0mm； 1.荷载计算 (1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m； (2)槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m 经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.11+0.17) = 0.33kN/m 经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力 P = (0.702.20+3.57)/2=2.56kN 2.内力计算 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。 悬挑卸

160、料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 经过连续梁的计算得到: 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) R1 = 13.540 kN； R2 = 10.903 kN。 最大支座反力为； 最大弯矩； 最大挠度 V=3.802mm。 3.抗弯强度计算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 经过计算得到强度 =6.19106/1.05/108300.0+1.35104/2195.000=60.577N/mm2； 主梁的抗弯计算强度 60.577小于f=205.0

161、0，满足要求! 4.整体稳定性计算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(4200.0160.0235.0)=0.534； 计算得到 b=0.534； 经过计算得到强度 =6.19106/(0.534108300.00)=106.91N/mm2； 主梁槽钢的稳定性计算 =106.91 f=205.00,满足要求! 四、钢丝拉绳的内力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力： RCi=RUisini； 根据以上公式计算得到外钢绳的拉

162、力为： RU1=19.15kN； 五、钢丝拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为19.15kN； 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取19.148kN，=0.820,K=8.000，得到：d=19.3mm。 钢丝绳最小直径必须大于20.000mm才能满足要求！

163、六、钢丝拉绳吊环的强度计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N为： N=RU=19147.746N。 钢板处吊环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范， 在物件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的。吊环的应力不应大于50N/mm2， f = 50.0N/mm2； 所需要的吊环最小直径 D=19147.74/(3.14250.002)1/2=22.1mm。 七、操作平台安全要求: 1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算； 3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口； 4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩； 6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度； 7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换， 焊缝脱焊应及时修复； 8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载， 配专人监督。