剑南春灾后重建大罐酒库工程高大模板施工方案改（107页）.doc

1、剑南春灾后重建大罐酒库工程高大模板专项施工方案目 录第一章 工程概况及编制依据-2第二章 主要现浇构件模板设计-3第三章 施工顺序及模板安装构造要求-6第四章 模板及支撑体系验算-12第一节 现浇柱模板验算-12第二节 现浇剪力墙模板验算-27第三节 现浇梁模板及支撑体系验算-35第四节 现浇板模板及支撑体系验算-77第五章 模板的安拆与混凝土浇筑-85第六章 质量检查与验收-90第七章 监测监控控制措施-95第八章 安全环保措施-96第九章 应急预案-98附图：第一章 工程概况及编制依据一、总体概况工程名称：剑南春灾后重建大罐酒库工程工程地点：绵竹市春溢街剑南春酒厂二区建设单位：剑南春股份公

2、司扩建指挥部（一）工程概况1.该工程为剑南春股份有限公司大罐酒库厂房，结构类型为框架结构。地震设防烈度为7度，设计地震基本加速度为0.15g,结构安全等级二级。2.地基与基础 本工程基础采用独立基础。基础垫层厚度为100mm。基础混凝土强度等级：混凝土基础垫层C15，主体结构混凝土C30，填充墙构造柱、圈梁C25。（二）主体结构及结构构件主要型号、几何尺寸等参数1、梁（主、次梁等）主要断面尺寸（mm）：250500、250600、300600、300700、300800、3001000。2、框架柱主要断面尺寸（mm）：600600、800800。3、剪力墙主要厚度（mm）： 300。4、楼板厚

3、（mm）120。5、地上主体结构的层高为16m和3.6m。二、编制依据1、木结构设计规范（GB500052003）。2、建筑结构荷载规范（GB500092012）。3、混凝土结构设计规范（GB500102010）。4、混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002(2011)。5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程(JGJ1302011)6、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）7、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）8、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）9、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-2005）10、危险性较大的分部分项工程安全管理办

4、法【建质200987号文】11、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则【建质2009254号文】12、本工程建筑、结构施工图。13、本工程施工组织设计及相关技术资料。14、国家、四川省、绵竹市有关建筑施工现场标准化文明管理标准。第二章 主要现浇构件模板设计一、施工准备（一）技术准备1、根据结构尺寸对柱模、墙模、梁模、板模进行模板设计，本工程设计原则为：配板时，根据结构纵横尺寸，尽量使用原材料整板配制，少裁板，考虑综合配板利用，降低损耗；标准层模板必须进行编号，以防止下层错用或影响安装进度。模板与板缝应对齐，拼缝要严密，使表面美观，整齐。2、根据工程结构特点，编制模板施工方案，并进行模板施

5、工技术交底。3、根据模板设计尺寸进行定型模板的配制，并试拼样板。4、采用经伟仪、水准仪、线锤等测量工具进行放线，放出结构的中心线和模板安装线。（二）主要施工机具准备施工前应准备的主要施工机具：经纬仪、水准仪、木工电锯、木工电刨、电钻、撬棍、线锤靠尺和钢卷尺。（三）劳动力准备应根据工程的具体情况，组织相应的管理和施工人员。（四）材料准备1、木模板及龙骨：木模板及龙骨（规格详模板设计）。2、面板及龙骨的质量必须符合要求，安装前先检查模板的质量，不符合质量标准的材料，不得投入使用。3、支架系统：采用钢管脚手架及配套扣件。4、脱模剂：水质隔离剂。5、其它材料：对拉螺栓、垫块、螺帽等。二、模板设计（一）

6、现浇柱模设计1、现浇柱模采用18mm厚的高强复膜胶合板，模板加劲肋采用50*100的木枋立放，其间距不大于250，并用双根48.3*3.6的钢管作柱模箍，柱箍间距见下表，柱边大于或等于600时设置一道14对拉螺杆，其设计参数详见下表：序号现浇柱断面（mmmm）加劲肋间距（mm）与根数（根）钢管柱箍间距（mm）14对拉螺杆间距（mm）、道数备 注1BH=600600750B边=600250且4根/边600600450；600750400同柱箍间距、一道主要标高段：-0.2m至9.1m（9.64m）；9.1m（9.64m）至16m。计算高度：计算时按最不利高度9.84m进行验算H边600250且4

7、根/边同柱箍间距、一道750250且5根/边同柱箍间距、一道2800800250且5根/边400400、一道2、柱模施工时先在底部一块模板不安装，作为清扫口混凝土浇筑前，从清扫后将模板内部清扫干净，然后封好清扫口，浇筑混凝土。（二）墙模设计剪力墙的厚度为300mm，墙模采用18mm厚的高强复膜胶合板，模板加劲肋采用50*100的木枋（内楞、立放，其间距为200），并用双根48.3*3.6的钢管作外楞，其间距为400，并设14对拉螺杆，其纵横间距为400。（三）现浇梁模设计现浇梁模采用18mm厚的高强复合胶合板，梁底模板加劲肋采用50100的木枋（平行梁截面立放），间距详见下表，木枋下为钢管横杆

8、；梁侧模板加劲肋采用50100的木枋（内楞、平行梁截面立放），间距详见下表，并用双根48.3*3.6钢管作外楞，截面尺寸大于300700mm的梁侧模板面设14高强对拉螺杆，其设计参数详见下表。现浇梁模板体系选用表序号现浇梁断面（mmmm）梁侧模内楞间距（mm）梁侧模外楞（梁高大于700）设对拉螺杆间距（mm）梁底模木枋间距（mm）梁底模小横杆间距（mm）1250500600300（木方）双钢管-3004502300600800300（木方）双钢管60014一道/截面30045033001000250（木方）双钢管50014一道/截面250450序号现浇梁断面（mmmm）梁两侧立杆横向间距（mm

9、）梁跨度方向立杆纵向间距（mm）步距梁下支撑立杆备注12505006009009001500/按600高粱进行验算23006008009009001500/按800高粱进行验算330010009009001500一根按1000高粱进行验算（四）现浇板模设计现浇板模采用18mm厚的高强腹覆膜胶合板，模板底格栅采用50100的木枋（垂直于顶部横杆设置），板模支撑采用48.33.6的钢管，格栅和模板支撑的设计间距详见下表。现浇板模板体系选用表序号现浇板厚度（mm）格栅间距（mm）顶部钢管横杆间距（mm）钢管支撑立杆间距（mm）备注1120250900900900按实进行验算三、料具参数：（一）工程模

10、板：18mm厚覆膜胶合板，其弹性模量取E=6000N/mm2，抗弯强度设计值fm=15.0N/mm2, 抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2。（二）模板背楞：50100规格方木（净截面），强度等级：抗弯强度设计值fm13.0N/mm2, ,抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2, 弹性模量取E=0.9104、截面抵抗矩W=83000、截面惯性矩I=4170000。（三）48.33.6mm钢管：3.648.3mm钢管支撑，截面面积A=489mm2、截面抵抗矩W=5078mm3、截面惯性矩I=121867mm4、弹性模量E=2.06105。（四）48.33.6mm双钢管柱箍：截面面积A=2489=9

11、78mm2、截面抵抗矩W=25078=10156mm3、截面惯性矩I=2121867=243734mm4、弹性模量E=2.06105。因德阳、绵竹地区钢管实际参数达不到48.3*3.6的标准，本方案验算按市场上常用的48*3.0进行计算。（五）直角回转扣件：8.2KN/扣，取8.0KN/扣。（六）紧固螺栓力学性能见下表：序号螺栓直径螺栓内径（mm）净面积（mm2）重量（N）容许拉力（N）1M129.85798.9129002M1411.5510512.117800第三章 施工顺序及模板安装构造要求一、施工顺序本工程基础顶面至16.0m标高段分两次进行施工，其施工顺序如下：（一）基础顶面至9.1

12、m标高段搭设基础顶面至9.1m标高段满堂支模架绑扎基础顶面至9.1m标高段柱、墙钢筋安装基础顶面至9.1m标高段柱、墙模板及梁底模绑扎9.1m标高梁钢筋安装9.1m标梁侧模板浇筑基础顶面至9.1m标高段柱、墙混凝土留置技术间隙时间（1.5小时以上）浇筑9.1m标高梁混凝土养护。（二）9.1m至16.0m标高段搭设9.1m至16.0m标高段满堂支模架绑扎9.1m至16.0m标高段柱、墙钢筋安装9.1m至16.0m标高段柱、墙模板及16.m标高梁、板底模绑扎16.0m标高梁、板钢筋安装16.0m标高梁侧模板浇筑9.1m至16.0m标高段柱、墙、混凝土待柱、墙混凝土达到一定强度后（混凝土至少在终凝后

13、、且宜更长时间为佳）浇筑梁、板混凝土养护。二、模板构造与安装（一）模板安装前必须做好下列安全技术准备工作：1、应进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工方案，并应做好模板安装作业的分工准备。2、应对模板和配件进行挑选、检测，不合格者应剔除，并应运至工地指定地点堆放。3、备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。（二）模板构造与安装应符合下列规定：1、竖向模板和支架立柱支承部分安装在基土上时，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载，基土应坚实，并应有排水措施。2、当满堂模板支架立柱高度超过8m时，若地基土达不到承载要求，无法防止立柱下沉，则应先施工地面下的工程，再分层回填夯实基

14、土，浇筑地面混凝土垫层，达到强度后方可支模。3、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设施。4、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。（三）安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确，防止漏浆，构造应符合模板设计要求。模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可行承受新浇混凝土自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载。（四）拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板，安装过程中应设置临时固定设施。（五）对梁和板安装二次支撑前，其上不得有施工荷载，支撑的位置必须正

15、确。安装后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允许值。（六）支撑梁、板的支架立柱构造与安装应符合下列规定：1、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。2、钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。3、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道

16、水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆（如下图所示），所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。4、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.5mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。（如下图所示）5、施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值，已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。（七）安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在

17、模板或脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。（八）吊运模板时，必须符合下列规定：1、作业前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。2、吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于2个吊点、水平吊运不应少于4个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可拆除卡环。3、吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。4、遇5级及以上大风时，应停止一切吊运作业。（九）木料应堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四周应设置灭火器材。（十）支架立柱构造与安装当采用扣件式钢管作立柱支撑时，其

18、构造与安装应符合下列规定：1、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。2、钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合现行模板规范的相关规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于2跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。3、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（如下图所示）4、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定的水平拉杆上。5、满堂模板支架立柱，在外侧周圈应设

19、由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m，并在剪刀撑部位的顶部，扫地杆处设置水平剪刀撑（图一）。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。当建筑层高在820m时，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑（图二）。当建筑层高超过20m时，在满足以上规定的基础上，应将所有之字斜撑全部改为连续式剪刀撑（图三）。剪刀撑布置图（一）剪刀撑布置图（二）剪刀撑布置图（三）（十一）水平拉杆1、每步纵横向水平杆必须拉通。2、水平杆件接长应采用对接扣件连

20、接。水平对接接头位置要求如下图所示：第四章 模板及支撑体系验算因德阳、绵竹地区钢管实际参数达不到48.3*3.6的标准，本方案验算按市场上常用的48*3.0进行计算。第一节 现浇柱模板验算1、现浇柱模采用18mm厚的高强复膜胶合板，模板加劲肋采用50*100的木枋立放，其间距不大于250，并用双根48.3*3.6的钢管作柱模箍，柱箍间距见下表，柱边大于或等于600时设置一道14对拉螺杆，其设计参数详见下表：序号现浇柱断面（mmmm）加劲肋间距（mm）与根数（根）钢管柱箍间距（mm）14对拉螺杆间距（mm）、道数备 注1BH=600600750B边=600250且4根/边600600450；60

21、0750400同柱箍间距、一道主要标高段：-0.2m至9.1m（9.64m）；9.1m（9.64m）至16m。计算高度：计算时按最不利高度9.84m进行验算H边600250且4根/边同柱箍间距、一道750250且5根/边同柱箍间距、一道2800800250且5根/边400400、一道2、柱模施工时先在底部一块模板不安装，作为清扫口混凝土浇筑前，从清扫后将模板内部清扫干净，然后封好清扫口，浇筑混凝土。600600柱模板验算（验算高度按9.84m进行验算）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度

22、L = 9840mm，柱箍间距计算跨度 d = 450mm。柱箍采用双钢管48mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000k

23、N/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取9.840m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.830kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.965.830=59.247kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/

24、m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。荷载计算值 q = 1.259.2470.450+1.402.7000.450=33.694kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3；I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4； (1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩

25、； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2026.661+1.401.215)0.183经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11310001000/24300=4.661N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2026.661+1.41.215)0.183=3.706kN截面抗剪强度计算值 T=33706.0/(2450.00018.000)=0.686N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1

26、.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67726.6611834/(1006000218700)=0.155mm面板的最大挠度小于183.3/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.183m。荷载计算值 q = 1.259.2470.183+1.402.7000.183=13.727kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计

27、算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 6.177/0.450=13.727kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.7270.45最大剪力 Q=0.60.45013.727=3.706kN最大支座力 N=1.10.45013.727=6.795kN本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.278106/83333.3=3.34N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

28、(2)抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33706/(250100)=1.112N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算最大变形 v =0.67710.862450.04/(1009000.004166666.8)=0.080mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.259.25+1.402.70)0.183 0.450 = 6.18kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中

29、荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=0.067mm最大支座力 Qmax=14.768kN抗弯计算强度 f=0.606106/8982.0=67.47N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2

30、)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.768对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.259.25+1.402.70)0.183 0.450 = 6.18kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标

31、准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=0.067mm最大支座力 Qmax=14.768kN抗弯计算强度 f=0.606106/8982.0=67.47N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于430.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效

32、面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.768对拉螺栓强度验算满足要求!800800柱模板验算（验算高度按9.84m进行验算）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 9840mm，柱箍间距计算跨度 d = 400mm，柱箍采用双钢管48mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.

33、0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取

34、9.840m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.830kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.965.830=59.247kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。荷载计算值 q = 1.259.2470.400+1.402.7000.400=29

35、.951kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3；I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2023.699+1.401.080)0.188经计算得到面板抗弯强度

36、计算值 f = 0.10510001000/21600=4.875N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2023.699+1.41.080)0.188=3.369kN截面抗剪强度计算值 T=33369.0/(2400.00018.000)=0.702N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67723.6991884/(1006000194400)

37、=0.170mm面板的最大挠度小于187.5/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.188m。荷载计算值 q = 1.259.2470.188+1.402.7000.188=14.039kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.616/0.400=14.039kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114.0390.40最大剪力 Q=0.60.40014.039=3.369kN

38、最大支座力 N=1.10.40014.039=6.177kN本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.225106/83333.3=2.70N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33369/(250100)=1.011N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/

39、mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v =0.67711.109400.04/(1009000.004166666.8)=0.051mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.259.25+1.402.70)0.188 0.400 = 5.62kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯

40、矩最大变形 vmax=0.160mm最大支座力 Qmax=17.381kN抗弯计算强度 f=0.759106/8982.0=84.50N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉

41、螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.381对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.259.25+1.402.70)0.188 0.400 = 5.62kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=0.160mm最大支座力 Qmax=17.381kN抗弯计算强度 f=0.759106/8982

42、.0=84.50N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.381对拉螺栓强度验算满足要求!第二节 现浇剪力墙模板验算剪力墙的厚度为3

43、00mm，墙模采用18mm厚的高强复膜胶合板，模板加劲肋采用50*100的木枋（内楞、立放，其间距为200），并用双根钢管作外楞，其间距为400，并设14对拉螺杆，其纵横间距均为400。本工程按300mm厚现浇剪力墙进行验算300mm厚墙模板及支撑计算书一、墙模板基本参数1、结构、构件参数：计算断面宽度300mm，高度9840mm，两侧楼板厚度120mm。2、模板面板：模板面板采用普通胶合板。3、内外龙骨：（1）内龙骨间距200mm，内龙骨采用50100mm木方；（2）外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。4、对拉螺栓：（1）对拉螺栓布置25道，在断面内水平间距100+400+400+400+4

44、00+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400mm；（2）断面跨度方向间距400mm，直径14mm。5、面板及木龙骨计算参数：面板厚度18mm；剪切强度1.4N/mm2；抗弯强度15.0N/mm2；弹性模量6000.0N/mm2；。木方剪切强度1.3N/mm2；抗弯强度13.0N/mm2；弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压

45、力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取9.840m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.830kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.965.830=59.247kN/m2考虑结构的重要性系数0.

46、9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.20m。荷载计算值 q = 1.259.2470.200+1.405.4000.200=15.731kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3；I = 20.001.801.801.80/12 = 9.72cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力

47、图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.259kNN2=3.461kNN3=3.461kNN4=1.259kN最大弯矩最大变形 V = 0.220mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06210001000/10800=5.741N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=31887.0/(2200.00018.000)=0.786N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足

48、要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.220mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2059.25+1.40.205.40=15.731kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2059.25=11.849kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F

49、= 7.123kN经过计算得到最大变形 V= 0.052mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.265106/83333.3=3.18N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33801/(250100)=1.140N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.3

50、0N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.052mm内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=0.089mm最大支座力 Qmax=15.314kN抗弯计算强度 f=0.49810

51、6/8982.0=55.44N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.314对拉螺栓强度验算满足要求!第三节 现浇梁模板及支撑体系验算现浇

52、梁模采用18mm厚的高强复合胶合板，梁底模板加劲肋采用50100的木枋（平行梁截面立放），间距详见下表，木枋下为钢管横杆；梁侧模板加劲肋采用50100的木枋（内楞、平行梁截面立放），间距详见下表，并用双根48.3*3.6钢管作外楞，截面尺寸大于300700mm的梁侧模板面设14高强对拉螺杆，其设计参数详见下表。现浇梁模板体系选用表序号现浇梁断面（mmmm）梁侧模内楞间距（mm）梁侧模外楞（梁高大于700）设对拉螺杆间距（mm）梁底模木枋间距（mm）梁底模小横杆间距（mm）1250500600300（木方）双钢管-3004502300600800300（木方）双钢管60014一道/截面30045

53、033001000250（木方）双钢管50014一道/截面250450序号现浇梁断面（mmmm）梁两侧立杆横向间距（mm）梁跨度方向立杆纵向间距（mm）步距梁下支撑立杆备注12505006009009001500/按600高粱进行验算23006008009009001500/按800高粱进行验算250600梁模板及支架验算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=250mm，梁截面高度 H=600mm，梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面底部木方距离300mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面

54、板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇砼的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑

55、速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.600m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.400kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.914.400=12.960kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3；I = 25.001

56、.801.801.80/12 = 12.15cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 计算的最大弯矩 (kN.m)；q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=0.91.20.340.25+24.000.250.60+1.500.250.60+1.302.500.25=4.95kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.104.9540.3002f=0.045106/13500.0=3.303N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足

57、要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.3004.954=0.892kN截面抗剪强度计算值 T=3892/(225018)=0.297N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.9(0.340.25+24.000.250.60+1.500.250.60)=3.519N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.6773.519300.04/(1006000.00121500.0)=0.265mm梁底模板的挠度

58、计算值: v = 0.265mm小于 v = 300/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.212.96+1.305.40)0.60=13.543N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3；I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯

59、强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.207.776+1.303.240)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12210001000/32400=3.762N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.207.776+1.33.240)0.300=2.438kN截面抗剪强度计算值 T=32438.0/(26

60、00.00018.000)=0.339N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6777.7763004/(1006000291600)=0.244mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!六、竖楞计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f = M/W f其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 83.33cm3；f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N

61、/mm2。M = ql2 / 8其中 q 作用在模板上的侧压力；q = (1.212.96+1.305.40)0.30=6.77kN/ml 计算跨度(梁板高度),l = 600mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值6.7720.6000.600/8/83333.336=3.657N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算计算公式:v = 5ql4 / 384EI v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 12.9600.300=3.888N/mm；l 计算跨度(梁板高度),l = 600mm；E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2；I

62、梁侧竖楞截面惯性矩,I = 416.67cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值 v = 53.888600.04/(38495004166666.8)=0.166mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 2.400mm；梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求!七、梁支撑体系的计算计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:1、模板支架搭设高度为16.0m2、梁截面 BD=250mm600mm3、立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，4、梁底增加0道承重立杆。5、面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹

63、性模量6000.0N/mm2。6、木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。7、梁两侧立杆间距0.90m。8、梁底按照均匀布置承重杆2根计算。9、模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。10、地基承载力标准值120kN/m2，基础底面扩展面积0.180m2（梁底立杆采用单块通长木跳板进行支垫），地基承载力调整系数0.40。11、扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。（一）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度，按照三跨连

64、续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5000.6000.250+0.5000.250=3.950kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.250=1.125kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.001.801.80/6 = 13.50cm3；I = 25.001.801.801.80/12 = 12.15cm4； (1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2

65、；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.950+1.401.125)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05710001000/13500=4.210N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.950+1.41.125)0.300=1.137kN截面抗剪强度计算值 T=31137.0/(2250.00018.000)=0.379N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)

66、挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.9503004/(1006000121500)=0.297mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!（二）梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.6000.300=4.590kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.300(20.600+0.250)/0.250=0.870kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计

67、算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.2500.300=0.338kN均布荷载 q = 1.204.590+1.200.870=6.552kN/m集中荷载 P = 1.400.338=0.473kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.474kNN2=1.474kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 1.474kN经过计算得到最大变形 V= 0.746mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和

68、截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.536106/83333.3=6.43N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.473/(250100)=0.442N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算最大变形 v =0.746mm木方的最大挠度小于

69、900.0/250,满足要求!（三）梁底支撑钢管计算1、 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=0.728mm最大支座力 Qmax=4.888kN抗弯计算强度 f=0.420106/4491.0=93.53N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与1

70、0mm,满足要求!2、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。（四）扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.89kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（五）立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=4.89kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11116.000=2.125kNN = 4.888+2.125=7.01

71、3kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至

72、模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207=7013/(0.207424)=79.793N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.583 =0.545=7013/(0.545424)=30.374N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.040；公

73、式(3)的计算结果：l0=1.1671.040(1.500+20.100)=2.063m =2063/16.0=129.358 =0.401=7013/(0.401424)=41.256N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(

74、m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.0

75、56 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.0

76、20 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（六）基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 38.96N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 7.01A 基础底面面积 (m2)；A = 0.18fg 地基承载力设计值 (kN

77、/m2)；fg = 48.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40fgk 地基承载力标准值；fgk = 120.00地基承载力的计算满足要求!300800梁模板及支架验算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=800mm，梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面底部木方距离300mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二

78、、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0

79、.800m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.919.200=17.280kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3；I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁

80、计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 计算的最大弯矩 (kN.m)；q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=0.91.20.340.30+24.000.300.80+1.500.300.80+1.302.500.30=7.60kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.107.5970.3002f=0.068106/16200.0=4.221N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足

81、:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.3007.597=1.368kN截面抗剪强度计算值 T=31368/(230018)=0.380N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.9(0.340.30+24.000.300.80+1.500.300.80)=5.600N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.6775.600300.04/(1006000.00145800.0)=0.351mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.351mm小于 v = 300/250,满足要求!四、

82、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.217.28+1.305.40)0.80=22.205N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3；I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵

83、抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2013.824+1.304.320)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20010001000/43200=4.626N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2013.824+1.34.320)0.300=3.997kN截面抗剪强度计算值 T=33997.0/(2800.00018.000)=0.416N/mm2截面抗剪强度设计值 T=

84、1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67713.8243004/(1006000388800)=0.325mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!六、梁侧竖楞计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f = M/W f其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 83.33cm3；f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。M = ql2 / 8其中 q 作用在模板上的侧压力；q

85、 = (1.217.28+1.305.40)0.30=8.33kN/ml 计算跨度(梁板高度),l = 800mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值8.3270.8000.800/8/83333.336=7.994N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算计算公式:v = 5ql4 / 384EI v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 17.2800.300=5.184N/mm；l 计算跨度(梁板高度),l = 800mm；E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2；I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 416.67cm4；梁侧竖楞的最大挠度

86、计算值, v = 55.184800.04/(38495004166666.8)=0.698mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 3.200mm；梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求!3.穿梁螺栓800mm截面高梁侧竖楞按上述验算已满足要求，为了确保安全，做到万无一失，拟在梁侧高度方向增设一道14穿梁螺栓，纵向间距为600mm，无须计算!七、梁支撑系统的计算计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:模板支架搭设高度为16.0m，梁截面 BD=300mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆

87、。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。地基承载力标准值120kN/m2，基础底面扩展面积0.180m2（梁底立杆采用单块通长木跳板进行支垫），地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。（一）模板面板计算面

88、板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度，按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5000.8000.300+0.5000.300=6.270kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.300=1.350kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3；I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；

89、f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.206.270+1.401.350)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08510001000/16200=5.230N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.206.270+1.41.350)0.300=1.695kN截面抗剪强度计算值 T=31695.0/(2300.00018.000)=0.471N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N

90、/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776.2703004/(1006000145800)=0.393mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!（二）梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.8000.300=6.120kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.300(20.800+0.300)/0.300=0.950kN/m (3)活荷载为

91、施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.300=0.405kN均布荷载 q = 1.206.120+1.200.950=8.484kN/m集中荷载 P = 1.400.405=0.567kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.942kNN2=1.942kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 1.942kN经过计算得到最大变形 V= 0.9

92、92mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.699106/83333.3=8.39N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.941/(250100)=0.582N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计

93、算最大变形 v =0.992mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!（三）梁底支撑钢管计算1、梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=0.975mm最大支座力 Qmax=6.440kN抗弯计算强度 f=0.553106/4491.0=123.22N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足

94、要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.44kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=6.44kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11116.000

95、=2.125kNN = 6.440+2.125=8.564kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表

96、；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207=8564/(0.207424)=97.447N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.583 =0.545=8564/(0.545424)=37.094N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)

97、k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.040；公式(3)的计算结果：l0=1.1671.040(1.500+20.100)=2.063m =2063/16.0=129.358 =0.401=8564/(0.401424)=50.384N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 1

98、8 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1

99、.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25

100、 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 47.58N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.56A 基础底面面积 (m2

101、)；A = 0.18fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 48.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40fgk 地基承载力标准值；fgk = 120.00地基承载力的计算满足要求!3001000梁模板及支架验算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=300mm，梁截面高度 H=1000mm，梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面底部木方距离250mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E

102、=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

103、H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.000m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=24.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.924.000=21.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3；I = 30.001.801.801.80/1

104、2 = 14.58cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 计算的最大弯矩 (kN.m)；q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=0.91.20.340.30+24.000.301.00+1.500.301.00+1.302.500.30=9.25kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.109.2500.2502f=0.058106/16200.0=3.569N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力

105、的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.2509.250=1.387kN截面抗剪强度计算值 T=31387/(230018)=0.385N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.9(0.340.30+24.000.301.00+1.500.301.00)=6.977N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.6776.977250.04/(1006000.00145800.0)=0.211mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.

106、211mm小于 v = 250/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.221.60+1.305.40)1.00=32.940N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3；I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/m

107、m2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2021.600+1.305.400)0.250经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20610001000/54000=3.812N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2021.600+1.35.400)0.250=4.941kN截面抗剪强度计算值 T=34941.0/(21000.00

108、018.000)=0.412N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67721.6002504/(1006000486000)=0.196mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!六、梁侧竖楞计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f = M/W f其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 83.33cm3；f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/m

109、m2。M = ql2 / 8其中 q 作用在模板上的侧压力；q = (1.221.60+1.305.40)0.25=8.23kN/ml 计算跨度(梁板高度),l = 1000mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值8.2351.0001.000/8/83333.336=12.352N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算计算公式:v = 5ql4 / 384EI v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 21.6000.250=5.400N/mm；l 计算跨度(梁板高度),l = 1000mm；E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2；I

110、 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 416.67cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 55.4001000.04/(38495004166666.8)=1.776mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 4.000mm；梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求!3.穿梁螺栓1000mm截面高梁侧竖楞按上述验算已满足要求，为了确保安全，做到万无一失，拟在梁侧高度方向增设一道14穿梁螺栓，纵向间距为500mm，无须计算!七、梁支撑系统的计算计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:模板支架搭设高度为16.0m，梁截面 BD=300mm1000mm，立杆的纵距(跨

111、度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。地基承载力标准值120kN/m2，基础底面扩展面积0.360m2（梁底立杆至少采用两块平行通长木跳板进行支垫），地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支

112、撑架立面简图采用的钢管类型为483.0。（一）模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度，按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5001.0000.300+0.5000.300=7.800kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.300=1.350kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3；I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2

113、)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.207.800+1.401.350)0.250经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07010001000/16200=4.340N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.207.800+1.41.350)0.250=1.688kN截面抗剪强度计算值 T=31688.0/(2300.00018.0

114、00)=0.469N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6777.8002504/(1006000145800)=0.236mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.0000.250=6.375kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.250(21.000+0

115、.300)/0.300=0.958kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.250=0.338kN均布荷载 q = 1.206.375+1.200.958=8.800kN/m集中荷载 P = 1.400.338=0.473kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.878kN N2=1.878kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大

116、支座 F= 1.878kN经过计算得到最大变形 V= 0.990mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.680106/83333.3=8.16N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.877/(250100)=0.563N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1

117、.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算最大变形 v =0.990mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=1.141mm最大支座力 Qmax=7.458kN抗弯计算强度 f=0.610106/4491.0=135.

118、89N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.46kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.46kN (已经包括组合系

119、数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.11116.000=2.125kNN = 7.458+2.125=9.583kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数

120、，按照表1取值为1.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207=9583/(0.207424)=109.033N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.583 =0.545=9583/(0.545424)=41.504N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因

121、素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.040；公式(3)的计算结果：l0=1.1671.040(1.500+20.100)=2.063m =2063/16.0=129.358 =0.401=9583/(0.401424)=56.374N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。1000截面高梁立杆稳定性按上述验算已满足要求，为了确保安全，做到万无一失，拟在梁底中心增设一道承重立杆，沿跨度纵向间距为900mm，无须计算! 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距

122、h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53

123、1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062

124、 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、基础承载力计算立杆基础底面

125、的平均压力应满足下式的要求p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 26.62N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.58A 基础底面面积 (m2)；A = 0.36fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 48.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40fgk 地基承载力标准值；fgk = 120.00地基承载力的计算满足要求!第四节 现浇板模板及支撑体系验算现浇板模采用18mm厚的高强腹覆膜胶合板，模板底格栅采用50100的木枋（垂直于顶部横杆设置），板

126、模支撑采用48.33.6的钢管，格栅和模板支撑的设计间距详见下表。现浇板模板体系选用表序号现浇板厚度（mm）格栅间距（mm）顶部钢管横杆间距（mm）钢管支撑立杆间距（mm）备注1120250900900900按实进行验算120mm厚现浇板模板扣件钢管支撑架计算书计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:模板支架搭设高度为16.2m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，间距250mm，

127、剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。地基承载力标准值120kN/m2，基础底面扩展面积0.360m2（立杆下至少采用两块平行通长木跳板进行支垫），地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度，按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1200.900+0.3000.900=2.981

128、kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)0.900=4.050kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3；I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202

129、.981+1.404.050)0.250经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05810001000/48600=1.189N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.981+1.44.050)0.250=1.387kN截面抗剪强度计算值 T=31387.0/(2900.00018.000)=0.128N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.

130、6772.9812504/(1006000437400)=0.030mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.1200.250=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.3000.250=0.075kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.250=1.125kN/m静荷载 q1 = 1.200.753+1.200.075=0.994kN/m活荷

131、载 q2 = 1.401.125=1.575kN/m计算单元内的木方集中力为(1.575+0.994)0.900=2.312kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.312/0.900=2.569kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.570.90最大剪力 Q=0.60.9002.569=1.387kN最大支座力 N=1.10.9002.569=2.543kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.

132、0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.208106/83333.3=2.50N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31387/(250100)=0.416N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.828kN/m最大变形 v =0.6770.8289

133、00.04/(1009500.004166666.8)=0.093mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩最大变形 vmax=0.664mm最大支座力 Qmax=10.090kN抗弯计算强度 f=0.833106/4491.0=185.46N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N

134、/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=10.09kN注：单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,但采用双扣件能够满足要求。（另：立杆纵横间距750时，采用单扣件也能满足要求）!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1 = 0.11116.

135、200=1.793kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3000.9000.900=0.243kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.475kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.9000.900=3.645kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1

136、.40NQ六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.47kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1

137、.167；u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207=10473/(0.207424)=119.167N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.583 =0.545=10473/(0.545424)=45.362N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式

138、(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.046；公式(3)的计算结果：l0=1.1671.046(1.500+20.100)=2.075m =2075/16.0=130.104 =0.396=10473/(0.396424)=62.392N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 29.09N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N

139、= 10.47A 基础底面面积 (m2)；A = 0.36fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 48.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40fgk 地基承载力标准值；fgk = 120.00地基承载力的计算满足要求!第五章 模板的安拆与混凝土浇筑一、模板的安装施工要点（一）柱模安装施工要点1、支模程序放线设置定位基准水泥砂浆支承面搭支撑调直纠偏安装柱模板检查校正模板固定清除柱模内杂物封闭清扫口。2、定位基准：为保证柱模就位后的内框几何尺寸和轴线位置准确，应事先设置立模定位基准。3、柱模安装前，先用水准仪实测柱底

140、标高，采用1:3水泥砂浆将柱模安装底标高找平，其底标高允许偏差2mm。4、按图纸尺寸制作柱模板后，按放线位置钉好压脚板再安装柱模板，两垂直向加斜拉顶撑，校正垂直度及柱顶对角线。5、柱箍安装及柱模加固：（1）柱箍的安装按柱模设计要求自下而上进行，柱箍间距根据柱高及断面大小经计算确定。柱箍用双钢管柱箍，柱箍与模板间的间隙用木楔楔牢。（2）柱箍安装完后采用钢管及配套扣件对柱模进行加固，其柱模支撑应对称进行加固。（3）柱断面较大者（600mm）采用14高强对拉螺栓连接固定，详见模板设计表。对拉螺栓采用的钢筋要经过检验，合格后才能使用，其间距不得随意加大，以免出现胀模现象。（4）柱模加固完毕其位置经校正

141、准确无误后拆除斜拉顶撑。6、检查、校正：柱模安装、加固完后，应全面复核模板的垂直度、对角线长度差、截面尺寸等项，支撑必须牢固，预埋件、预留洞位置准确，埋设稳定。（二）梁模安装要点1、立模程序：放线搭设支模架安装梁底模绑扎梁钢筋安装梁侧模和板底模绑扎板钢筋梁模加固检查校正合格转序。2、搭设支模架：（1）根据施工方案的计算书进行支模架的搭设；（2）架底应平整、坚实，支模架立杆下设通长垫木；（3）梁下立杆支承在基土面上时，应对基土平整夯实，满足承载力要求，并加木垫板(200020050)或砼垫板等有效措施，确保砼在浇筑过程中不会发生支撑下沉。3、模板安装：（1）在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，钉柱

142、头模板。（2）梁底模安装：支模架搭设好后采用水准仪找平梁底模标高，铺设50100木枋后再铺设18厚高强复合胶合板，胶合板板缝采用腻子嵌补平整或采用胶带纸进行粘贴；梁底模拉通线校正边线和中线。（3）梁侧模安装：在梁底模上弹出梁侧模安装线，将梁侧模吊装就位于底模上，并用支架临时固定，梁高大于700mm的两侧模之间采用14高强对拉螺栓连接固定，间距详见模板设计表。（4）检查、校正：梁模板安装后，应复核梁面标高，断面尺寸及板面平整度，同时应对支模架进行详细的检查，验收合格后转序。（5）梁柱接头处定型模板，以保证此处构件截面尺寸及混凝土外观质量。梁柱接头处模板采用覆膜做面板，50100木枋做背肋，做成四

143、块如图所示的U形模板，柱截面内用井字钢筋与柱钢筋绑扎作为定位卡，四块U形模板靠紧定位卡后用柱箍固定，在模板和柱混凝土之间加海绵条，防止漏浆。梁柱节点砼成型效果图 （三）板模安装要点1、搭设支模架：（1）根据施工方案的计算书进行支模架的搭设；（2）架底应平整、坚实，支模架立杆下设通长垫木；（3）板下立杆支承在基土面上时，应对基土平整夯实，满足承载力要求，并加木垫板(200020050)或砼垫板等有效措施，确保砼在浇筑过程中不会发生支撑下沉。2、板底模安装：支模架搭设好后应采用水准仪找平板底模标高，铺设50100木枋后再铺18厚高强覆膜胶合板，木枋间距详见板模板设计表；胶合板边用木刨子刨平，板缝用

144、腻子嵌平，并贴胶带；铺设胶合板时从四周铺起，在中间收口；楼板模板压在梁侧模时，角位模板应通线钉固。3、板侧模安装：在板底模上弹出侧模安装线，将拼装好的板侧模吊装就位固定。4、检查、验收：楼板模板铺完后应认真检查支架是否牢固，模板内是否清理干净。二、混凝土的浇筑方法1、混凝土采用混凝土泵输送、塔吊辅助运送部分混凝土至浇筑点。泵送混凝土由于速度快，泵管口混凝土冲击力大，因此泵送点位置应注意避免混凝土堆积过量，禁止泵管对着模板直接喷射，以防止模板支撑系统失稳导致坍塌事故的发生。2、梁、板要同时浇筑，浇筑方向分别见浇筑路线图。3、浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，当达到板底位置时再与板的混

145、凝土一起浇筑初凝时间，避免产生冷缝，要求商品混凝土供应商提供掺加缓凝剂的混凝土，保证质量符合设计要求且初凝时间不早于5小时。砼浇筑要从梁中部位落下，不要使混凝土从板边自流入梁内，防止梁内浆体聚积，并派专人跟踪浇筑点位，确保每道梁的浇筑质量。4、钢筋密集的地方用直径32的振动器捣固，振动棒插入困难时，可用钢杆捣固，保证节点处钢筋密集区砼振捣密实，并适时用木锤锤击模板，以便及时发现振捣不密实处及时采取应急措施。5、局部如因浇筑砼时间停歇过长，为避免施工冷缝出现，可采用塔吊辅助吊运砼。6、混凝土浇筑后及时进行养护，梁侧模混凝土终凝后根据现场实际情况适时拆除，拆除后进行保湿养护。三、模板的拆除1、模板

146、拆除原则先支后拆，后支先拆；先拆非承重模，后拆承重模；先拆侧模，后拆底模，自上而下顺序进行。2、模板拆除时间（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的规定。构件类型构件跨度（m）达到砼立方体抗压强度标准值的百分率（）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100（2）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（3）模板拆除时，不应对结构形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。3、模板拆除要点（1）先拆除模板的加固支撑和高强对拉螺栓等连接件；（2）拆除的模板及支撑件应及时清理，合理堆放；（3）模板连接拼缝处的砼浆用铲刀清除干净，板面用干净棉纱擦抹后涂刷高级脱

147、模剂。第六章 质量检查与验收一、材料要求（一）钢管1、钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。2、钢管宜采用48.33.6钢管，每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。（二）扣件1、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。2、扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65Nm时，不得发生破坏。3、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证

148、与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。4、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。5、扣件表面应进行防锈处理。（三）脚手板木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005中IIn材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。（四）可调托撑1、可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹 第2部分：直径与螺距系列GB/T5796.2和梯形螺纹 第3部分：基本尺寸GB/T5796.3的规定。2、可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺标与螺

149、母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。3、可调托撑受压承载力设计值不应小于40kN，支托板厚不应小于5mm。二、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监、专业监理工程师、项目经理、项目技术负责人、施工员进行检查验收，并且签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费，确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2

150、外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差2

151、0mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连

152、接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩不小于40N.m，且不大于65N.m其它脚手架按相应的连接要求7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。9、支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。三、质量控制措施1、模板垂直度控制（1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。（2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，

153、确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；（3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。2、楼板模板标高控制每层楼板抄侧标高控制点，测量抄出砼墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出楼板模板的底标高线。3、模板的变形控制（1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。（2）浇筑砼时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。（3）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证砼浇筑时易观察模板变形、跑位。（4）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动。（5）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。4、模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密

154、实时，用塑料密封条堵塞。5、与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。6、为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。四、成品保护措施1、模板面板不得污染、磕碰；胶合板面板切口出必须涂刷两遍封边漆，避免因吸水翘曲变形；螺栓孔眼必须有保护垫圈。2、每次安装前，应检查模板的吊钩是否符合要求，然后检查面板的几何尺寸、模板的拼缝是否严密，背后的龙骨及扣件是否松动，尤其注意检验面板与龙骨连接是否松动。3、成品模板存放于专门制作的钢管架上，且模板必须采用面对面的插板式存放，

155、上面必须覆盖塑料布，存放区做好排水措施，注意防火防潮。4、模板入模前必须涂刷脱模剂，入模时，应尽量避免钢筋刮碰面板。5、模板拆卸应与安装顺序相反，拆模时轻轻将模板撬离墙体，然后整体拆离墙体，严禁直接用撬杠挤压，拆下的模板轻轻吊离墙体。6、模板拆后及时清理，木模板面板破损处用铁腻子修复，并在修复腻子上刮两遍清漆，以免在砼表面留下痕迹；钢模板用棉丝沾养护剂均匀涂擦表面，以便周转。穿墙螺栓、螺母等相关零件也应清理、保养。五、质量通病预防措施1、柱模质量通病预防措施（1）根据规定的柱箍间距要求钉牢固。（2）成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长线，再立中间柱模。（3）柱模下端

156、应牢固地固定在基面上，施工中按柱子准确的平面位置在基面上预埋短钢筋，以固定柱模下端，防止发生模板位移。支模过程中要随时吊直校正，纵横两个方向用拉杆和斜撑要固定，柱上部应作好柱间横向拉结。（4）对于边柱和角柱，应采用刚性支撑将柱模支撑牢固，防止柱模倾斜。（5）浇筑砼时，应按先边柱、角柱，后中柱、内柱的浇筑顺序进行施工，并宜分层浇筑，每层高度不超过振动棒长度的1.25倍，不得一次浇筑到顶。严禁砼料斗或泵管出口端冲撞模板，以防止柱模上端发生位移。2、墙模质量通病预防措施（1）墙身放线应准确，误差控制在允许范围内，模板就位调整应认真，穿墙螺栓要全部穿齐、拧紧。（2）支模时上口卡具按设计要求尺寸卡紧。（

157、3）模板清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模不能过早。（4）模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不牢固，应加强检查，及时处理。（5）改进角模支模方法。（6）门窗洞口模板的组装及固定要牢固，必须认真进行洞口设计，能够保证尺寸，便于装拆。3、梁模质量通病预防措施（1）支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。（2）梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按要求起拱。（3）砼浇筑前，应将模内清理干净，并浇水湿润。4、板模质量通病预防措施（1）楼板模板厚度要一致，木枋要有足够的强度和刚度，木枋面要平整。（2）板底模按设计规定进行起拱。5、其他预防措施（1）模板及支架

158、，具有足够的刚度和稳定性。柱模顶部或根部设置钢件限位。（2）混凝土浇捣时控制下料高度和均匀下料，防止模板变形。（3）梁柱交接部位支撑要牢固，拼缝要严密，发生错位时要校正好。第七章 监测监控控制措施（一）监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测支撑体系的水平、垂直位置是否有偏移及变形。（二）监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。（三）监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况时应及时采取有效措施进行处理。（四）仪器设备配置名称规格数量精度经纬仪J21精密水准仪12”全站仪一台拓普康1

159、2”，最大允许误差2”自动安平水准仪1千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ21h/40000对讲机4扭力扳手1（五）监测说明班组在浇筑过程中应随时进行安全检查，模板工程检查的重点部位：1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；2、连接件是否松动；3、架体是否有不均匀沉降以及垂直度偏差；4、施工过程中是否有超载现象；5、安全防护措施是否符合规范要求；6、支架与杆件是否有变形现象。（六）监测频率1、在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前应实施实时监测，终凝后至混凝土7天龄期的监测频率为每天一次。2、本工程立柱监

160、测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；3、监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。第八章 安全环保措施1、模板制安前，工长应根据施工具体情况作详细的书面安全施工交底。2、搭设支撑架的钢管、扣件必须符合要求，禁止使用严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管和脆裂、变形、滑丝的扣件。3、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。4、支模架搭设前应先将架底基土夯实整平，并设通长垫木（2000x200x50mm），且架底四周有良好的排水系统。5、支模架搭设好后，按脚手架要求经工长、质安员等验收合格后方可上架铺设模板。6、

161、支模架在施工过程中要定期进行检查，发现松动、变形等及时纠正。 7、施工用临时用电线要保证其可靠的绝缘性，设置在不易被人碰、 挂的地方。8、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。9、拆除结构外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。10、拆模后模板或木方上的钉子，应及时拔除或敲平，防止钉子扎脚。11、拆除的模板、钢管、扣件等分散堆放，距离结构边缘应大于1.5m，并及时清运。12、承重支架的拆除时间应以同条件砼试件的强度为准，并严格按规范要求执行。13、模板拆除时，按顺序集中进行拆卸吊运模板、架管和材料，要有人接应，严禁乱抛乱扔。拆下的模板、架管等材料应向下传递，禁止往下抛掷

162、，并及时转运至地面堆放。14、作业区四周严禁非操作人员进入作业区，并设置明显标志，专人统一指挥。15、每天工作前，检查脚手架的牢固性和稳定性。遇到恶劣天气停止高空作业。16、日常维护（1）胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱模剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时要轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。（4）拆下的模板，如发现翘曲、变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第九章 应急预案（一）目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序地应急指挥，为有效、及时地抢救伤员，防

163、止事故的扩大，减小经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。（二）应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。1、领导应急小组成员的培训和学习工作，提高应变能力。2、当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。3、负责准备所需要的应急物资和应急设备。4、发生意外情况及时进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。（三）应急响应预案1、事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管人员应逐层逐级上报，并联络报警，组织抢救。2、事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、专职安全员。发生

164、重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。3、现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。（1）火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火、疏散物资减少损失、控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。（2）触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组

165、织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。（3）高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察，及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。（4）其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目经理： 手机：项目安全员：手机：施工企业法人： 手机：医院救护中心电话： 120匪警电话： 110火警电话： 119应急组织机构及通信联系方式应在施工现场的显要位置张贴或悬挂，以便紧急情况下使用。