上海市公安局虹桥交通枢纽派出所工程模板施工方案（57页）.doc

1、XX市公安局虹桥交通枢纽综合派出所工程模板施工方案目 录第一章 工程概况2一、工程概况2二、总体策划2三、模板工艺流程图4第二章 施工部署5一、施工准备5第三章 模板设计7一、模板设计依据7二、模板设计原则7三、模板配置方案7四、模板验算13第四章 模板施工59一、模板加工59二、模板吊运59三、模板的安装59第五章 技术质量保证措施63一、材料质量标准63二、施工质量要求63第六章 节约材料措施和成品保护65第七章 安全、文明、环保施工措施66第一章 工程概况一、工程概况工程名称：上海市公安局虹桥交通枢纽派出所工程建设单位：上海市公安局设计单位：上海现代建筑设计集团建设工程有限公司监理单位：

2、 施工单位： 上海市公安局虹桥交通枢纽派出所工程，位于闵行区高铁线以西，徐虹中路以北地块，徐虹中路高架与SN4路的交汇处。本工程为框架结构，总建筑面积：4792.4m（不包括外保温面积：31.0 m），0.000相应于绝对标高于6.36 m，按七度抗震设防，主楼地下局部一层，地上四层，总高度15.6m。二、总体策划根据本工程特点，本模板方案主要满足适用、先进、合理等要求。模板采用183091518厚的胶合板，背楞采用501002000、木方配合483.5钢管，用对拉螺栓（型号M12用于600*600柱）拉接，支撑材料为483.5钢管。模板作为一种周转性材料，在施工质量中起着关键性的作用，对施工

3、工期、成本投入、质量控制（尤其砼的外型尺寸、外观质量）有着重要影响。结构施工时应合理划分施工流水段，增大模板材料的周转频率，达到高质量、高速度、低成本的最终目的。三、模板工艺流程图 混凝土结构工程施工及验收规范前期工作施工图纸模板设计模板加工阶段材料准备 作业条件模板模板施工模板安装支撑体系模板拆除预留、预埋模板预检资料验收向监理报验下道工序资料归档第二章 施工部署第二章 施工部署一、施工准备（一）技术准备1、审图施工前认真查看图纸（包括结构与建筑、专业图纸的对应情况），做好图纸审查记录，包括图纸会审记录、设计交底记录及设计答疑文件等。并根据相关规范及图纸找出模板施工中的难点，做到重点突出。2

4、、管理人员及劳务人员研讨及交底会项目技术部除按规定对项目相关部门及配属队伍进行方案措施研讨、交底（包括书面和口头）外，由配属队伍管理层向其模板操作层进行方案、措施交底（包括书面和口头），并由项目工程部和质量总监参加。3、加工场地准备1）结构施工阶段设置木模加工棚及模板堆放区。2）模板堆放区必须满足相关消防要求。电源从临近配电箱引出。4设专人负责模板堆放，模板堆放应分规格、分类型集中堆放。模板下部垫通长50100mm木方（下雨天气应用塑料布遮盖）。（二）材料准备采购模板应满足设计要求的刚度。根据流水段的划分，项目技术部按照施工总进度计划编制了模板用量计划。柱模以一层计算;梁、板模以二层计算。（三

5、）机械准备木工加工机械一览表序号机械名称数量规格1平刨2MB504B2圆锯4MT5003无齿锯6JG4004手电锯6（四）测量准备根据平面控制网，在基础垫层上放出底板控制轴线和独立柱基础控制轴线。板（包括底板）砼浇筑完成支设竖向模板前，在板（包括底板）上放出该层平面控制轴线。待竖向钢筋绑扎完成后，在每层竖向钢筋上部标出标高控制点。第三章 模板设计一、模板设计依据1、结构施工图、建筑施工图；2、混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）；3、建筑施工手册缩印本第四版；4、施工组织设计及质量目标计划；5、上海地方有关文件规定和强制要求；6、建设工程施工质量验收统一标准（GB5030

6、0-2001）二、模板设计原则为确保该工程结构质量在设计过程中，需做到以下几点：1、接缝要严密，不漏浆。保证构件的形状尺寸和相互位置的正确，模板构造合理，便于支拆。2、在施工过程中，不变形、不破坏、不倒塌。3、合理配备模板，减少一次性投入，增加模板周转次数，实施文明施工。三、模板配置方案（一）基础底板、基础梁本工程的沟槽低于底板部分均设砖模。承台、地梁、底板侧壁采用M5水泥砂浆砌MU10红砖胎模。以垫层为底模。底板外侧根据底板厚度配制相应高度的模板，立杆300一道。安装时在模板外侧素砼内用钢管打入，并采用斜撑，支撑于基坑边的支撑点上，支撑点必须坚固可采用钢管进行加固。(二)独立柱模板独立柱面板

7、采用18厚九合板，支承与满堂脚手架拉接三道，以保证模板的垂直度和控制水平位移。项目内背楞外背楞对拉螺栓支撑独立柱竖向，50100木方，间距小于250mm横向,双钢管，柱箍间距500mm，下方1/3柱箍间距400mm。M12双向各一道483.5钢管支撑,每边3道，支撑与满堂架连接（三）墙体模板: 墙体模板配至板底，采用18mm厚胶合板，内背楞为50100木方外背楞为双钢管，头一道双钢管距地230mm，地下室外墙墙体对拉螺栓焊接止水钢板。采用先安装模板，后安装阴角模的施工顺序。项目内背楞外背楞对拉螺栓支撑墙体竖向：50100木方,间距300mm横向：483.5双钢管通长布置，间距400mm12，横

8、向间距 600mm，竖向间距400mm483.5钢管支撑,内侧纵向各3道 ，间距1500 (四)梁板模板梁板模板采用18厚胶合板面板，50100250木方做主龙骨。支撑体系为满堂脚手架体系。拆模时，先拆梁侧模板，后拆梁底模板，在梁与梁的交叉点处均拼制单块梁底模板，保留延期支撑。1.背楞及支撑：项目内背楞外背楞对拉螺栓支 撑顶板100mm50mm木方,间距300mm483.5钢管,板厚250，间距1000mm。 钢管支撑,纵横立杆间距1000mm，水平杆间距为1500车库顶板梁梁底模沿长向设50100木方间距小于250mm；梁侧模50100木方，间距小于300mm.侧模用竖向钢管固定，间距500

9、 mm。梁高800 mm加斜撑。当梁高超过700 mm设一道12对拉螺栓483.5钢管，纵横间距1000mm；纵横梁交点下设一根483.5钢管支撑（超过700mm的梁）2.现浇板支撑采用钢管扣件式满堂脚手架。3.满堂脚手架间距1000mm。地下室满堂脚手架间距800mm。4.支撑排架距离地面20cm以内需设置纵横扫地杆一道，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆下。高低处的扫地杆，必须将高处的纵向扫地杆向低处扫地杆延长两跨与立杆固定。5.本工程的模板排架为满堂模板支架，按照规范要求，每隔4排支架立杆需设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。

10、每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。6.剪刀撑斜杆接长用搭接，搭接长度不小于1m，3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。7.考虑排架的稳定性，立杆采用对接为主。当立杆采用搭接时，搭接长度不得小于1000mm，连接的旋转扣件要3个，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑、斜杆的搭接做法同立杆。8.立杆的接头位置应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内，错开距离500mm，立杆接头与主节点相距不大于h/3500mm。9.横杆搭

11、接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，严禁采用对接扣件。 (五)楼梯模板楼梯模板梁板模板采用18mm胶合板做面板，50100木方做次龙骨，支撑体系为满堂脚手架体系，483.5钢管做主龙骨。具体形式见附图。四、模板验算（一）墙体模板验算墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将

12、墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；1、参数信息1）基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):400；穿墙螺栓竖向间距(mm):400；对拉螺栓直径(mm):M12；2）主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3）次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；次楞肢数:2；4）面板参数面板类型:竹胶合板

13、；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5）木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；2、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新

14、浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 k

15、N/m2。3、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1）抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.400.90=20.609kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:

16、1.42.000.400.90=1.008kN/m；q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kN/m；面板的最大弯距：M =0.121.617300.0300.0= 1.95105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 40018.018.0/6=2.16104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.95105 / 2.1

17、6104 = 9.007N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =9.007N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2）抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.400.90=20.609kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.400.90=1.008kN/m； q = q1 + q2 =20.609+1.008=21.617 kN/m；面板的最大剪力： = 0.621.6173

18、00.0 = 3890.981N；截面抗剪强度必须满足:其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3890.981N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 400mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =33890.981/(240018.0)=0.811N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.811N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.500N/

19、mm2，满足要求！3）挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.710.40 = 19.08N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 40.001.801.801.80/12=19.44cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67719.08300.004/(1009500.001.94105) = 0.567 mm；面板的最大挠度计算值:

20、=0.567mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.200mm，满足要求！4、墙模板内外楞的计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 内楞计算简图1）内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =400.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q

21、1: 1.247.710.300.90=15.456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。q =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.18.106400.0400.0= 1.30105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.30105/8

22、.33104 = 1.556 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值 = 1.556 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2）内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =400.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710.300.90=15.456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300.90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。

23、q = (q1 + q2)/2 =(15.456+0.756)/2=8.106 kN/m；内楞的最大剪力： = 0.68.106400.0 = 1945.490N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 1945.490N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =31945.490/(250.0100.0)=0.584N/mm2；内楞截面的抗剪

24、强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.584N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3）内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 47.710.30/2=7.16 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =400.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17106；内楞的最大挠度计算值: =

25、0.67714.31/2400.004/(1009500.004.17106) = 0.031 mm；内楞的最大容许挠度值: = 1.600mm；内楞的最大挠度计算值 =0.031mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.600mm，满足要求！外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 外楞计算简图4）外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载: P = (1.247.71+1.

26、42.00)0.300.40/2=3.24kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm；外楞最大弯矩:M = 0.1753242.48600.00= 3.40105 N/mm；强度验算公式：其中，- 外楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 3.40105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值: = 3.40105/5.08103 = 67.020 N/mm2；外楞的抗弯强度设计值: f = 205.000N/mm

27、2；外楞的最大应力计算值 =67.020N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2,满足要求！5）外楞的抗剪强度验算公式如下:其中， -外楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(水平螺栓间距间距): l =600.0mm； P-作用在外楞的荷载: P = (1.247.71+1.42.00)0.300.40/2=3.242kN；外楞的最大剪力： = 0.653242.484 = 1.26103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中， -外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； -外楞计算最大剪力(N)： = 1.26103N； b-外楞的截面宽度(mm)：b = 80.0m

28、m ； hn-外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =31.26103/(280.0100.0)=0.237N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.50N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0.237N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！6）外楞的挠度验算 根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中， -外楞最大挠度(

29、mm)； P-内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 47.710.300.40/22.86 kN/m； l-计算跨度(水平螺栓间距): l =600.0mm ； E-外楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22105；外楞的最大挠度计算值: = 1.1465.72100/2600.003/(100210000.001.22105) = 0.277mm；外楞的最大容许挠度值: = 2.400mm；外楞的最大挠度计算值 =0.277mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =2.400mm，满足要求！5、穿墙螺栓的计算计算公式如下

30、:其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =47.7050.6000.400 = 11.449 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=11.449kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，满足要求！（二）柱模板验算柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑

31、施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.65m；（取值于非人防地下车库）根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；1、

32、参数信息1）基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4；对拉螺栓直径(mm):M12；2）柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3）竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:2；4）面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.

33、00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5）木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 柱模板设计示意图 计算简图2、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714

34、h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 57.246 kN/m2、87.600 kN/m2，取较小值57.246 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。3、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工

35、程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 217 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1）面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:浇混凝土侧

36、压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956kN/m；面板的最大弯距：M =0.128.956217217= 1.36105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面

37、板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.36105 / 2.43104 = 5.611N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.611N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2）面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.

38、000.450.90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.628.956217.0= 3770.013N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3770.013N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33770.013/(2

39、45018.0)=0.698N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.698N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.500N/mm2，满足要求！3）面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q =57.250.4525.76kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =217.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018

40、.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 217.0 / 250 = 0.868 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.76217.04/(1009500.02.19105) = 0.186 mm；面板的最大挠度计算值 =0.186mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.868mm,满足要求！4、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.7m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W

41、 = 50100100/6 = 83.33cm3；I = 50100100100/12 = 416.67cm4； 竖楞方木计算简图1）抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.257.250.180.90=11.314kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.180.90=0.461kN/m； q = (11.314+0.461)/2=5.888 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.15.888450.0450.0= 1.19

42、105N.mm；其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.19105/8.33104 = 1.431N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1.431N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2）抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上

43、的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.257.250.180.90=11.314kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.180.90=0.461kN/m；q = (11.314+0.461)/2=5.888 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.68.566450.0 = 1589.660N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1589.660N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(

44、N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31589.660/(250.0100.0)=0.477N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.477N/mm2 小于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3）挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.18 = 10.48 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.0

45、0 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67710.484504/(1009500.04.17106) = 0.073 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.073mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.800mm ，满足要求！5、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱

46、箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P = (1.2 57.250.90 + 1.4 2.000.90)0.183 0.45/2 = 2.65 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 6.334 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.260 kN.m； B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.063 mm；1）柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.26 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值:

47、= 48.75 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =48.75/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求!2）柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.063 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2mm；柱箍的最大挠度 =0.063mm小于柱箍最大容许挠度=1.2mm，满足要求!6、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号:

48、 M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.334 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.334kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!7、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 1

49、21.90cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P = (1.257.250.90+1.42.000.90)0.217 0.45/2 = 3.14 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.308 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.34 kN.m； H方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.106 mm；1）柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.34 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面

50、抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 64.275 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =64.275N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2，满足要求!2）柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.106 mm；柱箍最大容许挠度: V = 350.000 / 250 = 1.400 mm；柱箍的最大挠度 V =0.106mm 小于柱箍最大容许挠度 V=1.400mm，满足要求!8、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积

51、(mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76.00 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.308 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=7.308kN 小于 N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（三）模板支架验算模板支架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载

52、规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。 号房模板支架1、参数信息:1）脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):2.90；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2）荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.14；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3）楼板参数钢筋级别

53、:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土标号:C30；计算楼板的厚度(m):0.14； 4）木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元2、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12

54、= 416.67 cm4； 方木楞计算简图1）荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.140 = 0.875 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000 + 2.000)1.0000.250 = 0.750 kN；2）强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(0.875 + 0.088) = 1.155 kN/m；

55、集中荷载 p = 1.40.750=1.050 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0501.000 /4 + 1.1551.0002/8 = 0.407 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 +1.1551.000/2 = 1.103 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.407106/83333.33 = 4.883 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.883 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3）抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q =

56、ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1.1551.000/2+1.050/2 = 1.103 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.103103/(2 50.000100.000) = 0.331 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.331 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4）挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 0.963 kN/m；集中荷载 p = 0.75

57、0 kN；最大挠度计算值 V= 50.9631000.04 /(3849500.0004166666.667) +750.0001000.03 /( 489500.0004166666.7) = 0.711 mm；最大允许挠度 V=1000.000/ 250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 0.711 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.000 mm,满足要求!3、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.1551.000 + 1.050 = 2.205 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计

58、算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.827 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.321 mm ；最大支座力 Qmax = 9.647 kN ；最大应力 = 162.797 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 162.797 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!4、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力

59、系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 9.647 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1）静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.900 = 0.374 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 =

60、0.3501.0001.000 = 0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.1401.0001.000 = 3.500 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.224 kN；2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.0001.000 = 3.000 kN；3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.269 kN；6、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：

61、N = 9.269 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由下式计算l0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h

62、+ 2a = 1.500+20.100 = 1.700 m ； L0 / i = 1700.000 / 15.800=108.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ；钢管立杆受压应力计算值；=9269.268/(0.530489.000) = 35.765 N/mm2；立杆稳定性计算 = 35.765 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205.000 N/mm2，满足要求！ 地下车库模板支架1、参数信息:1）脚手架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10

63、；脚手架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2）荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.35；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.45；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3)楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土标号:C30；计算楼板的厚度(m):0.45；4)木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离

64、(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元2、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00010.00010.000/6 = 83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1)荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.3000.450 = 3.375 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ；(3)活荷

65、载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000 + 2.000)0.8000.300 = 0.720 kN；2)强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2) = 1.2(3.375 + 0.105) = 4.176 kN/m；集中荷载 p = 1.40.720=1.008 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0080.800 /4 + 4.1760.8002/8 = 0.536 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.008/2 +4.1760.80

66、0/2 = 2.174 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.536106/83333.33 = 6.428 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.428 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3)抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 4.1760.800/2+1.008/2 = 2.174 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 2.174103/(2 50.000100.000) = 0.652 N/mm2

67、；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.652 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4)挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 3.480 kN/m；集中荷载 p = 0.720 kN；最大挠度计算值 V= 53.480800.04 /(3849500.0004166666.667) +720.000800.03 /( 489500.0004166666.7) = 0.663 mm；最大允许挠度 V=800.000/ 250=3.200 m

68、m；方木的最大挠度计算值 0.663 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.200 mm,满足要求!3、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 4.1760.800 + 1.008 = 4.349 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.942 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.484 mm ；最大支座力 Qmax = 12.594 kN ；最大应力 = 185.414 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205.00

69、0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 185.414 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求!4、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

70、; 计算中R取最大支座反力,R= 12.594 kN；R 2砼强度达到100%同条件试块试压结果板2，8砼强度达到75%同条件试块试压结果8砼强度达到100%同条件试块试压结果梁8砼强度达到75%同条件试块试压结果8砼强度达到100%同条件试块试压结果注：根据以往的经验，竖向结构拆模时间约1天左右；水平结构一般为78天左右。现场技术人员可以此经验值组织试验工送压同条件试块。第五章 技术质量保证措施一、材料质量标准1、多层胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（GB/T17656-1999）要求。2、木方必须符合质量标准要求。二、施工质量要求1、严格控制预拼模板精度，其组拼精度要求符合下列要求

71、：序号项 目允 许 偏差 (mm)检查方法1轴线位移基础5尺 量柱、墙、梁32标 高3水准仪或拉线尺量3截面内部尺寸偏差基 础5尺 量柱、墙、梁24每层高垂直度3直尺、尺量5相邻板的表面高低差22m靠尺、楔形塞尺6表面平整度2方尺楔形塞尺7阴阳角方 正25m线尺顺 直28预埋铁件、预埋管、螺栓中心线位移2拉线，尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度+10，-09预留中心线位移5拉线，尺量孔洞内孔洞尺寸+5，-010门窗洞口中心线位移3拉线，尺量宽高5对角线62、质量控制1）.每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱尺寸，目的是通过数据分析墙体和柱子

72、的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。2）.所有竖向结构的阴、阳角均需加设海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。3）.模板的脱模剂使用时要防止污染钢筋。4）.浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。5）.支模前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。6）.模板应定期进行检查与维修，保证使用质量。7）.对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。起拱应符合下列规定：当梁板跨度4m时，模板应按设计要求起拱；如无设计要求时，起拱高度宜为全长跨度的1/1000至3/1

73、000。8）.阴、阳角模必须按照模板设计图进行加固处理。9）.模板支模不应进入砼体支座。10）.当浇砼时模板要进行看护。第六章 节约材料措施和成品保护1、不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋（固定线盒）时，必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料，以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，需用木方作垫。2、根据图纸精心排版，每块板、每根梁尽量少拼缝。3、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。4、模板拆除时，扣件不得乱丢，应边拆边进袋。5、拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由专人及时

74、对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。6、模板上的脱模剂晾干后，方可吊运。第七章 安全、文明、环保施工措施1、登高作业时,各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。2、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运转，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上。3、层高超过3.5m，装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要系好安全带。4、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。5、支拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。6、拆除顶板模

75、板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封闭，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌勾挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊，脱扣现象。7、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。8、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3米，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接漏电保护器，电刨传

76、动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。9、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。10、未尽事宜执行安全法规、规范、规定、标准和现场有关规定。11、现场模板加工垃圾及时清理，并存放无毒无害可回收利用垃圾池中，做到工完场清。12、未尽事宜参见相关规范及法规。13、模板工程主要危险源的识别与控制措施：序号危险源重大一般可能导致事故控制措施1施工方案缺乏或不符合要求倒塌，物体打击等d2外墙外侧模板的安装与拆除模

77、板坍塌，物体打击等b、d3混凝土模板支撑系统不符合要求模板坍塌，物体打击等b、d4支撑模板立柱的稳定性不符合要求模板坍塌等d5模板存放无防倾倒措施或存放不符合要求模板坍塌等d6悬空作业未系安全带或系挂不符合要求高处坠落等c、d7模板工程无验收与交底倒塌，物体打击等c、d8模板作业2m以上无可靠立足点高处坠落等d9模板拆除区未设警戒线且无人监护物体打击等b、d10模板拆除前未经拆模申请批准坍塌，物体打击等b、c11模板上施工荷载超过规定或堆放不均匀坍塌，物体打击等d12现浇板底模模板拆除物体打击等b、d13电梯井内侧模板安装与拆除模板坍塌，物体打击等b、d14木工机械操作机械伤害d控制措施包括：a、制定目标、指标和管理方案；b、执行运行控制程序；c、教育与培训；d、监督检查