地铁车站公共区装饰装修工程高支模施工方案（136页）.doc

1、xx市轨道交通地铁1号线车站公共区装饰装修工程（4标段）高支模施工方案目 录一、工程概况2二、编制依据5三、施工准备5四、施工计划9五、施工工艺与质量保证措施10六、施工安全保证措施17七、冬季施工措施26八、中山路、紫云路、锦绣大道站计算书28九、方兴大道站计算书72十、应急预案121一、工程概况1.1、本工程为xx城市轨道交通有限公司建设的xx市轨道交通地铁1号线车站公共区装饰装修工程（4标段）。我公司承揽的区段分别为锦绣大道站、紫云路站、中山路站、方兴大道站。锦绣大道站位于xx市庐州大道东侧锦绣大道与紫云路之间。紫云路站位于滨湖新区启动区内，车站主体位于庐州大道东侧、跨紫云路口南北向布置

2、，与规划的地铁7号线车站“十”字侧岛换乘。中山路站位于庐州大道与中山路交叉口位置，沿庐州大道东侧，跨中山路布置，呈南北走向。方兴大道站位于庐州大道与云谷路交叉口南侧，车站沿庐州大道南北向布置。1.2、各参建单位：建设单位：xx城市轨道交通有限公司设计单位：北京城建设计发展集团股份有限公司监理单位：上海工程设备监理有限公司施工单位：深圳市晶宫设计装饰工程有限公司锦绣大道站位置1-4轴交A-G轴，17-20轴交A-G轴，层高9m，柱截面尺寸最大：500mm500mm，梁截面尺寸最大：400mm1100mm，楼板厚110mm，模板支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑，属于高支模；紫云路站位置1/01-2

3、轴交A-E轴，17-20轴交A-E轴，层高9m，柱截面尺寸最大：500mm500mm，梁截面尺寸最大：400mm1200mm，楼板厚150mm，模板支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑，属于高支模；中山路站位置4-6轴交A-E轴，20-22轴交A-E轴，层高9m，柱截面尺寸最大：500mm500mm，梁截面尺寸最大：400mm1200mm，楼板厚150mm，模板支撑体系采用扣件式钢管脚手架支撑，属于高支模；方兴大道站位置4-6轴交A-E轴，20-22轴交A-E轴，层高9.5m，柱截面尺寸最大：700mm700mm，梁截面尺寸最大：350mm900mm，楼板厚120mm。模板支撑体系采用扣件式钢管脚

4、手架支撑，属于高支模。经本项目部研究决定：分别对锦绣大道站、紫云路站、中山路站三个站位置选择其中尺寸最大的柱、梁、板、进行计算，以中山路站为例计算。方兴大道站另行计算，计算采用本公司购买的正版安全计算软件-PKPM软件进行。 1.3、施工要求及技术保证条件： 1、）施工要求 本工程模板支撑体系搭设时必须严格按照设计图纸及构造要求进行搭设。2、）技术保证2.1）管理措施模板支撑体系搭设前，对木工班组全体成员进行技术培训，对与支撑体系搭设相关的内容进行全面的技术交底。搭设过程中安排项目部技术负责人及专职安全员随时对架体的搭设情况，依据专项施工方案、施工图纸及相关文件、规范的要求进行现场检查，发现问

5、题立即通知木工班组进行整改，并对整改情况及时进行落实。模板支撑体系搭设完成后，由公司技术负责人组织技术、安全、质量、设备等部室、项目经理部相关人员以及总监理工程师进行联合验收，验收不合格不得进行混凝土的浇筑。2.2）组织措施选择具有丰富类似模板支架体系搭设施工经验的技术员、安全员进行施工管理，优选具有丰富类似模板支撑体系搭设施工的架子工、木工施工队伍进行实际搭设操作，从而确保能够严格按照图纸及构造要求进行搭设，确保安全施工全过程的安全。2.3）技术措施严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011、建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008中的相关要求进行本工程模板

6、支架的计算、验算，从而确保模板支撑体系搭设的每一个数据都有据可依，从技术上保证模板支撑体系的安全性。1.4、施工平面布置图（见附件1）二、编制依据建筑结构荷载规范GB 50009-2012混凝土结构设计规范GB 50010-2010混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002（2011版）建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008锦绣大道站附属设施-结构图图纸方兴大道站

7、-车站结构-地面四小件结构图纸车站地面附属设施-紫云路站-车站结构-地面附属设施图纸车站地面附属设施-锦绣大道站-车站结构-地面附属设施图纸xx市轨道交通地铁1号线车站公共区装饰装修工程（4标段）施工组织设计三、施工准备（一）、目标1、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。3、施工过程中将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、时间的大量耗费。确保一次验收通过。（二）、安全文明保证体系项目经理：周前军 项目副经理：薛文庚 材料员刘邓 施 工 员解光文颜建华 技 术 员 段 天 煜 质 量 员 宋 若 兵

8、安 全 员 苏华俊 瓦 工 班 防 水 班 钢 筋 工 班 木 工 班 架 子 班各班组组员（三）、材料与设备计划1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483.0钢管。(4) 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228.1-2010的有关规定；

9、3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管上严禁打孔；4) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定；5) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定。当锈蚀深度超过规定值时不得使用；6) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定；7) 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831-2006的规定。(5)扣件的验收应符合下列规定1) 新扣件应有生产许可证、产品质量合格证和法定检测单位的测试报告：2) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换

10、；3) 新、旧扣件均应进行防锈处理；4) 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。2、木材的选用(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 当采用不

11、常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定1) 板材和规格材，不应大于20%；2) 受拉构件的连接板，不应大于18%；3) 连接件，制作的原木、方木结构，不应大于15%。3、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。 (2) 各层板的原材含水率不应大于15%，

12、且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。四、施工计划（见附件2）五、施工工艺与质量保证措施(一) 材料参数1、模板及支撑架的材料选择支撑系统主要材料如下：（1）模板均采用18mm（厚）胶合板；（2）支撑系统：选用483.0mm钢管及其配件；（3）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用483.0mm钢管及其配件；(二) 施工工艺流程A. 施工工艺1、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：板立柱跨距要与梁立柱排距一致，

13、便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置。2、梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下3、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用胶合板、木方料次楞、钢管主梁、穿墙螺栓作为本模板工程的支撑体系。4、锦绣大道站、紫云路站、中山路站、方兴大道站下沉式广场屋面结构，其中锦绣大道站、紫云路站、中山路站结构类型一样，取中山路计算，方兴大道站另行计算。中山路站最大横向跨度为12.25m，纵向跨度为8.5m，层高9.0m。排架搭设的纵、横立杆间距严格按照附图尺寸布置，立杆纵、横间距为800mm，步距1.5m。框架柱尺寸为500mm*500

14、mm，按照纵向设置一道12对拉螺栓拉结。300mm*900mm、300mm*1000mm、400mm*1200mm框架柱，都按较大者400mm*1200mm要求搭设支撑架体，按照立杆的纵距0.8m，步距1.5m搭设，梁侧每600mm设置一道20对拉螺栓拉结，梁底增加一道承重立杆。方兴大道站最大横向跨度为12.55m，纵向跨度为9.1m，层高9.5m。排架搭设的纵、横立杆间距严格按照附图尺寸布置，立杆纵、横间距为800mm，步距1.5m。框架柱截面为700mm*700mm，按照纵、横向各设置一道12对拉螺栓拉结。250mm*350mm梁按照立杆的纵距1.2m，步距1.5m搭设。250mm*750

15、mm、300mm*800mm、350mm*900mm框架柱，都按较大者350mm*900mm要求搭设支撑架体，按照立杆的纵距0.8m，步距1.5m搭设，梁侧每600mm设置一道16对拉螺栓拉结。5、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向设扫地杆，纵、横向水平杆的扣件均应扣在立杆上。必须每搭完一步后，矫正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。沿排架的纵横向两端及中间每隔10-15米必须自上而下连续设置一道垂直剪刀撑；排架顶部、底部以及中间每隔三步各设置一道水平剪刀撑，剪刀撑宽度为6-8米，间距为10-15米，并且接点必须与主立杆相连。剪刀撑夹角控制在450-600中间。6、所有水平拉杆的端部可

16、以利用原有结构的剪力墙顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中间沿竖向设置连续式剪刀撑。7、钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。8、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：2) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。9、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：10、周边拉结1) 本工程的锦绣大道站、紫云路站、中山路站、方兴大道站下沉

17、式结构，四周与下沉广场的框架柱，必须先浇筑。以便减少模板的不稳定性和利用其提前形成的强度，与支撑架体连接，形成可靠整体。砼梁的施工应采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。2) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。B. 操作流程1、立模前应弹出模板的边线、轴线、标高等控制线。以便于模板的安装和校正。（1）现浇钢筋砼梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度取全跨长度的1-3。（2）模板接缝必须严密，不应漏浆。板缝贴密封条，梁的侧模与底模交接处贴橡胶带，模板与砼接触面涂水质隔离剂，不得使用废机油，以免影响装饰工

18、程的施工。（3）首先在墙柱底部进行标高测量和找平，然后进行模板定位卡的设置和保护层垫块的设置，经查验后支柱模板。柱模板就位后，采用钢管柱箍进行加固，应严格控制框架柱断面尺寸，保证接缝的严密，支撑稳定。防止漏浆、跑模现象发生。当截面大于500时，采取穿对拉螺栓的方式进一步加固。柱模板的垂直度定位依靠楼层内满堂脚手架和柱连接支撑进行加固调整。柱模底留清扫孔，以便在混凝土浇注之前进行清理。2、梁板模板安装操作流程如下： 先按梁板各自要求搭设满堂脚手架上龙骨、次楞木梁模安装楼板面模板安装浇筑框架柱梁板钢筋安装扫地杆、剪刀撑等加固杆件的搭设3、梁模板梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否

19、对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。为了个别深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。4、平板模板平板模板安装时，先在模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及方料次梁高度，然后按水平线上钢管主梁，再把靠梁模旁的方料次梁先摆上，按设计间距，摆放方料，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留

20、在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。(三) 质量管理措施1) 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2) 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，

21、加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3) 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4) 混凝土浇筑过程中应派专人12名木工看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5) 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时维修、更换，经维修质量不合格的模板和配件不得再使用；6) 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平；7) 所有柱子模板拼缝、柱与梁、梁与板等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；8) 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，高度、脱模剂

22、刷涂及预留洞口尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9) 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10) 每层主轴线和分部轴线放线后，规定质检员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到施工员，及时进行整改和纠正； (四) 质量保证措施1、模板及其支撑结构的材料、质量，应符合规定和设计要求。不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要平整，接缝严密，不得漏浆。3、模板安装后

23、应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌砼过程中要经常检查，如发现变形、松动等现象，要及时休整加固。4、固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。5、 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。6、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的13。7、 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；8、梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；9、清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100200

24、的清扫洞口，从而保证接头质量。10、现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：现浇结构模板安装允许偏差序号项 目允许偏差(mm)1轴线位置柱、梁52底模上表面标高+2，53截面内部尺寸柱、墙、梁+2，-54层高垂直（每层垂直度）35相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上）5六、施工安全保证措施(一) 技术措施A. 模板支设1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。2、进入现场，必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚，正确地使用个人劳动保护用品；3、吊运木料、工具时应用钢丝绳绳子系牢后升降，不得集中堆放。B. 模板加固1、要求支架水平拉杆每隔

25、一道均与结构砼墙柱拉结，加强高支模的整体抗倾覆能力。2、剪刀撑布置：在支架四边、主梁底两侧与中间每隔八排立杆设置纵横向剪刀撑，由底至顶连续布置。3、立杆的连接必须采用对接。4、立杆底部垫板采用20050mm木板铺垫。离地面200mm处设置纵横扫地杆一道。5、水平剪刀撑、垂直剪刀撑、扫地杆、纵横向水平杆、四周连墙件等须按规范“加强型满堂支撑”中明确的技术参数执行，在架体外侧周边及内部纵横向每4跨（且不大于5米），应由底至顶设置连续垂直剪刀撑，剪刀撑的宽度应为4跨；在垂直剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑之间的距离不宜超过6米；垂直剪刀撑下端须与底顶紧，水

26、平杆须与四周结构顶紧。6、立杆纵横向水平杆的连接方式、连接位置须严格执行JGJ130-2011规范。C. 混凝土浇筑精心设计混凝土浇筑方案：锦绣大道站、紫云路站、中山路站、方兴大道站下沉式屋面结构，先浇筑高支模范围以外的柱、梁、板，待高支模范围以外的柱、梁、板形成强度后再浇筑高支模里的楼面。采用由中部向两边扩展的浇筑方式，确保模板支架施工过程中均衡受载。D. 模板拆除1、模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。3、模板拆模时应逐块拆彻，不得成片耗落或拉到。拆下的模板和零件，严禁向地面抛扔。7、脚

27、手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行。(1) 模板拆除前必须办理审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。1) 底模拆除梁长8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；2) 板底模2米，混凝土强度达到50%，2米8米混凝土强度达到75%，8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(2) 拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，先拆除非承重部分后拆除承重部分的拆模顺序。(3) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱每排留1

28、2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。(二) 监测监控A. 施工前管理1) 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，未经检测和检测不合格的一律不得使用；2) 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。B. 浇捣混凝土管理(1) 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加

29、剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2) 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3) 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4) 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。(5) 墙、柱和梁板分开浇筑，竖向结构达一定强度后可作为模板支架的约束端。C. 安全管理措施(1) 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2) 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模

30、上下。(3) 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4) 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5)装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6) 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7) 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8) 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(

31、9) 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。 (10) 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。D. 环境保护措施(1) 安全警示标志牌1) 所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识；2) 安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息；3) 如安全文明标志在使用中，要用其他补充文字说明时要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。(2) 现场围挡搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。(3)

32、 场容场貌1) 进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一，建筑物内外的零散料及时清理，做到活完场清；2) 通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施，施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。(4)材料堆放1) 建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求；2) 构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳；3) 现场工人操作做到活完料净脚下清；4

33、) 现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理；5) 现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。(5) 现场防火1) 不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡；2) 加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用；3) 严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。(6) 垃圾清运1) 在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道；2) 建立健全卫生责任制；3) 提供给工人饮用水必须从当

34、地的卫生饮用水源接到；4) 施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴；5) 生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去；6) 整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。(7) 环保及不扰民措施1)施工现场环保工作计划认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求。积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。加强环保宣传工作，提高全员环境意识。对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积

35、极改进并完善环保措施。根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。每月三次进行文明施工、环保落实的检查，发现问题及时解决。2) 施工现场环保工作措施为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式，每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘黑监测。为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实

36、车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。运输车不得超量运载，渣土车堆土最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm。为防止施工噪音污染，现场采取如下具体措施：结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝以下。砼浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作，并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民。对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械。对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作

37、时间。施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。为防止水污染，现场采取如下具体措施：施工现场道路平整，做到不积水。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。环境管理体系有效运转要依靠各单位有关人员切实做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会

38、，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。E. 监测措施(1) 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2) 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(3) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4) 仪器设备配置名称规格数量精度经纬仪DT202C12” ，最大允许误差20”水准仪AL10A-32H1千米往返3mm(5) 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工

39、程日常检查重点部位：1) 杆件的设置和连接，支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2) 连墙件是否松动；3) 架体是否有垂直度偏差；4) 施工过程中是否有超载现象；5) 支架与杆件是否有变形现象；6) 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。七、冬期施工措施本工程冬期施工具体内容如下：（一）、根据工程性质、结构特点、工期要求，编制好施工进度、材料、机具设备等用量计划，以便组织均衡施工。 （二）、做好冬期施工项目的图纸审核工作，及早提出在施工过程中哪些部位需要提高砂浆和混凝土强

40、度等级。并提出防冻保温材料计划。 （三）、积极做好冬期施工前的各项冬防准备和检查工作。 （四）、对职工宿舍、现场临时操作工棚，砂浆池等设施进行检查维修，做好防寒保暖，对需要烤火保暖的工程项目应指定专人做好防火、防煤气中毒等工作。 （五）、施工用水、电、道路及场地，应进行一次全面检查。对水源、管道、泵房等应做好防冻措施，外露水管应以土覆盖或草绳包裹；对施工用电的外线、电源开关、动力接地和职工宿舍、工棚照明线路、灯头等应指定专人认真全面检查，凡不符合安全用电要求应及时更换和处理；现场施工道路和场地要排水畅通。 （六）、施工机械设备和一切车辆，应根据具体情况搭设暖棚，防止雨雪淋湿。凡有冷却水设施的机

41、械设备和车辆，班前必须检查冷却水是否畅通，班后应把冷却水放出，防止管道内因有水冻结而损坏。车辆低温发动应采取温水预热，严禁用明火加温。低温行车前应按操作要求先运转后低速慢行，再转入正常行车。道路结冰时行车应采取防滑措施，确保安全行车。冬期施工时机械设备及车辆应加强岗位责任制，专人专机，确保操作人员、设备和车辆的安全，冬期设备宜采用10机油。 （七）、严格“三检”制。坚持开好班前快会和安全检查，进一步加强冬期施工的责任制，加强质量和安全管理工作，确保冬期施工的工作质量和安全生产。（八）、当日平均气温将到5或5以下时，或者最低气温降到0或0以下时，应按冬期施工规定执行。八、中山路站下沉广场屋面结构

42、计算书500mm*500mm柱模板设计计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一)、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=500mm； 柱断面宽度H=500mm； 木方截面宽度=40mm； 木方截面高度=80mm； 木方间距l=200mm, 胶合板截面高度=18mm。 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。 二)、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝

43、土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值： 式中 c为混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h； T混凝土的入模温度,取20()； V混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； 1外加剂影响系数，取1； 2混凝土坍落度影响修正系数，取.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。 三)、柱箍间距验算 依据规范建筑

44、施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式: 式中 E柱木面板的弹性模量(kN/mm2)； I柱木面板的弹惯性矩(mm4)； F新浇混凝土侧压力设计值； Fs新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值； b柱木面板一块的宽度(mm)； W木面板的抵抗矩； fm木材抗弯强度设计值。 计算过程如下： 胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500(18)2/6=27000.00mm3 胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=500(18)3/12=243000.00mm4 Fs=0.95(1.240+1.43)/1000

45、=0.0496N/mm2 第一式：0.7836000243000.00/(48/1000500.00)1/3=307.81mm 第二式：82700015/(0.0496500)1/2=361.49mm 由于柱箍间距实际取200mm不大于上面两式计算的最小间距307.81mm,所以满足要求! 四)、柱箍强度验算 依据规范建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算： 式中 N柱箍轴向拉力设计值； q沿柱箍方向垂直线荷载设计值； An柱箍净截面面积；An=4080=3200mm2 Mx柱箍承受的弯矩设计值； Wnx柱箍截面抵抗矩； 计算过程如下： q=Fsl

46、=0.0496200=9.918N/mm N=9.918500/2=2479.50N Mx=9.9185002/8=309937.50N N/An+Mx/Wnx=2479.50/3200+309937.50/42666.67=7.26fm=13N/mm2 所以满足要求! 五)、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下: 胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.240.00+1.43.00)500.00/1000=26.100kN/m l木方间距,取l=200mm； 经计算得 M=0.126

47、.100(200.00/1000)2 胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=500(18)2/6=27000.00mm3 = M/W=0.104106 /27000.000=3.867N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6ql=0.6(1.240+1.43)500200/106=3.132kN 经计算得 =33.132103/(2500.00018.000)=0.522N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100E

48、I) 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=40500/1000=20.000kN/m 侧模截面的转动惯量 I=bh3/12=500.00018.0003/12=243000.000mm4； a木方间距,取a=200mm； E弹性模量,取E=6000N/mm2； 经计算得 W=0.67720.000200.0004/(1006000.00243000.00)=0.15mm 最大允许挠度 W=l/250=200/250=0.80mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 六)、木方验算 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 木方计算简

49、图 (1) 木方抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.240.000+1.43.000)200/1000=10.440kN/m B截面长边,取B=500mm； 经计算得 M=10.440(500/1000)2/8=0.326kN.m； 木方截面抵抗矩 W=bh2/6=40802/6=42666.667mm3； = M/W=0.326106/42666.667=7.641N/mm2； 木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求! (2) 木方抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5qB=0.5(1.240.000+1.43.0

50、00)200500/106=2.610kN 经计算得 =32.610103/(240.00080.000)=1.223N/mm2 木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求! (3) 木方挠度验算: W=5qB4/(384EI) 其中 q设计荷载(kN/m): q=40 I=bh3/12=40803/12=1706666.667mm4 B柱截面长边的长度,取B=500mm； E弹性模量,取E=9000N/mm2； 经计算得 W=58.0005004/(3849000.001706666.67)=0.424mm 允许挠度 W=B/250=500/250=2.000mm 木方的计算挠度不大

51、于允许挠度W,所以满足要求! 300mm*600mm梁木模板与支撑计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一）、梁模板基本参数 蓝图中200mm*400mm、300mm*600mm梁，取较大者300mm*600mm梁计算。具体参数如下： 梁截面宽度 B=300mm， 梁截面高度 H=600mm， 梁模板使用的木方截面4080mm， 梁模板截面侧面木方距离300

52、mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二）、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝

53、土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。

54、 三）、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四）、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)0.60=23.198N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距

55、(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2015.552+1.403.240)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.20910001000/32400=6.444N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2015.552+1.43.240)0.300=4.176kN 截面抗剪强度计算值 T=34176.0/(2600.00018.0

56、00)=0.580N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67715.5523004/(1006000291600)=0.487mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五）、穿梁螺栓计算 1.梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式: f = M/W f 其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 42.67cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f

57、 = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.225.92+1.405.40)0.30=11.60kN/m l 计算跨度(梁板高度),l = 600mm； 经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值11.5990.6000.600/8/42666.668=12.234N/mm2； 梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.梁侧竖楞挠度计算 计算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 25.9200.300=7.776N/mm； l 计算跨度(梁板高度),l = 600mm； E 梁侧竖楞

58、弹性模量,E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 170.67cm4； 梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 57.776600.04/(38495001706666.8)=0.809mm； 梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 2.400mm； 梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求! 3.穿梁螺栓强度计算 没有布置穿梁螺栓，无须计算! 六）、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。300mm*600mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ

59、1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 蓝图中200mm*400mm、300mm*600mm梁，取较大者300mm*600mm梁计算。具体参数如下： 模板支架搭设高度为9.0m， 梁截面 BD=300mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/m

60、m2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.50)+1.402.00=21.760kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.60+0.71.402.00=21.400kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数

61、取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一）、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.400=6.120kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.600+0.300)/0.300=1.000kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.400=0.240kN 考虑

62、0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.206.120+1.201.000)=7.690kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.240=0.302kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为

63、N1=0.285kN N2=1.020kN N3=1.020kN N4=0.285kN 最大变形 V = 0.004mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.00910001000/21600=0.417N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3535.0/(2400.00018.000)=0.111N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.004mm 面板的

64、最大挠度小于100.0/250,满足要求! 二）、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.020/0.400=2.549kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.550.40 最大剪力 Q=0.60.4002.549=0.612kN 最大支座力 N=1.10.4002.549=1.122kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 =

65、170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.041106/42666.7=0.96N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3612/(24080)=0.287N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1.958kN/m 最大变形 v =0.6771.958400.04/(1009

66、500.001706666.8)=0.021mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三）、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=3.333mm 最大支座力 Qmax=1.305kN 抗弯计算强度 f=0.689106/4491.0=153.43N/mm2 支撑钢管的抗弯计算

67、强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=1.591mm 最大支座力 Qmax=4.262kN 抗弯计算强度 f=0.417106/4491.0=92.96N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205

68、.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 四）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=4.26kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五）、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.262kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1289.

69、000=1.241kN N = 4.262+1.241=5.502kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16.0=113 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到=5502/(0.503

70、424)=25.800N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.2001.2001.200/10=0.011kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=4

71、.262+0.91.21.149+0.90.91.40.011/1.200=5.513kN 经计算得到=5513/(0.503424)+11000/4491=28.363N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!400mm*1200mm梁木模板与支撑计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003一）、梁模板基本参数 蓝图中300mm*900mm、300

72、mm*1000mm、400mm*1200mm梁，取较大者400mm*1200mm梁计算。具体参数如下： 梁截面宽度 B=400mm, 梁截面高度 H=1200mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面4080mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二）、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 =

73、1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000；

74、2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三）、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四）、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)1.20=46.397N/mm 面板

75、的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2031.104+1.406.480)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算

76、值 f = 0.41810001000/64800=6.444N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2031.104+1.46.480)0.300=8.351kN 截面抗剪强度计算值 T=38351.0/(21200.00018.000)=0.580N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67731.1043004/(1006000

77、583200)=0.487mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五）、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)1.200.60/1=27.84kN 穿梁螺栓直径为20mm； 穿梁螺栓有效直径为16.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=38.250kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=27.838kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间

78、距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六)、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。400mm*1200mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 蓝图中300mm*900mm、300mm*1000mm、400mm*1200mm梁，取较大者400mm*1200mm梁计算。具体

79、参数如下： 模板支架搭设高度为9.0m， 梁截面 BD=400mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简

80、图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.20+0.50)+1.402.00=40.120kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.20+0.71.402.00=40.840kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一)、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

81、 q1 = 25.5001.2000.400=12.240kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.200+0.400)/0.400=1.400kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.400=0.320kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3512.240+1.351.400)=16.573kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.320=0.282kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分

82、别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.863kN N2=2.593kN N3=2.593kN N4=0.863kN 最大变形 V = 0.025mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03210001000/21600=1.481

83、N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31346.0/(2400.00018.000)=0.280N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.025mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 二)、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.593/0.400=6.

84、482kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.480.40 最大剪力 Q=0.60.4006.482=1.556kN 最大支座力 N=1.10.4006.482=2.852kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.104106/42666.7=2.43N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下:

85、 Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31556/(24080)=0.729N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5.001kN/m 最大变形 v =0.6775.001400.04/(1009500.001706666.8)=0.053mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三)、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力

86、。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.031mm 最大支座力 Qmax=6.168kN 抗弯计算强度 f=0.197106/4491.0=43.81N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算

87、简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=1.292mm 最大支座力 Qmax=13.261kN 抗弯计算强度 f=0.864106/4491.0=192.28N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四)、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8

88、.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=13.26kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! 五)、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=13.261kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1289.000=1.396kN N = 13.261+1.396=14.657kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=

89、4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16.0=113 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到=14657/(0.503424)=68.725N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wk

90、lah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580.8001.2001.200/10=0.008kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=13.261+0.91.21.149+0.90.91.40.008/0.800=14.668kN 经计算得到=14668/(0.503424)+8000/4491=70.450N/mm2； 考虑风荷

91、载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!扣件钢管150mm楼板模板支架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 计算参数: 模板支架搭设高度为9.0m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方5080mm，间距

92、200mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.20+0.30)+1.402.50=9.884kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.20+0.71.402.50=8.930kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.

93、2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一)、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2000.800+0.3000.800)=3.830kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80

94、/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.830+1.401.800)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02810001000/43200=0.659N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.6

95、00(1.203.830+1.41.800)0.200=0.854kN 截面抗剪强度计算值 T=3854.0/(2800.00018.000)=0.089N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.8302004/(1006000388800)=0.018mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2

96、 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2001.200+0.3001.200)=5.746kN/m 面板的计算跨度 l = 200.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.205.7460.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14810001000/43200=3.427N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二)、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11

97、 = 25.1000.2000.200=1.004kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.004+1.200.060)=1.149kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.630+1.149)0.800=1.423kN 2.

98、木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.423/0.800=1.779kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.780.80 最大剪力 Q=0.60.8001.779=0.854kN 最大支座力 N=1.10.8001.779=1.566kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.11410

99、6/53333.3=2.14N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3854/(25080)=0.320N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.958kN/m 最大变形 v =0.6770.958800.04/(1009500.002133333.5)=0.131mm 木方的最大挠度小于800.0

100、/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0801.1500.800 抗弯计算强度 f=0.563106/53333.3=10.55N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三)、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图

101、(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.515mm 最大支座力 Qmax=6.850kN 抗弯计算强度 f=0.470106/4491.0=104.58N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四)、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作

102、用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.85kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五)、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1289.000=1.149kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2000.8000.800=3.213kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.098kN

103、。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.800=1.440kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六)、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.93kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm

104、2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16.0=113 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到=6934/(0.503424)=32.512N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.30

105、01.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.8001.2001.200/10=0.011kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.098+0.91.41.440+0.90.91.40.011/0.800=6.748kN 经计算得到=6748/(0.503424)+11000/4491=34.155N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=57.66 所以第5天以后的各层楼板强度和足

106、以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。九、 方兴大道计算书700mm*700mm柱模板支撑计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003一）、柱模板基本参数 蓝图中700mm*700mm、600mm*600mm框架柱，取较大者700mm*700mm梁计算。具体参数如下： 柱模板的截面宽度 B=700mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度

107、H=700mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 9500mm， 柱箍间距计算跨度 d = 200mm。 柱箍采用8080mm木方。 柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 二）、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计

108、算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.000=36.000kN/m2 考虑结构

109、的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m2。 三）、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.20m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.200+1.402.7000.200=9.396kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.001.801.80/6 = 10.80cm3； I = 20.001.801.801.80/12 = 9.72cm4； (1)抗弯强度计算 f = M /

110、 W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.207.200+1.400.540)0.165 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02610001000/10800=2.369N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.207.200+1.40.540)0.165=0.930

111、kN 截面抗剪强度计算值 T=3930.0/(2200.00018.000)=0.388N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.2001654/(100600097200)=0.062mm 面板的最大挠度小于165.0/250,满足要求! 四）、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.165m。 荷载计算值

112、 q = 1.236.0000.165+1.402.7000.165=7.752kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.550/0.200=7.752kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.7520.20 最大剪力 Q=0.60.2007.752=0.930kN 最大支座力 N=1.10.2007.752=1.705kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 17

113、0.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.031106/42666.7=0.73N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3930/(24080)=0.436N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6775.940200.04/(1009500.001706666.8)=0.004mm 最大挠度小于200.0/250,满足要求! 五）、B

114、方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.165 0.200 = 1.55kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 4.764kN 经过计算得到最大变形 V= 0.038mm B 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.00

115、8.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.180106/85333.3=2.11N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31606/(28080)=0.376N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 B柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)B柱箍挠度计算 最大变形 v =0.038mm B柱箍的最大挠度小于460.0/250,满足要求! 六）、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N

116、= fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.764 对拉螺栓强度验算满足要求! 七）、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.165 0.200 = 1.55kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍

117、弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 4.764kN 经过计算得到最大变形 V= 0.038mm H 柱箍的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.180106/85333.3=2.11N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要

118、求! (2)H柱箍抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31606/(28080)=0.376N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 H柱箍的抗剪强度计算满足要求! (3)H柱箍挠度计算 最大变形 v =0.038mm H柱箍的最大挠度小于460.0/250,满足要求! 八）、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有

119、效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.764 对拉螺栓强度验算满足要求!250mm*300mm梁木模板与支撑计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003一）、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=250mm， 梁截面高度 H=300mm， 梁模板使用的木方截面4080m

120、m， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二）、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24

121、.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9

122、6.000=5.400kN/m2。 三）、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四）、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)0.30=11.599N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(

123、N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.207.776+1.401.620)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10410001000/16200=6.444N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.207.776+1.41.620)0.300=2.088kN 截面抗剪强度计算值 T=32088.

124、0/(2300.00018.000)=0.580N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.7763004/(1006000145800)=0.487mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五）、穿梁螺栓计算 1.梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式: f = M/W f 其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 42.67cm3； f

125、 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.225.92+1.405.40)0.30=11.60kN/m l 计算跨度(梁板高度),l = 300mm； 经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值11.5990.3000.300/8/42666.668=3.058N/mm2； 梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.梁侧竖楞挠度计算 计算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 25.9200.300=7.776N/mm； l 计算跨度(梁板高度),l =

126、 300mm； E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 170.67cm4； 梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 57.776300.04/(38495001706666.8)=0.051mm； 梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 1.200mm； 梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求! 3.穿梁螺栓强度计算 没有布置穿梁螺栓，无须计算! 六）、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。250mm*300mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢

127、管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 计算参数: 模板支架搭设高度为9.5m， 梁截面 BD=250mm300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。

128、梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.30+0.50)+1.402.00=12.580kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.30+0.71.402.00=11.680kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一）、模板面板计算 面板为受

129、弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.3000.400=3.060kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.300+0.250)/0.250=0.680kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.2500.400=0.200kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.203.060+1

130、.200.680)=4.039kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.200=0.252kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.116kN N2=0.515kN N3=0.515kN N4

131、=0.116kN 最大变形 V = 0.001mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.00410001000/21600=0.185N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3294.0/(2400.00018.000)=0.061N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.001mm 面板的最大挠度小于83.3/250,满足要求! 二)、梁底支撑木方的计算 （

132、一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 0.515/0.400=1.288kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.290.40 最大剪力 Q=0.60.4001.288=0.309kN 最大支座力 N=1.10.4001.288=0.567kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.02

133、1106/42666.7=0.48N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3309/(24080)=0.145N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.857kN/m 最大变形 v =0.6770.857400.04/(1009500.001706666.8)=0.009mm 木方的最大挠度小于40

134、0.0/250,满足要求! 三)、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=1.471mm 最大支座力 Qmax=0.631kN 抗弯计算强度 f=0.343106/4491.0=76.29N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.

135、0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.696mm 最大支座力 Qmax=2.061kN 抗弯计算强度 f=0.202106/4491.0=44.95N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与1

136、0mm,满足要求! 四)、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=2.06kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五)、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=2.061kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1289.500=1.309kN N = 2.061+1.309=3.370kN i

137、 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16.0=113 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到=3370/(0.503424)=15.804N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满

138、足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.2001.2001.200/10=0.011kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=2.061+0.91.21.212+0.90.91.40.011/1.200

139、=3.381kN 经计算得到=3381/(0.503424)+11000/4491=18.367N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!350mm*900mm梁木模板与支撑计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003一）、梁模板 蓝图中250mm*750mm、300mm*800mm、350mm*900mm框架柱，取较大者350mm*900mm梁计算。

140、具体参数如下： 梁截面宽度 B=350mm， 梁截面高度 H=900mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径16mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面4080mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二）、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.

141、500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=

142、28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 三）、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四）、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.405.40)0.90=34.798N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =

143、 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2023.328+1.404.860)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.31310001000/48600=6.444N/mm2 面板的抗弯强度验

144、算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2023.328+1.44.860)0.300=6.264kN 截面抗剪强度计算值 T=36264.0/(2900.00018.000)=0.580N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67723.3283004/(1006000437400)=0.487mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五）、穿梁

145、螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.405.40)0.900.60/1=20.88kN 穿梁螺栓直径为16mm； 穿梁螺栓有效直径为13.6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=144.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=24.480kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=20.879kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 六）、梁支撑脚手架的计

146、算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。350mm*900mm梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003计算参数: 蓝图中250mm*750mm、300mm*800mm、350mm*900mm框架柱，取较大者350mm*900mm梁计算。具体参数如下： 模板支架搭设高度为9.5m， 梁截面 BD=350mm900mm，立杆的纵

147、距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加0道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.

148、2(25.500.90+0.50)+1.402.00=30.940kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.90+0.71.402.00=31.120kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一）、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.400=9.180kN/m (2)模板的自重线荷载

149、(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.900+0.350)/0.350=1.229kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3500.400=0.280kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.359.180+1.351.229)=12.646kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.280=0.247kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6

150、 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.572kN N2=1.765kN N3=1.765kN N4=0.572kN 最大变形 V = 0.011mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.01910001000/21600=0.880N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,

151、满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3903.0/(2400.00018.000)=0.188N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.011mm 面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求! 二）、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.765/0.400=4.412kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.410.40 最大剪力 Q=0.60

152、.4004.412=1.059kN 最大支座力 N=1.10.4004.412=1.941kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.071106/42666.7=1.66N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T

153、=31059/(24080)=0.496N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.339kN/m 最大变形 v =0.6773.339400.04/(1009500.001706666.8)=0.036mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三）、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要

154、求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=1.585mm 最大支座力 Qmax=2.337kN 抗弯计算强度 f=0.732106/4491.0=162.91N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标

155、准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.486mm 最大支座力 Qmax=5.024kN 抗弯计算强度 f=0.327106/4491.0=72.84N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四）、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.

156、02kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五）、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.024kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1289.500=1.473kN N = 5.024+1.473=6.497kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的

157、长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 由长细比，为1800/16.0=113 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到=6497/(0.503424)=30.463N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.240=0.058kN/m2 h

158、立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580.8001.2001.200/10=0.008kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=5.024+0.91.21.212+0.90.91.40.008/0.800=6.508kN 经计算得到=6508/(0.503424)+8000/4491=32.189N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!扣件钢管120mm楼板模板支架计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200

159、8 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 计算参数: 模板支架搭设高度为9.5m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4080mm，间距200mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土

160、钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402.50=7.474kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.12+0.71.402.50=6.338kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按

161、照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.800+0.3000.800)=2.385kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最

162、大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.385+1.401.800)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02210001000/43200=0.498N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.385+1.41.800)0.200=0.646kN 截面抗剪强度计算值 T=3646.0/(2800.00018.0

163、00)=0.067N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3852004/(1006000388800)=0.011mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.10

164、00.1201.200+0.3001.200)=3.577kN/m 面板的计算跨度 l = 200.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.200+0.0801.203.5770.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.14010001000/43200=3.235N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.200=0.602kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.0

165、60kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.602+1.200.060)=0.715kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.630+0.715)0.800=1.076kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.076/0.

166、800=1.345kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.350.80 最大剪力 Q=0.60.8001.345=0.646kN 最大支座力 N=1.10.8001.345=1.184kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.086106/42666.7=2.02N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计

167、算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=3646/(24080)=0.303N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.596kN/m 最大变形 v =0.6770.596800.04/(1009500.001706666.8)=0.102mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2

168、考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0800.7150.800 抗弯计算强度 f=0.541106/42666.7=12.67N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得

169、到 最大变形 vmax=0.320mm 最大支座力 Qmax=5.180kN 抗弯计算强度 f=0.355106/4491.0=79.09N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=5.18kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架

170、的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1289.500=1.213kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 2.999kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.00

171、0)0.8000.800=1.440kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.62kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300

172、=1.800m； 由长细比，为1800/16.0=113 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到=5615/(0.503424)=26.327N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，

173、0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0860.8001.2001.200/10=0.011kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.22.999+0.91.41.440+0.90.91.40.011/0.800=5.429kN 经计算得到=5429/(0.503424)+11000/4491=27.970N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=47.03 所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。合 肥 城 市 轨 道 交 通 工 程承包单位： 深圳市晶宫设计装饰工程有限公司 合同

174、号： 项目监理机构： 上海市工程设备监理有限公司 编 号：B.0.1 FA-20150801 施工组织设计/施工方案报审表致： 上海市工程设备监理有限公司 （项目监理机构）： 我方已完成 xx市轨道交通1号线车站公共区域装饰装修工程（4标段）工程施工组织设计（专项）施工方案的编制和审批，请予以审查。 1 施工组织设计 2 单位（子单位）工程施工组织设计 3 分部工程施工方案 4 高支模板应急预案 专项施工方案本次申报内容系第 次申报，申报内容项目经理部/公司技术负责人已批准。附件： 施工项目经理部（章）： 项目经理： 日期： 项目监理机构签收人姓名及时间承包单位签收人姓名及时间审查意见:专业监

175、理工程师（签字）： 年 月 日审核意见： 项目监理机构(章): 总监理工程师（签字、执业印章）： 年 月 日审批意见（仅对超过一定规模的危险性较大分部分项工程专项方案）： 建设单位（盖章）： 建设单位代表（签字）： 年 月 日 注：1、施工组织设计作为标段、（子）单位工程开工报告一并申报，施工方案提前5日提出申报；2、本表与审核单同时使用；3、本表一式八份，建设单位二份、项目监理机构一份、施工单位五份。xx市轨道交通地铁1号线车站公共区装饰装修工程（4标段）高支模应急预案深圳市晶宫设计装饰工程有限公司二一五年八月二十二日合 肥 城 市 轨 道 交 通 工 程承包单位： 深圳市晶宫设计装饰工程有

176、限公司 合同号： 项目监理机构： 上海市工程设备监理有限公司 编 号： 专项施工方案会签表工程名称xx市轨道交通地铁1号线车站公共区装饰装修工程（4标段）编制说明：已按要求完成了高支模应急预案的编制，请审核 编制人： 年 月 日审核意见： 审核人： 年 月 日施工企业审批意见： 审批人： 年 月 日工程监理审批意见： 总 监： 年 月 日目录 一、编制依据125二、目标125三、施工危险源和可能造成的伤害125四、应急领导小组及其职责126五、应急培训126六、应急材料准备127七、应急响应127八、现场事故应急处理129九、持续改进131一、编制依据1xx市轨道交通地铁1号线设计图纸；2.建

177、筑结构荷载规范GB50009-2012；3.混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）4.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）5.建筑施工安全检查标准（JGJ592011）6.建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）7.建筑拆除工程安全技术规范（JGJ1472004）8.建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）9住房和城乡建设部建质200987号文“关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知”10中华人民共和国住房和城乡建设部建质2009254号文关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知二、目标提高整个项目组对

178、事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；三、施工危险源和可能造成的伤害根据本工程高大模板支架特点，施工过程中主要存在以下危险源：落物伤人高处坠落模板支架局部失稳模板支架整体失稳火灾触电事故四、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。组长：周前军副组长：薛文庚组 员：陶寿平、田恒密、苏华俊、刘 伟、刘 邓1、应急救援领导小组职责： (1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救

179、险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。五、应急培训1、 应急小组成员和特殊工种等进行有效的急救知识培训，并形成记录，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能。2 、应急主要培训内容包括：a. 施工安全防护、作业区内安全警示设置、个人防护措施、施工用电常识、在建工程的交通安全、大型机械的安全使用；b. 对危险源的突显特性辩识；c. 发生事故报警联络；d. 紧急情况下人员的安全疏散；e.现场抢救的基本知识； 六、应急材料准备准备钢丝绳、钢管、手动葫芦、手电筒等若干。 应急材料准备一览表序号

180、应急材料设备名称单 位数 量1手电筒只102干粉灭火器只153千斤顶只54铁 锹把205撬 棍支206手动葫芦只57麻 绳m508对讲机只6消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋、灭火器等救火物资。七、应急响应（一）事故报告事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。（二）事故处理原则1、 事故发生后，应在紧急救护小组组长的指挥下，根据伤情立即开展抢救工作，避免事故扩大，并立即

181、报告公司相关领导。2、 现场其他施工人员都应为抢救工作提供必要的支持。3、 现场急救小组开展现场紧急救护的同时，应根据受伤人员伤情，必要时立即与医院急救中心联系，在尽可能的时间内，对伤者实施有效的急救治疗。4、 急救小组成员立即组织现场人员维护现场秩序、疏导交通，对事发现场作必要的保护。5、 现场人员伤害事故发生后由职能部门按有规定负责事故的调查、处理和统计上报。（三）通信联络项目经理：周前军 手机：现场负责人：陶寿平 手机：安全员：苏华俊 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。八、现场事故应急处理施工过程中可能

182、发生的事故主要有：落物伤人、高处坠落、模板支架局部失稳、模板支架整体失稳、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、机具伤人等事故。（一）落物伤人1、立即使伤员脱离危险区域。2、确认疏散出来的人员伤势情况。3、在医疗人员未到之前根据伤势情况采取止血、人工呼吸相应的急救措施。4、根据伤势情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。5、现场急救尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应。（二）高处坠落坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取

183、得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣。对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。跌落急救处理：如果伤口流血，选进行止血，后如果本人不能起来，应立即通知120急救，防止伤到脊椎。伤口先进行清毒处理，后上药包扎。（三）模板支架局部失稳浇砼施工过

184、程中，如果支撑架变形较大，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，对支模架进行加固后再检查验收。（四）模板支架整体失稳1.浇砼施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。2. 一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再

185、施工，保证高支模的安全。（五）火灾事故应急处理及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。（六） 触电事故处理立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。九、持续改进抢险工作完毕，安监部门现场调查取证结束后，充分辩识恢复过程中存在的危险源，当安全隐患彻底清除后，方可恢复正常工作状态对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善应急救援预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据，保证施工现场的安全生产。