车行天桥现浇箱梁满堂支架模板专项施工方案（73页）.doc

1、目 录第一章 工程概况11.1 工程简介11.2 工程概况11.2.1 K5+496.737车行天桥11.2.2 K6+946.367车行天桥11.2.3 K7+823.5车行天桥11.2.4 主要材料及要求21.3 工程地质及气象水文条件21.3.1 工程地质21.3.2 气象与水文21.3.3 地震烈度21.4 支架布置情况31.5 支架基础下地质情况31.6 施工现场及周边情况31.7 施工平面布置图31.8 施工要求和技术保证条件3第二章 编制依据42.1 编制依据42.1.1 编制依据42.1.2 主要规范规程42.1.3 参考图书52.2 编制原则5第三章 施工计划53.1 施工进

2、度计划53.2 材料投入计划63.3 设备投入计划7第四章 施工工艺技术84.1 技术参数84.2 施工工艺流程94.3 施工方法104.3.1 基底处理104.3.2 碗扣架搭设104.3.3 材料垂直运输124.3.4 支架预压与监测124.3.4.1 支架预压目的124.3.4.2 预压荷载计算124.3.4.3 支架预压与卸载134.3.4.4 预拱度设置164.3.5 支座安装174.3.6 底模、侧模安装184.3.7 安装底腹板、横梁钢筋，波纹管定位及钢绞线穿束184.3.8 安装芯室侧模，预留通风孔、泄水孔194.3.9 箱梁底板与腹板混凝土浇筑（第一次）204.3.10 安装

3、芯室顶模，绑扎顶板钢筋及护栏等预埋筋214.3.11 顶板、翼缘板混凝土浇筑（第二次）214.3.12 箱梁预应力施工224.3.13 拆模落架224.3.14 支架检查验收244.3.14.1 地基处理检查与验收244.3.14.2 钢管、扣件的质量检查与验收244.3.14.3 支架搭设检查与验收24第五章 施工安全保证措施255.1 安全目标255.2 组织保障措施255.3 组织机构设置265.4 技术措施275.4.1 支架及模板施工安全措施275.4.2 临时用电安全措施305.4.2.1 安全用电管理制度305.4.2.2 安全用电措施305.4.2.3 用电防火措施315.4.

4、2.4 支架的防电、避雷措施325.4.3 防高处坠落安全措施325.4.4 支架坍塌事故预防监控措施335.4.4.1 支架坍塌事故原因分析335.4.4.2 预防与监控安全措施345.4.5 周边安全防护措施345.4.6 交通安全345.5 事故应急预案355.5.1 突发事故危害程度分析355.5.2 应急处理基本原则355.5.3 突发事故救援组织及管理355.5.3.1 应急救援组织机构355.5.3.2 应急救援中心的职责365.5.4 应急响应程序385.5.4.1 接警385.5.4.2 应急启动385.5.4.3 救援行动385.5.4.4 应急恢复395.5.4.5 应急

5、结束395.5.5 事故调查与处理405.5.6 应急物资保障405.5.7 培训和演练405.5.8 常见事故救援措施405.5.8.1 触电救援措施405.5.8.2 火灾救援措施415.5.8.3 高空坠落事故救援措施415.5.8.4 物体打击事故救援措施415.5.8.5 机械伤害事故救援措施415.5.9 应急救援路线图42第六章 劳动力计划436.1 项目管理人员计划436.1.1 项目组织机构436.1.2 项目管理人员配置436.2 劳动力计划44第七章 支架与模板设计计算书447.1 荷载计算447.1.1 荷载分析447.1.2 荷载组合457.1.3 荷载分项系数457

6、.1.4 分项荷载计算467.2 支架结构验算487.2.1 支架立杆强度及稳定性验算487.2.2 满堂支架整体抗倾覆稳定验算527.2.3 立杆底座及地基承载力计算537.3 模板体系验算547.3.1 箱梁底模下顺桥向方木验算547.3.2 立杆顶托上横桥向方木验算567.3.3 底模板验算597.3.4 腹板、翼缘板外侧模验算607.3.5 箱室模板配置647.4 通道设置677.4.1 通道布置尺寸677.4.2 单根工字钢强度检算687.4.3 工字钢跨中挠度验算697.5 K5+496.737和K6+946.367车型天桥支架验算697.6 设计图纸69第一章 工程概况1.1 工

7、程简介空港大道延伸段、南北大道建设项目二标段起于渝北区木耳镇五通庙村，起点接拟建的空港大道北延伸段终点，止于渝北区兴隆镇农业园拓展区东西干道，与东西干道T型交叉，通过东西干道接G210。该项目道路全长5.320km，路基宽度37m，双向6车道。主要包括：路基挖方212万立方米、路基填方206万立方米，路面157410m、涵洞11道、车型天桥3座、平面交叉7处以及公路附属设施工程、边坡支护、人行道、交通标志标线及配套工程、绿化工程等。1.2 工程概况1.2.1 K5+496.737车行天桥桥梁中轴线与南北大道交叉中心桩号为K5+496.737，全长67.00m，桥面标准宽度为净8.0m（车行道）

8、+20.5m（防撞护栏），总宽度9m，与南北大道斜交75。本桥上部结构采用2-30m现浇预应力混凝土连续箱梁，一联两跨，每跨30m，实心段和变截面总长6.8m，采用单箱室结构，现浇箱梁高1.8m，底板宽6m，翼缘板宽1.5m，厚0.2m，箱梁混凝土量430.8m。桥墩采用矩形花瓶式实体墩，桥台采用桩柱式轻型桥台，桩基础采用人工挖孔桩基础。1.2.2 K6+946.367车行天桥桥梁中轴线与南北大道交叉中心桩号为K6+946.367，全长67.50m，桥面标准宽度为净8.0m（车行道）+20.5m（防撞护栏），总宽度9m，与南北大道斜交75。本桥上部结构采用2-30m现浇预应力混凝土连续箱梁，一

9、联两跨，每跨30m，实心段和变截面总长6.8m，采用单箱室结构，现浇箱梁高1.8m，底板宽6m，翼缘板宽1.5m，厚0.2m，箱梁混凝土量440.2m。桥墩采用矩形花瓶式实体墩，桥台采用桩柱式轻型桥台，桩基础采用人工挖孔桩基础。1.2.3 K7+823.5车行天桥桥梁中轴线与南北大道交叉中心桩号为K7+823.5，全长80.00m，桥面标准宽度为净8.0m（车行道）+20.5m（防撞护栏），总宽度9m，与南北大道斜交75。本桥上部结构采用2-32m现浇预应力混凝土连续箱梁，一联两跨，每跨32m，实心段和变截面总长6.8m，9.4m，横隔板宽度0.8m，采用四箱室结构，现浇箱梁高1.8m，底板宽

10、6m，翼缘板宽1.5m，厚0.2m，箱梁混凝土量492.2m。桥墩采用矩形花瓶式实体墩，桥台采用U型重力式桥台，桩基础采用人工挖孔桩基础。1.2.4 主要材料及要求1、混凝土：重力式桥台：C25片石混凝土。桩基础：C30混凝土。墩柱、台帽、背墙、耳墙、挡块：C30混凝土。现浇箱梁：C50混凝土。支座垫石：采用C40小石子混凝土。2、伸缩缝：采用80型伸缩缝，C50钢纤维混凝土。3、预应力钢筋：采用公称直径15.2mm的高强度低松弛（级松弛）预应力钢绞线，标准强度FPK=1860MPa，弹性模量Ep=1.95105MPa，松弛系数为0.3。预应力管道采用塑料波纹管。4、普通钢筋：普通钢筋采用HP

11、B300和HRB400钢筋。5、桥面铺装：4cm细粒式改性沥青砼AC-13C+5cm中粒式沥青砼AC-20C+防水层。1.3 工程地质及气象水文条件1.3.1 工程地质桥梁所处挖方区域的地质多为泥岩和砂岩结构，地基承载力较高，基底稳定性较好,无不良地质情况。 气象与水文路线区属区内属亚热带湿润气候，温暖湿润，雨量充沛，冬少严寒，夏多炎热，雨量充沛。具有春早夏长、秋雨连绵、冬暖多雾的特点。多年平均气温17.518.5，极端最低气温-3.7，极端最高气温42.2。区内多年平均降雨量1095毫米，最大平均降雨量达1378毫米，最小平均降雨量783毫米。常出现春旱或伏旱的特点。区内气候适宜全年施工。1

12、.3.3 地震烈度根据中国地震动峰值加速度区划图（GB18306-2001图A1），线路区地震动峰值加速度为0.05g，对应的地震基本烈度为度，抗震设计建议按公路工程抗震设计规范JTGB02-2013执行。一般工程可不考虑地震设防，对于特殊工程，可根据工程需要进行地震设防。1.4 支架布置情况三座车行天桥均采用碗扣式钢管满堂支架，其中K5+496.737天桥支架最高为10.16m，K6+946.367车行天桥的支架最大高度13.9m，K7+823.5车行天桥的支架最大高度9.2m。为确保施工场内一般车辆通行，在每座桥梁处设置净高4.7m，净宽3.5m的施工通道，通道两侧设置防撞混凝土墙，进出口

13、处设置安全防护栏杆。1.5 支架基础下地质情况三座车行天桥均横跨南北大道。桥梁施工前为水泥混凝土村道，出于南北大道挖方段，桥梁施工时需先开挖桥区内的土石方，桥梁施工完成后，与原有水泥混凝土村道顺接。经地勘资料查得，该区域以砂岩和泥岩为主，场地范围内未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流和地下采空区等不良地质现象，场地整体稳定。支架地基处理采用挖掘机对其全部挖除至较完整岩层（承载力满足支架要求），并经过人工找平用20cm厚C20砼封底后直接搭设支架。对于边坡地表台阶采用大台阶，确保立杆距离台阶边缘距离宜大于50cm。1.6 施工现场及周边情况施工现场无地下管网，无建（构）筑物。每座桥梁与原有水泥混凝土村道

14、顺接，交通方便，施工期间将采用断道施工，在桥梁附近设置转换道，转换道进出口处设置明显的安全警示标志的提示标志等，确保当地村民出行安全。1.7 施工平面布置图详见附图1.8 施工要求和技术保证条件1、施工要求：（1）起重设备操作人员必须持证上岗，吊装时有专人指挥。机械设备操作人员和电工必须持证上岗。（2）进入施工现场的人员必须戴安全帽。（3）高空施工人员必须系安全带，高空作业时下面严禁作业。（4）施工区域内设警示标牌，拉警示线，设防护围挡。（5）支架严格按方案搭设，搭设完后应组织验收合格后再使用。2、技术保证条件（1）编制专项安全方案（2）加强安全教育，进行安全交底（3）禁止非施工人员进入施工现

15、场。（4）配备足够防护用品和机械设备。（5）每座车行天桥配备2名专职安全员（6）做好人、材、机计划安排，安全资金落实到位。第二章 编制依据 2.1 编制依据2.1.1 编制依据1、南北大道建设项目K5+000K10+320.228两阶段施工图设计文件第二册桥梁部分、K7+823.5车行天桥施工图变更设计文件、设计技术交底与图纸会审记录；2、业主提供的招标文件、与业主签订的施工合同等；3、空港大道北延伸段、南北大道建设项目施工二标段实施性施工组织设计；4、南北大道建设项目地质勘察报告；5、现场踏勘调查所获得的工程地质、水文地质、当地资源、交通状况及施工环境等调查资料。2.1.2 主要规范规程1、

16、公路桥涵施工技术规范（JTG/ F50-2011）；2、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB 50204-2011）；3、工程测量规范（GB50026-2007）；4、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；5、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）；6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；7、钢管满堂支架预压技术规程（JGJ/T194-2009）；8、建筑结构荷载规范（2006版（GB5009-2001）；9、钢结构设计规范（GB50017-2003）；10、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-1991）；11、建筑施工组

17、织设计规范（GB/T 50502-2009）；12、建质200987号文危险性较大的分部分项工程安全管理办法；13、企业职工伤亡事故类型标准（GB6441-86）；14、生产过程危险和有害因素分类与代码（GB/T13861-2009）；15、生产过程危险和有害因素分类与代码（GB/T13861-2009）；16、渝交委安201431号文件；17、建设部和交通部颁发的现行有关规范、规程、标准、图集等。2.1.3 参考图书1、道路桥梁工程施工手册，编制单位为天津市市政工程局；2、桥梁施工工程师手册，出版单位为人民交通出版社；3、路桥施工计算手册，出版单位为人民交通出版社。2.2 编制原则1、本着“

18、精心组织、突出重点、统筹兼顾、科学安排、均衡施工、组织连续、确保工期、节约用地、合理投入、安全文明、注重环保水保、全面创优”的原则编制。2、遵循设计和验标，正确组织施工，保证施工质量优良，建成重庆市渝北区的安全、环保、舒适、和谐公路兼市政主干道。3、强化现场管理，控制工程成本；强化安全管理，杜绝伤亡事故。4、合理配置资源，满足工程需要的原则。以优质、高效、快速施工为目的，进行机械设备配套，合理配置施工队伍、组织工程材料供应。5、突出重点，统筹安排的原则。统筹安排，科学合理地安排施工进度，组织连续均衡施工，做好工序衔接，确保按期或提前完成工程建设。6、安全生产，预防为主的原则。运用现代科学技术，

19、采用先进可靠的安全预防措施，确保施工生产和人身安全。第三章 施工计划3.1 施工进度计划三座车行天桥满堂支架施工的起讫时间根据桥梁总体开工时间作相应调整，具体施工时间如下表所示：车行天桥满堂支架施工进度计划工程内容2015年2016年12月1月2月3月4月5月K5+496.737车行天桥满堂支架搭设K5+496.737车行天桥满堂支架预压K5+496.737车行天桥满堂支架拆除K6+946.367车行天桥满堂支架搭设K6+946.367车行天桥满堂支架预压K6+946.367车行天桥满堂支架拆除K7+823.5车行天桥满堂支架搭设K7+823.5车行天桥满堂支架预压K7+823.5车行天桥满堂

20、支架拆除3.2 材料投入计划满堂支架施工所需主要材料、防护用品投入计划表名 称型 号规 格（mm）K5+496.737K6+946.367K7+823.5安全帽30顶30顶30顶安全带15套15套15套安全绳50米50米50米密目安全网2000目250平方米250平方米310平方米横 杆HG-60486006510米11000米12330米横 杆HG-90489005590米11200米4500米立 杆LG-12048120012420米16700米11900米可调底座KTZ-60T386可调范围4501444套1444套1764套可调托撑KTC-60T386可调范围4501444套1444套

21、1764套方木1001005100米4900米10650米模板12202440181600平方米1600平方米1800平方米工字钢28b120米120米120米工字钢12b80米80米80米普通钢管48600031050米1100米1000米基底硬化C20混凝土160立方米160平方米200立方米梯步硬化C20混凝土78立方米95立方米3.3 设备投入计划每座车行天桥拟投入主要设备表序号机械名称数量（台）规格型号备注1装载机1ZL50C用于基础平整2汽车式起重机1QY-25用于支架安装拆除3挖掘机2用于基础平整4200kw发电机组1备用5电焊机4支架安装第四章 施工工艺技术4.1 技术参数1、

22、本工程三座车行天桥现浇箱梁的支架搭设均采用外径48mm，壁厚3.5mm的碗扣式满堂支架，采用碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑，可调范围一般600mm以内。立杆顶设二层方木，顶托上横向主梁为100100mm方木；横向主梁方木上布设100100mm的纵向次梁方木，间距不大于0.30m(净间距0.2m)；横杆步距均为1200mm，下托底座垫板采用50200mm木方。模板支撑架从底到顶连续设置竖向剪刀撑,竖向剪刀撑间距不超过4.5m，剪刀撑斜杆与地面夹角在4560之间。水平剪力撑每隔4.5m高必须设置一道，底部和顶部必须设置一道，确保立杆顶部自由端长度不大于70

23、0cm。2、采用立杆横桥向间距顺桥向间距横杆步距为600mm600mm1200mm和600mm900mm1200mm两种布置形式的支架结构体系，其中:梁端变截面7.5m段以及横梁1.2m范围的支架采用600mm600mm1200mm的布置形式，其他区域支架采用600mm900mm1200mm的布置形式。3、外侧模、底模采用1220244018mm镜面竹胶板，端、芯模采用同规格竹胶板，内衬50100mm加劲肋骨架，按不大于400mm间距布设；支撑系统采用483.5mm钢管，空箱箱室内采用钢管或方木做支撑立柱。4、底模竹胶板下方设二层方木，下层横桥向主梁采用100100mm方木。在主梁上均匀铺设纵

24、向分配100100mm次梁，次梁间距300mm。腹板外侧模竹胶板外设100100mm的竖向背肋，最大间距350mm。翼缘板下设二层方木，上层为横桥向50100mm的方木，纵向间距300mm；下层为顺桥向100100mm的方木，横向间距600mm、900mm。5、碗扣架钢管支架，材料壁厚3.5mm，外径48mm。碗口节点构成：由上碗扣、下碗扣、立杆、横杆、横杆接头和上碗扣限位销组成。6、碗扣架构、配件种类、规格及用途见下表：名称型号规格（mm）理论质量（kg）立杆LG-1204812007.05LG-18048180010.19LG-24048240013.34LG-30048300016.48

25、横杆HG-30483001.32HG-60486002.47HG-90489003.63HG-1204812004.78HG-1504815005.93HG-1804818007.08间横杆JHG-90489004.37JHG-1204812005.52JHG-120+3048(1200+300)6.85JHG-120+6048(1200+600)8.16专用外斜杆XG-0912481506.33XG-1212481707.03XG-12184821608.66XG-15184823409.3XG-181848255010.04专用斜杆ZXG-09124812705.89ZXG-0918481

26、17507.73ZXG-12124815006.76ZXG-12184819208.73十字撑XZC-09124813904.72XZC-12124815605.31XZC-12184820607窄跳板TL-30宽度3001.53宽跳板TL-60宽度6008.6立杆连接销LLX100.18可调底座KTZ-45T386可调范围3005.82KTZ-60T386可调范围4507.12KTZ-75T386可调范围6008.5可调托撑KTC-45T386可调范围3007.01KTC-60T386可调范围4508.31KTC-75T386可调范围6009.69脚手板JB-120120027012.8JB

27、-150150027015JB-180180027017.9架梯JT-255254653034.74.2 施工工艺流程测量放线基底处理安放方木、底座安装立杆、水平横杆安装横向水平加固杆多排支架搭设完成后安装纵向水平加固杆按照上述步骤逐层向上安装按规定位置安装剪力撑安装栏杆挂立杆安全网支架验收支架分级预压分级卸载调整支架高度箱梁底板放样安装箱梁钢筋浇筑箱梁砼养护预应力张拉封锚混凝土浇筑拆除支架模板4.3 施工方法4.3.1 基底处理1、 桥区满堂支架搭设范围基底先用推土机整平后，用25t振动压路机分层碾压密实，压实度必须达到90%以上。2、 在桥位区投影线+两侧各超宽1.5m范围浇筑20cm厚的

28、C20砼面层，以增加支架地基的承载力和表面的防水效果。混凝土表面必须保证有较高的平整度。浇筑时按1015m间距留设伸缩缝。3、 在支架搭设区域外1.5m处设0.40.5m的排水沟，并设一定的排水纵坡，及时将地表水引至附近沟渠，防止因积水软化地基而引起支架下沉。4、 根据现浇箱梁结构，每5米为一断面，放出现浇箱梁结构中、边线桩，支架搭设根据桩位放样布置，为满堂支架搭设做好充分准备。5、 K5+496和K6+946车行天桥的0#、2#桥台区域均为南北大道挖方段两侧边坡上，采用桩基轻型桥台，边坡坡度分别为1：1.035和1：0.78，为满足满堂脚手架搭设要求，需将边坡设置成6080cm、6060cm

29、的梯步台阶，台阶用20cm厚C20混凝土浇筑。4.3.2 碗扣架搭设1、支架搭设顺序:纵向由一端向另一端依次进行，并逐层改变搭设方向，搭设完一步架后，及时按照规范要求检查、调整其水平度与垂直度，保证其位置的准确。2、碗扣式钢管支架搭设时，按横向、纵向间距安放50200mm垫木和可调底座，以水准仪现场实际测设确定底座标高，调整好底座上可调螺帽位置，保证架体的统一平面。支架垫木、底托大样图 3、立杆通过横杆联接，横杆步距均为120cm，立杆的横桥向间距和纵桥向间距距根据顶部荷载情况布置，其中横桥向间距均为分别按照60cm和90cm两种方式布置。 4、满堂支架安装至距离梁底3060cm高度后，立杆顶

30、部安装顶托，并通过立杆、顶托不同组合，可满足不同高度要求，以此调整箱梁纵、横坡。顶托插入立杆内的长度不得小于15cm，伸出长度一般控制在30cm以内为宜，防止因“过调”导致底、顶托失稳。 5、立杆上顶托安放100100cm方木主梁，主梁上设100100mm方木作为分配次梁，方木间距300mm，在方木上铺设底模，底模采用18mm厚的高强竹胶板。支架顶托大样图6、作业平台搭设在箱梁的两侧搭设1m宽的作业平台，作业平台底部满铺竹串片脚手板，脚手板铺设宜采用搭接方式，搭接接头设置在水平杆上，搭接长度大于20cm，接头伸出水平杆的长度应小于15cm，脚手板用直径1.2mm的镀锌钢丝绑扎在纵向水平杆上。外

31、侧设置18cm挡脚板，作业平台外立面设置1.2m高的防护栏杆，并在0.6m和1.2m高度设置两道防护水平杆，立面满挂安全密目网。7、用普通钢管（外径48mm，壁厚3mm）及扣件设置足够数量的水平剪力撑和竖向剪刀撑，确保支架的整体稳定性。剪力撑设置原则:（1）在支架外侧及分区连接处必设，纵向剪刀撑两翼板侧各一道，腹板下各设一道；横向剪刀撑两端分别布置一道，中间每隔4排支架立杆设置一道。（2）支架纵横向均设置剪刀撑，采用483mm普通钢管由底至顶连续设置，斜杆底部要落在垫板上。剪刀撑宽度不小于4道立杆，长度不小于6m，且不大于7道立杆，间距小于或等于4.5m，剪刀撑斜杆与地面夹角在4560之间，斜

32、杆每步与立杆扣接。（3）水平剪刀撑顶端和底部各一道，中间水平剪力撑设置间距应小于或等于4.8m。其中在支架底部距地面不大于35cm设置一道扫地杆，支架顶距模板底不大于50cm布设一道水平剪力撑。（4）所有剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与立杆或横杆扣紧外，斜杆应每步与立杆扣接。扣接点距碗扣节点的距离不应大于150mm；当出现不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件扭紧力矩应为4060N.m。（5）剪刀撑斜杆的接长若采用搭接接长，搭接接长不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。4.3.3 材料垂直运输为了加快施工进度，各类材料采用25T吊车进行运输，机动灵活，要求每座车行天桥配置吊车1台。4.3.4

33、 支架预压与监测4.3.4.1 支架预压目的支架加载预压是支架搭设完成后、砼浇筑前一次全面检验其承载能力、稳定性的重要的、必不可少的控制工序。通过支架预压，可检验支架及地基的强度和稳定性，消除支架、节点的非弹性变形和地基的不均匀沉降，准确获取支架和地基的弹性变形量，为底模预留拱度、调整标高提供第一手资料，可保证结构质量、安全及线形平顺、美观。为检验现浇箱梁模板的安全性和实际变形量，通过预压消除结构非弹性变形，同时取得模板弹性变形的实际数值，得出荷载挠度曲线，并检验设计计算结果，调整预拱度(或反拱)，以求得现浇箱梁施工的准确参数。提前发现支架结构及构件加工、安装所存在的问题和隐患，提前调整整改，

34、防患于未然。模板预拱度的调整通过调整模板支撑顶托完成。模板安装完毕后，对其进行预压，支架预压采用砂袋法。考虑到混凝土振捣产生的动荷载及小型机具等荷载，预压荷载按混凝土实体重力的1.2倍考虑，预压期不小于3d。4.3.4.2 预压荷载计算堆载预压按跨为单元，与砼浇筑顺序对应，预压范围为现浇箱梁投影区域，预压荷载按现浇箱梁上部结构恒载1.2倍+施工荷载进行控制。箱梁纵断面分变截面区、跨中区、变截面区计3区，横向分翼缘板区、底腹板区、翼缘板区计3区。支架预压荷载计算:1、跨中腹部底板范围内荷载集度：5.280261.2+2.56=179.74kN/m。2、墩顶横梁及变截面腹部底板范围内荷载集度：12

35、.015261.2+2.56.62=391.42kN/m。3、单侧翼缘板区域荷载集度：0.579261.2+2.51.655=22.2kN/m。预压加载重量部位32m跨径纵向分段长度墩顶横梁及变截面纵向长9.5m中间段纵向长13m墩顶横梁及变截面纵向长9.5m翼缘板加载重22.29.5/9.8=21.81t加载重22.213/9.8=29.45t加载重22.29.5/9.8=21.81t底腹板加载重391.429.5/9.8=379.44t加载重179.7413/9.8=238.43t加载重391.429.5/9.8=379.44t翼缘板加载重22.29.5/9.8=21.81t加载重22.2

36、13/9.8=29.45t加载重22.29.5/9.8=21.81t预压采用砂袋堆码，现场单袋称重，按上述分区荷载加载，砂的堆积密度1.5t/m3计算。跨中底腹板范围堆积高度179.74/6/15=2.0m。墩顶横梁及变截面底腹板堆积最大高度391.42/6.22/15=4.2m。翼缘板区域堆载高度22.2/1.655/15=0.89m。4.3.4.3 支架预压与卸载1、预压砂袋通过吊车吊装、现场人工分段分层堆码就位。预压按预压单元分级加载，加载量要根据各断面实际荷载及砼实际浇筑速度(每小时不超过1米)进行。现场加载不少于3级，按预压荷载值的60%80%100%逐级加载。以模拟钢筋布设、第一次

37、浇筑砼、二次浇筑砼3次加载后支架的变形。每级加载后，应先停止下一级加载，并应隔12个小时对支架沉降量进行一次观测。2、加载顺序：纵向加载时坚持由跨中开始向支点处进行对称分层均衡加载，横向同层堆载坚持由底板结构中向两侧翼缘板对称堆码（先底板，再腹板，最后堆载顶板和翼板），转运时由两边向结构中对称拆移。3、各部位每平方米加载量：跨中腹部底板范围：5.28026/61.2+2.5=29.96kN/。墩顶横梁范围：12.01526/6.621.2+2.5=59.13kN/。变截面腹部底板范围：8.71926/6.621.2+2.5=43.59kN/。单侧翼缘板区域荷载集度：0.57926/1.6551

38、.2+2.5=13.42kN/。4、 堆载时注意观察支架稳定情况，加、卸载分层均匀进行，杜绝一边先加、卸，以防颠覆。加载完成后，进行观测。为防止砂袋压载时遇到阴雨天气，砂袋吸湿重量增加而引起支架失稳，预压砂袋采用防水大砂袋，并过磅称量。 5、监测时间从架体搭设到混凝土浇筑过程以及混凝土终凝前后均需进行监测，并做好监测记录6、监测点设置原则（1）纵向设置原则。预压观测点纵向设5处：桥台及墩顶实体与变截面分界处、变截面与正常空箱截面分界处、横梁中心处要设置。（2）横向设置原则。每个横断面设置5个：翼缘板:设在两侧外伸翼缘板远端。腹部底板：横断面两侧端点和中点。（3）支座设置原则。在支架底座、箱梁底

39、模上布设对应观测点。各观测点位用自喷漆标示明显标记，以方便堆载砂袋时提醒工人预留出空间，方便人员查找和观测。底座用红塑料袋或彩旗布系在该支架立柱底腿上，便于查找。6、支架预压观测步骤:观测段落内支架搭设及加固、底模板铺设整理完成，测量放样，在支架底座、箱梁底模上布设对应观测点1#、2#点，测量第一次高程即初始读数Hq1、Hq2。每级加载完成后，停止下一级加载每隔12h进行一次观测，当支架顶部监测点12h的沉降量平均值小于2mm时，再进行下一级加载。预压单元堆载结束，过程观测直至稳定，读数分别记为H1-i、H2-i(i-观测次数编号，1、2、3i递增)。卸载后最后一次观测读数分别记为Hz1、Hz

40、1。观测频率:每天2次，上、下午各1次。支架预压稳定判定标准:a、各监测点最初24h的沉降量平均值小于1mm；b、各监测点最初72h的沉降量平均值小于5mm。当达到其中任一指标且预压时间不少于7天后，即认为已稳定。成果分析、整理:h1=Hq2-H2-i代表底模系总沉降量数值。h2=Hq2-Hz2代表底模系非弹性变形量数值。h3=Hz2-H2-i代表底模系弹性变形量数值，该值将用于底模板高程控制中。满堂支架变形观测应采用高精度水准仪，精确至mm，观测过程中前后置尺地方要保持一致。测量组人员用仪器注意观察支架及基础的变形、下沉，发现变形、下沉速度明显示加快时，应立即通知停止施工，撤除作业人员。考虑

41、到支架预压沉降的重要性和现场观测频次多，本项工作设置专人进行负责。当支架预压稳定后，即可进行预压砂袋撤除作业。撤除作业按100%80%60%分级卸载。卸载断面顺序：横向同层先两侧翼缘板再中间底板对称卸载；纵向卸载时坚持由跨中向支点分段分层均衡卸载。卸载时注意观察支架稳定情况，杜绝一边先卸，以防颠覆。卸载完成后，进行观测，取得Hz2值。4.3.4.4 预拱度设置在支架上浇筑现浇梁时，在施工中和卸架后，上部构造要发生一定的下沉和挠度，为保证上部构造在卸架后能达到设计要求的外形，在支架、模板施工时设置合适的预拱度。在确定预拱度时，主要考虑了以下因素：1）由结构自重及活载一半所引起的弹性挠度；2）支架

42、在承荷后由于杆件接头的挤压和卸落设备压缩而产生的非弹性变形；3）支架承受施工荷载引起的弹性变形；4）支架基础在受载后的非弹性沉陷；5）超静定结构由混凝土收缩、徐变及温度变化而引起的挠度。纵向预拱度的设置，最大值为梁跨的中间，桥墩支座处与箱梁固结处为零，按抛物线或竖曲线的计算确定。另外，为确保箱梁施工质量，在浇筑前对全桥采用沙袋进行预压，根据预压结果，可得出设置预拱度有关的数值，据此对理论计算数值进行修正以确定更适当的预拱度。支架预拱度=非弹性变形+弹性变形+梁体反拱支架的弹性变形和非弹性变形通过支架的预压后确定。梁体反拱理论计算跨中按设计为准。其他位置按照二次抛物线过渡，其函数方程为：Y=-4

43、LX2/l2+4LX/lL跨中预拱度（m）l梁长（m）X距梁端距离（m）支架跨中最大预拱度 L-支架跨中最大预拱度值（cm）L1-支架预压跨中最大变形值（cm）L2-现浇箱梁预应力产生的上拱度值（cm）L3-现浇箱梁混凝土徐变产生的拱度值（cm）按观测记录整理出的成果进行底标高调整及施工预拱度预留，指导、调整后续观测点处标高，每一点调高高度为该点底模系总沉降量，然后对观测点之间的模板标高进行调整。靠尺检验，使调整后的底模系平整、线性顺畅。根据以往经验，25m30m后张法预应力现浇钢筋砼箱梁张拉起拱度很小，对结构线形有利，可不设置反身预拱度。预拱度最大值设置在梁的跨中截面，可按二次抛物线进行分配

44、，算出各点的预拱度值后，调整支架顶托或底座的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。施工预拱度=支架弹性变形值+设计预拱度(x，跨中截面x=0mm)，对于已进行预压区段，根据如下公式调整各测点底模标高：底模顶面标高=梁底设计标高+弹性变形值+x。4.3.5 支座安装支座垫石与墩台一次成型，严格控制高程、水平。安装支座前，将垫石顶面清刷干净。支座用环氧树脂贴在垫石上。支座顶钢板安装准确、水平，不能使支座承受侧压或出现脱空现象。安装盆式支座前，先验收支座垫石顶面高程、四角相对高差在规范允许范围内，放出支座中心十字线，根据不同型号的支座查出其底板四个地脚螺栓纵横向间距，分别按纵横向间距用钢卷尺以十字线为

45、基准直接量出，用钻孔机对准地脚螺栓放样中心垂直钻孔，直径比地脚螺栓外径大20mm，深度比螺杆底端超深40mm。也可在施工墩柱时，提前在柱顶预埋，注意保持管孔孔位的正确。安装支座板及地脚螺栓:在下支座板四周用钢楔块调整支座水平，并使下支座板底面高符合设计要求，找出支座纵、横向中线位置，使之符合设计要求。安装地脚螺栓时，清除孔内积水，湿气烘烤干燥后，用环氧砂浆将螺杆灌注在孔内；保持位置居中，高度适宜。环氧砂浆硬化后，拆除支座四角临时钢楔块，并用环氧砂浆填满抽出楔块的位置。支座组装时其底面与埋置于墩顶顶面的钢垫板，必须埋置密实。垫板与支座间平整密贴，支座四周不得有0.3mm以上的缝隙，严格保持清洁。

46、安装锚固螺栓时，其外露螺杆的高度不得小于螺母的厚度。当伸入现浇梁体内的锚固螺杆与三角垫块加强筋干扰时，适当调整三角垫块加强筋间距。4.3.6 底模、侧模安装箱梁底、侧模全部采用优质镜面竹胶板。箱梁的底模应比梁底设计尺寸每边多出20cm，以利侧模安装。支座处梁底三角垫块立模时，底模在支座处开洞，方木制作三角垫块外侧模、底模，下方与墩顶支垫处增设砂层，利于工后拆除。竹胶板锯割使用圆锯，以便划线后一次锯割成型，在安装时做到拼缝紧密平整。板面拼缝外如出现高差，不允许刨去高出面，而在较低的板与下方支撑间用薄木板或铁片垫平。底侧模安装结束后清除模板表面的杂物，用玻璃胶嵌补所有缝隙。 底、侧模的放样是一个非

47、常重要的环节，直接影响到桥梁的外型美观和整体质量；为保持线形美观，施工点位按以下原则设置:纵向间距不大于5m，横向放出侧底模边点和以底板内边点开始每隔6m间距向外加密中间高程控制点。预压结束后，放出底、侧模边点。根据采集到的预压弹线变形回弹值，调整底、侧模高程。4.3.7 安装底腹板、横梁钢筋，波纹管定位及钢绞线穿束1、钢筋及预应力筋严格按设计图纸及规范要求布置，钢筋在现场钢筋棚制作好后，按先横梁再箱体底板、腹板顺序进行安装。横梁钢筋骨架在钢筋加工场下料、焊接，加工好的横梁大片转运现场，人工配合吊车现场就位，绑扎成型。端、中横梁骨架先在地面设大样图，再精确下料、制作。安装时，先精确放样，再就位

48、安装，保持钢筋笼骨架竖直。2、钢筋与模板之间用符合设计厚度的预制砼保护层垫块支垫，与靠近模板外侧钢筋用扎丝扎紧并相互错开，双层钢筋间按16mm/1m短钢筋支垫，当箱室空箱跨度达3m及以上时，中间空档部位按纵向间距1.5m设置钢筋马蹬。3、钢筋连接采用焊接连接时，焊条选用J502，两钢筋搭接端头提前预弯，使焊后两钢筋轴线在一条线上， 接头双面焊焊缝长度不小于5d，单面焊焊缝长度不小于10d。同一断面焊缝接头百分率不大于50%，错开间距大于35d。当采用绑扎连接时，接头相互错开布置，两接头间距不小于1.3倍搭接长度。绑扎接头百分率:受拉区不大于25%，受压区不大于50%。本工程全桥直径大于16mm

49、的钢筋连接均应采用等强度直螺纹机械连接，连接等级达到级标准。4、在底腹板钢筋安装验收合格后，进行预应力管道穿管、定位。管道采用塑料波纹管，加工好先检测后使用；预应力管道位置按设计坐标准确布设，预应力管道全桥均按50cm间距设置#字定位筋和防崩定位筋，保证在砼浇筑期间不产生位移或防止浇筑混凝土时波纹管上浮。为保证安装时管道走向平滑顺直，波纹管接头处采用专用接头，并用宽胶带封裹严密。波纹管穿管过程中、穿束后都要随时检查有无孔道开裂现象，并及时用胶带绑扎。锚垫板安装前，要检查锚垫板的几何尺寸是否符合设计要求，锚垫板要牢固地安装在端头模板上，并使其与孔道严格对中，与孔道端部垂直。锚下螺旋筋及加强筋严格

50、按设计图纸设置，塑料波纹管插入锚座喇叭口德长度不得小于3cm，连接平顺、密封。对锚垫板上的压浆孔进行堵严封实。波纹管安装就位过程中，尽量避免反复弯曲，以防管壁开裂，同时应防止电焊火花烧穿管壁。5、钢绞线的下料用砂轮切割机切割，不得采用电弧切割。下料长度严格按照设计图表提供的数据下料。由于钢绞线的盘重大、盘卷小、弹力大、为了防止在下料过程中钢绞线紊乱并弹出伤人，事先制作一个简易的铁笼，下料时，将钢绞线盘卷在铁笼内，从盘卷中央逐步抽出，以策安全。钢绞线编束用20号铁丝绑扎，铁丝扣向里，间距11.5m。编束时应先将钢绞线理顺，防止相互缠绕，并使各根钢绞线松紧一致。绑好后的钢绞线束编号挂牌堆放。6、待

51、波纹管、定位筋和底腹板钢筋全部绑扎到位后，在混凝土浇筑前进行穿束。钢绞线采用整束穿。穿束工作由人工进行。穿束时束的前端扎紧并裹胶布，以便顺利通过孔道。4.3.8 安装芯室侧模，预留通风孔、泄水孔芯模内衬50100mm方木拼装成环形龙骨，纵向间距不大于400mm，外侧紧贴1220244018mm竹胶板，铁钉与方木连接牢固。端头横模:按照钢束与锚垫板角度用方木和竹胶板制成端头横模。端头横模安装完毕，全面检查标高、顺直度和竖直度，符合要求后按上中下部位加设支撑。芯模所有外模、端头横模均需涂抹清机油脱模剂。预留通气孔:腹板上顺桥向横隔板两侧以及距离两端支座7.5米位置各设一个直径为10cm的通风孔，通

52、风孔距顶板与腹板的倒角根部70cm。预留泄水孔：在腹板底部顺桥向横隔板两侧以及距离两端支座7.5米位置布置直径10cm的泄水孔。4.3.9 箱梁底板与腹板混凝土浇筑（第一次）1、箱梁砼分两次浇筑。为使分次浇筑接缝不明显，第一次浇筑至腹板与翼缘板底部交接的倒角处以上23cm位置，第二次浇筑顶板及翼缘板。 2、第一次混凝土浇筑顺序横断面方向：先中间后低边再高边；相邻箱室隔墙模板间或与侧模间加设方木横向支撑，上下各一道，纵向1.6m档距。因各箱室芯模尚处于不完全稳定状态。随砼浇筑面上升，分次拆除。纵断面方向:浇筑方向从跨中向两端对称进行。结构竖向:先浇底板，再分层浇筑腹板。第一层一般以芯模下倒角高度

53、为宜。3、混凝土浇筑方法水平分层、纵向分段一次连续浇筑成型，中途不得中断。水平分层厚度30cm，纵向一般每68m左右为一施工段，并根据当时当地气温实情酌情调整。保证在下层砼初凝前浇筑完上层砼，上下层砼浇筑间隔时间不能过长。砼采用商品拌和站集中拌合，砼搅拌运输车运至现场，泵送入模。4、混凝土振捣采用插入式振捣棒振捣，以50型振捣棒为主，30型振捣棒配合的振捣方式。使用50型插入式振动棒振捣，移动间距不超过振动器作用半径1.5倍，与侧模应保持510cm距离；第一层与底模应保持5cm间距；振捣上一层浇筑砼时，插入下层510cm，每一处振动完毕后应边振动边徐徐提出振动棒。避免振捣棒碰撞模板、钢筋、波纹

54、管及其它预埋件。对预应力锚固端以及其他钢筋密集部位采用30型振捣棒振捣。振捣时坚持“快插慢拔、垂直插入”操作要领。对每一振动部位，必须振捣密实为止。其标志是砼停止下沉、不再冒出气泡、表面呈现平坦、泛浆为止。为防止芯模上浮，避免在芯模两侧同时振捣，同时严格控制振捣插入深度。另在芯模倒角处设拉结钢筋与肋板底部钢筋骨架连接，合理划分纵向砼分段长度，降低砼浇筑速率。芯模底板开口处砼用振捣棒振捣，对少浇或超厚部分及时补填或清理移运，再快速补振后抹面收光，不突出芯模底口；使收光后的砼表面光滑、无水囊、气囊和蜂窝。严格控制外侧模与翼缘板交接处砼施工浇筑高度，确保与翼板转角处平齐；专人负责。到位后的砼面拉毛。

55、6、混凝土养护砼振实后拉毛，常温下砼初凝后使用土工布或薄膜覆盖；终凝后洒水湿润养护。砼在具有一定强度前，不得受到振动，伸出的钢筋不得承受外力。4.3.10 安装芯室顶模，绑扎顶板钢筋及护栏等预埋筋 第一次砼浇筑结束，边养生，边安装芯模顶板，注意顶板均预留人员通行孔，位置宜选在离开墩位中心68m位置处，一般主芯室通行孔尺寸：0.8m1.5m，通行孔数量可现场确定，宜少不宜多。按前述底腹板钢筋要求，进行顶板钢筋下料、安装定位、连接固定；预埋护栏钢筋，按外轮廓边线严格定位。在顶板钢筋上下层钢筋间焊接16mm/1.2m支撑筋。箱梁外缘投影线向内10cm设侧向花边，开割槽口与横向钢筋设计间距一致。花边高

56、度21cm，沿放样控制点位测设高程，将标高线用铁钉横向打入标示，用线绳将相邻标高线标示铁钉缠绕纵向连成一条线，作为砼浇筑面标高带。现浇箱梁中间区域高程控制：除翼缘侧壁花边布设高程线外，同时在箱梁横断面横隔墙钢筋骨架上方焊接16mm长1m的短钢筋做支撑筋，其纵、横向间距不大于5m，每根钢筋距离设计桥面高程50cm位置用红油漆做好标记，并用广线全桥拉通，作为高程控制依据。按设计要求，在箱梁翼缘板上按纵向间距每隔8m预留直径为10cm的桥面排水管预留孔，可采用PVC管固定在翼缘板钢筋上。当管道口与翼缘板钢筋发生冲突时，适当调整翼缘板钢筋位置，保证排水沟预留孔的位置准确。4.3.11 顶板、翼缘板混凝

57、土浇筑（第二次）清除第一次浇筑砼表面杂物，浇筑顶板、翼缘板砼，按由一端向另一端推进，采用插入式振捣棒振捣。振捣密实后，人工边抹面收光边用铝合金刮尺检查平整度，检验后表面拉毛处理。在浇筑箱室出入洞口砼时，提前铲部分砼将洞口花边四周进行临时支挡，防止振捣砼时侧移。砼初凝后即刻覆盖土工布或薄膜，待终凝后洒水养生。抽水管口放在桥面高处，保持砼表面湿润，洒水养护周期一般7天。砼强度达到2.5MPa前，不得承受行人、运输工具、模板、支架及脚手架等荷载。 4.3.12 箱梁预应力施工1、预应力钢绞线采用高强度低松驰绞线15.2mm，标准强度fpk=1860MPa，钢束张拉控制应力为0.72fpk。每批质量不

58、大于60t，进行表面质量、直径和力学性能的检验。当梁体混凝土强度到达设计强度的95%(45MPa)且龄期达到10d以上时，方可进行预应力张拉。2、张拉顺序：先张拉中腹板钢束，两端腹板钢束对称张拉；每个腹板的张拉顺序为：中层束下层束上层束，同类型钢束左右对称张拉。3、钢绞线张拉程序: 0初应力(0.15k) 0.3k1.0k(持荷5min锚固)。钢绞线00.15k初应力虚伸长量以相邻级0.15k0.3k实测伸长量读数差值计算。实际伸长量与理论伸长量差值需控制在6%以内。否则暂停施工，分析、查找原因，并采取措施予以调整，方可继续张拉。当伸长量偏差较大时，首先考虑波纹管是否进浆或水泥浆锚固钢绞线所造

59、成，施工时重点加强管道检查。4、钢绞线张拉锚固后，孔道应尽早压浆，且应在48h内完成。如因特殊情况不能及时灌浆，则应采取相应的保护措施，保证锚固装置及钢绞线不被锈蚀，但最长不宜超过20天。4.3.13 拆模落架1、 箱梁两侧花边一般在砼抗压强度达到2.5MPa以上时方可拆除，拆除时注意保护其边角及表面不受损坏。箱梁外伸翼缘板和肋板待砼抗压强度达到设计强度标准值80%时，方可拆除。箱梁底模待梁体砼强度达到设计强度的100%，张拉压浆后灌浆强度达到90%，并经过单位工程负责人、质量自检人员和监理工程师的检查验证，确认不再需要支架时，并由监理工程师批准确认，方可拆除施工支架。2、 满堂支架一般拆除顺

60、序：安全网防护栏杆脚手板剪力撑顶托方木、模板横杆立杆底托3、模板拆除坚持:在张拉前拆除内模、侧模，张拉后拆除底模。先拆箱梁翼板后底板或先外伸梁后主梁，并必须从跨中向两边墩柱对称拆除。支架拆除宜分两阶段进行，先从跨中对称往两端松一次支架，再对称从跨中往两端拆，而且在整个拆架过程中必须有技术人员跟班指挥与检查，以防拆架产生过大的的瞬时荷载引起不应有的施工裂缝，多跨连续梁应同时从跨中对称拆架。4、支架拆除程序及方法:架体的拆除从上而下逐层进行，严禁立体交叉作业；拆除纵横向方木并逐块拆除模板；拆除顶托；自上而下拆除每根构件；同一层的构配件和加固件按从上到下、从跨中向两端的顺序进行。5、拆除支架由专业架

61、子工担任，并经考核合格，持证上岗。拆除工程施工前，项目部组织技术负责人和安全负责人对作业人员进行书面安全技术交底，履行签字手续。6、拆除支架时，必须设置警戒区、警戒标志，挂警告牌，并派专人监护，严禁无关人员进入或逗留。首先人工将支架上托下调10cm开始拆除作业，用绳索将各构件拴住均匀下放至地面，严禁抛投。在纵向应对称均衡卸落，在横向同时一起卸落。7、拆卸连接部件时，先将止退装置旋转至开启位置，然后拆除，不得硬拉，严禁敲击。连接支架的剪刀撑等加固杆件必须在拆卸该支架时拆除。拆除模板，卸落支架时，不允许用猛烈地敲打和强扭等方法进行，严禁使用手锤等硬物击打、敲别。8、拆除施工水平作业时，各工位间应有

62、一定的安全距离。作业人员必须配备相应的劳动保护用品，正确使用。如：进入施工现场的人员，必须佩戴安全帽。凡在2m及以上登高作业无可靠防护设施时，必须正确使用安全带。在五级及以上大风或大雨、大雪、浓雾等恶劣的气候条件下，严禁进行拆除作业。9、拆除时严禁上下层同时作业，过程中做好卸落支架、模板的保护；拆卸的支架与配件、加固杆等不得集中堆放在未拆架体上。上方人员停止卸落后，下方人员方可进作业区配合整理；将拆卸下来的各种材料及时清理，按品种、规格分别存放在指定位置；也可将各种现浇材料直接用汽车转运至下一施工段。10、模板、支架拆除后，应维修整理，分类妥善存放，不再使用的钢管、扣件、方木等及时归还租赁公司

63、，降低租用成本。4.3.14 支架检查验收4.3.14.1 地基处理检查与验收1、基底承载力经检验符合要求。2、场地排水措施已经落实，无积水，符合跨越式施工支架技术规程（DBJ50-112-2010）相关条款要求。4.3.14.2 钢管、扣件的质量检查与验收1、进入现场的钢管、扣件等提供以下证明资料:主要构配件应有产品标识及产品质量合格证；供应商应配套提供管材，零件，铸件，冲压件等材质，产品性能检验报告。本工程脚手架为连续箱梁承重用（为模板支撑架），采用满堂碗扣式脚手架支架，根据搭设高度合理选用规格及配件。2、构配件进场质量检查重点: 钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调顶托撑丝杆

64、直径,与螺母配合间隙及材质。3、采用的碗扣式脚手架应有产品合格证，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的脚手架。并应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。4、碗扣支架外观质量要求：（1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；（2）铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。（3）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。（4）各焊缝应饱满，焊渣清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷。（5）主要构、配件上的生产厂标识应清晰。4.3.14.3 支架搭设检查与验收支架搭设完成后，对支架平面位置、顶面高程、支架安装的牢固、整体及安全性进行全面检查、验

65、收，具体检查项目及内容为：1、支架搭设是否按要求的平面尺寸，各杆件尺寸及间距是否按设计要求。2、支架基础是否坚实、平稳、牢固，支架底座是否与基础联接密贴，保证支架及各杆件受力的整体均匀性。3、支架各杆件数是否联接牢固，斜杆、剪刀撑是否按要求进行设置并连接锁定。4、支架顶部纵、横梁及模板之间密贴并连接为整体。5、支架周围隔离、警戒措施是否齐备，施工专用上下通道及安全、防落网是否设置完全。6、支架周围、上下通道及支架顶是否齐全、完善、规范，要确保夜间施工安全。7、保证架体几何不变性的竖向和水平剪刀撑，扫地连接杆等。8、上碗扣锁紧情况。9、立杆连接销的安装、斜杆扣接点、扣件拧紧程度。10、高度达到6

66、米时，进行检查。架体完成后，进行全面检查与验收。遇6级以上大风、大雨后施工前应检查。停工超过一月恢复使用前检查。11、支架搭设垂直度、水平度允许偏差见下表：项 目 名 称允许偏差(mm)备注垂直度每步架h/1000及2.0脚手架整体H/500及50水平度一跨距内水平架两端高差l/6003.0脚手架整体L/50050注:h步距；H脚手架高度；l跨度；L脚手架长度。第五章 施工安全保证措施5.1 安全目标坚持“安全第一，预防为主，综合治理”的方针，建立健全安全管理组织机构，完善安全生产保证体系，杜绝较大（及以上）施工安全事故；杜绝较大（及以上）道路交通责任事故；杜绝较大（及以上）火灾事故；控制和减

67、少一般责任事故。杜绝重伤事故发生，轻伤率控制在5以下。5.2 组织保障措施1、建立健全安全生产管理体系。项目部为加强安全施工的统一管理，成立了以项目经理为组长，项目总工和安全工程师为副组长，专职安全员和各班组负责人为兼职安全员为组员的安全生产领导小组，全权负责整个项目安全生产工作。2、建立安全例会制度，项目部分管安全的负责人、安全部长在每月的安全生产调度会上把安全工作作为重要的议事日程，认真总结本月安全生产情况，排除隐患，布置下月安全生产重点工作。3、建立安全生产责任制，签订安全生产责任状，建立安全奖罚制度。坚持进入施工现场必须戴安全帽，高处作业必须系安全带、挂安全网、穿防滑鞋，做好安全防护工

68、作，施工人员不准穿拖鞋、赤脚进入现场，严禁酒后上岗、疲劳上岗。进行起重作业时有专人负责指挥，起重物下严禁有人。制作各种机具、设备操作规程，并悬挂在施工现场醒目位置，安全警告标志、警示标牌、防护栏杆设置齐全。4、加大安全投入，配备足够的安全防护用品。安全设施和安全防护用品配备齐全，各种施工人员配戴规定的安全保护用品。5、建立安全技术交底制度。重要工序及关键工序开工前都要做好安全技术交底工作，做好交底纪录。利用一线工人业余学校每月开展不少于2次的安全教育培训，坚持利用班前会、班后会提醒工人在现场作业时，需要防范的安全重点和注意事项，杜绝违章、违纪现象；提高安全意识，增强安全防范和紧急避险能力。6、

69、坚持特殊工种持证上岗制度。对从事特殊工种作业人员，项目部将创造有利条件，组织相关人员到劳动部门进行特殊工种的教育和培训。经考试合格后，方可持证上岗。杜绝无证人员上岗操作。对项目部新工人进行三级安全教育，并签订安全生产责任书。7、加强施工现场动态管理，项目部专职安全员和兼职安全员每天巡视施工现场，发现安全隐患，立即整改，把事故隐患消灭在萌芽状态中。安全部每天负责更新施工安全生产单元预警牌，使作业人员及时了解当天作业中存在的危险因素和防范措施。8、项目部开展经常性安全检查、定期和不定期安全检查及复工检查等方式相结合，以讲究安全实效；对现场管理人员的违章指挥和操作人员的违章作业行为进行纠正。5.3

70、组织机构设置为保证三座车行天桥的施工安全，项目部成立了以项目部、工区、作业队三级安全生产领导小组，以项目经理肖宏宇担任组长，项目总工李荣国、安全负责人杨波担任副组长，各工区负责人为组员，并指定了专职安全员和分管负责人专门负责现场监督和管理。安全保障组织机构图姓名职 务联系电话备 注肖宏宇项目经理（组长）李荣国项目总工（副组长）杨波安全负责人（副组长）证书编号：0016269樊建华专职安全员（组 员）证书编号：360004861黎霞专职安全员（组 员）证书编号：360004857刘锦霞专职安全员（组 员）证书编号：360004211周翔专职安全员（组 员）证书编号：360004864罗余伦一工区

71、负责人（组员）熊守云二工区负责人（组员）5.4 技术措施5.4.1 支架及模板施工安全措施1、支架必须进行设计和检算，并按规定报批。2、根据批准的施工方案进一步细化制定支架搭设的作业交底书，严格交底制度。项目总工对支架搭设的技术方案负责，现场工地负责人对执行搭设方案确保支架搭设质量负责。3、支架搭设前，项目总工要组织对支架施工人员要进行详细的书面技术交底，工地负责人及技术人员应对交底的落实情况进行检查，由安全员监督操作工人严格按交底要求施工。4、支架的日常检查由领工员、班组长和安全人员负责。5、支架搭设严禁随意更改搭设方式、间距、数量和结构件型号等。6、支架搭设人员必须是经过考核合格的架子工担

72、任，持证上岗。7、支架搭设人员必须戴好安全帽、系好安全带、穿好防滑鞋。8、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得偏载、超载，严禁悬挂起重设备。9、支架在使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。10、不得在支架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。11、在支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。12、构配件的检查和验收支架使用的材料，如型钢、器材、脚手架、扣件等材质及各项尺寸应符合标准，严禁不合格的材料进入施工现场。13、支架在搭设及使用前要进行检查验收基础完工后及支架搭设前；作业层上施加荷载前；搭设完10m高度后；达到设计高度后；遇有

73、六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；停用超过一个月。14、安装后的扣件螺栓也应进行检查，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止支架的搭设与拆除作业，雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪;在风、雨、雪之后应重点检查支架有无整体或局部变形、节点有无松动、安全防护设施是否完好以及地基有无沉降变形等影响支架安全使用情况的出现，发现问题及时处理。15、支架的检查和验收支架搭设完成后，要由项目部主管生产的副经理、技术负责人、专职安全员、质检工程师和领工员联合检查验收，验收发现问题时，要责成工地负责人限期整改，整改完成后验收小组组织复验，直至符合要求为止。16

74、、混凝土浇筑过程中要设置观测点，及时观测、记录混凝土浇筑过程中支架变形情况，发现异常情况应立即采取措施，以确保支架在整个施工过程处于完好状态。 17、支架搭设及拆除立杆要选用同类管径和壁厚的钢管搭设，严禁不同型号的钢管混合使用。支架搭设前要清除场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通，支架底座底面标高宜高于自然地坪50mm。支架每搭完一层，要及时校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。支架要设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于350mm处的立杆上，横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。为增加支架的稳定性，支架每隔3.6m要设置一道纵向和横向斜杆，斜杆与地面夹角为45

75、60之间，斜杆底部应撑地。支架外侧沿全高设十字剪刀撑，每道剪刀撑应与57根立杆联结。支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15 mm，每根立杆底部应设置底座或垫板。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。支架立杆底部和顶部的可调托座，丝扣不可旋出太高，当其伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。钢管扣件的螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65 Nm，对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。支架拆除应进行安全技术交底，拆除时须划出安全区，设警戒标志，并设专人看管。拆除前应清除支架上的杂物及地面障碍物。支架拆除必须由上而

76、下逐层进行，严禁上下同时作业，按先横杆，后立杆的顺序逐层往下拆除，禁止抛掷，拆除后的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。18、加强现场施工人员安全管理，各级设专职安全员，做到责任到人，发现隐患及时整改。19、施工平台外侧设防护栏杆，必须搭设上部结构施工用的斜梯，设防护栏杆，做好夜间照明。20、作业层以下须满铺脚手板，脚手板临时固定在型钢平台上。21、高处作业与地面联系，应有专人负责或配有通讯设备。22、支架体系安拆所用的工具、零件、材料等必须装入袋内，上下时不得疏忽，不得在高处往下投扔材料或工具等，不得将易滚滑得工具、材料堆在架体上，不准打闹，工作完毕，应及时清理工具、零

77、星材料等。23、严禁上下同时垂直作业者，若特殊情况必须垂直作业，应经有有关领导批准，并在上下两层中间设置专用防护棚或其它隔离措施。24、严禁坐在高处无遮拦处休息，防止坠落。25、桥下支架搭设完成后在其两侧悬挂安全警示牌、禁止入内、当心坠落等警示牌严禁出入，架子搭设完成后预压前需派专人检查其接头的牢靠性。如发现质量较差的杆件必须无条件更换。26、从事高处作业人员要定期或随时体检，发现有不宜登高的病症，不得从事高处作业。严禁酒后登高作业。27、所有的起重指挥和挂钩人员，在未操作之前，必须环视周围，有无人员工作，要求做到一看、二喊、三离开，才能指挥起重，做到人身安全。28、现场所有人员，严禁在支架下

78、进行工作操作或玩耍。 29、支架四周设置安全标识牌，严禁无关人员进入施工场地。5.4.2 临时用电安全措施5.4.2.1 安全用电管理制度1、凡使用和操作电动机械的人员，必须进行安全用电的技术培训教育，了解机电、设备常识，掌握机械性能、操作方法、规范规程，经培训、考核合格后持证上岗。2、必须安排身体健康、精神正常、责任心强的人员从事电工工作，操作电焊机、卷扬机、搅拌机必须持证上岗。3、电气设备应有电工进行安装，试运转正常后交操作人员使用，并向操作人员进行技术交底。4、操作人员相对稳定，不得任意更换，以保证高效和安全生产。5、用电人员应按规定正确使用绝缘防护用品，电工要持证上岗。5.4.2.2

79、安全用电措施1、所有电气设备均应按照铭牌所标示的额定电压和额定功率使用。2、多路电源进出线的开关柜和配电箱均采用密封式结构，进线及负荷回路均应标明名称，闸刀表明额定电压值。各开关柜和配电箱均加锁，钥匙由值班电工保管。3、开关及熔断器必须是上端接电源，下端接负荷。4、不同电压的插销和插座采用不同的结构形式。5、严禁将电线钩挂在闸刀上或直接插入插座内使用。6、熔断器的熔丝熔断后应查明原因，在排除故障后方可更换。7、连接电动机械和电动工具的电气回路均设保护开关或者插座，并不得直接外露。对小型电焊机和振动棒等可移动机具必须使用橡皮软电缆，并且必须保证一机一开关。8、使用发电机时，必须严格遵守发电机操作

80、规程，并采取必要的倒闸操作程序。每台发电机由专职的电工操作，必须在额定功率以下工作，不得超负荷运行。发电机与变压器之间应有完善的闭锁措施。9、工地用电实施三级配电二级保护，所有机械设备实行“三相五线制 ”，执行“一机、一箱、一闸、一漏电保护”处理，把事故隐患消除在萌芽状态。10、保护零线：每一重复接地装置时，接地电阻不大于4，电工应经常检测接地电阻，以确保接地良好。11、夜间施工时，必须在操作区、平台等区域采用一般照明和局部照明措施。灯具采用高压汞灯、高压钠灯或者卤钨灯。5.4.2.3 用电防火措施1、导线和电缆的安全载流量不应小于长期工作电流，供电设备不可超过其过负荷能力长时间运行，以防止线

81、路或设备过热。2、保证电气设备绝缘良好、导电部分连接可靠，定期清扫积尘。3、开关、电缆、母线、电流互感器等设备应满足短路热稳定的要求。4、应正确使用开关电器，杜绝误操作事故。5、保护装置应正确稳定，操作机构应灵活可靠，防止振动。6、先断电后灭火。发生电气火灾时应先断电源，而后再扑救。切断电源后可按一般性火灾组织人员扑救，同时向公安消防部门报警。7、如果需要电力部门切断电源，应迅速使用电话联系。8、如遇带电导线断落地面，应划出810m的警戒线，以避免跨步触电。9、带电灭火、应使用不导电的灭火剂。例如二氧化碳、四氯化碳、1211干粉灭火剂。不得使用泡沫灭火剂和喷射水流类导电性灭火剂。灭火器喷咀离1

82、0KV带电体不应小于0.4m。5.4.2.4 支架的防电、避雷措施1、 防电措施 钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。钢管支架应作接地处理，设一接地极，接地极入土深度为2-2.5m。 夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。2、避雷措施 避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采用直径为2532mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。 接地极：按支架连续长度不超过50m设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂

83、直接地极可用长度为1.52.5m，直径为2550mm的钢管，壁厚不小于2.5mm。 接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地 线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度5d，应保证接触可靠。接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。 接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。 接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。雷雨天气，钢管支架上的操作人员应立即离开。5.4.3 防高处坠落安全措施1、高处作业必须逐级进行安全技术教育及交底，对用于高处作业的设施、设备和安全标志，在投入使用

84、前，必须经检查确定完好后才能使用。2、遇恶劣天气不得进行露天攀登与悬空高处作业。3、用于高处作业的防护设施，不得擅自拆除，确因作业需要临时拆除必须经项目经理部施工负责人同意，并采取相应的措施，作业后应立即恢复。4、高处作业必须系安全带，严禁在一个物件上拴挂几根安全带或一根安全绳上拴几个人；临边作业要设置防护围栏和安全网；悬空作业应有可靠的安全防护设施。5、高处作业人员按规定着装，穿软底防滑鞋，严禁穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的靴鞋。6、高处作业中所用的物料均应堆放平稳，不得置放在临边或洞口附近，更不得妨碍通行和装卸，对于有坠落可能的任何物料、工具，都应一律先行撤除或加以固定。7、发现高处作业的安全

85、设施有缺陷或隐患，必须及时解决，危及人身安全时要停止作业。8、高处作业不易上下重叠。确需在高处上下重叠作业时，应在上下两层中间用密铺棚板隔离或采用其他隔离设施。9、高处作业遇有架空输电线路时，应与电线路保持规定的安全。10、从事高处作业的员工必须定期进行体检，患有高血压、低血压、严重心脏贫血病、癫痫病等疾病的人员不得从事高处作业。5.4.4 支架坍塌事故预防监控措施5.4.4.1 支架坍塌事故原因分析1、脚手架不合格引起的倒塌脚手架材料不合格脚手架管、扣件进场检验把关不严，让不合格的材料进入施工现场。如架管锈蚀严重、壁厚不满足要求，可调底座钢板厚度小于6mm，顶托钢板厚度小于5mm，丝杆和钢板

86、焊接时丝杆断面损伤大；在搭设时，也未将不合格的材料剔除。脚手架未进行承载力、刚度、稳定性验算。脚手架基础承载力不够。搭设前未对基础进行认真处理，如未预压、未硬化、无垫板、基础排水不畅、承台周围回填土区域回填不实等。未按脚手架施工图进行搭设，搭设完没有进行严格验收。未按施工图要求设置纵向、横向、水平剪刀撑，剪刀撑的搭接长度、扣件的拧紧力矩不符合要求，上碗扣没有上紧、未按要求设扫地横杆，底托外伸长度过长、立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度大于0.7m，插入立杆内的长度小于150mm，立杆连接孔处未插直径10mm的连接销等。2、脚手架超载或偏载引起的倒塌竖向超载或偏载脚手架上大量堆放各种钢管、

87、钢模，或用架体提升重物或不对称浇筑。水平荷载过大如遇大风或意外外界物体撞击等。5.4.4.2 预防与监控安全措施1、所用支架的材料应详细检查，不得使用腐朽、劈裂、铸蚀、扭曲严重的万能杆件和钢管等。2、地基承载能力应符合设计标准和施工方案，否则应采取加固措施，使其达到设计要求。3、支架设计方案要进行验算，经有关技术部门审批。4、支立排架要按设计要求施工，应有足够的承载能力和稳定性，防止不均匀沉落（降）、失稳和变形。5、支立排架时，应设专人统一指挥。支立排架以整排树立为宜。排架树立后，用临时支撑撑牢后竖立第二排，两排架间的水平和竖向剪刀撑用螺丝拧紧，形成整体。6、做好支架搭设、预压、浇筑、拆架等工

88、序的安全技术交底和施工现场的检查、监督工作。7、加强模板作业技术方案的编制与审核，对模板支撑的刚度、强度进行复验，严格控制施工荷载。8、对混凝土浇筑作业过程进行重点监督检查，派专人进行巡视，发现异常及时报告并进行处置。9、脚手架卸荷、拉接体系局部产生破坏，要立即按原方案制定的卸荷拉接方法将其恢复，并对已经产生变形的部位及杆件进行纠正。10、由专职安全员加强大风大雨后对脚手架使用前的安全检查，对发现的地基沉降、立杆悬空等情况及时采取补救措施。5.4.5 周边安全防护措施1、工作场所实行封闭式管理，严禁非作业人员进入施工现场。2、现场施工做好交通安全管理工作，并在开工前及时发布施工信息，警告过往车

89、辆要注意施工地段的交通情况，提醒车辆绕道而行，避免车辆拥堵。3、夜间施工，路口位置设置安全警示灯或反光标志，专人管理灯光照明。夜间设置灯光标明行驶方向。5.4.6 交通安全为了保证施工期间的交通安全，特采取以下措施：1、施工期间派专人穿着交通标志服管理指挥交通，并按规定设置警示标示牌。2、夜间施工设照明设备确保行车安全。3、积极与交通管理部门沟通，完善各种安全防护措施。4、施工过程中，严禁非施工人员在行车通道逗留，发现后及时劝说走开。5.5 事故应急预案5.5.1 突发事故危害程度分析1、现浇箱梁钢管支架搭设与拆除施工过程中可能发生坍塌、高处坠落、物体打击、车辆伤害等人员伤害。2、现浇箱梁钢管

90、支架在预压过程中可能产生坍塌、失稳、高处坠落等人员伤害。3、现场吊装作业可能发生高处坠落、物体打击、车辆等对人员伤害。4、现场用电设备较多，作业过程中可能发生触电等人员伤害。5、现场电气焊作业较多，作业过程中可能发生火灾和气体中毒事件。6、除以上5点外的其他突发事故，可能造成人员伤亡或财产损失。5.5.2 应急处理基本原则1、指导思想：为预防施工中的突发事故，要加强满堂钢管支架应急救援管理工作，加强施工管理人员的安全意思，坚持以“安全第一、预防为主”防患于未然的方针。针对施工现场潜在事故隐患和紧急情况，编制应急准备及响应预案，在事故或紧急情况发生时，应保证能迅速做出响应，最大程度的减少可能产生

91、的事故后果。2、应急区域范围划定：满堂钢管支架危害半径以内的任何安全区域为应急区域范围；施工时，搭设安全防护栏杆形成全封闭，禁止非施工人员入内。5.5.3 突发事故救援组织及管理5.5.3.1 应急救援组织机构项目部成立应急救援救援小组，全面负责整个程应急救援工作实施。应急救援小组设组长1名，副组织2名，负责对突发事件的辨识及应急救援组调度和指挥。应急救援组织机构图组长项目经理：肖宏宇副组长项目经理：杨军副组长项目总工：李荣国安全负责人杨 波抢救负责人万建军医疗负责人黎英后勤负责人樊建华警戒负责人黎霞调查负责人刘文剑2、应急救援电话地方政府救援机构应急救援电话：120 火灾/爆炸事故救援电话；

92、119 交通事故救援电话：112重庆市渝北区人民医院：023-678210375.5.3.2 应急救援中心的职责（一）应急救援领导小组应急救援领导小组是事故救援工作的指挥机构和指令的传输中心，其职责为：1、执行国家有关事故应急救援工作的法规和政策。2、分析灾情，确定事故救援方案，制定各阶段的应急对策。3、发生事故时，负责救援工作的组织、指挥，向救援部门发出各种救援行动指令。4、确定各部门的职责，协调各部门之间的关系。5、负责内、外信息的接收和发布、向上一级救援机构汇报事故救援情况。6、为救援提供物资保障和其它保障条件。7、组织预案的学习、演练、改进。8、负责了解、检查各救援部门的工作，及时提出

93、指导或改进意见。9、适时调整各救援部门人员组成，保证救援组织正常工作。10、对预案的执行或演练情况进行总结、评比。11、负责向上级部门做事故及救援报告。（二）应急救援组长职责1、及时承担起现场救援的全面指挥工作，领导和决策应急响应与危机处理工作。2、负责突发事故和紧急情况时，立即启动本预案，做到快速反映从容应对指挥得当，部署及时。3、依照本预案有关管理方案的规定和现场实际情况，分配相关人员的具体职能，协调应急救援处理工作，提升小组团队应急能力。4、在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故分析和处理。（三）应急救援副组长职责1、协助组长工作，在组长不在时，承担起组长职责，确保各

94、项目标，指标的任务完成。2、评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保施工人员的安全和减少设施和财产损失。3、如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。（四）安全负责人职责1、保持通讯设施和设备处于良好状态2、确保内部和外部联系畅通，内外信息反馈迅速3、负责应急过程的记录与整理4、了解掌握事故情况，负责事故发生后第一时间通知应急小组主要成员。（五）现场抢救负责人职责1、协调现场人员做好抢险行动，及时报告抢险进展情况2、引导现场作业人员从安全通道疏散3、在事故有可能扩大，进行抢险抢救或救援时，高度注意避免意外伤害。（六）医疗负责人职责1、负责现场受害人员的救护工作2、在外部救援机构未到达

95、之前，对受伤者进行必要的抢救3、协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并制定人员护理受害者4、对受害者做简易的抢救和包扎，及时转移重伤人员到医疗机构就医（七）后勤负责人职责1、负责现场紧急救援物资的收集2、提供合格的抢险救援物资和设备3、保障系统内各组人员必须的防护，救护用品及生活物资的供给（八）警戒负责人职责1、负责事故现场的警戒，设置事故现场警戒线，阻止非抢险救援人员进入现场，保护抢险人员的人身安全，维持治安秩序2、负责保护事故现场，避免闲杂人员围观等3、负责现场车辆疏通，引导抢险救援人员及车辆的进入，保持抢险救援通道的通畅4、抢险结束后，封闭事故现场，指导收到明确解除指令（九）事故调查人

96、员职责1、对现场的有关实物资料进行取样封存2、调查了解事故发生的主要原因及相关人员责任3、按“四不放过”的原则对相关人员进行出发、教育、总结4、协助上级调查人员对事故进行调查5.5.4 应急响应程序5.5.4.1 接警事故发生时，监测人员、安全员或第一目击者应立即大声呼叫，由安全员或施工队长利用电话、对讲机等通讯工具通知项目部应急救援小组报告“在那里”“什么事”等具体情况，尤其要说明事故造成人员受伤情况。应急组长根据报告情况确定应急响应级别。5.5.4.2 应急启动按照第一报告者提供的情况，应急组长立即启动应急令，通知应急相关人员到位，调配救援所需的应急物资5.5.4.3 救援行动应急人员进入

97、事故现场后，迅速开展警戒、疏散、人员救助、工程抢险等有关应急救援工作。若遇受伤较轻时，及时组织医务救援人员进行可行的应急抢救，如现场包扎、止血等措施；遇受伤严重时，及时拨打事故抢救电话120，向医院说明受伤人员和事故发生地点，并派相关人员去主要路口或有明显标志处迎接，做好应急线路安排，确保路线畅通，及时送往医院进行抢救，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少人员伤亡和财产损失。5.5.4.4 应急恢复救援行动结束后，依次进行事故调查，人员清点，现场清理，警戒解除以及善后处理。5.5.4.5 应急结束由应急组长宣布应急结束，由安质部组织教育和宣读结果。重大突发事故事件应急救援体系响应程序图Y事故

98、发生接警警情判断响应级别应急恢复救援行动应急启动事态控制应急结束救援负责人到位小组人员到位信息网络开通应急资源调配应急增援响应升级现场清理解除警戒专家支持现场监测环境保护人群疏散医疗救护警戒与交通管制工程抢险人员救助善后处理事故调查信息反馈教育与宣读结果N关闭YYN5.5.5 事故调查与处理1、查明事故原因及责任人，按“四不放过”的原则进行严肃处理。2、以书面的形式向上级写报告，包括发生事故的时间、地点、受伤（死亡）人员姓名，性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。3、制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。4、组织所有人员进行事故教育。5、向所有宣读事故处理结果及对责任人的处理意见。5.5.

99、6 应急物资保障1、医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱、防暑降温、跌打损伤药品、包扎纱布、创口贴，止血胶带，无菌敷料，棉纱布，棉棒，碘酒，酒精若干以及各种常用小夹板2个。2、照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；3、通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；4、灭火器材：灭火器（符合消防规范）；5、运输工具及车辆：指挥车。以上应急器材、物资、设备由施工现场各部门统一管理，做好维护、保养和更新，保证状态良好，加强日常管理。5.5.7 培训和演练1、工程开工前，首先确定应急预案，组织进场人员进行应急预案的培训和学习，聘请有关部门的专家及技术人员进行指导，并进行演练，合格方能开工。2、制

100、定详细的培训和演练计划，经常利用施工间隔及雨天组织人员进行培训和演练。对新入场的人员及时培训，使共具备完成急反应任务所需的知识和技能。3、应急培训主要是针对使应急人员了解和掌握如何识别危险，如何采取必要的应急措施，如何启动紧急情况报警系统，如何安全疏散人群等具体操作等。5.5.8 常见事故救援措施5.5.8.1 触电救援措施发生触电事故应立即切断或用干燥的木棒或绝缘物挑开身上的电源，关闭电源开关触电人脱离电源后，应立好戏将其抬到新鲜风流处，平放，并解开衣裤，进行人工呼吸和心脏挤压法急救。5.5.8.2 火灾救援措施1、一旦发生火灾后，在正确定火源位置及火热大小，迅速启动报警系统，拨打电话119

101、，向外发出报警信号，及时利用现场消防器材灭火，控制火势大小。如小势不能扑灭，应急时向当公安消防机关报警，寻求帮助。2、组织人员迅速撤离危险地段，采用不燃材料隔离火源，为人员疏散和消防补救提供保护。5.5.8.3 高空坠落事故救援措施1、在进行高边坡施工和车行天桥施工过程中，一旦发生高空坠落事故，第一发现人应立即与项目应急小组成员联系，小组成员将迅速赶到现场对受伤人员进行救治，同时拨打急救中心电话：120，尽快将伤员送到医院救治。2、查明事故原因及责任人；制定有效的防范措施，防止类似事故发生；对所有员工进行事故教育；宣布事故处理结果；以书面形式向上级报告。5.5.8.4 物体打击事故救援措施施工

102、过程中发生物体打击事故后，由现场救援小组负责人现场总指挥，组织对伤员进行现场包扎、止血，防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生，预案小组人员分工明确，各负其责，重伤人员由副组长协助送外抢救工作，最大限度的减少人员伤亡和财产损失。同时及时拨打事故抢救电话120，向上级有关部门或医院打电话抢救。抢救结束后，立即查明事故原因、提出防范措施，防止类似事故再次重演。5.5.8.5 机械伤害事故救援措施1、防机械伤害事故发生，施工队成立义务小组，由施工队队长担任组长，安全员及有经验的工人，各施工队队长及组员，主要负责紧急事故发生时有条不紊抢救或处理。施工队管理人员及后勤人员协助现场领工员做好相关辅助工作。2

103、、发生机械伤害事故后，由施工现场救援负责人现场总指挥，发现事故第一人首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话：120，向上级有关部门或医院打电话抢救，并通知项目经理组织紧急应急小组进行可行的应急抢救，如现场包扎，止血等措施。5.5.9 应急救援路线图南北大道事故应急救援路线图第六章 劳动力计划6.1 项目管理人员计划6.1.1 项目组织机构6.1.2 项目管理人员配置项目主要管理人员配置一览表序号姓 名职务备注1肖宏宇项目经理2杨 军项目执行经理3罗余伦项目副经理4李荣国项目总工5杨波安全负责人6刘文剑施工员7万建军施工员8刘晓敏质检员9喻国彬质检员10樊建华安全员证书编号3600

104、0486111周翔安全员证书编号36000486412黎霞安全员证书编号36000485713刘锦霞安全员证书编号3600042116.2 劳动力计划每座车行天桥作业人员计划表序 号工种或岗位数量工作职责备注1安全员2安全管理全部持证2模板工20模板制作与安装3架子工20支架搭设全部持证4焊工3支架焊接全部持证5吊车司机2材料运输全部持证6电工2临时用电管理全部持证7普工15材料堆码第七章 支架与模板设计计算书7.1 荷载计算7.1.1 荷载分析1、本工程共计三座车行天桥，分别位于主线K5+496、K6+946、K7+823.5位置。经对比，该三座桥梁的结构形式和受力特征基本相同，其中K7+8

105、23.5车行天桥跨度和箱梁受力情况比K5+496、K6+946两座桥梁稍复杂，为了简化计算，按照最不利结构的验收原则，将K7+823.5车行天桥支架和模板进行详细设计与计算，其他两座车行天桥参照执行。2、根据K7+823.5车行天桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式:q1箱梁自重荷载，由于箱梁采用C50钢筋砼结构，综合考虑密度取2600kg/m3。q2箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，取q2=1.0kPa。q3施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及其他承载构件

106、时取1.0kPa。q4振捣砼产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。q5新浇砼对侧模的压力。q6倾倒砼时冲击产生的水平荷载，取2.0kPa。q7支架自重，经计算支架在均高6m及不同布置形式下其自重如表所示:满堂支架自重立杆横桥向间距立杆纵桥向间距横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)600mm600mm1200mm1.27600mm900mm1200mm0.96为简化计算，风载、雪载不作竖向荷载考虑。如果积雪较厚时，及时进行清扫。7.1.2 荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度验算底模及支架系统计算侧模计算7.1.3 荷载分项系数计算模板及支架的荷

107、载设计值，采用荷载标准值乘以相应荷载分项系数:(1)永久荷载的分项系数，当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合应取1.2，对由永久荷载控制的组合，应取1.35；当其效应对结构有利时，取1.0，对结构的倾覆、滑移验算取0.9。本工程取1.2。(2)可变荷载的分项系数，取1.4。计算构件变形(挠度)时的荷载设计值，各类荷载分项系数，均取1.0。荷载分项系数序号荷载类别i1模板、拱架、支架、脚手架等自重1.22新浇钢筋砼自重1.23施工人员及施工机具运输或堆放的荷载1.44振捣砼时产生的荷载1.45倾倒砼时产生的水平荷载1.47.1.4 分项荷载计算1、箱梁自重q1计算根据现浇箱梁结构特点

108、，现选取现浇箱梁代表性的墩顶横梁、变截面交接处、空箱正常断面共计3处横断面分别计算腹部底板和翼缘板底板自重均布荷载。 （1）根据现浇箱梁墩顶及横梁处断面图，用CAD算得该处梁体腹板截面积为：12.015，则墩顶横梁处均布荷载：现浇箱梁墩顶及横梁处断面图（2） 根据现浇箱梁变截面交接处断面图，用CAD算得该处梁体腹板截面积为：8.719，则变截面交接处均布荷载：现浇箱梁变截面交接处断面图（3） 根据现浇箱梁空箱正常断面图，用CAD算得该处梁体腹板截面积为：5.280，则空箱正常断面均布荷载：现浇箱梁空箱正常断面图（4） 根据现浇箱梁变截面交接处和空箱正常断面图，用CAD算得该处梁体两侧翼缘板的截

109、面积分别为：0.579、0.525，长度分别为1.655m、1.5m，则两侧翼缘板断面均布荷载：2、新浇砼对侧模的压力q5计算现浇箱梁采取水平分层以每层不大于30cm高度浇筑，因顶板较窄、箱室少，在竖向上以V=0.5m/h浇筑速度控制,因此新浇砼对侧模的最大压力: q5=Pm=0.22t0121/2=0.2224.5200/(25+15)1.21.150.51/2=26.30kPa q5=Pm=1h=1.224.50.72=21.17kPa取上两式中结果较小者，即q5=Pmin=15.29kPa=15.29kN/。式中:P-新浇筑砼对模板的最大侧压力，kN/m2。-砼的容重，24.5kN/m2

110、。t0-砼初凝时间，当无资料时，按t0=200/(T+15)计算 ，T-砼的温度，取25。-砼浇筑速度，m/h，取0.5m/h。h-有效压头高度，当/T=0.5/25=0.020.035时，h=0.22+24.9/T=0.22+24.90.02=0.72m。1-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，本工程取1.2。2-砼坍落度修正系数，当坍落度30mm时，取0.85；当坍落度为5090mm时，取1.0；当坍落度为110150mm时，取1.15。本工程取1.15。7.2 支架结构验算7.2.1 支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支

111、架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管脚手架稳定承载能力显著高于扣件式钢管脚手架（一般高出20%以上）。本工程现浇箱梁支架按483.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也适用于WDJ多功能碗扣式钢管脚手架，且偏于安全。根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 166-2008)表5.1.6、7（P15）查得外径48mm，t=3.5mm碗扣式钢管相关参数:截面积A=489mm2，惯性矩I=121900mm4，截面模量W=5080mm

112、3，回转半径i=15.8mm。一跨现浇箱梁横断面图1、梁端变截面7.5m段以及横梁1.2m范围支架验算在梁端变截面及桥墩中心两侧各7.5m范围内，碗扣式支架体系采用6006001200mm的布置结构，如图:（1）立杆轴向力验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆间距为60cm（1m），路桥施工计算手册中表13-5(P438)钢管支架容许荷载N=35.7kN。根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(P17)立杆实际承受的荷载为:N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQk(组合风荷载时)； NG1k现浇混凝土结构自重标准值产生的轴向力(kN)。 根据现浇箱梁横梁和变截面交接处均布荷载q147

113、.19，34.24max=47.19kPa。 NG2k模板、支架构配件自重标准值产生的轴向力(kN)。 NQk施工荷载产生的轴向力(kN)。于是，有:NG1k=0.60.6q1=0.60.647.19=16.99kN， NG2k=0.60.6(q2+q7)=0.60.6(1.0+1.27)=0.82kN， NQk=0.60.6(q3+q4)=0.36(1.0+2.0)=1.08kN；则:N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQk=1.2(16.99+0.82)+0.91.41.08=22.73kNN=35.7kN所以在梁端变截面及桥墩中心两侧各7.5m范围内，按最不利立杆单肢竖向承载

114、力验算满足要求。（2）立杆稳定性验算根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(P17)有关模板支架立杆的稳定性计算公式:Nw/A+0.9MW/Wf。Nw单支立杆轴向力(kN)，钢管所受垂直荷载，按N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQk(组合风荷载时)，同前计算所得。f钢材抗压强度设计值。建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(P15)表5.1.6，Q235A级钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2=205MPa。A48mm3.5钢管截面积A=489mm2。轴心受压杆件稳定系数，根据长细比查表即可求得。i截面回转半径，查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(P15)表5.

115、1.7 钢管截面特性，i=15.8。l0立杆计算长度(m)。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(P17)5.3.3条规定：立杆计算长度l0=kh=1.1551.71.2=2.36m=2360mm。k计算长度附加系数，取值1.155。脚手架单杆计算长度系数，取值1.7。h横杆步距，取值1.2m。长细比=l0/i=2360/15.8=149，参照建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(P44)查附录E得=0.312。MW计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距:MW=0.91.4WkLah2/10。Wk=0.7zusw0。查建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(P13)公式4.3.1。z风压高度变化

116、系数，参考建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(P42)附录D表D.0.1，按照离地面高度10m，地面粗糙度类型为B类，得uz=1.00。us风荷载体型系数，查建筑结构荷载规范(P17)表7.3.1，第36项，得:us=1.2。w0基本风压，查建筑结构荷载规范(P30)附表D.4 ，w0=0.4kN/m2（重现期按50年）。故:Wk=0.7uzusw0=0.711.20.4=0.336kN/m2。La立杆纵距0.6m。故:MW=0.91.4WkLah2/10=0.91.40.3360.61.22/10=0.037kNm。W截面模量查表得W=5.08cm3。则，Nw/A+0.9MW/W=22.7

117、3103/(0.312489)+0.90.037106/(5.08103)=155.5N/mm2f=205N/mm2。计算结果说明考虑风荷载的作用，支架是安全稳定的。2、箱梁跨中13.0m等截面空心段支架验算车行天桥除梁端变截面7.5m段以及横梁1.2m范围外其余截面，钢管碗口式支架体系采用6009001200mm的布置结构，如图:（1）立杆轴向力验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆间距为90cm（1m），路桥施工计算手册中表13-5(P438)钢管支架容许荷载N=35.7kN。根据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(P17)立杆实际承受的荷载为:N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4

118、NQk(组合风荷载时)； NG1k现浇混凝土结构自重标准值产生的轴向力(kN)。 根据现浇箱梁空箱均布荷载q1x=22.88kPa。 NG2k模板、支架构配件自重标准值产生的轴向力(kN)。 NQk施工荷载产生的轴向力(kN)。于是，有:NG1k=0.60.9q1=0.60.922.88=12.36kN， NG2k=0.60.9(q2+q7)=0.60.9(1.0+0.96)=1.06kN， NQk=0.60.9(q3+q4)=0.60.9(1.0+2.0)=1.62kN；则:N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQk=1.2(12.36+1.06)+0.91.41.62=18.15

119、kN1.3。最不利处架体抗倾覆稳定计算安全系数较大，完全满足要求，故设计方案中全桥支架抗倾覆稳定性满足要求。7.2.3 立杆底座及地基承载力计算1、立杆承受荷载验算在梁端变截面7.5m段以及横梁1.2m范围内，间距为600600mm布置立杆时，每根立杆上荷载由前面计算为: N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQk=1.2(16.99+0.82)+0.91.41.08=22.73kN梁端变截面7.5m段以及横梁1.2m范围以外，间距为600900mm布置立杆时，每根立杆上荷载为: N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQk=1.2(12.36+1.06)+0.91.41.6

120、2=18.15kN 2、立杆底托验算立杆底托验算公式:NRd。通过上述立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为梁端变截面7.5m段以及横梁1.2m范围间距600600mm布置的立杆，N=22.73kN。底托承载力(抗压)设计值，一般取Rd=40kN；得:22.73kN40kN，立杆底托承载力满足要求。3、立杆地基承载力验算立杆地基承载力验算:N/Adfg=kcfgk式中: N脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值； Ad立杆底座面积，Ad=10cm10cm=100cm2； kc-地基承载力调整系数；回填土、碎石土、砂土取0.4，粘土原状土取0.5，岩石、砼取1.0。本工程取砼基础系数为1.0。按照

121、最不利荷载考虑，立杆底座下砼基础承载力:N/Ad=22.73/0.01=2.273MPafcd=6.90MPa，底座下砼基础承载力满足要求。底托下搁置501004000mm方木，方木坐落在20cm厚C20砼层上，之间采用中砂找平、垫实；按照力传递面积计算:A为基础地面面积m2，由立杆底座按各层结构（砼、砾石砂、灰土）的扩散角传至地基土面层的所包括的面积，砼扩散角按45计算，其他材料按30计算。A=(20.2tg45+0.1)2=0.25m2；按照最不利荷载考虑，地基承载力必须满足:N/Ad=22.73/0.25=90.92kPa。若桥位区地基土承载力容许值不能满足现浇箱梁满堂支架施工要求，必须

122、进行处理。根据以往经验，地基容许承载力不小于180kPa，否则采取碎石土进行换填压实处理。7.3 模板体系验算7.3.1 箱梁底模下顺桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面顺桥向采用100100mm方木，横桥向间距300mm，方木顺桥向跨度在箱梁跨中截面处按L=900mm进行受力计算，在墩顶段及跨中横梁截面处按L=600mm进行受力计算。将方木简化为如下图所示的简支结构。1、梁端变截面7.5m段以及横梁1.2m范围箱梁底模下顺桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面顺桥向采用100100mm方木，横桥向间距300mm，方木顺桥向跨度按L=600mm进行受力计算，将方木简化为如下图所示的简支结构。墩顶

123、实心截面段 q1=47.19kPa， 100100mm方木间距均为300mm，顺桥向跨度为600mm。现场材料为松木，按木材种类A-3类计算，查路桥施工计算手册(P805)顺纹受压及承压应力w=12MPa；弯曲剪应力1.9MPa；弹性模量E9000 MPa；抗弯强度验算:线荷载q=1.2(q1+q2)+1.4(q3+q4)l=1.2(47.19+1.0)+1.4(2.5+2)0.3 =19.24kN/m，Mmax=ql2/8=19.240.62/8=0.87kNm，100100mm方木截面模量W=bh2/6=1001002/6=166667mm3，=Mmax/W=870000/166667=5

124、.22MPaw=12MPa；强度满足要求。抗剪强度验算:Vmax=ql/2=19.240.6/2=5.77kN，=(3/2)Vmax/A=(3/2)5.77103/(100100)=0.87MPa=1.9MPa；抗剪强度满足要求。刚度验算:线荷载q=1.2(47.19+1)0.3=17.35kN/m，100100mm方木，弹性模量E=9000MPa，惯性矩I=bh3/12=1001003/12=8333333mm4；挠度f=5ql4/(384EI)=517.356004/(38490008333333)=0.39mmf=600/400=1.5mm；刚度满足要求。2、正常空箱截面处顺桥向方木验算

125、箱梁正常段截面段 q1=22.88kPa，顺桥向采用100100mm方木，横桥向间距300mm，方木顺桥向跨度按L=900mm进行受力计算，将方木简化为如下图所示的简支结构。现场材料为松木，按木材种类A-3类计算，查路桥施工计算手册（P805）顺纹受压及承压应力w=12MPa；弯曲剪应力1.9MPa；弹性模量E9000 MPa；抗弯强度验算:线荷载q=1.2(q1+q2)+1.4(q3+q4)l=1.2(22.88+1.0)+1.4(2.5+2)0.3 =10.49kN/mMmax=ql2/8=10.490.92/8=1.06kNm，100100mm方木截面模量W=bh2/6=1001002/

126、6=166667mm3，=Mmax/W=1060000/166667=6.36MPaw=12MPa；强度满足要求。抗剪强度验算:Vmax=ql/2=10.490.9/2=4.72kN，=(3/2)Vmax/A=(3/2)4.72103/(100100)=0.71MPa=1.9MPa；抗剪强度满足要求。刚度验算:线荷载q=1.2(22.88+1)0.3=8.60kN/m，100100mm方木，弹性模量E=9000MPa，惯性矩I=bh3/12=1001003/12=8333333mm4；挠度f=5ql4/(384EI)=58.609004/(38490008333333)=1.16mmf=900

127、/400=2.25mm；刚度满足要求。通过以上截面最大荷载演算得知，纵桥向采用10cm10cm能够满足施工要求。7.3.2 立杆顶托上横桥向方木验算方案中顶托上横桥向全部采用100100mm方木，在梁端变截面7.5m段以及横梁1.2m范围按顺桥向间距l=600mm，横桥向跨度l=600mm进行验算。箱梁正常空箱处顺桥向间距l=900mm，横桥向跨度l=600mm进行验算。1、梁端变截面7.5m段以及横梁1.2m范围(顺桥向方木跨度600mm，横桥向方木跨度600mm)立杆顶托上横桥向方木选取100100mm规格，取荷载最不利布置进行计算:横桥向计算示意图P为顺桥向100100mm方木下传的集中

128、荷载:P=1.2(47.19+1)+1.4(1.5+2)0.30.6+1.250.10.10.611.33kN11.33kN=11.33kN 抗弯强度验算(见路桥施工计算手册P741):Mmax=P/l(2c+b)a=11.33/0.6(20.15+0.3)0.15=1.70kNm，100100mm方木截面模量W=bh2/6=1001002/6=166667mm3；=Mmax/W=1.70106/166667=10.1MPaw=12MPa；强度满足要求。1.70kNm1.70kNm抗剪强度验算:Vmax=P/l(2a+b)=11.33/0.6(20.15+0.3)=11.22kN，=(3/2)

129、Vmax/A=(3/2)11.33103/(100100)=1.70Mpa=1.9MPa；抗剪强度满足要求。刚度验算:本方案中挠度按简支梁跨中受集中力模型计算，如图所示：P=1.2(47.19+1)0.30.6+1.27.50.10.10.6=10.46kN，fmax=2pl3/48EI =210.46103 600600600/(4890008333333) 1.25mm600/400=1.5mm；刚度满足要求。通过以上截面最大荷载演算得知，纵桥向采用10cm10cm能够满足施工要求。2、正常空箱截面处(顺桥向方木跨度900mm，横桥向方木跨度600mm)立杆顶托上横桥向方木选取100100

130、mm规格，取荷载最不利布置进行计算:横桥向计算示意图P为顺桥向100100mm方木下传的集中荷载:P=1.2(22.88+1)+1.4(1.5+2)0.30.9+1.27.50.10.10.9=9.14kN9.14kN9.14kN 抗弯强度验算(见路桥施工计算手册P741):Mmax=P/l(2c+b)a=9.14/0.6(20.15+0.3)0.15=1.37kNm，100100mm方木截面模量W=bh2/6=1001002/6=166667mm3；=Mmax/W=1.37106/166667=8.2MPaw=12Mpa；强度满足要求。1.37kNm1.37kNm抗剪强度验算:Vmax=P/

131、l(2a+b)=9.14/0.6(20.15+0.3)=9.14kN，=(3/2)Vmax/A=(3/2)9.14103/(100100)=1.06MPa=1.9MPa；抗剪强度满足要求。刚度验算:本方案中挠度按简支梁跨中受集中力模型计算，如图所示：P=1.2(22.88+1)0.30.9+1.250.10.10.9=6.51kN，fmax=2pl3/48EI =26.51103 600600600/(4890008333333) 0.78mm600/400=1.5mm；刚度满足要求。通过以上截面最大荷载演算得知，纵桥向采用10cm10cm能够满足施工要求。7.3.3 底模板验算现浇箱梁底模全

132、部采用面板规格1220244018mm竹胶板，底模下方搁置100100mm背肋方木，中到中间距300mm，面板按三跨连续梁计算。现取各种布置情况下最不利荷载位置进行受力分析，即墩顶横梁处q1=47.19kPa最大进行计算，受力结构简化如下: 现选取1m宽底模进行计算。抗弯强度验算:底模线荷载q=1.2(q1+q2)+1.4(q3+q4)l=1.2(47.19+1.0)+1.4(2.5+2)1 =64.13kN/m，查路桥施工计算手册（P763）附表2-9，得:Mmax=0.1ql2=0.164.130.32=0.58kNm，18mm竹胶板截面模量W=bh2/6=1000182/6=54000m

133、m3，查桥梁施工常用数据手册P287竹胶板最小静曲强度=50MPa=Mmax/W=580000/54000=10.74MPa=50MPa，底模强度满足要求。刚度验算:线荷载q=1.2(47.19+1)1=57.83kN/m，竹胶板背楞100100方木，面板净跨径为200mm，竹胶板弹性模量E=4000MPa，惯性矩I=bh3/12=1000183/12=486000mm4，查路桥施工计算手册（P762）:最大挠度系数0.677；挠度f=0.677ql4/(100EI)=0.67757.832004/(1004000486000)=0.32mmf=300/400=0.75mm；模板刚度满足要求。

134、7.3.4 腹板、翼缘板外侧模验算1、腹板外侧模验算现浇箱梁腹板外侧模全部采用面板规格1220244018mm竹胶板，背肋为100100mm方木，中到中间距不大于350mm，按最大值350mm计算，面板按三跨连续梁计算。现选取最不利情况下新浇砼对侧模最大压力(q5=15.29kPa)处进行受力分析、计算，受力结构简化如下: 现选取1m宽模板进行计算。抗弯强度验算:侧模线荷载q=(1.215.29+1.44)1=23.95kN/m，查路桥施工计算手册附表2-9，得:Mmax=0.100ql2=0.123.950.352=0.29kNm，18mm竹胶板截面模量W=bh2/6=1000182/6=5

135、4000mm3，查桥梁施工常用数据手册竹胶板最小静曲强度=50MPa=Mmax/W=290000/54000=5.37MPa=50Mpa，模板强度满足要求。刚度验算:侧模线荷载q=1.215.291=18.35kN/m竹胶板后竖向背楞100100mm方木，面板净跨径250mm竹胶板弹性模量E=4000MPa惯性矩I=bh3/12=1000183/12=486000mm4查路桥施工计算手册:最大挠度系数0.677挠度f=0.677ql4/(100EI)=0.67718.352504/(1004000486000)=0.25mmf=350/400=0.875mm模板刚度满足要求。2、腹板外侧模背肋

136、验算背肋全部采用100100mm方木，间距最大值350mm，背肋在上下分别向内30cm、25cm设纵向钢管支承，h=1.8m桥梁腹板高度即背肋总高度为1.3m,支承跨度0.75m。新浇砼对侧模最大压力q5=15.29kPa，按跨度l=750mm进行受力分析、计算，受力结构简化成简支梁。抗弯强度验算:线荷载q=(1.2q5+1.4q4)l=(1.215.29+1.44)0.35=8.38kN/mMmax=ql2/8=8.380.752/8=0.60kNm100100mm方木截面模量W=bh2/6=1001002/6=166667mm3=Mmax/W=600000/166667=3.59MPaw=

137、12Mpa；强度满足要求。刚度验算:线荷载q=1.215.290.35=6.42kN/m100100mm方木，弹性模量E=9000MPa惯性矩I=bh3/12=1001003/12=8333333mm4挠度f=5ql4/(384EI)=56.427504/(38490008333333)=0.35mmf=750/400=1.875mm；刚度满足要求。抗剪强度验算:Vmax=ql/2=8.380.75/2=3.14kN=(3/2)Vmax/A=(3/2)3.14103/(100100)=0.47MPa=1.9MPa抗剪强度满足要求。3、翼缘板外侧模验算现浇箱梁翼缘板外侧模全部采用面板规格1220

138、244018mm竹胶板，背肋为50100mm方木，中到中间距不大于350mm，按最大值350mm计算，面板按三跨连续梁计算。现选取翼缘板根部砼厚度0.5m的最不利最大自重压力(q1=260.5=13kPa)进行受力分析、计算，受力结构简化如下:现选取1m宽模板进行计算。抗弯强度验算:侧模线荷载q=(1.213+1.44)1=21.20kN/m，查路桥施工计算手册附表2-9，得:Mmax=0.100ql2=0.121.200.352=0.25970kNm，18mm竹胶板截面模量W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，查桥梁施工常用数据手册竹胶板最小静曲强度=50MPa=Mmax/W

139、=259700/54000=4.81Mpa=50MPa，模板强度满足要求。刚度验算:侧模线荷载q=1.213.01=15.60kN/m，竹胶板背楞50100mm方木，面板净跨径300mm，竹胶板弹性模量E=4000MPa，惯性矩I=bh3/12=1000183/12=486000mm4，查路桥施工计算手册（P763）:最大挠度系数0.677；挠度f=0.677ql4/(100EI)=0.67715.603004/(1004000486000)=0.44mmf=350/400=0.875mm；模板刚度满足要求。4、翼缘板下横桥向方木验算箱梁外伸翼缘板外侧模底面横桥向全部采用50100mm方木，顺

140、桥向间距300mm。选取翼缘根部砼厚度计算自重荷载，其最不利q1=260.5=13.0kPa按简支结构进行计算。横桥向跨度按最大值900mm进行计算。抗弯强度验算:线荷载q=1.2(q1+q2)+1.4(q3+q4)l=1.2(13.0+1.0)+1.4(2.5+2)0.3=6.93kN/m，Mmax=ql2/8=6.930.92/8=0.70166kNm，50100mm方木截面模量W=bh2/6=501002/6=83333mm3，=Mmax/W=701660/83333=8.42MPaw=12MPa；强度满足要求。翼缘板厚度在0.2m0.50m之间，本题按最大值0.5m计算，实际富裕度更高

141、。刚度验算:线荷载q=1.2(13.0+1)0.3=5.04kN/m，50100mm方木，弹性模量E=9000MPa，惯性矩I=bh3/12=501003/12=4166667mm4；挠度f=5ql4/(384EI)=55.049004/(38490004166667)=1.15mmf=900/400=2.25mm；刚度满足要求。抗剪强度验算:Vmax=ql/2=6.930.9/2=3.12kN，=(3/2)Vmax/A=(3/2)3.12103/(50100)=0.94MPa=1.9MPa；抗剪强度满足要求。5、翼缘板外侧底模顺桥向方木验算翼缘板厚度0.2m0.5m，取其根部最大厚度0.5m

142、计算自重荷载q5=13.0kPa，顺桥向跨度最大值900mm。现按l=900mm跨度的最不利情况进行受力分析、计算，顺桥向背肋采用100150mm方木，按照简支梁进行计算，受力结构简化如下:P为顺桥向50100mm方木下传的集中荷载:P=1.2(13.0+1.0)+1.4(1.5+2)0.30.9+1.250.150.10.9=5.94kN，抗弯强度验算(见路桥施工计算手册（P741）: 100150m方木，I=28125000mm4，W=bh2/6=1001502/6=375000mm3；Mmax=3/2P0.45-P0.3=(1.50.45-0.3)5.94=2.2275kNm，=Mmax

143、/W=2.2275106/375000=5.94MPaw=12MPa；强度满足要求。抗剪强度验算:Vmax=3/2P=1.55.94=8.91kN，=(3/2)Vmax/A=(3/2)8.91103/(100150)=0.89MPa=1.9MPa；抗剪强度满足要求。刚度验算:P=1.213.00.30.9+1.250.150.10.9=4.29kN，fmax=4.29103150/(6900028125000900)(2150+150)9002-41502900+ 4.291039003/(48900028125000)=0.39mm900/400=2.25mm；刚度满足要求。从上述计算可知，

144、各项指标富裕度较大。施工时为保证支架搭设范围比桥面面板宽，翼缘板下支架横桥向档距可适当调整，最大档距不得大于1.2m。7.3.5 箱室模板配置根据前期同类型现浇箱梁施工成功经验，内模面板全部采用1220244018mm厚竹胶板拼装成型，内衬50100mm方木拼装成环形龙骨，现浇箱梁纵向按400mm间距设置，面板纵向接头处落在封闭环形龙骨上；由于箱室高度小、顶宽窄，箱室内配合钢管支承，以增加整体刚度和稳定性，内模底口平直段不封闭，利于箱室内砼振捣和收光。1、箱梁箱室侧模验算现浇箱梁箱室侧模全部采用面板规格1220244018mm竹胶板，背肋为50100mm方木，中到中最大间距按400mm，面板按

145、三跨连续梁计算。新浇砼对侧模最大压力q5=15.29kPa进行受力分析、计算，受力结构简化如下:现选取1m宽模板进行计算。抗弯强度验算:侧模线荷载q=(1.215.29+1.44)1=23.95kN/m，查路桥施工计算手册附表2-9，得:Mmax=0.100ql2=0.123.950.42=0.3832kNm，18mm竹胶板截面模量W=bh2/6=1000182/6=54000mm3，查桥梁施工常用数据手册竹胶板最小静曲强度=50MPa=Mmax/W=383200/54000=7.10MPa=50MPa，模板强度满足要求。刚度验算:侧模线荷载q=1.215.291=18.35kN/m，竹胶板背

146、楞50100mm方木，面板净跨径350mm，竹胶板弹性模量E=4000MPa，惯性矩I=bh3/12=1000183/12=486000mm4，查路桥施工计算手册:最大挠度系数0.677；挠度f=0.677ql4/(100EI)=0.67718.353504/(1004000486000)=0.96mmf=400/250=1.60mm(结构表面隐蔽模板挠度为构件跨度的1/250)；模板刚度满足要求。2、箱梁箱室侧模背肋方木验算侧模背楞采用50100mm方木，方木间距400mm。因现浇箱梁砼分两次浇筑，第一次浇筑至翼缘板根部与腹板交界处，即最大浇筑高度1.3m，扣除底板厚0.22m，背肋在上下分

147、别向内20cm、25cm，支承跨度l=1.3-0.22-0.2-0.25=0.63m。新浇砼对侧模最大压力q5=15.29kPa，按跨度l=630mm进行受力分析、计算，受力结构简化成简支梁。50100mm方木力学特性:w=12MPa，E=9103MPa，W=501002/6=83333mm3，I=501003/12=4166667mm4；抗弯强度验算:线荷载q=(1.215.29+1.44)0.4=9.58kN/m，Mmax=ql2/8=9.580.632/8=0.48kNm，=M/W=0.48106/83333=5.76MPaw=12MPa；强度满足要求。刚度验算:线荷载q=1.215.2

148、90.4=7.34kN/m，挠度f=5ql4/(384EI)=57.347644/(38490004166667)=0.87mmf=630/250=2.52mm(结构表面隐蔽模板挠度为构件跨度的1/250)；刚度满足要求。3、箱室芯模顶部面模验算箱梁箱室顶面砼厚度0.25m0.5m，按较大厚度0.5m计算q1=260.5=13kPa。现选取1m宽模板进行计算。抗弯强度验算:模线荷载q=1.213+1.4(2.5+2)1=21.9kN/m23.95kN/m(小于同样布置形式下经验算合格的箱室侧模线荷载，强度不需计算)，模板强度满足要求。刚度验算:模线荷载q=1.2131=15.6kN/m18.3

149、5kN/m(小于同样布置形式下经验算合格的箱室侧模线荷载，刚度不需计算)，模板刚度满足要求。因此，芯模顶部面板选1220mm2440mm18mm竹胶板满足要求。4、箱梁箱室芯模顶面背肋方木验算箱梁箱室顶面砼厚度0.25m0.5m，按照厚度0.5m计算：q1=260.5=13kPa。箱室顶面背楞采用50100mm方木，方木间距400mm，背肋按照900mm计算。50100mm方木力学特性:w=12MPa，E=9103MPa，W=501002/6=83333mm3，I=501003/12=4166667mm4；抗弯强度验算:线荷载q=1.2(13+1)+1.4(1.5+2.0)0.4=8.68kN

150、/m，Mmax=ql2/8=8.680.42/8=0.70166kNm，50100mm方木截面模量W=bh2/6=501002/6=83333mm3，=Mmax/W=701660/83333=8.42MPaw=12MPa；强度满足要求。翼缘板厚度在0.2m0.50m之间，本题按最大值0.5m计算，实际富裕度更高。刚度验算:线荷载q=1.2(13.0+1)0.3=5.04kN/m，50100mm方木，弹性模量E=9000MPa，惯性矩I=bh3/12=501003/12=4166667mm4；挠度f=5ql4/(384EI)=55.049004/(38490004166667)=1.15mmf=

151、900/400=2.25mm；刚度满足要求。抗剪强度验算:Vmax=ql/2=6.930.9/2=3.12kN，=(3/2)Vmax/A=(3/2)3.12103/(50100)=0.94MPa=1.9MPa；抗剪强度满足要求。因顶板砼厚度小，产生自重荷载也小，立柱承载力远小于前面计算承受荷载，计算省略。从上述计算过程看，由于空箱箱室宽度都超过1.0m的最大允许跨度，必须增加立柱支撑，使分节段后的单跨跨径不超过1.0m的最大允许跨度要求，保证结构安全稳定。7.4 通道设置7.4.1 通道布置尺寸三座车行天桥通道支架采用碗扣支架,通道位置设在跨中标准空心段内，确保箱梁自重相对较轻。对支架进行设计

152、，立杆间距30cm，支架顶端设1515cm方木分配纵梁，重量上方设置四根1515cm方木分配横梁，横梁上设I28b30cm的工字钢作为纵向承重梁，I28b型的工字钢上横向设置I12b型的工字钢分配梁、I12b型的工字钢外满铺竹胶板作为安全防护。门洞跨度为4米，净高4.7米，限高4.2米。基础设置高1米，宽1.5米，长11米的C20混凝土防撞墙。标准段截面图 根据横断面图，用CAD算得该处梁体截面积A=6.34m2则： 取1.2的安全系数，则q129.971.235.94kPa 注：B 箱梁底宽，取5.5m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。7.4.2 单根工字钢强度检算 单位长度上的

153、荷载为：q(q1+ q2+ q3+ q4+ q7)b(35.94+1.0+1.0+2+2.21)0.6=25.29kN/m跨中最大弯距为：Mmax=支点处最大剪力设计值：Vmax=初选截面：梁所需要的截面抵抗矩为：查桥涵计算手册得I28b :Ix=7481cm4 Wx=534.4cm3=5.34410-5mm3=23.95 cm=239.5mm =10.5mm(查表d得）I28b自重为0.4786KN/m(查桥涵手册)I45b自重产生弯距为：M=总弯距Mx=48.083+0.9099 =48.993KNm弯距正应力为（临时结构，取1.3的容许应力增加值）支点处剪力为：Qx=49.32+0.47

154、860.3=49.46KN为腹板板厚度=10.5mmmax=Mpa1.385 Mpa(1.3为容许应力增大值)7.4.3 工字钢跨中挠度验算 I45b单位长度上的荷载标准值为：q=25.29+0.4786=25.769KN/mI28b刚度满足要求，所以采用I28b。7.5 K5+496.737和K6+946.367车型天桥支架验算由于K7+823.5车行天桥上部结构相对于K5+496.737和K6+946.367车行天桥更复杂，箱梁跨度和自重更大，因此以K7+823.5车行天桥作为最不利结构进行验收，并经验算满足规范要求，且有较大的安全富余量。为保证支架搭设更加安全稳定，将K5+496.737和K6+946.367车行天桥的满堂支架搭设的原则和方式与K7+823.5车行天桥基本相同，其受力情况也相似，因此本计算书不再对K5+496.737和K6+946.367车行天桥满堂支架进行重复验收。7.6 设计图纸1、车行天桥满堂支架搭设平面图2、车行天桥满堂支架搭设立面图3、车行天桥满堂支架搭设断面图4、车行天桥通道设置立面图5、车行天桥施工进度计划表