基地扩建项目升降机卸料通道专项施工设计方案（24页）.doc

1、*基地扩建项目 及物料提升机卸料通道搭设专项方案2015年8月3日一、工程概况3二、编制依据3三、技术措施要求3四、搭设材料要求4五、技术要求4六、施工程序8七、安全管理8八、排架搭设示意图9九、其他9十、施工升降机卸货通道脚手架计算书11、工程概况研究实验室、自有体外诊断产品扩产、医疗检验仪器及配套试剂产品基 地扩建项目位于*。本工程项目，在5#楼与2#楼之间、1#楼与4#楼之间和3#楼主楼外侧各 布置一台龙门架及物料提升机作为垂直运输机械；龙门架及物料提升机与主 楼原结构之间需搭设卸料通道。卸料通道平面尺寸为18m宽、P15ID长,最高搭设高度为23. 5m。使 用时逐层搭设，逐层拉结缆风

2、绳，卸料通道的立杆纵距15叭 横距18叭 步距1.8m,钢管类型48x3.0,其中立杆均为双立杆。扣件连接方式：平台 板下钢管及连墙件采用双扣件，其他采用单扣件，平台底为横向钢管间距 300mm,卸料通道应满铺胶合板，并用钢丝绑扎固定。连墙件为2步2跨设 置；卸料通道两侧的外侧立杆Z间设置一道屮栏杆，栏杆内侧布置防护板并 用钢丝绑扎固定。最大允许使用荷载为2kpa （材料与施工荷载之和），允许 同时作业层数为1层。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20133、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-914、

3、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011三、技术措施要求1、卸料通道架体采用双排钢管脚手架搭设，由斜拉缆风绳保证排架横向稳 定，由剪刀撑保证排架纵向稳定。2、卸料通道架体对应的每层楼面处必须设置连墙件，连墙件采用抱梁固定方式进行设置，抱梁吋连墙杆一端固定在框架梁上，另一端用十字扌】1件连脚手架立杆上。3、卸料通道的卸料层应满铺脚手板，脚手板板应与架体绑扎牢固。4、卸料通道在架体两侧立杆之间应设置中栏杆，并在通道外侧立杆之间按 标准设置防护栏杆及挡脚步板。5、卸料通道两侧边，用板进行分隔封闭，封闭高度12叽四、搭设材料要求1、卸料通道架体应采用348X3. Omm的钢管，并应符合现行国家标准直缝

4、 电焊钢管(GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T3092)中规 定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳结构钢HGB/T700)中Q235-A 级钢的规定。2、卸料通道架体应采用可锻铸铁制作扣件，其材质应符合国家标准钢管 脚步手架扣件(GB/15831)的规定。3、卸料通道架体胶合板应符合JGJ130中的材质要求。五、技术要求搭设技术措施1脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手 架在每日收工前，一定耍确保架子稳定。2支搭脚手架必须选用符合规定的架设料具，在架子上作业不得走单杆，必须 将安全带系在高处大横杆上。3脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高

5、度不得超过相邻连墙件和缆风绳 以上两步。4结构外架子每搭设一层，由项目部安全员验收合格后方可投入使用。5在搭设过程中，每日上班前应由安全员、架子班长及吋检查现场安全状态每 两步验收一次，检查施工现场是否存在安全隐患，及时提醒施工人员注意安全。6缆风绳、连墙件等是保证排架稳定的必须措施，严禁私自拆改。7对接扣件安装时其开口应向内，以防雨水进入，直角扣件安装时开口一不得向 下，以保证安全。8保证卸料荷载均匀分散，不得集中堆料施荷，总荷载不得大于2kN/m2,确保安 全储备。9钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避 雷网络，并检测接地电阻不大于30Q。10定期检查脚手架

6、，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固 稳定，确保施工安全。11保证架体的整体性独立性，扫地杆、剪刀撑、连墙件、缆风绳等不得与井架、 升降机或外架一并拉结，不得截断架体。使用阶段安全措施1六级及六级以上大风和雾、雨雪天应停止脚手架作业，雨雪后上架作业应采取 防滑措施。2项冃管理部应设专人负责对脚手架进行日常检查和保修，特别在五级级以上大 风与大雨后，以及脚手架停用超过一个月，复工前，必须对脚手架进行全而检查, 重点检查下列项目：（1）各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求；（2）扌II件螺栓是否松动；（3）安全防护措施是否符合要求；（4）是否超载。3脚手架按

7、以下项目进行日常维修检查： 各主节点杆件的安装、连墙件、支撑、焊接部位焊缝、拉结固定点、门洞等关 键位置的构造是否符合施工方案要求。 地基是否有积水、下沉现象，立杆是否出现悬空，扣件螺栓是否有松动现象等。 脚手架垂宜度是否满足规范要求，安全防护设施是否符合规定。4脚手架使用期间，荷载应均匀布置，不得集中堆放。通道上材料及时清运，不 得长时间堆放。任何人员不得在通道上逗留、休息。严禁任意拆下主节点处的纵 横向水平杆、纵横向扫地杆、连墙杆、支撑、栏杆、扌当脚板、斜拉杆、固定锚栓 等部件，要拆除以上任一部件必须采取安全加固措施，并报技术负责人审批同意 后方可实施。5应在操作楼层下方设置一道水平挑兜网

8、，防护高空落物。6防电避雷措施(1) 在高、低压线下方均不得搭设脚手架。脚手架的外侧边缘与外电架空线路的 边线之间必须保持安全操作距离。最小安全操作距离应不小于下表的规定。当条 件限制达不到下表规定的最小距离时，必须采取防护措施。脚手架周边与架空线路的边线之间的最小安全距离外电线路电压等级(kv)小于111035 110220330500最小安金操作距离5)4.06.0&01015(2) 采用避雷针与大横杆连通、接地线与整噫建筑物楼层内避雷系统连成一体 的措施。(3) 安装防雷装置，防雷装置的冲击接地电阻值不得大于30Q。(4) 避雷针共设置4根，避雷针用直径为25mm,壁厚3mm的镀锌钢管或

9、直径12mm 镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架的立杆上，高度大于5,并将所有最上层的 大横杆全部接通，形成避雷网络。(5) 接地线采用巾8圆钢，将立杆与建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的 连接应保证接触可靠。在脚手架的下部与立杆连接时，应用两道螺栓卡箍连接， 并加设弹簧热圈，以防松动，保证接触面不小于10cni2。连接时将接触表面的油 漆及氧化层清除，使其有金屈光泽，并涂以中性凡士林。(6) 接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50ni设置1个。 位置不得选在人员经常走到的地方以避免跨步电压的危害和防止接地线遭机械 损伤。同时应注意与其他金屈物或电缆之间保持一定距离(一般

10、不小于餉)，以 免发生击穿事故。(7) 接地线的焊接长度应大于接地线直径的6倍。接地装置完成后，要用电阻表 测定电阻是否符合耍求。拆除技术措施1拆架前：(1) 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造耍求；(2) 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3) 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4) 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥， 禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立而拆除时，对不拆除的脚手架两 端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6. 4

11、. 32条第4款、第6. 6. 3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。3拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、 斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清原则依次进行。严禁上 下同时进行拆架作业。5拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时, 应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架; 分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至 下部最后一根长立杆的高

12、度(约6. 5m)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后, 再拆除连墙件。7拆除时耍统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应 先通知对方，以防坠落。8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10拆下的材料耍徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运， 分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11所有杆件和扌II件在拆除吋应分离，不准在杆件上附着扌】1件或两杆连着送到地 面。12所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。13输送至地面的杆件，应

13、及时按类堆放，整理保养。14当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。15如遇六级强风、大雾、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜 间拆除。六、施工程序6.1、施工前的准备（1）卸料通道架体搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全 技术交底。（2）应对钢管、扌II件、脚手板等进行检查验收，严禁使用不合格产品。（3）地基基础自基底标高向上素土分层夯填，回填土为达到最优含水率的素土，不得混 入垃圾、树皮草根等腐殖性土，每层厚度250nin）,密实度不小于0.95；其上铺 80厚石子，沿外墙四周浇筑厚120mni宽1500mmC20混凝土垫层，垫层外侧

14、应 设置 200mmX300mm （宽X深）砖砌排水沟，沟内用1： 3水泥砂浆抹面，垫 层以上应按照脚手架柱距、排距要求铺放18#槽钢垫板或厚50 mm宽200 mm 木垫板，作为搭设落地脚手架的基础。6.2、卸货通道架的搭设1、架体搭设顺序如下：立杆一纵向扫地杆一横向扫地杆一第一步纵向水平杆一第一步横向水平杆-第二步纵向水平杆-第二步横向水平杆-设置连墙杆（每楼层设置一 组）一第三步纵向水平杆一第四步纵向水平杆一张拉第一道缆风绳一第五步 纵向水平杆f第六步纵向水平杆f依以上顺序直至搭设至施工需要高度。2、脚手板的铺设在卸料通道架每层沿纵向铺设脚手板，用14#镀锌钢丝将脚手板与平台 架体绑扎牢

15、固。3、挡脚板铺设在平台架卸料层两侧面及防护门间的安全空档处设置挡脚板和并与平台架体绑扎牢I古I。4、防护门的安装和使用将防护门安装在靠近施工升降机侧的立杆上，防护门安装时应抱箍与升 降机侧的立杆上，并有开关功能。七、安全管理(1) 搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管 理规则GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证 上岗；(2) 搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋，禁止夜间搭设作业；(3) 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验 收，合格后方准许使用；(4) 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支

16、架、 揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严 禁拆除或移动脚手架安全防护设施；(5) 当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设 与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6) 脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定 搭设和拆除；(7) 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、缆风 绳、交叉支撑、水平架、扫地杆、加固栏杆和栏杆；(8) 不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应釆取安全措施，并 报主管部门批准；(9) 临街搭设脚手架吋，外侧应有防止坠物伤人的防护措施;(10) 在脚手架上进行电、

17、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11) 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业 标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005的有关规定执行；(12) 搭拆脚手架吋，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操 作人员入内。八、排架搭设示意图九、其他本方案未尽事项及要求见脚手架方案。十、施工升降机卸货通道脚手架计算书井架及物料提升机卸料通道钢管落地脚手架计算书依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数

18、：钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆釆用双立管。立杆的纵距1. 50米,立杆的横距1. 80米，内排架距离结构0. 30米,立杆的步距1. 80 米。钢管类型为48X2.9,连墙件采用3步3跨，竖向间距5. 40米，水平间距4. 50米。 施工活荷载为2. OkN/m2,同时考虑1层施工。脚手板采用竹串片，荷载为0. 35kN/m2,按照铺设4层计算。栏杆采用竹串片，荷载为0. 17kN/m,安全网荷载取0.0100kN/m2o脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加三根小横杆。基本风压0. 40kN/m2,高度变化系数1.39

19、00,体型系数0.0960。地基承载力标准值135kN/m2,基础底面扩展面积0. 250m2，地基承载力调整系数0. 40o钢管惯性矩计算采用I=n (D4-d4)/64,抵抗距计算采用W=n (D4-d4)/32Do一、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在人横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1. 均布荷载值计算小横杆的自重标准值1)1二0 036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0. 350X 1. 500/4=0. 131kN/m活荷载标准值Q二2. 000X 1. 500/4=0. 750kN/m荷载的计算值q二 1.

20、 2X0. 036+1.2X0. 131 + 1.4X0. 750=1. 250kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M二 1. 250X 1. 8002/8=0. 506kN. mo =0. 506X 106/4372. 0=115. 803N/mm2小横杆的计算强度小于205. ON/mm2,满足要求!3.挠度计算最人挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:5护384EI荷载标准值 q二0. 036+0. 131+0. 750=0. 917kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V二5. 0X0. 917X 1800. 04/(

21、384X2. 06X 105X 104930. 0)=5. 797mm 小横杆的最大挠度小于1800. 0/150与10mm,满足要求！二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的H重标准值Pi二0. 036X1.800=0. 064kN脚手板的荷载标准值P2=0. 350X 1.800X 1. 500/4二0. 236kN活荷载标准值Q二2. 000X 1. 800X 1. 500/4=1. 350kN荷载的计算值P二(1. 2X0. 064+1. 2X0.

22、236+1. 4X 1. 350)/2=1. 125kN大横杆计算简图2. 抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：血=0.0羽厂集中荷载最人弯矩计算公式如下:必皿=0.417M=0. 08X (1.2X0. 036) X 1. 5002+0. 417X 1. 125X 1. 500=0. 711kN.m o =0. 711X 106/4372. 0=162. 720N/mm2大横杆的计算强度小于205. ON/mm2,满足要求！3. 挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算

23、公式如下:,4= 0.677100SZ集中荷载最大挠度计算公式如下:= 3.029xPP1005Z大横杆白重均布荷载引起的最人挠度V二0. 677X0. 036X 1500. 004/(100X2. 060 X 105X 104930. 000)=0. 056mm集中荷载标准值 P二(0. 064+0. 236+1. 350)/2=0. 825kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V二3. 029X825. 075X 1500. 003/( 100X2. 060 X 105X 104930. 000) =3. 902mm 最大挠度和V二V+U2=3 958mm大横杆的最大挠度小T1500.

24、 0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范52. 5):R W Rc其屮Rc 一一扌II件抗滑承载力设计值，单扌II件取8. OkN,双扌II件取12. OkN；纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;1.荷载值计算横杆的自重标准值P二0. 036X1.500=0. 053kN脚手板的荷载标准值P2=0. 350X 1.800X 1. 500/2=0. 472kN活荷载标准値Q=2. 000X 1. 800X 1. 500/2=2. 700kN荷载的计算值R=l. 2X0. 053+1.2X0. 472+1. 4

25、X2. 700=4. 411kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N. m时,试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取& OkN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12. OkNo作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0. 1037NG1 = 0. 104X24. 000+24. 000X0. 036=3. 340kN脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2 二 0. 350 X 4 X 1. 500 X

26、 (1. 800+0. 300) /2=2. 205kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例釆用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0. 17NG3 = 0. 170X 1. 500X4=1. 020kN(4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2) ； 0.010NG4 二 0. 010X 1. 500X24. 000=0. 360kN经计算得到,静荷载标准值Ng = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6. 925kNo活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总 和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值二2. 000 X 1 X 1. 500 X 1

27、. 800/2=2. 700kN 风荷载标准值应按照以下公式计算其屮 Wo 基本风压(kN/m2),Wo 二 0.400Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1. 390Us 风荷载体型系数：Us = 0. 096经计算得到：Wk = 0. 400X1.390X0. 096 = 0. 053kN/m2o考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N 二 1.2% + 0. 9X1.4Nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2X6. 925+0. 9X 1. 4X2. 700=11. 712kN单双立杆交接位置的最大轴向压力：N=1.2X0. 360+0. 9X1. 4X2. 700=3.

28、 834kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N 二 1.2Ng + 1.4Nq经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2X6. 925+1. 4X2. 700=12. 090kN单双立杆交接位置的最大轴向压力：N=1.2X0. 360+1. 4X2. 700=4. 212kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式Mw 二 0. 9X1.4Wklah2/10其中Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距（m）；h立杆的步距（in） o经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0. 9X 1. 4X0. 053X 1. 500X1.800X 1. 800/10=0. 033kN.

29、 m五、立杆的稳定性计算：单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截而而积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，底部N二12.090kN，单双立杆交接位置N二 4.212kN；i计算立杆的截面回转半径，i二1.60cm；k 计算长度附加系数，取1155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u二1.800；10 计算长度（m）,由公式10二kuh确定，1（）二1. 155 X 1.800 X1.800=3. 742m；A 立杆净截面面积，A=5. 750cm2；W 立杆净截面模

30、量（抵抗矩）,W=6. 121cm3；X 长细比，为3742/16二234入o 允许长细比（k取1）,为3240/16二203 210 长细比验算满足 要求！ 一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0. 134；O 钢管立杆受压强度计算值(N/mnd ；f钢管立杆抗压强度设计值，f二20500N/nrn2；经计算得到：o =12090/(0. 13X575) =157. 441N/mm2；不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算。 f,满足要求!2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N立杆的轴心压力设计值，底部N二11.712RN,单双立杆交接位置N二3. 834kN；i 计算立杆

31、的截面冋转半径，i二1.60cm；k 计算长度附加系数，取1155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u二1.800；10计算长度(m),由公式 10 = kuh 确定，10=1. 155 X 1. 800 X1. 800=3. 742m；A立杆净截而而积，A=5. 750cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W二6. 121cm3；X 长细比，为3742/16=234入o 允许长细比(k取1),为3240/16=203 210长细比验算满足要求！e 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0. 134；Mw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=0. 033kN. m；

32、。一一钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 。=11712/(0. 13X575)+33000/6121=157. 858N/mm2；考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算o f,满足要求！六、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度H,按下 式计算：H = =0. 95；净截面面积 Ac = 4. 11cm2；毛截面面积 A = 18. 10cm2； f = 205. 00N/mm2o 经过计算得到Nfi = 71.564kNNnNP连墙件的设计计算满足强度设计要求！经过计算得到陀=300. 110kNN2N,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!

33、连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到N二4.816kN小于扣件的抗滑力8. OkN,连墙件单扣件满足要求!管管罰 钢钢件Iran 短短扣50 AH/ AH/ JJJ c J 向平角留连墙件扌II件连接示意图八、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的耍求Pk W fg其中Pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，Pk二Nk/A二3& 50 (kPa) Nk 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk二6. 93+2. 70=9. 63kN A 基础底面面积(n?) ； A = 0. 25fg 地基承载力设计值(kN/m2) ； fg = 54. 00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc X fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0. 40fgk 一地基承载力标准值；f叶=135. 00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足耍求!