金融中心工程桩抗浮锚杆等施工协调方案（24页）.doc

1、工程桩抗浮锚杆等施工协调方案 1、方案目的 本工程基坑面积大，工序多，需要考虑工程桩、抗浮锚杆、地下室底板施工、岩石爆破、预应力锚索施工、基坑土方开挖等工作内容，工序交叉多，工期又很紧。因此，施工监理单位多次提醒项目部要注意上述工作的协调管理，并编制专项施工方案，详细部署合理的分区施工，并采取科学合理的施工顺序，确保现场工作方便快捷，以达到加快进度，综合利用各种资源之目的。 本方案是在原7月8日方案的基础上，根据建设单位和监理单位的审核意见，及项目部的一些修改意见进行的调整，原方案自动作废。 2、总体思路 2.1施工阶段划分 根据地下室土方及预应力锚索工程施工情况，决定将地下室分成三个施工阶段

2、：现有土方可以正常开展的部分为第一阶段（下图中黑色区域）； 有大量岩石需爆破的为第二阶段（下图中蓝色区域）； 出土坡道影响部位为第三阶段（下图中粉红色区域）。 如下图所示： 2.2 地下室底板的分块和编号 根据华森设计院提供的地下室后浇带分位置示意图，本工程需按后浇带位置来进行分块。即在每一阶段又分成若干块，单块内可以单独施工。 根据地下室后浇带的位置，设计图纸将该地下室底板分成了18个区域，考虑到施工方便，我们将各区域与主楼对应的部分采用主楼的楼号编号，如A、B、C-a、C-b等。原设计楼号以外的区域，则另外采用阿拉伯数字进行编号，如下图所示，本工程所有技术资料均按以下编号体系进行引用： 2

3、.3 地下室底板施工顺序 对于任一部分地下室底板，均需按以下施工的顺序进行现场施工： 土方开挖预应力锚索施工挖孔桩施工承台土方开挖抗浮锚杆施工基础垫层和砖胎模底板钢筋混凝土。 其中承台土方开挖提前施工主要是为抗浮锚杆提供泥浆的存放场地，当承台土方部分完成后，抗浮锚杆就可以介入施工，二者可以穿插进行，而并不是严格地要求承台土方全部挖完后才能进行抗浮锚杆的施工。 2.4 工期安排指导原则 本工程工期紧，前期受连续大雨已严重影响工程进度，因此，必须尽一切可能地抢工期，主楼与附楼工期都要抢，在具备工作面的前提下，必须组织人力和机械设备做好各项抢工工作。 3、每一区域的施工顺序 3.1第一施工阶段： 根

4、据现场土方作业进展情况，现决定按以下顺序进行第一阶段的土方和桩基作业。施工作业按 12A5476以及 B或3E-cE-b 顺序进行。上述两条路线可以同步进行，也可以分开进行。如果某一区具备作业条件，可以提前施工，但不能影响其他区域的施工作业。 建设单位特别提醒，由于主楼的工期更紧张，因此，应优先按第一条施工路线施工，即尽快创造条件，完成12A区的施工。 3.2第二施工阶段： 该段主要是受岩土爆破影响，因此，其施工应晚于第一阶段无需爆破的部分。考虑施工运土石的要求，按 DE-a 顺序施工。 3.3第三施工阶段： 该段主要是基坑的坡道，施工时间受坡道的拆除影响。考虑到坡道拆除的先后顺序，先拆除的先

5、施工，基本考虑按 1098E-bE-a 顺序施工，其中E-a区是最后施工阶段，该部分剩余土方主要考虑填至4-7区域的超开挖区域（详见第5部分）。 4、坡道拆除和局部基坑的超挖 4.1坡道拆除的时间 当基坑内部所有土方（包含基坑土方、工程桩土方、桩承台土方、爆破区石方）开挖完成后，即进行坡道的拆除。 4.2坡道的土方拆除办法 根据现场设备和以往经验，本工程的坡道需采用逐步退挖的办法拆除，考虑到土方施工人员的安全及运输车辆的运输能力，最后运输坡度按15考虑，最小机械占地面积按7米*7米考虑，坡道两边的土坡坡度按1：1考虑，采取逐步退挖，交替上传的方式进行剩余土方的开挖，确保尽可能多的土方直接用挖土

6、机装入汽车之中。 现场拟采用以下步骤对坡道进行逐步拆除，如下图所示： 温馨推荐您可前往百度文库小程序享受更优阅读体验 不去了立即体验4.3 坡道最后土方的处理 对于剩余的坡道土方，采用对4-7区域的土方进行超挖的方式来解决。该部分土方如上图所示，总量约为： (7+7+2*7)/2*7*7+(7+7+2*12.7)/2*12.7*7=2437m3 4.4 坡道最后土方的处理 4.4.1取消原超开挖方案 原方案考虑坡道土方采用坑内4-7区超挖的方式处理，但考虑到超挖影响区域大、对后期回填土的质量要求较高、超挖会导致场内增加一部分转运费用和回填费用、整体进度受天气情况影响大等情况，其有利因素-提前完

7、成坡道拆除的效果可能无法实现，因此，还是决定取消该方案。 地道土方主要考虑采用放置于施工基坑上部的80吨汽车吊配合专门设计制作的装土料斗将剩余土方逐步运出。 4.4.2坡道土方的装土料斗制作 按照现场装土车12立方和20立方的规格，现场自行制作6立方的装土料斗，则每车12立方需要吊用两次。该料斗用完后，可作为次要地方的临时用水箱。该装土料斗的设计计算书附后。 4.4.3料斗制作及使用的注意事项 （1）料斗应严格按设计图纸要求的尺寸和技术要求进行制作，所有焊缝的厚度必须超过5mm，并应保证焊缝质量合格； （2）土方吊到坑上口车上后，一人上去将出料处的插销拔出，并将出料一侧的起 吊钢丝绳去掉，用根

8、部的两根钢丝绳缓慢起吊卸料； （3）本料斗设计使用荷载12吨，严禁超载使用；起吊钢丝绳与料斗应成60夹角； （4）料斗吊运过程中，严格按重大构件吊装操作，料斗下严禁站人；在吊运过程中，严禁在料斗上载人上下基坑； （5）料斗使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。 4.4.4 坑内挖土机的吊运 当基坑内土方作业完成后，坑内有至少3台挖土机不能自行到坑上，考虑在场地西北角采用一台80吨位汽车吊将挖土机吊至基坑上口。 4.5 坡道的全部土方的拆除时间 4.5.1剩余的总土方量 按上述42的土坡要求，则最终的土坡工程量为： V=78.372tg15xdx(10+1

9、0+2*tg15)/2 =0.268/2*10(78.3722-0)+0.268/3*(78.3723-0) =51233m3 4.5.2坡道主体土方的开挖时间 上述土方中除剩下的2437立方外，尚有48796立方（这部分土方称为坡道主体土方）可以直接运出去。由于开挖坡道需要两台挖土机配合，开挖的效率会降低，按每天出土2000立方考虑，则总时间应为24.4天。 4.5.3预应力锚杆的施工 考虑到在土方开挖过程中同时要完成预应力锚杆的施工，因此，必须考虑预应力锚杆的施工时间，锚杆的施工需要配合坡道土方开挖进行，土方开挖及锚杆施工都不会很快。因此，每一道锚杆及腰梁施工至少需5天时间，共计有5道锚杆

10、及腰梁，需25天时间。 4.5.4坡道剩余土方的开挖 上述4.3条计算的坡道剩余土方，每天用80吨汽车吊带6m3料斗装土吊装，土方需在下部挖土及装土，并用汽车吊吊至坑边沿，每6立方的土在坑下装土约需5分钟，吊运及卸土约3分钟，车辆轮换需2分钟，总计10分钟/车，每天出土按12小时计，总出土量在（60/10）*6*12=432立方，总的拆除时间应为： 2437/432=5.6天，约6天。 即坡道剩余土方的拆除共需6天时间。 4.5.4坡道拆除总时间 综合坡道主体土方、剩余土方、预应力锚杆施工等三项工作的时间，坡道总的拆除时间应为25+25+6=56天。上述时间未考虑下雨等施工不可预见因素。 5、

11、对基坑土台的处理 5.1原设计意见 鉴于本工程基坑较深，所以在设计时要求在坑底的东、西两侧预留3000-3500mm高的土台，并要土台附近的地下室底板混凝土浇筑完成并回填以后才能拆除该土台，以确保该基坑的安全。 5.2实施该方案的困难 如果按照该设计方案施工，存在以下问题： （1）设计的土台位置与设计的底板后浇带位置不一致，为了保证后浇带位置，土台位置需要做一定的调整。 （2）如果土台需等待相邻区域底板混凝土浇筑完成以后再行拆除，则土台区域的土方需要等待很长时间，相应影响基坑内坡道的拆除和第三施工阶段的施工，对于工期来说非常不利。如果土台可以提前拆除，则各块可以同步施工，坡道可以提前拆除，对工

12、期非常有利。 5.3提前开挖土台的建议 基于以上原因，我们建议：对于土台区域，建议在孔桩施工完成以后即进行开挖， 但开挖前需请桩基支护单位对支护现场进行检查，对支护结构进行验算。如无安全风险，就要进行正常的土台土方开挖，并将该部分土方从坡道上运出。如果基坑的安全要求不够，则需采取增加预应力锚索等技术措施，对支护结构进行加固处理，完成后对土台土方进行开挖。 当前，该方案岩土公司正在论证之中。必要时，可请建设单位组织专家论证会，讨论此部分土台的提前拆除问题。 6、桩基和承台土方的开挖和外运 6.1桩基土方外运路线 对于桩基开挖产生的土方，应及时采用运土车外运。对于1-2区的剩余土方外运，考虑在A区

13、的北侧预留一条运土道路（路宽5米），此时可以同时进行A区的土方开挖和工程桩支护。当1、2、A区土方外运结束后，此路逐步拆除。 其他区域不专门设置坑内土方运输道路，由挖孔桩施工人员用手推车将桩基土方运到上述运输干线附近，并用运土车外运。 6.2爆破区域土方的外运 该区域没有设计工程桩，因此，该区土方不存在工程桩土方的外运问题，爆破时，应要求爆破单位直接爆破到位，爆破的石块及时用运土车运走。 6.3承台土方开挖时间和土方外运 当工程桩施工完成后，即进行桩头的破除，之后进行承台土方的开挖，该土方也采用坡道外运。 7、基坑内7、8号塔吊的安装设想 考虑到A栋基础底板施工的垂直运输要求，项目部已确定在A

14、栋主楼区域基础底板施工阶段安装两台塔吊，即7、8号塔吊。这两台塔吊的基础设计、安装、拆除等另有专项施工方案，本方案仅说明其安装时间。 考虑到尽可能早地使用这两台塔吊吊运基础施工阶段的钢筋和模板，因此，塔吊要尽可能早安装，我们考虑的是，当基坑底板土方开挖至设计标高后，即将塔吊基础土方挖到位，开始施工塔吊基础，当基础混凝土强度达到设计要求的强度时，即进行塔吊的安装、验收和使用。 8、抗浮锚杆的专项施工方案 考虑到该方案的专业性较强，我们会安排专业施工单位编制专项的施工方案，指导抗浮锚杆的施工。 附件：装土料斗设计计算书 型钢装土料斗计算书 京基工程工程；工程建设地点：深圳红宝路；属于结构；地上98

15、层；地下4层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。 本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由郭云来担任项目经理，王崇文担任技术负责人。 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。 悬挑卸料平台的计算依据建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。 一、参数信息: 1.荷载参数 脚手板类别：竹夹板，脚手板自重(kN/m2)：0.04； 栏杆、挡板类别：栏杆、竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.0

16、2； 施工人员等活荷载(kN/m2):2.90，最大堆放材料荷载(kN):120.00。 2.吊结点参数 内外侧钢丝绳的距离(m)：1.80； 钢丝绳安全系数K：6.00，钢丝绳与主梁之间的节点按铰支计算； 预埋件的直径(mm)：20.00。 3.水平支撑梁 主梁材料类型及型号：16号工字钢； 次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平； 次梁水平间距ld(m)：0.20。 4.卸料平台参数 水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：0.10, 次梁悬臂Mc（m）：0.00； 平台计算宽度(m)：1.50。 二、次梁的验算: 次梁选择 10号槽钢槽口水平 ，间距0.2m，其截面特性为： 面积 A=12.7

17、4cm2； 惯性距 I x=198.3cm4； 转动惯量 W x=39.7cm3； 回转半径 i x=3.95cm； 截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。 1.荷载计算 (1)、钢板及四周加固的5槽钢的自重标准值： G=（21.5+222+21.52）0.00578509.8+(232+1.532)5.449.8=7659N=7.659KN； Q1=7.659/3=2.55kN/m2； (2)、型钢自重标准值：本例采用10号槽钢槽口水平，标准值为0.10 kN/m Q2=0.10 kN/m (3)、活荷载计算 1)施工荷载标准值： Q3=2.00 kN/m2 2)最大堆放材

18、料荷载P：120.00kN 荷载组合 Q=1.2(2.550.2+0.10)+1.42.000.20=1.29kN/m P=1.4120.00/10=16.80kN 2.内力验算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为： 经计算得出: Mm ax = (1.291.502/8)(1-(0.002/1.502)2+16.80 1.50/4=6.66kN.m。 最大支座力计算公式: 经计算得出: R = (16.80 + 1.29(1.50 + 20.00)/2 = 9.37kN 3.抗弯强度验算 次梁应力： 其中x

19、 - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 =6.66103/(1.0539.70)=159.93 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 =159.93 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求! 4.整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到b=5708.5048.00235/(1500.00100.00235.0)=1.55； 由于b大于0.6，按照下面公式调整： 得到b=0.888； 次梁槽钢的稳定性验算 =6.66103

20、/(0.88839.700)=188.92 N/mm2； 次梁槽钢的稳定性验算 =188.92 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求! 三、主梁的验算: 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择 16号工字钢，间距0.2m，其截面特性为： 面积 A=26.1cm2； 惯性距 I x=1130cm4； 截面抵抗矩 W x=141cm3； 回转半径 i x=6.58cm； 截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm； 主梁的受力简图如下，其中P为集中荷载，Q为均布荷载： 1.荷载验算 (1)料斗钢板及加劲槽

21、钢的自重:0.02kN/m； Q1=7.659/3=2.55kN/m2； (2)工字钢自重荷载 Q2=0.20kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(2.55*0.75+0.20) =2.54kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R=9.37 kN； 2.内力验算 料斗主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的简支梁，由矩阵位移法，从左至右各支座反力： R1 = R2 = 49.39 kN； 最大支座反力为 R max=49.39 kN； 最大弯矩 Mm ax=14.812 kNm； 3.抗弯强度验算 其中x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度

22、设计值，f = 205.00 N/mm2； 主梁槽钢的最大应力计算值 =14.812106/1.05/141000.0+0=100.05 N/mm2； 主梁槽钢的最大应力计算值小于主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求! 4.整体稳定性验算 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范 (GB50017-2003)附录B得到：b=2 由于b大于0.6，应按照下面公式调整： 可得b=0.861； 主梁槽钢的稳定性验算 = 14.812106/(0.861141000.00)=122.01 N/mm2； 主梁槽钢的稳定性验小于 f=205.00，满足要求

23、! 四、钢丝拉绳的内力验算: 水平钢梁的垂直支坐反力R Ci和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算， R Ci = R Ui sini 其中 R Ci - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； R Ui - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sini = Sin (60) = 0.866； 根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：R Ui = R Ci / sini； R Ui = 49.39/0.866 = 57.03 kN； 五、钢丝拉绳的强度验算: 选择619钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度2000MPa，直径23mm。 其中F g- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

24、 第 15 页 共 15 页 工程桩抗浮锚杆等施工协调方案A1版 F g - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得F g 402.5KN ； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K 6。 得到：Fg=0.85*402.5/6=57.02KN 接近R u 57.03KN 。 经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。 六、钢丝拉绳拉环的强度验算: 取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值R U 进行计算作为拉环的拉力N 为： N=R U =57.03KN 。 拉环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强

25、度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm 2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm 2； 所需要的拉环最小直径 D=570304/(3.14250.002)1/2=26.9mm 。 现场选用D28的圆钢作为吊环。 七、焊缝强度计算: 取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值R U 进行计算作为焊缝的最大受拉力： N=R U =57.03KN 。 拉环强度计算公式为： 其中， f为焊缝的强度，取125 N/mm 2，焊缝的宽度取5mm 。则 = 57030/(53004)=9.51 N/mm 2125 N/mm 2 因此选用300长4条5mm 的角焊缝可以满足要求。