无锡金帆钻凿设备公司新建大件车间厂房工程高支模施工方案（28页）.doc

1、目 录一、编制依据1二、工程概况22.1 工程总体概况22.2工程高支模概况2三、施工准备23.1技术准备23.2材料准备33.3人力准备33.4施工部署4四、主要施工方法44.1支架方法的选择44.2 主要参数的选择54.3 主要高支模部位详图5五、构造要求55.1架体的地基与基础做法55.2立杆、横杆的构造要求65.3剪刀撑的设置65.4 连接件的构造做法7六、施工要点76.1搭设顺序76.2满堂架安装76.3楼面模板安装96.4现场检查及监控针对性交底96.5架体的拆除96.6 混凝土的浇筑方法及检测10七、检查与验收117.1构配件外观质量及技术资料检查117.2、满堂架搭设完成后按下

2、表进行检查验收127.3满堂架的验收及使用过程中的检查127.4在下列情况下应对脚手架、模板支架重新进行检查验收：12八、安全管理13九、应急预案的启动13十、15.2米层高碗扣式支撑计算书1610.1计算参数1610.2模板面板计算1710.3梁底支撑的计算23高支模施工方案一、编制依据l 施工组织设计及图纸 表1-01序号名称1无锡金帆钻凿设备大件车间结构施工图及建筑施工图l 主要规范、规程、标准 表1-02类别名称编号国家混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2011国家建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2010行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ/130-2

3、011行业建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ1662008行业建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008地方江苏省建筑安装工程施工技术操作规程混凝土结构工程DGJ32/J30-2006国家建筑法中华人民共和国主席令第91号国家建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号国家危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号地方江苏省建筑施工安全质量标准化管理标准DGJ32/J66-2008 二、工程概况 2.1 工程总体概况此工程为无锡金帆钻凿设备有限公司新建大件车间厂房工程。本工程位于无锡市新区梅村工业集中区锡泰路221号，在新锡路与锡泰路交界处。总建筑面

4、积为5978.3，地上三层，框架结构，建筑总高度为27.8m。本工程由无锡轻工设计院有限公司设计，江苏赛华建设监理有限公司监理，南通四建集团有限公司施工。2.2工程高支模概况高支模部分位于1-10/B-C轴,面积1179m2，支模高度从地面至一层楼面结构，搭设最高点高度为15.2米，其中梁截面为： 450*1200，250*600、250*400等，其余均为小梁（此处不一一列出），最大跨度为18m，板厚度为120，混凝土强度柱为C40，楼面为C30。高支模部分模板支撑体系均采用钢管碗扣式的满堂红支撑体系。为便于工人施工，保证施工过程中支顶模板系统的安全性、稳定型，避免坍塌事故的发生，特编制高支

5、模专项施工方案。三、施工准备3.1技术准备（1）生产主管组织技术员、工长、安全员、质检员、施工班组长熟悉图纸，确定结构满堂架搭设方案，向施工作业班组进行交底。（2）对施工队人员进行再培训，认真学习满堂架搭设的操作规程等相关资料及安全生产教育。深入贯彻执行ISO9001、IS014001及OHSAS18001标准和执行集团公司质量环境程序文件，领会质量保证措施，为保证工程质量做好技术准备。（3）技术组根据工程技术质量的要求，由专业工长、安全员制定脚手架分项工程的技术交底，并在现场由专业工长和安全员对工人进行书面和口头交底，以保证工程进度安全施工。（4）选择安全计算软件对此工程的满堂脚手架搭设进行

6、计算。（5）由公司工程部对方案进行审批及组织无锡市相关专家进行论证。3.2材料准备（1)楼面模板、梁侧模和底模模板采用14mm厚木夹板；（2）楼面模板底次龙骨采用50mm100mm松枋木，主龙骨采用100mm100mm松枋木；（3）楼面支顶采用碗扣式钢管脚手架，482.75mm，钢管壁厚不得小于3.0 -0.025mm，可调式U型上托盘和平底下托盘，立杆主要采用2.4m、1.2m、1.5 m 、0.9m几种，横杆采用0.9m、0.6m、0.3m三种组成；（4）剪刀撑均采用2.75mm厚48钢管；（5）构配件外观质量要求：1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；2）铸造件表面应光整，不得

7、有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净；3）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；4）各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷；5）构配件防锈漆涂层均匀、牢固；6）主要构、配件上的生产厂标识应清晰；7）可调底座及可调托撑丝杆与螺母捏合长度不得少于4-5扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。3.3人力准备成立由项目部安全员：侯军为组长、架子工班长为副组长、持有特种作业操作证的架子工为组员的脚手架施工小组。做好施工前的准备工作，配备专用工具和劳动保护用品（安全带、防滑鞋）。工种人数备注架子工20人3组木工30人10组3.4施工部署拟开始时间：2012年1

8、1月20日；结束时间：2012年12月20日。四、主要施工方法4.1支架方法的选择本工程高支模部分所有混凝土梁、板类构件均采用碗口式模板支架体系。满堂碗扣式脚手架方案作如下选定：满堂脚手架采用碗扣式钢管架。立杆主要采用2.4m、1.5m、1.2 m 、0.9m几种。横杆采用0.9m、0.6m、0.3m三种组成，顶底托采用可调托撑。支架下垫边长150mm,宽150mm，厚15mm木板，立杆底设可调底托支于木板上,立杆上设可调顶托，顶托上方铺设50100mm横向方木（松木）。所用构配件均需满足下列要求（1）钢管应符合下列规定：1）钢管应选用符合现行国家标准 GB/T13793 直缝电焊钢管或GB/

9、T3091 低压流体输送用焊接钢管中 Q235-A级的普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准 GB/T700 碳素结构钢的有关规定。2）钢管规格 482.75mm，壁厚最小值不得小于2.5mm。（2）扣件应采用可锻铸铁制造，其材质应符合现行国家标准GB15831 钢管脚手架扣件的有关规定。（3）碗扣应符合下列规定：1）上碗扣应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准 GB9440 可锻铸铁件中 KTH330-08及GB11352 一般工程用铸造碳钢件中ZG270-500的有关规定；2）下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合GB11352 一般工程用铸

10、造碳 钢件中ZG230-450的有关规定；3）采用钢板热冲压整体成形的下碗扣，钢板应符合 GB/T700 碳素结构钢中Q235-A级钢的规定，板材厚度不得小于6mm，并经600-650度的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制；（4）可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440 可锻铸铁件中KTH330-08及GB11352 一般工程用铸造碳钢件中ZG270-50的有关规定。4.2 主要参数的选择板类构件梁类构件架体高度立杆间距步距m自由端允许高度mm立杆间距步距m自由端允许高度mm纵向m横向m纵向m横向m15.150.90.91.2 6000.30.91.2

11、6007.950.90.91.26000.30.91.2600满堂架搭设平面布置图及剖面图详见附图。4.3 主要高支模部位详图（1）高支模区域位置平面图图4.3：图中阴影部分为高支模部分五、构造要求5.1架体的地基与基础做法 满堂架立杆坐落在已浇筑完成的地坪上，回填土厚度在500800mm，必须分层夯实，要求回填后土壤压实度达到94%。地坪采用C25砼浇筑15cm厚地面。每根立杆下采用底托，并设置排水沟等措施，防雨水的浸泡。楼地面起250mm处设纵横向扫地杆。图5.1架体基础做法5.2立杆、横杆的构造要求碗口式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于400mm。5.3剪刀撑的设置（1）模

12、板支架四边与中间每隔4排立杆设置一道竖向剪刀撑，由底至顶连续布置；主梁两侧竖向剪刀撑，边梁单侧设置剪刀撑。图5.4模板支架竖向剪刀撑布置示意图 （2）高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔三步设置水平剪刀撑。此脚手架结构共设置4道水平剪刀撑。5.4 连接件的构造做法（1）以四周的柱为支点，各层柱向内伸出水平或斜向钢管（竖向间距3.6米），与满堂脚手架周边相拉结。（2）可调横托撑可用作侧向支撑，应与横杆相对，并两侧对称设置。六、施工要点6.1搭设顺序碗扣式钢管脚手架从中间向两边分层、分段纵向搭设，搭设顺序为：测量放线安放立杆底座（并固定）树立杆安装底层（第一层）横杆安装斜

13、杆接头销紧安装上层立杆紧立杆连接销安装横杆直到达到设计高度安装顶杆安装顶撑。6.2满堂架安装1、树立杆、安放扫地杆根据脚手架立杆的设计位置放线后，即可安放立杆垫座，并树立杆。脚手架底层的立杆应选用3米和1.8米两种不同长度的立杆互相交错参差布置，使立杆的上端不在同一平面内，接头错开，到架子顶部时再分别采用1.8米和3米两种长度的立杆接长。在树立杆时，应及时设置扫地杆，将所树立杆连成一整体，以保证架子整体的稳定。2、安装底层横杆将横杆接头插入立杆的下碗扣内，然后将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋转，靠上碗扣螺栓旋面使之限位销顶紧，将横杆与立杆牢固的连在一起，形成框架结构。碗扣式钢管脚手架底层的第一

14、步搭设十分关键，因此要严格控制搭设质量，当组装完第一步横杆后，应进行检查。3、接立杆立杆的接长是靠焊于立杆顶部的连接管承插而成。立杆插入后，使上部立杆底端连接孔同下部立杆顶部连接孔对齐，插入立杆连接销锁定即可。4、搭设基本要求1、脚手架地基要求平整。2、立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应采用长1.8m和3.0m的立杆错开布置，往上则均采用1.8m的立杆，至顶层再用两种长度的立杆找平。3、立杆距边墙面以65cm为宜。4、立杆的垂直度应严格加以控制，控制标准为2米高度偏差2cm。5、脚手架拼装到3层高度时，使用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度，并在无荷载情况下逐个地检查立杆底座有否松动或空浮情

15、况。6、斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载力的关系很大，应按1.8m*1.8m要求设置，不应随意拆去。因操作需要暂时拆除时，必须严格控制同时拆除的根数，并随后及时装上。7、支撑架的横撑因使支撑架侧向受力，必须对称设置。8、碗扣式脚手架整体搭设完毕，经过自检后，再由工地项目经理组织验收，然后经有关部门共同验收签证合格后，方能进入下一道工序施工。6.3楼面模板安装楼板模板采用14mm厚夹板，模板垫楞用50 mm100mm木方，底楞用100100mm木方。底楞直接支承在可调托撑上。垫楞的间距为200 mm，搁置在底楞上。楼板铺设要密贴、平整，不得松动，楼面模板安装后，必须将楼面清理干净。顶架要设置

16、水平剪刀撑，增加水平方向的约束，同时还要利用已有建筑物的梁、柱对支撑结构顶紧和拉紧。顶架四角应抱角斜撑，斜撑对支撑体系的安全稳定性能起到增强的作用，斜撑均应由底至顶连续设置。斜撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。脚手架搭设前，对所有脚手架施工人员进行技术和安全交底，进行安全教育并做好记录。高支模施工时，除参照本专项方案执行外，还应参考有关施工及验收规范并遵守其相关规定。6.4现场检查及监控针对性交底a)碗扣采用榔头顺时针沿切线敲击上碗扣凸头，碗扣被子限位锁卡紧不能转动为合格。班组和区段组织的自检数量按100检查；项目部组织的随机抽查数量不少于50 ，且每个楼层范围均要抽检。b)扣件螺

17、栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽查方法按随机分布原则进行。c)模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。e)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。6.5架体的拆除1、准备工作1）当混凝土达到要求的强度后，必须经单位工程负责人检查验证，确认脚手架不再需要后，方可拆除。脚手架拆除必须由施工现场技术负责人下达正式通知；2）制定脚手架拆除方案，并向操作人员进行技术交底；3）拆除前安排专人清除脚手架上的材料、工具和杂物，清理地面障碍物；4）制定详细的拆除程序；5）拆除脚手架现场应设置安

18、全警戒区域和警告牌，并派专人看管，严禁非施工作业人员进入拆除作业区内；2、脚手架的拆除脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，后搭的先拆，先搭的后拆。碗扣式脚手架的拆除顺序为：松动顶撑立杆上方木模板顶撑横杆立杆斜撑立杆底座。拆除顺序应“由外向内、自上而下”逐层进行，严禁上、下同时作业。严禁将拆卸下来的杆配件及材料从高空向地面抛掷，已吊运至地面的材料应及时运出拆除现场堆码，以保持作业区整洁。3、拆除注意事项1）如部分脚手架需要保留而采取分段、分立面拆除时，对不拆除部分脚手架必须设置斜撑，横向斜撑应自底至顶层呈“之”字形连续布置；2）脚手架分段、分片拆除高度不应大于2步。3）拆除立杆时，把稳上部，再松开下

19、端的联结，然后取下；4）拆除水平杆时，松开联结后，水平托举取下。6.6 混凝土的浇筑方法及检测为防止砼浇筑时施工荷载过大，采用汽车泵浇筑布料，避免固定式砼输送泵产生的动荷载影响架体安全。砼浇筑时应从两侧向中间对称浇筑，大梁混凝土浇注应分层浇注，每层厚度控制在400mm以内，每次浇注同时进行一次架体观测，测定当前沉降值及累计沉降值。测量沉降监测采用高精度水准仪进行，每6小时，进行一次读数，如沉降速度过大，超出设计计算的挠度变形值时，应立即停止浇筑；在梁底加设加密立杆回顶，并对架体进行加固；放慢浇筑速度。严格控制混凝土分层施工时间段，防止混凝土出现施工冷缝。混凝土应均匀浇注，防止造成混凝土浇注形成

20、架体水平剪力过大，对架体整体稳定性造成危害。七、检查与验收7.1构配件外观质量及技术资料检查 7.2、满堂架搭设完成后按下表进行检查验收7.3满堂架的验收及使用过程中的检查（1）满堂架搭设完毕后，应由项目负责人组织技术、安全及监理人员进行验收；（2）基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；（3）杆件的设置和连接，连墙杆、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；（4）悬挑架 （ 梁或三角架）各支点，压、拉固定点和螺栓是否松动；（5）扣件螺栓是否松动；（6）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；（7）安全防护措施是否符合要求；（8）是否超载。7.4在下列情况下应对脚手架、模板支

21、架重新进行检查验收：（1）遇六级以上大风、大雨后，寒冷地区开冻后；（2）停工超过一个月恢复使用前。八、安全管理（1）脚手架、模板支架的搭设人员必须带安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（2）夜间不得进行脚手架、模板支架的搭设与拆除。（3）雨雪天及六级以上大风天不得在室外进行脚手架、模板支架的搭设与拆除。（4）脚手架、模板支架搭设及拆除时，地面应设围栏和警戒标志，派专人看守，严禁非工作人员进入现场。（5）不得在脚手架、模板支架附近进行挖掘作业。（6）脚手架、模板支架在使用过程中严禁在架体上拉结吊装缆绳以及其它影响架体安全的作业。（7）混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支架进行全面检查，合格后方能浇筑混凝土

22、；混凝土浇筑过程中模板支架下不得有其他作业人员。（8）严格控制脚手架、模板支架的实际荷载不超过设计值。（9）必须预先制定在混凝土浇筑过程中对模板支架的安全监控措施和应急处理预案。九、应急预案的启动（1）事故发生后，事故现场第一目击者迅速向指挥中心发出求救信号。求救信号可以采用呼喊，口信，通讯工具等一切可能的方式。（2）应急指挥中心接到险情信息后，立即做出下述应急反应：1）对内组织抢险队，立即进行现场抢险工作。2）通过通讯工具立即与外部机构联络，向相关的公安、医院等部门联络，请求支援。（3）应急救援组织机构框架图突发事件当事人人突发事件目击人现场管理人员组织救护项目部110、120、119、85

23、822318等保护现场上级直管部门建设单位当地主管部门分析原因、解决问题（4）应急救援组织机构人员组成2）通讯运输组：施工员纪爱东担任组长，各专业工长为组员。电话：。3）现场抢险组：现场技术负责张炼新担任组长，技术室、施工室全体人员为组员。电话：。4）医疗救护组：安装机电施工员李文任组长，办公室全体人员为组员。电话：。5）后勤服务组：陆晓新担任组长，材料室全体人员为组员。电话：。6）保卫疏导组：李佩成7）事故调查组：安全员侯军8）善后组：施工员纪爱东任组长，安质室全体人员为组员。电话：。（5）应急反应组织机构各部门的职能及职责1）应急领导组职责：架体工程发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向

24、各组下达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组新动态并做出最新决策。平时，应急领导组成员轮流值班，值班者必须住在工地现场，手机24小时开通，发生紧急事故时，在项目部应急组长抵达工地前，值班者即为临时救援组长。2）现场抢险组职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员。采取有效措施防止事故进一步扩大。3）医疗救治组：在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救（如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等），使重度受害者优先得到外部救援机构的救护，协助外部救援机构转送受害者至医序机构，并指定人员护理受害者。4）后勤服务组：保障系统内各组人员必须的防护、救治用品及生活物质的供给。提

25、供合格的抢险抢修或救援救护的物资及设备。5）保卫疏导组：设置事故现场警戒线、岗，维持工地内抢险救护的正常运行。保持抢险救援通道的通畅，引导救援人员及车辆的进入。（6）应急事故救援和报告程序1）当事故发生时，应立即向项目部安质室报告，项目部的安质室是事故报告的指定机构，联系人：陆爱武、刘晓波，手机： ；。2）一般情况下，安质室在接到事故报告电话后应立即通知各应急领导小组，并在应急领导小组的指挥下协助保卫疏导组疏散对与事故应急无关的人员；当情况紧急时应及时通知项目经理，对可能威胁到附近居民安全时，指挥部应立即和地方有关部门联系，引导居民迅速撤离到安全地点。如发生重大事故时应由项目经理进行决策后，向

26、上级邻导部门汇报，并向有关单位发出救援请求。领导小组人员应进行分工：总指挥：组织指挥全面的应急救援（陆爱武）；安全员：协助总指挥做好事故报警、情况通报及事故处置工作（侯军）；保卫组长：负责灭火、警戒、治安保卫、疏散、道路管制工作（李佩成）；项目经理：负责抢险人员调度，事故现场的通讯联络和对外联系（刘晓波）；抢险组长：负责现场的抢险救助工作（陆晓新）；3）现场抢险组应在领导小组的指挥下开展抢救被困人员行动，采取有效措施防止事故扩大。同时医疗救治组对抢救出的人员进行包扎抢救，分清轻重伤员使重度受害者优先得到外部机构的救援。4）在抢险及救治过程中，后勤服务组应保障系统内各组人员防护、救治及生活用品，

27、提供抢险、抢修及救援救护的物资和设备。5）在险情发生后，善后工作组应立即做好受害者家属的工作，避免受害者家属情绪激动，影响抢险工作的顺利进行；事后应受害家属的安置工作。6）事后应由事故调查组深入调查事故发生的原因，追查事故责任人，并总结经验教训，上报上级领导部门。（7）应急通讯电话：安质室电话： 。 急救电话：120、999；火警电话：119。（8）最近医院：东亭医院，电话：0510-88701399。十、15.2米层高碗扣式支撑计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。10.1计算参数模板支架搭设高度为15.2m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l

28、=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方50100mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。梁顶托采用50100mm木方。最大主梁截面尺寸为：450X1200模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为482.75。10.2模板面板计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本

29、算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=8.00010.00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010.00010.000/12 = 666.67 cm4； 方木楞计算简图 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25.0000.3000.120 = 0.900 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： p1 = (1.000+2.000)0.9000.300 = 0.810 kN； 2.强

30、度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.900 + 0.105) = 1.206 kN/m； 集中荷载 p = 1.40.810=1.134 kN； 最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.1340.900 /4 + 1.2060.9002/8 = 0.377 kN.m； 最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 + 1.2060.900/2 = 1.110 kN ； 截面应力 = M / w = 0.377106/133.333103 = 2.829 N/mm2； 方木的计算强度为 2.8

31、29 小13.0 N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力: Q = 0.9001.206/2+1.134/2 = 1.110 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 3 1109.700/(2 80.000 100.000) = 0.208 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 方木的抗剪强度为0.208小于 1.300 ，满足要求! 4.挠度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 +

32、q2 = 0.900+0.105=1.005 kN/m； 集中荷载 p = 0.810 kN； 最大变形 V= 51.005900.0004 /(3849500.0006666666.67) + 810.000900.0003 /( 489500.0006666666.67) = 0.330 mm； 方木的最大挠度 0.330 小于 900.000/250,满足要求! 三、木方支撑钢管计算: 支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.2060.900 + 1.134 = 2.21 9 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑

33、钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.533 kN.m ； 最大变形 Vmax = 1.394 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.250 kN ； 截面应力 = 0.533106/4490.000=118.661 N/mm2 ； 支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.250 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(轴

34、力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.12915.200 = 1.962 kN； (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900 = 0.284 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1200.9000.900 = 2.430 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.676 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.

35、9000.900 = 2.430 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.013 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.013 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度

36、设计值 ：f =205.000 N/mm2； Lo- 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心

37、受压立杆的稳定系数= 0.209 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9012.984/（0.209424.000） = 101.708 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 101.708 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 公式(2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9012.984/（0.537424.000） = 39.585 N/mm2

38、； 立杆稳定性计算 = 39.585 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.039 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.039(1.500+0.1002) = 2.196 m； Lo/i = 2195.511 / 15.900 = 138.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.

39、357 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=9012.984/（0.357424.000） = 59.544 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 59.544 N/mm2 小于 f = 205.000满足要求！10.3梁底支撑的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。梁底在原有900mm间距基础上采用扣件式钢管中间加一道支撑。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.900=27.000 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.900(21.200+0.450)/ 0.450=1.995 kN

40、/m； (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)0.4500.900=1.620 kN； 2.木方楞的支撑力计算 均布荷载 q = 1.227.000+1.21.995=34.794 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.620=2.268 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=9.013 kN； N2=9.013 kN； 木方按照三跨连续梁计算。 本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=10.00010.00010.000/6 = 166.67 c

41、m3； I=10.00010.00010.00010.000/12 = 833.33 cm4； 木方强度计算: 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 9.013/0.900=10.014 kN/m； 最大弯距 M =0.1ql2= 0.110.0140.9000.900= 0.811 kN.m； 截面应力 = M / W = 0.811106/166666.7 = 4.867 N/mm2； 木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求! 木方抗剪计算： 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2

42、bh T 其中最大剪力: Q = 0.610.0140.900 = 5.408 kN； 截面抗剪强度计算值 T = 35407.830/(2100.000100.000) = 0.811 N/mm2； 截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方挠度计算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 最大变形 V= 0.6778.345900.0004 /(1009500.000833.333103)=0.468 mm； 木方的最大挠度小于 900.0/250,满足要求! 三、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣

43、件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。 五、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =9.013 kN； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12915.200=2.355 kN； N =9.013+2.355=11.368 kN； - 轴心受压立杆的

44、稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 lo = k1uh (1) lo = (h+2a) (2) k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.70

45、0； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.300 m； 公式(1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m； Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11367.834/(0.205424.000) = 130.785 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 130.785 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0

46、.3002 = 2.100 m； Lo/i = 2100.000 / 15.900 = 132.000 ； 公式(2)的计算结果： 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.386 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11367.834/(0.386424.000) = 69.458 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 69.458 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.100 按照表2取值1.032 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.032(1.500+0.3002) = 2.529 m； Lo/i = 2529.122 / 15.900 = 159.000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.277 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=11367.834/(0.277424.000) = 96.790 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 96.790 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！