厦门新希阳中心高大模板工程安全专项施工方案（61页）.doc

1、厦门新希阳中心高大模板工程安全专项施工方案2011年5月5日目 录一、工程概况-31.1基本概况-31.2主要结构概况-31.3施工要求-41.4技术保证条件-4二、编制依据-42.1相关法律、法规-42.2相关标准、规范、规程-52.3相关规范性文件-42.4图纸、施工组织设计-52.5其它参考资料-5三、施工计划-63.1施工进度计划-63.2材料与设备计划-63.3劳动力计划-73.4技术准备-83.5工程施工质量目标-83.6安全达标管理目标-8四、模板工程施工工艺技术-94.1模板安装要求-94.2模板安装工艺流程-104.3模板安装施工方法-114.4模板安装检查验收-134.5混

2、凝土浇筑施工方案-144.6模板拆除-17五、施工安全保证措施-185.1模板工程施工安全组织保障-185.2模板工程施工技术管理措施-195.3模板支撑系统监测监控措施-22六、专项应急预案-246.1“六大伤害”的危险源辨识-246.2应急组织机构-276.3应急救援资源配备-286.4应急培训-286.5应急预案响应程序-296.6应急预案的终止-29七、模板工程设计计算书-29八、附图-60一、工程概况1.1基本概况厦门新希阳中心工程位于厦门市湖里区高新技术园（湖里区钟宅湾工业研发中心），工程分为1#、2#办公楼，地下室上部结构为框架剪力墙结构，总建筑面积为36228m2，其中：地下建

3、筑面积为7406.4m2，地上建筑面积为28821.6m2；建筑层数：地下1层，地上1#楼8层，层高分别为一层5.1m、二层3.9m、三七层3.6m、八层4.8m，建筑总高度为40.5m，2#楼7层，层高分别为一层5.1m、二层3.9m、三六层3.6m、七层4.6m，建筑总高度为37.95m。工程建设单位为厦门新希阳纳米织物科技有限公司，设计单位为福州市建筑设计院，监理单位为厦门长实工程监理有限公司，施工单位为福建省龙洲建筑工程有限公司。1.2主要结构概况一、超重模板部位：结施08号图中：1-52-1轴交1-L1-E轴地下室顶板区域：层高3.9m，板厚350mm，1-E轴交1-7A1-8轴KL

4、-1-E2梁截面为650mm900mm，跨度8.8m。1-142-9a轴交2-H2-A轴、1-111-14轴交2-H1-E轴、2-82-9轴交2-Q2-H轴、1-71-14轴交1-A1-OB轴地下室顶板区域：层高3.9m，板厚350mm， KL-1-A2梁截面为450mm1150mm，跨度7.9m（在人防门位置）。1-21-3轴交1-A1-B轴、2-9a2-11轴交2-C2-A轴地下室顶板区域：层高4.25m，板厚350mm，WKL-2-9d梁截面为300mm1250mm，跨度5.3m（人防门位置）。3-23-5轴交2-C2-H轴地下室顶板区域：层高4.55m，板厚350mm，3-23-4轴交

5、2-C2-E轴梁截面为450mm800mm，跨度9.0m。结施09号图中： 1-E轴交1-7A1-9A轴地下室顶板区域：层高3.9m，板厚为350mm，KL-1-E2梁截面为650mm900mm，跨度8.4m。1-A轴交1-81-11轴地下室顶板区域：层高4.2m，板厚为300mm，KL-1-A2梁截面为450mm1150mm，跨度7.2m（人防门位置）。1-G轴交1-31-4轴地下室顶板区域：层高4.2m，板厚为300mm，KL-1-G梁截面为450mm1150mm，跨度7.05m（人防门位置）。二、超高模板部位；结施38：2-82-9轴交2-Q2-N轴二层板区域：标高-0.758.95m，

6、层高9.7m，板厚100mm，2-9轴2KL-2(3B)悬挑粱截面为600mm550mm，悬挑长度2.6m。2-12-9轴交2-Q轴、2-Q2-H轴交2-1轴二层板区域：标高-0.758.95m，层高9.7m，板厚100mm，2-2轴KL-2(4B)、2-3轴2KL-3(3A)、2-4轴2KL-4(3B)、2-5轴2KL-5(3B)、2-6轴2KL-6(3B)、2- N轴2KL-N（6A）、2- H轴2KL-H（3A）悬挑粱截面为350mm550mm，悬挑长度2.6m。结施39：1-51-6轴交1-K1-E轴二层板区域：标高-0.7512.55m，层高13.3m，板厚100mm，1-G轴WKL

7、-G(1A)、1-H轴WKL-H(1A)、1-J轴WKL-J(1A) 粱截面为350mm600mm，跨度4.1m。根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规定，该工程模板工程涉及搭设高度大于8m，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。1.3施工要求（1）高大模板特点与施工关键：本工程高大模板支撑高度较高，施工时主要应确保模板支撑架的稳定。（2）施工单位在施工前，应编制高大模板工程安全专项施工方案，并组织专家论证审查。专家论证后应根据论证报告修改完善安全专项施工方案，经施工企业技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人签字后，方可实施。（3）施工单位在安全专

8、项施工方案经总监理工程师批准后两个工作日内，填写高大模板工程开工备案表到质量安全监督站办理开工备案手续。（4）高大模板工程施工完毕后，由建设单位组织施工、监理、设计单位，同时邀请论证专家进行验收，填写高大模板工程验收监督通知书，提前两个工作日书面通知质量安全监督站，质量安全监督站将进行验收监督。（5）高大模板工程验收合格后，应填写高大模板工程专项验收记录表，建设单位将高大模板工程专项验收记录表报送质量安全监督站后，施工单位方可进入下一道工序施工。（6）高大模板工程专项施工方案中应包括混凝土浇筑方案。1.4技术保证条件（1）严格按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规

9、定编制高大模板工程安全专项施工方案及组织召开专家论证会。（2）严格按照关于强化建设工程施工安全和实体质量监督的若干措施（厦建质监200714号）、关于加强模板工程安全生产管理的通知（厦建质监200938号）文件规定，对模板支撑体系采用100mm100mm方木和U型顶托向钢管支撑有效传递竖向施工荷载。（3）根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，对高大模板支撑体系搭设的基本构造要求严格按照规范第条、6.1.9条、6.2.4条强制性条文要求进行设置。（4）严格执行其它有关标准、规范、规程及管理文件规定。二、编制依据2.1相关法律、法规建筑法、安全生产法、建设工程安全生产管理条例

10、、生产安全事故报告和调查处理条例等。2.2相关标准、规范、规程（1）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）、混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-95）、现浇钢筋混凝土（屋面）板及砌筑墙体的设计与施工技术规程（DBJ13-20-1999）；（2）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）、施工现场临时用电安全

11、技术规范（JGJ46-2005）、工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）2009年版、建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ13-91-2007）；2.3相关规范性文件（1）危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则(建质2009254号)；（2）关于加强模板工程安全生产管理的通知（闽建建（2003）47号）、高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定（闽建建200732号）、关于建立建设工程施工现场重大危险源报告制度的通知（闽建建200912号）、关于进一步加强模板工程监督管理的通知(闽建质安监总 2009029号)；（

12、3）关于加强防范建筑工地火灾事故的紧急通知（厦建工2008124号）、关于调整建设工程重大事故灾难应急预案的通知（厦建工20095号）、厦门市建设工程施工现场防火安全管理暂行规定的通知（厦建工200930号）、关于加强建设工程安全生产应急管理工作的通知（厦建工201084号）；（4）关于强化建设工程施工安全和实体质量监督的若干措施（厦建质监200714号）、建设工程现场施工重大危险源督查暂行办法（厦建质监200913号）、关于加强模板工程安全生产管理的通知（厦建质监200938号）； 2.4图纸、施工组织设计建筑设计、结构设计施工图纸、本工程施工组织设计等；2.5其它参考资料新编实用材料手册、

13、建筑工程施工手册；设计计算采用中国建筑科学研究院PKPM软件。三、施工计划3.1施工进度计划模板的施工进度按照施工组织设计中的总进度计划要求，各区域高大模板安装施工进度配合其它一般模板安装施工进度，计划如下：高大模板安装施工进度计划表项目持 续 时 间（天）123456789备注：梁板模板的拆除需等同条件砼的强度达到规范和设计的要求后，并经监理同意后方可拆除。测量放线 （0.5） 柱筋焊接及绑扎 （1）搭设模板支撑架 （1.5）铺梁板模 （1.5）柱筋验收、封柱模 （1）浇柱子砼 （0.5）梁板钢筋绑扎及验收 （2.5）浇梁板砼 （0.5）3.2材料与设备计划1、模板支撑系统主要材料如下：（1

14、）模板均采用183091518mm九合板；（2）楞木：次楞采用50100mm方木、主楞采用100100mm方木；（3）支撑系统：尽量选用483.5mm钢管，设计计算时按483.0mm考虑；35U型可调顶托；（4）对拉螺栓：M12普通对拉螺栓。（5）立杆下设置通长木垫板，长度不少于2跨、宽度200mm、厚度50mm。2、钢管、扣件、顶托等材料进场前后安排专人检查、验收，并作相应的记录，验收合格方可使用。其中进场的材料应符合以下要求：（1）钢管：钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）规定的3号普通钢管，其材质应符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。新钢管应有产品

15、质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定。钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。旧钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。（2）扣件：扣件的规格应与钢管的外径相匹配，应采用可锻铸铁制作，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。新扣件应有厂家生产许可证、法定检测单位产品质量合格证、质量检验报告。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝

16、、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件表面应涂刷防锈漆。（3）顶托：顶托应采用标准可调顶托，U型托盘（钢板厚度4mm，宽度120mm，长度100mm，高度60mm），顶托与楞梁两侧间如有间隙，采用木楔必须楔紧，其螺杆长度600mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm（直径为35mm），螺盘应为玛钢、并带碗扣。（4）方木：方木截面尺寸满足50mm100mm、100mm100mm的尺寸要求，不使用非标、异型的尺寸（如圆木、带树皮等）。3、总体材料设备按施工组织设计要求，高大模板需用模板、钢管材料如下表：序号材料名称单位数量进场计划备注1模板（胶合板）m28000分批进场18厚2钢管

17、t500分批进场模板支撑3扣件个32000分批进场模板支撑4顶托个5800分批进场模板支撑5方木m8000分批进场各种规格4、主要施工设备计划：序号名称单位数量1单面压刨台62台式平刨台63台式电锯台64手提式电钻把203.3劳动力计划分包队伍选用具备建筑业劳务企业资质的模板工程劳务作业分包队伍,具体负责全部模板分分项工程的制作安装，并配备相应的技术、质量、安全管理人员。操作人员必须按照国家有关规定经专门的安全技术培训，取得架子工操作资格证书，持证上岗。该部位模板施工需用配置的劳动力资源见表5.1。劳动力需用计划表职务或工种高大模板部位模板施工备注：整个工程模板施工专职安全员1人，持证上岗2人

18、，持证上岗施工员1人2人质检员1人2人电工1人，持证上岗1人，持证上岗模板工25人60人建筑架子工10人，持证上岗25人，持证上岗普工8人15人3.4技术准备（1）项目部做好图纸的自审和会审工作，并按设计回复意见对相关施工管理人员做好交底，施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理相关技术问题。（2）召开项目现场技术交底会议，就模板施工技术措施进行交底，并明确相应管理职责范围，使其施工前作好充分准备。（3）组织对劳务作业队伍进行施工前质量、安全技术交底和文明施工宣传教育。3.5工程施工质量目标合格工程。3.6安全达标管理目标1、伤亡控制目标：针对本模板工程：杜绝在模板制作、安装、拆除及支撑

19、系统搭设、拆除时发生坍塌、高处坠落、物体打击、机械伤害、触电、火灾的死亡、重伤安全生产责任事故。2、文明施工目标：文明施工目标达到合格以上。3、安全达标目标：按照建筑施工安全检查标准要求，模板工程安全检查保证项目和一般项目达标率为100%。四、模板工程施工工艺技术4.1模板安装要求1、模板安装一般要求：（1）模板支撑严格按照方案中的立杆间距施工，施工中应根据最左边和上边的轴线作为控制线，分别自左向右、自上向下量取搭设尺寸。（2）模板安装后应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣的砼重量、侧压力及施工中所产生的荷载。（3）模板表面清理干净，涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不合格模板或模板变

20、形未修复的，严禁使用。模板接缝应严密，以防漏浆。在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板的牢固和严密。（4）模板构造应简单、装拆方便，并满足钢筋的绑扎、安装及砼的浇筑、养护等工艺要求。2、模板安装质量控制措施：（1）及时组织模板安装安全技术交底。（2）在模板支设标高处通拉小白线，控制模板的支设标高。（3）模板的立杆横纵向间距应按模板支撑设计计算进行布置，严禁随意增大立杆间距。（4）扣件式钢管支架的扣件应拧紧，并用扭力扳手抽查扣件螺栓的扭力矩。（5）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支撑搭设班组专人看模，每工作班护模木工不得少于2人，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复

21、。（6）对跨度大于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度按全跨长度的1/10003/1000控制。考虑施工过程中的可操作性，最大跨度8.8m的起拱高度按1/1000控制应取9mm。4.2模板安装工艺流程1、支撑系统安装顺序：垫板、底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第一步水平拉杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平拉杆符合要求后，拧紧扣件螺栓按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍支架质量，确保支架质量要求后再进行第二步水平拉杆安装随后按搭设进程

22、及时装设剪刀撑。2、模板安装工艺流程： 按施工方案要求确定立杆间距放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板立杆、顶托设置设置顶托内主楞方木架设梁底次楞方木于顶托内方木上梁底模及侧模安装设置板底顶托内主楞方木架设板底次楞方木于顶托内方木上板模板安装 高大模板工程专项验收梁板钢筋绑扎 梁板混凝土浇筑变形监测混凝土保养，达到100混凝土设计强度拆模申请经监理审批，同意拆模拆除梁、板模板，清理模板拆除剪刀撑、水平拉杆及立杆4.3模板安装施工方法1、模板支撑系统的选型：模板支撑系统采用扣件式钢管支撑架，板、梁模板支撑体系采用100mm100mm木方和35mmU型顶托传递竖向施工荷载支撑方式。2、立杆基础

23、：一为钢筋混凝土板，立杆下设置通长木垫板。3、楼板模板安装构造要求：厚度350mm地下室顶板：最大层高4.25m，支撑体系搭设高度取3.9m，立杆纵横向间距取1.1m。厚度300mm地下室顶板模板支撑架参照执行。厚度100mm二层楼板：最大层高13.3m，支撑体系搭设高度取13.2m，立杆纵横向间距取1.2m。具体详见设计计算书。梁侧边板的第一根横向支撑立杆距离梁底支撑立杆间距取400mm。立杆下设置长度不少于2跨、宽度200mm、厚度50mm的通长木垫板；在立杆底部距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆；水平拉杆步距1.5m，扫地杆、水平拉杆每跨每步纵横设置。板底模板

24、采用183091518mm九合板，板底次楞采用50mm100mm方木，间距300mm；主楞采用100100mm方木，间距根据立杆间距设置。4、梁模板安装构造要求：截面尺寸650mm900mm地下室顶板梁（两侧板厚为350mm）：层高3.9m，支撑体系搭设高度取3.55m，梁底共设置2根承重立杆，立杆横距为0.5m，纵距(沿跨度方向)为1.1m。450mm1150mm截面尺寸梁模板支撑架均参照执行。截面尺寸300mm1250mm地下室顶板梁（两侧板厚为350mm）：层高4.25m，支撑体系搭设高度取3.9m，梁底共设置2根承重立杆，立杆横距为0.5m，纵距(沿跨度方向)为1.1m。截面尺寸600

25、mm550mm二层板梁（两侧板厚为100mm）：层高9.7m，支撑体系搭设高度取9.6m，梁底共设置2根承重立杆，立杆横距为0.5m，纵距(沿跨度方向)为1.2m。截面尺寸350mm550mm梁模板支撑架均参照执行。截面尺寸350mm600mm二层板梁（两侧板厚为100mm）：层高13.3m，支撑体系搭设高度取13.2m，梁底共设置2根承重立杆，立杆横距为0.5m，纵距(沿跨度方向)为1.2m。具体详见设计计算书。立杆下设置长度不少于2跨、宽度200mm、厚度50mm的木垫板；在立杆底部距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆；水平拉杆步距1.5m，扫地杆、水平拉杆每跨每

26、步纵横设置。为及时拆除侧模，各模板之间的关系为：顶板模板压梁侧模，梁侧模夹梁底模。梁底、梁侧模板采用183091518mm九合板，梁底次楞采用50100mm方木，梁底次楞间距300mm；主楞采用100100mm方木，间距根据立杆横距设置。5、U型顶托螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。6、水平拉杆设置：地下室顶板区域：板、梁模板支撑架纵横向水平拉杆在按1.5m平均分配步距，顶托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。二层板区域：板、梁模板支撑架纵横向水平拉杆在按1.5m平均分配步距，顶托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆，并

27、在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道纵横向水平拉杆。7、剪刀撑等杆件设置要求：（1）满堂模板支架立杆，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的“格构柱式”竖向连续剪刀撑，其宽度设置为46m，现场每道剪刀撑按6跨立杆间距设置。（2）地下室顶板区域：板、梁模板支撑架在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处各设置1道水平剪刀撑（共2道水平剪刀撑）。二层板区域：板、梁模板支撑架在剪刀撑部位的顶部、中间、扫地杆处各设置1道水平剪刀撑（共3道水平剪刀撑）。还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加2组之字斜撑。（4）剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，剪刀撑与水平方向的夹角宜在45

28、-60，现场控制在50。（5）剪刀撑应采用搭接的，搭接长度不得小于500mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定，主要固定在与之相交的水平拉杆或立杆上。8、其它杆件设置要求：（1）立杆接长严禁搭接，且严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距最近主节点不宜大于步距的1/3。（2）立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差应不大于50mm。层高9.7m、13.3m，实际施工时立杆垂直度偏差分别按不大于19mm、26mm控制。（3）

29、扫地杆、水平拉杆应采用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻杆件的接头不应设置在同跨内，不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距最近主节点不宜大于跨距的1/3。（4）立杆与水平拉杆要用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在4560Nm之间。（5）在模板支架周圈外侧和中间有结构柱的部位，按竖向间距3m（2步架高）与建筑结构柱设置一个固结点。4.4模板安装检查验收1、对承重杆件（主要为支撑立杆的钢管）的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业

30、检测机构进行检测。2、施工过程中检查项目应符合下列要求：立柱底部基础应符合要求；垫板应满足设计要求；底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定；立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载；扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠；各种安全防护设施符合要求。3、高大模板支撑系统搭设过程和完毕后，施工单位应采用扭力扳手对扣件螺栓拧紧扭力矩进行检查并形成书面记录，并请监理单位实施旁站监理。抽样方法应按随机分布原则进行，适当加大受力较大部位的抽检数量。抽检的数量为扣件数量的10，不合格率超过抽检数量10的应全面检查，直至合格为止。对梁底支撑的扣件应进行100%检查。4、扣件式钢管支架

31、的扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定，扣件螺栓的扭力矩应达到45-60N.m。5、支撑系统搭设安全完毕，应报请建设单位组织施工单位、监理单位、设计单位相关人员及邀请专家组参与专项验收，验收合格并办理专项验收监督通知手续后，方能进行钢筋安装。验收中提出的整改意见，应认真组织整改。在浇筑砼前还要对支撑系统复验，确保支撑系统处在安全状态。6、模板支撑系统必须符合规范和本方案设计要求，检查验收内容应包括：立杆底座、立杆纵横向间距；扫地杆、水平拉杆设置；水平拉杆步距；剪刀撑设置；顶托螺杆伸出长度；扣件螺栓拧紧扭力矩；固结点等。7、模板安装质量控制要求：施工质量验收规范的规定轴线位置5mm底

32、模上表面标高5mm截面内部尺寸基础10mm柱、墙、梁+4,-5mm层高/垂直度小于5m6mm相邻两板表面高低差2mm表面平整度5mm4.5混凝土浇筑施工方案1、混凝土施工基本要求：（1）应精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载。（2）混凝土施工前，项目技术负责人应向预拌商品混凝土厂家、施工管理人员、试验员等进行有针对性的交底，起到技术预控的作用。（3）对混凝土小票记录的交底包括：必须记录混凝土的出站时刻、到场时刻、开始浇筑时刻、浇筑完毕时刻，以便分析混凝土罐车路上运输时间、罐车在现场等待时间、浇筑时间、每罐混凝土总耗用时间、发车间歇时间、前车混凝土最长裸露时间等。（4）混凝土试

33、块留置组数：每浇筑100 m3的同配合比的混凝土，取样一次，不足100 m3的同配合比的混凝土，取样不得少于一次。每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数根据实际情况确定。（5）模板、钢筋、预埋件及管线等全部安装完毕后，应检查模板尺寸和预埋件等的规格、数量和位置，其偏差值应符合混凝土结构工程施工质量及验收规范的规定；检查模板支撑的稳定性以及接缝的严密情况；清除模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污；并检查钢筋的垫块是否垫好；办完隐蔽、预检手续。浇筑混凝土前，应将木模板洒水湿润。（6）通知混凝土搅拌站运送混凝土，根据浇筑的部位、时间的不同，来确定罐车的台数、发车间隔时间，并合

34、理安排罐车行走路线，保证混凝土的连续供应，连续浇筑。 （7）安全设施、劳动力配备应妥当，并能满足浇筑速度要求。（8）加强气象预测预报工作，混凝土施工阶段施工员负责联系一周天气情况并转发给有关劳务作业队，保证混凝土连续浇筑的顺利进行，确保混凝土质量。2、混凝土施工浇筑要求（1）确定混凝土施工浇筑顺序及浇筑方法：浇筑顺序：梁混凝土浇筑采用由跨中向两端对称扩展的浇筑方式，板混凝土浇筑采用由中间向两侧对称扩展的浇筑方式。浇筑方法：拟投入1台混凝土汽车输送泵结合人工振捣同步进行浇筑。浇筑过程中应确保混凝土对称浇筑，避免对支撑架体产生水平动向荷载。在混凝土在浇筑过程中应安排专人监护，特别应加强对支撑系统的

35、变形监测。（2）混凝土浇筑采用平板振捣器或插入式振捣器振捣。（3）混凝土自吊斗口或布料管口下落的自由倾落高度不得超过2m。（4）混凝土浇筑应结合结构特点、钢筋疏密情况，对于梁混凝土浇筑应分层进行，每层厚度不得大于400mm。（5）使用插入式振捣棒应快插慢拔，插点要均匀排列、逐点移动、顺序进行、不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.5倍(一般为300-400mm)。振捣上一层时应插入下层50100mm，以消除两层间的接缝。遇有梁柱节点或钢筋较密时，振捣棒移动间距约为20cm，同时用30振捣棒振捣。（6）浇筑混凝土要连续进行，不得中断。如果必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，在前层混

36、凝土初凝前1个小时，将后层混凝土浇筑完毕。建立交接班制度，下一班人员没接班，上一班人员不能离开岗位。（7）浇筑混凝土时应指派木工、钢筋工负责人员进行值班，随时观察模板、钢筋、预埋件和插筋等有无移动、变形或堵塞情况，发生问题应立即处理并应在已浇筑的混凝土初凝结前修正完好。（8）泵送混凝土时必须保证连续工作，如果发生故障，停歇时间超过45分钟或混凝土出现离析现象，应立即用压力水或其他方法冲洗管内残留的混凝土。（9）振捣时应特别注意钢筋密集处等位置混凝土的浇筑，钢筋过于密集难于下棒时，可采用小直径30mm振捣棒；暗梁密集处振捣棒不易振捣，可采用插入附加钢管，振捣棒在钢管内振捣。（10）梁混凝土应分层

37、下料、分层振捣，每次浇筑厚度不得大于400mm，由于主构架梁受力情况比较复杂，混凝土施工中不得留下冷缝。（11）砼梁不留垂直施工缝，若因施工条件受影响，应根据梁高只留水平施工缝，每次砼浇捣后，上层砼施工前，必须清除松散物质用高压水冲刷施工缝，确保上下层砼结合牢固。（12）梁板混凝土浇筑：梁混凝土一次浇筑成型，梁板按框架格顺序浇筑，每框架格先将梁根据高度分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇捣，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。梁帮及梁底部位要用30 或50 插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒

38、振捣，并加密棒点。构架梁混凝土分层下料、分层振捣，浇筑厚度采用尺杆配手把灯加以控制。混凝土振捣采用赶浆法，上下层的间隔时间不应超过2h，以保证新老混凝土接槎部位粘结良好。板采用平板振捣器振捣密实，浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.54m刮杠刮平，用木抹子抹平，并拉线检查板面标高，严格控制平整度，尤其墙柱根部。3、混凝土的养护梁板砼浇完后用塑料薄膜覆盖，待砼终凝后浇水养护，浇水次数以保证砼湿润为准，养护时间14天。4、混凝土强度检验与评定根据本工程的具体情况，砼强度采用普通评定方法。砼试块由专人制作，在现场成型，并在现场同条件养护或进行标准养护，抗压、抗渗试块要求按规范留置；制

39、作好的试块要标明施工部位、强度等级、制作日期，并做好养护工作，龄期到及时送检；现场同条件养护，其强度作为拆模及检验现场养护条件砼强度变化规律的依据。5、混凝土施工安全措施（1）泵车操作工必须是经培训合格的有证人员，严禁无证操作。（2）泵管的质量应符合要求，对磨损严重及局部穿孔现象的泵管不准使用，以防爆管伤人。（3）泵车料斗内的混凝土保持一定的高度，防止吸入空气造成堵管或管中气锤声和造成管尾甩伤人的现象。（4）泵车安全阀必须完好，泵送前先试送，注意观察泵的液压表和各部位工作正常后加大行程。在混凝土坍落度较小和开始起动时使用短行程。检修时必须卸压后进行。（5）当发生堵管现象时，立即将泵机反转把混凝

40、土退回料斗，然后正转小行程泵送，如仍然堵管，则必须经拆管排堵处理后开车，不得强行加压泵送，以防发生炸管等事故。（6）混凝土浇筑结束前用压力水压泵时，泵管口前面严禁站人。（7）砼浇筑过程中，项目部派人检查支架和支撑情况，施工员、安全员也应观测检查模板及支架的变形情况，发现下沉、松动、变形等异常现象时要立即报告现场技术负责人或项目经理及监理人员，采取措施，同时暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情，并经施工现场技术负责人检查同意后方可继续施工。4.6模板拆除1、一般要求：（1）模板拆除应在结构同条件养护的试块达到规范要求设计强度后，方准拆模。（2）拆模时必须保护砼构件的完好，梁侧模拆除最早时间为243

41、6小时。（3）拆模应按顺序拆除，先拆侧模，后拆底模；按先支后拆，后支先拆进行，并及时清理材料，材料归堆整齐。（4）模板拆除必须经项目技术负责人同意，并报监理批准，拆除时填写拆模申请，经批准后方可拆除。2、模板拆除质量控制措施：（1）严禁用重物撞击模板，拆模时不得硬撬，注意钢管或撬棍不要划伤混凝土表面及棱角，不要使用锤子或其他工具剧烈敲打模板面。吊装模板时，要缓慢移动位置，避免剧烈撞击。（2）已拆除模板及其支架的结构，应在混凝土达到设计强度后，才允许承受全部计算荷载。施工中不得超载使用，严禁堆放过量建筑材料。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算，并加设临时支撑。（3）模板底模及支撑系统立杆

42、拆除时，其混凝土强度必须达到100%。当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表中的规定。底模拆除的混凝土强度要求：构件构件跨度（m）达到设计混凝土立方体抗压强度标准的百分率(%)板2502,8758100梁8758100悬臂构件100（4）已拆除的模板、抗杆、支撑等应及时运走或是妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空坠落。（5）拆下来的模板应及时清理整理，堆放整齐，尽量避朝天钉。五、施工安全保证措施5.1模板工程施工安全组织保障1、组织管理措施：（1）项目部成立现场安全生产管理领导小组，项目经理担任组长，项目副经理或技术负责人担任副组长，各有关施工管理的专业施工员、质检员、安全员、机管员及劳务作业队

43、长或施工班组长担任成员。（2）现场专职安全员具体负责施工现场的安全生产监督检查工作，对有关违反工程建设标准强制性条文等的重大安全隐患，有权责令其分部分项工程停工整改。（3）公司与项目签订安全生产目标责任书，并每月组织管理责任评审、考核工作。（4）严格执行公司、项目部制定的安全生产责任制，各负其责。项目的安全生产管理目标责任应分解到各岗位施工管理人员和劳务作业队，模板工程的安全管理目标管理责任由分管模板的施工员负责，劳务作业队应具体落实模板工程施工的安全操作规程和作业工人的遵章守纪。（5）项目部应做好模板、支撑系统安装后的安全检查和定期旬检查工作，公司安全、技术部门也应每月组织一次安全检查，项目

44、部应抓好存在问题和安全隐患整改的“三定一落实”工作。（6）坚持召开每周安全工作例会,总结上周工作情况,布置本周的工作安排。（7）公司技术负责人、安全、技术部门必须做好现场模板工程等施工、安全技术措施的落实和跟踪监管工作，在模板工程支撑系统施工完毕后，应及时组织对模板工程支撑系统的自检和验收。2、组织管理机构框图：项目经理项目副经理技术负责人机电管理员安全员施工员质检员劳务作业队长、施工班组长生产作业工人5.2模板工程施工技术管理措施1、安全技术措施：（1）严格按照有关规定和计算方法进行模板支撑系统的设计计算，并按有关要求组织专家论证审查后方能施工。（2）施工过程中模板支架应充分利用框架柱作为支

45、撑系统的附着体，增强支撑架整体稳定性。（3）模板支撑搭设过程严格按照施工方案进行施工，不得随意改变支撑间距。（4）模板安装、拆除前洞口须做好盖板防护，作业面临边须做好防护栏杆防护措施。（5）模板拆除时须按照“先防护，后拆除”的原则，须先进行相关部位的封闭、防护后再进行拆除工作。（6）模板拆除时拆除区域须设置警戒线、警戒标志，并有专门的监护人进行监护。（7）现场施工临时用电须严格按照TN-S系统、三相五线制设置，机电设备配备单独开关箱，实行“一机一闸一箱一漏”制，现场用电操作、管理由专职电工负责。（8）垂直运输机械使用由专门人员持证上岗，避免吊运过程出现安全问题。（9）严格控制明火，动火须严格执

46、行有关审批手续，对于木工加工产生的锯末应及时进行收集并运到安全地点，禁止工人在现场吸烟，木工作业区、模板堆放区域按规定配置足够的灭火器材。（10）夜间施工应保证照明，现场拟投入使用两盏镝灯作为整体照明，在需要时使用碘钨灯进行局部照明，保证操作区域、施工通道的光线充足，避免由此引起的事故。2、模板安装安全注意事项： （1）各工序施工前各专业施工员须及时对施工班组进行安全技术交底。（2）支模应按施工顺序进行，模板支撑系统须及时设置附着设施，防止支架倒塌，保证已搭设支架的稳定和搭设过程中的安全。（3）立杆之间必须每步设纵横双向水平横杆，确保双向足够的设计刚度。支架采用逐排搭设方法，逐排搭设时，应随搭

47、随设置纵横双向水平横杆和剪刀撑。（4）确保立杆的垂直偏差和水平横杆的水平偏差符合扣件式钢管脚手架安全技术规范的要求。（5）扣件螺栓拧紧扭力矩应不小于45N.m,且不大于60N.m，支架搭设过程中要随时用扭力扳手检查扣件螺栓等配件的连接、拧紧情况，发现有松动、损坏等情况应及时拧紧或撤换。（6）安装模板时，高度在2m及其以上的临边高处作业时，应遵守高处作业安全技术规范的有关规定，作业面孔洞及临边须做好防护措施，高处作业时操作人员必须系安全带。（7）高度超过4米及其以上的模板安装时，外脚手架应随同搭设，并满铺脚手板、设置防护栏杆及张挂安全网。若外脚手架未与施工同步，必须及时设置临边防护措施。施工作业

48、人员上下须从专用施工通道或斜道，禁止利用支架水平横杆攀爬，以防止高处坠落。（8）在支架上进行操作时，应在水平横杆上铺设脚手板，以便于支架上作业人员安全地进行扣件拧紧及杆件搭设工作，防止作业人员和物品从架上坠落。（9）装独立梁、柱模板应搭设操作平台或搭设脚手架，严禁操作人员在独立梁、柱模支架上操作或上下攀爬。（10）交叉作业避免在同一垂直作业面进行，防止伤人。模板在装拆过程中，除操作人员外，下面不得站人或作业，无法避免时，应设置隔离防护措施。高处作业时，扣件、工具、小配件等必须放在箱盒或工具袋中，严禁随手乱丢或放在模板或脚手板上，扳手等各类小工具必须系在身上或放在工具袋内，防止掉落。（11）不得

49、将模板支架等固定在脚手架上，脚手架或作业平台上临时堆放的模板及施工操作人员的总荷载不得超过脚手架或作业平台的规定承载值，不得超载；同时，在支撑上面不要集中堆载，以免超过支撑设计荷载而引起支撑变形，造成失稳。（12）为防止破坏模板成品，施工中应避免让重物冲击支好的模板、支撑；钢筋等材料不能在模板支架上方堆放过高，不准在模板上任意拖拉钢筋；在模板上方进行钢筋焊接时要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。（13）遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停止露天的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水。（14）进入施工现场的作业人员必须戴好安全帽，搭设支架的人员必须系安全带、穿防滑鞋。作业人

50、员在施工中，必须站在安全的工作面上操作,精力要集中，不得酒后上岗。（15）架子工等特殊工种必须持证上岗，且不得让非本工种人员从事特种作业。（16）模板材料堆放分布应均匀，存放高度不要超过1.6m；模板堆放区与其他材料堆放区域隔离开，并设材料标牌、防火警示牌。（17）不能利用建筑物楼层作过道的模板支架应搭设上下斜道，作为搭设、作业人员上下。3、模板拆除安全注意事项：（1）模板拆除应按有关规定、程序进行，拆模时须及时对施工班组进行安全技术交底，应严格遵守拆模作业要点的规定。（2）拆模时应按顺序逐块拆除，模板拆除应先支的后拆，后支的先拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分；拆除顶板时，应设临时支撑，确

51、保安全施工。（3）拆除模板一般应采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上或站在已拆除的模板上进行操作。（4）支架的拆除顺序是从上到下，逐层拆除，自一端开始延伸向另一端，要随支架的拆除逐步拆除加固杆，拆除时不能将拆除的杆件乱丢乱砸，损坏支架。拆模时应先逆时针打松上托的螺栓，让模板与砼脱离，再拆除支架。（5）支拆3m以上模板时，应搭脚手架或操作平台，高度不足3m的可用移动式高凳，并设防护栏杆。（6）拆除时应逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。在门窗洞口边拆卸，更应防止模板突然全部掉落伤人。（7）拆模间隙时，应将已松动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（8）在楼板上有预留洞时，

52、应在模板拆除后及时将洞口盖严或做好防护栏杆防护。（9）拆除时每人应有足够的工作面，数人同时操作时应合理分工，统一信号和行动，严禁在同一垂直面上进行拆除操作。（10）高处、复杂结构模板的拆除，应有专人指挥和切实的安全措施，并在下面标出工作区，严禁非操作人员进入作业区。（11）拆除模板、支架时，地面应设围栏或警戒线及明显的警戒标志，并派专人监护，严禁非操作人员入内，避免发生安全事故。（12）工作前应事先检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时精力要集中，防止钉子扎脚和从高处坠落。（13）已拆除的模板、钢管、扣件等应及时运走或妥善堆放。（14）遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级

53、以上大风时，应停止室外的高处作业。雨停止后，应及时清除模架及地面上的积水，防止滑倒。4、文明施工管理措施：（1）按照施工总平面布置图堆放各类材料，不得侵占场内道路及安全防护设施。实行计划进料，随用随到。（2）对现场材料堆场进行统一规划，不同的进场材料设备进行分类合理堆放和储存，并挂牌标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存，并设专人管理。（3）在施工过程中，严格按照材料管理办法，进行限额领料。（4）模板、支架等在安装、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。（5）支模和拆模等各项施工任务完成后，应及时清理现场，做到工完场清。对废料、旧料做到每日清理回收。（6）使用电锯切割时，应及时在

54、锯片上刷油，且锯片送速不能过快。（7）加强环保意识的宣传，严格管理，采用有力措施控制人为的施工噪声，最大限度地减少噪音扰民。在夜间进行模板作业时，应按规定合理安排作业时间，避免挠民情况出现。5.3模板支撑系统监测监控措施1、班组日常应进行安全检查，项目部每周应进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、剪刀撑等构件是否符合要求。2）底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形

55、的现象。3、在六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4、监测措施为了监测砼浇筑过程中模板及支撑体系变化情况及是否异常，砼浇筑前先在梁底部的两端及中间各设两根吊垂线（两侧），从梁底一直吊到立杆基础上部，吊垂尖离地控制在20mm以内，并做好记录，在吊垂尖正下方用红蓝笔做好十字标记，同时量测好线垂与立杆间的相对距离，在砼浇筑过程中派专人跟踪监测，吊垂与地面距离及与立杆距离变化按设计允许变形要求控制，发现异常情况，立即停止施工，加固处理后方可继续施工。5、混凝土浇筑过程监测：观测主要内容是支撑及模板体系的变形及位移情况，混凝土浇筑时，安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工

56、，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查，报监理公司同意后方可复工。监测内容：浇筑过程中专人观察支撑体系的变形；观测模板的变形及位移情况。监测方法：目测；拉尺；经纬仪及水平仪检查。6、详细监测方法及方案：现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对模板支撑系统进行施工过程的监测。因此，结合本工程的特点，制定了以下支架体系的沉降、位移观测方案：由于本工程的模板支顶采用扣件钢管脚手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部，采用的观测设备受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量；观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内。(1)、观测点布置：本

57、工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，布置主要设置在主框架梁，其中每条主框架梁的跨中设置一个观测点，次框架梁每隔一条在跨中设置一个观测点。(2)、观测方法：将观测基准点引测至已一个约50cm 高的角钢上，并将其通过螺栓固定在底板上；测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记，具体如下图所示： (3)、测量时间：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min 测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量；浇筑完成后，每隔1h 观测一次；模板的沉降测量到浇筑完成后12h 后结束。(4)、监测预警值：支座沉降量预警值为1

58、0mm； (5)、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。六、专项应急预案为了保证本工程项目危险性较大的高大模板工程施工安全生产工作落到实处，认真贯彻落实安全生产法、建设工程安全生产管理条例等法律法规，根据公司制定的安全生产事故应急救援预案，结合项目部实际情况，特制定此预案。6.1“六大伤害”的危险源辨识1、“六大伤害”的危险源情况：根据此分项工程的特点，现场可能发生的安全事故有：坍塌、物体打击、高处坠落、机械伤害、触电、火灾等事故。存在的主要危险源和可能发生的事故有：危险源情况可能发生

59、的事故模板支撑系统搭设不符合规范、相关要求；模板局部位置堆料够高、够重。坍塌高处作业人员无系安全带；作业面等临边无防护。高处坠落作业人员无佩带安全帽；随意抛、扔工具或材料；垂直运输材料的吊具材质和安全设施不符合要求。物体打击木工机械设备动机部位无防护罩或机械零部件破损；木工操作人员不按操作规程作业；机械伤害现场的电缆、电线破损或老化；木工机械无保护接零、漏电保护器不起作用：施工用电拉设随意、混乱。触电电焊等作业无防火措施；模板存放区域无按规定配备消防器材或设施。火灾2、危险源辨识评价：序号施工阶段作业活动潜在的危险因素可能导致的事故作业条件危险性评价危害等级LECD1主体施工模板支设无模板施工

60、方案或未经审批模板坍塌坠落3263642施工方案不能指导施工模板坍塌坠落3263643不按施工方案施工模板坍塌坠落32159034模板上施工荷载超过规定模板坍塌坠落324024025高大模板脚手架立杆支撑、水平支撑、剪刀撑间距不符合要求模板坍塌坠落324024026木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位机械伤害3274247施工人员未正确使用个人防护用品，穿绝缘鞋，戴绝缘手套触电12154548噪音、粉尘影响人体健康321659模板存放大模板存放无防倾倒措施倾倒311545410模板吊运未按照塔吊指挥程序吊装物体打击人身伤害321590311模板拆除2米以上高处作业无可靠立足点坠落32159031

61、2拆除区域未设置警戒线且无监护人物体打击32742413无操作平台探头板坠落32318514无临时支撑支撑不当坍塌32318515拆板工人未带安全帽物体打击33763416留有未拆除的悬空模板物体打击12714517未做到工完场清钉子伤人、棒伤人1339518噪音影响人体健康3611853、危险源部位：（1）未按施工方案设置的模板支撑系统失稳。（2）作业面等洞口、临边。（3）标志缺陷，拆模时支架周边未设置警戒标志及专人监护。（4）使用的临时用电、圆盘锯等机电设备、设施。（5）信号缺陷，吊运、安装模板联络信号不明确。（6）明火作业、木工作业区无灭火器材。（7）夜间作业照明不足，作业环境不良。4、

62、一般危险源识别及应对措施（1）一般危险源识别1）模板变形、断裂；2）扣件爆裂、滑脱；3）钢管强度或刚度不足造成弯曲变形过大或局部失稳；4）个别顶托伸出钢管顶部超长；5）个别钢管立杆采用搭接或立杆支撑底部悬空；6）水平拉杆步距过大，水平剪刀撑、竖向剪刀撑不设或少设等。（2）预防措施1）根据专项方案采用新模板、楞木、钢管等材料，立杆间距按设计要求布设。2）钢管扣件先检查验收，不符合要求的不得使用；3）水平、竖向剪刀撑、扫地杆按设计要求设置，不得不设、少设或加大间距尺寸设置；4）立杆采用对接、错开布设，不得采用搭接，上下端顶紧。5、重大危险源识别及应对措施（1）重大危险源识别1）局部失稳、整体失稳、

63、浇筑方法不对称引起整体失稳，一般情况是钢管严重变形，扣件多数爆裂，模板坍塌等；2）高处坠落、物体打击、机械伤害、触电、火灾事故等。（2）预防措施1）模板支撑体系按方案要求搭设，材质符合要求；2）加强工人的安全教育与项目部的日常检查力度；3）加强工人安全用电教育、班前安全活动；用电设备专人专用，电线电缆架空设置；4）机械设备专人专用，严格按操作规程操作，机械不带病运转等。 5）防火重点部位灭火器材按规定配备。6.2应急组织机构此预案人力由总指挥组、现场抢救组、医疗救护组、保安组、后勤组等组织机构组成。1、组织机构成员、联系电话及职责：（1）、总指挥组：组 长：项目经理 黄剑兵 电话：副组长：项目

64、技术负责人： 谢章钦 电话： 05925093737 组 员：施工员： 谢振辉 电 话：安全员： 吴东阳 ，联系电话：材料员： 谢彩琼 电 话：职责：现场发生安全事故时，负责指挥工地抢救工作，向各抢救小组传达抢救指令任务，协调各组之间的抢救工作，随时掌握各组最新动态并做最新决策，第一时间向110、119、公司救援指挥部、政府有关部门救援或报告灾情。医院的地址及联系方式：厦门市中医院急诊电话：0592-6094143，地址：福建省厦门市湖里区仙岳路1739号，路线图如下：应急救援路线示意图（2）、现场抢救组：现场抢救组：项目经理为组长，项目技术负责人为副组长，各作业班组长为现场抢救组成员。现场抢

65、救组职责：采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。（3）、医疗救治组：医疗救治组：施工员为组长，义务医疗服务人员为医疗救治组成员。医疗救治组职责：对抢救的伤员，视情况采取急救处置措施，尽快送医院抢救。（4）、保安组：保安组：安全员为组长，全体保安为组员。保安组职责：负责工地的安全、保卫，支持其他抢救组的工作，保护现场。（5）、后勤服务组：后勤服务组：材料员为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员。后勤服务组职责：负责交通车辆调配，紧急救援物质征集及人员的餐饮供应。6.3应急救援资源配备序号应急设备名称数量状态备注1担架2好2氧气袋1好3药箱1好内附常用急救药品：双氧水、红

66、药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、眼水、烫火膏、清凉油及十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品等4绷带3好5手电5好6应急灯2好7电话1好8对讲机3好9灭火器5好10千斤顶5好11工具车1好6.4应急培训应急小组成员在项目安全教育时必须附带接受紧急救援培训。培训内容：伤员急救常识、灭火器材使用常识、各种重大事故抢救常识等。务必使应急小组成员在发生重大事故时能较熟练地履行抢救职责。6.5应急预案响应程序发生紧急事故时，发现人应当立即向项目部应急组织机构的成员报告，亦可根据紧急事态情况直接报告地方相关救援机构。项目部各应急组相关成员接到报告后必须立即赶到现场，同时向项目部应

67、急组组长、副组长报告，报告后不得离开现场，应当立即组织人员进行救援。项目部应急组组长、副组长根据现场紧急事态情况迅速启动应急预案，并立即报告地方救援机构，同时向公司应急救援组织机构报告。公司应急救援组织机构负责人应当根据事态情况立即部署救援工作，必要时组织公司救援组有关成员赶赴现场指挥协调。6.6应急预案的终止：事故现场经过应急预案实施后，所有现场人员得到清点，事故得到有效控制，应急总指挥可决定终止应急预案。七、模板工程设计计算书7.1 最大层高4.25m，厚度350mm地下室顶板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.9

68、m， 立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距300mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应

69、控制的组合S=1.2(25.100.35+0.30)+1.402.50=14.402kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.35+0.71.402.50=13.790kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.3501.100+0.3001.100)=8.994kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.

70、9(0.000+2.500)1.100=2.475kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 110.001.801.80/6 = 59.40cm3； I = 110.001.801.801.80/12 = 53.46cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.208.

71、994+1.402.475)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12810001000/59400=2.160N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.208.994+1.42.475)0.300=2.566kN 截面抗剪强度计算值 T=32566.0/(21100.00018.000)=0.194N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v

72、= 0.6778.9943004/(1006000534600)=0.154mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1100.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.3501.100+0.3001.100)=8.994kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.208.9940.300

73、经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.26710001000/59400=4.490N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.3500.300=2.636kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 =

74、 0.9(1.202.636+1.200.090)=2.944kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.945+2.944)1.100=4.278kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.277/1.100=3.889kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.891.10 最大剪力 Q=0.61.1003.889=2.566kN 最大支座力 N=1.11.1003.889=4.705kN 木方的截面力学参

75、数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.471106/83333.3=5.65N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32566/(250100)=0.770N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 木方的抗剪强度计

76、算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.453kN/m 最大变形 v =0.6772.4531100.04/(1009000.004166666.8)=0.648mm 木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.51.100+0.0802.9441.100 抗弯计算强度 f=0.978106/83333.3=11

77、.74N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.705kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 18.965kN 经过计算得到最大变形 V= 1.280mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.001

78、0.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.924106/166666.7=11.54N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=39201/(2100100)=1.380N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算，满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.280mm 顶托梁的最大挠度小于1100.0/25

79、0,满足要求! 四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1113.900=0.432kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.1001.100=0.363kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.3501.1001.100=10.630kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 10.28

80、2kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.1001.100=2.723kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 16.15kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N

81、/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=16150/(0.391424)=97.383N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.7

82、0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0861.1001.5001； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.210.282+0.91.42.723+0.90.91.40.024/1.100=15.794kN 经计算得到=15794/(0.391424)+24000/4491=100.635N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.2 最大高度13.3m，厚度100mm二层板模板支架计

83、算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为13.2m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距300mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用100100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。 图1 楼板支

84、撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.10+0.30)+1.402.50=6.872kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.10+0.71.402.50=5.690kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1001.200+0

85、.3001.200)=3.035kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.200=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0

86、.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.203.035+1.402.700)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/64800=1.031N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.203.035+1.42.700)0.300=1.336kN 截面抗剪强度计算值 T=31336.0/(21200.00018.000)=0.093N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度

87、计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6773.0353004/(1006000583200)=0.048mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1001.200+0.3001.200)=3.035kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算

88、得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.203.0350.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21510001000/64800=3.321N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1000.300=0.753kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 =

89、(2.500+0.000)0.300=0.750kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.753+1.200.090)=0.910kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m 计算单元内的木方集中力为(0.945+0.910)1.200=2.226kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.227/1.200=1.855kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.861.20 最大剪力 Q=0.61.2001.

90、855=1.336kN 最大支座力 N=1.11.2001.855=2.449kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.267106/83333.3=3.21N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31336/

91、(250100)=0.401N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.759kN/m 最大变形 v =0.6770.7591200.04/(1009000.004166666.8)=0.284mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.5

92、1.200+0.0800.9111.200 抗弯计算强度 f=0.861106/83333.3=10.33N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.449kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 10.934kN 经过计算得到最大变形 V= 0.668mm

93、顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.226106/166666.7=7.36N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35977/(2100100)=0.897N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求

94、! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.668mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 四、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.11113.200=1.461kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1001.2001.200=3.614kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)

95、= 4.956kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.2001.200=3.240kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.48kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 2

96、05.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16.0=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=10484/(0.391424)=63.216N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；

97、Wk=0.70.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0861.2001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.956+0.91.43.240+0.90.91.40.026/1.200=10.055kN 经计算得到=10055/(0.391424)+26000/4491=66.522N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=26.65 所以第9天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼

98、层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。7.3.1 层高3.9m、截面尺寸650mm900mm地下室顶板梁（两侧板厚为350mm）模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.55m， 梁截面 BD=650mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm

99、2。 梁底支撑木方长度 1.30m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底承重杆按照布置间距400,500，400mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.50)+1.403.00=32.340kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.90+0.71.403.00=32.100kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可

100、变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.9000.650+0.5000.650)=13.718kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(3.000+0.000)0.650=1.755kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 65.001.801.80/6 = 35.10cm3； I = 65.001.801.801.80/12

101、 = 31.59cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2013.718+1.401.755)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17010001000/35100=4.851N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.201

102、3.718+1.41.755)0.300=3.405kN 截面抗剪强度计算值 T=33405.0/(2650.00018.000)=0.437N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67713.7183004/(1006000315900)=0.397mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自

103、重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.300=6.885kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.900+0.650)/0.650=0.565kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+3.000)0.6500.300=0.585kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.206.885+1.200.565)=8.046kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.585=0.737kN 木方计算简图 木方弯矩图

104、(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.429kN N2=4.429kN N3=1.000kN N4=0.000kN 经过计算得到最大支座 F= 4.429kN 经过计算得到最大变形 V= 0.097mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f

105、=0.210106/83333.3=2.52N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.380/(250100)=0.714N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.097mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(k

106、N) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 17.745kN 经过计算得到最大变形 V= 1.549mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.801106/166666.7=10.81N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算

107、 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=38885/(2100100)=1.333N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.549mm 顶托梁的最大挠度小于1100.0/250,满足要求! 三、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=17.745kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1113.550=0.424kN N = 17.745+0.424=

108、18.169kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=18169/(0.391424)=109.557N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,

109、满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.600=0.144kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1441.3001.5001.500/10=0.048kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=17.745+0.91.20.393+0.90.91.40.048/1.1

110、00=18.218kN 经计算得到=18218/(0.391424)+48000/4491=120.489N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 截面尺寸650mm900mm地下室顶板梁（两侧板厚为350mm）侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度650mm，高度900mm，两侧楼板厚度350mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距300mm，断面跨度方向间距1200mm，直径12mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0

111、N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝

112、土顶面总高度，取0.900m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.921.600=19.440kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.30m。 荷载计算值 q = 1.219.4400.300+1.403.6000

113、.300=8.510kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.021kN N2=2.808kN N3=2.808kN N4=1.021kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.366mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板

114、抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/16200=4.691N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=31531.0/(2300.00018.000)=0.425N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.366mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.

115、3019.44+1.40.303.60=8.510kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3019.44=5.832kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.274kN 经过计算得到最大变形 V= 0.004mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.

116、0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.050106/83333.3=0.60N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31223/(250100)=0.367N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.004mm 内龙骨的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照

117、集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.606mm 最大支座力 Qmax=9.948kN 抗弯计算强度 f=1.023106/8982.0=113.89N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 六、

118、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.948 对拉螺栓强度验算满足要求!7.4.1 层高4.25m、截面尺寸300mm1250mm地下室顶板梁（两侧板厚为350mm）模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数

119、: 模板支架搭设高度为3.9m， 梁截面 BD=300mm1250mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.10m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑木方长度 1.30m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底承重杆按照布置间距400,500，400mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣

120、件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.25+0.50)+1.403.00=43.050kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.25+0.71.403.00=43.440kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(2

121、5.5001.2500.300+0.5000.300)=8.741kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(3.000+0.000)0.300=0.810kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13

122、.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.358.741+0.980.810)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11310001000/16200=6.997N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.358.741+1.00.810)0.300=2.267kN 截面抗剪强度计算值 T=32267.0/(2300.00018.000)=0.630N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T

123、 T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6778.7413004/(1006000145800)=0.548mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.2500.300=9.563kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.250+0.300)/0.300=1.400kN/m (3

124、)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+3.000)0.3000.300=0.270kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.359.563+1.351.400)=13.319kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.270=0.238kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.744kN N2=3.744kN

125、N3=1.000kN N4=0.000kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 3.744kN 经过计算得到最大变形 V= 0.235mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.452106/83333.3=5.42N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度

126、计算值 T=33.743/(250100)=1.123N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.235mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 14.997kN 经过计算得到最

127、大变形 V= 1.217mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.522106/166666.7=9.13N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=37509/(2100100)=1.126N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2

128、 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.217mm 顶托梁的最大挠度小于1100.0/250,满足要求! 三、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.997kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1113.900=0.524kN N = 14.997+0.524=15.521kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管

129、立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=15521/(0.391424)=93.591N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m

130、2)； Wk=0.70.2001.2000.600=0.144kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.10m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1441.3001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=14.997+0.91.20.432+0.90.91.40.048/1.100=15.570kN 经计算得到=15570/(0.391424)+48000/4491=104.524N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.4.2 截面尺寸300mm1250mm（两

131、侧板厚为350mm）地下室顶板梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度1250mm，两侧楼板厚度350mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用50100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距450mm，断面跨度方向间距600mm，直径12mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新

132、浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重

133、要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800=25.920kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.30m。 荷载计算值 q = 1.225.9200.300+1.403.6000.300=10.843kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.

134、001.801.801.80/12 = 14.58cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.301kN N2=3.578kN N3=3.578kN N4=1.301kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.488mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09710001000/16200=5.988N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取13.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 截

135、面抗剪强度计算值 T=31951.0/(2300.00018.000)=0.542N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.488mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3025.92+1.40.303.60=10.843kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3025.92=7.776kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN

136、.m) 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 5.320kN 经过计算得到最大变形 V= 0.027mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.210106/83333.3=2.52N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/m

137、m2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32659/(250100)=0.798N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.027mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照

138、规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.215mm 最大支座力 Qmax=11.438kN 抗弯计算强度 f=0.558106/8982.0=62.12N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(m

139、m): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.438 对拉螺栓强度验算满足要求!7.5 层高9.7m、截面尺寸600mm550mm二层板梁（两侧板厚为100mm）模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为9.6m， 梁截面 BD=600mm550mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.

140、4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑木方长度 1.30m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底承重杆按照布置间距400,500，400mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.55+0.50)+1.403.00=21.630

141、kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.55+0.71.403.00=20.760kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.5500.600+0.5000.600)=7.844kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(3.000+0.000)0.600=1.620kN/m 面板的截面惯性矩I和截面

142、抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.207.844+1.401.620)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.105

143、10001000/32400=3.245N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.207.844+1.41.620)0.300=2.102kN 截面抗剪强度计算值 T=32102.0/(2600.00018.000)=0.292N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.8443004/(1006000291600)=0.246mm 面板的最

144、大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.5500.300=4.208kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.550+0.600)/0.600=0.425kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+3.000)0.6000.300=0.540kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1

145、.204.208+1.200.425)=5.003kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.540=0.680kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.254kN N2=2.254kN N3=1.000kN N4=0.000kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.254kN 经过计算得到最大变形 V= 0.064mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别

146、为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.191106/83333.3=2.29N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.590/(250100)=0.477N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.064mm 木方的最大挠度小于500

147、.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 9.862kN 经过计算得到最大变形 V= 1.058mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00

148、/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.014106/166666.7=6.08N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34226/(2100100)=0.634N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.058mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立

149、杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.862kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.1119.600=1.147kN N = 9.862+1.147=11.010kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比

150、，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=11010/(0.391424)=66.387N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.600=0.144kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90

151、.91.40.1441.3001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=9.862+0.91.21.062+0.90.91.40.048/1.200=11.055kN 经计算得到=11055/(0.391424)+48000/4491=77.295N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!7.6 层高13.3m、截面尺寸350mm600mm二层板梁（两侧板厚为100mm）模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为13.2m， 梁截面 BD=350mm600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1

152、.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑木方长度 1.30m。 梁顶托采用100100mm木方。 梁底承重杆按照布置间距400,500，400mm计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取0.80。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可

153、变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.60+0.50)+1.403.00=23.160kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.60+0.71.403.00=22.380kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.5000.6000.350+0.5000.350)=4.977kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2

154、 = 0.9(3.000+0.000)0.350=0.945kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35.001.801.80/6 = 18.90cm3； I = 35.001.801.801.80/12 = 17.01cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2

155、04.977+1.400.945)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06610001000/18900=3.474N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.977+1.40.945)0.300=1.313kN 截面抗剪强度计算值 T=31313.0/(2350.00018.000)=0.313N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值

156、v = 0.6774.9773004/(1006000170100)=0.267mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6000.300=4.590kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.600+0.350)/0.350=0.664kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+3.000

157、)0.3500.300=0.315kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.204.590+1.200.664)=5.675kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.315=0.397kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.605kN N2=1.605kN N3=1.000kN N4=0.000kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 1.605kN 经过计算得到

158、最大变形 V= 0.106mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.219106/83333.3=2.63N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.604/(250100)=0.481N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 木方的抗剪强

159、度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.106mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.020kN 经过计算得到最大变形 V= 0.771mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.0010.

160、0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.722106/166666.7=4.33N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33008/(2100100)=0.451N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.771mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/2

161、50,满足要求! 三、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.020kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.11113.200=1.578kN N = 7.020+1.578=8.598kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最

162、大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=8598/(0.391424)=51.844N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.600=0.144kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1441.3001.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=7.020+0.91.21.461+0.90.91.40.048/1.200=8.643kN 经计算得到=8643/(0.391424)+48000/4491=62.751N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!八、附图