上海市普陀区妇婴保健院高排架施工方案（67页）.doc

1、目 录1、编制说明及依据31.1编制说明31.2采用的技术规范和标准32、工程概况42.1工程简介42.2高支模架结构概况42.3参建单位53、排架设计与计算53.1高排架搭设高度及立杆设计53.2梁模板侧模和梁底模及支撑排架形式74、排架搭设方案74.1排架搭设顺序74.2材料84.3排架搭设84.4基本要求95、排架搭设管理及验收要求105.1原材料验收105.2管理要求105.3排架验收116、排架搭拆安全保证措施127、砼浇捣注意事项138、应急救援预案148.1目的148.2职责与分工148.3应急准备148.4应急响应158.5现场应急措施158.6应急物资168.7预案管理与评审

2、改进1610、计算书16高 排 架 专 项 施 工 方 案1、编制说明及依据1.1编制说明根据建设部建质200987号文的有关规定，搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上需编制专项方案并经专家评审，因此编制本方案。1.2采用的技术规范和标准本工程设计施工总承包投标文件本工程设计施工总承包合同及附件本工程设计图纸及地质勘察报告通过踏勘取得的现场情况建设部工程建设标准强制性条文上海市工程建设地方标准强制性条文上海市钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程（DG/TJ08-016-2004）/（J10374-2004）建筑施工扣件式钢管脚

3、手架安全技术规范（JGJ130-2011）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）（2011修订版）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99） 2、工程概况2.1工程简介上海市普陀区妇婴保健院建筑物设计基准期及设计使用年限为50年，建筑合理使用年限50年，地下室防水等级为I级外，屋面防水等级为II级 基础形式：桩基、筏板基础。主体结构：框架结构形式抗震设防烈度7度2.2高支模架结构概况高排架区 域标高区间总高度最大截面梁其他截面梁顶层板厚妇婴大厅-0.100m10.130m10.23m400x700250x550120线荷载大于20K

4、N/M工程名称部位梁编号截面尺寸顶层板厚上海市普陀区妇婴保健院迁建工程地下室顶板 A/轴KL101(8)400*2200200地下室顶板 8/C/-VKL130(6)400x22002002.3参建单位（1）工程名称： 上海市普陀区妇婴保健院迁建工程（2）建设单位： 上海市普陀区妇婴保健院（3）设计单位：上海建筑设计研究院（4）工程监理：上海市众兴建设监理有限公司（5）施工单位：上海市第五建筑有限公司3、排架设计与计算3.1高排架搭设高度及立杆设计高排架区域标高区间总高度板厚mm搭设高度板底立杆设计梁底立杆设计妇婴大厅-0.100m10.130m10.23m楼板120地下室顶板20010.23

5、m板底排架立杆间距控制800mm800mm，歩距不超过1800mm，具体排布详见附图。详见第7页10.13米梁排架表3.2梁模板侧模和梁底模及支撑排架形式梁截面（mm）梁截面穿梁螺杆（根/直径）梁侧向方木间距梁截面对拉螺杆间距梁底截面增加支撑数量（根）梁底水平杆与立杆连接扣件数（个）梁底木方（根）梁两侧立杆间距梁底立杆间距10.23米处梁2505500250mm00双扣件380004007001/14250mm5001双扣件38008003006501/14250mm5001双扣件38008005008001/14250mm5001双扣件48004004009001/14250mm5001双扣

6、件4800400线荷载超20KN/M梁40022004/16205mm5002双扣件4800400备注：钢管计算选型：搭设排架钢管宜采用48.33.0mm。4、排架搭设方案4.1排架搭设顺序施工准备轴线、标高放测排架立杆放线铺设排架垫板立柱施工扫地杆施工设置纵横向水平牵杆立杆接高设置纵横向水平牵杆设置水平剪刀撑交替施工加设垂直剪刀撑、水平剪刀撑排架验收。4.2材料高支模排架由立杆，水平杆，扫地杆，水平剪刀撑（水平加强层），垂直剪刀撑，扣件，底支座组成。宜采用48.33.6mm钢管搭设，现场实际抽样送检，钢管壁厚需到达规范要求。钢管和扣件材质分别符合GB/B793、GB/T3093、GB/583

7、1规定，禁止使用有缺陷的钢管扣件。钢管主要尺寸：6M+4.5M3.6M+调节管。夹板模板为优质九夹板，木方为50mm100mm方木，间距不大于300mm。梁侧对拉螺栓为14，间距详见排架设计表。垫板采用18mm厚九夹板垫板，边长150mm150mm左右。4.3排架搭设A 放线：底层结构混凝土达到一定强度时，按照测量控制网，由项目部的测量、关切放出所有控制轴线，然后按照排架立柱的间距，放出排架立柱线以及立杆的点位，由项目部的木翻和质量员进行复核，符合要求方可进行排架的搭设。B 排架立杆：板底排架间距800mm800mm，梁底加设立杆（详见排架设计和附图），排架步距为1800mm。立杆底部铺设九夹

8、板。由于排架较高，立杆需要接长，为避免接头在同一截面，排架立柱管子需要错位对接，有多种对接方式需交替布置，一般管子采用对接，调节管采用双扣件（十字扣件加旋转扣件）连接，搭接长度1m，大梁底部立杆搭接部位增设抗滑移扣件（直角扣件）。排架立杆应竖直设置，2m高度的垂直度允许偏差不得超过15mm。总高垂直度偏差不得大于架高的1/200。垂直度控制应由专人负责，搭设前详细交底，搭设过程中跟踪检查，并配备相应数量的水平尺或托线板，发现问题及时整改，确保立杆垂直度在允许偏差范围内。C纵横向水平牵杆排架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，当立杆基础不在同

9、一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。在排架高度内，按1.8m步高设置纵横向水平牵杆，水平牵杆的接头也采用对接，其接头也必须错位设置。沿每排立杆的纵向和横向分别连接设置，不得单向设置或隔排单向设置以及隔步单向设置纵、横向水平杆。D剪刀撑剪刀撑在三个方向进行设置，纵横垂直剪刀撑宽度4m，斜杆与地面的倾角应在4560之间，各设置一道剪刀撑并应由底至顶连续设置。E排架标高复核排架搭设完经班组自检合格后，由项目部的关切、木翻、技术员对排架的标高进行复核，用水准仪从专用水准点引测至排架上进行复核。标高控制点沿柱头分别向上引测，并做好标记。4.4基本要求1）高排架搭设前，高排架所在位置

10、的柱子混凝土都浇捣至梁下50mm。2）横平竖直，整齐清晰，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，不变形，不摇晃。3）排架底部必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆离地200mm。4）立杆接头除在顶部可采用搭接外，其余各接头必须采取对接扣件，对接应符合下要求： 立杆上的对接扣件应交错布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3，同一步内不允许有二个接头。5）排架调节立杆对接部位均设双扣件，并增加一个抗滑扣件。扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于4065Nm。6）剪刀撑的接头宜采用搭接，搭接长度不应小于1m ，应采用不少于2个旋

11、转扣件固定。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。7）大横杆设于小横杆之上，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧。大横杆对接扣件连接、对接应符合以下要求：对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。并应避免设在纵向水平跨的跨中。8）纵横向杆的布置连接用直角扣件，相互位置应使力的传递保持中心受力。剪刀撑斜杆与地面夹角为4560之间，自下而上连续设置，搭接长度不少于100cm。最下部的斜杆与立杆的连接点离地面不大于50cm，脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于10cm，防止杆件滑脱。9）高排架与同层

12、楼板排架同步搭设，保持整体性。10）扣件安装，螺栓的扭力矩控制在4065Nm 之间，施工时派专人用扭力扳手定量抽查验收。5、排架搭设管理及验收要求5.1原材料验收钢管、扣件生产单位必须持有生产许可证，在产品上注明生产厂家与生产日期，附上有效的产品合格证明，同时钢管、连接件在搭设前应进行复试，钢管检验增加壁厚测试，钢管壁厚应抽检30%，若抽检不合格，扩大比例10%进行抽检，一次类推至全数检查。测试不合格的钢管、连接件不得使用。钢管表面应平直光滑不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合规范规定；钢管必须涂有防锈漆。旧扣件使用前应进行质量检查，

13、有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。5.2管理要求1）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB 5036）考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。2）在排架搭设前，应组织项目班子和施工班组进行施工交底，以了解工作的内容和工作的重要性，加强操作人员的质量意思，以提高搭设的实物质量。3）在排架施工过程中，成立有项目经理、项目工程师、木工翻样及质量员、关切、技术员组成的排架施工验收小组，在排架立杆弹线及第一排立杆完成即进行验收，合格后方能进行第二排及以上立杆的施工。4）排架搭设完毕后

14、，应对排架进行全面的检查，合格后方能进行上部模板的施工。5）排架使用中，应定期检查下列项目：A杆件的设置和连接、支撑等的构造是否符合要求。B地基是否积水，立杆是否悬空。C应对扣件用测力扳手进行螺栓紧固强度的测试。D校正立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使排架的步、横、纵距上下始终保持一致。5.3排架验收1）模板排架支撑搭设后，扣件紧固螺栓的力矩必须达到4065Nm，立杆与最上一排水平扣件100%检查。2）排架搭设需符合设计要求；排架搭设必须分阶段验收，按本公司分级验收制度进行；验收合格后，联合签署专项检查验收表，未经专项检查验收，不得铺设相应部位梁板结构模板。3）砼浇筑前，对排架搭设、浇

15、筑工艺流程、辅助设施、专职监护人员（或安全员）就位、操作人员安全技术交底及安全措施进行验收，验收合格后方可签发浇捣令。按本公司浇捣令分级验收规定进行排架验收。4）项目部排架搭设验收小组及其人员组成、职责：组长：夏翠荣 排架支撑体系验收总负责。技术副组长：蒋伟 验收排架支撑是否按照模板排架施工专项方案执行，技术安全交底内容是否得到执行。安全副组长：颜关林 检查进场钢管、连接件材料性能，检查紧固螺栓的力矩，检查各项安全生产设施、人员到位及技术安全交底情况。材料负责人：吴金余 负责检查、收集进场的钢管、连接件质量证明证书，抽查钢管、连接件外观质量。施工协调：朱虎子 落实模板排架专项方案到班组，对安全

16、技术交底内容进行排除，对验收整改情况落实到操作人员班组。现场监护：颜关林 观察各项安全设施是否到位，辅助验收排架搭设情况。取样员：樊洛竹 负责钢管、扣件送样及复试反馈。6、排架搭拆安全保证措施（1）排架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期检查体检，合格者方可持证上岗。（2）搭拆前搭拆区域应拉设好警戒线，划分警戒区，非操作人员禁止入员。（3）搭设排架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。（4）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。（5）在排架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。（6）搭设及

17、拆除排架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员进入。（7）排架拆除应遵循“先搭后拆、后搭先拆”的原则，拆除过程中操作人员应戴好安全帽、安全带，通道铺好竹笆或脚手板，不得站在方木上操作。拆下的钢管应传递下来，不得直接往下抛。（8）所有作业人员带好安全帽，搭设排架属于高空作业，必须扣好安全带。搭设时应将工具放在工具包内，以防上下交叉作业时坠物伤人；吊装钢管时，要有专人统一指挥，负责作业安全。（9）排架支撑搭设完成后要进行验收。验收通过后再进行上部模板的施工。（10）禁止施工人员在脚手架上向下抛物，以防意外事故的发生。（11）排架拆除必须根据拆模令进行，严禁擅自拆除排架杆件。（12

18、）模板排架拆除侧模：应在砼强度能保证构件表面和棱角不因拆模受损时拆除。底模：（按下表确定）结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（%）板2502、8758100梁8758100悬臂构件100注：拆底模时先拆排架牵杆，再拆板底排架、模板。（13）遇六级以上的大风时暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。（14）在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。（15）夜间施工需要有足够照明设施。（16）严禁利用排架吊运重物。吊起重物时不得碰撞排架。不得将模板支撑、缆风绳、泵管等固定于排架上。7、砼浇捣注意事项砼浇捣尽量采用汽车泵，以减少砼对排架的冲

19、击力等不利影响。浇筑高模架部分混凝土先将此区域内的柱先浇筑，再浇筑有梁板混凝土。排架搭设时，应注意排架与柱箍钢管的链接，以便增加排架和柱模的稳固性。楼层屋面砼浇捣，商品砼不应集中堆放在平台模板上，应该分散布料，保证施工荷载控制在规范允许的范围内。梁板砼尽量分层分皮浇捣。砼浇捣时应加派足够数量的模板、排架的看护人员，发现异常情况应立即采取相应的加固措施，及时排除险情，防止事故的发生。8、应急救援预案8.1目的 为更好地适应法律法规和经济活动的要求，给施工作业人员的工作提供更好更安全的环境，保证在模板支撑施工过程中发生异常情况后，能够保证施工现场安全、顺利进行，特制定本预案。8.2职责与分工项目部

20、成立高支模应急领导小组，人员组成及职责如下：组长：夏翠荣 负责本预案实施，减少事故损失，保障人身安全；副组长：颜关林 协调各组进行抢救、维修，保证预案正常运行；通讯联络组负责人：樊洛竹 加强与上级部门和专业分包单位保持联系；技术支持组负责人：蒋伟 制定相应方案和措施，有效进行抢险工作；抢险抢修组负责人：吴金余 根据方案和设备要求、现场实际进行抢救；现场监护组负责人：黄国建 加强现场监控，保护事故现场，悬挂警示标志；架子工班组负责人：朱虎子 配合施工组、技术组对现场进行抢险、抢修工作。8.3应急准备（1）项目部根据施工现场实际情况，指定专业分包单位配备必要的应急救援物资和人员。（2）项目部和专业

21、单位成立相应的应急救援工作小组和抢救工作小组，并进行培训。（3）在施工作业过程中，施工、安全、技术等相关人员每天进行日常巡查。每月进行不少于两次的专项检查，并做好设施验收工作。（4）施工中不得出现集中堆载和冲击荷载，砼浇捣施工应加强模板的看模，发现异常情况在第一时间内通知项目部，并采取相应措施进行加固处理，及时排除险情，防止事故的发生。施工员、安全员、技术员等必须亲临施工现场，对施工现场进行监测，做好相应检查记录。8.4应急响应（1）项目施工现场巡查人员若发现：模板坠落支撑坍塌、构件坍塌等意外情况发生后，迅速通过对讲机或手机将现场情况向项目应急领导小组汇报，迅速启动本应急救援预案。（2）项目部

22、应急领导小组接到意外信息情况后，立即组织抢险抢修工作小组、技术组及架子工班组等赶赴现场，按照职责分工进行抢险工作，将作业人员撤离到安全地带。（3）技术组和抢险组、救护组等按照抢险方案进行抢险、抢救工作。同时保护好事故现场，做好事故调查工作。现场监护组对出事检查监控，出现事态扩大或失控状态时应及时向上级主管部门汇报。（4）事故处理严格执行“四不放过”原则。同时，在第一和时间将事故详细情况及处理、调查等报告上级主管部门。（5）复工前，做好安全技术交底工作，复查合格后并严格按照操作规程进行正常施工。8.5现场应急措施（1）项目应急预案领导小组接到意外情况汇报后，迅速组织各小组成员携带抢险工具即刻奔赴

23、施工现场。根据施工现场实际及既定抢险方案、职责分工进行抢险、抢修、抢救工作。（2）项目部应急领导小组及抢险抢修工作小组、技术组及架子工班组等奔赴出事现场后按照职责分工进行抢险工作，组织架子工将坠落的模板或坍塌脚手架及时拆除或拉牢，防止再次坠落或坍塌，同时将危险区域的作业人员迅速撤离到安全地带。通过采取有效地控制措施处理好现场事故，病重伤员及时送往附近医院进行抢救。（3）技术组和抢险组、救护组等按照抢险方案进行抢险、抢救工作的同时保护好事故现场，进行全方位监控，悬挂警示标志，闲杂人员不得入内。做好事故调查工作。现场监护组对出事检查进行监控，出现事态扩大或失控状态时应及时向上级主管部门汇报。（4）

24、万一出现倒塌事故，应用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。（5）保持受伤人员的呼吸通畅，消除伤员口、鼻、咽喉部位异物，例血块、呕吐物等。（6）必要时做人工呼吸，对受伤人员进行胸外心脏按压，人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。（7）事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和通知有关负责人。8.6应急物资25t吊机1辆、备用钢管5t、扣件1000只、手提切割机1台、照明灯具若干、大力剪等。常备药品：担架、简单抢险药品、消毒用品等。8.7预案管理与评审改进项目部根据本模板工程施工特点对应急救援案进行评审并针对施工阶段的不断变化及预案暴露出来的问题，不断更新、完善和

25、改进本应急救援预案。8.8周边医院及急救部门联系方式按照本部预案拨打救护电话”120”，或报警电话”110”，以及向公司应急小组求助。现场人员继续施救，一直坚持到救护人员接替为止，并应反映伤员伤情及简单救治过程。9、计算书梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=500mm， 梁截面高度 H=800mm， 梁模板使用的木方截面4090mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算

26、 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.000kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0

27、.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19.200kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.919.200=17.280kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.217.28+1.

28、403.60)0.80=20.621N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2013.824+1.40

29、2.880)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.18610001000/43200=4.296N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2013.824+1.42.880)0.300=3.712kN 截面抗剪强度计算值 T=33712.0/(2800.00018.000)=0.387N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v =

30、0.67713.8243004/(1006000388800)=0.325mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 1.梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式: f = M/W f 其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 54.00cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.217.28+1.403.60)0.30=7.73kN/m l 计算跨度(梁板高度),l = 800mm； 经计算得到，梁

31、侧竖楞的抗弯强度计算值7.7330.8000.800/8/54000.000=11.456N/mm2； 梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.梁侧竖楞挠度计算 计算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 17.2800.300=5.184N/mm； l 计算跨度(梁板高度),l = 800mm； E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 243.00cm4； 梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 55.184800.04/(38495002430000.0)=1.198mm； 梁侧竖楞的

32、最大允许挠度值,v = 3.200mm； 梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求! 3.穿梁螺栓强度计算 没有布置穿梁螺栓，无须计算! 六、梁支撑脚手架的计算 支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.1m， 梁截面 BD=500mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.75m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm

33、，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.50。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.00=27.880kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永

34、久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.400=8.160kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.800+0.500)/0.500=0.840kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000

35、+2.000)0.5000.400=0.400kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.358.160+1.350.840)=10.935kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受

36、力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.025kN N2=3.770kN N3=1.025kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.159mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08510001000/21600=3.935N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31708.0/(2400.00018.000)=0.356N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面

37、板最大挠度计算值 v = 0.159mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.770/0.400=9.425kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.430.40 最大剪力 Q=0.60.4009.425=2.262kN 最大支座力 N=1.10.4009.425=4.147kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I =

38、 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.151106/54000.0=2.79N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32262/(24090)=0.942N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.031kN/m 最大变形 v

39、 =0.6777.031400.04/(1009000.002430000.0)=0.056mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.035mm 最大支座力 Qmax=5.389kN 抗弯计算强度 f=0.10

40、3106/4491.0=22.93N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.094mm 最大支座力 Qmax=11.586kN 抗弯计算强度 f=0

41、.754106/4491.0=168.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.59kN 双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.58

42、6kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.10610.100=1.306kN N = 11.586+1.306=12.892kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.75m； l0 计算长度，取1.750+20.300=2.350m； 由长细比，为2350/16.0=147 150 满足要求! 轴心受压

43、立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.320； 经计算得到=12892/(0.320424)=94.977N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.4001.2500.872=0.436kN/m2 h 立杆的步距，1.75m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4360.8001.750；

44、Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=11.586+0.91.21.075+0.90.91.40.121/0.800=13.064kN 经计算得到=13064/(0.320424)+121000/4491=123.215N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.8m， 梁截面 BD=400mm2300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.75m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，

45、抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.30+0.50)+1.402.00=73.780kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.30+0.7

46、1.402.00=81.137kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.3000.400=23.460kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(22.300+0.400)/0.400=2.500kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振

47、捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.4000.400=0.320kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3523.460+1.352.500)=31.541kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.320=0.282kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(

48、kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.661kN N2=4.788kN N3=4.788kN N4=1.661kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.048mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05810001000/21600=2.685N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32544.0/(2400.00018.000)=0.530N/

49、mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.048mm 面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.788/0.400=11.971kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.970.40 最大剪力 Q=0.60.40011.971=2.873kN 最大支座力 N=1.10.40011.971=5.267kN 木方的截面力学参数为 本

50、算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.192106/54000.0=3.55N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32873/(24090)=1.197N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要

51、求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.519kN/m 最大变形 v =0.6779.519400.04/(1009000.002430000.0)=0.075mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩

52、 Mmax 最大变形 vmax=0.048mm 最大支座力 Qmax=6.660kN 抗弯计算强度 f=0.149106/4491.0=33.21N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于333.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.66kN 单扣件

53、抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.660kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.0946.800=0.777kN N = 6.660+0.777=7.437kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30

54、m； h 最大步距，h=1.75m； l0 计算长度，取1.750+20.300=2.350m； 由长细比，为2350/16.0=147 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.320； 经计算得到=7437/(0.320424)=54.790N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.4001.2500.872=0.436kN/m2 h 立杆的步距，1.75m；

55、 la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4360.8001.750； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=6.660+0.91.20.640+0.90.91.40.121/0.400=7.781kN 经计算得到=7781/(0.320424)+121000/4491=84.292N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度2300mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置11道，内龙

56、骨采用4090mm木方。 外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距300+500+500+500mm，断面跨度方向间距450mm，直径20mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中

57、 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.300m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.550=36.495kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时

58、产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.21m。 荷载计算值 q = 1.236.4950.206+1.403.6000.206=10.060kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 20.601.801.80/6 = 11.12cm3； I = 20.601.801.801.80/12 = 10.01cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准

59、值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.817kN N2=2.350kN N3=1.998kN N4=2.092kN N5=2.067kN N6=2.075kN N7=2.067kN N8=2.092kN N9=1.998kN N10=2.350kN N11=0.817kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.145mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04510001000/11124=4.045N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (

60、2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31255.0/(2206.00018.000)=0.508N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.145mm 面板的最大挠度小于206.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2136.50+1.40.213.60=10.060kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2136.50=7.518kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活

61、荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.527/0.450=10.060kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.0600.45 最大剪力 Q=0.60.45010.060=2.716kN 最大支座力 N=1.10.45010.060=4.980kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.204106/54000.0=3.77N/mm2 抗弯计算强度小于

62、13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32716/(24090)=1.132N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6777.518450.04/(1009000.002430000.0)=0.095mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P

63、取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.705mm 最大支座力 Qmax=18.245kN 抗弯计算强度 f=1.762106/8982.0=196.17N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力

64、； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 17 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.245 对拉螺栓强度验算满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为6.8m， 梁截面 BD=500mm2200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.75m， 梁底增加

65、2道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 按照规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.20+0.50)+1.402.00=70.720kN/m2 由

66、永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.20+0.71.402.00=77.695kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.2000.400=22.440kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(22.200+0.500)/0.

67、500=1.960kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.400=0.400kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3522.440+1.351.960)=29.646kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 =

68、 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.456kN N2=4.235kN N3=3.794kN N4=4.235kN N5=1.456kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.032mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04910001000/21600=2.269N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗

69、剪强度计算值 T=32249.0/(2400.00018.000)=0.469N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.032mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.235/0.400=10.588kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.590.40 最大剪力 Q=0.60.40010.588=2.541kN 最大

70、支座力 N=1.10.40010.588=4.659kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.169106/54000.0=3.14N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32541/(24090)=1.05

71、9N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到8.714kN/m 最大变形 v =0.6778.714400.04/(1009000.002430000.0)=0.069mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下

72、： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.054mm 最大支座力 Qmax=7.243kN 抗弯计算强度 f=0.192106/4491.0=42.78N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于316.7/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水

73、平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.24kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!实际采用双扣件！ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.243kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.0946.800=0.777kN N = 7.243+0.777=8.020kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值

74、，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.75m； l0 计算长度，取1.750+20.300=2.350m； 由长细比，为2350/16.0=147 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.320； 经计算得到=8020/(0.320424)=59.084N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/

75、m2)； Wk=0.4001.2500.872=0.436kN/m2 h 立杆的步距，1.75m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4360.8001.750； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=7.243+0.91.20.640+0.90.91.40.121/0.400=8.364kN 经计算得到=8364/(0.320424)+121000/4491=88.587N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500

76、mm，高度2200mm，两侧楼板厚度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置11道，内龙骨采用4090mm木方。 外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+500+600+500mm，断面跨度方向间距450mm，直径16mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值

77、；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.700kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压

78、力标准值 F1=0.947.710=42.939kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.20m。 荷载计算值 q = 1.242.9390.196+1.403.6000.196=11.087kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 19.601.801.80/6 = 10.58cm3； I = 19.601.801.801.80/12 = 9.

79、53cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.857kN N2=2.464kN N3=2.095kN N4=2.194kN N5=2.167kN N6=2.176kN N7=2.167kN N8=2.194kN N9=2.095kN N10=2.464kN N11=0.857kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.140mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04510001000/10584=4.252N/mm2

80、 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31316.0/(2196.00018.000)=0.560N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.140mm 面板的最大挠度小于196.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2042.94+1.40.203.60=11.087kN/m 挠度计算荷

81、载标准值q=0.2042.94=8.416kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.989/0.450=11.087kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.0870.45 最大剪力 Q=0.60.45011.087=2.994kN 最大支座力 N=1.10.45011.087=5.488kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强

82、度计算 抗弯计算强度 f=0.225106/54000.0=4.16N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32994/(24090)=1.247N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6778.416450.04/(1009000.002430000.0)=0.107mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受

83、内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.290mm 最大支座力 Qmax=15.525kN 抗弯计算强度 f=0.987106/8982.0=109.89N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10

84、mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.525 对拉螺栓强度验算满足要求!扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为10.1m， 立杆的纵距 b=0.

85、80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.75m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4090mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.30)+1.402

86、.00=6.774kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.00=6.026kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1200.800+0.3000.800)=2.385kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+2.000)0.800=2.880kN/m 面板的截

87、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.202.385+1.402.880)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f

88、 = 0.06210001000/43200=1.436N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.202.385+1.42.880)0.300=1.241kN 截面抗剪强度计算值 T=31241.0/(2800.00018.000)=0.129N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6772.3853004/(1006000388800

89、)=0.056mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为800.000mm 集中荷载 P = 2.5kN 考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1200.800+0.3000.800)=2.385kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.202.3850.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21010001000

90、/43200=4.852N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+2.000)0.300=1.200kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.090)=1.07

91、3kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.401.200=1.512kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.512+1.073)0.800=2.068kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.068/0.800=2.585kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.590.80 最大剪力 Q=0.60.8002.585=1.241kN 最大支座力 N=1.10.8002.585=2.275kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W =

92、4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.165106/54000.0=3.06N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31241/(24090)=0.517N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图

93、计算的最大支座力除以跨度得到0.894kN/m 最大变形 v =0.6770.894800.04/(1009000.002430000.0)=0.113mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN 经计算得到 M = 0.2001.400.92.50.800+0.0801.0730.800 抗弯计算强度 f=0.559106/54000.0=10.35N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足

94、要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.304mm 最大支座力 Qmax=6.587kN 抗弯计算强度 f=0.493106/4491.0=109.70N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与1

95、0mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.59kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.10610.100=1.075kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土

96、楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.8000.800=1.928kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 2.875kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.000+2.000)0.8000.800=2.304kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.68kN i

97、 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.75m； l0 计算长度，取1.750+20.300=2.350m； 由长细比，为2350/16.0=147 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.320； 经计算得到=6676/(0.320424)=49.179N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满

98、足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.4001.2500.872=0.436kN/m2 h 立杆的步距，1.75m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4360.8001.750； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.22.875+0.91.42.304+0.90.91.40.121/0.800=6.525kN 经计算得到=6525/(0.320424)+121000/4491=75.040N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=55.48 所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。