李沧区上臧、炉房社区城中村改造项高支模施工方案（120页）.doc

1、李沧区上臧、炉房社区城中村改造项目C-1地块高支模施工方案目 录第一章 编制依据2第二章 工程概况31. 总体概况32. 高支模概述33. 高支模概况34. 高支模工程特点9第三章 施工部署101. 材料计划102. 机械设备需用计划113. 技术准备124. 现场准备125. 施工进度计划126. 劳动力组织12第四章 高支模体系设计151. 施工总荷载超过12kN/的板的高支模支撑体系设计152. 集中线荷载超过15kN/m的梁的支撑体系设计参数243. 支模高度超过6.5m的楼板支撑29第五章 施工工艺技术361. 高支模施工管理流程362. 施工工艺流程373. 高支模构造要求384.

2、 高支模验收425. 模板拆除42第六章 工程质量保证措施44第七章 施工安全保证措施47第八章 附图：柱帽支撑体系示意图59第九章 附件601. 附件一：900mm厚柱帽602. 附件二：板厚350mm703. 附件三：板厚450mm794. 附件四：板厚400mm895. 附件五：6001000梁1006. 附件六：支模高10.83米板112第一章 编制依据序号名称编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112建筑结构荷载规范GB50009-20123混凝土结构设计规范GB50010-20104混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20155建筑工程施工质量验收

3、统一标准GB50300-20136建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087工程测量规范GB50026-20078建筑施工安全检查标准JGJ59-20119建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110混凝土结构工程施工规范GB50666-201111建筑施工临时支撑结构技术规范GJG300-201312建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号13建设部建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建发2009254号14青岛市建管局关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知青建管质字2012101号15建筑施工手册第五版16李沧区上臧、炉房社区城中村改造项目C

4、-1地块施工图/17李沧区上臧、炉房社区城中村改造项目C-1地块施工组织设计/第二章 工程概况1. 总体概况工程名称李沧区上臧、炉房社区城中村改造项目C-1地块项目地点青岛市李沧区九水街道上臧社区建设单位设计单位监理单位施工单位本工程位于青岛市李沧区九水街道上臧社区，东侧紧邻汉川路，北临世园大道。本项目共15栋楼，其中高层5栋、洋房10栋，1#、2#、5#、6#、9#、12#及附属地库地下两层，其他部分地下一层，高层部分地上33层，洋房部分地上7层。总建筑面积为218053.76。2. 高支模概述根据建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质200987号文、青岛市青建管质字（2012）

5、101号文以及我公司相关文件规定，对需要进行专家论证的高支模规定如下：建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过6.5m，或搭设跨度超过15m，或施工总荷载大于12kN/，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统。当现场钢筋混凝土构件参数符合上述高支模参数时，需编制高支模专项施工方案，并进行专家论证。3. 高支模概况根据本工程施工图纸，高支模部位有三处，分别为人防区负二层、负一层顶板，非人防区车库顶板，商业网点顶板。（1）支模高度超过6.5m的部位如下表所示：序号部位板厚支模高度13#楼网点120mm6.537.68米22#楼网点120mm6.738.53米31#楼网点120mm10.081

6、0.83米45#楼网点120mm8.489.78米59#楼网点120mm8.48米612#楼网点120mm7.188.78米注：商业网点因基础标高变化较大，呈台阶状布置，故支模高度按楼座统计。（2）施工总荷载大于12KN/（板厚超过250mm）部位如下表所示：序号部位板厚支模高度1非人防区车库顶板1-19轴/X-AE轴350mm4.2米2非人防区车库顶板除1以外的其他区域350mm3.13.25米3人防区负二层顶板300mm3.2米4人防区负一层顶板450mm3.25米54#楼商业网点顶层400mm3.655.25米6非人防车库柱帽700mm2.857非人防车库柱帽800mm2.758非人防车

7、库柱帽900mm2.659人防负一层车库柱帽900mm2.8010人防负二层车库柱帽500mm3.00（3）集中线荷载超过15kN/m（梁截面尺寸大于0.4）部位如下表所示：序号部位梁编号截面尺寸（mm）梁跨（mm）支模高度（m）11#楼网点顶层KZL01（1）600100060909.921#楼网点顶层KZL03（2）500100066409.931#楼网点顶层KZL07（2）50090054901041#楼网点顶层KZL04（1）600100063809.955#楼网点顶层KZL01（1）500100060908.265#楼网点顶层KZL03（2）550100066408.275#楼网点顶

8、层KZL07（2）500100054908.285#楼网点顶层KZL04（1）600100063808.299#楼网点顶层KZL01（1）500100060907.6109#楼网点顶层KZL03（2）550100066407.6119#楼网点顶层KZL07（2）500100054907.6129#楼网点顶层KZL04（1）600100063807.61312#楼网点顶层KZL01（1）500100060907.71412#楼网点顶层KZL03（2）550100066407.71512#楼网点顶层KZL07（2）500100054907.71612#楼网点顶层KZL04（1）6001000638

9、07.717人防负二层顶板WKL1（2）400100074302.518人防负二层顶板WKL2（1）400100088302.519人防负二层顶板WKL3（2）400100047802.520人防负二层顶板WKL5（7）400100074502.521人防负二层顶板WKL9（6）400140074502.122人防负二层顶板WKL8（7）400120074502.3（4）商业网点、非人防车库顶板及人防区负一层高支模（支模高度大于6.5米，总荷载大于12KN/）分布区域如下图所示（5）人防区负二层顶板高支模（总荷载大于12KN/）分布如下图所示（6）1#、5#楼集中线荷载大于15kN/m的高支模

10、分布如下图所示： 1#楼高支模分布图 5#楼高支模分布图（7）9#、12#楼集中线荷载大于15kN/m的高支模分布如下图所示： 9#楼高支模分布图 12#楼高支模分布图（8）人防区负二层集中线荷载大于15kN/m的高支模分布如下图所示：4. 高支模工程特点（1）本工程人防及非人防区车库均属高支模，分布范围广，管理难度大。（2）本工程商业网点基础底板从西向东、从南向北呈阶梯状布置，标高变化大，高低跨处架体连接是难点。第三章 施工部署1. 材料计划1.1. 钢管钢管采用48.33.6规格钢管，钢管壁厚最小不得小于3.25mm，钢管长度16m，质量符合国家现行标准规定。钢管进场送检应符合下列要求：1

11、）新钢管每批数量不超过400根，由同一牌号、同一规格组成；2）旧钢管每批数量不超过40t，40100t为两批，100t以上每100t增加一批；3）新旧钢管混杂按照旧钢管处理；4）每批钢管抽取一组试件（每组4根，每根钢管去掉端部10cm后再截取40cm长一段，共4段为一组试件）。钢管质量检验标准表项次检查项目验收要求新钢管1产品质量合格证必须具备2钢管材质证明书3表面质量平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯4端面质量平整，切斜偏差1.70mm5外径，壁厚允许偏差0.50mm，允许偏差0.35mm6防锈处理必须进行防锈处理，镀锌或刷防锈漆旧钢管7锈蚀程度每年检查一次，管壁锈蚀深度不得超过0

12、.50mm8其他项目同新管3、4、51.2. 扣件新扣件有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均进行防锈处理；扣件螺栓要拧紧，扭力矩4050kNm，最大不得超过65kNm。1.3. 对拉螺栓采用普通高强对拉螺栓，直径14mm，长度根据梁宽确定。1.4. 木枋木枋主要规格为：38mm88mm。木枋不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。主要承重构件选用针叶材；重要的木质连接件采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。1.5. 木胶合板胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐

13、酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度为15mm。每张板内厚度最大允差1mm。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。板材为全松木制造，用三聚酰氨胶经高温高压粘合而成，正常使用810次。1.6. 可调托撑可调托撑螺杆外径不得小于36mm，直径与螺距应当符合现行国家标准梯型螺纹（GB/T5796.2、GB/T5796.3）规定，抗压承载力设计值不应小于40kN；可调托撑的螺杆与支托板应焊接牢固，焊缝高度不得小于6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得

14、少于5扣，螺母厚度不得小于30mm，支托板厚不应小于5mm，支托板长宽不应小于100100mm。1.7. 垫板本工程商业网点高支模支撑架体下部基层为原土，应将原土平整夯实，立杆底部设置长度不少于2跨、宽度不小于250mm、厚度不小于50mm的木脚手板和钢底座，木脚手板必须铺放平稳，不得悬空。在原土四周应设置排水沟，确保有降水时基层不会积水。其余部位高支模支撑架体下部基层为楼板时，待混凝土强度达到要求后搭设架体。为了保护楼板面层，使架体受力均匀，立杆底部设置木脚手板垫板和钢底座。2. 机械设备需用计划序号机械名称型号数量功率/KW1平刨机MB573A6台42圆盘锯MJ104A6台33压刨机MB1

15、046台2.24电焊机BX1-5004台325台钻MK36210台/6手提电锯/20台/7砂轮机立式6台/8扭矩扳手1000N15台/3. 技术准备组织技术人员熟悉结构施工图纸和现场情况，按照施工总进度安排确定高支模架工程施工的时间及其工程进度安排。根据高支模施工方案，确定高支模架的布置前提和条件。根据确定的原则，结合现场实际情况，编制本工程高支模架施工方案。组织对高支模架方案进行会审和报监理审批，以书面和会议形式组织高支模架方案的班组专项技术交底。4. 现场准备根据施工总布置图和施工生产安排情况，在现场合理设置足够的架体材料的存放库房和堆放场地，要求各种材料分类、分规格划分场地，在各种材料的

16、堆放场地边设置标牌，注明材料的类别、规格、数量、管理人员等情况。材料的堆放场地应考虑材料进出场的方便和施工运输的便捷。5. 施工进度计划根据本工程施工组织设计及总施工进度计划，各部位高大模板施工节点如下：序号部位时间1商业网点2016.7.15-2016.8.102优展区车库2016.7.15-2016.8.153优展区主楼4人防区负二层2016.7.15-2016.8.55人防区负一层-2016.11.226非人防区车库6. 劳动力组织6.1. 管理人员安排序号职务工作内容1项目经理总指挥2执行经理全面负责3项目总工编制方案；交底、指导施工4生产经理现场总负责5综合工长负责模板的施工工作6质

17、量总监质量监督，验收7安全总监安全监督8安全员现场做好检查巡视9技术员编制方案、交底10材料员保证材料供应6.2. 劳动力功效分析满堂架与模板关系分析：满堂架支设与模板支设工序紧密衔接，因此满堂架支设质量决定了模板支设效果，表象主要体现在标高、平整度、尺寸的控制，实际是控制模板的强度、刚度和稳定性。普通模板支设时以专业架子工为辅，木工为主的方式进行施工；但高支模搭设时难度较大，本工程采取以专业架子工为主，木工为辅的方式进行模板搭设。根据本工程高支模区域分布，分别为地下室结构和地上结构，下表为木工功效分析表：木工功效统计表工效=支模量/人数/作业时间/综合系数系数为考虑了天气、气候、施工工序搭接

18、、材料拆除周转、满堂架搭设、人员富余等影响因素的综合系数施工阶段计算单元的选择支模量()工效（/d）系数地下室结构600*1000(大梁)600121.35地上结构10.5m620101.35说明：计算单元的选择，是以部署为依据，选出每个施工区域中工程量最大的部分。6.3. 劳务队伍安排序号工种投入人数工作内容1劳务项目经理2全面组织各自队伍配合总包管理2劳务队木工工长4管理木工班组施工3测量员4放线4木工60现场施工5架子工（特种工）40现场施工6.4. 劳动力要求高支模架施工人员要求必须为专业脚手架施工人员，架子工全部持证上岗，上岗前进行入场教育和岗前培训考核，考核合格后方可进行施工。有高

19、血压、恐高症等不适宜高空作业的人员禁止从事架子工工作。本工程边梁板柱支撑架所需劳动力按照施工进度计划的安排组织专业架子工队伍，经统一进行入场教育和考核后持证上岗。施工时根据需要调整人员数量，但新进场人员必须进行入场教育和考核，合格后方可持证上岗。第四章 高支模体系设计本工程高支模支撑体系采用钢管扣件式脚手架。1. 施工总荷载超过12kN/的板的高支模支撑体系设计施工总荷载超过12kN/的板的高支模支撑体系设计参数如下表所示：部位车库-2F、-1F 无梁楼板柱帽非人防车库顶板楼板（350mm）人防车库负一层楼板（450mm）人防车库负二层楼板（300mm）支撑高度2.653.00m3.13.25

20、m3.25m/3.65m5.25m3.2m模板mm15厚胶合模板15厚胶合模板15厚胶合模板15厚胶合模板次龙骨mm3888mm2503888mm2503888mm2503888mm250主龙骨mm双钢管400/350双钢管800双钢管800双钢管900立杆横距mm400800350800800700800立杆纵距mm400/450800700800水平杆步距mm1200120012001200计算书附件一附件二附件三附件四附件三1.1. 商业网点板模板（板厚400mm）1.1.1. 板模板构造体系要求新浇混凝土板厚400 (mm)模板支架高度3.655.25米钢管型号(mm)48.33.6立

21、杆纵距(mm)800立杆横距(mm)800横杆步距1200(mm)立杆距混凝土板长边250(mm)立柱距混凝土板短边250(mm)面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15次龙骨材质木枋次龙骨规格(mm)3888次龙骨间距(mm)250次龙骨距混凝土板边距离(mm)50主龙骨材质双钢管主梁规格(mm)48.33.6主龙骨间距（mm）800计算书/1.1.2. 商业网点板支撑体系示意图商业网点基础标高变化较大，以下支撑体系示意图以4#楼商业网点15轴-17轴基础标高变化为例。特别注意高低跨交接处，高跨横杆应向低跨方向延伸两跨。支模架立面图支模架平面图水平剪刀撑设置平面图水平剪刀撑设置立面图竖向剪刀

22、撑设置平面图竖向剪刀撑设置立面图1.2. 地下车库板模板1.2.1. 板模板构造体系要求（1）300mm、350mm板厚模板构造体系新浇混凝土板厚300 /350 (mm)模板支架高度3.1/3.2 (m)钢管型号(mm)48.33.6立杆纵距(mm)1200立杆横距(mm)800横杆步距800(mm)立杆距混凝土板长边250(mm)立柱距混凝土板短边250(mm)面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15次龙骨材质木枋次龙骨规格(mm)3888次龙骨间距(mm)250次龙骨距混凝土板边距离(mm)50主龙骨材质双钢管主梁规格(mm)48.33.6主龙骨间距（mm）800/（2）450mm板厚模

23、板构造体系新浇混凝土板厚450(mm)模板支架高度3.25(m)钢管型号(mm)48.33.6立杆纵距(mm)1200立杆横距(mm)700横杆步距700(mm)立杆距混凝土板长边250(mm)立柱距混凝土板短边250(mm)面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15次龙骨材质木枋次龙骨规格(mm)3888次龙骨间距(mm)250次龙骨距混凝土板边距离(mm)50主龙骨材质双钢管主梁规格(mm)48.33.6主龙骨间距（mm）700/1.2.2. 地下车库板支撑体系示意图地下车库板厚变化较多，以下支撑体系示意图以人防车库负一层顶板（板厚450，支模高度3.25米）为例。支模架立面图支模架平面图水

24、平剪刀撑设置平面图水平剪刀撑设置立面图竖向剪刀撑设置平面图竖向剪刀撑设置立面图2. 集中线荷载超过15kN/m的梁的支撑体系设计参数部位梁截面(mm)跨度(mm)支架高度(m)梁底立杆道数/间距沿梁长向立杆纵距(m)梁侧立杆横距(m)步距(m)剪刀撑梁底梁侧顶端底部其他步距1#楼网点顶层600100060909.92/3000.450.450.90.20.21.2水平三道500100066409.92/3000.450.450.90.20.21.25009005490102/3000.450.450.90.20.21.2600100063809.92/3000.450.450.90.20.21

25、.25#楼网点顶层500100060908.22/3000.450.450.90.20.21.2水平三道550100066408.22/3000.450.450.90.20.21.2500100054908.22/3000.450.450.90.20.21.2600100063808.22/3000.450.450.90.20.21.29#楼网点顶层500100060907.62/3000.450.450.90.20.21.2水平三道550100066407.62/3000.450.450.90.20.21.2500100054907.62/3000.450.450.90.20.21.2600

26、100063807.62/3000.450.450.90.20.21.212#楼网点顶层500100060907.72/3000.450.450.90.20.21.2水平三道550100066407.72/3000.450.450.90.20.21.2500100054907.72/3000.450.450.90.20.21.2600100063807.72/3000.450.450.90.20.21.2人防负二层顶板400100074302.52/3000.450.450.90.20.21.2水平两道400100088302.52/3000.450.450.90.20.21.24001000

27、47802.52/3000.450.450.90.20.21.2400100074502.52/3000.450.450.90.20.21.2400140074502.12/3000.450.450.90.20.21.2400120074502.32/3000.450.450.90.20.21.2从上述表格中选择截面最大、支模高度最高的一根大梁进行模板支架的计算如下：梁截面尺寸6001000，支模高度6380mm，详附件五。梁模板采用15mm厚的木胶合模板，梁侧模次楞采用3888mm木方间距200mm，主楞采用248.33.6钢管，梁侧竖向设置穿梁螺栓M14。底模采用3888mm木方间距150

28、mm做纵肋，248.33.6钢管做托梁，梁下立杆步距1.2m。架体自由端长度控制在400mm以内。梁底立杆必须与楼板模板支架进行拉结成一个整体（至少连接两跨）。梁下支撑立杆支撑在梁宽范围以内，不得超出梁宽，并且立杆对称设置。大梁模板支架应当与周边墙和柱子混凝土结构或其模板支架进行可靠刚性连结，应在框架柱混凝土具备足够强度后，在浇筑楼板混凝土。高支模梁浇筑混凝土时，应在初凝前分层浇筑，每层厚度不超过500mm，并设专人监测模板及支撑架体的位移变化，保证安全。现场调整后浇带穿大梁部位的梁底立杆间距，需确保后浇带两侧梁底各有两排独立的立杆支撑不拆除，待后浇带浇筑完毕达到强度要求时再拆除该部位支撑。2

29、.1. 梁模板（商业网点）2.1.1. 梁模板构造体系要求本工程商业网点高支模区域集中线荷载超过15kN/m的梁截面面积为0.5m20.6 m2，梁跨为5.56.5米，支模高度810米，采用截面面积0.6平米（6001000）、支模高度9.9米的梁进行举例，其余模板支架参数与此梁相同。梁计算跨度(m)6.5支架高度9.9混凝土梁截面尺寸宽高梁截面6001000mm梁侧楼板厚度(mm)120面板材料木胶合模板面板厚度(mm)15梁支撑次龙骨材料方木次龙骨材质规格3888(mm)新浇混凝土梁支撑方式次龙骨平行于梁长方向梁底次龙骨间距150mm梁侧次龙骨间距200mm主梁材料钢管主龙骨规格(mm)4

30、8.33.6支撑架步距1200(mm)支撑架沿梁跨间距900（mm）梁底支撑次龙骨一端悬挑长度50(mm)梁底立杆数量2对拉螺栓类型M142.1.2. 商业网点梁支撑体系示意图梁支模立面图梁支模侧面图2.2. 梁模板（人防车库负二层）2.2.1. 梁模板构造体系要求本工程人防车库负二层顶板梁跨度及支模高度基本相同，故采用截面尺寸最大的梁（4001400）进行举例，其余模板支架参数与此梁相同。梁计算跨度(m)7.45支架高度2.1混凝土梁截面尺寸宽高梁截面4001400mm梁侧楼板厚度(mm)300面板材料木胶合模板面板厚度(mm)15梁支撑次龙骨材料方木次龙骨材质规格3888(mm)新浇混凝土

31、梁支撑方式次龙骨平行于梁长方向梁底次龙骨间距150mm梁侧次龙骨间距200mm主梁材料钢管主龙骨规格(mm)48.33.6支撑架步距1200(mm)支撑架沿梁跨间距900（mm）梁底支撑次龙骨一端悬挑长度200(mm)梁底立杆数量2对拉螺栓类型M142.2.2. 地下车库梁支撑体系示意图梁支模立面图梁支模侧面图3. 支模高度超过6.5m的楼板支撑楼号1#楼网点2#楼网点3#楼网点5#楼网点9#楼网点12#楼网点支撑高度10.0810.83米6.738.53米6.537.68米8.489.78米8.48米7.188.78米板厚120mm120mm120mm120mm120mm120mm模板mm1

32、5厚胶合模板15厚胶合模板15厚胶合模板15厚胶合模板15厚胶合模板15厚胶合模板次龙骨50100mm25050100mm25050100mm25050100mm25050100mm25050100mm250主龙骨双钢管900双钢管900双钢管900双钢管900双钢管900双钢管900立杆横距900900900900900900立杆纵距900900900900900900水平杆步距120012001200120012001200从上述表格中选择支模高度最大的板进行模板支架的计算，选取支模高度10.83米的板进行计算，详附件六。在支撑架外侧周围设由下至上的竖向连续剪刀撑，在纵横向每6m设由下至上

33、的竖向连续式剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60，上部应与模板顶紧。剪刀撑起点与终点采用直角扣件固定在与之相交的横杆上，中间部位用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。分别在架体扫地杆和顶部加设两道水平剪刀撑。在架体中部及上部各增加一道水平兜网。在满堂架最顶部步距两水平杆中间增设一道水平杆。模板支架必须设置纵、横向扫地杆。架体立杆高出最上一道杆控制在200mm以内，其上部的可调托座须规格一致，伸出长度200mm。高支模应与周边普通梁板支撑连接至少两跨，高支模周边楼层内模板拆除时，保留一跨楼板支撑不拆，保证高支模拉结卸

34、荷。架体沿竖向每两步设拉结杆与周边结构抱梁或抱墙拉结。3.1. 板模板构造体系要求新浇混凝土板厚120 (mm)模板支架高度6.510.8(m)钢管型号(mm)48.33.6立杆纵距(mm)900立杆横距(mm)900横杆步距1200(mm)立杆距混凝土板长边250(mm)立柱距混凝土板短边250(mm)面板材质覆面木胶合板面板厚度(mm)15次龙骨材质木枋次龙骨规格(mm)3888次龙骨间距(mm)250次龙骨距混凝土板边距离(mm)50主龙骨材质双钢管主梁规格(mm)48.33.6主龙骨间距（mm）900/3.2. 板支撑体系示意图商业网点基础标高变化较大，以下支撑体系示意图以3#楼南侧商

35、业网点W-26轴W-29轴基础标高变化为例。特别注意高低跨交接处，高跨横杆应向低跨方向延伸两跨。支模架立面图支模架平面图水平剪刀撑设置平面图水平剪刀撑设置立面图竖向剪刀撑设置平面图竖向剪刀撑设置立面图第五章 施工工艺技术1. 高支模施工管理流程2. 施工工艺流程2.1. 工艺流程及要求2.2. 工艺流程示意图1.放线及放置垫板2.第一步纵横向扫地杆搭设3.脚手架交圈搭设4.加设剪刀撑5.满堂架搭设完成6.梁板模板支设7.梁钢筋绑扎8.楼板钢筋绑扎及混凝土浇筑3. 高支模构造要求3.1. 模板支设对于板跨度4m时，按模板跨度的0.25%起拱；悬臂板悬挑长度1.5m时，按悬臂长度的0.5%起拱。3

36、.2. 架体要求（1）架体基层本工程商业网点高支模支撑架体下部基层为原土，应将原土平整夯实，立杆底部设置长度不少于2跨、宽度不小于250mm、厚度不小于50mm的木脚手板和钢底座，木脚手板必须铺放平稳，不得悬空。在原土四周应设置排水沟，确保有降水时基层不会积水。当高支模支撑架体下部基层为楼板时，待混凝土强度达到要求后搭设架体。为了保护楼板面层，使架体受力均匀，立杆底部设置木脚手板垫板和钢底座。（2）立杆1）当梁底模支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线外，其偏心距不应大于25mm。2）每搭完一步脚手架后，应按规范的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，立杆2m高度的垂直允许偏差为15

37、mm。3）立杆接长必须采用对接扣件连接，且对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4）当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于两跨，高低差不得大于1m，立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。5）立杆距离墙体或者梁的距离不应大于350mm。（3）水平杆1）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处

38、的纵向扫地杆向地处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。2）纵向水平杆其长度不宜小于3跨；3）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。4）纵向水平杆采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置三个螺旋扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。5）搭设的支撑体系与周围已浇筑结构柱或柱模板采用钢管扣件进行连接以加强其整体性和稳定性。并挂设一道水平兜网，以防坠落

39、事故。（4）架体抱柱满堂架要进行抱柱连接，以增加架体稳定。 （5）剪刀撑1）4排及以上立杆的模板支架应按下列规定设置竖向和水平剪刀撑：a.模扳支架外围在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；支架内部中间每隔56根立杆或57m应在纵、横向的整个长度和高度上分别连续设置剪刀撑。b.当模板支架高度大于8m(包括8m)时，除应在其底部、顶部设置水平剪刀撑外；还应在模板支架中间的平面内设置水平剪刀撑。2）4排以下立杆的模板支架，应在外围纵向外侧立面整个长度和高度上连续设置竖向剪刀撑；当设置剪刀撑有困难时，可采用之字斜杆支撑。3）每道剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560度之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，

40、且不应大于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度至60度。4）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接不应小于1m，应采用不少于两个螺旋扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5）剪刀撑斜杆应用螺旋扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，螺旋扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。6）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。（6）扫天杆、扫地杆1）钢管扣件式在立杆底部距地面200mm高处，沿纵横水平方向设纵横向扫地杆。最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离不得大于400mm。2）在扫地杆和扫天杆之间的高度按照步距均分后，设置纵横向水平杆，并在顶部1步内加密纵横向水平杆。

41、3）纵向扫地杆应采用直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定。4）扫天杆应采用直角扣件固定在立杆上。当立杆顶部模板支撑点不在同一高度时，必须将低处的扫天杆向高处延伸两跨与立杆固定。（7）可调托撑本工程采用可调托撑直接传力，可调托撑调节螺杆的伸出长度不应大于200mm。（8）水平安全网高支模架体内需设置水平安全兜网，对于高度小于6m的高支模在中间设置一道水平安全兜网，对于大于6m的高支模在脚手架内距地面3m处设首层安全平网每隔不大于5m再设层间安全平网。3.3. 后浇带位置模板支设后

42、浇带混凝土需结构顶板混凝土浇筑60天经设计院同意后方能“封带”。所以后浇带部位的模板支撑体系应是一个相对独立的支撑架。支撑架体搭设要求与楼板满堂架支撑一样，只是在搭设时有意识的搭设2.5米宽的独立支撑体系。在同层楼板满堂架达到拆除条件时，其他部分的支撑架便可拆除，保留后浇带处的“独立”支撑体系，该支撑体系需等封带后混凝土强度达到拆模要求时才能拆除。后浇带支设示意图4. 高支模验收（1）对高大模板支撑系统的验收，应由项目经理组织，项目总工、项目副经理、工长、质安总监、质量员、安全员参加前往现场验收，对立杆间距、步距、扣件拧紧力矩等必须实测实量，对基础及垫板、扫地杆、剪刀撑、立杆的接长方式、可调支

43、座的使用等必须严格按照有关要求检查，对不符合方案要求、不符合标准规范的立即责令整改。（2）项目所属单位的生产经理、总工程师应共同组织本单位工程技术、安全等部门前往工地进行核验。当各项问题全部整改完毕，符合方案及规范的要求时方可向监理报验。（3）模板支架验收后应形成验收记录，如高大支模起步、最终验收单。5. 模板拆除5.1. 拆模原则（1）拆模是支模的逆过程，先支后拆、后支先拆。（2）拆模必须实行审批制度，拆模申请经专业技术负责人批准方可执行。（3）拆模时混凝土强度必须是以同条件试块为基础得出的强度等级。（4）拆模时安全员监督工长旁站。（5）在拆模前工长必须做安全技术交底。5.2. 拆模时混凝土

44、强度要求构建类型达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率或强度板跨度2m50%2m8m100%梁跨度8m75%跨度8m100%悬臂构建100%5.3. 模板运输及维护（1）进场验收材料由厂家负责场外运输，场内二次搬运水平采用人工搬运，垂直采用塔吊。模板不得碰伤、划伤、击伤、摔伤；打孔应用专用工具或锐利刀具，由双面对开，以免破坏或起刺。（2）加封边漆或环氧树脂防止渗水变形；堆放应平整，用三根木枋垫底；使用前刷脱模剂；板面保持洁净；用合金锯削去破损部分，涂封边漆后多次使用。（3）钢管等轻拿轻放，堆放应整齐，使用不得随意打洞，截断，弯管使用前必须调直。（4）在使用钢管作支撑和横杆时，要精心规划、

45、计算。钢管长切短时应满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。（5）不得在放置好的木模上随意践踏、重物冲击；背楞分类堆放，不得随意切断或锯断。（6）拆除模板按标识分类吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷涂脱模剂，做到精心养护，以延长使用周期。第六章 工程质量保证措施1. 质量标准根据国家规范标准，模板安装允许偏差及检查方法如下表：项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移柱、墙5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸柱、墙+4、-5尺量4层高垂直度6经纬仪或吊线、尺量5相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正/方尺、

46、塞尺顺直/线、尺8预埋螺栓中心线位移 2拉线、尺量螺栓外露长度10、09插筋中心线位移5尺量外露长度+10、010预埋管、预留孔中心轴线位置3拉线、尺量11预留洞中心轴心10拉线、尺量尺寸+10、0拉线、尺量2. 控制措施2.1. 模板安装控制措施（1）相关部门及时组织施工安全技术交底。（2）模板表面清理干净，涂隔离剂。质量不合格材料，模板变形未修复的，严禁使用。（3）在模板支设标高通拉小白线，控制模板的支设标高。（4）模板根据构件设计尺寸通过计算确定纵横龙骨的尺寸及间距。防止浇筑后混凝土厚薄不一致，截面尺寸不准确。（5）模板成型班组自验,实行“三检制”，合格后报工长检验，然后依次报质量总监、

47、总工程师进行核定。填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，对于模板成型过程中要点真实记载，由质量部向监理报验。每个环节检查出现质量问题，视性质轻重等查处上一环节并由上一环节承担责任，同时由上一环节负责人负责改正问题。（6）每验收批模板拆模后应由质量部召集质量分析会，采取提高或改进质量措施。2.2. 相邻工序施工质量控制措施浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑混凝土过程中必须由模板支设班组专人看模，随时检查支撑是否变形、松动、并组织及时修复。混凝土吊斗不得冲击模板。3. 成品保护3.1. 模板成品保护（1）模板上的脱模剂不得有流坠，以防污染结构成品。（2）为防止破坏模板成品，相邻

48、工序施工必须做到：不让重物冲击支好的模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好顶板模上焊接钢筋，要在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料。（3）每一块拼装完的模板必须按设计图纸编号并用油漆在规定位置做上标识。（4）模板须立靠在模板支撑架上，当有多块模板叠放在一起时，模板与模板之间须用木枋隔开，防止面板受损坏。（5）下雨时，应在堆放的模板上覆盖塑料布，尽量必避免模板受雨淋，下雪时要使用彩条布覆盖，避免在模板上产生雪块和冰块。3.2. 钢筋成品保护（1）直螺纹戴好保护套，防止撞伤螺纹。（2）注意防止钢筋的污染，并做好钢筋的除锈、防锈工作。（3）在板筋绑扎过程中和钢筋绑好后，不得在已绑好的钢筋上行人、堆物

49、，特别是防止踩踏压坍悬挑结构的钢筋，以免影响结构强度和使用安全。如果因为施工操作及运送材料必须上人，须采取一定措施，如增设马凳、铺脚手板等。（4）楼板等的负筋绑好后，在浇筑混凝土前进行检查、整修，保持不变形，在浇筑砼时设专人负责整修。（5）墙柱钢筋绑扎完成后不得上人蹬踏。（6）绑扎钢筋时，防止碰动预埋铁件及洞口模板。（7）模板内表面涂刷隔离剂时，应避免污染钢筋，每次浇筑砼时，必须设专人用湿布对墙、柱筋进行及时清理。（8）安装电线管、暖卫管线或其他管线埋设物时，应避免任意切断和碰动钢筋。若需要断筋，应及时通报土建技术负责人，做好必要的加固补强，方可断筋，并应注意钢筋混凝土保护层的控制。（9）浇筑

50、墙柱混凝土时，混凝土工不得随意扳弯伸出的竖向钢筋。（10）浇筑墙柱混凝土时，钢筋作业班组必须有看筋人员，发现钢筋偏位要及时纠正，发现随意破坏成品钢筋的要及时制止。第七章 施工安全保证措施1. 组织保障机构1.1. 高支模安全管理小组组织机构图：1.2. 安全管理组织措施（1）建立安全管理组织机构，由项目经理任组长，安全负责人、技术负责人任副组长，施工员、安全员、施工队长等有关人员任成员；（2）建立与项目安全组织系统配套的各专业、部门、生产岗位的安全责任系统；（3）建立和健全安全生产责任制。1.2.1. 项目经理安全生产责任是项目安全管理机构组长，为施工项目安全生产第一责任人，对项目施工的安全生

51、产负有全面领导责任和经济责任；认真贯彻国家、行业、地区的安全生产方针、政策、法规和各项规章制度；制定和执行本项目安全生产管理制度；建立项目安全生产管理组织机构并配备干部；严格执行安全考核指标和安全生产奖惩办法，主持安全评比、检查、考核工作；定期组织安全生产检查和分析，针对可能产生的安全隐患制定相应的预防措施；组织全体职工的安全教育和培训，学习安全生产法律、法规、制度和安全纪律，讲解安全事故案例，对生产安全和职工的安全健康负责；当发生安全事故时，项目经理必须按国务院安全行政主管部门安全事故处理的有关规定和程序及时上报和处置，并制定防止同类事故再次发生。1.2.2. 技术总工安全生产责任（1）对项

52、目的劳动保护和安全技术工作负总的技术责任；（2）在编制施工组织设计时，制定和组织落实专项的施工安全技术措施；向施工人员进行安全技术交底和进行安全教育。1.2.3. 安全员安全生产责任（1）落实安全设施的设置，是否符合施工平面图的布置，是否满足安全生产的要求；（2）对施工全过程的安全进行监督，纠正违章作业，配合有关部门排除安全隐患；（3）组织安全宣传教育和全员安全活动，监督劳保用品质量和正确使用；指导和督促班组搞好安全生产。1.2.4. 责任工长安全生产责任（1）拿到施工方案之后首先自己认真查阅，弄清楚重难点然后对劳务班组长进行安全技术交底；（2）施工过程中监督、复核，对于存在的问题及时下发整改

53、通知单督促劳务班组进行整改；（3）对于习惯性违章零容忍，现场如有发现，根据相关制度进行相应的处罚。1.2.5. 班组长安全生产责任（1）安排施工生产任务时，向本工种作业人员进行安全措施交底；（2）严格执行本工种安全技术操作规程，拒绝违章指挥；（3）作业前应对本次作业使用的机具、设备、防护用具及作业环境进行安全检查，检查安全标牌的设置是否符合规定，标识方法和内容是否正确完整，以消除安全隐患；组织班组开展安全活动，召开上岗前安全生产会，每周应进行安全讲评。1.2.6. 操作人员安全生产责任（1）认真学习并严格执行安全技术操作规程，不违章作业，特种作业人员须培训、持证上岗；（2）自觉遵守安全生产规章

54、制度，执行安全技术交底和有关安全生产的规定；（3）服从安全监督人员的指导，积极参加安全活动；（4）爱护安全设施，正确使用防护用具；（5）对不安全作业提出意见，拒绝违章指挥；（6）对施工作业过程中危及生命安全和人身健康的行为，作业人员有权抵制、检举和控告。2. 技术措施2.1. 施工安全技术交底（1）安全技术交底的安全措施要全面，要有针对性，并经项目技术负责人签字以后，方可实施；（2）各分项施工前，由专业工程师对班组进行安全技术交底，交底内容要全面，结合本工种及施工环境针对性要强，与班组办理签字手续。无安全技术交底就进行施工，要追究专业工程师责任；（3）开工前项目技术负责人要将工程概况、施工方法

55、、安全技术措施等情况向施工员、质检员及安全员进行详细交底。分部分项工程由专业工程师向各工种班组长进行安全交底。班组长要对工人进行施工要求作业环境的安全交底；（4）安全技术交底的签字手续必须由被交底者本人进行签字，绝不允许代签。2.2. 安全教育工人进场必须进行岗位安全三级教育，即必须进行公司级、项目级、班组级三级安全教育。（1）新进场的工人队组，首先由劳资部牵头，安全部讲授安全生产常识和技术要求，治安由保卫科负责，道德教育由工会负责，教育后办理签字手续。（2）新进场的工人队组到项目部施工前，由项目部进行安全技术教育，具体由项目经理负责，教育后办理签字手续。（3）班组这一组教育，由主管专业工程师

56、具体负责，教育内容为事故教训及本工种的工作环境，教育后办理签字手续。（4）安全生产知识，每年每个工种上一次安全课，由劳资部安排时间，安全部授课，经考试合格后，方可上岗。（5）新进场的员工办理平安卡的一一登记记录，没有办理的由项目部统一办理，保证人人持卡上岗。2.3. 安全检查（1）公司每季度检查一次，检查标准根据建设部颁发的评分标准进行，并建立复检制度。（2）项目进行日、旬检查，并有记录，整改应做到：“三定一落实”，即定人、定时间、定措施、落实整改。并作出书面报告送公司质安处。（3）每次安全检查，施工项目经理部必须及时整改安全隐患。（4）在上级部门的安全检查中分公司将根据各施工项目的检查情况分

57、别给予奖励或处罚。2.4. 特殊工种持证上岗（1）特殊工种操作员，如电工、机械工、电焊工、架子工、安装工等人员必须经地市级劳动部门培训，在取得操作证后才能上岗。（2）操作证两年进行年审换证，换证年审期限已满，未及时办理手续的特殊工种人员不得上岗操作。（3）特殊工种的学徒必须在师傅的直接指导下，才能进行操作。2.5. 支模架搭设的安全技术措施（1）施工人员接受任务后，应认真领会脚手架搭设（拆除）安全技术交底，研讨搭设（拆除）方法明确分工，并派1名技术好、有经验的人员负责搭设（拆除）技术指导和监护。（2）在脚手架搭设过程中精力要集中应注意脚下踩的和手臂把持物（杆件、脚手板或其它结构构件）是否稳定。

58、（3）在搭设（拆除）过程中，不能中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。（4）在架上传递钢管及脚手板时应注意掌握好重心，平衡传递。不要用力过猛，并严防钢管滑落伤人，对完成的每一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。（5）上架拆除前应对脚手架进行检查，在脚手架不稳定、缺防护设施、不稳定承载能力等影响安全的情况下不得上架作业，注意施工临时用电，当有电线在脚手架上时必须先将电线移开，并注意电线是否漏电。（6）拆除时应遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆，严禁上下同时拆除，拆除过程中不得过多或过早松开脚手架构件节点，不得任意拆除构架杆件和防护设施。（7）在拆除脚手架时应注意顾及附近

59、人员的安全，必须统一指挥协调工作，当解开与另一人有关的构件时，应先通知对方，以防坠落。所有杆件均传递至楼面上，严禁扔、抛钢管、扣件及脚手板等，严禁往下扔东西。（8）建立严格完善的验收和检查制度。搭设好的脚手架在验收合格后方能投入使用，同时脚手架在使用过程中应派专人观察脚手架的变形情况，如有异常现象应立即通知在脚手架上的作业人员转移，以免发生危险。（9）作业人员应佩带工具袋，工具用后装于袋中，不得放在架子上，以免掉落伤人。架上材料收工前必须全部移走，不要存留在架子上，而且一定要形成稳定的构架。（10）夜间作业必须要保证有足够的照明，并加强人员看护，严禁私自拉线。（11）五级及五级以上大风和雨雪天

60、不可进行脚手架的搭设与拆除作业。（12）在脚手架搭设、拆除过程中，地面应标出作业区域并设置围栏和安全警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内,且不得与其他专业交叉作业。（13）脚手架搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，要求整架垂直度偏差必须符合验收标准。（14）高支模部分满堂架在搭设过程中在架体3m、6m、9m高度分别铺设一层安全凭网，安全网与立杆及水平杆固定牢固。2.6. 支模架拆除的安全技术措施（1）模板的拆除，除了侧模应保证混凝土表面及棱角不受损坏时方可拆除外，底模应按混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）的有关规定执行。（2）模板拆除的顺序和方法应按照配板设计

61、的规定进行，遵循先支后拆，后支先拆，先非承重部位以及自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和橇棒硬砸硬撬。（3）拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片段模板全部拆除后，方准将模板等运出、堆放。（4）拆下的模板等严禁抛掷。要有人接应传递，按指定地点堆放。2.7. 砼浇注方式和顺序及施工荷载要求2.7.1. 砼浇注方式和顺序竖向结构与水平结构混凝土分开施工，砼浇注采用汽车泵或固定泵进行浇捣。水平结构混凝土应尽可能均匀对称浇注，不得在同一处连续布料，应在23m范围内水平移动布料。本工程框架梁截面高度、跨度比较大，确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式，混凝土浇筑过程

62、中，高支模区域外五米范围外安排人员对架体进行肉眼观测，发现问题立即停止浇筑，并对模板支撑进行加固。浇捣混凝土时，操作人员不可集中在一块，同时要求混凝土的自由下落高度不超过1.5m，减少对模板支撑的冲击力；混凝土布料应均匀，控制混凝土布料厚度为300400mm，施工过程中严格控制商品混凝土的坍落度。2.7.2. 施工荷载要求（1）永久荷载：混凝土取24KN/m3，板钢筋取1.1KN/m3，梁钢筋取1.5KN/m3，板模板取0.30KN/m2，梁模板取0.50KN/m2；（2）可变荷载：施工人员及设备荷载保证在1.0KN/m2以内，振捣砼水平荷载在2.0KN/m2；（3）单扣件抗滑力为8KN、双扣

63、件抗滑力为12KN、可调托座取30KN；（4）弹性模量：胶合板弹性模量为6000N/mm2，方木弹性模量为9000N/mm2；（5）荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.4。2.8. 安全应急措施（1）组建一支由项目经理为领导、各职组主管、班组长为成员的安全应急小组，组织和指挥突发事件的救护等工作。（2）项目部配备一部程控电话和一定数量的移动电话或对讲机保障与外部联系。（3）项目部配备一名医疗救护人员和一定的医疗物品和药品。（4）项目部、生活区、材料堆放区和主要施工作业区配备一定数量的灭火器具。（5）发生事故时，及时组织救治伤员和抢救设备、物资。2.9. 材料检验措施所

64、有进场材料必须符合国家质量检验规定，出厂要有合格证、试验报告等，杜绝一切不合格产品进入施工现场，有要求重新试验的必须经过试验重检合格后方可使用。材料的运输、储存、保管及发放应严格管理制度，防止误装，互混和变质。保管和发放应专人负责，并对使用量实行登记，当天用当天完。3. 模板支撑体系位移的监测与监控措施3.1. 组织结构项目部成立高支模架体沉降、偏移监测小组，如下：组长：傅奕闻副组长：于瑞阳测量负责：孙传宗组员：程诚、赵海会3.2. 监测内容和监测要求（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。（2）测点布设：在架体中部设一个监测剖面，监测剖面布设2个支架水平位移监测点、2个支架沉降观测点。监测仪器

65、精度应满足现场监测要求，监测点位置设置在高支模周边区域，旁边有浇筑完的墙或柱子作为参照。（3）监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率20-30分钟一次。3.3. 监测报警指标监测项目 监测报警值支架沉降 5mm支架水平位移 10mm3.4. 监测方法支撑的变形监测采用水准仪进行。做法是：在首层柱的侧面标示出观测基准点，分别在支撑杆上标示观测点（沉降观测点位置在该层结构面上约1.5m处，垂直度观测点应在模板支撑下方30cm-50cm处）。在整个浇筑混凝土的过程中，安排专人在首层外围进行监测。3.5. 处理方法当监测数据接近或达到报警值时，应立即停止施工作业，组织有关方采取应急或抢险措

66、施，直至整改或加固完成后方可进行施工作业，并向上级有关部门报告。4. 应急预案根据国家及上级有关指示精神，结合当前建筑工程安全生产严峻形势，为了有效防止事故扩大，降低员工生命危险，最大限度减少经济损失，特制定本预案。4.1. 组织机构及职责傅奕闻（项目经理）组长，全面负责杨继承（执行经理）副组长，负责协调指挥工作；董世凯（技术总工）副组长，负责现场施工指挥，技术交底；卢贵斌（生产经理）副组长，负责现场实施及管控；史冬哲（安全总监） 副组长，负责现场安全检查工作；程诚（劳务安全员）组员，负责现场具体施工。4.2. 高空坠落、物体打击应急救援预案（1）现场职工发现发生高空坠落、物体打击事故，应就地

67、进行抢救及呼救，并立即通知项目经理及工地负责人。项目负责人知晓发生事故后，应立即通知应急救援组织进行抢救，并指示各班组立即停止作业。（2）立即拨打120救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。（3）施工人员从高处坠落，现场解救不可盲目，不然会导致伤情恶化，甚至危及生命。应首先观察其神志是否清醒，并察看伤员着地及伤势，做到心中有数。（4）伤员如昏迷，但心跳和呼吸存在，应立即将伤员的头偏向一侧，防止舌根后倒，影响呼吸。（5）将伤员口中可能脱落的牙齿和积血清除，以免误入气管，引起窒息。（6）对于无心跳和呼吸的伤员应立即进行人工呼吸和胸外心脏按摩，待伤

68、员心跳、呼吸好转后，将伤员平卧在平板上，及时送往医院抢救。（7）如发现伤员耳朵、鼻子出血，可能有脑颅损伤，千万不可用手帕、棉布或纱布去堵塞，以免造成颅内压力增设和细菌感染。（8）如外伤出血，应立即用清洁布块压迫伤口止血，压迫无效时，可用布鞋带或橡皮带等在出血的肢体近躯处捆扎，上肢出血结扎在臂上1/2处，下肢出血结扎在大腿上2/3处，到不出血即可。注意每隔25-40分钟放松一次，每次放松0.5-1分钟。（9）伤员如腰背部或下肢先着地，下肢有可能骨折，应将两上肢固定在一起，并应超过骨折的上下关节；上肢如骨折，应将上肢挪到胸前，并固定在躯干上，如果怀疑脊柱骨折，搬运时千万注意要保持躯体平伸位，不能让

69、躯体扭曲，然后由3人同时将伤员平托起来，即由一人托及脊背，一人托臀部，一人托下肢，平稳运送，以防骨折部位不稳定，加重伤情。（10）腹部如有开放性伤口，应用清洁布或毛巾等覆盖伤口，不可将脱出物还原，以免感染。（11）抢救伤员时，无论哪种情况，都应减少途中的颠簸，也不得翻动伤员。4.3. 模板支架坍塌事故应急措施（1）事故发生后立即报告应急抢险指挥部。（2）挖掘被掩埋伤员及时脱离危险区。（3）清除伤员口、鼻内的凝血块、呕吐物等，将昏迷的伤员舌头拉出，以防窒息。（4）进行简易包扎、止血或简易骨折固定。（5）对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏，人工呼吸等措施。（6）尽快与120急救中心取得联系，详细说

70、明事故地点，严重程度，并派人到路口接应。（7）组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症的发生，并将其转移到安全的地方。（8）若有骨折时应尽快用夹板等简易固定后立即送医院。（9）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全前提下，组织恢复生产、施工秩序。（10）现场安全员应对脚手架、塔吊等施工设备倒塌事故原因进行分析，制定直接应对纠正措施，认真填写伤亡事故进行原因分析，制定相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报公司应急抢险领导小组。4.4. 触电事故应急救援措施4.4.1. 应急联络发生触电事故，如果伤势不严重，共同作业人员

71、立即背扶受伤人员回办公区休息室，报项目部应急办公室，同时停止现场作业施工；如受伤人员不能行动，马上汇报给应急办公室，并由应急办公室向应急指挥部汇报，指挥部就近派车将受伤人员送往医院急救；如受伤人员伤势严重，必要时打120电话紧急求助，联系抢救人员到现场急救，并随车送往医院。4.4.2. 现场应急触电事故发生后，立即指挥停止作业，对现场进行处理，防止事故再次发生。4.4.3. 现场急救（1）项目部后勤保障及保卫工作由项目部安全员负责。如发生上述意外时，立即通知应急办公室，视情节严重程度，应急办公室决定是否向医院急救中心求助，在救护车未到之前，对伤员进行现场简单抢救处理；（2）造成出血、骨折的伤员

72、应立即包扎伤口止血，对骨折部位进行固定，搬运工程中要注意防止抢救伤员过程中伤势严重；对呼吸窒息者应采取人工呼吸或体外挤压法进行紧急抢救，直至送医院为止。（3）在求助行动中，救援人员应配齐安全设施和防护工具，加强自我保护，确保抢救行动过程中的人身安全和财产安全。4.5. 火灾事故应急救援措施（1）立即报警。当接到发生火灾信息时，应确定火灾的类型和大小，并立即报告防火指挥系统，防火指挥系统启动紧急预案。指挥小组要迅速报“119”火警电话，并及时报告上级领导，便于及时扑救处置火灾事故。（2）组织扑救火灾。当施工现场发生火灾时，应急准备与响应指挥部除及时报警，并要立即组织基地或施工现场义务消防队员和职

73、工进行扑救火灾，义务消防队员选择相应器材进行扑救。扑救火灾时要按照“先控制，后灭火；救人重于救火；先重点，后一般”的灭火战术原则。派人切断电源，接通消防水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重点物资，充分利用项目中的消防设施器材进行灭火。A、灭火组：在火灾初期阶段使用灭火器、室内消火栓进行火灾扑救。B、疏散组：根据情况确定疏散、逃生通道，指挥撤离，并维持秩序和清点人数。C、救护组：根据伤员情况确定急救措施，并协助专业医务人员进行伤员救护。D、保卫组：做好现场保护工作，设立警示牌，防止二次火险。（3）人员疏散是减少人员伤亡扩大的关键，也是最彻底的应急响应。在现场平面布置图上绘制疏散通道，一

74、旦发生火灾等事故，人员可按图示疏散撤离到安全地带。（4）协助公安消防队灭火：联络组拨打119、120求救，并派人到路口接应。当专业消防队到达火灾现场后。火灾应急小组成员要简要向消防队负责人说明火灾情况，并全力协助消防队员灭火，听从专业消防队指挥，齐心协力，共同灭火。（5）现场保护。当火灾发生时和扑灭后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待事故原因和对责任人调查。同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾造成的垃圾分类处理以及其它有效措施，使火灾事故对环境造成的污染降低到最底限度。（6）火灾事故调查处置。按照公司事故、事件调查处理程序规定，火灾发生情况报告要及时按“四不放过”原则进行查处

75、。事故后分析原因，编写调查报告，采取纠正和预防措施，负责对预案进行评价并改善预案。火灾发生情况报告应急准备与响应指挥小组要及时上报公司。4.6. 应急物资（1）常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等物资。（2）救援工具：主要是用于清除坝塌物的起重的切割机具。如千斤顶、起重葫芦、吊索具和金属切割机等。4.7. 紧急状况响应步骤（1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！” ，并拨打119报警；（2）现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组；（3）消防组接到报警后立即到现场组织扑救；（4）报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、

76、大概面积并留下报警人的电话；（5）拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；（6）接到报警后，消防组立即通知医务室人员到达现场组织抢救；（7）安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；（8）安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；（9）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；（10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；（12）如电器起火应首先切断电源再组织扑救；（13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；（14）如

77、油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；（15）在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；（16）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；（17）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；（18）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；（19）事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。4.8. 可依托的社会力量医院名称地址联系电话李沧401医院山

78、东省青岛市九水路186号0532-51870114第八章 附图：柱帽支撑体系示意图柱帽支撑体系立面图剪刀撑平面布置图第九章 附件1. 附件一：900mm厚柱帽1.荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN

79、/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.115地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)3风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.52.模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)400立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)50主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：模板设计剖面图3.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N

80、/mm2)10000面板计算方式二等跨连续梁Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4承载能力极限状态q1=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.9)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.9)+1.40.72.5 1=29.773kN/mq1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.35(0.1+(24+1.1)0.9)1=27.568kN/mq1活

81、=0.9(QcQ1k)b=0.9(1.40.72.5)1=2.205kN/mq20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/mp0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN正常使用极限状态q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.9)122.69kN/m计算简图如下： （1）强度验算M10.125q1静L2+0.125q1活L20.12527.5680.252+0.1252.2050.2520.233kNmM2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.1220.252+0

82、.2032.2050.25，0.1250.1220.252+0.1882.2050.250.112kNmMmaxmaxM1，M2max0.233，0.1120.233kNmMmax/W0.233106/375006.203N/mm2f15N/mm2满足要求！（2）挠度验算max0.521ql4/(100EI)=0.52122.692504/(10010000281250)=0.164mm0.164mmL/400250/4000.625mm满足要求！ 4.小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3888小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵

83、抗矩W(cm3)49.05小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)215.8小梁计算方式二等跨连续梁q1=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.9)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.9)+1.40.72.50.25=7.504kN/m因此，q1静0.91.35(G1k+(G2k+G3k)h)b=0.91.35(0.3+(24+1.1)0.9)0.25=6.953kN/mq1活0.91.40.7Q1kb=0.91.4

84、0.72.50.250.551kN/mq20.91.35 G1kb=0.91.350.30.250.091kN/mp0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN计算简图如下： （1）强度验算M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1256.9530.42+0.1250.5510.420.15kNmM2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0910.42+0.2032.2050.4，0.1250.0910.42+0.1882.2050.40.18kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max7.50

85、40.052/2，0.0910.052/2+2.2050.050.11kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.15，0.18，0.110.18kNm=Mmax/W=0.18106/49050=3.671N/mm2f=15.44N/mm2满足要求！（2）抗剪验算V10.625q1静L+0.625q1活L0.6256.9530.4+0.6250.5510.41.876kNV20.625q2L+0.688p0.6250.0910.4+0.6882.2051.54kNV3maxq1L1，q2L1+pmax7.5040.05，0.0910.05+2.2052.21kNVmaxmaxV1，V2，V3

86、max1.876，1.54，2.212.21kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.211000/(23888)0.991N/mm2=1.78N/mm2满足要求！（3）挠度验算q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.9)0.255.723kN/m挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5215.7234004/(1009350215.8104)0.038mmL/400400/4001mm满足要求！ 5.主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.25主梁计算截面类型(mm)48.33.25主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主

87、梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.5主梁计算方式二等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6（1）小梁最大支座反力计算q1=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.9)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.9)+1.40.71.50.257.344kN/mq1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35

88、(0.5+(24+1.1)0.9)0.257.014kN/mq1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.250.331kN/mq2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.9)0.255.772kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.257.3440.43.672kN按悬臂梁，R17.3440.050.367kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.62.203kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.255.7720.42.886kN按悬臂梁，R1q2l1=5.7

89、720.050.289kNRmaxRmax，R10.61.732kN;计算简图如下： 主梁计算简图一主梁计算简图二（2）抗弯验算主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.551106/4790=114.979N/mm2f=205N/mm2满足要求！（3）抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=24.1451000/45718.142N/mm2=125N/mm2满足要求！（4）挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm)跨中max=0.091mm=400/400=1mm悬挑段max0.797mm=2250/400=1.25mm满

90、足要求！（5）支座反力计算承载能力极限状态图一：支座反力依次为R1=6.77kN，R2=0.504kN，R3=5.944kN图二：支座反力依次为R1=6.348kN，R2=0.521kN，R3=6.348kN6.立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1200立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)400顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)48.33.25钢管计算截面类型(mm)48.33.25钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)457立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/

91、mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15（1）长细比验算顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2400)=2772mm非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551200=2106mm=maxl01，l0/i=2772/15.9=174.34=210满足要求！（2）立柱稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q111.2(0.5+(24+1.1)0.9)+1.40.910.25 = 7.242kN/m同上四六步计算过程，可得：R16.678kN，R20.514kN，R36.262kN顶部立柱段：

92、l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1200+2400)=3201.66mm1=l01/i=3201.660/15.9=201.362查表得，0.179不考虑风荷载:N1 =MaxR1，R2，R3/0.6=Max6.678，0.514，6.262/0.6=11.13kNf N1/(A)11130/(0.179457)136.059N/mm2f205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw1Qcklah2/1011.40.90.1150.41.22/100.008kNmN1w =MaxR1,R2,R3/0.6+Mw/lb=Max6.678,0.514,6.262/0.6+0.008/0

93、.4=11.15kNf N1w/(A)+ Mw/W11150/(0.179457)+0.008106/4790137.973N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm=l0/i=2432.430/15.9=152.983查表得，1=0.301不考虑风荷载:N =MaxR1,R2,R3/0.6+1GqH=Max6.678,0.514,6.262/0.6+11.20.153=11.67kNf=N/(1A)11.67103/(0.301457)=84.838N/mm2=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw1Qcklah2

94、/1011.40.90.1150.41.22/100.008kNm Nw =MaxR1,R2,R3/0.6+1GqH+Mw/lb=Max6.678,0.514,6.262/0.6+11.20.153+0.008/0.4=11.69kNf=Nw/(1A)+Mw/W11.69103/(0.301457)+0.008106/4790=86.653N/mm2=205N/mm2满足要求！2. 附件二：板厚350mm板模板（扣件式）计算书1.荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G

95、3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.115地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)3.25风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.52.模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(m

96、m)250小梁最大悬挑长度l1(mm)50主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面外露3.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式二等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以二等跨连续梁，取1m单位宽度计算。Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4承载能力极限状态q1=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h

97、)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.35)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.35)+1.40.72.5 1=13kN/mq1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.35(0.1+(24+1.1)0.35)1=10.795kN/mq1活=0.9(QcQ1k)b=0.9(1.40.72.5)1=2.205kN/mq20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/mp0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN正常使用极限状态q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+

98、(24+1.1)0.35)18.885kN/m计算简图如下： （1）强度验算M10.125q1静L2+0.125q1活L20.12510.7950.252+0.1252.2050.2520.102kNmM2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.1220.252+0.2032.2050.25，0.1250.1220.252+0.1882.2050.250.112kNmMmaxmaxM1，M2max0.102，0.1120.112kNmMmax/W0.112106/375002.998N/mm2f15N/mm2满足要求！（2）挠度验算max0.

99、521ql4/(100EI)=0.5218.8852504/(10010000281250)=0.064mm0.064mmL/400250/4000.625mm满足要求！ 4.小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3888小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)49.05小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)215.8小梁计算方式二等跨连续梁q1=0.8max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.8max1.2(0.

100、3+(24+1.1)0.35)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.35)+1.40.72.50.25=3.311kN/m因此，q1静0.81.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.81.35(0.3+(24+1.1)0.35)0.25=2.76kN/mq1活0.81.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.250.551kN/mq20.81.35 G1kb=0.91.350.30.250.091kN/mp0.81.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN计算简图如下： （1）强度验算M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.760.

101、92+0.1250.5510.920.335kNmM2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0910.92+0.2032.2050.9，0.1250.0910.92+0.1882.2050.90.408kNmM3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.3110.052/2，0.0910.052/2+2.2050.050.11kNmMmaxmaxM1，M2，M3max0.335，0.408，0.110.408kNm=Mmax/W=0.408106/49050=8.318N/mm2f=15.44N/mm2满足要求！（2）抗剪验算

102、V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.760.9+0.6250.5510.91.862kNV20.625q2L+0.688p0.6250.0910.9+0.6882.2051.568kNV3maxq1L1，q2L1+pmax3.3110.05，0.0910.05+2.2052.21kNVmaxmaxV1，V2，V3max1.862，1.568，2.212.21kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.211000/(23888)0.991N/mm2=1.78N/mm2满足要求！（3）挠度验算q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.35)

103、0.252.271kN/m挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.2719004/(1009350215.8104)0.385mmL/400800/4002.00mm满足要求！5.主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.25主梁计算截面类型(mm)48.33.25主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.5主梁计算方式二等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6（1）小梁最大支座反力计算q1=0.8max1

104、.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.8max1.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.35)+1.40.71.50.253.151kN/mq1静0.81.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.35)0.252.82kN/mq1活0.81.40.7Q1kb 0.81.40.71.50.250.331kN/mq2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.35)0.252.321kN/

105、m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.1510.83.545kN按悬臂梁，R13.1510.050.158kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6RmaxRmax，R10.62.127kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.3210.92.611kN按悬臂梁，R1q2l1=2.3210.050.116kNRmaxRmax，R10.61.567kN;（2）抗弯验算主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.634106/4790=132.461N/mm2f=205N/mm2满足要求！（3）抗剪验算 主梁剪力

106、图一(kN) 主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=24.5531000/45719.925N/mm2=125N/mm2满足要求！（4）挠度验算 主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中max=0.628mm=900/400=2.25mm悬挑段max0.390mm=2250/400=1.25mm满足要求！（5）支座反力计算承载能力极限状态图一：支座反力依次为R1=6.98kN，R2=7.901kN，R3=6.39kN图二：支座反力依次为R1=6.68kN，R2=7.91kN，R3=6.68kN6.立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1200立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点

107、的长度a(mm)400顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)48.33.25钢管计算截面类型(mm)48.33.25钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)457立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15（1）长细比验算顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2400)=2772mm非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551200=2106mm=maxl01，l0/i=2772/15.9=174.34=210满足要求！（2）

108、立柱稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q111.2(0.5+(24+1.1)0.35)+1.40.10.25 = 3.1kN/m同上四六步计算过程，可得：R16.868kN，R27.784kN，R36.573kN顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1200+2400)=3201.66mm1=l01/i=3201.660/15.9=201.362查表得，0.179不考虑风荷载:N1 =MaxR1，R2，R3/0.6=Max6.868，7.784，6.573/0.6=12.973kNf N1/(A)1

109、2973/(0.179457)158.588N/mm2f205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw1Qcklah2/1011.40.90.1150.91.22/100.019kNm N1w =MaxR1,R2,R3/0.6+Mw/lb=Max6.868,7.784,6.573/0.6+0.019/0.9=12.994kNf N1w/(A)+ Mw/W12994/(0.179457)+0.019106/4790162.812N/mm2f205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm=l0/i=2432.430/15.9=152.983查表

110、得，1=0.301不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3/0.6+1GqH=Max6.868,7.784,6.573/0.6+11.20.153.25=13.558kNf=N/(1A)13.558103/(0.301457)=98.563N/mm2=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw1Qcklah2/1011.40.80.1150.81.22/100.019kNmNw =MaxR1,R2,R3/0.6+1GqH+Mw/lb=Max6.868,7.784,6.573/0.6+11.20.153.25+0.019/0.8=13.579kNf=Nw/(1A)+Mw/W13.579103

111、/(0.301457)+0.019106/4790=102.682N/mm2=205N/mm2满足要求！3. 附件三：板厚450mm1.荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/

112、m2)0.450.115地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)3.25风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.52.模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)700立柱横向间距lb(mm)700水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)50主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面外露3.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式二等跨连续梁 楼

113、板面板应搁置在梁侧模板上，本例以二等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态q1=0.7max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.45)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.45)+1.40.72.5 1=16.05kN/m q1静=0.7G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.71.35(0.1+(24+1.1)0.45

114、)1=13.845kN/m q1活=0.7(QcQ1k)b=0.7(1.40.72.5)1=2.205kN/m q20.71.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.71.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.45)111.395kN/m 计算简图如下： （1）强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.12513.8450.252+0.1252.2050.2520.125kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+

115、0.188pLmax0.070.1220.252+0.2032.2050.25，0.1250.1220.252+0.1882.2050.250.112kNm MmaxmaxM1，M2max0.125，0.1120.125kNm Mmax/W0.125106/375003.344N/mm2f15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算 max0.521ql4/(100EI)=0.52111.3952504/(10010000281250)=0.082mm 0.082mmL/400250/4000.625mm 满足要求！ 4.小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3888小梁抗弯强度设计值f(N/

116、mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)49.05小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)215.8小梁计算方式二等跨连续梁q1=0.7max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.7max1.2(0.3+(24+1.1)0.45)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.45)+1.40.72.50.25=4.073kN/m 因此，q1静0.71.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.71.35(0.3+(24+1.1)0.4

117、5)0.25=3.522kN/m q1活0.71.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.250.551kN/m q20.71.35 G1kb=0.71.350.30.250.091kN/m p0.71.40.7Q1k0.71.40.72.52.205kN 计算简图如下： （1）强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1253.5220.82+0.1250.5510.820.326kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0910.82+0.2032.2050.8，0.1250.0910.82+0.1882

118、.2050.80.362kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max4.0730.052/2，0.0910.052/2+2.2050.050.11kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.326，0.362，0.110.362kNm =Mmax/W=0.362106/49050=7.384N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ （2）抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6253.5220.7+0.6250.5510.72.037kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0910.7+0.6882.2051.563kN V3max

119、q1L1，q2L1+pmax4.0730.05，0.0910.05+2.2052.21kN VmaxmaxV1，V2，V3max2.037，1.563，2.212.21kN max=3Vmax/(2bh0)=32.211000/(23888)0.991N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ （3）挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.45)0.252.899kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.8998004/(1009350215.8104)0.307mmL/400700/4001.75mm 满足要求！

120、 5.主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.25主梁计算截面类型(mm)48.33.25主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.5主梁计算方式二等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 （1）小梁最大支座反力计算q1=0.7max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.7max1.2(0.5+(24+1.1)0.45)+1.41.5，1.35(

121、0.5+(24+1.1)0.45)+1.40.71.50.253.913kN/m q1静0.71.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.71.35(0.5+(24+1.1)0.45)0.253.583kN/m q1活0.71.40.7Q1kb 0.71.40.71.50.250.331kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.45)0.252.949kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.9130.83.913kN 按悬臂梁，R13.9130.050.196kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.

122、6 RmaxRmax，R10.62.348kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.9490.82.949kN 按悬臂梁，R1q2l1=2.9490.050.147kN RmaxRmax，R10.61.769kN; 计算简图如下： （2）抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.587106/4790=122.547N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ （3）抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=24.4071000/45719.286N/mm2=125N/mm2 满足要求！ （

123、4）挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.528mm=700/400=1.75mm 悬挑段max0.685mm=2250/400=1.25mm 满足要求！ （5）支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=7.437kN，R2=7.58kN，R3=6.115kN 图二 支座反力依次为R1=6.755kN，R2=7.622kN，R3=6.755kN6.立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1200立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)400顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)48.

124、33.25钢管计算截面类型(mm)48.33.25钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)457立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 （1）长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2400)=2772mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551200=2106mm =maxl01，l0/i=2772/15.9=174.34=210 满足要求！ （2）立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同

125、： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.45)+1.40.910.25 = 3.853kN/m 同上四六步计算过程，可得： R17.323kN，R27.506kN，R36.651kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1200+2400)=3201.66mm 1=l01/i=3201.660/15.9=201.362 查表得，0.179 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3/0.6=Max7.323，7.506，6.651/0.6=12.509kN f N1/(A)12509/(0.179457)152.916N/mm2f205N/mm2

126、 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1150.81.22/100.017kNm N1w =MaxR1,R2,R3/0.6+Mw/lb=Max7.323,7.506,6.651/0.6+0.017/0.8=12.531kN f N1w/(A)+ Mw/W12531/(0.179457)+0.017106/4790156.734N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm =l0/i=2432.430/15.9=152.983 查表得，1=0.301 不考虑风荷载: N =MaxR1,

127、R2,R3/0.6+1GqH=Max7.323,7.506,6.651/0.6+11.20.153.25=13.094kN f=N/(1A)13.094103/(0.301457)=95.19N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1150.81.22/100.017kNm Nw =MaxR1,R2,R3/0.6+1GqH+Mw/lb=Max7.323,7.506,6.651/0.6+11.20.153.25+0.017/0.8=13.116kN f=Nw/(1A)+Mw/W13.116103/(0.301457)+0.017106/

128、4790=98.899N/mm2=205N/mm2 满足要求！4. 附件四：板厚400mm1.荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.115地基粗糙程度D类(

129、有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)5.25风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.52.模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)800立柱横向间距lb(mm)800水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)50主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下： 模板设计平面图 模板设计剖面图(模板支架纵向) 模板设计剖面图(模板支架横向) 3.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模

130、量E(N/mm2)10000面板计算方式二等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以二等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态q1=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.4)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.4)+1.40.72.5 1=14.525kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b

131、 = 0.91.35(0.1+(24+1.1)0.4)1=12.32kN/m q1活=0.9(QcQ1k)b=0.9(1.40.72.5)1=2.205kN/m q20.91.35G1kb0.91.350.11=0.122kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.4)110.14kN/m 计算简图如下： （1）强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.12512.320.252+0.1252.2050.2520.113kNm M2max0.07q

132、2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL=max0.070.1220.252+0.2032.2050.25，0.1250.1220.252+0.1882.2050.250.112kNm MmaxmaxM1，M2max0.113，0.1120.113kNm Mmax/W0.113106/375003.026N/mm2f15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算 max0.521ql4/(100EI)=0.52110.142504/(10010000281250)=0.073mm 0.073mmL/400250/4000.625mm 满足要求！ 4.小梁验算小梁类型方木小梁截面类

133、型(mm)3888小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)49.05小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)215.8小梁计算方式二等跨连续梁q1=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.4)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.4)+1.40.72.50.25=3.692kN/m 因此，q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.9

134、1.35(0.3+(24+1.1)0.4)0.25=3.141kN/m q1活0.91.40.7Q1kb=0.91.40.72.50.250.551kN/m q20.91.35 G1kb=0.91.350.30.250.091kN/m p0.91.40.7Q1k0.91.40.72.52.205kN 计算简图如下： （1）强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1253.1410.82+0.1250.5510.820.295kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0910.82+0.2032.2050.8，0.

135、1250.0910.82+0.1882.2050.80.362kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.6920.052/2，0.0910.052/2+2.2050.050.11kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.295，0.362，0.110.362kNm =Mmax/W=0.362106/49050=7.384N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ （2）抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6253.1410.8+0.6250.5510.81.846kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0910.8+0.68

136、82.2051.563kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.6920.05，0.0910.05+2.2052.21kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.846，1.563，2.212.21kN max=3Vmax/(2bh0)=32.211000/(23888)0.991N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ （3）挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.4)0.252.585kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5212.5858004/(1009350215.8104)0.273mmL/4008

137、00/4002mm 满足要求！ 5.主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.25主梁计算截面类型(mm)48.33.25主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.5主梁计算方式二等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 （1）小梁最大支座反力计算q1=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.4

138、)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.4)+1.40.71.50.253.532kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.4)0.253.202kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.250.331kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.4)0.252.635kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.253.5320.83.532kN 按悬臂梁，R13.5320.050.177kN 主梁2根合并，其主

139、梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.62.119kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.6350.82.635kN 按悬臂梁，R1q2l1=2.6350.050.132kN RmaxRmax，R10.61.581kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 （2）抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.53106/4790=110.595N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ （3）抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=23.9771000/45717

140、.405N/mm2=125N/mm2 满足要求！ （4）挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.472mm=800/400=2mm 悬挑段max0.612mm=2250/400=1.25mm 满足要求！ （5）支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=6.712kN，R2=6.841kN，R3=5.519kN 图二 支座反力依次为R1=6.096kN，R2=6.879kN，R3=6.096kN6.立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1200立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)400顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计

141、算长度系数21.755钢管截面类型(mm)48.33.25钢管计算截面类型(mm)48.33.25钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)457立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 （1）长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2400)=2772mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551200=2106mm =maxl01，l0/i=2772/15.9=174.34=210 满足要求！ （2）立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

142、范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.4)+1.40.910.25 = 3.477kN/m 同上四六步计算过程，可得： R16.607kN，R26.772kN，R36.001kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1200+2400)=3201.66mm 1=l01/i=3201.660/15.9=201.362 查表得，0.179 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3/0.6=Max6.607，6.772，6.001/0.6=11.287kN f N1/(A)11287/(0.17945

143、7)137.978N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1150.81.22/100.017kNm N1w =MaxR1,R2,R3/0.6+Mw/lb=Max6.607,6.772,6.001/0.6+0.017/0.8=11.308kN f N1w/(A)+ Mw/W11308/(0.179457)+0.017106/4790141.784N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm =l0/i=2432.430/15.9=152.983 查表得，1=

144、0.301 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3/0.6+1GqH=Max6.607,6.772,6.001/0.6+11.20.155.25=12.232kN f=N/(1A)12.232103/(0.301457)=88.923N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1150.81.22/100.017kNm Nw =MaxR1,R2,R3/0.6+1GqH+Mw/lb=Max6.607,6.772,6.001/0.6+11.20.155.25+0.017/0.8=12.253kN f=Nw/(1A)+Mw/W12.253

145、103/(0.301457)+0.017106/4790=92.625N/mm2=205N/mm2 满足要求！5. 附件五：6001000梁1.荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.45非自定义:0.239地基粗糙程度D类(有密集建筑群

146、且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)10.83风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s1.042.模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)550,750梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)0梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑

147、主梁根数1结构表面的要求结构表面外露 3.面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4q1=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+

148、1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下： （1）强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10731.1040.152+0.1211.7640.1520.08kNm Mmax/W0.08106/375002.125N/mm2f15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算 max0.632

149、q2L4/(100EI)=0.63225.61504/(1005400281250)0.054mmL/400150/4000.375mm 满足要求！ （3）支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39331.1040.15+0.4461.7640.151.952kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14331.1040.15+1.2231.7640.155.656kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92831.1040.15+1.1421.7640.154.632kN 标准值(正常使用极限状态

150、) R1=R5=0.393q2L=0.39325.60.151.509kN R2=R4=1.143q2L=1.14325.60.154.389kN R3=0.928q2L=0.92825.60.153.564kN 4.小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3888小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)14.85小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.98小梁截面抵抗矩W(cm3)49.05小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)215.8小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.952/11.952kN/m 梁底面板传递给中

151、间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max5.656,4.632,5.656/1= 5.656kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.952/11.952kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.6/4 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1-0.12)=0.535kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1-0.12)=0.535kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1

152、)0.12)+1.40.72(0.65-0.6/2)/21=1.105kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1.3-0.65)-0.6/2)/21=1.105kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.952+0.036+0.535+1.105=3.627kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.656+0.036=5.693kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.952+0.036+0.535+1.105=3.6

153、27kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.627,5.693,3.627=5.693kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.509/11.509kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max4.389,3.564,4.389/1= 4.389kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.509/11.509kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.6/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1-0.12)=0.44kN/m 梁右侧模板传递给右边

154、小梁荷载q3右10.5(1-0.12)=0.44kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.65-0.6/2)/21=0.615kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.3-0.65)-0.6/2)/21=0.615kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.509+0.03+0.44+0.615=2.594kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.389+0.03=4.419kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.509+0.03+0.44+0.615=2.5

155、94kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.594,4.419,2.594=4.419kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁计算，如下图： （1）抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.15.6930.252，0.55.693020.036kNm =Mmax/W=0.036106/49050=0.725N/mm2f=14.85N/mm2 满足要求！ （2）抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.65.6930.25，5.69300.854kN max=3Vmax/(2bh0)=30.8541000/(23888)0.383N/mm2=1.

156、98N/mm2 满足要求！ （3）挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6774.4192504/(1009350215.8104)0.006mml1/400250/4000.625mm 满足要求！ （4）支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.15.6930.25,0.45.6930.25+5.6930=1.566kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.997kN,R2=1.566kN,R3=1.284kN,R4=1.566kN,R5=0.997kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2

157、=max1.14.4190.25,0.44.4190.25+4.4190=1.215kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.713kN,R2=1.215kN,R3=0.988kN,R4=1.215kN,R5=0.713kN 5.主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.25主梁计算截面类型(mm)48.33.25主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.5 （1）抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.12310

158、6/4790=25.579N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ （2）抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.28kN max=2Vmax/A=22.281000/4579.98N/mm2=125N/mm2 满足要求！ （3）挠度验算 主梁变形图(mm) max0.069mmL/400550/4001.375mm 满足要求！ （4）支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.283kN，R2=2.922kN，R3=2.922kN，R4=0.283kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=0.205kN，R2=2.217kN，R3=2.217kN，R4=0.205kN6.纵

159、向水平钢管验算钢管截面类型(mm)48.33.25钢管计算截面类型(mm)48.33.25钢管截面面积A(mm2)457钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)11.5钢管截面抵抗矩W(cm3)4.79钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 PmaxR1，R4=0.283kN，PmaxR1，R40.205kN 计算简图如下： （1）抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.025106/47905.17N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ （2）抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(

160、kN) Vmax0.382kN max2Vmax/A=20.3821000/4571.672N/mm2125N/mm2 满足要求！ （3）挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.013mmL/400500/4001.25mm 满足要求！ （4）支座反力计算 支座反力依次为R1=0.382kN，R2=0.608kN，R3=0.608kN，R4=0.382kN 同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为R1=0.608kN，R4=0.608kN7.立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1200立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)400顶部立柱计算长度系数11.427非顶部立

161、柱计算长度系数21.808钢管截面类型(mm)48.33.25钢管计算截面类型(mm)48.33.25钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)457回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 （1）长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.427(1200+2400)=2854mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.8081200=2169.6mm =l0/i=2854/15.9=179.497=210 长细比满足要求！ （2）风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.

162、2390.51.22/100.022kNm （3）稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92133.24kN/m 2)小梁验算q1=max1.98+11.2(0.3-0.1)0.6/4+0.5(1-0.12)+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.65-0.6/2，(1.3-0.65)-0.6/2/21，5.729+11.2(0.3-0.1)0.6/4=5.765kN/m 同上四八计算过程，可得： R10.591kN，P26.291

163、kN，P36.291kN，R40.591kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.427(1200+2400)=3473.318mm 1l01/i3473.318/15.9218.448，查表得，10.153 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+Mw/lbmax0.591+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.65-0.6/2)/20.5，6.291，6.291，0.591+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+1.3-0.65-0.6/2)/20.5+0.022/1.36.308kN fN

164、/(A)+Mw/W6307.707/(0.153457)+0.022106/479094.805N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.2171.8081200=2640.403mm 2l02/i2640.403/15.9166.063，查表得，20.256 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，P2，P3，R4+N边2+11.20.1(10.83-1)+Mw/lbmax0.591+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(1+0.65-0.6/2)/20.5，6.291，6.291，0.591+11.2(0.5+(24+1.1)0.12

165、)+1.40.91(1+1.3-0.65-0.6/2)/20.5+1.18+0.022/1.37.487kN fN/(A)+Mw/W7487.307/(0.256457)+0.022106/479068.591N/mm2f205N/mm2 满足要求！6. 附件六：支模高10.83米板1.荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5

166、当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.450.115地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)10.83风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.52.模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1200小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)50主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面外露设计简图如下：3.面板验算面板类型覆面木胶

167、合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式二等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以二等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态q1=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1

168、.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)1=3.361kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： （1）强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1253

169、.3610.252+0.1253.150.2520.051kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.1080.252+0.2033.150.25，0.1250.1080.252+0.1883.150.250.16kNm MmaxmaxM1，M2max0.051，0.160.16kNm Mmax/W0.16106/375004.276N/mm2f15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算 max0.521ql4/(100EI)=0.5213.1122504/(10010000281250)=0.023mm 0.023mmL/40025

170、0/4000.625mm 满足要求！ 4.小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)3888小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)49.05小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)215.8小梁计算方式二等跨连续梁q1=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.25=1.682kN

171、/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.25=0.894kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.250.787kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.250.081kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： （1）强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.89412+0.1250.787120.21kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.08112+0.

172、2033.151，0.1250.08112+0.1883.1510.645kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.6820.052/2，0.0810.052/2+3.150.050.158kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.21，0.645，0.1580.645kNm =Mmax/W=0.645106/49050=13.152N/mm2f=15.44N/mm2 满足要求！ （2）抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6250.8941+0.6250.78711.051kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0811+0.6

173、883.152.218kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.6820.05，0.0810.05+3.153.154kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.051，2.218，3.1543.154kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1541000/(23888)1.415N/mm2=1.78N/mm2 满足要求！ （3）挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.250.828kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.82810004/(1009350215.8104)0.214mmL

174、/4001000/4002.5mm 满足要求！ 5.主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48.33.25主梁计算截面类型(mm)48.33.25主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.79主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)11.5主梁计算方式二等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 （1）小梁最大支座反力计算q1=0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24

175、+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.251.421kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.250.948kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.250.472kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.250.878kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.42111.776kN 按悬臂梁，R11.4210.050.071kN 主梁2根合并，其

176、主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.066kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.250.87811.097kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.8780.050.044kN RmaxRmax，R10.60.658kN; （2）抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.366106/4790=76.502N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ （3）抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=21.6991000/4577.435N/mm2=125N/mm2 满足要求！ （4）挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max

177、=0.345mm=1000/400=2.5mm 悬挑段max0.036mm=2250/400=1.25mm 满足要求！ （5）支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.631kN，R2=4.464kN，R3=3.631kN6.立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1200立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)400顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)48.33.25钢管计算截面类型(mm)48.33.25钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)457立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm

178、3)4.79抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 （1）长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1200+2400)=2772mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551200=2106mm =maxl01，l0/i=2772/15.9=174.34=210 满足要求！ （2）立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.25 = 1.369kN/m 同上四六步计算过程，可得： R13.49

179、5kN，R24.296kN，R33.495kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1200+2400)=3373.524mm 1=l01/i=3373.524/15.9=212.171 查表得，0.161 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3/0.6=Max3.495，4.296，3.495/0.6=7.161kN f N1/(A)7161/(0.161457)97.327N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.11511.22/100.021kNm N1w =MaxR1,R2,R3/0.6+M

180、w/lb=Max3.495,4.296,3.495/0.6+0.021/1=7.182kN f N1w/(A)+ Mw/W7182/(0.161457)+0.021106/4790101.996N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.2171.7551200=2563.002mm =l0/i=2563.002/15.9=161.195 查表得，1=0.271 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3/0.6+1GqH=Max3.495,4.296,3.495/0.6+11.20.1510.83=9.11kN f=N/(1A)9.11103/(0.271457)=73.559N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.11511.22/100.021kNm Nw =MaxR1,R2,R3/0.6+1GqH+Mw/lb=Max3.495,4.296,3.495/0.6+11.20.1510.83+0.021/1=9.131kN f=Nw/(1A)+Mw/W9.131103/(0.271457)+0.021106/4790=78.112N/mm2=205N/mm2 满足要求！