恒福隽园住宅及地下室工程高大梁支模施工方案（61页）.doc

1、目 录一、编制依据4二、工程概况5三、施工准备6四、支撑方案8五、高支模架施工9六、高支模的拆除12七、高支模施工的安全管理14八、浇捣砼输送安全措施16九监测措施17十、安全文明施工措施18十一、应急求援预案22十二、计算书27十三、附图71 第一章 编制依据为了保证本工程高大梁支模及高大梁的施工安全，根据广东省建设工程高支模板系统施工安全管理办法以及建设部关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制计算依据如下：1、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2011）2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130

2、-2011）3、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）4、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；5、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）6、建筑施工安全检查标准（JGJ 59-2011）7、钢结构设计规范（GB500172003）；8、建筑结构荷载规范(GB5009-2012)9、混凝土结构设计规范(G1350010-2002)10、木结构设计规范 （GB50005-2003）11、广州一洲施工安全辅助设计系统施工安全设施计算软件。12、本工程施工组织设计、建筑、结构施工图纸。第二章工程概况1工程基本情况 工程名称恒福隽园1、2、3号楼及地下室工程工程地点清城

3、区新城B26号区建筑面积59365.92 m2建筑高度82.55/78.05m基础形式桩基础主体结构框剪结构主体结构安全等级二级抗震设防烈度6地上层数26-27层地下层数1首层层高5.4m2层层高4.5m3层以上层高2.9m最大构筑物高度85.3/82.2m建筑功能商住楼2各责任主体名称 建设单位 清远市合展混凝土有限公司设计单位广东城协建筑规划设计院有限公司监理单位清远市卓越工程建设监理有限公司施工单位江苏苏兴建设工程有限公司总监理工程师项目经理殷有军 3、高大支模概况高支模概况：本工程高支模位于下列部位：3.1 2#楼3层L轴交24-26轴处阳台挑出1.6m，高10.65m，阳台梁截面为2

4、00*540，板厚100mm，混凝土强度为C35，立杆基础为地下室顶板（C35，250mm）；3.2 1#楼3层为结构转换层，大梁截面为800*1500、1000*2000，梁最大跨度为8米，板厚180mm，支模高度为4.5米，立杆基础为二层梁板，板厚120mm，C35混凝土。3.3 2#楼3层为结构转换层，大梁截面为800*1600、1000*2000，梁最大跨度为8米，板厚180mm，支模高度为4.5米，立杆基础为二层梁板，板厚120mm，C35混凝土。3.4 3#楼首层为结构转换层，大梁截面为700*1800、900*1800、1000*1800，梁最大跨度为8米，板厚180mm，支模高

5、度为4.6米，立杆基础为地下室底板，板厚400mm，C35混凝土。第三章 施工准备一、技术准备在施工前完成图纸会审，了解各高大梁位置，截面尺寸，编制安全专项施工方案并经审核、审批、论证，复核轴线、标高等技术工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。二、物资准备1、材料准备：计划使用约483.0mm钢管6米=14000根、直角扣件18880个、旋转扣件1200个、对接扣件2000个、5cm厚木板1132块、16#工字钢100米，具体数量根据现场用量调节。2、材料要求1、 楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板； 2、

6、梁底枋、侧模板的竖直枋木采用80mm80mm松枋木；托梁采用80mm80mm松枋木和3.0厚483.0钢管；3、 楼面模板底采用80mm80mm松枋木；托梁采用80mm80mm松枋木；4、 模板和枋木材质满足木结构设计规范GB 500052003的要求，截面尺寸符合设计要求。各类模板用材应符合建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）附录A的要求。5、 梁、楼面支撑采用3.0厚48钢管、可调式U型上托盘和可调式或固定底座；钢管钢材采用Q235。6、 剪刀撑、纵横水平拉杆采用3.0厚48钢管。钢材采用Q235。7、 钢管：应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用焊

7、接钢管GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A级钢的规定，有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合JGJ130规范第条的规定。杆件应平直，两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁有硬伤（硬弯、夹扁等）及严重锈蚀等现象，钢管壁厚不小于设计要求，钢管必须涂有防锈漆。如钢管有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的不得使用；禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。对不符合要求的钢管禁止使用。8、 扣件：应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定，性能均满足国家规范要求，配件齐全

8、，材料必须经过验收合格后方允许使用，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件的规定抽样检测，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用出现，滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件均应进行防锈处理。扣件的紧固程度应在4050N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。各杆件端头伸出扣件的盖板边缘的长度不应小于100mm。9、 钢管配套底座，50mm厚木板用作钢管的底部垫块。3、机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。架子扳手20把，用于脚手

9、架搭设和拆除，力矩扳手2把，用于检查脚手架扣件拧紧力是否达到要求。4、周转材料准备： 做好模板、钢管、扣件、木枋、支顶等周转材料的备料工作，分批分期进场。三、劳动力准备工种人数备注技术管理2安全监督4质量检查4测量放线2木工20架子工18（1）计划架子工18人，负责架子搭设及拆除，木工20人，按实际情况调整人数，并提前做好安排。测量放线工2人，负责对脚手架垂直度的控制(2) 根据开工日期和劳动力需要量计划。组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(3) 做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作进行岗前培训，

10、对关键技术工程必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。四、施工计划工期应满足施工组织设计的要求：各层支撑搭设及模板安装计划施工时间为6天；钢筋安装计划施工时间4天；砼浇筑计划施工时间2天。第四章 支撑方案一、方案选择：本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

11、 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收。 结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定 采用以下模板及其支架方案：采用满堂红扣件式钢管脚手架支撑系统。二、模板支撑系统材料的选择 1、模板均采用2400mml200mm18mm(厚)胶合板；2、支撑系统：选用483.0mm钢管作立柱、纵横水平拉杆、剪刀撑； 3、垫板：采用脚手架配套底托，垫板为2000mm200mm50mm松木板； 4、板底横楞80mm80mm，顶托梁采用80mm80mm木枋及483.0m

12、m钢管；5、对穿螺栓M14；6、顶托。三、各处模板支撑设计： 序号相同支模形式的梁、板尺寸支顶材料、间距主、次龙骨规格、材料、间距梁侧模竖肋规格材料模板材料、规格1100mm楼板支模（高10.65M）钢管纵向间距900mm，钢管横向间距900mm, 立杆步距1.50m第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨采用80*80木枋900mm；底模厚度18mm；2200540mm梁（高10.65M）钢管纵向间距900mm，钢管横向间距900mm, 立杆步距1.50m第一层龙骨8080mm木枋350mm，第二层龙骨木方900mm竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排

13、14,竖向间距0.25m，横向间距600m,采用483.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结底模、侧模厚度18mm；31000*20007001000*15002000梁按此搭设（高4.5m）梁底设四立杆，钢管纵向间距450mm，钢管横向间距450mm, 立杆步距1.50m第一层龙骨8080mm木枋300mm，第二层龙骨双钢管450mm竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓4排14,竖向间距0.36m，横向间距600m,采用483.0双钢管作为横檩梁，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结底模、侧模厚度18mm；4180mm楼板支模（高4.6M）钢管纵向间距900mm，钢管横向间距900mm, 立杆步

14、距1.50m第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨采用双钢管900底模厚度18mm；1、水平杆、剪刀撑设置（采用483.0钢管）2、在钢管支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，用48钢管拉结，以后纵横水平拉杆每1500mm高设置一道，支顶最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆；水平拉杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100，水平拉杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧。3、在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间梁侧设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-

15、60,除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑.四、模板及支架系统的验算：1、取梁截面：200540、1000*2000梁及100mm、180mm楼板分别进行支架系统的稳定验算；第五章高大梁支模架的施工一、施工工艺流程在施工安排上，采取先施工混凝土柱，再安装满堂红支顶体系，这样，可利用已完成的柱作为水平拉杆的支撑平台支座，从而达到限制高支模体系水平移动的目的。 将梁位置及钢管支顶位置放线在地面上并定好水平控制标高梁板竖向支顶 安装（含纵向水平拉杆及剪刀撑）架设梁底木枋龙骨于钢管脚手架项托板上 梁底模板安装架设板底木枋龙骨于钢管脚手架项托板上楼板模板安装 模板支顶

16、的验收梁钢筋绑扎楼板钢筋绑扎梁板混凝土浇筑混凝土 养护达到规范要求的拆模强度拆模令经监理单位审批、同意拆模、拆下顶托松下钢管脚手架可调顶托拆除梁、 板模板， 清理模板拆除水平拉杆、 剪刀撑及钢管支顶。二、支撑架搭设 1、安装顺序 底座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随即装设第二层水平加固杆与立杆扣接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，将扣件固定按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装直到完成随后按搭设进程及时装设剪刀撑。 2、支撑系统安

17、装 1）支撑搭设前，应按公司要求进行三级安全教育及安全技术交底，并签字确认。 2）对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。 3）对工作面进行清理干净，不得有杂物。 4）根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭设扫地杆水平纵横加固杆。 5）立杆底座，在砼面垫200mm200mm50mm松木板。 6）水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。 7）支架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H600。 8）立杆管件的连接应交错布置：两根相邻

18、立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。 9）立杆、可调托座应根据支撑高度设置，可调托座杆螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。 10）立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。 11）模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作为接结节点，增强整体稳定性。 12)模板支架搭设完成后，必须先自检，再通知公司相关主管部门检查合格后，经过监理、验收通过后，方可投入使用。 三、模板安装 1、梁底、梁侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺设在80 X 80松木方上，80X80松木方搁置在双钢管托梁上。 1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标

19、高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放双钢管。固定后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L10003L1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及对拉螺栓。 2）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，采取如下措施： A、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 B、梁侧模必须有压脚板拉线通直将梁侧模钉固

20、。 C、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。 2、楼面模板的安装 首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设80*80木枋托梁，托梁固定后架设横枋，然后在横枋上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。 3、整体稳定性措施1）阳台处高支模水平拉杆与其他区域施工支模架相通，连接立杆不小于两根。2）高支模区域四周连续设置垂直剪刀撑，水平剪刀撑顶部和底各设一道，中间每二步设一道。3）高支模顶部纵、横向水平杆之间

21、加设一道纵、横向水平杆。4）阳台处高支模在二层设置连墙件，以保证高支模的整体稳定性。四、验收及拆除的批准程序 1、本工程高支模安装验收：由班组、项目部自检公司专项验收后报监理单位验收进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。 2、高支模拆除前，根据试块强度报告，必须向监理单位申请拆模报告。监理单位签字同意后方可拆模。 五、模板工程质量保证措施 1、模板及其支架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合如下规定： 1）保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。 2）具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不不发生不允许的下沉和变形。 3）构造简单、装拆方便。便于后继工序的施工。 4）模板内侧

22、要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。 5）模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定，配制木模板尺寸时，要考虑模扳拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。 6）模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝 及养护等工艺要求。2、模板安装须符合以下规定：1）模板安装前应对操作人员进行技术交底。 2）现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时，起拱高度宜为全路长度的1100031000. 3）采取分层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱

23、，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。 4）模板工程完成后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系，几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，按有关要求实施，合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。 5）模板安装和预埋件，预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。 3、模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求： 1）扣件式钢管脚手架设置情况是否按本方案

24、搭设； 2）纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况； 3）底座、托顶螺旋杆伸出长度； 4）限位销等扣件牢固情况； 5）安全平网等安全设施、垫木情况。 4、本工艺应具备以下主要质量记录； 1）模板检验批质量验收记录； 2）模板分项工程质量验收记录； 3）拆模申请报告；第六章 高支模的拆除一、支顶、模板的拆除 1、拆除顺序：梁上顶托梁底木枋梁底模板板上顶托板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑立柱下托底垫木。 2、本工程由于部分高支模架支设在相应楼层钢筋混凝土(混凝土设计强度根据施工图而定)楼板上，为保证高大支模的稳定性以及混凝土结构的质量安全，要求高支模位置对下一层支模必须待高支撑混凝土达到设计强度的100后才

25、能拆除。 3、拆除支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到设计强度标准值的100后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认后，方可拆除。 4、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤，局部加设回头顶。 5、拆除4m高度以上梁、柱模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。 6、拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在等拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。 7、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。 8、严格控制模板及其支架拆除的顺序。 9、拆除脚手架

26、支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物件等杂物。 10、拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。 11、拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。12、脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2）同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。 3）通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可一拆除。 4）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品. 5）拆除工作中

27、，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交又支撑应先传递至地面并放室内堆存。 6）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。 二、模板的清理维修、存放 1、模板清理维修 拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。 2、模板的堆放 现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。 3、模板拆除成品保护要求 1）拆模时不碍用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。 2）坚持每次使用后清理板

28、面。 3）按楼板部位层层复安、减少损耗。 4）材料应按编号分类堆放。 5）对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛向楼面。第七章 高支模施工的安全管理一、高支模系统施工管理机构为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支模专项安全管理小组，其中项目经理为第一责任人：公司管理部门项目经理：殷有军安全主管：李兵技术负责人：施伟健施工员魏茂辉机电工质量员邓泰方安全员舒远香资料员材料员施工队伍二、高支模的安全管理措施1、经本项目经理和技术负责人对本工程情况分析后，决定采用扣件式钢管式脚手架。 2、施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行

29、安全技术交底。 3、对钢管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。 4、搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，并按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规划(GB5036)考核合格，持证上岗。搭拆脚手架支撑时工人必须戴安全帽，穿防滑鞋，系安全绳。 5、支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。6、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面。 7、高支模搭设、拆除和砼浇筑期问，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。 8、支撑系统安装应一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。 9

30、、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。10、可调底座、项托处采取措施防止破砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。11、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。12、应避免装卸物料到模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。13、水平加固杆，剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后即恢复。14、操作层(楼层)上旋工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、朽木、钢筋等物件。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重重设备等。15、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能

31、出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。 16、高支模安装完毕后，由班组、项目部自检、分公司专检后通知相关部门进行验收，并报监理单位，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。 17、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位： 1）杆件的设置和连接，扫地秆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2）底座是否松动。 3）钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。 4）安全保护措施是否符合规范要求。 18、在浇筑项板砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查摸板

32、、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。 19、支撑架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。 20、拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。 21、拆除摸板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。 22、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与支架接触。 23、设立支架维护小组，对拆下来的钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤，变形的构件应及时修理，按品种、规，格分

33、类整理存放，妥善保管。 24、混凝土浇筑过程中派专人监管，严禁闲杂等无关人具进入支撑架内。25、采光井处基础工字钢上部全封闭，防止落物伤人及坠落事故发生。第八章 浇捣砼输送安全措施一、施工部署本工程全部采用商品混凝土，浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作，混凝土采用两台输送泵输送至浇筑施工点。 二、施工方法 1、准备工作 1）钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。 2）模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠。模板拼缝严密。符合规范

34、要求。 3）由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。 4）混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。 5）浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。 6）混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。2、混凝土浇筑和振捣一般要求 混凝土浇筑采用汽车泵先浇捣梁，待浇筑至楼面板底一致时；再与楼板混凝土一起浇筑。 1）本工程砼一次浇筑完毕，每一条梁砼按400mm分层连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短并在下层混凝土和凝前：将上层混凝土洗筑完毕，梁浇筑速度应控制在25mh

35、。 2）浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。 3）使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏，移动间距不大于振捣棒作用半径的15倍(50棒应为525 cm,取50cm；30棒应为405cm,取40cm)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡，下沉为宜。 4）梁分层(厚度为400mm)浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反。当浇注

36、至梁截面的34高时，应加强对支项变形的监控。 5）梁侧及梁底部位要用30或50插入式振动捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大干板厚振捣完毕后用154m刮尺刮平。 6）砼浇注应垂直于主梁，再向两边浇捣，或垂直于主梁由梁的任一端向中部同时浇捣。严禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的方式施工。7）泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近，防止堆积过度引起起偏心失稳。 3、混凝土养护1）浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护。 2）养护时问不少于14d。 4、试块制作在现场制作试块应以同条件养护

37、为主，同时还要制作28d标准养护及备一用试块。同条件试块置于现场带蓖加锁铁笼中做好标识同条件养护。5、质量要求1）商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定，使用前检查出厂合格证及有关试验报告。 2）混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定及本方案的要求。 3）混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。 4）混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。 5）预留洞宽度大于lm的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象。 6）钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决，同时设专人检查钢筋、模板。 7）浇筑前由专

38、人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。 8）浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员，楼面板必须用15m25m刮尺刮平。 9）做好混凝土浇筑记录。 10）每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签认后方可开始，并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。第九章 监测措施根据有关高支模体系的规定，我司准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行施工过程的监测。因此，结合本工程的特点，制定了以下支撑体系的沉降、位移观测方案。由于本工程的框架梁的自重较大，故观测点以框架梁为主要观测对象；本工程的模板支撑采用扣件钢管脚手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部，

39、采用的观测设备受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用了线锤+钢尺的形式来测量其沉降值、位移偏量。一、高支模日常检查，巡查重点部位：1、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2、底座是否松动，立杆是否悬空。 3、连接扣件是否松动。 4、架体垂直度。5、施工过程中是否确超载现象。 6、安全防护措施是否符合规范要求。 7、支架与杆件是否有变形的现象。 二、监测点布设 在各高大梁支架跨度的中部设置1个监测剖面。 每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。 三、监测频率： 在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率

40、不宜超过30分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间控制在高支模使用时间至砼终凝。 扣件式钢管脚手架高支摸搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5M12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5M30mm/3立杆全高度绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内12mm10mm吊线及卷尺5支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺4、当监测数据超过此表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加强固处理。 第十章 安全文明施工措施一、预防坍塌事故的安全技术措施 一

41、般引起坍塌事故主要因素是设计出错，不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施： 1、模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位技术负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。 2、模板支撑采用钢支撑材料作支柱，支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。 3、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排队后，方可作业。 4、板面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。 5、装钉楼面模板，在下班时对已铺

42、好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生。 6、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 二、预防高空坠落事故的安全技术措施 1、对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防，控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制高处坠落事故发生。 2、高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血，癫痈病等不适

43、合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业：严禁酒后从事高处作业。 3、高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和确关劳动保护用品，不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业，如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下。 4、要按规定要求支搭各种脚手架；脚手板要铺严，板头、排木要绑牢。不准留探头。 5、要按规定要求设置安全网，凡4m以上建筑施工工程，在建筑的首一层要设一道36 m宽的安全网，施工层采用网做防护时，应保证立网高空建筑物12m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用

44、安全可靠。严禁在高空将材料或工具随处抛掷。6、要切实做好洞口处的安全防护，用钢筋格栅覆盖洞口。 7、使用高凳和梯子时，单梯只许上1人操作，支设角度以6070。为宜，梯子一下脚要采取防滑措施，支设人字梯时，两梯夹角应保持400，同时两梯要牢固，移动梯子时梯子上不准站人。使用高凳时，单凳只准站1人，双凳支开后，两凳间距不得超过3m。如使用较高的梯子和高凳时，还应根据需要采取相应的安全措施。8、在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业，同时安全带的质量必须达到以使用安全要求，并要做到高挂低用。9、登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力。 10、不准在六

45、级强风或大雨天气从事露天高处作业。另外，还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态，要及时加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。三、预防物体打击、火灾、临时用电事故的安全技术措施 1、预防物体打击安全技术措施1)进入施工现场必须戴好安全帽。 2)安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭设脚手架和加设防护栏杆，在临街及交通要道，应设警示牌，并设专人维持安全，防止物体坠落伤及行人。3)使用钢筋机械时，防止钢筋未端甩动或弹出伤人。 4)高支模搭设，不能上下抛掷物件，所用材料要堆放平稳，工具应随手放入工具袋(套)内。 5)吊塔运料必须由司索工负责指挥物料的绑扎，装

46、斗等地面装卸工作，严禁因绑扎不牢固或料斗装太满造成物料坠下。垂直运输的施工升降机等存放小斗车必须平稳，斗车的运载量符合要求，所载材料不超车厢之上。6)运转的砂轮机必须有防护罩，防止高速运转的砂轮爆裂飞出伤人。 7)介木机必须设置分料器(锯尾刀)防止介木时，因无分料器造成木料飞出伤人。 2、预防火灾安全技术措施（1）制定安全防火措施，增强工人安全防火意识： 1）成立项目安全防火责任小组2）做好现场安全防火的宣传工作，利用黑板报、宣传标语，现场一些安全防火知识学习活动。 3）根据现场情况把各区的防火责任落实到个人，悬挂警示牌。 4）每周对员工、工人进行安全防火教育，对新进场的工人做好安全防火培训，

47、合格后方可进场，通过列举各种鲜明的例子，警惕员工和工人在安全防火方面引起重视。5）项目安全防火小组，应定期或不定期组织进行安全防火大小检查，并进行评分，好的表扬，差的处罚。6）作业区严禁动火，需要动火作业必须向项目部办理动火报批手续。严禁在模板作业内吸烟，并配置适当的灭火器材，保证施工防火安全。 （2）加强现场安全防火管理：1）针对工地实际情况，制定相应切实可行的安全防火措施。 2）不准在宿舍内和施工现场明火燃烧杂物和废纸等，现场煎制沥青时应有防火措施，并指定专人负责。3）宿舍、仓库、办公室内不准开小灶，不准使用电饭煲等，严禁使用电炉。 4）不准在宿舍、办公室内乱抛烟头、火柴梗，不准躺在床上吸

48、烟，吸烟者应备烟缸，烟头和火柴必须丢烟缸。5）不准在宿舍、办公室内乱接电源，非专职电工不准私接熔丝，不准以其他金属代替保险丝。6）宿舍内照明使用36V电压，不准使用60W以上灯泡，灯泡离地高度不低于25米，离开蚊帐等等品不少于50厘米。7）不准私自将易燃易爆物品带进宿舍及工区。 8）不准将火种带进仓库和施工危险区域、木工间及木制品堆放场地。 9）不准在宿舍区、施工现场和公安局规定的禁区内燃放鞭炮和烟头。 10）电焊、气焊人员应严格执行操作规程，执行动火证制度，不准在易燃易爆物附近施焊，动火部位必须配备灭火器。11）严格执行临时动火“三级审批制度，领取动火证后方能动火作业，动火作业必须做到“八不

49、”、“四要”、“一清理”。3、预防临时用电事故的安全技术措施1）制定施工现场临时用电方案，有安全用电措施，并经验收合格后使用，经常按要求检查。2）电工应特种作业证上岗，严格按安全操作规程进行作业。 3）施工现场严禁乱拉乱接电线，非电工不得进行电气作业。 4）电气设备和线路的绝缘必须良好，裸露的带电导体应安装于碰不着的处所，否则必须设置安装遮栏和明显的警示标志。5）施工现场用电设备实行“一机、一闸、一漏、一箱“，三级漏电保护。 6）用电设备的金属外壳，必须按规定采取保护性接地或接零的措施。 7）行灯的电压不得超过36伏特，在金属容器内或者潮湿处所不得超过12伏特。 8）发生大量蒸气、气体、粉尘的

50、工作场所，要使用密闭式电气设备，有爆炸危险的气体或者粉尘的工作场所必须使用防爆型电气设备。9）施工现场每天由电工对用电情况进行维护和安全用电检查及时发现和排除隐患，确保安全用电。 四、文明施工措施1、所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。2、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下15M处拉设对兜底网。3、拆模间歇时应将松开的部位和模板运走、防止坠下伤人。拆模时应搭设脚手架。拆楼层外边的模板

51、时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌。4、平模存放时，必须满足地区条件所要求的自稳角。两块大模板应采用板面对板面的存放方法，长期存放应将模板联成整体，对没有支撑或自稳角不足的大模板，应存放在专用的堆放架上，或者平一卧堆放、严禁靠放到其他模板或构件上，以防下脚滑移倾翻伤人。5、组装时，应及时用卡具或螺栓将相邻模板连接好，防止倾倒，安装外板时，必须待悬挑扁担固定，未就位和未固定前不得摘钩。6、模板安装时，应先内后外，单面模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。 7、里外角模和临时摘挂的面板与大模板必须连接牢固，防止

52、脱开和断裂坠落。第十一章 应急救援预案 在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。火警119安全：llO医疗：120交通：122 一、应急救援机构 组长：殷有军（项目经理） 副组长：施伟健李兵、邓泰方、舒远香、劳务队等 火警：119 公安：110 医疗：120 交通：122二、应急求援机构职责1、负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。 2、负责突发事故预防工作相部门人员的应急救援夹施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。 3、进行有针对性的应急

53、救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。 4、当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。三、应急救援工作程序 1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，组长不在现场，由在现场的其他组员作为临时负负责人指挥安排。 4、事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人

54、是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实话现场应救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。5、事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁、消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查。6、项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 四、应急救援装备 应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用防水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机等。 五、应急救援药品(1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘瓶、消

55、毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角布、急救包。(2)服药品：人丹、十滴水、保济九、一般退烧药品。 六、应急救援措施1、物体打击急救措 当发生物体打击事故后抢救的重点放在对颅脑损伤，胸部骨折和出血上进行处理。 1)发物体打击事故，应马上组织抢救者脱离危险现场，以免再发生损伤。 2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、劲、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴劲椎骨折，更应避免头劲的摆动，以防引起劲部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质、如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工

56、呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维护呼吸道畅通，昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人、发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凸陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布一条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸水有双氧水的敷料包扎：污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷

57、料覆盖包扎创口。6)在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成加重脊髓损伤。2、高空坠落急救措施当发生高空坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度，尽快

58、送往医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。2)出现颅脑损伤。必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者。应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损的伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3)领面部伤员首先应保持呼吸畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸

59、，尽可能早作气管切开。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将作者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位，断裂千万截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬作者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法二以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。6)复合伤要求平仰卧位，保持呼吸畅通，解开衣领扣。7)周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚下敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述

60、方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1H为宜，做好标记，注明上止血带时间。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚下高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。A、一般作品小的止血法：先用生理盐水(O9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红永，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧包扎。B、加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。C、止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近以及位置)下肢血结

61、扎在大腿上l3处(靠近以及位置)结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540min放松一次，每次放松O5l min。动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。3、坍塌事故急救措施1)应急救援领导小组负责应急抢救工作统一领导和组织实施，指挥现场抢救队伍，迅速组建、调集抢救及救护队伍。2)发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业现场。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后。以最快的速度实施抢险。并迅速疏散影响范围内的所有人员。3)分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离

62、事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。4)当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。5)项目部应急小组迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。6)急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。7)当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。4、触电事故急救措施1)当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。

63、2)隔离电源方法：(一)、断开电源开头；(二)、使用绝缘物(如干燥的竹枝、木枝)隔离或挑开电源或带电体；(三)、用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。3)抢救方法：l、口对口、口对鼻人工呼吸法；(停止呼吸者)A、使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天，解开领口和衣服，仰卧在比较坚实(如木板、干燥的泥地等)的地方。B、一只手捏紧鼻孔，另一只手瓣开嘴巴(如果瓣不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气)；C、深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒；D、救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。2、胸外心脏挤压法(心脏跳动停止者)A、解开触电者的衣服，让其仰卧在地上

64、或硬板上。B、救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之二处。C、掌根用力垂直向下积压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷34cm，以每分钟挤压60次为宜。D、挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。3、如果触电者心脏停止跳动和呼吸停止上，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。4、人工呼吸和胸外心脏挤压要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，要医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。5、火灾事故急救措施1)事故发生后，最早发现者应迅速和向事故现场负责人报告，并迅一味切断事故现

65、场的电源。2)事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火热漫延，疏散人员，爆炸事故迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方，一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。3)发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊等容易掩蔽的地方发现人

66、员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。火场救人方法：应根据火热对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人员可指定通道，引导他们自行脱离险区；对顺烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。4)火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件，资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资

67、集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。第十二章 计算书一、100楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚100mm，层高10.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁

68、厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.10 1.2 = 2.88 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.10 1.2 = 0.13 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和

69、支架承载力计算组合 q1 = 6.87 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 3.37 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1056.873502=-88365Nmm剪力系数KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.6066.87350=1457Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2

70、=-0.1053.373502=-43347Nmm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0.0783.373502=32200Nmm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.6063.37350=715N挠度系数K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.37/1.2)3504/(1006000486000)=0.09mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座弯矩系

71、数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500Nmm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-88365Nmm，M2M5=-165847Nmm，M3M4=277200Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=277200Nmm=0.28kNm，=Mmax/W=277200/54000=5.13N/mm2 楼板底模

72、抗弯强度=5.13N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1457N，V2+ V3=715+2100=2815N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=2815N=2.81kN，=3Vmax/（2bh）=32815/(2100018)=0.23N/mm2楼板底模抗剪强度=0.23N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.09+0.54=0.63mm=350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.63mm=1.40mm,满足要求。内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(

73、次楞)间距350mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125，q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=6.87350/1000=2.40kN/mMmax=-KMqL2=-0.1252.409002=-243000Nmm=-0.24kNm=Mmax/W=243000/85333=2.85N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=2.85N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625

74、，Vmax=KVqL=0.6252.40900=1350N=1.35kN=3Vmax/（2bh）=31350/(28080)=0.32N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.521，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=3.37/1.2350/1000=0.98kN/m=0.98N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5210.989004/(10090003413333)=0.11mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.11mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下

75、图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm,h=80mm；W=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.328，P=1.2502.40900=2700N=2.70kNMmax=KMPL=0.3282700900=797040Nmm=0.80kNm=Mmax/W=797040/85333=9.34N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=9.34N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.577，Vmax=KVP=1.57

76、72.701000=4258N=4.26kN=3Vmax/(2bh)=34258/(128080)=1.00N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=1.00N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=1.399，P，=1.2500.98900=1103N=1.10Nmax=KP，L3/(100EI)=1.39911039003/(10090003413333)=0.37mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.37mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=8519N每根钢管承载活荷

77、载(1.0kN/m2):NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=8519+810=9329N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=10.550.03261000=344N水平拉杆8层,拉杆重量=8(0.90+0.90)0.03261000=469N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=814.60=117N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=344+469+117=930N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2930+9329=10445N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m=150.00cm,钢管的i=1.59cm

78、,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=10445/(0.634424.00)=38.86N/mm2钢管立杆稳定性38.86N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=10445/1000=10.45kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=250-20=230mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+

79、230)+2(100+230)=1520mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.57+0.250)1.001520230/1000=384.21kN 受冲切承载力384.21kNF=10.45kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75lfccAl=0.752141950.02=425.85kN支承面局部受压承载力425.85kNFa=10.45kN,满足要求。5.计算

80、结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角

81、宜为45-60,除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。二、200*540边梁模板支撑计算书（钢管）1计算参数结构楼板厚100mm,梁宽b=200mm，梁高h=540mm，层高10.65m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.00m板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；梁底两侧支撑间距为900mm，梁底增加立柱0根，纵向间距900mm，支架立

82、杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.0326kN/m，钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底、侧模自重0.3 kN/m2 (0.20 + 0.98) 1.2 = 0.42 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.54 1.2 = 3.11 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.20 0.54 1.2 = 0.19 kN/m

83、振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 4.29 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（）/1.2 q2 = 3.11 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。W=bh2 /6=200182/6=10800mm3， I=bh3/12=200183/12=97200mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.1054.293502=-55180Nmm=-0.06kNm=Mmax/W=55180/10800=

84、5.11N/mm2 梁底模抗弯强度=5.11N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6064.29350=910N=0.91kN=3Vmax/（2bh）=3910/(220018)=0.38N/mm2梁底模抗剪强度=0.38N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=3.11kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.6443.113504/(100600097200)=0.52mm=350/250=1.40mm梁底模挠度max=0.52mm=1.40mm,满足要求。计算

85、简图及内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距L=900mm,a=200mm,b=900-200=700mm。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=4.29350/200=7.51kN/mMq=qa2(2-a/l)2/8=7.510.202(2 -0.20/0.90)2/8=0.12kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1025+0.30)+

86、1.42.50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=500/1000350/10006.86=1.20kNMp=Pab/L=1.20200700/900/1000=0.19kN.mMmax=MqMp0.12+0.19=0.31kNm=310000Nmm=Mmax/W=310000/85333=3.63N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=3.63N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=(qa/2)(2-a/l)+Pb/l0.57.510.20(2 - 0.20/0.90)+1.200.70/0.90=2.27kN=3Vmax/（2bh）=3

87、2.27103/(28080)=0.53N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.53N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=3.11350/200=5.44kN/mP=(0.1025+0.30)500/1000350/1000=0.49kNX=200-2002/900/2=178mmq=5.4420029002/(2490003413333)(2-2002/9002-21782/9002)178/900+(178-700)4/2002/9002=0.636mmp=0.49103700/(990003413333900)(2002+22

88、00700)3/30.5=0.144mmmax=qp0.64+0.14=0.78mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.78mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；P=第一层龙骨(次楞)Vmax2.27kN；第二层龙骨(主楞)采用单木枋: b=80mm, h=80mm,W=180802/6=85333mm3，I=180803/12=3413333mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.327,Mmax=KmPL=0.3272.271000900=668061Nmm=0.67kNm =M

89、max/W=668061/85333=7.83N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=7.83N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.578,Vmax=KVP=1.5782.27=3.58kN =3Vmax/(2bh)=33.581000 /(28080)=0.84N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=0.84N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=1.153,P=第一层龙骨(次楞)Vmax+P=F=2.76kNmax=KPL3/（100EI）=1.1532.7610009003/(10090003413333)=0.7

90、6mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.76mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=7.16kN每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.40.900.90=1.13kN每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=7.16+1.13=8.29kN 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.032610.1=0.33kN水平拉杆7层,拉杆重量=71.800.0326=0.41kN扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60/10007=0.10kN支架重量NGk=立杆重

91、量+水平拉杆重量+扣件重量=0.33+0.41+0.10=0.84kN钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.20.84+8.29=9.30kN(2)钢管立杆长细比验算L0=h=150.00cm，钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=1.000P=N/(A)=9.301000/(1.000424)=21.93N/mm2钢管立杆稳定性21.93N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=250mm,

92、上部荷载为：F=9.30kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=250-15=235mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+235)+2(100+235)=1540mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.57+0.250)1.001540235/1000=397.73kN 支承面受冲切承载力397.73kNF=9.30kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fc

93、c=0.8516700=14195kN/m2,=0.75 lfccAl=0.752141950.02=425.85kN支承面局部受压承载力F=425.85kNF=9.30kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.54=12.96kN/m2F1、F2两者取小值F=12.96kN/m2，有效压头高度=F/=0.54m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位

94、分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 12.96 kN/m2 G=1.2 15.55 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 21.15 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 12.96 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=540182/6=29160mm3，I=bh3/12=540183/12=262440mm41）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105，q=21.15540/1000=11.42kN/m=11.42N/mmMm

95、ax=KMqL2=-0.10511.423002=-107919Nmm=-0.11kNm=Mmax/W=107919/29160=3.70N/mm2 侧模抗弯强度=3.70N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60611.42300/1000=2.08kN =3Vmax/（2bh）=32.081000/(218440)=0.39N/mm2 侧模抗剪强度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=12.96540/1000=7.00kN/m=7.00N/mm，挠度系数K=0.644挠度max

96、=Kq，L4/100EI=0.6447.003004/(1006000262440)=0.23mm=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.23mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9521.15=20.09kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(540-100)/2=220mm=0.22m，N=abFs=0.600.2220.09=2.65kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=11.56kN 对拉螺栓受力2.65kN容许拉力11.56kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度

97、220mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mmW=bh2 /6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 1）抗弯强度验算q=21.15300/1000=6.35kN/m=6.35N/mm；弯矩系数KM=0.125Mmax=KMqL2=0.1256.352202=38418Nmm=0.04kNm=Mmax/W=38418/85333=0.45N/mm2侧肋抗弯强度=0.45N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL =0.6256.35220/1000=0.87kN

98、=3Vmax/（2bh）=30.871000/(28080)=0.20N/mm2侧肋抗剪强度=0.20N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=12.96300/1000=3.89kN/m=3.89N/mm；挠度系数K=0.521max=Kq，L4/100EI=0.5213.892204/(10090003413333)=0.002mm=220/250=0.88mm侧肋挠度max=0mm=0.88mm,满足要求。计算简图及内力图如下图6.计算结果 第一层龙骨(次楞)8080mm单木枋350mm，第二层龙骨(主楞)8080mm单木枋；钢管纵向900mm，钢管横向900mm，

99、底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓1排14，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60,除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜

100、撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。 三、180mm楼面模板支撑计算书1.计算参数结构板厚180mm，层高4.60m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=2

101、06000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 5.18 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 0.24 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 9.28 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2

102、 = 5.78 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.1059.283502=-119364Nmm剪力系数KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.6069.28350=1968Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.1055.783502=-74345Nmm跨中弯矩系数KM=0.078

103、，M3=KMq2L2=0.0785.783502=55228Nmm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.6065.78350=1226N挠度系数K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(5.78/1.2)3504/(1006000486000)=0.16mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000350=245000Nmm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000350=-

104、122500Nmm剪力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-119364Nmm，M2M5=-196845Nmm，M3M4=300228Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=300228Nmm=0.30kNm，=Mmax/W=300228/54000=5.56N/mm2 楼板底模抗弯强度=5.56N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪

105、强度验算V1=1968N，V2+ V3=1226+2100=3326N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=3326N=3.33kN，=3Vmax/（2bh）=33326/(2100018)=0.28N/mm2楼板底模抗剪强度=0.28N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.16+0.54=0.70mm=350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.70mm=1.40mm,满足要求。内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm

106、,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125，q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=9.28350/1000=3.25kN/mMmax=-KMqL2=-0.1253.259002=-329063Nmm=-0.33kNm=Mmax/W=329063/85333=3.86N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=3.86N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625，Vmax=KVqL=0.6253.25900=1828N=1.83kN

107、=3Vmax/（2bh）=31828/(28080)=0.43N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.43N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.521，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=5.78/1.2350/1000=1.69kN/m=1.69N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5211.699004/(10090003413333)=0.19mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.19mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第

108、二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2；W=8980mm3, I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.267，P=1.2503.25900=3656N=3.66kNMmax=KMPL=0.2673656900=878537Nmm=0.88kNm=Mmax/W=878537/8980=97.83N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=97.83N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.933，Vmax=KVP=1.9333.661000=7075N=7.07kN=3Vmax/(2bh)=37075/(22424)=12.51N/mm2第

109、二层龙骨(主楞)抗剪强度=12.51N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=3.461，P，=1.2501.69900=1901N=1.90Nmax=KP，L3/(100EI)=3.46119019003/(100206000215600)=0.54mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.54mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=10738N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1

110、=10738+810=11548N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=4.420.03261000=144N水平拉杆4层,拉杆重量=4(0.90+0.90)0.03261000=235N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=414.60=58N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=144+235+58=437N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2437+11548=12072N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m=150.00cm,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定

111、性验算=0.634,P=N/(A)=12072/(0.634424.00)=44.91N/mm2钢管立杆稳定性44.91N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C35考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=12072/1000=12.07kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.57N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.

112、57+0.250)1.001000100/1000=109.90kN 受冲切承载力109.90kNF=12.07kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8516700=14195kN/m2,=0.75lfccAl=0.752141950.02=425.85kN支承面局部受压承载力425.85kNFa=12.07kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞

113、)采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。四、1000*2000梁模板支撑计算书1计算参数结构楼板厚180mm，梁宽b=1000mm，梁高h=2000mm，层高4.60m,结构表

114、面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板材弹性模量E=6000N/mm2，枋材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用四根扣件式钢管支撑，横向间距450mm，纵向间距450mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm；壁厚3.0mm；截面积4.24cm2；回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/2，抗弯强度f=205.00N/2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷

115、载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (1.00 + 3.64 ) 1.2 = 1.67 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 1.00 2.00 1.2 = 57.60 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 1.00 2.00 1.2 = 3.60 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 1.00 1.4 = 2.80 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 65.67 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 52.39 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18

116、mm，板模宽度b=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105，Mmax=KMq1L2 =-0.10565.673002=-620582Nmm=-0.62kNm=Mmax/W=620582/54000=11.49N/mm2 梁底模抗弯强度=11.49N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606，Vmax=KVq1L=0.60665.67300=11939N=3Vmax/(2bh)=311939/(2100018)=0.99N/

117、mm2 梁底模抗剪强度=0.99N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644，q2=52.39kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.64452.393004/(1006000486000)=0.94mm=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度max=0.94mm=1.20mm,满足要求。内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算立杆横向尺寸L2=450mm，梁宽度b=1000mm。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm，W=bh2/6=80802/6=85333mm3I=bh3/12=80803/12=3413333mm

118、4。a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=65.67300/1000=19.70kN/mb板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1825+0.30)+1.42.50=9.26kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000300/10009.26=1.11kN经过计算得：N1=1.57kN，N2=9.62kN，N3=9.62kN，N4=1.57kNMmax=0.37kN.m,Vmax=5.18kN,F=9.62kN,max =0.17mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.37106/85333=4.34N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗

119、弯强度=4.34N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=35.181000/(28080)=1.21N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=1.21N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.17mm=L/250=450/250=1.80mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.17mm=1.80mm,满足要求。内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)纵向间距450mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F

120、=9620N=9.62kN1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.167，Mmax=KmPL=0.1679.621000450=722000Nmm =Mmax/W=722000/8980=80.40N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=80.40N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.167，Vmax=KVP=1.1679.62=11.22kN =3Vmax/(2bh)=311.221000 /(22424.00)=19.85N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=19.85N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.778,

121、max=KPL3/(100EI)=1.7789.6210004503/(100206000215600)=0.35mm=L/250=450/250=1.80mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.35mm=1.80mm,满足要求。内力图如下图3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力NQK1=16434N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.450.451000=284N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=16434+284=16718N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03262.61000=85N水平拉杆2层,拉杆重量=20.900.032

122、6=59N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.602=29N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=85+59+29=173N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2173+16718=16926N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=16926/(0.634424.00)=62.96N/mm2钢管立杆稳定性计算62.96N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底

123、座200100mm,支承面为（按C35考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=16.93kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.710.91+0.250)1.001020105/1000=68.22kN 钢管支承面受冲切承载力68.22kN16.93kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)

124、=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75lfccAl=0.75261200.02=183.60kN支承面局部受压承载力F=183.60kN16.93kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=242.00=48.00kN/m2比较F1、F2两者取小值F=45.

125、75kN/m2，有效压头高度=F/=1.91m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 45.75 kN/m2 G=1.2 54.90 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 60.50 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 45.75 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm W=bh2/6=1820182/6=98280mm3，I=bh3/12=1820183/12=884520mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数

126、KM=-0.105，q=60.50(2000-180)/1000=110.11kN/m=110.11N/mmMmax=KMqL2=-0.105110.113002=-1040539Nmm=Mmax/W=1040539/98280=10.59N/mm2 侧模抗弯强度=10.59N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606，Vmax=KVqL=0.606110.11300/1000=20.02kN =3Vmax/(2bh)=320.021000/(2181820)=0.92N/mm2 侧模抗剪强度=0.92N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3

127、）挠度验算挠度系数K=0.644，q，=45.75(2000-180)/1000=83.27kN/m=83.27N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.64483.273004/(1006000884520)=0.82mm=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度max=0.82mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(2000-180)/5=364mm=0.36m，N=abFs=0.600.3657.48=

128、12.42kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力12.42kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度364mm；跨数5跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.105，q=60.50300/1000=18.15N/mmMmax=KMqL2=0.10518.153642=252504Nmm=Mmax/W=252504/85333=2.96N/mm2侧肋抗弯强度=2.96N/mm2fm=13.00N/mm2

129、,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KV qL =0.60618.15364/1000=4.00kN =3Vmax/(2A)=34.001000/(28080)=0.94N/mm2 侧肋抗剪强度=0.94N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644，q，=45.75300/1000=13.73N/mmmax=Kq，L4/100EI=0.64413.733644/(10090003413333)=0.05mm=L/250=364/250=1.46mm侧肋挠度max=0.05mm=1.46mm,满足要求。内力图如下图6.梁侧檩梁验算对

130、拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.13qL=1.1318.150.36=7.48kN;Mmax=KmPL=0.1717.480.60106=767448Nmm=Mmax/W=767448/(24730)=81.13N/mm2檩梁抗弯强度=81.13N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6587.48=4.92kN =3Vmax/(2A)=34921/(2

131、2450)=8.20N/mm2檩梁抗剪强度=8.20N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.13qL=1.1313.730.36=5.66kN;max=KP,L3/（100EI）=1.09756556003/(1002060002113500)=0.29mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.29mm=2.40mm,满足要求。7计算结果底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)8080mm木枋300mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0450mm；钢管纵向间距450mm，钢管横向间距450mm，竖肋8080mm

132、木枋300mm，对拉螺栓4排14,横向间距600mm，采用483.0双钢管作为横檩梁。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。第十二章 附图1#楼高大梁立杆平面图2#楼高大梁立杆平面图3#楼高大梁立杆平面图 1#楼剪刀撑设置平面图说明：1、水平剪刀撑设三道，顶部、中间、扫地杆处各一道；2#楼剪刀撑设置平面图说明：1、水平剪刀撑设三道，顶部、中间、扫地杆处各一道；3#楼剪刀撑设置平面图说明：1、水平剪刀撑设三道，顶部、中间、扫地杆处各一道；阳台处高支模剖示图阳台梁支撑体系正视图说明：1、钢管规格为48*3.0; 2、木方规格为80*80说明：1、钢管规格为48*3.0; 2、木方规格为80*80 3、对拉螺栓为14号