芳村大冲口油库改造项目高支模施工方案（88页）.doc

1、目 录一、工程概况2二、编制依据4三、使用材料4四、高支模设计5五、高支模设计验算15六、高支模施工15七、监测措施18八、安全保证措施20九、文明施工措施23十、雨季施工措施24十一、防台风措施24十二、炎热天气施工措施25十三、应急预案25十四、高支模计算书32十五、高支模设计图70一、工程概况工程名称芳村大冲口油库改造项目工程地点广州市芳村信联路5号大院建设单位监理单位施工单位结构类型剪力墙、框剪结构建筑类别办公楼、酒店、配套用房及车库建筑层数/幢数地上2栋分别6层、7层,地下1层,建筑高度23.8/23.9m建筑面积地上41074m2地下14686m2建筑总面积55760m2抗震设防烈

2、度七级抗震等级二级结构使用年限 50年以上高支模搭设概况：本工程共2栋建筑物组成，分别：办公楼6层，酒店7层，地下室1层。酒店地下室层高5.3m，地上首层三层局部架空层高6.9m，上部结构层高3.4m，天面标高为23.9m。办公楼地下室层高5.3m，地上2、3、4层高4.2米，5、6层高3.5m，天面标高为23.8 m。跨度L4m的支承梁及L2m的悬壁梁，按施工规范要求1/10003/1000起拱。本工程高支模所使用材料：钢管483.0，门式脚手架4219301219mm、429301219mm，松木枋80*80。需进行高支模施工的部位分别为：1、+6.9m的首层三层结构梁板，具体范围为：（2

3、-11）轴（A-P）轴，该部位面积约为：2500m2，最大梁截面为12002000，梁最大跨度为17.5m。2、+5.35m的地下室结构顶梁板，具体范围为：（1-24）轴（A-Y）轴，该部位面积约为：14686m2，最大梁截面为8001000，梁最大跨度为16.5m。本工程高支模结构梁尺寸如下：梁截面设计为250700、400700、800900、4001000、6001200、10001500、8001800、8002000、12002000mm等最大截面为12002000 mm，板厚为200、140、100mm，剪力墙厚度为250、350、400mm。1、代表性梁截面尺寸：250700、4

4、00700mm按代表性梁截面尺寸：400mm700mm支模方式；2、代表性梁截面尺寸：800900、2501100、4001000mm、800mm1000mm按代表性梁截面尺寸：800mm1000mm支模方式；3、代表性梁截面尺寸： 8001800、8002000、10001500、12002000mm按代表性梁截面尺寸：1200mm2000mm支模方式；4、代表性板截面尺寸：200、140、100mm按代表性板截面尺寸：200mm支模方式；本工程结构柱尺寸如下：400550、600700、600800、600900、9001000、9001600mm等多种。针对以上高支模梁支撑搭设：梁截面：

5、400mm700mm，梁边至板支撑的距离0.6m，支撑采用门架:纵向间距900mm。800mm1000mm，梁边至板支撑的距离0.6m，支撑采用门架:纵向间距600mm，双门式钢管脚手架错位尺寸为600mm。梁截面：8001800、8002000、10001500、1200mm2000mm，梁边至板支撑的距离0.80m，支撑采用48钢管:横向间距500mm，纵向间距450mm，支架立杆的步距h=1.50m。对拉螺栓的设置按梁高700mm以上设置，对梁高700mm以下的不设置对拉螺栓。梁水平、剪刀撑搭设：支撑体系分别采用门式脚手架及48 钢管脚手架搭设。梁底加纵横48 钢管剪刀撑；水平剪刀撑设置

6、间距6m，在离地面200mm处设一道纵横扫地杆，并沿脚手架的垂直高度每一榀设置一道纵横向水平加强拉结钢管（483.0mm），脚手架应架立在铁垫脚板或双排木枋上。高度为6.9m的高支模施工时，地下室支顶不得拆除，待高支模结构混凝土浇筑完成，混凝土强度等级达到设计要求后方可拆除；墙、柱砼构件浇筑完毕后，高支模横向水平支撑应顶至墙、柱砼构件上，提高整体支撑体系的刚度。（龙骨、对拉螺栓的设置详见：梁的模板支架系统搭设统计表）针对以上高支模板支撑搭设：楼板采用门架支撑体系，门式钢管脚手架间横向间距600mm,纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。板水平、剪刀撑搭设：支撑

7、体系分别采用门式脚手架及48 钢管脚手架搭设。支模高度在5.35m和6.9m的采用门式脚手架作支撑体系，在离地面200mm处设一道纵横扫地杆，并沿脚手架的垂直高度每一榀设置一道纵横向水平加强拉结钢管（483.0mm），并在顶架纵横水平拉结钢管处设置水平剪刀撑，脚手架应架立在铁垫脚板或双排木枋上。墙、柱砼构件浇筑完毕后，高支模横向水平支撑应顶至墙、柱砼构件上，提高整体支撑体系的刚度。（龙骨的设置详见：板的模板支架系统搭设统计表）梁、板的模板支架系统搭设统计表：梁（单位：mm）梁宽(b)梁高(h)龙骨间距支架间距对拉螺栓备 注次龙骨主龙骨竖肋排数错开间距纵向间距排数直径水平间距横向间距400700

8、25012003501900114250700主龙骨采用单钢管80010003006003002600600214260600主龙骨采用双钢管120020002504503004450414360600主龙骨采用双钢管板（单位：mm）板厚木枋间距支架间距备 注次龙骨主龙骨横向间距错架间距纵向间距10020035012006000900支架采用钢管注：1、本表数值为满足条件的最大值，立杆间距具体数值详高支模平面图。2、梁高h700mm不需设置对拉螺栓。二、编制依据1混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）2简明施工计算手册（第二版）3建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1

9、28-2000）4建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）5建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)6建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2001)7本工程的结构施工图纸8公司及同业以往所施工的同类工程施工经验三、使用材料(一) 高支模板支撑体系所采用的材料：材料规格（mm）备注松木枋8080f抗弯强度=13N/mm2f顺纹抗剪=1.4N/mm2钢管483.0f=205N/mm2 w=3mm门式脚手架4219301219429301219厚度3.0mm，门架及配件符合A类质量类别模板18厚胶合板f=10N/mm2 =15N/mm2对拉螺栓m1417.5KN四、高

10、支模设计4.1梁模板1、截面为400700mm的梁（以标高为6.9米验算）：支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。第一层龙骨8080mm单木枋250mm,第二层龙骨483.0单钢管1200mm；门式钢管脚手架纵向900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋8080mm木枋350mm,对拉螺栓1排14,横向间距700mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结 ,配架：3个1930门架，并沿脚手架的垂直高度每榀设置一道纵横水平拉结钢管（483.0mm）。2、截面

11、为8001000mm的梁（以标高为6.9米验算）：支撑采用门式钢管脚手架，宽度L=1200mm，门式钢管脚手架纵向间距600mm，双门式钢管脚手架错位尺寸为600mm,梁边至板支撑的距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。第一层龙骨8080mm双木枋300mm，第二层龙骨483.0双钢管600mm ; 门式钢管脚手架纵向600mm，底模厚度18mm，侧模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓2排14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。配架：3个1930门架，并沿脚手架的垂直高度每榀设置一道纵横水平拉结钢管（483.0mm

12、）。3、截面为12002000mm的梁（以标高为6.9米验算）：梁底夹板厚度为18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.8m，支撑采用48钢管:横向间距450mm，纵向间距450mm，支架立杆的步距h=1.50m，并在梁两侧加纵横48 钢管剪刀撑。 第一层龙骨8080mm木枋250mm，第二层龙骨双钢管483.0450mm；钢管纵向450mm，钢管横向450mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓4排14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。梁侧模板设置钢管斜撑，斜撑底部设在楼板上，并在楼面预留短钢筋用以抗滑作用。当

13、底部支撑楼板的设计荷载不足时，可采取保留一层或多层楼板模板支撑体系加强。4、100mm200mm厚楼面模板（以标高为6.9米验算）：楼板搭设高度达5.356.9m，同时考虑需要对框架梁的支撑和独立柱混凝土浇筑，故该楼板采用门式钢管脚手架支撑体系，门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm，间距350mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；门架横向间距600mm，门架纵向间距900mm。门架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。配架：3

14、个1930门架,1个600门架，并沿脚手架的垂直高度每榀设置一道纵横水平拉结钢管（483.0mm）。 5、柱模板模板厚度18mm,竖肋8080mm单木枋300mm,外檩双钢管450mm；对拉螺栓采用14对拉螺栓，垂直间距450mm，水平间距300mm。6、剪力墙模板模板厚度18mm,竖肋8080mm单木枋300mm,外檩双钢管600mm；对拉螺栓采用14对拉螺栓，水平、垂直间距600mm。7、纵横水平拉杆、交叉拉杆（详见平面布置图及大样图）1）模板支撑体系在离地面200mm处设一道纵横水平扫地杆且不大于250mm。2）剪刀撑按JGJ128-2000规范的在主梁下方必须设置纵向剪刀撑。3）梁模板

15、支撑体系使用门式钢管脚手架支撑体系时，并沿脚手架的垂直高度每榀设置一道纵横水平拉结钢管（483.0mm）。剪刀撑沿纵向在梁支顶的两外侧各设一道。4）高支模搭设高度分别为5.35m、6.9m 。按纵横向不大于6.0m原则设置，剪刀撑与地面夹角不大于60o。5）墙、柱砼构件浇筑完毕后，横向水平支撑应顶至墙、柱砼构件上，提高整体支撑体系的刚度。8、拆模梁模板支撑体系对下层梁板支顶必须要在上层楼板混凝土的强度达到设计要求后才能拆除。9、其他要求1、模板的安装和拆除，除要严格执行本方案外，还必须执行有关的施工规范。2、其他工种需要配合搭设的工作平台，按提出的要求和方案搭设。3、本工程柱结构混凝土采用商品

16、砼，混凝土采用塔吊进行吊运。由于本工程结构柱混凝土强度等级与梁板混凝土强度等级有高差，所以在梁、板混凝土浇筑前必须按设计要求先对结构柱的混凝土进行浇注。10、模板的安装必须符合下表要求模板安装允许偏差及检验方法项目允许偏差检验方法轴线位置5mm钢尺检查底模上表面标高5mm钢尺检查截面内部尺寸基础10mm水准仪或拉线、钢尺检查柱、墙、梁+4mm，-5mm钢尺检查层高垂直度不大于5m6mm经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8mm经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2mm钢尺检查表面平整度5mm2m靠尺和塞尺检查预埋件和预留孔的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心位置3预埋管、预留孔中心线位置3

17、插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，0五、高支模设计验算详见“第十六点计算书”。六、高支模施工模板支撑体系采用18厚夹板，为有利于拆模，所有模板表面均涂刷脱模剂。6.1支撑体系搭设施工6.1.1施工顺序（门架）定好水平控制标高、柱模板安装梁板门式脚手架安装（安装过程中包括纵横向水平拉杆及剪刀撑的安装）架设梁底木枋龙骨于门式脚手架顶托上梁底模板及侧模板安装架设板底木枋龙骨于门式脚手架顶托上楼板模板安装梁板钢筋绑扎梁板混凝土浇筑混凝土养护松下门式脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架。（钢管）定好水

18、平控制标高、柱模板安装梁板钢管安装（安装过程中包括纵横向水平拉杆及剪刀撑的安装）架设梁底木枋龙骨于钢管顶托上梁底模板及侧模板安装架设板底木枋龙骨于钢管顶托上楼板模板安装梁板钢筋绑扎梁板混凝土浇筑混凝土养护松下钢管可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管。6.1.2梁、楼板模板支撑6.1.2.1梁模板的安装先在楼面上弹出轴线、梁位置线，然后安装门架，按设计标高调整可调顶托的标高，将其调至预定的高度；在可调顶托的托板上安放2根8080mm木枋，并用铁丝捆牢，固定后在主龙骨上安装梁底龙骨，龙骨采用8080mm木枋。龙骨安装完成后，按梁位置线安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度大于或等

19、于4m时，梁底模应按要求1/10003/1000起拱。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑，对当900mm梁高700mm时，梁侧模板加一排对拉螺栓，当梁高900mm时，梁侧模板加14排对拉螺栓。6.1.2.2楼面模板的安装通线调整可调顶托的标高，将其调至预定的高度，在可调顶托托板上架设8080mm木枋（大龙骨），固定后架设8080mm木枋（小龙骨），然后在小龙骨上安装模板。6.1.2.3支顶的安装支顶门架安装前，应根据图纸设计所规定的梁底及板底标高确定门式脚手架的安装层数及选用门式脚手架的型号。支顶安装前，应放出轴线、梁位置和楼面水平控制标高。安装第一层

20、门式脚手架后，要进行调平校直，然后逐层向上安装。在每往上安装一榀门架时，门架两侧要安装剪刀撑并锁紧。门式脚手架安装应垂直，上下层脚手架立柱应在同一竖直中心线。脚手架安装要整齐划一，并在相互垂直的两个方向上有保证其稳定的支撑系统。门式脚手架剪刀撑必须牢固，纵横向水平拉杆按每榀门架设置一道，剪刀撑纵向设置，间距少于5m，其中框架梁的立柱必须设剪刀撑。支顶安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，应立即整改。支顶钢管安装前，应根据图纸设计所规定的梁底标高确定钢管安装层数。支顶安装前，应放出轴线、梁位置和楼面水平控制标高。安装第一层钢管后，要进行调平校直，然后逐层向上安装。钢管安装应垂直，上下层钢

21、管立柱应在同一竖直中心线。钢管安装要整齐划一，并在相互垂直的两个方向上有保证其稳定的支撑系统。钢管剪刀撑必须牢固，纵横向水平拉杆按每榀钢管设置一道，剪刀撑纵向设置，其中框架梁的立柱必须设剪刀撑。支顶安装完成后，应认真检查钢管是否牢固，发现问题，应立即整改。6.2支撑体系搭设注意事项1、纵横水平拉杆及剪刀撑采用48钢管。横向水平拉杆与楼面梁板立杆、水平拉杆相连。2、每根立柱的脚座必须加铁垫（100100），并保证铁垫平直稳定，与楼板紧贴。3、根据有关规范的要求，该处的支顶钢管立柱的垂直度允许偏差为10mm，并要求在搭设过程中，每增加46m检查一次，控制水平偏差为5，以保证最后控制数值。立柱之间对

22、接必须加扣夹牢固好，以保证垂直度和力的传递。4、在楼面地台上放出梁中线的标识，按支顶架间距放出整层高支顶每一立管位置。支撑系统的钢管立柱必需采用对接方式，底部采用钢垫块。用水准仪把建筑物水平标高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。5、在楼面砼施工时，对支顶系统进行动态监控；同时留置砼试件，留置的试件应同梁板同条件养护，以利于通过留置的试件的抗压强度来确定拆模是否符合相应的技术条件。6、纵横水平拉杆及剪刀撑采用48钢管。横向水平拉杆与楼面梁板立杆、水平拉杆相连。7、做好周密完善的施工方案的交底，由技术负责人分别向各区施工员及施工班组进行方案交底，施工员在已放好立管线的楼面向班组进行交底，

23、使技术方案切实可行。并根据方案建立三级自验制度。8、将高支撑施工的过程巡检和分阶段验收有机结合起来，通过过程巡检及时发现问题，及时整改，力求一次过关；同时严格分级、分阶段验收，上道工序不合格不得进入下道工序。6.3高支模楼板砼浇筑施工砼浇筑顺序是先柱施工完毕后，然后梁板模板安装完后，再梁板浇筑。浇筑柱时注意每条柱浇注高度，浇筑时严格执行循环分层浇筑。控制浇筑速度2m/h，每层约0.5m高,卸料高度超过2m时,则采用串筒或溜槽。柱砼浇筑完成后要铁工检查柱钢筋保护层，及时对偏差的要进行调整。并且清理干净板面上的砂浆，严禁用清水冲洗（水会流到柱头，对柱砼有严重的影响）。1、梁板浇筑方法应由一端开始用

24、“赶浆法”推进，部分梁需要分层浇筑，分层厚度约为500mm。2、板砼的虚铺厚度应略大于板厚，振捣完毕，用刮尺抹平。刮平过程中，混凝土面要饱满，不能留有小凹洞，初凝前可用磨光机将面层粗磨一次，快要收水干硬时，再细磨光一次。板边和柱边混凝土面因磨光机不能靠近打磨，必须用人工预先边压浆边抹面。梁板砼的振捣，梁板砼使用插入式振动棒及平板式振动器振捣。使用插入式振动棒时，振动棒应垂直插入，并插入到尚未初凝的下层中50100mm，以使上下层相互结合。振动棒插点的间距一般不应超过振动棒有效作用半径的1.5倍，振捣时应“快插慢拨”。振捣时间一般每插点约为2030秒，见到砼不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出水

25、泥浆和外观均匀为止。平板式振动器振捣砼，应使平板底面与砼全面接触，每一处振到砼表面泛浆，不再下沉后，即可缓慢向前移动。七、监测措施根据本工程的特点，准备对框架梁在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对高支模系统进行沉降和位移监测。1、观测点布置：本工程高支模的观测点分沉降观测点及位移观测点，布置主要设置在每条主框架梁的跨中设置一个观测点，支座边设置一个观测点。2、观测方法：将观测基准点引测至一个约50cm 高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在楼板上，测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记。3、监测频率在浇注砼过程中实施实时监测，一般监测频率不宜超过30分钟一次。在砼初凝到达

26、砼终凝时间内也应实施实时监测，每隔1h 观测一次，监测时间根据现场实际情况调整，模板的沉降测量到浇筑完成后12h 后结束。4、对焊接钢筋、线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。高支模搭设允许偏差及监测变形预警值项目搭设允许偏差变形预警值检查工具立杆钢管弯曲3mL4m12mm/立杆钢管弯曲4mL6.5m20mm/水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m30mm/立杆垂直度全高50mm10mm经纬仪及钢板尺立杆脚手架高度H内H/60010mm吊线和卷尺支架沉降观测10mm8mm水准仪支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺八

27、、安全保证措施8.1模板安装1.遇6级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，不滑时再进行工作。2.模板及支架应具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇混凝土自重、侧压力和施工中产生的荷载及风荷载。模板支架底部的结构或地基，必须具有支撑上层荷载的能力。模板支架立杆底部应设置垫板，不得使用砖及脆性材料铺垫。并应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。支撑体系搭设应严格进行钢管及门架的筛选，凡严重锈蚀、薄壁、弯曲及裂变的杆件不宜采用。3.模板支架立杆在安装的同时。应加设水平支撑，立杆高度大于2m时，应设在上下各设一道水平支撑，每增高1.5m2m时，再增设一道水平支撑。4.满

28、堂模板立杆除必须在四周及中间设置纵、横双向水平支撑外，当立杆高度超过4m以上时，应每隔35m设纵横一道剪刀撑。5.当底部支撑楼板的设计荷载不足时，可采取保留两层或多层楼板模板支撑体系（经计算确定）加强；支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。6.安装5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆。7.工作前应检查使用的工具是否牢固，扳手等工具应用绳链系挂在身上，钉子应放在工具袋，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。8.安装模板时，操作人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护的安全意识。9

29、.两人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。10.支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。11.高处作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。12.模板上有预留孔洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在楼板拆除后将洞口盖好。13.封柱子模板时，不准从顶部往下套。14.应严格控制模板上堆料及设备荷载，当采用小推车运输时，应搭设小车运输通道，将荷载传给建筑结构。8.2模板拆除模板拆除的时间，应依同条件养护的砼试块

30、强度来确定，其标准为：1）、跨度小于8m的梁、板混凝土强度达到75%以上。2）、跨度大于8m的梁及悬挑部位混凝土强度须达100%。1.模板拆除时，上下应有人接应，严禁高处掷下。高空拆模时，应由专人指挥，并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。2.拆模时应一次拆清：不得留下无撑模板。拆下的模板应随完工随清理，拆除的模板、料具应码放整齐。如需中途停歇时，应将已活动的弹板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。所有杆件扣件，在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面。3.拆除模板应用长棒，不允许人站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意

31、整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然掉落伤人。4.安装拆除模板时禁止使用短细木料、钢模板作站立人用的脚手板。拆模时，临时脚手架应牢固，不得用拆下的模板作脚手板。脚手板搁置应牢固平整，不得有空头板，以防踏空坠落。5.拆除人员进入岗位以后，先加固松动部位，清除步层内存留的材料、物件及垃圾块，严禁高处抛掷。6.模板拆除时下面不得同时进行清整，操作人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；物料临时堆放处应离楼层边沿不应小于1m。操作人员要主动避让吊物，增强自我保护的安全意识。7.模板支架拆除必须有工程负责人的批准手续及混凝土的

32、强度报告。8.模板拆除顺序应按先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板，不得采用大面撬落方法。拆除的模板、支撑、连接件应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。9.拆除较大跨度梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。拆除多层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。10.当水平支撑超过二道以上时，应先拆除二道以上水平支撑，最下一道大横杆与立杆应同时拆除。8.3施工用电1.施工现场应定期对电工和用电人员进行安全用电教育培训和技术交底。2.电气设备周围应无可能导致电气火灾的易燃、易爆物和导致绝缘损坏的腐蚀介质，否则应予清除或做防护处理。3.电气设备设置场所应能避免物体打击

33、、撞击等机械伤害，否则应做防护处理。4.在接零保护系统中电气设备的金属外壳必须与保护零线（PE线）连接。5.保护零线上的统一标志为绿/黄双色绝缘导线，在任何情况下不得使用绿/黄双色线做负荷线；6.保护零线上不得装设控制开关或熔断器；7.架空线路应采用绝缘导线，并经横担和绝缘子架设在专用电杆上；8.架空线路截面应满足计算负荷、线路末端电压偏移（不大于5%）和机械强度要求；9.架空线敷设高度应满足下列要求：a.距施工现场地面不小于3m；b.距机动车道不小于6m；10.施工用电应实行三级配电，即设置总配电箱或室内总配电柜、分配电箱、开关箱三级配电装置。开关箱以下应为用电设备。11.施工用电动力配电与

34、照明配电宜分箱设置，当合置在同一箱内时，动力与照明配电应分路设置。12.施工用电配电箱、开关箱应采用铁板（厚度为1.2mm2.0mm）或阻燃绝缘材料制作。不得使用木质配电箱、开关箱及木质电器安装板。13.施工用电移动式配电箱、开关箱应装设在坚固的支架上，严禁于地面上拖拉。14.施工用电开关箱应实行“一机一闸一漏一箱”制，不得设置分路开关。15.施工用电配电箱、开关箱中应装设电源隔离开关、短路保护器、过载保护器，其额定什和动作整定值应与其负荷相适应。总配电箱、开关柜中还应装设漏电保护器。16.一般场所，照明电压应为220V。17.施工照明室外灯具距地面不得低于3m。18.施工照明使用220V碘钨

35、灯应固定安装，其高度不应低于3m，距易燃物不得小于500mm，并不得直接照射易燃物，不得将220V碘钨灯做移动照明。19.施工用电照明器具的形式和防护等级应与环境条件相适应。需要夜间或暗处施工的场所，必须配置应急照明电源。8.4施工机具1.各种施工机具运到施工现场，必须经检查验收确认符合要求挂合格证后，方可使用。2.所有用电设备的金属外壳、基座除必须与PE线连接外，且必须在设备负荷线的首端处装设漏电保护器。对产生振动的设备其金属基座、外壳与PE线的连接点不得少于两处。3.每台用电设备必须设置独立专用的开关箱，必须实行“一机一闸一漏一箱”并按设备的计算负荷设置相匹配的控制电器。4.各种设备应按规

36、定装设符合要求的安全防护装置。5.作业人员必须按规定穿戴劳动保护用品。6.作业人员应按机械保养规定做好各级保养工作。机械动转中不得进行维护保养。7.机械安装应稳定牢固，露天应有防雨棚。开关箱与机械的水平距离不得超过3m，其电源线路应穿管固定。操作及分、合闸时应能看到机械各部位工作情况。8.木工电锯必须有符合要求的安全防护装置，严禁随意拆除。操作人员必须是经培训的指定人员。严禁使用平刨和圆盘锯合用一台电动机的多功能机械化。安全技术措施应包括：防火、防毒、防爆、防尘、防雷击、防触电、防坍塌、防物体的打击、防机械伤害、防高空坠落、防暑、防疫、防环境污染等方面的措施。九、文明施工措施施工期间，现场内的

37、材料应按施工平面布置图将各类材料堆放，各工序完成后，剩余材料严禁乱堆乱放，模板制安施工过程，作业班组要每天下班前对作业区的材料进行清理归堆，完工后要清扫干净，方可交给下一工序作业。要在规定的施工作业时间内，才准使用电锯，防止使用的噪音影响周围居民的休息，并要做到施工过程不扰民或少扰民，为创造文明施工工地打下良好的基础。十、雨季施工措施做好汛前和雨季来临前的检查工作，及时认真整改存在隐患，做到防患于未然。汛期和雨季来临期间要组织昼夜值班，做好记录，密切注意天气预报和暴雨警报。安排好应急疏散通道及安全集结中心。雨季来临之前，加固临时设施，大标志牌，临时围墙等处设警告牌；疏通好施工场地内的下水管道和

38、雨水井，保证排水畅通，保证场地雨后不陷、不滑、不泥泞、不存水。雨天作业必须设专人看护，存在险情的地方未采取可靠的安全措施之前禁止作业施工。检查机械防雷接地装置是否良好，各类机械设备的电气开关应做好防雨准备。大风雷雨天气应切断电源，以免引起火灾或触电伤亡事故。风雨过后，要对现场的临时设施、用电线路等进行全面的检查，当确认安全无误后方可继续施工。各区高支模，必须设置避雷装置，且其周围有排水设施。已经完成主体的建筑顶部要接通避雷针线。机电设施要经常检查接零、接地保护，所有机械棚要搭设严密，防止漏雨，并随时检查漏电装置功能是否灵敏有效。钢管底部地基要找平夯实，垫好通板，做好排水，防止雨季积水造成脚手架

39、下沉。钢筋要用枕木或木方、地垄等架高，防止沾泥、生锈。浇筑混凝土前，要随时掌握天气预报，尽量避免在雨天进行。雨季应经常测定石子、砂子、粉煤灰的含水率，及时调整配合比，保证质量。现场足够的覆盖材料，要保证新浇筑的混凝土不被雨水冲刷，已喷脱模剂的模板不被雨水冲掉。下雨或连绵阴雨天气，抗风及抗雨领导小组应组织抢险队集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患。十一、防台风措施（1）台风季节应特别提高警惕，随时做好防台风袭击的准备。设专人关注天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，如遇天气变化及时报告，以便采取有效措施。（2）成立台风期间抢险救灾小组，密切注意现场动态，遇有紧急情况，立刻投入现场进行抢救

40、，使损失降到最低。（3）遇6级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雨后应先清扫施工现场，支撑不滑时再进行工作。（4）对施工现场办公室、食堂、仓库等临设工程应进行全面详细检查，如有拉结不牢、排水不畅、漏雨、沉陷、变形等情况，应采取措施进行处理，问题严重的必须停止使用。风雨过后，应随时检查，发现问题，重点抢修。（5）台风到来之前，应对各区楼面高耸独立的机械、脚手架、及未装好的钢筋、模板等进行临时加固，堆放在楼面、屋面的小型机具、零星材料要堆放加固好，不能固定的东西要及时搬到建筑物内。（6）在台风来之前要立即对模板、钢筋特别是脚手架、电源线路进行仔细检查，发现问题要及时处理，经现场负责人同意方可复工。

41、（7）在台风来之前抗风及抗雨领导小组应组织抢险队集结待命，统一指挥，随时准备排除危险隐患。安排好应急疏散通道及安全集结中心。（9）科学、合理安排台风期间施工，使工程不会因此而处于停工状态。提前安排好各分部分项工程的施工，做到有备无患。台风过后，全体动员进行抢险救灾，全面检查已施工工程的质量状况，以最快的速度恢复生产，使工期损失降到最低。十二、炎热天气施工措施（1）炎热天气要做好防暑降温工作。（2）工地设茶水供应站，保证施工操作人员的水分补充；饮食要卫生、饭菜要可口，确保职工健康。（3）高温时期施工，应避开日照高温时间浇灌砼，必须连续施工时，对模板、输送泵采取浇水、覆盖等降温措施。（4）试配砼配

42、比时应考虑到天气炎热的情况，如加缓凝剂延缓砼的凝固，降低坍度落损失等。（5）高温时期混凝土出罐温度控制不得高于30。（6）指派专人负责做好砼的养护工作，采用浇水蓄水养护，使砼表面经常处于湿润状态，防止发生龟裂现象。十三、应急预案13.1 应急预案工作流程根据本工程特点及施工工艺的实际情况，认真的组织了对危险源和环境因素的识别和评价，特制定施工过程发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损害和不良环境影响。其工作流程如下:（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救

43、援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。（4）项目部指定现场专职安全员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。其应急准备和响应工作程序见下图：成立抢险小分队编制应急预案危险源及环境因素辩识、评价组建抢险队、小组配备应急物资、设备应急知识教育培训进行评审、修订实施应急预案定期评审应急准备和响应工作程序图13.2 应急机构设置应急救援小组成员名单及联系电话名称职务联系电话莫志军组长陈晓航副组长刘掌维组员李伟

44、强组员13.2.1 应急机构设置建立以项目经理为组长的安全生产领导小组，全面负责并领导本项目的安全生产工作。安全生产领导小组成员由项目经理（任组长）、主管安全生产工作的专职安全员、各班组负责人组成。（1）项目经理是施工项目安全管理第一责任人。（2）各级职能部门、人员，在各自业务范围内，对实现安全生产的要求负责。（3）全员承担安全生产责任，纵向到底、横向到边，环环紧扣，人人负责。（4）开工前项目经理部组织有关人员编制实施性安全技术措施方案，对结构施工等作业项目编制和实施专项安全措施设计，确保施工安全。（5）健全新工人进场安全教育制度，实行三级安全教育制度，特殊工种作业人员须持证上岗。（6）实行逐

45、级安全技术交底制度，由项目经理部组织有关人员进行详细安全技术交底，并做好记录。由专职安全员对施工安全技术措施的执行情况进行监督检查。13.2.2 人员分工与职责（1）组长：负责高支模应急救援全面工作。（2）副组长：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（3）队员：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。（4）各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的

46、相关指令。13.3 应急准备1、应急知识教育培训应急队在发现危险时进行抢险，对应急队均进行针对性的应急知识培训。2、进行应急演练，提高应急救援能力为了在出现危险伤情时处理迅速，不至于手忙脚乱，对预设险情进行实地演练，由项目经理组织安排，使所有人员均参与其中。3、报警救援及其他联络电话报警救援及其他联络电话单位电话单位电话火警119急救120公安110交通12213.4 应急物资计划预备应急救援物资计划如下：预备应急救援物资计划表序号器材或设备数量主要用途1钢管若干支撑加固2模板若干支撑加固3木方若干支撑加固4顶托若干支撑加固5担架2个抢救伤员6止血急救包3个抢救伤员7手电筒15个停电时照明求援

47、8应急灯5个停电时照明求援9对讲机5台联系指挥求援13.5 突发事件专项应急措施15.5.1 应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成员立即向组长汇报，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。（4）项目部指定现场专职安全员负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。具体工作流程见下图紧急事故发生抢险应急队抢险方案确定进行抢险物资、设备到位抢险结束

48、、恢复生产措施及善后处理、进行总结上报值班人员现场处置、送医院抢救人员伤亡上报组长应急救援工作流程图13.5.2 高空坠落事故专项应急措施（1） 当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“120” 急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。（2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。（3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可

49、能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。13.5.3 模板、坍塌事故专项应急措施（1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。（2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）。（3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施。（4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小。（5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等

50、。13.5.4 物体打击事故专项应急措施当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。（1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。（2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。（3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。（4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如

51、果是重伤，应迅速送医院抢救。13.5.5 触电事故专项应急措施触电急救的要点是动作迅速、救护得法，切不可惊慌失措，束手无策。要贯彻“迅速、就地、正确、坚持”的触电急救八字方针。如果有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，然后根据触电者的具体症状进行对症施救。（1） 脱离电源的基本方法有： 将出事附近的电源开关刀拉掉、或将电源插头拔除，以切断电源； 用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源从触电者身上拔离或将触电者拨离电源。 必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、以及木柄工具）切断电源线。 救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。（2） 根据触电者的

52、状况现场进行人工急救（如心脏肺复苏），并迅速向工地负责人报告或报警，立即送医院急救。（3） 当触电者位于高处时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死，造成二次伤害。13.6恢复生产及应急抢险总结抢险救援结束后参加项目部的恢复生产会，对生产安全事故发生的原因进行分析，确定下部恢复生产应采取的安全、文明施工措施和管理措施。我部主要从以下几个方面进行恢复生产：(1) 做好事故处理和善后工作，对受害人进行领导慰问或团体慰问，对良性事迹加强报道。(2) 健全各组织机构，加强人员管理，充分发挥管理的机能、职能和人的作用。(3) 做好技术、试验、测量、机械、施工工艺、后勤等各项保证工作。(4) 对

53、恢复生产确保人员和资金投入不受阻。(5) 确保设计、施工方案可行，符合现场实际情况，可利用现场存有的机械、设备和材料。(6) 及时调用后备人员和机械设备，补充到该工程，进行生产恢复，尽快达到生产正常。(7) 抢险结束和生产恢复后，对应急预案的整个过程进行评审、分析和总结，找出预案中存在的不足，并进行评审及修订，使以后的应急预案更加成熟，遇到紧急情况等能处理及时，将安全、财产损失降低到最低限度。十四、高支模计算书(一)400700mm梁模板及支撑体系计算书结构楼板厚200mm，梁宽b=400mm,梁高h=700mm,层高6.90m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm,侧模厚度18

54、mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用门式钢管脚手架宽度L=1200mm, 门式钢管脚手架纵向间距900mm,梁边至板支撑的距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 1.00) 1.2 = 0.50 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 0.70 1.2 = 8.06 kN/m钢筋荷载 1.5 k

55、N/m3 0.40 0.70 1.2 = 0.50 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合 q1 = 10.19 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 7.56 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=250mm,计算跨数5跨；底模厚度h=18mm,板模宽度b=400mm；W=bh2/6=400182/6=21600mm3； I=bh3/12=400183/12=194400mm4；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2=-0.10510.192502=Mmax/W=6687

56、2/21600=3.10N/mm2梁底模抗弯强度=3.10N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60610.19250=1544N=1.54kN=3Vmax/(2bh)=31544/(240018)=0.32N/mm2梁底模抗剪强度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=7.56kN/m；挠度系数K=0.644；max=Kq2 L4/(100EI)=0.6447.562504/(1006000194400)=0.16mm=250/250=1.00mm梁底模挠度max=0.16mm=1.

57、00mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm,梁宽C=400mm,=400/1200=0.33 ；第一层龙骨采用木枋 b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3，I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=10.19250/400=6.37kN/mMqb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/10002

58、50/10009.86=0.74kNa =0.5(L-c)=0.5(1200-400)=400mm，MpMmax=MqMp=(0.64+0.30)106=Mmax/W=940000/85333=11.02N/mm2第一层龙骨抗弯强度=11.02N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.56.37400/1000+0.74/1000=2.01kN=3Vmax/(2bh)=32.011000/(28080)=0.47N/mm2第一层龙骨抗剪强度=0.47N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨间距/梁宽=7.5

59、6250/400=4.73N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =4.7340012003(8 - 4 0.332+0.333)/(38490003413333)=2.11mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.74100040012002(3 - 40.332)/(2490003413333)=1.48mmmax=qp=2.11+1.48=3.59mm =1200/250=4.80mm第一层龙骨挠度max=3.59mm=4.80mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距900mm,计算跨数5跨；第二层龙骨采用483.0

60、单钢管: W=4490mm3，I=107800mm4 A=4.240cm2；1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.56.37400/1000+0.74=2.01N弯矩系数KM=0.407Mmax=KMPL= =Mmax/W=736263/(1.154490)=163.98N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=163.98N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.496Vmax=KVP=2.4962.011000=5017N =3Vmax/(2bh)=35.021000 /(22424.00)=8.88N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=8.88N/mm2fv

61、=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算P=V=1/2q梁宽P板传=0.54.73400/1000+0.74=1.69kN挠度系数K=2.790max=KPL3/(100EI)=2.7901.6910009003/(100206000107800)=1.54mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=1.54mm=3.60mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数=4.180传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =4.1802.01=8.40kN 每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN

62、/m2）:NQK2 =1.40.60.901=0.76kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =8.40+0.76=9.16kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量=0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量=0.08kN/m，钢管重量=0.0376kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK =(6.90-0.70-1.9)0.08+32.100.0376=0.58kN门式钢管脚手架总承载力=1.2NGKNQK =1.20.58+9.16=9.86kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40

63、.16/2=20.08kN 门式钢管脚手架轴向力设计值N=9.86kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。 4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=9.86+0.081.90+(1.2+0.90)0.03761.2=10.14kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO

64、=(0.710.91+0.150)1.001020105/1000=68.22kN 门架支承面受冲切承载力68.22kN上部荷载F=10.14kN,满足要求。 （2）支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+0.102)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN 支承面局部受压承载力F=183.60kN上部荷载F=10.14kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/(T+1

65、5)1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.70=16.80kN/m2比较F1、F2取小值F=16.80kN/m2，有效压头高度为F/=0.70m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 16.80 kN/m2 G=1.2 20.16 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 25.76 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/

66、1.2 16.80 kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=350mm,计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=500182/6=27000mm3；I=bh3/12=500183/12=243000mm4。1）抗弯强度验算q=25.76(700-200)/1000=12.88kN/m=12.88N/mm；弯矩系数KM=-0.105。Mmax=KqL2=-0.10512.883502=Mmax/W=165669/27000=6.14N/mm2 侧模抗弯强度=6.14N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KVqL=0.6

67、0612.88350/1000=2.73kN =3Vmax/(2bh)=32.731000/(218500)=0.46N/mm2 侧模抗剪强度=0.46N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=16.80(700-200)/1000=8.40kN/m=8.40N/mm，挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.6448.403504/(1006000243000)=0.56mm=350/250=1.40mm侧模挠度max=0.56mm=1.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9525.76=2

68、4.47kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=700mm=0.70m，竖向间距b=(700-200)/2=250mm=0.25m，N=abFs=0.700.2524.47=4.28kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN 对拉螺栓受力4.28kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度250mm；跨数2跨；木枋尺寸 b=80mm,h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3, I=bh3/12=80803/12=3413333mm4, 1）抗弯强度验算q=25.76350/1000=9.02kN/m=9.02N/mm；弯矩系数KM=-0.

69、125；Mmax=KMqL2=-0.1259.022502=Mmax/W=70469/85333=0.83N/mm2侧肋抗弯强度=0.83N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL =0.6259.02250/1000=1.41kN =3Vmax/(2bh)=31.411000/(28080)=0.33N/mm2侧肋抗剪强度=0.33N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=16.80350/1000=5.88kN/m=5.88N/mm；挠度系数K=0.521max=Kq，L4/100EI=0.5215.8825

70、04/(10090003413333)=0mm=250/250=1.00mm侧肋挠度max=0mm=1.00mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：6.计算结果第一层龙骨8080mm单木枋250mm,第二层龙骨483.0单钢管1200mm；门式钢管脚手架纵向900mm,底模厚度18mm,侧模厚度18mm；竖肋8080mm木枋350mm,对拉螺栓1排14,横向间距700mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结 ,配架：3个1930门架。(二)8001000mm梁模板及支撑体系计算书结构楼板厚200mm，梁宽b=800mm，梁高h=1000mm，层高6.90m；结构表面考虑隐蔽；模板材料为

71、：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度=18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ； 支撑采用门式钢管脚手架，宽度L=1200mm，门式钢管脚手架纵向间距600mm，双门式钢管脚手架错位尺寸为600mm,梁边至板支撑的距离0.60m；门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。2.梁底模验算（1）梁底模及支撑荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.80 + 1.60) 1.2 = 0.86 kN/m砼自重 24.0 k

72、N/m3 0.80 1.00 1.2 = 23.04 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.80 1.00 1.2 = 1.44 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.80 1.4 = 2.24 kN/m梁底模和支撑承载力计算组合 q1 = 27.58 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 21.12 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=800mm；W=bh2 /6 =800182/6=43200mm3；I=bh3/12=800183/12=388800mm4.1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0

73、.105Mmax=KMq1L2 =-0.10527.583002=Mmax/W=260631/43200=6.03N/mm2 梁底模抗弯强度=6.03N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60627.58300=5014N=5.01kN=3Vmax/（2bh）=35014/(280018)=0.52N/mm2 梁底模抗剪强度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=21.12kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64421.123004/(1006000

74、388800)=0.47mm =300/250=1.20 mm梁底模挠度max=0.47mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门式钢管脚手架宽度L=1200mm，双门式钢管脚手架错位尺寸L2=600mm，梁宽度b=800mm；第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=27.58300/800=10.34kN/mb板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.2025+0

75、.30)+1.42.50=9.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000300/10009.86=0.89kN经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=-0.15kN；N2=5.18kN；N3=5.18kN；N4=-0.15kNMmax=0.23kN.m；Vmax=3.10kN； Fmax=5.18kN；max=0.23mm1）抗弯承载力验算=Mmax/W=230700/85333=2.70 N/mm2第一层龙骨抗弯强度=2.70N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=32.591000/(28080)=0.61N/mm2 第一

76、层龙骨抗剪强度=0.61N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.23mm，=600/250=2.40mm 第一层龙骨挠度max=0.23mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门式钢管脚手架纵向间距600mm，计算跨数5跨；P=F=5.18kN=5180N;第二层龙骨采用483.0双钢管: W=8980mm3,I=215600mm4 A=4.240cm2； 钢材弹性模量 E=20600N/mm2，抗弯强度f=205 N/mm2,抗剪强度fv=125 N/mm2。1）抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.171Mmax=KMPL= =Mm

77、ax/W=531468/(1.158980)=59.18 N/mm2第二层龙骨抗弯强度=59.18N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.685Vmax=KVP=0.6855.181000=3548N =3Vmax/(2bh)=33.551000 /(22424.00)=6.28N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=6.28N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.096max= KPL3/（100EI）=1.0965.1810006003/(100206000215600)=0.28mm=L/250=600/250=2.

78、40mm 第二层龙骨挠度max=0.28mm=2.40mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：3.支撑承载力验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数为2.198传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =2.1985.18=11.39kN 每个门式钢管脚手架立柱的活载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.60.601=0.50kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =11.39+0.50=11.89kN 单榀MF1219门式钢管脚手架与交叉支撑等配件沿高度重量为0.304/1.9=0.16kN/m 每个门式钢管脚手架立柱沿高度重量0.08kN/m，钢

79、管重量为0.0376kN/m门式钢管脚手架和水平拉杆重量NGK =(6.90-1.00-1.9)0.08+31.800.0376=0.52 kN门式钢管脚手架总承载力=1.2NGKNQK =1.20.52+11.89=12.51kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值为40.16/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=12.51kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=12.51+0.081.90+(1.2+0.6

80、0)0.03761.2=12.77kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.150)1.001020105/1000=68.22kN 门架支承面受冲切承载力68.22kN上部荷载F=12.77kN,满足要求。（2）支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+0.102)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=

81、(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN 支承面局部受压承载力F=183.60kN上部荷载F=12.77kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.00=24.00kN/m2比较F1、F2取小值F =24.00kN/m2,有效压头高度为F/=1

82、.00m2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 24.00 kN/m2 G=1.2 28.80 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 34.40 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 24.00 kN/m2（2）模板强度验算取竖肋间距L=300mm ，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mm，W=bh2/6=800182/6=43200mm3，I=bh3/12=800183/12=388800mm4。1）抗弯强度验算q=34.40(1000-200)/1000=27.5

83、2kN/m=27.52N/mm；弯矩系数KM=-0.105Mmax=KqL2=-0.10527.523002= Mmax/W=260064/43200=6.02N/mm2 侧模抗弯强度=6.02N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606Vmax=KV qL=0.60627.52300/1000=5.00kN =3Vmax/（2bh）=35.001000/(218800)=0.52N/mm2 侧模抗剪强度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=24.00(1000-200)/1000=19.20kN/m=19.20

84、N/mm，挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.64419.203004/(1006000388800)=0.43mm=300/250=1.20mm 侧模挠度max=0.43mm=1.20mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：（3）对拉螺栓计算Fs=0.95（GF+QQ2k）=0.9534.40=32.68kN/m2;设2排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1000-200)/3=267mm=0.27m，N=abFs=0.600.2732.68=5.29kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN 对拉螺栓受力5.29kN容许拉力17.

85、80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度267mm，跨数3跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4 。1）抗弯承载力验算q=34.40300/1000=10.32kN/m=10.32N/mm；弯矩系数KM=-0.100Mmax=KMqL2=-0.10010.322672=Mmax/W=73387/85333=0.86N/mm2 侧肋抗弯强度=0.86N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.600Vmax=KV qL=0.60010.32

86、267/1000=1.65kN =3Vmax/（2bh）=31.651000/(28080)=0.39N/mm2侧肋抗剪强度=0.39N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=24.00300/1000=7.20kN/m=7.20N/mm；挠度系数K=0.677max=Kq，L4/100EI=0.6777.202674/(10090003413333)=0.01mm=267/250=1.07mm 侧肋挠度max=0.01mm=1.07mm,满足要求。计算简图和内力图如下图：6.计算结果第一层龙骨8080mm双木枋300mm，第二层龙骨483.0双钢管600mm ; 门式钢

87、管脚手架纵向600mm，底模厚度18mm，侧模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓2排14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。 (三)12002000mm梁模板及支撑体系计算书结构楼板厚200mm，梁宽b=1200mm，梁高h=2000mm，层高6.90m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度=18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.80m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2 ，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管:横向间距450mm，纵向间距4

88、50mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm；壁厚3.0mm；截面积4.24cm2；回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/2，抗弯强度f=205.00N/2,抗剪强度fv=125.00 N/2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (1.20 + 3.60 ) 1.2 = 1.73 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 1.20 2.00 1.2 = 69.12 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 1.20 2.00 1.2 = 4.32

89、 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 1.20 1.4 = 3.36 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 78.53 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 62.64 kN/m（2）梁底模板验算第一层龙骨间距L=250mm，计算跨数5跨。底模厚度h=18mm，板模宽度b=1200mm；W=bh2 /6=1200182/6=64800mm3，I=bh3/12=1200183/12=583200mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMq1L2 =-0.10578.532502=Mmax/W=515353/64800=7.95N/mm2 梁

90、底模抗弯强度=7.95N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2） 抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KVq1L=0.60678.53250=11897N=11.90kN=3Vmax/（2bh）=311897/(2120018)=0.83N/mm2 梁底模抗剪强度=0.83N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=62.64kN/m，挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64462.642504/(1006000583200)=0.45mm=L/250=250/250=1.00mm 梁底模挠度max=0.45mm=1.00mm,

91、满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）第一层龙骨验算立杆横向尺寸L2=450mm，梁宽度b=1200mm。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm， W=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨间距/梁宽=78.53250/1200=16.36kN/mb板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.2025+0.30)+1.42.50=9.86kN/m2板传递到第一层龙骨的荷载P=400/1000250/10009.86=0.99kN经过计算得：N1=2.7

92、1kN，N2=8.34kN，N3=8.34kN，N4=2.71kN；Mmax=0.34kN.m,Vmax=4.65kN,F=8.34kN,max =0.28mm1）抗弯强度验算=Mmax/W=0.34106/85333=3.95N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=3.95N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算=3Vmax/(2bh)=34.651000/(28080)=1.09N/mm2第一层龙骨抗剪强度=1.09N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算max=0.28mm=L/250=450/250=1.80mm 第一层龙骨挠度max=0.28mm=1

93、.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算第二层龙骨纵向间距450mm,计算跨数5跨。第二层龙骨采用双钢管，483.0；W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2；P=F=8340N=8.34kN；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.224Mmax=KmPL= =Mmax/W=842000/8980=93.76N/mm2 第二层龙骨抗弯强度=93.76N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.358Vmax=KVP=1.3588.34=11.32kN =3Vmax/(2bh)=311.321000

94、/(22424.00)=20.03N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=20.03N/mm2fv=125.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.812max=KPL3/（100EI）=1.8128.3410004503/(100206000215600)=0.31mm=L/250=450/250=1.80mm 第二层龙骨挠度max=0.31mm=1.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为2.140每根钢管承载NQK1 =2.1408340=17845N 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.40.

95、450.451000=284N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =17845+284=18129N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.03264.91000=160N水平拉杆4层,拉杆重量=40.900.0326=117N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.604=58N支架重量NGk=立杆重量 + 水平拉杆重量 + 扣件重量=160+117+58=336N钢管轴向力N1.2NGK + NQK=1.2336+18129=18531N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,=L0/i=150.00/1.59=94.34钢管立杆长细比94

96、.34150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算 =0.634，P=N/(A)=18531/(0.634424.00)=68.94N/mm2钢管立杆稳定性计算68.94N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=18.53kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-15=105mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+105)+2(100+105)=1020mm,h=1.00(0.7h ft0

97、.15pc,m)UmhO=(0.710.91+0.150)1.001020105/1000=68.22kN 钢管支承面受冲切承载力68.22kN18.53kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN 支承面局部受压承载力F=183.60kN18.53kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+

98、15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 (=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=242.00=48.00kN/m2比较F1、F2两者取小值F=45.75kN/m2，有效压头高度=F/=1.91m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 45.75 kN/m2 G=1.2 54.90 kN/m2倾倒混凝土产生的荷载Q3K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 60.50 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算

99、荷载/1.2 45.75 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm ,计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm； W=bh2/6=1800182/6=97200mm3，I=bh3/12=1800183/12=874800mm4。1）抗弯强度验算q=60.50(2000-200)/1000=108.90kN/m=108.90N/mm，弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.105108.903002=Mmax/W=1029105/97200=10.59N/mm2 侧模抗弯强度=10.59N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.60

100、6Vmax=KVqL=0.606108.90300/1000=19.80kN =3Vmax/（2bh）=319.801000/(2181800)=0.92N/mm2 侧模抗剪强度=0.92N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=45.75(2000-200)/1000=82.35kN/m=82.35N/mm，挠度系数K=0.644max=Kq，L4/100EI=0.64482.353004/(1006000874800)=0.82mm=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度max=0.82mm=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（3）对拉螺栓

101、计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9560.50=57.48kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(2000-200)/5=360mm=0.36m，N=abFs=0.600.3657.48=12.42kN；对拉螺栓14,容许拉力Ntb=17.80kN对拉螺栓受力12.42kN容许拉力17.80kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度360mm；跨数5跨；木枋尺寸 b=80mm， h=80mm。W=bh2 /6=80802/6=85333mm3， I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算q=60.50300/1

102、000=18.15N/mm；弯矩系数KM=-0.105Mmax=KMqL2=-0.10518.153602=Mmax/W=246985/85333=2.89N/mm2 侧肋抗弯强度=2.89N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606Vmax=KV qL =0.60618.15360/1000=3.96kN =3Vmax/（2bh）=33.961000/(28080)=0.93N/mm2 侧肋抗剪强度=0.93N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=45.75300/1000=13.73N/mm；挠度系数K=0.644挠度ma

103、x=Kq，L4/100EI=0.64413.733604/(10090003413333)=0.05mm=L/250=360/250=1.44mm 侧肋挠度max=0.05mm=1.44mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：6计算结果：第一层龙骨8080mm木枋250mm，第二层龙骨双钢管483.0450mm；钢管纵向450mm，钢管横向450mm，底模厚度18mm；竖肋8080mm木枋300mm，对拉螺栓4排14,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。(四)200mm板模板及支撑体系计算书结构板厚200mm，层高6.90m, 结构表面考虑隐蔽；

104、模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2 ,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2.门式钢管脚手架间横向间距600mm, 门式钢管脚手架架间纵向间距900mm，门式钢管脚手架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.20 1.2 = 5.76 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0

105、 0.20 1.2 = 0.26 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 9.88 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 6.38 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨间距L=350mm,计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度1000mm；W=bh2 /6=1000182/6=54000mm3；I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M1=KMq1L2 =-0.1059.883502=-127082N.mm剪力系数K

106、V=0.606V1=KVq1L=0.6069.88350=2096Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1056.383502=-82063N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0786.383502=60961N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6066.38350=1353N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(6.38/1.2)3504/(1006000486000)=0.18mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ，计

107、算简图如下：跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2003.501000350=245000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1003.501000350=-122500N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10003503/(1006000486000)=0.54mm2）抗弯强度验算M1=-127082N.mmM2M5=-204563N.mmM3M4=305961N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩

108、。Mmax=Mmax/W=305961/54000=5.67N/mm2 楼板底模抗弯强度=5.67N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=2096NV2+ V3=1353+2100=3453N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=3453N=3.45kN=3Vmax/（2bh）=33453/(290018)=0.32N/mm2 楼板底模抗剪强度=0.32N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=2+3=0.18+0.54=0.72mm=350/250=1.40mm 楼板底模挠度max=0.71mm=1.40mm

109、,满足要求。内力图如下图：（3）第一层龙骨验算门架宽度1200mm，门架间横向间距600mm，计算跨数2跨；第一层龙骨间距350mm,第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算q=q1第一层龙骨间距/计算宽度=9.88350/1000=3.46kN/m弯矩系数KM=0.094Mmax=KMqL2=0.0943.4612002=Mmax/W =468346/85333=5.49N/mm2 第一层龙骨抗弯强度=5.49N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗

110、剪强度验算剪力系数Kv=0.594Vmax=KVqL=0.5943.461200=2466N=2.47kN=3Vmax/（2bh）=32466/(28080)=0.58N/mm2 第一层龙骨抗剪强度=0.58N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。 3)挠度验算q=q2第一层龙骨间距/计算宽度=6.38/1.2350/1000=1.86kN/m=1.86N/mm挠度系数K=1.333 max=KqL4/(100EI)=1.3331.8612004/(10090003413333)=1.67mm=1200/250=4.80mm 第一层龙骨挠度max=1.67mm=4.80mm,满足要求。

111、计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨验算门架纵向间距900mm,计算跨数2跨,第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；W180802/6=85333mm3；I180803/12=3413333mm4；1)抗弯强度验算P=9.880.35(0.6+0.60/2)1000=3112kN弯矩系数KM=0.340Mmax=KMPL=Mmax/W=952272/85333=11.16N/mm2第二层龙骨抗弯强度=11.16N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.607Vmax=KVP=1.6073.111000=4998N=5.00kN=3Vmax/(

112、2bh)=34998/(128080)=1.17N/mm2 第二层龙骨抗剪强度=1.17N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。(3)挠度验算挠度系数K=1.429P，=6.38/1.20.35(0.6+0.60/2)1000=1675kNmax=KP，L3/(100EI)=1.42916759003/(10090003413333)=0.57mm=900/250=3.60mm第二层龙骨挠度max=0.57mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每个门式钢管脚手架立柱的最大支座力的系数3.214传至每个门式钢管脚手架立柱的力NQK1 =3.

113、2143112/1000=10.00kN每个门式钢管脚手架立柱的活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=(0.6+0.30)0.901=0.81kN每个门式钢管脚手架立柱荷载NQK =NQK1NQK2 =10.00+1.40.81=11.13kN 单MF1219榀门式钢管脚手架与交叉支撑重量0.1600kN每个门式钢管脚手架立杆沿高度重量NGK=(6.90-0.20-1.90)0.08+(1.2+0.90)0.0376=0.46kN门式钢管脚手架总承载力为1.2NGK+NQK=1.20.46+11.13=11.68kN(2)门式钢管脚手架稳定性验算每个门式钢管脚手架立柱的稳定承载力设计值40.1

114、6/2=20.08kN门式钢管脚手架轴向力设计值N=11.68kN门架稳定承载力20.08kN,满足要求。4.支撑支承面验算门式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=11.68+1.900.08+(1.2+0.90)0.03761.2=11.93kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=0.91N/mm2,hO=120-20=100mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+100)+2(100+100)=1000mm,h =1.00(0.7h ft0.15pc,m)UmhO

115、=(0.710.91+0.150)1.001000100/1000=63.70kN 受冲切承载力63.70kNF=11.93kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2 l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.857200=6120kN/m2,=0.75 lfccAl=0.75261200.02=183.60kN 支承面局部受压承载力183.60kNF=11.93kN,满足要求。4.计算结果底模楼模板18mm，第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm，间距350mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；门架横向间距600mm，门架纵向间距900mm。门架顶可调底座调节螺杆伸出长度200mm。十五、高支模设计图(一)400700mm梁模板及支撑体系（按6.9米设置）(二)8001000mm梁模板及支撑体系（按6.9米设置）(三)8001000mm梁模板及支撑体系（按5.3米设置） (四)12002000mm梁模板及支撑体系（按6.9米设置）(五)100200mm厚板模板及支撑体系(六)6.9m架空层高支模支撑体系平面图（阴影部分）(七)5.35m地下室高支模支撑体系平面图（阴影部分）(八)门架高支模支撑体系平面布置图(九)梁纵横杆支顶圆柱平面示意图