克拉玛依路桥梁道路工程匝道桥、 主线桥盖梁模板支架专项施工方案（76页）.doc

1、 克拉玛依路桥梁道路工程4标匝道桥、 主线桥盖梁模板支架专项施工方案 编制： 审核： 批准： 目 录 1、编制依据- 2 -2、工程概况- 2 -3、施工方案- 2 -3.1总体施工方案- 2 -3.2施工方法、技术标准及工艺流程- 2 -3.3 碗扣支架施工技术要求- 6 -4、施工进度计划- 9 -5、资源配置计划- 10 -5.1施工管理及作业人员按排- 10 -5.2主要周转材料计划- 11 -5.3主要施工机具设备计划- 12 -6、施工安全保证措施- 13 -6.1安全保证体系- 13 -6.2安全保证措施- 13 -6.3模板支架体系位移的监控监测措施- 14 -7、应急救援预案

2、- 15 -7.1组织机构及职责- 15 -7.2应急救援组织机构及应急处理程序- 16 -7.3应急救援小组- 17 -7.4应急救援小组工作职责- 18 -8、支架设计检算书- 20 -附件1：主桥盖梁中间不设临时支墩支架- 22 -附件2：主线盖梁中部不设临时支墩两侧墩柱预设牛腿支架方案计算书- 28 -附件3：主桥盖梁1/2处设1排临时支墩支架- 36 -附件4：主桥盖梁1/3处设2处临时支墩支架- 44 -附件5：盖梁中部设1、2排临时支墩主桥两侧墩柱预设牛腿支架方案计算书- 52 -附件6：主线盖梁满堂落地支架方案计算书- 63 -附件7：匝道单柱盖梁双抱箍支架- 69 - 克拉玛

3、依路桥梁道路工程4标盖梁模板支架专项施工方案1、编制依据1、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文；2、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范JGJ166-2008；3、建筑施工扣件式脚手架安全技术规范JPJ130-2001；4、建筑施工计算手册2001年7月 江正荣编著；5、施工设计图纸。6、有关施工规范、规程及质量检验标准。7、市政桥梁工程施工中积累的经验。2、工程概况克拉玛依高架道路工程主线桥全长651m，里程范围为K3+823K4+474，。匝道桥共8座，总长为3283m。主线桥盖梁26条，跨度为27-33m，设计为倒T形，高为3.518m，底宽3.52m；匝道桥盖梁146

4、个，长度为6.8m，设计为倒T形，高为3.5m。盖梁砼均为C50,其中主线桥盖梁为预应力钢筋砼。盖梁距离地面高度为2-29m。3、施工方案3.1总体施工方案根据盖梁距离地面的高度、盖梁所处位置，主线桥盖梁采用钢管支墩贝雷梁法及碗扣支架法施工，盖梁跨越既有道路时，支架预留过车门洞；匝道桥盖梁采用抱箍销钉钢托架法施工及碗扣式支架法施工。盖梁模板采用方木竹胶板结构，砼均采用商品砼，混凝土输送车运输，现场泵送入模，插入式振捣施工。3.2施工方法、技术标准及工艺流程.施工方法和技术标准（1）方案一：碗扣式支架法施工。用于Pm127Pm134号墩。采用碗扣式脚手架，考虑盖梁距离地面较高时，原则上支架的高宽

5、比不大于2，支架下部按支架高度的一半进行加宽，确保支架的稳定性。支架横向间距为盖梁底1060cm、加宽部分均为290cm；纵向间距为60cm，步距为120cm。支架底部设置钢底托，支架顶部顶托上设置1015cm纵向方木，纵向方木上按间距30cm搭设1010cm横向方木，其上铺设竹胶板底板。支架纵横向设置剪力撑，以增加其整体稳定性。（2）方案二：单跨简支梁支架方案用于主线桥Pm116Pm119号4个跨现有华凌立交桥的盖梁，采用单跨梁形式，在每个墩位承台上设23根630-8mm钢管支墩，钢管支墩顶面设钢牛腿或钢板（牛腿安装前在墩身预留孔道），其上放落架砂筒，砂筒顶上安放三排双层加强型贝雷梁，贝雷梁

6、上横向设I25工字钢分配梁，间距50cm，其上铺设方木、模板。由于墩柱较高也可采用三角托架法。砂筒下方设6根I40a横梁，横梁下设2榀三角托架。托架牛腿水平撑和斜撑截面尺寸相同，均为高500mm宽260mm，采用Q235钢板焊制，板厚20mm，截面设3块竖肋，横向设2块连接板形成方钢组合截面。托架水平撑与墩身通过预留孔连接，斜撑与墩身预埋钢板焊接。（3）方案三：两跨连续梁支架方案用于主线桥Pm109Pm115，Pm120Pm134。采用两跨连续梁支架形式，在每个墩位承台上设21根630-8mm钢管支墩，在贝雷梁跨中设4根630-8mm钢管支墩，跨中钢管支墩顶面设4根I40工字钢横梁，横梁上放落

7、架砂筒，砂筒顶上安放2I40工字钢，在2I40c工字钢上放双排单层加强型贝雷梁，贝雷梁上横向设I25工字钢分配梁，间距50cm，其上铺设方木、模板。由于此种支架形式两侧墩柱位置支承力较小，故也可采用三角托架法。砂筒下方设4根I40a横梁，横梁下设2榀三角托架。托架牛腿水平撑和斜撑截面尺寸相同，均为高320mm宽250mm，采用Q235钢板焊制。板厚20mm，截面设3块竖肋，横向设2块连接板形成方钢组合截面。托架水平撑与墩身通过预留孔连接，斜撑与墩身预埋钢板焊接，此种形式盖梁1/2位置临时支墩同上。（4）方案四：三跨连续梁支架方案用于主线桥Pm109Pm115，Pm120Pm134。采用三跨连续

8、梁支架形式，在每个墩位承台上及贝雷梁跨度的中间1/3处分别设21根426-6mm钢管支墩及2630-8mm钢管支墩，跨中钢管支墩顶面设2根I40横梁，横梁上放落架砂筒，砂筒顶上安放2I40工字钢，在2I40c工字钢上放双排单层普通型贝雷梁，贝雷梁上横向设I25工字钢分配梁，间距50cm，其上铺设方木、模板。由于此种支架形式两侧墩柱位置支承力较小，故也可采用三角托架法。砂筒下方设4根I40a横梁，横梁下设2榀三角托架。托架牛腿水平撑和斜撑截面尺寸相同，均为高300mm宽250mm，采用Q235钢板焊制。板厚20mm，截面设2块竖肋，横向设2块连接板形成方钢组合截面。托架水平撑与墩身通过预留孔连接

9、，斜撑与墩身预埋钢板焊接，此种形式盖梁1/3位置临时支墩同上。（5）方案五：抱箍销钉钢托架法。用于匝道桥施工，考虑匝道桥盖梁尺寸小，数量多，如果全部用碗扣支架法施工时，速度慢，占地多，不利于地面工程的施工，经比选后采用抱箍销钉钢托架法，采用此方法时，在墩上设抱箍，由于墩为方形，抱箍受力不均匀，为此增加抗剪销钉，需要在墩上设预埋孔洞。为确保施工车辆通行，采用支架法施工的盖梁下面需预留门洞，过车门洞宽4m，高4.5m以上，门洞立柱用426-6mm钢管支墩或加密支架结构。加密支架采用60m横杆上下错位搭设，间距30cm，设5排，步距采用60cm。门洞立柱下部设砼防撞条形基础。主线桥钢管支墩及支架搭设

10、高度如下表：主线桥盖梁施工贝雷梁立柱(或支架)高度表序 号墩 号 立柱(或支架)高度(m) 备 注两侧(边) 中 间1Pm10920.419.6按两跨或三跨贝雷梁考虑2Pm11021.320.0同上3Pm11122.020.1同上4Pm11222.620.0同上5Pm11323.320.0同上6Pm11423.920.0同上7Pm11525.020.1同上8Pm11623.5/按单跨贝雷梁考虑9Pm11724.7/同上10Pm11824.9/同上11Pm11923.2/同上12Pm12023.219.1按两跨或三跨贝雷梁考虑13Pm12121.819.3同上14Pm12220.418.6同上1

11、5Pm12319.117.8同上16Pm12417.216.8同上17Pm12516.214.5同上18Pm12614.814.8同上19Pm12714.914.9按碗扣支架考虑20Pm12814.314.3同上21Pm12913.013.0同上22Pm13011.511.5同上23Pm13110.510.5同上24Pm1329.49.4同上25Pm1338.38.3同上26Pm1347.87.8同上盖梁模板支架布置图附后。3.2.2施工工艺流程贝雷梁准备脚手架准备 钢 材 试 验钢 筋 加 工模板设计制作自 检互 检模 板 设 计施 工 准 备 支架或贝雷梁钢 筋 绑 扎（预应力安装）铺 设

12、 模 板作 砼 试 件商品砼运输试 件 压 强拆 模养 护 等 强浇 注 砼（第一批预应力张拉及压浆、封锚）（架梁后第二批预应力张拉及压浆、封锚）盖梁支架法施工工艺流程图3.3 碗扣支架施工技术要求3.3.1材料要求碗扣式脚手架采用市场租赁成品脚手杆件，脚手架直径48mm，壁厚3.5 mm，立杆长度按照3.0m、2.4m、1.8m、1.2m进行搭配搭设，横杆采用0.9m、0.6m两种长度规格。脚手架管材必须符合国家相关规范要求，满足额定受力要求，各种立杆、横杆不得有破损、裂纹、变形和扭曲等现象，立杆的上下碗扣必须完好，且能与横杆紧密咬合，调节立杆高度所用的上、下托能与立杆套接牢固。立杆连接处外

13、套管与立杆间隙不大于2mm，外套管长度不小于160mm，外伸长度不小于100 mm。脚手架顶部、底部采用可调式托架，可调式底托钢板厚度不得小于6mm，顶托钢板厚度不小于5mm，且调节丝杆与调节螺母咬合长度不少于6扣，脚手架剪刀撑采用外径48、壁后为3.5mm钢管，钢管长度为6.0m、4.0m、2.0m三种，钢管自身材质必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJI30-2001、J84-2001）相关要求。所有脚手架进场后，需进行抽样试验和原材料验收，试验和验收合格后方可投入使用。具体验收措施如下： 碗扣式脚手架进场后，由项目部试验室根据批次进行目测验收，对于脚手杆件存在弯曲的或杆件有

14、缺陷的，严禁使用。 由项目部试验室和物设部对材料外观尺寸进行抽查，尺寸验收标准按照建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范附录A执行，对于不满足规范要求的，严禁使用。 自检验收合格后，报监理工程师进行抽检验收，确保进场材料合格。 最后根据进场材料分批次进行委外力学试验，试验合格后，方可用于本工程模板、支架体系。3.3.2脚手架布置本工程支架立杆间距采用0.6m、0.9m两种，立杆步距为1.2m，门洞处步距为60cm。支架横纵向剪刀撑满堂布设，横纵向不大于4.5m布设一道剪刀撑，支架顶端、中间和底部必须设置水平剪刀撑，剪刀撑搭设时必须与立杆连接牢固，严禁剪刀撑连接在横杆上，且剪刀撑相交处采用回转扣件

15、连接。3.3.3脚手架搭设要求 支架搭设严格按建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范（JGJ166-2008）进行。立杆的接长应错开，即第一层应用长1.8m和3.0m的立杆错开布置，往上则采用2.4m、3m的立杆，至顶再用两种长度的立杆找平，立杆的垂直度控制在H/600以内（H为支架高度）。脚手架拼装12层时，应用经纬仪检查横杆的水平度和立杆的垂直度。支架外侧立面及纵向支架外侧在整个长度和高度上应连续设置剪刀撑。每道剪刀撑应连接不少于五根立杆，与地面成45-60夹角，剪刀撑采用搭接方式连拉且搭接长度不少于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘与主搭接杆端距离不少于100mm。模板支架

16、搭设验收程序及措施： 支架搭设完毕后，先由作业班组进行自检，自检合格后上报项目部，由项目部模板支架验收领导小组进行现场检查、验收，验收严格按照技术交底进行，对支架的纵距、横距、步距进行检查，并对纵向、横向及水平剪刀撑进行验收，所有剪刀撑均应牢固可靠。 项目部检查验收合格后，上报监理工程师，再由监理工程师进行现场抽查验收，确保支架满足设计及技术交底要求后，方可进入下道工序。 对于验收中存在的碗扣不紧，顶托、底托未支撑加固到位的，坚决予以整改，整改合格后，再次上报项目部确认，由项目部组织人员进行核实，确保整改满足要求。3.3.4脚手架与方木分配梁的设置立杆顶部设置可调式顶托，顶托外漏长度不大于30

17、cm，顶托上放置主分配梁，主分配梁尺寸为宽高1015cm，间距为60cm，主分配梁顶部均匀布设1010cm的方木，方木间距为30cm，最后在方木顶面铺设15mm厚木胶板。3.3.6脚手架拆除模板支架拆除应严格按照建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范进行拆除，拆除前，应确保结构砼强度满足规范要求后，自上向下逐层拆除。拆除后的材料采用汽车吊进行运输，确保拆除安全。拆除顺序如下： 结构砼强度满足规范和设计要求 松动、下调顶托 拆除顶托上的方木或对拉杆 单根立杆上的横杆逐层拆除 立杆及顶托拆除 下部单根立杆上的横杆拆除 立杆拆除 底托拆除 材料堆放脚手架拆除安全措施： 脚手架拆除应遵循“先上后下、先两

18、侧后中间”的原则，逐层逐段进行拆除。脚手架拆除必须由23人协同作业，先横杆后立杆，脚手架杆件拆除应人工递下，严禁往下乱丢，脚手架拆除后应清理干净杆件上的杂物，并分类堆放整齐。拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应安排专人进行现场协调指挥，确保拆除安全。脚手架拆除严禁在夜间或照明不足时进行，应确保拆除现场视线良好，确保支架拆除安全。34临时立柱、贝雷梁施工技术要求为了增强立柱的稳定性，立柱与立柱之间在高度方向每5m采用12槽钢横向交叉连接；柱底设钢件固定，即在承台上预埋4根22mm钢筋和10mm钢板。钢管柱下端焊10mm钢板，预埋钢件与钢管柱下端焊接固定。贝雷梁纵向布置时，其节点必须放置在临时支墩

19、上的横梁上，防止贝雷梁弦杆局部破坏。贝雷梁横向连接：贝雷梁之间采用10槽钢作剪刀撑相连，每节桁架各安装一个桁架支撑架，并在上弦杆和下弦杆上每隔3m用10槽钢、螺栓横向连接加强；以增强贝雷梁的整体性。为了增强贝雷梁的抗弯强度，在上、下弦杆上设加强弦杆。跨间连接的销钉必须打紧，以防松动。4、施工进度计划盖梁工程施工进度以整个桥梁工程施工进度为依据，并结合现阶段的施工实际情况编制，施工时间为：2012年5月1日-2012年7月30日，共61天。具体进度计划如下表： 盖梁施工进度按排表序号桥梁名称数 量（个）施工起止日 期 备 注1主线桥(第五层)265月10日-7月31日核心区6月30日完工2NE匝

20、道(第三层)345月1日-7月20日同上3SW匝道(第三层)195月10日-7月31日同上4WN匝道(第四层)475月10日-7月31日同上5ES匝道(第四层)295月1日-7月31日同上6EN匝道36月10日-9月10日同上7NW匝道56月15日-9月10日同上8SE匝道56月10日-9月10日同上9WS匝道46月15日-9月10日同上10 合 计1525、资源配置计划5.1施工管理及作业人员按排施工管理、技术管理人员按排见表1；操作技术工人按排见表2； 表1 施工、技术管理人员配备表序号工作岗位人 数职 责1副结理2全面负责分管区段现场工作安排2现场技术负责人2负责分管区段的技术管理工作3

21、专业工程师20具体负责施工技术管理工作4安全管理人员 8具体负责现场安全管理工作5质检工程师4具体负责现场安全管理工作6试验检测工程师2具体负责原材检验，砼质量管控工作7施工员4配合副经理工作合 计 42表2 操作技术工人配备表序号工作岗位人 数职 责1汽车、吊车司机8负责装运材料2起重工12负责指挥、捆扎、挂钩3架子工26负责钢管、支架搭设，拆除4木 工30负责模板加工安装、拆除5焊 工86熔接工67电 工45普 工30合 计1245.2主要周转材料计划 主要周转材料计划见表3表3 主要周转材料计划表序号材料名称规格型号单位数 量备 注一贝雷梁t153.11标准节1.53.0m片4042加强

22、弦杆30m根4043支撑架45cm个2444层间及加强弦杆连接螺栓套12025跨节点连接销钉个1060二临时立柱钢管1钢管630-8mmm94880t2钢管426-6mmm20013.5t2连接槽钢10m180三工字钢梁1工字钢I40吨68.1门洞及柱顶2工字钢I25吨67.5贝雷梁顶用四落架砂筒370个96五碗扣支架1立杆481200根338823.9吨2立杆481800根338834.5吨3立杆482400根338845.2吨4立杆483000根23716390.8吨5横杆48600根111904276.1吨6横杆48900根2033073.8吨7可调底托T386个37508可调顶托T38

23、6个3750六钢管、扣件1钢管48-3.5m2310剪力撑2转向扣件个2400七方木1方木1010cm方90.0小分配梁2方木1015cm方33.5大分配梁八竹夹板厚13-15mmm3250九钢板厚10mmm3十脚手板m350用旧板子十一临时基础砼C20m3005.3主要施工机具设备计划 主要施工机具设备计划见表4表4 主要机具配备计划表序号机具名称及型号单位数量备 注135t汽车吊台4250t汽车吊台13电焊机台84木工锯台45电钻台66、施工安全保证措施6.1安全保证体系为确保安全施工，项目经理部成立以项目经理为组长，项目副经理、总工程师为副组长，各部门负责人及安全工程师为成员的模板支架检

24、查验收领导小组，同时建立健全安全保证体系。安全保证体系见（附件1）。模板、支架检查验收领导小组组 长:王晓勇副组长:景良军成 员:陈吉、韩建平、翟全青、杨剑锋、常金明、冯文、刘浪6.2安全保证措施1、进入施工场地必须佩带安全帽，高空作业要系安全带。2、每周进行一次安全学习，牢固树立职工的安全意识。3、注意用电、用火安全。4、特殊作业人员要执证上岗，操作人员必须进行岗前安全教育培训，并经考试合格后方可上岗。5、每道工序施工都要严格按照规范要求进行，严禁违章作业。野蛮施工。6、施工人员到达工作点后，领工人员首先组织大家分头检查工作面、机具设施是否处于安全状态，处于不安全状态要及时处理。7、在下放杆

25、件时，整个吊装过程必须由专人统一指挥，并严禁非作业人员靠近吊车的吊装半径。8、所有脚手架搭设人员必须经过体检，体检合格后，方可进行支架搭设工作，严禁带病作业。9、在进行脚手架搭设时，作业人员必须佩戴安全帽、安全绳、防滑鞋。10、现场施工设专职安全员和兼职安全员，全天候、全过程对施工现场进行安全监督。11、每道支架搭设完毕后，必须组织专项检查，检查合格后，方可投入使用。12、施工作业层的施工荷载不得超载，且不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等材料。13、6级以上大风、雨雪、大雾天气，严禁进行脚手架的搭设与拆除作业。14、脚手架使用期间，严禁擅自拆除横杆、拉杆等部件，现场输电线路应与脚手架保持安全距

26、离，防止漏电伤人。15、人员在作业期间，现场必须配备足够的照明设施，脚手架拆除部位，应分别安设不少于2盏照明设施，确保作业面施工安全。16、人员上下基坑部位设置应急逃生楼梯，逃生楼梯按照要求，每50m设置一处，确保人员上下基坑安全。6.3模板支架体系位移的监控监测措施 碗扣式脚手架在搭设过程中，采用水准仪、拉线、吊线等措施随时对搭设的脚手架进行检查，确保支架的搭设质量。 脚手架搭设要求立杆在同一轴线上，横杆和纵杆均应在同一平面，在搭设过程中，及时对水平剪刀撑和竖向剪刀撑进行预留，待脚手架搭设完毕并调整后，及时进行剪刀撑的加固。 在脚手架搭设完毕后，对脚手架进行检查验收，检查验收合格后方可进行下

27、道工序。 在模板、支架体系施工完成后，砼浇注过程中，采用经纬仪和水准仪对支架进行监测，通过经纬仪的监控，保证支架立杆垂直，支架整体不发生位移，通过水准仪监测，保证支架整体沉降变形满足要求，从而确保模板支架整体安全。7、应急救援预案7.1组织机构及职责项目部安全生产事故应急救援机构负责人及部门职 务工 作 职 责备 注赵梦晨项目经理主持全面工作组 长夏 龙总 工负责应急救援技术工作副组长黄 波副经理应急救援协调指挥工作副组长周国富书 记负责联络工作副组长王晓勇副总工负责应急救援技术工作副组长安质部 景良军部 长应急救援实施工作副组长工程部 蒋英才部 长参与应急救援实施工作组 员工程部 刘 鹏部

28、长办公室 潘 涛 主 任物设部 董 科部 长计合部 王平帅部 长财务部 吴兴顺部 长试验室 胥阳安主 任安质部 陈 吉副部长电 工 翟邵平电气班长（1）负责安全风险管理，组织调查分析事故危险源，并组织落实监控程序和监控手段；（2）负责组织安全生产应急预案体系的编制、审查和发布工作，形成综合应急预案、专项应急预案、现场处置方案（指导书）应急预案体系；（3）负责安全生产应急管理工作，组织各类应急预案的教育培训、技术交底、现场演练和修改维护工作；（4）负责应急救援工作，一旦发生安全生产事故，立即启动相关应急救援预案，迅速组织展开抢险救灾工作；（5）负责调用各类应急救援人员、物资、设备，根据实际情况决

29、定向社会专业应急救援队伍或友邻单位求助；（6）负责安全生产突发事件的分析，当危及友邻单位或周边民众时，应及时通知和组织人员疏散；（7）负责事故现场的恢复工作，根据处置情况下令应急关闭；（8）负责组织内部事故调查处理，配合上级和政府监管部门进行事故调查处理工作；（9）负责善后处理工作，做好伤亡人员亲属的安抚工作和保险理赔工作。同时做好稳定人员思想情绪和恢复生产工作。7.2应急救援组织机构及应急处理程序应急救援组织机构应急救援组织机构图后勤保障组当地政府救援队伍驻地监理：（济南城建监理有限公司）项目经理部救援抢险组技术支持组通讯联络组医疗救护组安全保卫组善后处理组事故调查组业主：（乌鲁木齐市政工程

30、建设处）、应急处理程序一旦发生安全事故，按照以下程序处理：（1）救援开始（2）事故报告：发生交通事故和影响通行的施工事故，立即上报业主及交警。其他事故，在一小时内，报告相关单位及人员。（3）抢救人员：抢险队进入现场，领导小组现场指挥，首先抢救受伤人员，同时电话报告120急救中心赶赴现场，抢救受伤人员。（4）封锁现场：设置紧急防护区，撤离闲杂人员，配合相关部门进行事故调查。（5）紧急处置，防止次生灾害发生。（6）清理现场：以最快的速度，将现场清理干净,。（7）救援结束。7.3应急救援小组根据事故类型和应急需要设置：救援抢险组、技术支持组、通讯联络组、医疗救护组、后勤保障组、治安保卫组、事故调查组

31、、善后处理组。应急救援小组在应急救援领导小组的直接领导下实施应急救援工作。7.3.1救援抢险组组 长：韩若涛（电话：）组 员：邓建国、蒋荃松、蒋高军、何永明7.3.2技术支持组组 长：王晓勇（电话：）组 员：蒋应财、刘鹏、孙丛竹7.3.3通讯联络组组 长：张强（电话：）组 员：潘涛、罗春槐、王秀玲7.3.4医疗救护组组 长：夏明华（电话：）组 员：邹开平、马远金、王亚林7.3.5后勤保障组组 长：董科（电话：）组 员：李忠能、欧阳雄飞、许勇7.3.6治安保卫组组 长：冯文（电话：）组 员：刘浪、常金明、杨剑锋7.3.7事故调查组组 长：景良军（电话：）组 员：陈吉、韩建平、翟全青7.3.8善后

32、处理组组 长：周国富（电话：）组 员：陈刚、马晓春、朱其海7.4应急救援小组工作职责7.4.1组长工作职责（1）负责决定是否存在或可能存在重大紧急事故（件），要求应急领导小组负责人提供人力、物力资源，并实施应急计划；（2）负责在不受事故威胁和影响的情况下进行直接控制；（3）负责复查评估事态（故）可能发展的方向，确定其可能的发展过程；（4）负责指导实施部分停工，并与应急领导小组关键人员配合人员撤离，并确保任何伤害者得到保护；（5）负责在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，参加事故（件）的分析和处理.7.4.2副组长工作职责 （1）负责评估现场事态（故）的规模和发展态势，采取应急措施确保人员安全

33、，减少设施和财产损失；（2）负责在有必要情况下，应急救援人员到来之前直接组织救护活动；（3）负责安排寻找受伤害者及安排非重要人员撤离到集中的安全地带；（4）负责保持与应急救援领导小组的通信联络，为应急救援领导小组提供建议和现场信息。7.4.3救援抢险组职责（1）负责具体实施抢险抢修方案，并不断加以改进；（2）负责寻找受伤害者，并协助有关人员把受伤害者转移到安全地带；（3）负责安全防护，在事故（件）有可能扩大抢险抢修或救援时，加强安全防护，避免二次意外伤害；（4）负责抢险救援结束后的现场清理和恢复工作，并对清理和恢复情况直接报告应急救援领导者。7.4.4技术支持组职责（1）负责提出抢险抢修及避免

34、事故(件)扩大的临时应急处置方案和措施；（2）负责指导抢险抢修单位实施应急方案和落实安全措施；（3）负责修补和改进实施中的应急方案和安全措施存在的缺陷；（4）负责绘制事故（件）现场平面图，标明重点部位，向内部和外部准确提供抢险抢修信息资料。7.4.5通讯联络组职责（1）负责确保与本部管理者和有关单位的联络畅通，迅速反馈信息；（2）负责保持通讯设施和设备始终处于良好状态；（3）负责应急过程的记录与整理及对外部有关单位的联络。7.4.6医疗救护组职责（1）负责医务人员的现场救护知识培训；（2）负责在外部救护未到达前，对受伤害人员进行紧急抢救；（3）负责安排对重度受伤害者优先得到外部医疗机构的救护；

35、（4）负责指定专人护送受伤害人员至医院急救；（5）负责事故现场的卫生防疫工作。7.4.7后勤保障组职责（1）负责保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物资的供给；（2）负责提供合格的应急救援所需的机械、设备、机具及交通车辆等；（3）负责保障应急救援过程中的风、水、电的正常供应。7.4.8事故调查组职责（1）负责事故的调查处理，并配合上级和地方政府的调查处理工作；（2）负责事故原因分析，并提出处理意见和整改预防措施；（3）负责起草事故报告和事故文档资料的收集和整理工作。7.4.9治安保卫组职责（1）负责设置事故现场警戒线、岗，维持现场抢险救护秩序；（2）负责保持抢险救援通道畅通无阻，引导抢

36、险救灾人员及车辆顺利进入事故现场；（3）负责场外人员的疏散工作，抢险救援结束后，封闭事故现场直到接受明确的解除指令。保障应急救援现场道路畅通。7.4.10善后处理组职责（1）负责伤害人员亲属的接待、安抚、善后工作；（2）负责向伤害人员亲属介绍事故发生的原因和国家有关政策、规定；（3）负责配合社会保险单位做好抚恤理赔工作。7.5机械设备及物质准备指挥车辆：3辆。 物资准备：干粉灭火器10支，氧气、乙炔及配套工具。机械配备：装载机一辆，挖掘机一辆，25吨吊车一辆。通信信号准备：无线电话、对讲机、应急照明灯、红黄指挥旗及哨子。8、支架设计检算书附后：主桥盖梁中部不设临时支墩支架受力检算书主桥两侧墩柱

37、预设牛腿支架方案（盖梁中部不设临时支墩）计算书主桥盖梁1/2处设1排临时支墩支架受力检算书主桥盖梁1/3处设2排临时支墩支架受力检算书主桥两侧墩柱预设牛腿支架方案（盖梁中部设临时支墩）计算书匝道单柱盖梁双抱箍支架受力检算书附盖梁支架设计图附件1：主桥盖梁中间不设临时支墩支架受力检算书1、底模下横向分配梁荷载计算及组合：Pm118盖梁截面积：8.22m2横梁间距为50cm，单根长度600cm，材质I25a。砼荷载：8.22*0.5*26*1.05/3.52=31.88KN/m模板荷载（按钢模计算，80kg/m2）：（3.52+3.51*2）*0.5*80*10/1000/3.52=1.20 KN

38、/m临时荷载（人员机具2kpa，混凝土倾倒1.5kpa，振捣2kpa）：（2+1.5+2）*6*0.5/3.52=4.69KN/m荷载组合：q=（31.88+1.20+4.69）*1.2=45.32KN/m计算简图：计算结果：跨度为 3.4 M，截面为 普工25a，截面Ix = 5.02e+007 mm4，截面Wx = 401600 mm3，面积矩Sx = 228874 mm3，腹板总厚 8 mm，塑性发展系数 x = 1.05，整体稳定系数 b = 1，由最大壁厚 13 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。 剪力范围为

39、-77.6912-77.6912 KN 弯矩范围为 -66.0375-0 KN.M 最大挠度为 7.68965 mm (挠跨比为 1/442) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 44.28 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 156.61 MPa，满足。 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 164.44 MPa，满足。2、1/2盖梁三排双层加强型贝雷梁荷载计算：1/2混凝土荷载：（8.22/2）*26*1.05=112.20KN/m1/2模板荷载：（3.25/2+3.51）*80*10/1000=4.11 KN/m1/2临

40、时荷载：(2+1.5+2)*3.52/2=9.68 KN/m1/2横向分配梁I25a自重： 2 *6/2*38.07*10/1000=2.28 KN/m1/2荷载组合：112.20+4.11+9.68+2.28=128.27 KN/m计算简图：计算结果：共有 3 跨 梁材性：Q345，考虑自重，自重放大系数为 1.2第 1 跨计算结果： 跨度为 1.5 M 截面为 三排双层加强型贝雷组合梁 截面Ix = 6.8943e+010 mm4 截面Wx = 4.5962e+007 mm3 面积矩Sx = 3.4472e+007 mm3 腹板总厚 31.8 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定

41、系数 b = 1 由最大壁厚 34 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 295 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 170 MPa。 剪力范围为 -205.394-0 KN 弯矩范围为 0-154.045 KN.M 最大挠度为 11.635 mm (挠跨比为 1/128) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 3.23 MPa，满足！ 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 3.19 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 3.35 MPa，满足!第 2 跨计算结果： 跨度为 27 M 截面为 三排双层加强型贝雷组合梁 截

42、面Ix = 6.8943e+010 mm4 截面Wx = 4.5962e+007 mm3 面积矩Sx = 3.4472e+007 mm3 腹板总厚 31.8 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 1 由最大壁厚 34 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 295 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 170 MPa。 剪力范围为 -1848.54-1848.54 KN 弯矩范围为 -12323.6-154.045 KN.M 最大挠度为 65.728 mm (挠跨比为 1/410) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 计算得最大剪应力为 29.07 MP

43、a，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 255.36 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 268.13 MPa，满足!第 3 跨计算结果： 跨度为 1.5 M 截面为 三排双层加强型贝雷组合梁 截面Ix = 6.8943e+010 mm4 截面Wx = 4.5962e+007 mm3 面积矩Sx = 3.4472e+007 mm3 腹板总厚 31.8 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 1 由最大壁厚 34 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 295 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 170 MPa。 剪力范

44、围为 0-205.39 KN 弯矩范围为 0-154.05 KN.M 最大挠度为 11.635 mm (挠跨比为 1/128) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 计算得最大剪应力为 3.23 MPa， 满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 3.19 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 3.35 MPa，满足!3、临时支墩稳定性荷载计算贝雷组合梁单侧一端集中荷载205.39+1848.54=2053.93KN（见上贝雷梁计算结果）。钢管临时支墩由3根630*8的钢管组成，单根管柱受力2053.93/3=685 KN，钢管高度25m。计算

45、结果截面：630*8，ix：219.928 mm，iy：219.928 mm，A：15632.6 mm， 截面材性：Q235，由最大板厚 8 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa。 绕X轴长细比为 113.673，绕X轴截面为b类截面。 绕Y轴长细比为 113.673，绕Y轴截面为b类截面。 按 GB 50017-2003 第132页注1 计算 算得绕X轴受压稳定系数 x = 0.471473 算得绕Y轴受压稳定系数 y = 0.471473强度验算： 轴压力 N = 685 KN 计算得强度应力为 43.8188 MPa，满足!稳定验算： 计算得绕X轴稳定应力为 92.

46、9401 MPa，满足! 计算得绕Y轴稳定应力为 92.9401 MPa，满足!局部稳定验算： 外径与壁厚之比为 78.75，满足 (GB50017-2003 第59页 )。附件2：主线盖梁中部不设临时支墩两侧墩柱预设牛腿支架方案计算书1、底模下横向分配梁荷载计算及组合：Pm118盖梁截面积：8.22m2横梁间距为50cm，单根长度600cm，材质I25a。砼荷载：8.22*0.5*26*1.05/3.52=31.88KN/m模板荷载（按钢模计算，80kg/m2）：（3.52+3.51*2）*0.5*80*10/1000/3.52=1.20 KN/m临时荷载（人员机具2kpa，混凝土倾倒1.5

47、kpa，振捣2kpa）：（2+1.5+2）*6*0.5/3.52=4.69KN/m荷载组合：q=（31.88+1.20+4.69）*1.2=45.32KN/m计算简图：计算结果：跨度为 3.4 M，截面为 普工25a，截面Ix = 5.02e+007 mm4，截面Wx = 401600 mm3，面积矩Sx = 228874 mm3，腹板总厚 8 mm，塑性发展系数 x = 1.05，整体稳定系数 b = 1，由最大壁厚 13 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。 剪力范围为 -77.6912-77.6912 KN 弯矩范围

48、为 -66.0375-0 KN.M 最大挠度为 7.68965 mm (挠跨比为 1/442) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 44.28 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 156.61 MPa，满足。 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 164.44 MPa，满足。2、1/2盖梁三排双层加强型贝雷梁荷载计算：1/2混凝土荷载：（8.22/2）*26*1.05=112.20KN/m1/2模板荷载：（3.25/2+3.51）*80*10/1000=4.11 KN/m1/2临时荷载：(2+1.5+2)*3.52/2=9.6

49、8 KN/m1/2横向分配梁I25a自重： 2 *6/2*38.07*10/1000=2.28 KN/m1/2荷载组合：112.20+4.11+9.68+2.28=128.27 KN/m计算简图：计算结果：共有 3 跨 梁材性：Q345，考虑自重，自重放大系数为 1.2第 1 跨计算结果： 跨度为 1.5 M 截面为 三排双层加强型贝雷组合梁 截面Ix = 6.8943e+010 mm4 截面Wx = 4.5962e+007 mm3 面积矩Sx = 3.4472e+007 mm3 腹板总厚 31.8 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 1 由最大壁厚 34 mm 得：截

50、面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 295 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 170 MPa。 剪力范围为 -205.394-0 KN 弯矩范围为 0-154.045 KN.M 最大挠度为 11.635 mm (挠跨比为 1/128) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 3.23 MPa，满足！ 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 3.19 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 3.35 MPa，满足!第 2 跨计算结果： 跨度为 27 M 截面为 三排双层加强型贝雷组合梁 截面Ix = 6.8943e+010 mm4 截面

51、Wx = 4.5962e+007 mm3 面积矩Sx = 3.4472e+007 mm3 腹板总厚 31.8 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 1 由最大壁厚 34 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 295 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 170 MPa。 剪力范围为 -1848.54-1848.54 KN 弯矩范围为 -12323.6-154.045 KN.M 最大挠度为 65.728 mm (挠跨比为 1/410) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 计算得最大剪应力为 29.07 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得

52、强度应力为 255.36 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 268.13 MPa，满足!第 3 跨计算结果： 跨度为 1.5 M 截面为 三排双层加强型贝雷组合梁 截面Ix = 6.8943e+010 mm4 截面Wx = 4.5962e+007 mm3 面积矩Sx = 3.4472e+007 mm3 腹板总厚 31.8 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 1 由最大壁厚 34 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 295 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 170 MPa。 剪力范围为 0-205.39 KN 弯矩范围为 0-1

53、54.05 KN.M 最大挠度为 11.635 mm (挠跨比为 1/128) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 计算得最大剪应力为 3.23 MPa， 满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 3.19 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 3.35 MPa，满足!3、牛腿（盖梁端部两侧）荷载计算：从贝雷梁计算得知，1/2盖梁下传贝雷梁端部集中荷载205.39+1848.54=2053.93 KN，由牛腿托架承担。（1）牛腿上横梁计算简图计算结果：共有 1 跨梁材性：Q235，考虑自重，自重放大系数为 1.2。截面为 6根I40a，截面I

54、x = 1.2802e+009 mm4，截面Wx = 6.4008e+006 mm3，面积矩Sx = 3.7251e+006 mm3，腹板总厚 63 mm，塑性发展系数 x = 1.05，整体稳定系数 b = 1，由最大壁厚 16.5 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa。第 1 跨计算结果： 跨度为 0.92 M 剪力范围为 -1029.17-1029.17 KN 弯矩范围为 -472.912-0 KN.M 最大挠度为 0.126516 mm (挠跨比为 1/7271) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得

55、最大剪应力为 47.5344 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 70.365 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 73.8832 MPa，满足!（2）托架水平撑荷载计算：单个牛腿受力1029.17KN，见牛腿上横梁计算。计算简图计算结果：共有 1 跨，梁材性：Q235，考虑自重，自重放大系数为 1.2。截面为 3片高度500mm厚度20mm钢板焊制成方钢，截面Ix = 6.25e+008 mm4，截面Wx = 2.5e+006 mm3，面积矩Sx = 1.875e+006 mm3，腹板总厚 60 mm，塑性发展系数 x = 1.05，整

56、体稳定系数 b = 0.9，由最大壁厚 20 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa。第 1 跨计算结果： 跨度为 1.055 M 剪力范围为 -713.198-336.598 KN 弯矩范围为 -237.157-0.706287 KN.M 最大挠度为 0.168106 mm (挠跨比为 1/6305) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 35.6599 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 90.3454 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为

57、105.403 MPa，满足!（3）牛腿斜撑稳定性牛腿斜撑受压力713.198/cos40=931.01KN。受压稳定系数计算： 截面同托架水平撑。截面材性：Q235，由最大板厚 20 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa。 ix：179.103 mm iy：106.092 mm A：28800 mm 绕X轴长细比为 11.8145，绕X轴截面为c类截面 绕Y轴长细比为 19.9449，绕Y轴截面为c类截面 按 GB 50017-2003 第132页注1 计算 算得绕X轴受压稳定系数 x = 0.988223 算得绕Y轴受压稳定系数 y = 0.966435强度验算： 轴

58、压力 N = 931.01 KN，计算得强度应力为 32.3267 MPa 满足!稳定验算： 计算得绕X轴稳定应力为 32.712 MPa 满足! 计算得绕Y轴稳定应力为 33.4495 MPa 满足!局部稳定验算： 两腹板间受压翼缘宽度与厚度之比为 11，满足!(GB50017-2003 第58页 ) 腹板高厚比为 23，满足!(GB50017-2003 第59页 公式)（4）预埋钢筋预埋钢筋剪切力931.01*cos40=713.20KN选用20根25圆钢：20*3.14*0.025*0.025/4*105*103=1030 KN，满足。预埋长度根据混凝土结构规范计算大于45cm。附件3：

59、主桥盖梁1/2处设1排临时支墩支架受力检算书1、底模下横向分配梁荷载计算及组合：Pm118盖梁截面积：8.22m2横梁间距为50cm，单根长度600cm，材质I25a。砼荷载：8.22*0.5*26*1.05/3.52=31.88KN/m模板荷载（按钢模计算，80kg/m2）：（3.52+3.51*2）*0.5*80*10/1000/3.52=1.20 KN/m临时荷载（人员机具2kpa，混凝土倾倒1.5kpa，振捣2kpa）：（2+1.5+2）*6*0.5/3.52=4.69KN/m荷载组合：q=（31.88+1.20+4.69）*1.2=45.32KN/m计算简图：计算结果：跨度为 3.4

60、 M，截面为 普工25a，截面Ix = 5.02e+007 mm4，截面Wx = 401600 mm3，面积矩Sx = 228874 mm3，腹板总厚 8 mm，塑性发展系数 x = 1.05，整体稳定系数 b = 1，由最大壁厚 13 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。 剪力范围为 -77.6912-77.6912 KN 弯矩范围为 -66.0375-0 KN.M 最大挠度为 7.68965 mm (挠跨比为 1/442) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 44.28 MPa，满足! 由

61、 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 156.61 MPa，满足。 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 164.44 MPa，满足。2、1/2盖梁双排单层加强型贝雷梁荷载计算：1/2混凝土荷载：（8.22/2）*26*1.05=112.20KN/m1/2模板荷载：（3.25/2+3.51）*80*10/1000=4.11 KN/m1/2临时荷载：(2+1.5+2)*3.52/2=9.68 KN/m1/2横向分配梁I25a自重： 2 *6/2*38.07*10/1000=2.28 KN/m1/2荷载组合：112.20+4.11+9.68+2.28=128.27 KN/m计算简

62、图：计算结果：共有 4 跨，梁材性：Q345，考虑自重，自重放大系数为 1.2。截面为：双排单层加强型贝雷组合梁，截面Ix = 1.1549e+010 mm4，截面Wx = 1.5398e+007 mm3，面积矩Sx = 1.1549e+007 mm3，腹板总厚 21.2 mm，塑性发展系数 x = 1.05，整体稳定系数 b = 1， 由最大壁厚 21.2 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 295 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 170 MPa。第 1 跨计算结果： 跨度为 1.5 M 剪力范围为 -201.11-0 KN 弯矩范围为 0-150.83 KN.M 最大挠度为

63、 3.98 mm (挠跨比为 1/377) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 计算得最大剪应力为 9.47 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 9.33 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 9.80 MPa，满足!第 2 跨计算结果： 跨度为 13.5 M 剪力范围为 -1114.47-695.50 KN 弯矩范围为 -1640.29-2978.91 KN.M 最大挠度为 9.73 mm (挠跨比为 1/1387) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 52.57 MPa，满足! 由 Mx / (

64、x x Wx)计算得强度应力为 184.25 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 193.46 MPa，满足!第 3 跨计算结果： 跨度为 13.5 M 剪力范围为 -695.50-1114.47 KN 弯矩范围为 -1640.29-2978.91 KN.M 最大挠度为 9.73 mm (挠跨比为 1/1387) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 52.57 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 184.25 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 193.46 MPa，满足!第 4

65、跨计算结果： 跨度为 1.5 M 剪力范围为 0-201.11 KN 弯矩范围为 0-150.83 KN.M 最大挠度为 3.98 mm (挠跨比为 1/377) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 9.49 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 9.33 MPa，满足!由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 20.89MPa，满足!3、支墩顶大横梁荷载计算盖梁单侧贝雷组合梁传递横梁最大集中荷载（位于中间临时支墩处，见上贝雷梁计算结果）1114.47+1114.47=2228.94 KN计算简图计算结果共有 1 跨，梁材性：Q34

66、5，考虑自重，自重放大系数为 1.2。截面为 4根I40a组合，截面Ix = 8.5552e+008 mm4，截面Wx = 4.2776e+006 mm3，面积矩Sx = 2.4886e+006 mm3，腹板总厚 42 mm， 塑性发展系数 x = 1.05，整体稳定系数 b = 1，由最大壁厚 16.5 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa。第 1 跨计算结果： 跨度为 3.4 M 剪力范围为 -2234.39-2234.39 KN 弯矩范围为 -506.14-0 KN.M 最大挠度为 4.11962 mm (挠跨比为 1

67、/825) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 计算得最大剪应力为 154.75 MPa，不满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 112.69 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 118.32 MPa，满足!说明：由于I40a大横梁抗剪强度不足，故要求其在与支墩、贝雷梁结合部位焊接劲板，或在工钢腹板一侧位置焊接10mm钢板对腹板加厚处理。 腹板加厚后厚度为42+10*4=82mm，由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 计算得最大剪应力为 79.26 MPa，满足!4、临时支墩稳定性（盖梁中部）荷载计算：从墩顶主横梁计算得知，盖

68、梁中部4根630*8临时支墩最大轴力为2234.39+2234.39=4468.78KN。则单根临时支墩轴力为4468.78/4=1117.20KN。由于盖梁中部临时支墩无法通过与墩身固接来减少自由长度，故2排4根钢管柱必须通过12号以上槽钢以剪刀撑形式进行有效连接。以下检算以临时支墩自由长度20m为基准进行检算。计算结果：受压稳定系数计算： 截面材性：Q235，由最大板厚 8 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa。截面：630*8 ix：219.928 mm iy：219.928 mm A：15632.6 mm 绕X轴长细比为 90.9387，绕X轴截面为b类截面。 绕

69、Y轴长细比为 90.9387，绕Y轴截面为b类截面。 按 GB 50017-2003 第132页注1 计算 算得绕X轴受压稳定系数 x = 0.614823 算得绕Y轴受压稳定系数 y = 0.614823强度验算： 轴压力 N = 1117.2 KN，计算得强度应力为 71.47MPa，满足!稳定验算： 计算得绕X轴稳定应力为 116.24MPa，满足! 计算得绕Y轴稳定应力为 116.24MPa，满足!局部稳定验算： 外径与壁厚之比为 78.75，满足 (GB50017-2003 第59页 ) !5、临时支墩稳定性（盖梁端部）荷载计算：从贝雷梁计算得知，1/2盖梁下传贝雷梁端部集中荷载20

70、1.11+695.50=896.61 KN，由1根630*8临时支墩承担。临时支墩每隔10m通过钢带或预埋件与墩身固接来减少其自由长度，以下检算以临时支墩自由长度20m为基准进行检算。计算结果：受压稳定系数计算： 截面材性：Q235，由最大板厚 8 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa。截面：630*8 ix：219.928 mm iy：219.928 mm A：15632.6 mm 绕X轴长细比为 90.9387，绕X轴截面为b类截面。 绕Y轴长细比为 90.9387，绕Y轴截面为b类截面。 按 GB 50017-2003 第132页注1 算得绕X轴受压稳定系数 x =

71、 0.614823 算得绕Y轴受压稳定系数 y = 0.614823强度验算： 轴压力 N = 896.61 KN，计算得强度应力为57.36 MPa，满足!稳定验算： 计算得绕X轴稳定应力为 93.29MPa，满足! 计算得绕Y轴稳定应力为 93.29MPa，满足!局部稳定验算： 外径与壁厚之比为 78.75，满足 (GB50017-2003 第59页 ) !6、混凝土条形基础 盖梁1/2位置4根630*8临时支墩下传混凝土基础轴力4468.78KN。基底尺寸：长边B = 5 M 短边H = 3.5 M基础阶数：1 阶高：1000 mm基础顶面尺寸：b = 4040 mm h = 1950

72、mm砼等级：C20钢筋等级：二级地基承载力设计值：300 kPa（沥青路面）基础顶面受力：轴压力 N = 4468.78 KN承载力验算：基底平均应力 p = 255.359 kPa 通过!基底最大应力 pmax = 255.359 kPa 通过!基底最小应力 pmin = 255.359 kPa 通过!冲切承载力验算：基础与柱交接处冲切承载力验算：冲切承载力 Flk = 1980.75 KN冲切力 Fl = 504.972 KN 通过!基础配筋：长边方向需钢筋 327.665 mm2，实配钢筋16-200，实配钢筋面积 3518.58 mm2。短边方向需钢筋 1362.68 mm2，实配钢筋

73、16-200，实配钢筋面积 5026.55 mm2。附件4：主桥盖梁1/3处设2处临时支墩支架受力检算书1、底模下横向分配梁荷载计算及组合：Pm118盖梁截面积：8.22m2横梁间距为50cm，单根长度600cm，材质I25a。砼荷载：8.22*0.5*26*1.05/3.52=31.88KN/m模板荷载（按钢模计算，80kg/m2）：（3.52+3.51*2）*0.5*80*10/1000/3.52=1.20 KN/m临时荷载（人员机具2kpa，混凝土倾倒1.5kpa，振捣2kpa）：（2+1.5+2）*6*0.5/3.52=4.69KN/m荷载组合：q=（31.88+1.20+4.69）*

74、1.2=45.32KN/m计算简图：计算结果：跨度为 3.4 M，截面为 普工25a，截面Ix = 5.02e+007 mm4，截面Wx = 401600 mm3，面积矩Sx = 228874 mm3，腹板总厚 8 mm，塑性发展系数 x = 1.05，整体稳定系数 b = 1，由最大壁厚 13 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。 剪力范围为 -77.6912-77.6912 KN 弯矩范围为 -66.0375-0 KN.M 最大挠度为 7.68965 mm (挠跨比为 1/442) 由 Vmax x Sx / (Ix

75、x Tw)计算得最大剪应力为 44.28 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 156.61 MPa，满足。 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 164.44 MPa，满足。2、1/2盖梁双排单层贝雷梁荷载计算：1/2混凝土荷载：（8.22/2）*26*1.05=112.20KN/m1/2模板荷载：（3.25/2+3.51）*80*10/1000=4.11 KN/m1/2临时荷载：(2+1.5+2)*3.52/2=9.68 KN/m1/2横向分配梁I25a自重： 2 *6/2*38.07*10/1000=2.28 KN/m1/2荷载组合：112.20+4.

76、11+9.68+2.28=128.27 KN/m计算简图：计算结果：共有 5 跨，梁材性：Q345，考虑自重，自重放大系数为 1.2。截面为 双排单层贝雷组合梁，截面Ix = 5.0099e+009 mm4，截面Wx = 7.1571e+006 mm3，面积矩Sx = 5.3678e+006 mm3，腹板总厚 21.2 mm，塑性发展系数 x = 1.05，整体稳定系数 b = 1，由最大壁厚 10.6 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 310 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 180 MPa。第 1 跨计算结果： 跨度为 1.5 M 剪力范围为 -196.74-0 KN 弯矩

77、范围为 0-147.55 KN.M 最大挠度为 2.82 mm (挠跨比为 1/532) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 9.94 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 19.63 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 20.62 MPa，满足!第 2 跨计算结果： 跨度为 9 M 剪力范围为 -688.59-491.85 KN 弯矩范围为 -774.66-1032.88 KN.M 最大挠度为 5.10 mm (挠跨比为 1/1764) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 34.

78、80 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 137.44 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 144.31 MPa，满足!第 3 跨计算结果： 跨度为 9 M 剪力范围为 -590.22-590.22 KN 弯矩范围为 -295.11-1032.88 KN.M 最大挠度为 0.72 mm (挠跨比为 1/12434) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 29.83 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 137.44 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 144

79、.32 MPa，满足!第 4 跨计算结果： 跨度为 9 M 剪力范围为 -491.85-688.59 KN 弯矩范围为 -774.66-1032.88 KN.M 最大挠度为 5.10 mm (挠跨比为 1/1764) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 34.80 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 137.44 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 144.32 MPa，满足!第 5 跨计算结果： 跨度为 1.5 M 剪力范围为 0-196.74 KN 弯矩范围为 0-147.55 KN.M 最大挠度为 2.

80、81 mm (挠跨比为 1/532) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 9.94 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 19.63 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 20.62 MPa，满足!3、支墩顶大横梁荷载计算盖梁单侧贝雷组合梁传递横梁最大集中荷载（位于中间临时支墩处，见上贝雷梁计算结果）688.59+590.22=1278.81 KN计算简图计算结果共有 1跨，梁材性：Q235，考虑自重，自重放大系数为 1.2。截面为 双I40a(间距36cm)，截面Ix = 4.2776e+008 mm4，截面W

81、x = 2.1388e+006 mm3，面积矩Sx = 1.2443e+006 mm3，腹板总厚 21.6 mm，塑性发展系数 x = 1.05，整体稳定系数 b = 1，由最大壁厚 17 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa。第 1 跨计算结果： 跨度为 3.4 M 剪力范围为 -1281.53-1281.53 KN 弯矩范围为 -290.05-0 KN.M 最大挠度为 4.72 mm (挠跨比为 1/719) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 172.58 MPa，不满足! 由 Mx /

82、(x x Wx)计算得强度应力为 129.16 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 135.61 MPa，满足!说明：由于I40a大横梁抗剪强度不足，故要求其在与支墩、贝雷梁结合部位焊接劲板，或在工钢腹板一侧位置焊接10mm钢板对腹板加厚处理。 腹板加厚后厚度为21.6+10*2=41.6mm，由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 计算得最大剪应力为 89.61 MPa，满足!4、临时支墩稳定性（盖梁中部）荷载计算从墩顶主横梁计算得知，盖梁中部1/3位置2根630*8临时支墩最大轴力为1281.53+1281.53=2563.06KN。则单根临时支墩轴力为

83、2563.06/2=1281.53KN。由于盖梁中部临时支墩无法通过与墩身固接来减少自由长度，故2根钢管柱必须通过12号以上槽钢以剪刀撑形式进行有效连接。以下检算以临时支墩自由长度15m为基准进行检算。计算结果：受压稳定系数计算： 截面材性：Q235，由最大板厚 8 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa。截面：630*8 ix：219.928 mm iy：219.928 mm A：15632.6 mm 绕X轴长细比为 68.204，绕X轴截面为b类截面。 绕Y轴长细比为 68.204，绕Y轴截面为b类截面。 按 GB 50017-2003 第132页注1 计算 算得绕X轴

84、受压稳定系数 x = 0.761485 算得绕Y轴受压稳定系数 y = 0.761485强度验算： 轴压力 N = 1258.53 KN，计算得强度应力为 80.51 MPa，满足!稳定验算： 计算得绕X轴稳定应力为 105.72 MPa，满足! 计算得绕Y轴稳定应力为 105.72 MPa，满足!局部稳定验算： 外径与壁厚之比为 78.75，满足 (GB50017-2003 第59页 ) !5、临时支墩稳定性（盖梁端部）荷载计算：从贝雷梁计算得知，1/2盖梁下传贝雷梁端部集中荷载196.74+491.85=688.59 KN，由1根426*6临时支墩承担。临时支墩每隔10m通过钢带或预埋件与

85、墩身固接来减少其自由长度，以下检算以临时支墩自由长度15m为基准进行检算。受压稳定系数计算： 截面材性：Q235，由最大板厚 6 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa。截面：426*6 ix：148.508 mm iy：148.508 mm A：7916.81 mm 绕X轴长细比为 101.005，绕X轴截面为b类截面。 绕Y轴长细比为 101.005，绕Y轴截面为b类截面。 按 GB 50017-2003 第132页注1 计算 算得绕X轴受压稳定系数 x = 0.548488 算得绕Y轴受压稳定系数 y = 0.548488强度验算： 轴压力 N = 688.59 KN

86、，计算得强度应力为 86.98 MPa，满足!稳定验算： 计算得绕X轴稳定应力为 158.58 MPa，满足! 计算得绕Y轴稳定应力为 158.58 MPa，满足!局部稳定验算： 外径与壁厚之比为 71，满足 (GB50017-2003 第59页 ) !6、混凝土条形基础盖梁1/3位置处2根630*8临时支墩下传混凝土基础轴力2563.06 KN。基底尺寸：长边B = 5 M 短边H = 2 M基础阶数：1 阶高：1000 mm基础顶面尺寸：b = 4040 mm h = 750 mm砼等级：C20钢筋等级：二级地基承载力设计值：300 kPa基础顶面受力：轴压力 N = 2563.06 KN

87、承载力验算：基底平均应力 p = 256.306 kPa 通过!基底最大应力 pmax = 256.306 kPa 通过!基底最小应力 pmin = 256.306 kPa 通过!冲切承载力验算：基础与柱交接处冲切承载力验算：冲切承载力 Flk = 999.46 KN冲切力 Fl = 597.193 KN 通过!配筋计算长边方向需钢筋 174.545 mm2，实配钢筋16-200，实配钢筋面积 2010.62 mm2。短边方向需钢筋 889.526 mm2，实配钢筋16-200，实配钢筋面积 5026.55 mm2。附件5：盖梁中部设1、2排临时支墩主桥两侧墩柱预设牛腿支架方案计算书1、底模下

88、横向分配梁荷载计算及组合：盖梁截面积：8.22m2横梁间距为50cm，单根长度600cm，材质I25a。砼荷载：8.22*0.5*26*1.05/3.52=31.88KN/m模板荷载（按钢模计算，80kg/m2）：（3.52+3.51*2）*0.5*80*10/1000/3.52=1.20 KN/m临时荷载（人员机具2kpa，混凝土倾倒1.5kpa，振捣2kpa）：（2+1.5+2）*6*0.5/3.52=4.69KN/m荷载组合：q=（31.88+1.20+4.69）*1.2=45.32KN/m计算简图：计算结果：跨度为 3.4 M，截面为 普工25a，截面Ix = 5.02e+007 mm

89、4，截面Wx = 401600 mm3，面积矩Sx = 228874 mm3，腹板总厚 8 mm，塑性发展系数 x = 1.05，整体稳定系数 b = 1，由最大壁厚 13 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。 剪力范围为 -77.6912-77.6912 KN 弯矩范围为 -66.0375-0 KN.M 最大挠度为 7.68965 mm (挠跨比为 1/442) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 44.28 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 156.61 MP

90、a，满足。 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 164.44 MPa，满足。2、1/2盖梁三排双层加强型贝雷梁荷载计算：1/2混凝土荷载：（8.22/2）*26*1.05=112.20KN/m1/2模板荷载：（3.25/2+3.51）*80*10/1000=4.11 KN/m1/2临时荷载：(2+1.5+2)*3.52/2=9.68 KN/m1/2横向分配梁I25a自重： 2 *6/2*38.07*10/1000=2.28 KN/m1/2荷载组合：112.20+4.11+9.68+2.28=128.27 KN/m计算简图：计算结果：共有 4 跨，梁材性：Q345，考虑自重，自重放大

91、系数为 1.2。截面为：双排单层加强型贝雷组合梁，截面Ix = 1.1549e+010 mm4，截面Wx = 1.5398e+007 mm3，面积矩Sx = 1.1549e+007 mm3，腹板总厚 21.2 mm，塑性发展系数 x = 1.05，整体稳定系数 b = 1， 由最大壁厚 21.2 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 295 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 170 MPa。第 1 跨计算结果： 跨度为 1.5 M 剪力范围为 -201.11-0 KN 弯矩范围为 0-150.83 KN.M 最大挠度为 3.98 mm (挠跨比为 1/377) 由 Vmax x S

92、x / (Ix x Tw) 计算得最大剪应力为 9.47 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 9.33 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 9.80 MPa，满足!第 2 跨计算结果： 跨度为 13.5 M 剪力范围为 -1114.47-695.50 KN 弯矩范围为 -1640.29-2978.91 KN.M 最大挠度为 9.73 mm (挠跨比为 1/1387) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 52.57 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 184.25 MPa，满足! 由

93、 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 193.46 MPa，满足!第 3 跨计算结果： 跨度为 13.5 M 剪力范围为 -695.50-1114.47 KN 弯矩范围为 -1640.29-2978.91 KN.M 最大挠度为 9.73 mm (挠跨比为 1/1387) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 52.57 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 184.25 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 193.46 MPa，满足!第 4 跨计算结果： 跨度为 1.5 M 剪力范围为 0-201.11

94、KN 弯矩范围为 0-150.83 KN.M 最大挠度为 3.98 mm (挠跨比为 1/377) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 9.49 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 9.33 MPa，满足!由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 20.89MPa，满足!3、支墩顶大横梁荷载计算盖梁单侧贝雷组合梁传递横梁最大集中荷载（位于中间临时支墩处，见上贝雷梁计算结果）1114.47+1114.47=2228.94 KN计算简图计算结果共有 1 跨，梁材性：Q345，考虑自重，自重放大系数为 1.2。截面为 4根I40a组合，

95、截面Ix = 8.5552e+008 mm4，截面Wx = 4.2776e+006 mm3，面积矩Sx = 2.4886e+006 mm3，腹板总厚 42 mm， 塑性发展系数 x = 1.05，整体稳定系数 b = 1，由最大壁厚 16.5 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa。第 1 跨计算结果： 跨度为 3.4 M 剪力范围为 -2234.39-2234.39 KN 弯矩范围为 -506.14-0 KN.M 最大挠度为 4.11962 mm (挠跨比为 1/825) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 计算

96、得最大剪应力为 154.75 MPa，不满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 112.69 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 118.32 MPa，满足!说明：由于I40a大横梁抗剪强度不足，故要求其在与支墩、贝雷梁结合部位焊接劲板，或在工钢腹板一侧位置焊接10mm钢板对腹板加厚处理。 腹板加厚后厚度为42+10*4=82mm，由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 计算得最大剪应力为 79.26 MPa，满足!4、临时支墩稳定性（盖梁中部）荷载计算：从墩顶主横梁计算得知，盖梁中部4根630*8临时支墩最大轴力为2234.39+2234.

97、39=4468.78KN。则单根临时支墩轴力为4468.78/4=1117.20KN。由于盖梁中部临时支墩无法通过与墩身固接来减少自由长度，故2排4根钢管柱必须通过12号以上槽钢以剪刀撑形式进行有效连接。以下检算以临时支墩自由长度20m为基准进行检算。计算结果：受压稳定系数计算： 截面材性：Q235，由最大板厚 8 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa。截面：630*8 ix：219.928 mm iy：219.928 mm A：15632.6 mm 绕X轴长细比为 90.9387，绕X轴截面为b类截面。 绕Y轴长细比为 90.9387，绕Y轴截面为b类截面。 按 GB

98、50017-2003 第132页注1 计算 算得绕X轴受压稳定系数 x = 0.614823 算得绕Y轴受压稳定系数 y = 0.614823强度验算： 轴压力 N = 1117.2 KN，计算得强度应力为 71.47MPa，满足!稳定验算： 计算得绕X轴稳定应力为 116.24MPa，满足! 计算得绕Y轴稳定应力为 116.24MPa，满足!局部稳定验算： 外径与壁厚之比为 78.75，满足 (GB50017-2003 第59页 ) !5、牛腿（盖梁端部）荷载计算：从贝雷梁计算得知，1/2盖梁下传贝雷梁端部集中荷载201.11+695.50=896.61 KN，由牛腿托架承担。（1）牛腿上横

99、梁计算简图计算结果：共有 1 跨 梁材性：Q235。考虑自重，自重放大系数为 1.2。第 1 跨计算结果： 跨度为 0.95 M 截面为 4根I40a组合，间距36cm 截面Ix = 8.5552e+008 mm4 截面Wx = 4.2776e+006 mm3 面积矩Sx = 2.4886e+006 mm3 腹板总厚 42 mm 塑性发展系数 x = 1.05 整体稳定系数 b = 1 由最大壁厚 16.5 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa。 剪力范围为 -449.828-449.828 KN 弯矩范围为 -213.30

100、6-0 KN.M 最大挠度为 0.0910661 mm (挠跨比为 1/10431) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 31.1546 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 47.4914 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 49.8659 MPa，满足!（2）牛腿水平撑荷载计算：单个牛腿受力449.83KN，见牛腿上横梁计算。计算简图计算结果：共有 1 跨，梁材性：Q235，考虑自重，自重放大系数为 1.2。截面为 3片20mm厚钢板焊制，截面Ix = 3.19147e+008 mm4，截面Wx = 1.9

101、9467e+006 mm3，面积矩Sx = 1.325e+006 mm3。 腹板总厚 60 mm，塑性发展系数 x = 1.05，整体稳定系数 b = 1，由最大壁厚 20 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 120 MPa。第 1 跨计算结果： 跨度为 1.04 M 剪力范围为 -206.784-245.711 KN 弯矩范围为 -107.181-0 KN.M 最大挠度为 0.159187 mm (挠跨比为 1/6533) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 17.002 MPa，满足! 由 Mx / (x

102、 x Wx)计算得强度应力为 51.1751 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 53.7338 MPa，满足!（3）牛腿斜撑稳定性牛腿斜撑受压力206.78/cos40=269.93KN。牛腿长度1.86m。截面：自制方钢 ix：118.661 mm iy：97.2685 mm A：21200 mm 截面材性：Q235 绕X轴长细比为 15.6749，绕X轴截面为c类截面 绕Y轴长细比为 19.1223，绕Y轴截面为c类截面 按 GB 50017-2003 第132页注1 计算 算得绕X轴受压稳定系数 x = 0.979268 算得绕Y轴受压稳定系数 y = 0.

103、969146强度验算： 轴压力 N = 449.83 KN 由最大板厚 20 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 205 MPa 计算得强度应力为 21.2184 MPa，满足!稳定验算： 计算得绕X轴稳定应力为 21.6676 MPa 满足! 计算得绕Y轴稳定应力为 21.8939 MPa 满足!局部稳定验算： 两腹板间受压翼缘宽度与厚度之比为 10.5，满足!(GB50017-2003 第58页 ) 腹板高厚比为 14，满足!(GB50017-2003 第59页 公式)（4）预埋钢筋预埋钢筋剪切力269.93*cos40=206.78KN选用20根25圆钢：20*3.14*0.02

104、5*0.025/4*105*103=1030 KN，满足。6、混凝土条形基础 盖梁中部4根630*8临时支墩下传混凝土基础轴力4468.78KN。基底尺寸：长边B = 5 M 短边H = 3.5 M基础阶数：1 阶高：1000 mm基础顶面尺寸：b = 4040 mm h = 1950 mm砼等级：C20钢筋等级：二级地基承载力设计值：300 kPa（沥青路面）基础顶面受力：轴压力 N = 4468.78 KN承载力验算：基底平均应力 p = 255.359 kPa 通过!基底最大应力 pmax = 255.359 kPa 通过!基底最小应力 pmin = 255.359 kPa 通过!冲切承

105、载力验算：基础与柱交接处冲切承载力验算：冲切承载力 Flk = 1980.75 KN冲切力 Fl = 504.972 KN 通过!基础配筋：长边方向需钢筋 327.665 mm2，实配钢筋16-200，实配钢筋面积 3518.58 mm2。短边方向需钢筋 1362.68 mm2，实配钢筋16-200，实配钢筋面积 5026.55 mm2。附件6：主线盖梁满堂落地支架方案计算书1、底模下横向分配梁荷载计算及组合：盖梁截面积：8.22m2横梁间距为20cm，单根长度600cm，材质10*10方木。砼荷载：8.22*0.2*26*1.05/3.52=12.75KN/m模板荷载（按钢模计算，80kg/

106、m2）：（3.52+3.51*2）*0.2*80*10/1000/3.52=0.48 KN/m临时荷载（人员机具2kpa，混凝土倾倒1.5kpa，振捣2kpa）：（2+1.5+2）*6*0.2/3.52=1.88KN/m荷载组合：q=（12.75+0.48+1.88）*1.2=18.13KN/m计算简图：计算结果： 共有 6 跨 梁材性：方木，考虑自重。 截面为 10*10方木，截面Ix = 8.33333e+006 mm4，截面Wx = 166667 mm3，面积矩Sx = 125000 mm3，腹板总厚 100 mm，截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 13 MPa，截面抗剪强度设计值 f

107、v =1.25 MPa。第 1 跨计算结果： 跨度为 0.6 M 剪力范围为 -6.70368-4.36272 KN 弯矩范围为 -0.514304-0.702291 KN.M 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 1.01MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 4.01MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 4.21374 MPa， 满足!第 2 跨计算结果： 跨度为 0.6 M 剪力范围为 -5.21398-5.85242 KN 弯矩范围为 -0.223456-0.702291 KN.M 由 Vmax x Sx /

108、 (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 0.88MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 4.01309 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 4.21374 MPa 满足!第 3 跨计算结果： 跨度为 0.6 M 剪力范围为 -5.63961-5.42679 KN 弯矩范围为 -0.287301-0.574602 KN.M 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 0.85 MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 3.28344 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 3.

109、44761 MPa 满足!第 4 跨计算结果： 跨度为 0.6 M 剪力范围为 -5.42679-5.63961 KN 弯矩范围为 -0.287301-0.574602 KN.M 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 0.86 MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 3.28344 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 3.44761 MPa 满足!第 5 跨计算结果： 跨度为 0.6 M 剪力范围为 -5.85242-5.21398 KN 弯矩范围为 -0.223456-0.702291 KN.M 由 Vmax x

110、 Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 0.88 MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 4.01309 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 4.21374 MPa 满足!第 6 跨计算结果： 跨度为 0.6 M 剪力范围为 -4.36272-6.70368 KN 弯矩范围为 -0.514304-0.702291 KN.M 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 1.00555 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 4.01309 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx)计算

111、得稳定应力为 4.21374 MPa 满足!2、方木纵向分配梁（15*10）荷载计算：方木横向分配梁下传纵梁最大集中荷载：6.70+5.85 =12.55KN计算简图：按4跨连续梁计算结果（取纵桥向局部2.4m）： 共有4跨,梁材性：方木，考虑自重。 截面为 15*10方木，截面Ix = 2.8125e+007 mm4，截面Wx = 375000 mm3，面积矩Sx = 281250 mm3，腹板总厚 100 mm，整体稳定系数 b = 1， 由最大壁厚 75 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 13 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 1.25 MPa。第 1 跨计算结果： 跨度

112、为 0.6 M 剪力范围为 -16.2546-14.678 KN 弯矩范围为 -1.8722-2.57299 KN.M 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 6.53457 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 6.8613 MPa 满足!第 2 跨计算结果： 跨度为 0.6 M 剪力范围为 -17.5369-16.3957 KN 弯矩范围为 -1.01454-2.57299 KN.M 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 6.53457 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 6.8613 MPa 满足!第 3 跨计算结果

113、： 跨度为 0.6 M 剪力范围为 -16.3957-17.5369 KN 弯矩范围为 -1.01454-2.57299 KN.M 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 6.53457 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 6.8613 MPa 满足!第 4 跨计算结果： 跨度为 0.6 M 剪力范围为 -14.678-16.2546 KN 弯矩范围为 -1.8722-2.57299 KN.M 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 6.53457 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 6.8613 MPa 满足!3、立杆稳

114、定性荷载计算：（1）方木纵向分配梁下传立杆最大集中荷载：17.54+17.54 =35.08KN（2）单根立杆承担0.6*0.6m2混凝土重量0.6*0.6*3.52*26=32.95KN两者取大值，以35.08KN作为控制计算的依据。立杆采用48*3.5碗扣式支架，高度方向布距1.2m，自由长度按1.2+0.3+0.3=1.8m计算（上下自由端长度0.3m考虑）。受压稳定系数计算： 截面：48x3.5 ix：15.7817 mm iy：15.7817 mm A：489.303 mm 截面材性：Q235，由最大板厚 3.5 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa。 绕X轴长

115、细比为 114.056，绕X轴截面为b类截面 绕Y轴长细比为 114.056，绕Y轴截面为b类截面 按 GB 50017-2003 第132页注1 计算 算得绕X轴受压稳定系数 x = 0.469299 算得绕Y轴受压稳定系数 y = 0.469299强度验算： 轴压力 N = 35.08 KN，计算得强度应力为 71.6938 MPa 满足!稳定验算： 计算得绕X轴稳定应力为 152.768 MPa 满足! 计算得绕Y轴稳定应力为 152.768 MPa 满足!局部稳定验算： 外径与壁厚之比为 13.7143 满足!(GB50017-2003 第59页 )附件7：匝道单柱盖梁双抱箍支架受力检

116、算书1、底模下横向分配梁荷载计算及组合：盖梁最大截面积：3.59m2横梁间距为50cm，单根长度600cm，材质I16a。砼荷载：3.59*0.5*26*1.05/2.64=18.56KN/m模板荷载（按钢模计算，80kg/m2）：（2.0+2.2*2）*0.5*80*10/1000/2.64=0.97 KN/m临时荷载（人员机具2kpa，混凝土倾倒1.5kpa，振捣2kpa）：（2+1.5+2）*3.2*0.5/2.64=3.33KN/m荷载组合：q=（18.56+0.97）*1.2+3.33*1.4=28.10KN/m计算简图：计算结果：共有 3 跨，梁材性：Q235，考虑自重。截面为 普

117、工16，截面Ix = 1.13e+007 mm4， Wx = 141250 mm3，面积矩Sx = 80125.6 mm3，腹板总厚 6 mm，塑性发展系数 x = 1.05， 整体稳定系数 b = 1，由最大壁厚 9.9 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。第 1 跨计算结果： 跨度为 0.72 M 剪力范围为 -14.30-6.10 KN 弯矩范围为 -0.65-2.95 KN.M 最大挠度为 0.0063 mm (挠跨比为 1/113389) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 16.9

118、 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx) 计算得稳定应力为 20.9MPa，满足!第 2 跨计算结果： 跨度为 1.2 M 剪力范围为 -16.99-16.99 KN 弯矩范围为 -2.15-2.95 KN.M 最大挠度为 0.10 mm (挠跨比为 1/11969) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 计算得最大剪应力为 20.09 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 20.90 MPa，满足!第 3 跨计算结果： 跨度为 0.72 M 剪力范围为 -6.10-14.30 KN 弯矩范围为 -0.65-2.95 KN.M 最大挠度为 0.006

119、 mm (挠跨比为 1/113389) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 16.90 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx) 计算得稳定应力为 20.90 MPa，满足!2、单侧纵梁（I25a桁架）荷载计算（按最大横截面0.9为平均截面面积）：1/2混凝土荷载：3.59/2*0.9*26*1.05=41.65KN/m1/2模板荷载：（1.0+2.2）*80*10/1000=2.56 KN/m1/2临时荷载：(2+1.5+2)*1.5=8.25KN/m1/2荷载组合：41.65+2.56+8.25=52.46 KN/m计算简图：计算结果：共有 6 跨 梁材

120、性：Q235。考虑自重，自重放大系数为 1.2。截面为 普工25a，截面Ix = 5.02e+007 mm4，截面Wx = 401600 mm3，面积矩Sx = 228874 mm3，腹板总厚 8 mm，塑性发展系数 x = 1.05，整体稳定系数 b = 1，由最大壁厚 13 mm 得：截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa。第 1 跨计算结果： 跨度为 0.86 M 剪力范围为 -45.5085-0 KN 弯矩范围为 0-19.5687 KN.M 最大挠度为 0.556934 mm (挠跨比为 1/1544) 由 Vmax x Sx

121、 / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 25.94MPa 满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 46.41 MPa 满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 48.73MPa 满足!第 2 跨计算结果： 跨度为 1.69 M 最大挠度为 0.08 mm (挠跨比为 1/20432) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 29.56 MPa， 满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 46.41 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx) 计算得稳定应力为 48.73 MPa，满足!第 3 跨计算结果： 跨度为 0

122、.85 M 剪力范围为 -14.90-30.08 KN 弯矩范围为 -1.06-7.49 KN.M 最大挠度为 0.007mm (挠跨比为 1/127853) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 计算得最大剪应力为 17.14 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 17.75 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 18.64 MPa，满足!第 4 跨计算结果： 跨度为 0.85 M 剪力范围为 -30.08-14.90 KN 最大挠度为 0.007 mm (挠跨比为 1/127853) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw

123、) 计算得最大剪应力为 17.14 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 17.75 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 18.64 MPa，满足!第 5 跨计算结果： 跨度为 1.69 M 剪力范围为 -51.86-37.57 KN 弯矩范围为 -5.85-19.57 KN.M 最大挠度为 0.08 mm (挠跨比为 1/20432) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 计算得最大剪应力为 29.56 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 46.41 MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算

124、得稳定应力为 48.73 MPa，满足!第 6 跨计算结果： 跨度为 0.86 M 剪力范围为 0-45.51 KN 弯矩范围为 0-19.57 KN.M 最大挠度为 0.56 mm (挠跨比为 1/1544) 由 Vmax x Sx / (Ix x Tw)计算得最大剪应力为 25.94 MPa，满足! 由 Mx / (x x Wx)计算得强度应力为 46.41MPa，满足! 由 Mx / (b x Wx)计算得稳定应力为 48.73MPa，满足!总量各支撑位置受力：3、上抱箍检算荷载计算上抱箍承担纵梁中间3个集中荷载（67.65+29.80+67.65）*2=330.2 KN。计算结果1）方

125、形墩身使用抱箍计算时仅能选用两个面的摩擦力，混凝土与钢板的摩擦系数=0.35-0.5，取0.4/2=0.2。选用M27号螺栓18根：(3.14*0.0252/4)*210*106*18=1855KN1855*0.2=371 KN，371330.2，此设计满足要求。2）抱箍高度根据高强螺栓连接的设计、施工规范，M27螺栓的螺栓孔径d=30mm。螺栓孔的中心间距应在3d-12d之间，即90mm-360mm，现场选用95mm。螺栓孔制构件边缘的距离应在2d-4d之间，即60mm-120mm，现场选用60mm。抱箍在高度方向每列布置4个螺栓孔，孔距严格按规范要求进行计算选取，则抱箍的高度应为60+95

126、+95+95+95+60=500mm。3）抱箍板厚的确定抱箍钢板选用A3钢材。板厚=20mm时，抗拉抗压抗弯强度设计值为215MPa，抗剪强度设计值125MPa。钢板的高度经计算确定为500mm，假定钢板的厚度为t，则钢板截面积0.5t。从截面受拉方面考虑单侧9根螺栓最大设计拉力为3.14*0.0272/4*210*106*9=1081.6kN，抱箍钢板截面最大的拉应力1081.6*103 /170*106=0.012m。钢板暂定选用厚度12mm，由于箍身钢板与连接板需要采用坡口焊接，故耳板和箍身钢板厚度不宜相差较大，耳板暂定选用厚度16mm。4、纵梁斜撑稳定性盖梁共4根斜撑，横桥向单端2根斜

127、撑。单根斜撑轴向力为97.37/sin45=137.7KN，自由长度2.66m。受压稳定系数计算： 截面：普工25a ix：101.737 mm iy：24.0275 mm A：4850 mm 截面材性：Q235 绕X轴长细比为 26.1457 绕X轴截面为a类截面 绕Y轴长细比为 110.707 绕Y轴截面为b类截面 按 GB 50017-2003 第132页注1 计算 算得绕X轴受压稳定系数 x = 0.969828 算得绕Y轴受压稳定系数 y = 0.488654强度验算： 轴压力 N = 137.7 KN 由最大板厚 13 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa，计

128、算得强度应力为 28.3918 MPa 满足!稳定验算： 计算得绕X轴稳定应力为 29.275 MPa 满足! 计算得绕Y轴稳定应力为 58.1019 MPa 满足!5、下抱箍检算荷载计算纵梁斜撑传递下抱箍137.7*sin45*2*2=389.42 KN。计算结果1）方形墩身使用抱箍计算时仅能选用两个面的摩擦力，混凝土与钢板的摩擦系数=0.35-0.5，取0.4/2=0.2。选用M27号螺栓20根：(3.14*0.0252/4)*210*106*20=2061KN2061*0.2=412KN，412389.42，此设计满足要求。2）抱箍高度根据高强螺栓连接的设计、施工规范，M27螺栓的螺栓孔

129、径d=30mm。螺栓孔的中心间距应在3d-12d之间，即90mm-360mm，现场选用95mm。螺栓孔制构件边缘的距离应在2d-4d之间，即60mm-120mm，现场选用60mm。抱箍在高度方向每列布置4个螺栓孔，孔距严格按规范要求进行计算选取，则抱箍的高度应为60+95+95+95+95+60=500mm。3）抱箍板厚的确定抱箍钢板选用A3钢材。板厚=20mm时，抗拉抗压抗弯强度设计值为215MPa，抗剪强度设计值125MPa。钢板的高度经计算确定为500mm，假定钢板的厚度为t，则钢板截面积0.5t。从截面受拉方面考虑单侧10根螺栓最大设计拉力为3.14*0.0272/4*210*106*10=1201.8kN，抱箍钢板截面最大的拉应力1081.6*103 /170*1060.014m。钢板暂定选用厚度14mm，由于箍身钢板与连接板需要采用坡口焊接，故耳板和箍身钢板厚度不宜相差较大，耳板暂定选用厚度16mm。