渭南市尚德中学风雨操场高支模施工方案（94页）.doc

1、目 录第一章 工程概况1第二章 编制依据1第三章 施工准备及资源计划3第四章 施工方案4第五章 安全、质量管理措施15第六章 安全应急预案33第七章 计算书36第一章 工程概况本施工方案仅对16.5m处的高支模区域结构板负责，不含该区域以外的常规方案。本工程为渭南市尚德中学的风雨操场，地上三层，框架结构。二层结构标高为4.4m，二层结构标高为8.9m，夹层结构标高为12.2m，屋面结构标高为16.5m,即二层结构与屋面结构的距离为7.6m（2轴7轴/A轴B轴）。屋面结构的框梁为4501400、300800，梁为250600；板厚100，砼标号为C30。第二章 编制说明及依据第一节 编制说明 根

2、据中华人民共和国住房和城乡建设部颁发的危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）中第五条规定：施工单位应当在危险性较大的分部分项工程施工前编制专项方案；对于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，施工单位应当组织专家对专项方进行论证。在本安全管理方法附件二中明确指出：模板工程及支撑体系中规定，混凝土模板支撑工程：搭设高度8m 及以上，搭设跨度18m 及以上，施工总荷载15KN/m2及以上，集中线荷载20KN/m2 及以上模板支撑系统，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。经过复核本工程施工图纸，本工程需要专家论证点为搭设跨度超过18m的高大支模架工程。本方案编制范围为

3、超跨度模板支架。在施工过程中，严格按照经专家评审的方案进行施工。第二节 编制依据1、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号；2、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254号）；3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；4、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-2011）； 5、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；6、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）； 7、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）； 8、混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）； 9、混凝土结构设计规范

4、（GB50010-2010）；10、建筑施工手册（第五版）；11、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）； 12、建设工程安全生产管理条例13、钢管脚手架扣件(GB 15831-2006)14、国务院生产安全事故报告和调查处理条例15、建筑工程预防高处坠落事故若干规定16、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）17、高处作业分级（GB/T 3608-2008）18、建筑施工人员个人劳动保护用品使用管理暂行规定（建质2007255号）19、中华人民共和国安全生产法20、建筑工程预防坍塌事故若干规定21、施工设计图；22、本工程施工组织设计。第三章 施工准备及资源计划一

5、、 施工准备1.1技术准备1.1.1图纸的审核项目部技术部门及施工部门首先针对设计图纸的要求进行核对，确保结构设计和建筑设计无冲突，尺寸标注无误，技术人员、施工员和施工班组能充分领会设计意图。1.1.2方案的制定和安全技术交底方案实施前，项目工程技术负责人根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。安全技术交底的内容应包括模板支撑工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。二、材料设备及劳动力配置计划2.1周转材料的选择2.1.1 钢管的材料要求钢管的质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法

6、（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定。 钢管必须涂有防不锈漆。 钢管质量检验要求： 项次检查项目验收要求新钢管1产品质量合格证必须具备2钢管材质检验报告3表面质量表面应光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，上述缺陷不应大于表2的规定4外径、壁厚允许偏差不超过表2的规定5端部应平整，偏差不超过表2的规定6防锈处理必须进行防锈处理，镀锌或涂防锈漆旧钢管1钢管锈蚀程度应每年检查一次锈蚀深度应符合表2的规定锈

7、蚀严重部位应将钢管截断进行检查2新钢管中3-6项按上述检查构配件的允许偏差 项次项 目允许偏差（mm）检查工具1外观尺寸的偏差 外径48.3壁厚3.6-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端切斜的偏差1.7塞尺3钢管内外表面锈蚀深度0.504钢管弯曲的偏差钢板尺各种杆件钢管的端部弯曲，弯段长L1.5m5立杆钢管弯曲 3mL4m 杆长124mL6m杆长20栏杆、支撑体系的钢管弯曲L6m杆长302.1.2扣件的材料要求扣件应采用GB978-67可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700-88碳素钢结构中Q235钢的规定；螺纹均应符合GB1

8、96-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB96-76垫圈的规定。铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、毛刺、氧化皮等清理干净。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧的时候接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙不应小于1mm。当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。扣件表面应进行防锈处理。项次检查项目验收要求新扣件1产品质量合格证、生产许可证、专业检测单位测试报告必须具备2表面质量及性能应符合本节（2中规定）3螺栓不得滑丝旧扣件4同新扣件项次2、32.1.3 可调托撑螺杆外径不得小于 28m

9、m，直径与螺距应符合现行国家标准梯型螺纹GB/T 5796.2、GB/T 5796.3 的规定。可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6 ；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30 。可调托撑抗压承载力设计值不应小于30kN ，支托板厚不应小于55。2.1.4柱子模板采用定型钢模板，其余部分选用15mm厚度覆膜胶合板。2.1.5 木方选用杉木或松木，尺寸6080mm，用压刨同一尺寸双面压光；不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。2.1.6 脚手架立杆下垫板选用50mm厚的杉木或松木，宽度不小于200mm。2.2 设备的选择序号机械设备名称型号规格

10、数量额定功率(KW/台)1塔吊QZT55101482钢筋切断机QJ40-125.53钢筋调直机GT4-1414.04钢筋弯曲机GW4023.05套丝机HGS-40C21.56交流电焊机BX-300-2523.47木工圆锯MJ10413.08木工压刨MB10313.09振动棒ZX5061.12.3 主要测量仪器的配置计划测量及通讯设备配置计划序号名 称单位数量用 途1全站仪台1打点、放线2铅垂仪台1垂直投点3水准仪台2水平打点放线4水准标尺台2控制水平5对讲机台4信息沟通第四章 施工方案第一节 模板工程 一、地基处理措施由于本工程模板支撑在板面上，基础不做处理，但竖向支架立柱支承部分安装在板上时

11、，应加设垫板，垫板应有足够强度和支承面积，且应中心承载。二、钢管扣件支撑体系简介本工程内支撑体系采用钢管扣件脚手架，支撑钢管的力学性能符合现行国标碳素结构钢GB700-2006中Q235A钢的规定，表面光滑、顺直，无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。立杆顶部用可调节顶托调节标高，主梁梁底找平杆采用直角扣件固定在立杆上，连接扣件必须符合钢管脚手架扣件GB15831-2006规定，各活动部位灵活，无裂纹、气孔、毛刺等。 三、支撑架施工流程按照方案的要求计算配备所需构配件放立杆控制线立立杆并排列横杆横杆与相邻立杆通过扣件形成稳定的结构搭设梁底找平杆（承重杆）立杆顶部插入可调顶托搭设梁板底模板。3.1模板

12、安装顶板模板及支撑架施工流程弹线、立杆定位竖立杆安装横杆加设剪刀撑铺设双钢管主梁铺设木方次梁铺板底模校正标高模板检查验收本工程所有高大支模区域模架搭设前应确保下层对应的支撑层模架不拆除。梁模板及支撑架施工流程弹线支立杆调整标高安装梁底模板绑梁钢筋安装梁侧模板模板检查验收3.2模板拆除遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。顶板模板拆除：拆除顶托拆除主次梁拆除顶部立杆拆除面板逐步拆除水平杆逐步拆除立杆及剪刀撑梁底模板拆除：拆除顶托拆除模板龙骨拆除底模逐步拆除水平杆逐步拆除立杆及剪刀撑四、模板工程设计方案1.模板工程材料选用方案

13、及检查：1.1模板工程材料选用：面板：对于柱、梁模板面层均采用为12厚多层板；顶板模板面层采用12覆膜多层板。龙骨：面板下背衬4060mm方木做龙骨。支撑架管：所有的支撑架管、柱箍和柱梁对拉杆体系中所涉及的钢管材料均为不得小于482.7mm钢管。对拉杆：14圆钢机加工制成，14螺杆（戴螺母试拉）承载力必须通过试验室进行检验，检测值不得小于24KN。1.2构配件检查与验收：严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程 （JGJ130-2011）第八章相关规定执行。2. 满堂架搭设方案：具体见后附转换层满堂架布置图2.1满堂架搭设方法：在支撑结构上将梁边线放出。搭设梁架子。梁架横截面方向：立杆距离

14、梁边线250；梁架纵向：立杆间距850，梁架端头悬挑端350，不足部分应增加一组立杆补齐。梁下横向支撑布置间距及横杆步距应严格按照模板加固方案详图施工。现场施工时若未达到步距要求，为减低长细比，在梁架子下应加设梁下大横杆进行整改，该横杆与满堂架立杆相连接不得少于两跨，做法见右图。梁架以外区域的板下满堂架立杆纵横间距均为850。满堂架立杆高度：H=1.4m梁下立杆为6m；H=0.8m框梁下立杆：边梁为2.6m，中间梁为4.5+2m，其余板下立杆高度均为4.5+2.7m。梁下立杆严禁使用搭接杆件，采用对接杆件时，使用率不得超过50%且按步跨错开布置。满堂架大横杆设6步，竖向步距从地面向上依次为 2

15、00-1500-1500-1500-1000-1230mm；相邻开间的满堂架必须用横杆相互连通成为整体。满堂架立杆顶部超出大横杆的自由高度不得超过350，丝杠出头高度不得超出150。2.2满堂架加固措施：满堂架所有的横杆遇到框架柱时从上向下必用须丝杠顶死，遇周边12.2m处框架梁处也必须进行可靠拉结。（做法见本图） 在纵横框架梁相交区域下竖向及横向剪刀撑格构柱，上下设置二层。在高支模周边区设置连续竖向剪刀撑进行封边处理。竖向剪刀撑必须同时与满堂架6步大横杆及梁架小横杆的交点用旋转扣件连接。水平剪刀撑必须同时与相交叉满堂架的横杆用旋转扣件连接，且不少于4个节点。3.各种构件模板加固方案：3.1框

16、架柱（见右上图）：分二次浇筑，第一次施工至12.5m处，第二次施工至屋面框梁底标高处15.1m，浇筑完成时间不少于5天后方能进行高支模梁板砼浇筑施工。对拉杆为竖向间距均为450mm。砼截面中设置一道，在截面外两侧各加设置一道。竖向方木在长边设置7根，中心间距150；短边设置6根中心间距160。3.2框梁4501400高（见下图）：平面图 立面图 双支撑立杆长度6m，横向间距如右图，立杆纵距L0=850mm，梁下满堂架大横杆步高H0=15001000mm；小横杆（双道）纵距同立杆即850mm；粱侧木龙骨竖向放置，中心间距100；梁底木龙骨纵向放置8根，中心间距64。梁侧模支撑采用M14对拉杆，对

17、拉杆竖向设置3道，距模板底部步距依次为200-400-400mm；水平间距600mm布置。其他措施见上述满堂架加固措施说明。3.3框架梁800高（见下图）：平面图 立面图 单支撑立杆长度6.5m，立杆纵距L0=750mm，梁下满堂架大横杆步高H0=15001000630mm；小横杆（双道）纵距同立杆即850mm；粱侧木龙骨竖向放置，中心间距150；对于400框梁底木龙骨纵向放置6根，中心间距80，对于,300框梁底木龙骨纵向放置5根，中心间距75，。梁侧模支撑采用M14对拉杆，对拉杆竖向设置2道，距模板底部步距依次为150-400mm；水平间距600mm布置。其他措施见上述满堂架加固措施说明。

18、3.4次梁与板： 次梁支撑平面图 板支撑平面图 满堂架立杆纵横间距为850850mm，大横杆设置六道，竖向间距同上。梁架在满堂架中搭设，梁架立杆自上而下至少和两道大横杆相连结（见上图），梁架立杆距离梁侧边250，梁架大小横杆搭设方式同框架梁。木龙骨水平纵向放置，在梁底不少于2根。对于板下水平钢管尽量采用连续跨支撑，当局部无法保证采用搭接措施时，其搭接的长度不得小于500，且在支座处搭接位置应相互错开。梁侧加固，对于净高大于450的梁设置对拉杆一道，纵向间距600。第二节 钢筋工程1.钢筋制作1.1进场钢筋应检验并复试合格后方可使用。1.2钢筋表面应洁净，不应有污垢、油渍、漆垢及其他的杂质等。钢

19、筋经除锈及去污染后，其尺寸、截面积及性质应符合设计要求。1.3 钢筋下料：直螺纹连接钢筋应用无齿锯切割下料；箍筋弯钩角度应为 135，平直部分长度不小于 10d或100mm。2.钢筋的安装2.1 柱子钢筋绑扎2.1 按图纸要求间距，计算好每根柱箍筋数量，先将箍筋套在下层伸出的搭接筋上，然后立柱子钢筋，在搭接长度内，绑扣不少于 3 个，绑扣要向柱中心。如果柱子主筋采用光圆钢筋搭接时，角部弯钩应与模板成 45，中间钢筋的弯钩应与模板成 90角。2.2 在立好的柱子竖向钢筋上，按图纸要求用粉笔画箍筋间距线。2.3按已画好的箍筋位置线，将已套好的箍筋往上移动，由上往下绑扎，宜采用缠扣绑扎。箍筋与主筋要

20、垂直，箍筋转角处与主筋交点均要绑扎，主筋与箍筋非转角部分的相交点成梅花交错绑扎，箍筋的弯钩叠合处应沿柱子竖筋交错布置，并绑扎牢固。2.4柱上下两端箍筋应加密，加密区长度及加密区内箍筋间距应符合设计图纸要求。2.5 柱筋保护层厚度应符合规范要求，垫块应绑在柱竖筋外皮上，间距一般为 1000mm。2.6 钢筋连接：柱的受力主钢筋采用直螺纹连接，为使钢筋笼有一定刚度，主筋与箍筋及加强箍筋可采用焊接或绑扎。接头位置应相互错开，在规定搭接长度的任一区段内有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积百分率不大于 50。3.梁钢筋绑扎3.1在梁底模板上画出箍筋间距，摆放箍筋。3.2先穿梁的下排钢筋，将箍筋按

21、已画好的间距逐个分开，并套好箍筋；放梁的上排筋；隔一定间距将上排筋与箍筋绑扎牢固；调整箍筋间距使间距符合设计要求。3.3梁端第一个箍筋应设置在距离柱节点边缘 50mm 处。梁端与柱交接处箍筋应加密，其间距与加密区长度均要符合设计要求。3.4 在梁的受力筋下和梁侧均应垫保护层垫块，保证保护层的厚度。受力筋为双排时，可用短钢筋垫在两层钢筋之间，钢筋排距应符合设计要求。3.5梁的受力钢筋采用直螺纹连接，接头位置要符合规范的规定。接头不宜位于构件最大弯矩处。接头位置应相互错开，在规定搭接长度的任一区段内有接头的受力钢筋截面面积占受力钢筋总截面面积百分率不大于 50。4.板钢筋绑扎4.1清理模板上面的杂

22、物，用粉笔在模板上画好主筋、分布筋间距。4.2按画好的间距，先摆放受力主筋、后放分布筋。预埋件、电线管、预留孔等及时配合安装。4.3绑扎板筋时一般用顺扣或八字扣，除外围两根筋的相交点应全部绑扎外，其余各点可交错绑扎（双向板相交点须全部绑扎）。如板为双层钢筋，两层筋之间须加钢筋马凳，以确保上部钢筋的位置。4.4在钢筋的下面垫好保护层垫块，垫块的厚度应满足设计要求，如设计无要求时，板的保护层厚度为 15mm。第三节 混凝土工程1.砼浇筑顺序：柱与梁板分开浇筑，这样既可确保框架柱浇筑密实，又可达到满堂架周边的边界刚度要求，对高支模架体的抗倾覆有重要的意义。第一次施工至12.5m处，第二次施工至屋面框

23、梁底标高处15.1m，浇筑完成时间不少于5天且与满堂架整体连接固定（做法见2.2满堂架加固措施）方能进行高支模梁板砼浇筑施工。2.混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监应确认模板支架符合安全和质量要求，钢筋安装工程达到隐蔽的条件，安装预留完毕，天气条件许可，具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方可浇筑混凝土。3.浇筑过程应始终使支撑架受力均匀，防止支撑架失稳倾斜。柱已按照要求施工完成，再搭设梁板支撑体系；梁板浇筑均由中间向两边对称浇筑，确保模板支撑架在施工过程中均匀受力。4.浇筑梁混凝土时，一次浇筑厚度应小于400mm；板混凝土浇筑时，砼堆高不超过板面200mm。5.混凝

24、土浇筑速度控制在下层砼终凝前浇筑上层混凝土，不可出现“冷缝”。6.混凝土采用平板振动器和插入式振捣器振捣，振捣时不得触动钢筋和预埋件。7.浇筑过程中要有架子工、木工、钢筋工值班，密切观察模板、钢筋、预埋件和支撑架的状况，出现异常，必须立即停止混凝土浇筑施工，及时撤离作业人员，并采取相应的加固措施，防止模板支撑架发生整体或局部失稳破坏。 8.板砼浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来回振捣。注意不断用移动标志以控制混凝土板厚度。振捣完毕用刮尺抹平表面，收面两次。9.混凝土浇筑完毕后12h 以内，用塑料薄膜覆盖，并应保持薄膜内有凝结水。混凝土养护日期不少于 7 天。 第五章 施工安

25、全保证措施第一节 安全生产领导小组安全管理小组组织机构图项目经理安全负责人生产经理技术负责人质量部技术部施工部劳务班组安全部材料部后勤部机电部搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定2名专职安全员及符合规定要求数量的兼职安全员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用安全警示带围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：组长：项目经理 ，负责统一协调指挥工作；副组长：生产经理 ，负责现场施工指挥；副组长：技术负责人 ，技术部署；组员： 安全负责人 ，负责现场安全检查

26、工作；组员：施工员 ，负责现场具体设施；项目部施工管理人员安排序号岗位岗位职责1施工员负责现场人、机、料的全面指挥、调度、协调，落实和完成施工进度计划，负责现场文明施工和成品保护，填写隐预检验收记录。2技术员负责施工方案的编制、施工变更洽商的办理。3质检员负责模板工程全过程的控制，包括模板的制作和检验，组织模板分项检验批的验收，并填写检验批验收记录。4劳务队现场负责人负责现场人、机、料的全面指挥、调度、协调，劳动力的安排，现场施工组织。5机电员保证现场施工用电。6材料员保证现场材料的及时进场。第二节 技术措施一、顶板模板施工技术要求1.1本工程高支模混凝土强度达到80%前，下层满堂架支撑体系不

27、得拆除。1.2脱模剂：模板采用水性脱模剂。必须先清理干净模板后，方能涂刷脱模剂，如遇淋雨，需重新涂刷。1.3将顶托安装在立柱上，顶托上部露出长度不得超过200mm，调节顶托高度，将中间顶托调节到一个水平面上。1.4先铺设主梁，再铺设次梁。在梁上铺设顶板底模板，模板之间采用硬拼，保证拼缝严密、不漏浆。在顶板与框架柱交接的阴角处采用木方顶紧墙面，其贴近柱混凝土、顶板混凝土的两侧刨光，并在与柱混凝土交接处粘贴海绵条，海绵条贴在木方一侧。这样既保证了混凝土阴角方正、又避免了混凝土漏浆的现象。1.5可从一侧开始铺顶板模板，拼缝必须严密。模板的摆放应以最少切割模板为准则，应尽量减少拼缝。拼缝模板设置在中间

28、部位，以便于模板拆除。1.6顶板模板铺完后，用水准仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平。1.7将模板内杂物清理干净。二、梁模板施工技术要求 2.1放好梁标高控制线，并将梁底线弹在柱钢筋上。 2.2按设计标高调整立杆的标高，然后安装梁底模，并拉线找直。按照设计要求，跨度6m的梁需要按跨度的3/1000 起拱，起拱高度20mm。起拱采用调整主龙骨顶托的方法。 2.3梁钢筋绑扎完成后清除杂物，安装梁侧模板。梁侧模与底模之间的固定方法为侧模包底模，顶板模板与梁侧模板之间的固定方法为顶板模板压梁侧模。 2.4安装后校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净。三、模板拆除要求3.1应严格按照拆模

29、顺序拆除模板。拆除模板时应设置拆模通道，光线较暗处必须设置照明装置。3.2拆除支架部分水平杆和剪刀撑，以便作业，而后拆除梁侧模板。3.3下调立杆顶托螺杆，使多层板与龙骨脱开。然后用钢钎轻轻撬动多层板，拆下第一块，然后逐块拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块多层板拆下时，用人工托扶放于地上，严禁拆下的模板自由坠落于地面。3.4拆除梁底模板的方法大致与拆除楼板模板相同。先拆掉穿梁螺栓和梁托架，再拆除梁底模。但在拆除跨度较大的梁底模板时，应从跨中开始下调立杆顶托螺杆，然后向两端逐根下调，再按以上要求做后续作业。拆除梁底模立杆时，也要从跨中向两端作业。3.5已拆除模板及支架的结构，在混凝土达到设计强

30、度等级后方允许承受全部使用荷载。当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效果更不利时，而对结构工程质量产生不良影响，顶板、梁模板拆除后应留置一定数量的顶撑对结构起到一定的支撑作用。3.6高大模板拆除应依据设计和规范强度要求，现场应留设拆模同条件试块。顶板、梁模板拆除时，混凝土强度必须达到100%。3.7顶板、梁底模拆模均需在同条件试块试压后，填写拆模申请，并报技术负责人审批，才可以拆除。四、混凝土浇筑技术要求4.1混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监应确认模板支架符合安全和质量要求，钢筋安装工程达到隐蔽的条件，安装预留完毕，天气条件许可，具备混凝土浇筑的安全生产条件后，签署混凝土浇筑令，方

31、可浇筑混凝土。4.2浇筑过程应始终使支撑架受力均匀，防止支撑架失稳倾斜。柱已按照要求施工完成，再搭设梁板支撑体系；梁板浇筑均由中间向两边对称浇筑，确保模板支撑架在施工过程中均匀受力。4.2浇筑梁混凝土时，一次浇筑厚度应小于400mm；板混凝土浇筑时，砼堆高不超过板面200mm。4.3混凝土浇筑速度控制在下层砼终凝前浇筑上层混凝土，不可出现“冷缝”。4.4混凝土采用平板振动器和插入式振捣器振捣，振捣时不得触动钢筋和预埋件。4.5浇筑过程中要有架子工、木工、钢筋工值班，密切观察模板、钢筋、预埋件和支撑架的状况，出现异常，必须立即停止混凝土浇筑施工，及时撤离作业人员，并采取相应的加固措施，防止模板支

32、撑架发生整体或局部失稳破坏。 4.6板砼浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，用平板振动器垂直浇筑方向来回振捣。注意不断用移动标志以控制混凝土板厚度。振捣完毕用刮尺抹平表面，收面两次。4.7混凝土浇筑完毕后12h 以内，用塑料薄膜覆盖，并应保持薄膜内有凝结水。混凝土养护日期不少于 7 天。第三节 安全、环境保障措施 为保障高支模支撑系统安全顺利进行，项目部要求严格做好安全和环境保障措施，具体如下：一、安全教育措施1.1新工人进场或变换工种的工人都要及时进行三级安全教育，进行安全技术交底，对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的安全意识提高，时刻牢记做好安全施工。1.2

33、实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工作时，班长向队组人员指出各工作部位的安全注意事项。二、安全防护措施2.1项目部负责安排人员做好各工作部位的安全防护设施，可由专业队组完成。2.2楼层洞口、临边应进行有效防护，以保证施工人员的安全。2.3楼面模板施工时，必须提前搭设外架，保证高出楼面1.5米以上。三、泵送砼安全措施3.1砼采用地泵浇筑时，砼输送管不得直接支承在钢筋、模板支架上，水平管每隔2米用支架固定，垂直或斜管用独立钢管架固定。3.2浇筑梁板时，砼的堆积厚度不得超过模板设计时的计算厚度。3.3浇筑砼时，必须安排专人对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况，立即停止浇筑砼，并卸载纠正变形

34、模板后，才能继续浇筑砼。四、施工技术措施4.1模板支撑系统施工前，应按施工规范、施工方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。4.2对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。4.3不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一支撑系统。4.4支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。4.5模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。4.6泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。4.7应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。4.8

35、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。4.9拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。4.10高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。4.11高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。4.12混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。五、环境保护措施5.1加强对现场施工人员的环保意识教育，在砼震捣过程中要尽量避免震动钢筋及模板，尽可能避免发出不必

36、要的施工噪音，最大限度地减少施工噪音对环境的污染。5.2废弃的模板及方木应及时收集清理，要做到工完场清。5.3楼层模板拆除完后，楼层内的废料垃圾均应清理出楼层，运至堆放场。5.4现场木作余料要尽量利用，不能再利用的要及时送到回收站。六、安全检查6.1每天值班工长及安全员必须巡视工地，对存在的安全隐患及潜在的安全因素及时提出，及时整改。6.2发现违章行为，及时纠正。6.3班组安全员每天对本班工作部位详细检查，发现问题及时处理或报告值班工长处理。6.4如果需要动火，如电焊、氧割等,应征得工长和安全员同意,并办好动火审批手续,才能动火。且火源周边配备2个以上灭火器，派专人监控火情。第四节 危险源分析

37、及预防措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。 1、危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。 2、可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。一、危险源预防措施 1.1坍塌事故的安全技术预防措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。1.1.2模板作业时，对模板支撑宜采

38、用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。1.1.3模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。1.1.4楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。1.1.5安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。1.1.6拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 1.2高空坠落事

39、故安全预防技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人

40、员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。 1.3施工现场安全用

41、电及触电事故预防措施安全用电组织措施 建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。 施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线

42、路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。 1.4机械伤害安全预防措施项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。切割小块的模板时应采取有效的保护措施。 1.5物体打击安全预防措施模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉

43、作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。 1.6火灾安全预防措施设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。现场设置足够的灭火器。水管应随楼层设置，便于取水。二、危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。2.1模板坍塌应急措施当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。

44、当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）2.2高处坠落应急措施发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命

45、安全。如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。2.3触电应急措施发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电

46、者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。2.4机械伤害应急措施发生机械伤害事故时，现场人员首先大声

47、呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。2.5物体打击应急措施当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。

48、对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。2.6火灾应急措施当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简

49、单包扎，同时联系急救车抢救。第五节 高支模支架监测措施一、监测方法在浇筑混凝土前，浇筑过程中和浇筑后，应派专人对支撑体系进行监测，位移进行监护。重点监测混凝土正在浇筑的部位。垂直监测点采用目测立杆的方法，水平监测点采用水平仪进行监测的方法，监测后要及时将各过程的测量数据进行对比分析。二、监测频率为了确保按本专项方案搭设和安全使用,检查验收应进行34 次。第一次布架验收：放线标定立杆后，对位置进行检查。在搭设完23 步架以后，检查立杆的垂直度和横杆的水平度是否符合要求。项目技术负责人必须参加检查，以便解决立杆布置遇到的问题。第二次中间检查：检查立杆的垂直的偏差变化，是否过大影响到向上搭设，二是检

50、查水平剪刀撑的竖向剪刀撑的设置情况。第三次搭设完成验收：注意验收架顶点标高是否符合方案要求，避免出现支点过高部位受力过大情况，并为沉降监控要求提供基础依据。第四次为浇筑混凝土前的检查验收：模板和钢筋施工期间，支架已开始承载并发生一些自身的调整情况，包括节点松动、底部位移、杆件变形，对出现上述情况的，必须及时进行加固处理。三、施工监测措施根据多年来多个案例的总结分析，当支架一旦出现可观察到的异常和变化情况时，大多已濒临危险状态，派人进去加固是不安全的。因此必须确保模板支架在浇筑时的绝对安全，而不应寄希望于出问题时去加固处理，为此，一、我们要加强从支架搭设到验收的过程中的检查。二、严格控制浇筑工艺

51、，确保均衡加载。严格控制施工活载。三、在浇筑施工中，混凝土浇筑过程中，应派专人在安全区域内监测模板支架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时施工人员应迅速撤离，并应进行相应加固处理。随后的处理则必须采取可靠措施，以确保处理人员的安全。3.1监控监测小组：项目部专门成立模板支撑架施工监控监测领导小组，主要负责人为项目技术负责人，组员为技术部成员。 3.2监测点布设，在每个施工面，根据现场实际情况，进行监测点的布设，布设时用红色油漆做出标记并保护，以便后期的监测记录，布设要求如下：2.1每个施工面不少于6 个水平位移监测点。2.2不少于6 个支撑（立杆）沉降变形观测点。2.

52、3不少于10 个模板构件挠度监测点。3.3监测3.3.1监测要贯穿在模板支撑系统搭设、钢筋安装、混凝土浇捣过程中及混凝土终凝前后。3.3.2混凝土浇筑前，监测人员在架外设置观测点，架内在相应纵横立杆中部用钢筋焊上被观测点，涂上反光且有刻度的标志以利观测。3.3.3在浇筑混凝土时，用两台经纬仪，分别对纵横立杆和支撑体系的水平杆进行变形观测，发现实测挠度值接近，立即向监测组同时向现场施工人员示警。接警后，监测小组立即调动相关人员和设备进行加固处理。3.3.4在浇筑混凝土时，安全员、兼职安全员要跟班作业，加强对支撑体系变形的巡视，支撑系统内不得有人施工作业，模板支撑搭设允许偏差及预警值要求如下表所示

53、： 模板搭设允许偏差及预警值要求第六节 高支撑模板支架应执行的强制性条文本高大支撑架施工和使用期间应执行的强制性条文如下：1、钢管上严禁打孔。2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距垫块上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。4、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。5、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。6、剪刀撑、横向斜撑搭设应

54、随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；8、各构配件严禁抛掷至地面；9、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；10、作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。第七节 高大支模安全应急预案本高支模支撑系统作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。危险源：作业人员在各个部位施工， 有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机械伤害，物体打击和火灾。可能造成的伤害

55、：高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。一、生产安全事故应急救援组织机构1.1项目经理部成立应急救援领导小组，由项目负责人等相关人员组成。项目负责人对应急救援工作全面负责。1.2救援领导小组成员必须保持手机24 小时畅通。当接到事故报告后，领导小组成员应能以最快的速度集合，并迅速到达事故现场，应急救援领导小组组成如下：组长：项目经理 组员：机构其他人员1.3项目经理部各班组建立各班组应急救援小组，并抽调人员参加项目应急救援小组的应急救援演习。1.4相关联系方式：项目负责人电话：总监电话：就医医院电话：就医医院地址： 二、应急救援组织架构图三、应急响应

56、3.1重大事故发生后，项目部应立即启动应急救援预案，事故现场主要负责人或现场人员应当积极采取有效的抢救措施，进行全方位的抢救和应急处理；项目部的主要负责人在抢险救援和事故调查处理期间不得擅离职守；同时向公司领导报告，公司领导根据实际情况在法定时间内，向负有安全生产监督管理职责的政府部门报告。3.2采取有效措施，积极组织抢救，防止事故蔓延扩大。3.3保护事故现场，如需要移动物体的，应在现场作好记号。3.4通讯电话：火警：119 医疗急救：120 匪警：110拨打电话时要尽量说清楚以下几件事：3.4.1说明伤情(病情、火情、案情)和已经采取了些什么措施，以便让救护人员事先做好急救的准备。3.4.2

57、讲清楚伤者(事故)发生在什么地方，什么路几号、靠近什么路口、附近有什么特征。3.4.3说明报救者单位、姓名、电话以便救护车(消防车、警车)找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系。打完报救电话后，应问接报人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话。通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。3.5项目部确定重大事故未能有效控制时，应当立即向公司提出启动上一级的重大事故应急救援预案的建议；启动公司的重大事故应急救援预案及申请启动上级预案，必须由公司经理批准，公司应急预案领导小组立即组织实施。3.6项目部应急预案启动后，项

58、目经理部各部门各专业班组应当根据预案规定的职责要求，服从项目经理部安全生产应急救援领导小组统一指挥，立即到达规定岗位，采取有关的控制措施。3.7应急救援领导小组及应急抢救人员分工如下：3.7.1指挥组组长负责组织指挥各方面力量处理重大事故，统一指挥对重大事故现场的应急救援，控制事故蔓延和扩大。3.7.2现场抢救组组长、组员及各班组长负责对重大事故应急抢险、抢救处理，协助地方有关部门对事故原因进行调查，并会同公司总工一起提出事故技术措施并分析事故原因，保护好事故现场，防止事故进一步扩大，负责事故现场整改措施的落实，对抢险工作人员安排、救援指导或督察。必要时，应对现场人员进行疏散或者隔离，并可以依

59、法对事故区域实行封闭。3.7.3技术措施保障组组长、组员在接受项目部抢险救援指令后，应及时提供抢险救援技术措施、方案，确保措施及时、合理、有效。3.7.4物资供应保障组组长、组员有权紧急调集人员、储备的物资、交通工具以及相关设施、设备，全力配合救援小组的物资供应。做到信息准确，物资供应充足。3.7.5资金保障组组长为事故建立和准备应急救援专项资金，同时积极配合物资供应组的资金保障。3.7.6信息组组长、组员及班组长建立重大事故信息上报、通告制度，保持本项目应急救援体系的有效性，积极响应外部机构的应急救援。3.7.7事故处理组组长、组员根据重大事故应急处理的需要，依法妥善处理事故的后续人员安定或

60、安抚工作，对事件的处理要公正合理、合法。四、针对性措施和应急措施4.1坍塌事故的预防与应急坍塌事故往往伤害人员多，后果严重，多为重大或特大人身伤亡事故，本工程必须做好支撑系统与竖向结构实体的连接处理，确保各个节点的连接必须牢固可靠。本工程绝不允许发生坍塌事故。如果不幸发生坍塌事故后，应立即按照应急预案程序抢救人员，同时应立即报告公司主管领导和工程部。4.2高处坠落事故预防与应急预案4.2.1预防：以预防坠落事故为目标，对于可能发生坠落事故等特定危险施工的同时，在施工前，制订防范措施，并应在日常安全检查中加以确认。凡身体不适合从事高处作业的人员，不得从事高处作业。从事高处作业的人员按规定进行体检

61、和定期体检。严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋进入施工现场。作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落事故。进行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。4.2.2应急预案：发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑外伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严

62、重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与另一侧下肢缚在一起。遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止

63、血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施：a) 一般伤口小的止血法：先用生理盐水（0.9%NaCl 溶液）冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带，较紧地包扎。b) 加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。c) 止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置），下肢出血结扎在大腿上1/3 处（靠近心脏位置）。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉纱。每隔2540 分钟放松一次，每次放松0.51 分钟。动用最快的交通工具或其它措施，及时把伤者送往邻近医院抢救

64、，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。4.3触电事故应急预案4.3.1有人触电时，抢救者首先要立刻断开近处电源（拉闸、拔插头），如触电距开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电源，或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或者挑开电线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和触电的人，以防止解救的人再次触电。触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。4.3.2触电人已失去知觉，但心脏还

65、在跳动，还有呼吸，应使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生（或打120）到现场诊治。如果触电人已失去知觉、呼吸停止，但心脏还在跳动，尽快把他仰面放平进行人工呼吸。4.3.3如果触电人呼吸和心脏跳动完全停止，应立即进行人工呼吸和心脏胸外按压急救。4.4物体打击的预防与应急预案4.4.1防止物体打击的预防措施：加强对员工的安全知识教育，提高安全意识和技能。凡现场人员必须正确佩戴符合标准要求的安全帽。经常进行安全检查，对于凡有可能造成落物或对人员形成打击威胁的部位，必须进行日巡查，保证其安全可靠。施工现场严禁抛掷作业（其中包括脚手架

66、拆除、施工临时设施拆除及垃圾废料清理）。作业前项目负责人必须根据现场情况进行安全技术交底，使作业人员明确安全生产状态及要点，避免事故发生。作业前安全管理人员及操作手必须对设备进行检查和空载运行，在确定无故障情况时方能进行作业。4.4.2物体打击事故应急救援措施发生物体打击事故，要迅速启动项目求援小组，及时停止阻断事故源的工作和作业，防止事故的扩大，并根据伤害的性质和程度，利用现场的一切条件，实施相应的救护措施。及时速报上级预案指挥部，伤势严重的应及时拨打120 求救。出血性外伤应及时采取应急止血措施，避免伤员因失血过多造成生命危险。骨折性伤员，在挪动伤员时冷静小心，采取正确的方法救护避免伤势扩

67、大。脊椎骨折伤员要保证伤员平稳卧姿式，严禁采用抱、拉、抬、背、搭腿等方法处理，以防脊髓受伤导致伤情加重，以致造成瘫痪。对事故现场要注意保护，以便调查组调查。4.5应急救援物资序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包3个用于抢救伤员5手电筒8个用于停电时照明求援6应急灯8个用于停电时照明求援7爬梯5樘用于人员疏散第六章、劳动力计划第一节 施工管理体系、人员、职责一、项目经理及项目副经理职责1.1领导、组织、指挥、协调项目经理部的工作和全面负责施工现场管理的各项工作。1.2在公司授权的范围内，负责参与分包单位、租赁供应单位洽谈分包合同、

68、租赁合同和供货合同，并负责协调项目内分包单位之间的关系。1.3组织实施工程质量、工程进度、安全文明施工各项技术措施。二、项目技术负责人管理职责2.1负责施工项目的技术、质量、安全和进度管理工作，贯彻执行有关的技术标准、规范和质量检验标准。2.2组织施工图自审工作。负责与业主和设计单位商讨施工项目的有关技术问题，并负责技术资料的签证。2.3负责对重要分项工程和关键部位进行技术交底。组织项目的质量、安全、计量等检验活动，并督促落实整改措施。负责审核竣工验收资料和竣工图。2.4编制单位工程的进度控制计划和月(旬)作业计划，并相应编制劳动力、周转材料和机械设备的计划。经项目经理认可后负责实施。2.5负

69、责技术资料的监督和检查，做到与工程进度同步。三、施工员职责3.1严格按施工图，施工规范、施工组织设计、超高支模架要求组织施工，合理安排和利用劳动力、材料和机械设备。3.2负责各单位工程的技术、质量、安全和文明施工管理，施工前必须认真做好对作业班组的技术、质量、安全交底工作，并在施工中检查督促，着重对架子班、木工班的交底，详细说明立杆间距、剪刀撑搭设方式及梁模板、板模板的安装技术措施。3.3负责观砌、翻样的技术工作和分项工程的质量评定，组织生产班组和观砌、翻样对隐蔽工程进行自检、互检、交检工作。3.4认真做好施工记录，负责对质量、安全等检查中所存在问题落实整改。四、材料员职责4.1根据工程进度计

70、划，超高支模架专项施工方案中的材料计划，编制材料的阶段性需求计划，并及时做好供应工作，确保物资的品种、规格、质量和数量。4.2项目自行采购的物资要坚持比质量、比价格、比运距，对进场材料要按物资管理规定，及时做好入库进场验收和材料标识工作。4.3做好物资委托加工、提货、运输、入库、发放等各个环节的管理工作，减少浪费和损耗。4.4严格限额领料制度，认真做好材料台帐，及时上报有关资料，并做好现场材料的堆放、整理工作。4.5对进场钢管扣件及时送检，检测合格方可用于支模架搭设。五、质检员职责5.1以建筑安装工程质量检验评定标准和施工验收规范为依据，协助技术负责人做好质量管理工作。5.2参加隐蔽工程验收和

71、技术复核，检查评定分项工程质量等级，并及时办理有关手续。5.3检查督促质量整改的落实情况，参加工程质量问题调查分析，并提出处理意见和防范措施等建议。六、资料员职责 负责本工程资料的编写、收集及整理。及时跟踪施工进程，真实记录工程质量情况、工序验收情况，及时提供各种试验报告。工程竣工时必须提供完整的工程技术资料，包括工程质保资料、安全资料。负责原材料抽样试验及成品抽样试验的送检。七、安全员职责7.1负责施工现场国家安全法规及公司安全规章制度的贯彻执行工作。7.2负责施工现场安全技术措施的制定和交底，组织对脚手架、垂直运输、施工机械及施工用电等验收工作。7.3对现场的安全隐患，及时督促有关人员整改

72、，发现重大安全隐患及时上报项目部，有权制止作业，并组织职工撤离危险区域。7.4施工现场发生伤亡事故，及时上报，并协助保护现场，认真参与工伤事故的调查，真实地向有关领导汇报情况。施工组织主要从确定项目人员组织机构和项目管理班子出发，针对工程实施中的主要环节如安全、质量、工期、文明施工、总承包管理等进行总体部署，最终保证本工程的顺利完成。第二节 劳动力配置计划工种人数工种人数木工30电焊工2架子工10水电工5普工8混凝土工12钢筋工6专职安全管理员2架子工、机操工、电焊工、维修工等特种作业人员必须持证上岗，专职安全员必须对现场特种作业人员进行备案检查，对特种作业人员身体状况进行了解，避免无证上岗和

73、带病上岗。第七章 计算书一、 计算取值情况 模板支撑纵向长度为41.4m,横向长度为18.5m。模板选用12mm厚的敷面木胶合板，方木选用60mm40mm，钢管选用48mm2.7 mm。二、计算依据：2.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020112.2建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082.3混凝土结构设计规范GB 50010-20102.4建筑结构荷载规范GB 50009-20122.5钢结构设计规范GB 50017-2003三、 计算书内容：包括柱（800900）、梁（4501400）、梁（400800）、梁（300800）、板（100）的计算书。柱模板（设置对

74、拉螺栓）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称柱新浇混凝土柱长边边长(mm)900新浇混凝土柱的计算高度(mm)3600新浇混凝土柱短边边长(mm)800 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处

75、至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.6新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.6min29.868，86.429.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243.6min29.87，86.429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87

76、+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数7柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)450模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.4529.8716.331kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.4520.794kN/m Mma

77、x-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10716.3310.162-0.1210.7940.162-0.047kNm Mmax/W0.047106/(1/6450122)4.37N/mm2f14.742N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.4529.8713.442kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63213.4421604/(1008925(1/12450123)0.096mml/400160/4000.4mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)4060小梁截面惯性矩I(cm4)72小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁抗弯强

78、度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)200 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.1638.0566.089 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.19kNm Mmax/W0.19106/241037.928N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax1.617kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6171000/(24060)1.01N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.1629.87

79、4.779 kN/m 小梁变形图(mm) 0.704mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.139 正常使用极限状态 Rmax=2.464 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)482.7柱箍截面惯性矩I(cm4)9.89柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.12柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=900/(7-1)=150mm=0.1

80、5m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.139kN P=Rmax/2=1.569kN 正常使用极限状态： Rmax2.464kN P=Rmax/2=1.232kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.352kNm，N16.757kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=800/(6-1)=160mm=0.16m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.139kN P=Rmax/2=1.569kN 正常使用极限状态： Rmax2.464kN P=Rmax/2=1.232kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN

81、) M20.277kNm，N25.671kN M/Wn0.352106/(4.12103)85.492N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.184mml/4001.365mm 20.115mml/4001.24mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.7572=13.514kNNtb17.8kN 满足要求！ N6.7572=13.514kN26kN 满足要求！4501400梁模板（扣件式，

82、梁板立柱共用）计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称4501400混凝土梁截面尺寸(mmmm)4501400模板支架高度H(m)7.6模板支架横向长度B(m)18模板支架纵向长度L(m)41.4梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)4风荷载标准值k(kN/m2)基

83、本风压0(kN/m2)0.4非自定义:0.282地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)16.5风压高度变化系数z0.677风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)850梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)850、850混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式自定义梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,650梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)35

84、0梁底支撑小梁根数8梁底支撑小梁间距64每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max

85、1.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.44，1.35(0.1+(24+1.5)1.4)+1.40.74147.025kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.4143.497kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.4)135.8kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10743.4970.0642+0.1213.5280.06420.021kNm Mmax/W

86、0.021106/240000.875N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63235.864.2864/(1005400144000)0.005mmL/40064.286/4000.161mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39343.4970.064+0.4463.5280.0641.2kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14343.4970.064+1.2233.5280.0643.473kN R3=0.928q1静L

87、+1.142q1活L=0.92843.4970.064+1.1423.5280.0642.854kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39335.80.0640.904kN R2=R4=1.143q2L=1.14335.80.0642.631kN R3=0.928q2L=0.92835.80.0642.136kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4060小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)72小梁计算方式三等跨连

88、续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.2/11.2kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max3.473,2.854,3.473/1=3.473kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.2/11.2kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.45/7 =0.016kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.4-0.1)=0.79kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.4-0.1)=0.79kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q

89、4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.44，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.74(0.5-0.45/2)/21=1.14kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.44，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.74(1-0.5)-0.45/2)/21=1.14kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.2+0.016+0.79+1.14=3.145kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.473+0.016=3.489kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+

90、q2+q3右+q4右 =1.2+0.016+0.79+1.14=3.145kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.145,3.489,3.145=3.489kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.904/10.904kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max2.631,2.136,2.631/1=2.631kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.904/10.904kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.45/7 =0.013kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q

91、3左10.5(1.4-0.1)=0.65kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.4-0.1)=0.65kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.1)(0.5-0.45/2)/21=0.414kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.1)(1-0.5)-0.45/2)/21=0.414kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.904+0.013+0.65+0.414=1.981kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.631+0.013=2.643kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2

92、+q3右+q4右 =0.904+0.013+0.65+0.414=1.981kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.981,2.643,1.981=2.643kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.13.4890.852，0.53.4890.3520.252kNm =Mmax/W=0.252106/24000=10.503N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.63.4890.85，3.4890.351.779kN m

93、ax=3Vmax/(2bh0)=31.7791000/(24060)1.112N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6772.6438504/(100704072104)1.843mml1/400850/4002.125mm 2ql24/(8EI)2.6433504/(8704072104)0.978mm2l2/4002350/4001.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.4890.85,0.43.4890.85+3.4890.35=3.262kN

94、同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.941kN,R2=3.262kN,R3=2.683kN,R4=2.683kN,R5=2.683kN,R6=2.683kN,R7=3.262kN,R8=2.941kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.12.6430.85,0.42.6430.85+2.6430.35=2.471kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.852kN,R2=2.471kN,R3=2.009kN,R4=2.009kN,R5=2.009kN,R6=2.009kN,R7=2.471kN,R8=1.852kN

95、 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.257106/4120=62.368N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.207kN max=2Vmax/A=26.2071000/38432.326N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3

96、、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.059mmL/400350/4000.875mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.004kN，R2=11.573kN，R3=11.573kN，R4=0.004kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.004,0.0040.004kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R311.573kNN3

97、0kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1000立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)450顶部立柱计算长度系数11.427非顶部立柱计算长度系数21.808钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.427(1000+2450)=2711.3mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.8081500

98、=2712mm =l0/i=2712/16=169.5=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.2820.851.52/100.068kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.40.94148kN/m 2)小梁验算 q1max1.23+11.2(0.3-0.1)0.45/7+0.5(1.4-0.1)+11.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91max0.5-0.45/2，(1-0.5)-0.45

99、/2/21，3.553+11.2(0.3-0.1)0.45/7=3.568kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.078kN，R211.446kN，R311.446kN，R40.078kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.427(1000+2450)=3131.552mm 1l01/i3131.552/16195.722，查表得，10.189 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.078+11.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(0.85+0.5-0.45/2)/20.85，11.446，11.446，0.

100、078+11.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(0.85+1-0.5-0.45/2)/20.85+0.068/111.514kN fN/(A)+Mw/W11514.284/(0.189384)+0.068106/4120175.156N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1551.8081500=3132.36mm 2l02/i3132.36/16195.773，查表得，20.189 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+11.20.1(7.6-1.4)+Mw/lbmax0.078+11.2(0.5+(24+1

101、.1)0.1)+1.40.91(0.85+0.5-0.45/2)/20.85，11.446，11.446，0.078+11.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(0.85+1-0.5-0.45/2)/20.85+0.744+0.068/112.258kN fN/(A)+Mw/W12258.284/(0.189384)+0.068106/4120185.408N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=7.6/18=0.4223满足要求，不需要进行抗倾覆验算

102、！300800梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称300800混凝土梁截面尺寸(mmmm)300800模板支架高度H(m)7.6模板支架横向长度B(m)18模板支架纵向长度L(m)41.4梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)4风荷

103、载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.4非自定义:0.282地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)16.5风压高度变化系数z0.677风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)850梁两侧立柱间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)850、850混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)425梁底支撑

104、小梁最大悬挑长度(mm)400梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距60每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1

105、.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.44，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.74128.436kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10724.9080.062+0.1213.5280.0620.0

106、11kNm Mmax/W0.011106/240000.464N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63220.5604/(1005400144000)0.002mmL/40060/4000.15mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39324.9080.06+0.4463.5280.060.682kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14324.9080.06+1.2233.5280.061.967kN R3=0.928q1静

107、L+1.142q1活L=0.92824.9080.06+1.1423.5280.061.629kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39320.50.060.483kN R2=R4=1.143q2L=1.14320.50.061.406kN R3=0.928q2L=0.92820.50.061.141kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4060小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)72小梁计算方式三等跨连续梁 承

108、载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.682/10.682kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max1.967,1.629,1.967/1=1.967kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.682/10.682kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/5 =0.015kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.8-0.1)=0.425kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.8-0.1)=0.425kN/m 梁左侧楼板传递给左边

109、小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.44，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.74(0.425-0.3/2)/21=1.14kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.44，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.74(0.85-0.425)-0.3/2)/21=1.14kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.682+0.015+0.425+1.14=2.262kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=1.967+0.015=1.982kN/m

110、 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.682+0.015+0.425+1.14=2.262kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.262,1.982,2.262=2.262kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.483/10.483kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max1.406,1.141,1.406/1=1.406kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.483/10.483kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/5 =0.012kN/m

111、梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.8-0.1)=0.35kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.1)=0.35kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.1)(0.425-0.3/2)/21=0.414kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.1)(0.85-0.425)-0.3/2)/21=0.414kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.483+0.012+0.35+0.414=1.259kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=1.406+0.012=1.41

112、8kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.483+0.012+0.35+0.414=1.259kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.259,1.418,1.259=1.418kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.12.2620.852，0.52.2620.420.181kNm =Mmax/W=0.181106/24000=7.54N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.62.2620.85，2

113、.2620.41.154kN max=3Vmax/(2bh0)=31.1541000/(24060)0.721N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6771.4188504/(100704072104)0.989mml1/400850/4002.125mm 2ql24/(8EI)1.4184004/(8704072104)0.895mm2l2/4002400/4002mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.12.2620.85,0.42.2620.85+2.262

114、0.4=2.115kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.115kN,R2=1.853kN,R3=1.536kN,R4=1.536kN,R5=1.853kN,R6=2.115kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.11.4180.85,0.41.4180.85+1.4180.4=1.326kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.177kN,R2=1.326kN,R3=1.078kN,R4=1.078kN,R5=1.326kN,R6=1.177kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截

115、面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.328106/4120=79.661N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.028kN max=2Vmax/A=25.0281000/38426.186N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.047mmL/40042

116、5/4001.062mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.476kN，R2=10.056kN，R3=0.476kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R3max0.476,0.4760.476kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR210.056kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1000立柱伸出顶层水平

117、杆中心线至支撑点的长度a(mm)450顶部立柱计算长度系数11.427非顶部立柱计算长度系数21.808钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.427(1000+2450)=2711.3mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.8081500=2712mm =l0/i=2712/16=169.5=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算

118、 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.2820.851.52/100.068kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.94129.64kN/m 2)小梁验算 q1max0.715+11.2(0.3-0.1)0.3/5+0.5(0.8-0.1)+11.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91max0.425-0.3/2，(0.85-0.425)-0.3/2/21，2.057+11.2(0.3-0.1)0.3/5=2.071kN/m

119、 同上四六计算过程，可得： R10.414kN，R29.68kN，R30.414kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.427(1000+2450)=3131.552mm 1l01/i3131.552/16195.722，查表得，10.189 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.414+11.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(0.85+0.425-0.3/2)/20.85，9.68，0.414+11.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(0.85+0.85-0.425-0.3/2)/20.85+0.

120、068/0.859.76kN fN/(A)+Mw/W9760.426/(0.189384)+0.068106/4120150.99N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1551.8081500=3132.36mm 2l02/i3132.36/16195.773，查表得，20.189 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+11.20.1(7.6-0.8)+Mw/lbmax0.414+11.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(0.85+0.425-0.3/2)/20.85，9.68，0.414+11.2(0.5+(24+1

121、.1)0.1)+1.40.91(0.85+0.85-0.425-0.3/2)/20.85+0.816+0.068/0.8510.576kN fN/(A)+Mw/W10576.426/(0.189384)+0.068106/4120162.234N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=7.6/18=0.4223满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！250600梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称250600混凝土梁截面尺寸(mmmm)250600

122、模板支架高度H(m)7.6模板支架横向长度B(m)18模板支架纵向长度L(m)41.4梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)4风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.4非自定义:0.282地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度

123、(m)16.5风压高度变化系数z0.677风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)850梁两侧立柱间距lb(mm)850步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)850、850混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)425梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)350梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数2结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗

124、弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.44，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.74122.239kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0

125、.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7413.528kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.6)115.4kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12522.2390.12520.043kNm Mmax/W0.043106/240001.81N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52115.41254/(1005400144000)0.025mmL/400125/4000.312mm

126、满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37518.7110.125+0.4373.5280.1251.07kN R2=1.25q1L=1.2522.2390.1253.475kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37515.40.1250.722kN R2=1.25q2L=1.2515.40.1252.406kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4060小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.232小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁弹性模

127、量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)72小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.07/11.07kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.475/1= 3.475kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.07/11.07kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.25/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.6-0.1)=0.304kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.6-0.

128、1)=0.304kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.44，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.74(0.425-0.25/2)/21=1.244kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.44，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.74(0.85-0.425)-0.25/2)/21=1.244kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.07+0.03+0.304+1.244=2.648kN/m 中间小梁荷载q中= q1中

129、+ q2=3.475+0.03=3.505kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.07+0.03+0.304+1.244=2.648kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.648,3.505,2.648=3.505kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.722/10.722kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max2.406/1= 2.406kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.722/10.722kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.25/2 =

130、0.025kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.6-0.1)=0.25kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.6-0.1)=0.25kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.1)(0.425-0.25/2)/21=0.452kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.1)(0.85-0.425)-0.25/2)/21=0.452kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.722+0.025+0.25+0.452=1.448kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.40

131、6+0.025=2.431kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.722+0.025+0.25+0.452=1.448kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.448,2.431,1.448=2.431kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.13.5050.2842，0.53.5050.3520.215kNm =Mmax/W=0.215106/24000=8.945N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2ma

132、x0.63.5050.284，3.5050.351.227kN max=3Vmax/(2bh0)=31.2271000/(24060)0.767N/mm2=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6772.4312844/(100704072104)0.021mml1/400284/4000.71mm 2ql24/(8EI)2.4313504/(8704072104)0.9mm2l2/4002350/4001.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.5050.284,

133、0.43.5050.284+3.5050.35=1.625kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.228kN,R2=1.625kN,R3=1.228kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.12.4310.284,0.42.4310.284+2.4310.35=1.127kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.671kN,R2=1.127kN,R3=0.671kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N

134、/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.714106/4120=173.246N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.041kN max=2Vmax/A=22.0411000/38410.628N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max1.452mmL/400850/4002.125mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.041

135、kN，R2=2.041kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=1.235kN，R2=1.235kN 七、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积A(mm2)384钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.89钢管截面抵抗矩W(cm3)4.12钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 RmaxR1，R2=max2.041，2.041=2.041kN，RmaxR1，R2max1.235，1.235=1.235kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 纵向

136、水平钢管弯矩图(kNm) Mmax/W0.462106/4120112.236N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax3.538kN max2Vmax/A=23.5381000/38418.427N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0.712mmL/400850/4002.125mm 满足要求！ 4、支座反力计算 支座反力依次为R1=3.538kN，R2=6.667kN，R3=6.667kN，R4=3.538kN 同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=6.667kN，R2=6.667kN

137、八、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc1 扣件最大受力NmaxR1，R26.667kNRc=kc8=18=8kN 满足要求！ 九、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1000立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)450顶部立柱计算长度系数11.427非顶部立柱计算长度系数21.808钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 顶部立柱段：l

138、01=k1(hd+2a)=11.427(1000+2450)=2711.3mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.8081500=2712mm =l0/i=2712/16=169.5=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.2820.851.52/100.068kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.94123.52kN/m 2)小梁验算 q1max1.142+11.2(0.3-0.1)0.25/

139、2+0.5(0.6-0.1)+11.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91max0.425-0.25/2，(0.85-0.425)-0.25/2/21，3.675+11.2(0.3-0.1)0.25/2=3.705kN/m 同上四七计算过程，可得： R16.141kN，R26.141kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.427(1000+2450)=3131.552mm 1l01/i3131.552/16195.722，查表得，10.189 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax6.141+11.2(0.5+(24+1.1)0.1

140、)+1.40.91(0.85+0.425-0.25/2)/20.85，6.141+11.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(0.85+0.85-0.425-0.25/2)/20.85+0.068/0.858.602kN fN/(A)+Mw/W8602.268/(0.189384)+0.068106/4120135.033N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1551.8081500=3132.36mm 2l02/i3132.36/16195.773，查表得，20.189 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+11.20.1(

141、7.6-0.6)+Mw/lbmax6.141+11.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(0.85+0.425-0.25/2)/20.85，6.141+11.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.91(0.85+0.85-0.425-0.25/2)/20.85+0.84+0.068/0.859.442kN fN/(A)+Mw/W9442.268/(0.189384)+0.068106/4120146.607N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B

142、=7.6/18=0.4223 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！板（100厚）模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高16.5m新浇混凝土楼板板厚(mm)100模板支架高度H(m)7.6模板支架纵向长度L(m)41.4模板支架横向长度B(m)18 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)1当计算主梁时的均布

143、活荷载(kN/m2)4.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)4.5风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.40.135地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)16.5风压高度变化系数z0.677风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向垂直立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)850立柱横向间距lb(mm)850水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)200小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)300结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板

144、设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001212/624000mm3，Ibh3/12=1000121212/12144000mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+

145、1.1)0.1)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.1)+1.40.72.5 1=5.969kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.1)1=2.819kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.411.26kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.1)12.61kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q

146、1静L2+0.117q1活L20.12.8190.22+0.1173.150.220.026kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.22+0.2131.260.2，0.10.1080.22+0.1751.260.20.054kNm MmaxmaxM1，M2max0.026，0.0540.054kNm Mmax/W0.054106/240002.251N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6772.612004/(10010000144000)=0.02mm 0.02

147、mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4060小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)72小梁计算方式三等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.1)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.1)+1.40.72.50.2=1.237

148、kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.1)0.2=0.607kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.20.63kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.20.065kN/m p0.91.4Q1k0.91.411.26kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.10.6070.852+0.1170.630.8520.097kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0650.852+0.213

149、1.260.85，0.10.0650.852+0.1751.260.850.232kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.2370.252/2，0.0650.252/2+1.260.250.317kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.097，0.232，0.3170.317kNm =Mmax/W=0.317106/24000=13.209N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.60.6070.85+0.6170.630.850.64kN V20.6q2L+0.675p0.60.0650.85

150、+0.6751.260.884kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.2370.25，0.0650.25+1.261.276kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.64，0.884，1.2761.276kN max=3Vmax/(2bh0)=31.2761000/(24060)0.798N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.1)0.20.562kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6770.5628504/(100935072104)0.295mmL/40

151、0850/4002.125mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.5622504/(8935072104)0.041mm2l1/4002250/4001.25mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3

152、k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.44.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.74.50.21.784kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)0.20.65kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.44.50.21.134kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.1)0.20.602kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，Rmax(1.1

153、q1静+1.2q1活)L1.10.650.85+1.21.1340.851.765kN 按悬臂梁，R11.7840.250.446kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.059kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.10.6020.850.563kN 按悬臂梁，R1q2l1=0.6020.250.15kN RmaxRmax，R10.60.338kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.423106/4120=102.79N/mm2f

154、=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=22.451000/38412.761N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.194mm=850/400=2.125mm 悬挑段max0.275mm=2300/400=1.5mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4.523kN，R2=4.245kN，R3=4.851kN，R4=3.325kN 图二 支座反力依次为R1=3.904kN，R2=4.568kN，R3=4.

155、568kN，R4=3.904kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N4.851/0.6=8.085kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)450顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标

156、准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2450)=3326mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=3326.4/16=207.9=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.94.50.2 = 1.856kN/m 同上四六步计算过程，可得： R14.694kN，R24.741kN，R35.034kN，R44.051k

157、N 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2450)=3841.992mm 1=l01/i=3841.992/16=240.125 查表得，0.127 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max4.694，4.741，5.034，4.051/0.6=8.39kN f N1/(A)8390/(0.127384)172.039N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1350.851.52/100.033kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max4

158、.694,4.741,5.034,4.051/0.6+0.033/0.85=8.429kN f N1w/(A)+ Mw/W8429/(0.127384)+0.033106/4120180.849N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1551.7551500=3040.537mm =l0/i=3040.537/16=190.034 查表得，1=0.199 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max4.694,4.741,5.034,4.051/0.6+11.20.157.6=9.758kN f=N/(1A)9.758103

159、/(0.199384)=127.696N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.1350.851.52/100.033kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH+Mw/lb=Max4.694,4.741,5.034,4.051/0.6+11.20.157.6+0.033/0.85=9.797kN f=Nw/(1A)+Mw/W9.797103/(0.199384)+0.033106/4120=136.216N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=7.6/18=0.4223 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！