商业街商业楼模板支撑专项施工方案（49页）.pdf

1、 模板支撑专项施工方案 -1-第一节 编制依据 建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社 混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社 钢结构设计规范GB 50017-2003中国建筑工业出版社 第二节 工程概况 凤凰商业街二期商业楼工程位于凤凰山大街以北常胜路东属于框架结构地下一层地上3层建筑总高度12.95米建筑总面积10491平方米。第三节 模板方案选择 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求

2、故在选择方案时应充分考虑以下几点 1、模板及其支架的结构设计力求做到结构要安全可靠造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时力求做到常见通用、可周转利用便于保养维修。4、结构选型时力求做到受力明确构造措施到位升降搭拆方便便于检查验收 5、综合以上几点模板及模板支架的搭设还必须符合JCJ59-99检查标准要求。6、结合以上模板及模板支架设计原则同时结合本工程的实际情况综合考虑了以往的施工经验决定采用以下3种模板及其支架方案 梁模板模板高支撑架柱模板。第四节 材料选择 按清水混凝土的要求进行模板设计梁板模板全部使用竹胶板在模板满足强度、刚度和

3、稳定性要求的前提下尽可能提高表面光洁度阴阳角模板统一整齐。梁模板 面板采用15mm 胶合面板5080木方内楞现场拼制圆钢管483.5外楞支撑-2-采用可回收M14对拉螺栓进行加固。梁底采用5080木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架由扣件、立杆、横杆、支座组成采用483.5钢管。模板高支撑架 板底采用钢管支撑承重架采用扣件式钢管脚手架由扣件、立杆、横杆、支座组成采用483.5钢管。柱模板 分段一 采用12mm 厚竹胶合板在木工车间制作施工现场组拼背内楞采用5080 木方柱箍采用圆钢管483.5围檩加固采用可回收M12对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补保证楞角方直、美观。斜向支撑采用483.

4、5钢管斜向加固尽量取45 第五节 模板安装 1、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前要清除杂物焊接或修整模板的定位预埋件做好测量放线工作抹好模板下的找平砂浆。2、模板安装要求 1梁模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑)按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板 技术要点 按设计要求起拱(跨度大于4m日寸起拱0.2)并注意梁的侧模包住底模下面龙骨包仆侧模。2楼板模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 满堂脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板-3-内、外墙柱头模

5、板龙骨模板调整验收进行下道工序 技术要点 楼板模板当采用单块就位日寸 宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与梁模板连接然后向中央铺设按设计要求起拱(跨度大于4m时起拱0.2)起拱部位为中间起拱四周不起拱。3柱模板安装顺序及技术要点 模板安装顺序 搭没脚手架柱模就位安装安装柱模安设支撑固定柱模浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板 技术要点 板块与板块竖向接缝处理做成企口式拼接然后加柱箍、支撑体系将柱固定。3、模板组拼 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体模板在现场拼装时要控制好相邻板面之间拼缝两板接头处要加设卡子以防漏浆拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固以保持模板的整体性。拼装的精度要求

6、如下 1、两块模板之间拼缝 1 2、相邻模板之间高低差 1 3、模板平整度 2 4、模板平面尺寸偏差 3 4、模板定位 当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度1.2MPa即用手按不松软、无痕迹方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出柱截面位置尺寸线、模板500 控制线以便于梁、柱模板的安装和校正。当、柱混凝土浇筑完毕模板拆除以后开始引测楼层500mm 标高控制线并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到、柱上。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线并以该控制线为起点引出每道、柱轴线根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线施工前三线必须到位以便于模板的安装和校正

7、。5、模板的支设 模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物并将施工缝表面浮浆剔除-4-用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。6、柱模板 柱模板 分段一 采用12mm 竹胶合板模板在木工车间制作施工现场组拼竖向内楞采用5080 木方柱箍采用圆钢管483.5柱截面B方向间距150mm柱截面H方向间距150用可回收的M12普通穿墙螺栓加固四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵保证楞角方直、美观。斜向支撑起步为150mm每隔1500mm 一道采用双向钢管对称斜向加固尽量取45柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝以减少漏浆。7、楼板模板 模板高支撑架 1、楼板模板采用48

8、3.5钢管做板底支撑扣件式钢管脚手架作为撑系统脚手架排距1m跨距1m步距1.5m。2、楼板模板施工时注意以下几点 1横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方 2钢管排架搭设横平竖直纵横连通上下层支顶位置一致连接件需连接牢固水平拉撑连通 3模板底第一排楞需紧靠墙板如有缝隙用密封条封孔模板与模板之间拼接缝小于1mm否则用腻子封条 4 根据房间大小 决定顶板模板起拱大小 4 开间不考虑起拱 4L6起拱10mm6 的起拱15mm 5模板支设下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格并拉通线找平。特别是四周的格栅弹线保持在同一标高上板与格栅用50mm 长钉子固定格栅间距300mm 板铺完

9、后 用水准仪校正标高并用靠尺找平。铺设四周模板时与墙齐平加密封条避免墙体吃模板模周转使用时将表面的水泥砂浆清理干净涂刷脱模剂对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密板面平整模板铺完后将杂物清理干净刷好脱模剂。6从梁边起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道考虑到人行通道在支-5-撑中留一条通道 中、下两道水平不设 在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道。8、梁模板支撑 梁模板 1、梁侧模板采用木方作为内楞间距150mm 钢管作为外楞间距300mm 采用可回收的M14普通穿墙螺栓加固水平

10、间距300mm竖向间距同外楞。梁模板采用15mm胶合面板作为面板梁底采4根5080方木垂直梁截面布置。横向支承为483钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统脚手架梁跨方向1.5m梁两侧立杆间1m步距1m。2、梁模板施工时注意以下几点 1横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方 2钢管排架搭设横平竖直纵横连通上下层支顶位置一致连接件需连接牢固水平拉撑连通 3 根据梁跨度 决定顶板模板起拱大小 4不考虑起拱 4L6起拱10mm 6 的起拱15mm 4梁侧设置斜向支撑采用钢管+U型托对称斜向加固尽量取45 第六节 模板拆除 1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度符合设计要求的百分率后由技术人员发放拆模通知书后

11、方可拆模。2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时混凝土强度要达到1.2MPa依据拆模试块强度而定保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反先支的模板后拆后支的先拆。1 楼板模板拆除 楼板模板拆除时先调节顶部支撑头使其向下移动达到模板与楼板分离的要求保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4、模板拆除吊至存放地点时模板保持平放然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷-6-脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理以保证使用质量。5、模板

12、拆除后及时进行板面清理涂刷隔离剂防止粘结灰浆。第七节 模板技术措施 1、进场模板质量标准 模板要求 1技术性能必须符合相关质量标准通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验。2外观质量检查标准通过观察检验 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2。每平方米污染面积不大于0.005m2 3规格尺寸标准 厚度检测方法 用钢卷尺在距板边20mm 处 长短边分别测3 点、1 点 取8 点平均值各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点取平均值。对角线差检测方法用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度

13、检测方法用钢直尺量对角线长度并用楔形塞尺或钢卷尺量钢直尺与板面间最大弦高后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范GB 50204-2002及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。1主控项目 1安装现浇结构的上层模板及其支架时下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架上下层支架的立柱应对准并铺设垫板。检查数量全数检查。检验方法对照模板设计文件和施工技术方案观察。2在涂刷模板隔离剂时不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量全数检查。-7-检验方法观察。2 一般项目 1模板安装应满足

14、下列要求 模板的接缝不应漏浆在浇筑混凝土前木模板应浇水湿润但模板内不应有积水模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂浇筑混凝土前模板内的杂物应清理干净 检查数量全数检查。检验方法观察。2对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板其模板应按要求起拱。检查数量按规范要求的检验批在同一检验批内对梁应抽查构件数量的10且不应少于3 件对板应按有代表性的自然间抽查10且不得小于3 间。检验方法水准仪或拉线、钢尺检查。3固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏 3现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。检查数量 按规范要求的检验批(对梁、柱 应抽查构件数量的10 且不应少于3 件对墙和板应按有代表性的自

15、然间抽查10且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1检验方法检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时应沿纵、横两个方向量测并取其中的较大值。4模板垂直度控制 1对模板垂直度严格控制在模板安装就位前必须对每一块模板线进行复测无误后方可模板安装。2模板拼装配合工长及质检员逐一检查模板垂直度确保垂直度不超过3mm平整度不超过2mm 3模板就位前检查顶模棍位置、间距是否满足要求。5顶板模板标高控制 每层顶板抄测标高控制点测量抄出柱子的500线根据层高及板厚沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。6模板的变形控制 1浇筑混凝土时做分层尺竿并配好照明分层浇筑层高控制在500以内严防振捣不实或

16、过振使模板变形。-8-2模板支立后拉水平、竖向通线保证混凝土浇筑时易观察模板变形跑位 3浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动 4模板支立完毕后禁止模板与脚手架拉结。7模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时用塑料密封条堵塞。8清扫口的留置 楼梯模板清扫口留在平台梁下口 清扫口50100 洞 以便用空压机清扫模内的杂物清理干净后用木胶合板背订木方固定。9跨度小于4m 不考虑46m 的板起拱10mm跨度大于6m 的板起拱15mm。10与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合合模通知书发放后方可合模。11混凝土浇筑时所有柱全高拉通线边浇筑边校正柱垂直度每次浇筑时均派专人专职检查模板发现问

17、题及时解决。12为提高模板周转、安装效率事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项 在模板工程施工过程上中严格按照模板工程质量控制程序施工另外对于一些质量通病制定预防措施防患于未然以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。1胶合板选统一规格面板平整光洁、防水性能好的。2进场木方先压刨平直统一尺寸并码放整齐木方下口要垫平。3模板配板后四边弹线刨平以保证梁、柱子、楼板阳角顺直。4支柱所设的水平撑与剪刀撑按构造与整体稳定性布置。4、脱模剂及模板堆放、维

18、修 1木胶合板选择水性脱模剂在安装前将脱膜剂刷上防止过早刷上后被雨水冲洗掉。2模板贮存时其上要有遮蔽其下垫有垫木。垫木间距要适当避免模板变形或损伤。3装卸模板时轻装轻卸严禁抛掷并防止碰撞损坏模板。周转模板分类清理、-9-堆放。4拆下的模板如发现翘曲变形及时进行修理。破损的板面及时进行修补。第八节 安全、环保文明施工措施 1拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。2支模前必须搭好相关脚手架见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等。3浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模随时检查支撑是否变形、松动并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平

19、台连接处螺栓是否松动发现问题及时组织处理。4木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱一次线不得超过3m外壳接保护零线且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器锯片不得有裂纹使用前检查使用中随时检查且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用 使用木工机械严禁戴手套 长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯两人操作时相互配合不得硬拉硬拽机械停用时断电加锁。5用塔吊吊运模板时必须由起重工指挥严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉防止模板旋转不善撞伤人垂直吊运必须采取两个以上的吊点且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板

20、 6环保与文明施工 夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第九节 模板计算 梁模板 因本工程梁支架高度大于4米根据有关文献建议如果仅按规范计算架体安全性仍-10-不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术20023扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m):0.40 梁截面高度 D(m):1.50 混凝土板厚度(mm):0.10 立杆纵距沿梁跨度方向

21、间距La(m):0.80 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10 脚手架步距(m):1.50 梁支撑架搭设高度H(m)19.00 梁两侧立柱间距(m):1.00 承重架支设:多根承重立杆木方支撑垂直梁截面 -11-梁底增加承重立杆根数:2 立杆横向间距或排距Lb(m):1.00 采用的钢管类型为483.500 扣件连接方式:双扣件考虑扣件质量及保养情况取扣件抗滑承载力折减系数:0.80 2.荷载参数 模板自重(kN/m2):0.35 钢筋自重(kN/m3):1.50 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):38.4 倾倒混凝土侧压力(kN/m2)

22、:2.0 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.材料参数 木材品种速生马尾松 木材弹性模量E(N/mm2)9000.0 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)11.0 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)1.2 面板类型胶合面板 钢材弹性模量E(N/mm2)210000.0 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)205.0 面板弹性模量E(N/mm2)9500.0 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)13.0 4.梁底模板参数 梁底模板支撑的间距(mm)300.0 面板厚度(mm)15.0 5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)300 -12-次楞间距(mm)150 穿梁螺栓水平间距(mm)

23、300 穿梁螺栓竖向间距(mm)600 穿梁螺栓直径(mm)M14 主楞龙骨材料钢楞 截面类型为圆钢管483.5 主楞合并根数2 次楞龙骨材料木楞,宽度60mm高度80mm 二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册新浇混凝土作用于模板的最大侧压力按下列公式计算并取其中的较小值:其中 -混凝土的重力密度取24.000kN/m3 t-新浇混凝土的初凝时间可按现场实际值取输入0时系统按200/(T+15)计算得5.000h T-混凝土的入模温度取25.000 V-混凝土的浇筑速度取1.500m/h

24、H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度取1.600m 1-外加剂影响修正系数取1.200 2-混凝土坍落度影响修正系数取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F 分别为 44.620 kN/m2、38.400 kN/m2取较小值38.400 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 -13-面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾 倒混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图 1.抗弯验算 其中 -面板的弯曲应力计算

25、值(N/mm2)M-面板的最大弯距(N.mm)W-面板的净截面抵抗矩W=30.001.51.5/6=11.25cm3 f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)按以下公式计算面板跨中弯矩 其中 q-作用在模板上的侧压力包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.3038.400.90=12.44kN/m 倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.40.302.000.90=0.76kN/m q=q1+q2=12.442+0.756=13.198 kN/m 计算跨度(内楞间距):l=150.00mm 面板的最大弯距 M=0.113.20150.002=2.97104N.mm -14-经计算得到面板的受弯应

26、力计算值:=2.97104/1.13104=2.640N/mm2 面板的抗弯强度设计值:f=13.000N/mm2 面板的受弯应力计算值 =2.640N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2满足要求 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=38.400.30=11.52N/mm l-计算跨度(内楞间距):l=150.00mm E-面板材质的弹性模量:E=9500.00N/mm2 I-面板的截面惯性矩:I=30.001.501.501.50/12=8.44cm4 面板的最大挠度计算值:=0.67711.52150.004/(1009500.008.441

27、04)=0.049 mm 面板的最大容许挠度值:=l/250=150.000/250=0.600mm 面板的最大挠度计算值 =0.049mm 小于 面板的最大容许挠度值=0.600mm满足要求 四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算 内楞直接承受模板传递的荷载按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中龙骨采用木楞截面宽度60mm截面高度80mm截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=608080/6=64.00cm3 I=60808080/12=256.00cm4 -15-内楞计算简图 1.内楞强度验算 强度验算计算公式如下:其中 -内楞弯曲应力计算值(N/mm2)M-内楞的最大弯距(N.mm

28、)W-内楞的净截面抵抗矩 f-内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩 其中作用在内楞的荷载q=(1.238.4000.90+1.42.0000.90)0.150/1=6.60kN/m 内楞计算跨度(外楞间距):l=300mm 内楞的最大弯距:M=0.16.60300.002=5.94104N.mm 经计算得到内楞的最大受弯应力计算值 =5.94104/6.40104=0.928 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值:f=11.000N/mm2 内楞最大受弯应力计算值 =0.928 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 f=11.000N/mm2满足要求 -16-2.内楞的挠度

29、验算 其中 E-面板材质的弹性模量 9000.00N/mm2 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值 q=38.400.15/1=5.76 N/mm l-计算跨度(外楞间距)l=300.00mm I-面板的截面惯性矩E=2.56106N/mm2 内楞的最大挠度计算值:=0.6775.76300.004/(1009000.002.56106)=0.014 mm 内楞的最大容许挠度值:=1.200mm 内楞的最大挠度计算值=0.014mm 小于 内楞的最大容许挠度值=1.200mm 满足要求 2.外楞计算 外楞承受内楞传递的荷载按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中外龙骨采用钢楞截面惯性矩I和

30、截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5 外钢楞截面抵抗矩 W=5.08cm3 外钢楞截面惯性矩 I=12.19cm4 -17-外楞计算简图 1.外楞抗弯强度验算 其中 -外楞受弯应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(N.mm)W-外楞的净截面抵抗矩 f-外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算 其中作用在外楞的荷载:P=(1.238.400.90+1.42.000.90)0.300.60/2=3.96kN 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=600mm 外楞的最大弯距M=0.1753959.280600.000=4.16105N.mm 经计算得到外楞的受弯应力计算值

31、:=4.16105/5.08103=81.836 N/mm2 外楞的抗弯强度设计值:f=205.000N/mm2 外楞的受弯应力计算值 =81.836N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2满足要求 2.外楞的挠度验算 其中 E-外楞的弹性模量其值为 210000.00N/mm2 p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值 p=38.400.300.60/1=3.46 KN l-计算跨度(拉螺栓间距)l=600.00mm -18-I-面板的截面惯性矩I=1.22105mm4 外楞的最大挠度计算值:=1.1463.46103600.003/(100210000.001.22

32、105)=0.334mm 外楞的最大容许挠度值:=1.500mm 外楞的最大挠度计算值 =0.334mm 小于 外楞的最大容许挠度值=1.500mm满足要求 五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受的拉力 A-穿梁螺栓有效面积(mm2)f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值取170.000 N/mm2 查表得 穿梁螺栓的直径:14 mm 穿梁螺栓有效直径:11.55 mm 穿梁螺栓有效面积:A=105 mm2 穿梁螺栓所受的最大拉力:N=38.4000.3000.6002=13.824 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170.000105/1000=17.850 kN 穿梁螺栓所受的最

33、大拉力 N=13.824kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN满足要求 六、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。-19-强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=800.0015.0015.00/6=3.00104mm3 I=800.0015.0015.0015.00/12=2.25105mm4 1.抗弯强度验算 按以下公式

34、进行面板抗弯强度验算 其中 -梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)M-计算的最大弯矩(kN.m)l-计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)新浇混凝土及钢筋荷载设计值 q1:1.224.00+1.500.801.500.90=33.05kN/m 模板结构自重荷载 q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m 振捣混凝土时产生的荷载设计值 q3:1.42.000.800.90=2.02kN/m q=q1+q2+q3=33.05+0.30+2.02=35.37kN/m 跨中弯矩计算公式如下:-20-Mmax=0.1035.3660.

35、1332=0.063kN.m =0.063106/3.00104=2.096N/mm2 梁底模面板计算应力 =2.096 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13.000N/mm2满足要求 2.挠度验算 根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中q-作用在模板上的压力线荷载:q=(24.0+1.50)1.500+0.350.80=30.88N/mm l-计算跨度(梁底支撑间距):l=133.33mm E-面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2 面板的最大允许挠度值:=133.33/250=0.533mm 面板的最大挠度计算值:=

36、0.67730.880133.34/(1009500.02.25105)=0.031mm 面板的最大挠度计算值:=0.031mm 小于 面板的最大允许挠度值:=133.3/250=0.533mm满足要求 七、梁底支撑的计算 本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣-21-混凝土时产生的荷载挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)q1=(24.000+1.500)1.5000.800=30.600 kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)q2=0.3500.800(2

37、1.500+0.400)/0.400=2.380 kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)经计算得到活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)0.4000.800=1.440 kN 2.方木的支撑力验算 均布荷载 q=1.230.600+1.22.380=39.576 kN/m 集中荷载 P=1.41.440=2.016 kN 方木计算简图 经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为 N1=1.951 kN N2=6.772 kN N3=7.148 kN N4=1.951 kN 方木按照三跨连续梁计算。本算例中方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W

38、=6.0008.0008.000/6=64.00 cm3 -22-I=6.0008.0008.0008.000/12=256.00 cm4 方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和计算公式如下:均布荷载 q=7.148/0.800=8.936 kN/m 最大弯距 M=0.1ql2=0.18.9360.8000.800=0.572 kN.m 最大应力 =M/W=0.572106/64000.0=8.936 N/mm2 抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2 方木的最大应力计算值 8.936 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗

39、剪验算 最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.68.9360.800=4.289 kN 圆木的截面面积矩 S=0.78550.0050.00=1962.50 N/mm2 圆木方受剪应力计算值 T=4.291962.50/(256.0050.00)=0.66 N/mm2 方木抗剪强度设计值 T=1.200 N/mm2 方木的受剪应力计算值 0.658 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.200 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和计算公式如下:-23-方木最大挠度计算值=0.6777.446800.0004

40、/(1009000.000256.000104)=0.896mm 方木的最大允许挠度=0.8001000/250=3.200 mm 方木的最大挠度计算值=0.896 mm 小于 方木的最大允许挠度=3.200 mm满足要求 3.支撑钢管的强度验算 支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)-24-经过连续梁的计算得到 支座反力 RA=RB=0.359 kN 最大弯矩 Mmax=0.108 kN.m 最大挠度计算值 Vmax=0.065 mm 支撑钢管的最大应力=0.108106/4490.0=24.074 N/mm2 支撑钢管的抗压设计强

41、度 f=205.0 N/mm2 支撑钢管的最大应力计算值 24.074 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编P96页双扣件承载力设计值取16.00kN 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值

42、 计算中R取最大支座反力根据前面计算结果得到 R=0.36 kN R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!-25-十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N-立杆的轴心压力设计值它包括 横杆的最大支座反力 N1=0.359 kN 脚手架钢管的自重 N2=1.20.12919.000=2.943 kN N=0.359+2.943=3.303 kN -轴心受压立杆的稳定系数由长细比 lo/i 查表得到 i-计算立杆的截面回转半径(cm)i=1.59 A-立杆净截面面积(cm2)A=4.24 W-立杆净截面抵抗矩(cm3)W=4.49 -钢管立杆轴心受压应力计算值(N

43、/mm2)f-钢管立杆抗压强度设计值f=205.00 N/mm2 lo-计算长度(m)如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架按下式计算 lo=k1uh (1)k1-计算长度附加系数取值为1.155 u-计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3u=1.700 上式的计算结果 立杆计算长度 Lo=k1uh=1.1551.7001.500=2.945 m Lo/i=2945.250/15.900=185.000 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.209 钢管立杆受压应力计算值=3302.508/(0.209424.000)=37.268 N/mm2 钢管立杆稳定性计算 =37

44、.268 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=-26-205.00 N/mm2满足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素适宜由下式计算 lo=k1k2(h+2a)(2)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.167 k2-计算长度附加系数h+2a=1.700 按照表2取值1.051 上式的计算结果 立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1671.051(1.500+0.1002)=2.085 m Lo/i=2085.079/15.900=131.000 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.391 钢管立杆受压应力计算值=3302.508/(0.39142

45、4.000)=19.921 N/mm2 钢管立杆稳定性计算 =19.921 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205.00 N/mm2满足要求 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 -27-十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求 a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆 b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆确保两方向足够的设计刚度 c.梁和楼板荷载相差较大时可以采用不同的立杆间距但只宜在一个方向变距、而另一个

46、方向不变。2.立杆步距的设计 a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时可以采用等步距设置 b.当中部有加强层或支架很高 轴力沿高度分布变化较大 可采用下小上大的变步距设置但变化不要过多 c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计 a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时需要设置整体性单或双水平加强层 b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑且须与立杆连接设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3 c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置 四周和中部每10-15m设竖向斜杆使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层 d.在任

47、何情况下高支撑架的顶部和底部扫地杆的设置层必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计 a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑 b.中部可根据需要并依构架框格的大小每隔10-15m设置。-28-5.顶部支撑点的设计 a.最好在立杆顶部设置支托板其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm b.顶部支撑点位于顶层横杆时应靠近立杆且不宜大于200mm c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算当设计荷载N12kN时可用双扣件大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求 a.严格按照设计尺寸搭设立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置 b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求 c.

48、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m钢管不能选用已经长期使用发生变形的 d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求 a.精心设计混凝土浇筑方案 确保模板支架施工过程中均衡受载 最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式 b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施钢筋等材料不能在支架上方堆放 c.浇筑过程中派人检查支架和支承情况发现下沉、松动和变形情况及时解决。模板高支撑架 因本工程梁支架高度大于4米根据有关文献建议如果仅按规范计算架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术20023扣件式钢管模板高

49、支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.脚手架参数 -29-横向间距或排距(m):1.00纵距(m):1.00步距(m):1.50 立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10脚手架搭设高度(m):20.40 采用的钢管(mm):483.5 扣件连接方式:双扣件考虑扣件的保养情况扣件抗滑承载力系数:0.80 板底支撑连接方式:钢管支撑 板底钢管的间隔距离(mm):300.00 2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000 楼板浇筑厚度(m):0.100 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000 图1 楼板支撑架立面简图 -3

50、0-图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、纵向支撑钢管的计算:纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算截面力学参数为 截面抵抗矩 w=5.08cm3 截面惯性矩 I=12.19cm4 1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)q11=24.0000.2500.100=0.600 kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m):q12=0.3500.250=0.087 kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)q2=(1.000+2.000)0.250=0.750 kN/m 2.钢管强度验算:最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。-31-最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的

51、计算值最不利分配的弯矩和计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:静荷载q1=1.2 (q1+q2)=1.20.600+1.20.087=0.825 kN/m 活荷载q2=1.40.750=1.050 kN/m 最大弯距 Mmax=(0.1000.825+0.1171.050)1.0002=0.205 kN.M 最大支座力计算公式如下:最大支座力 N=(1.1 0.825+1.21.050)1.000=2.167 kN 钢管的最大应力计算值 =M/W=0.205106/5080.0=40.423 N/mm2 钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2 纵向钢最大应力计算值为 40.423 N/

52、mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求 3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:静荷载 q1=q11+q12=0.600+0.087=0.688 kN/m 活荷载 q2=0.750 kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.688+0.9900.750)1000.04/(1002.060105121900.0)=4.810 mm 支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10 mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算:-32-支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力P取最

53、大支座反力2.167kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)-33-支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.730 kN.m 最大变形 Vmax=1.865 mm 最大支座力 Qmax=7.883 kN 钢管最大应力=0.730106/5080.000=143.630 N/mm2 钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 支撑钢管的计算最大应力计算值 143.630 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计

54、算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编P96页双扣件承载力设计值取16.00kN 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=7.883 kN R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)NG1=0.12920.400=2.634 kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。-34-(2)模板的自重(kN)NG2=0.3501.0001

55、.000=0.350 kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)NG3=24.0000.1001.0001.000=2.400 kN 经计算得到静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=5.384 kN 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到活荷载标准值 NQ=(1.000+2.000)1.0001.000=3.000 kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N=1.2NG+1.4NQ=10.660 kN 六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN)N=10.660 kN -轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表

56、得到 i-计算立杆的截面回转半径(cm)i=1.58 cm A-立杆净截面面积(cm2)A=4.89 cm2 W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)W=5.08 cm3 -钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)f-钢管立杆抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 L0-计算长度(m)如果完全参照扣件式规范按下式计算 -35-l0=h+2a k1-计算长度附加系数取值为1.155 u-计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3u=1.700 a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.100 m 上式的计算结果 立杆计算长度 L0=h+2a=1.500+0.1002=1.700 m

57、L0/i=1700.000/15.800=108.000 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.530 钢管立杆的最大应力计算值=10660.368/0.530489.000=41.133 N/mm2 钢管立杆的最大应力计算值=41.133 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2满足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素适宜由下式计算 l0=k1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.185 k2-计算长度附加系数h+2a=1.700 按照表2取值1.056 上式的计算结果 立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.18

58、51.056(1.500+0.1002)=2.127 m Lo/i=2127.312/15.800=135.000 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.371 钢管立杆的最大应力计算值=10660.368/0.371489.000=58.761 N/mm2 钢管立杆的最大应力计算值=58.761 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2满足要求 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件否则存在安全隐患。-36-以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件

59、架规范的相关要求外还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求 a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆 b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆确保两方向足够的设计刚度 c.梁和楼板荷载相差较大时可以采用不同的立杆间距但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计 a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时可以采用等步距设置 b.当中部有加强层或支架很高 轴力沿高度分布变化较大 可采用下小上大的变步距设置但变化不要过多 c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计 a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时需要设置整体性单或双水平加强层 -

60、37-b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑且须与立杆连接设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3 c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置 四周和中部每10-15m设竖向斜杆使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层 d.在任何情况下高支撑架的顶部和底部扫地杆的设置层必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计 a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑 b.中部可根据需要并依构架框格的大小每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计 a.最好在立杆顶部设置支托板其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm b.顶部支撑点位于顶层横杆时应靠近立杆且不宜大于200mm c.支

61、撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算当设计荷载N12kN时可用双扣件大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求 a.严格按照设计尺寸搭设立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置 b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求 c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m钢管不能选用已经长期使用发生变形的 d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求 a.精心设计混凝土浇筑方案 确保模板支架施工过程中均衡受载 最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式 b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施

62、钢筋等材料不能在支架上方堆放 c.浇筑过程中派人检查支架和支承情况发现下沉、松动和变形情况及时解决。-38-柱模板 柱模板的背部支撑由两层组成 第一层为直接支撑模板的竖楞 用以支撑混凝土对模板的侧压力第二层为支撑竖楞的柱箍用以支撑竖楞所受的压力柱箍之间用对拉螺栓相互拉接形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):600.00 柱截面高度H(mm):600.00 柱模板的总计算高度:H=4.20m 根据规范当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时倾倒混凝土产生的荷载标准值为4.00kN/m2 一、参数信息 1.基本参数 柱截面宽度B、H方向竖楞数目均为:4 2.柱箍信息 柱箍材料:钢楞

63、截面类型:圆钢管483.5 钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08 柱箍的间距(mm):430柱箍肢数:2 3.竖楞信息 竖楞材料:木楞 宽度(mm):60.00高度(mm):80.00 竖楞肢数:1 4.面板参数 面板类型:竹胶合板面板厚度(mm):12.00 面板弹性模量(N/mm2):9500.00 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50 5.木方和钢楞 -39-方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00方木弹性模量E(N/mm2):9500.00 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.5

64、0 钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00 柱模板设计示意图 计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 -40-按施工手册新浇混凝土作用于模板的最大侧压力按下列公式计算并取其中的较小值:其中 -混凝土的重力密度取24.000kN/m3 t-新浇混凝土的初凝时间可按现场实际值取输入0时系统按200/(T+15)计算得4.167h T-混凝土的入模温度取33.000 V-混凝土的浇筑速度取2.500m/h H-模板计算高度取4.200m 1-外加剂影响修正系数取1.200 2-混凝土坍落度影响修正系数取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混

65、凝土对模板的最大侧压力F 分别为 48.003 kN/m2、100.800 kN/m2取较小值48.003 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.003kN/m2 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=4.000 kN/m2。三、柱模板面板的计算 模板结构构件中的面板属于受弯构件 按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知柱截面宽度B方向竖楞间距最大为l=180 mm且竖楞数为 4面板为大于

66、 3 跨 因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图 -41-1.面板抗弯强度验算 对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距 其中 M-面板计算最大弯距(N.mm)l-计算跨度(竖楞间距):l=180.0mm q-作用在模板上的侧压力线荷载它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.248.000.430.90=22.293kN/m 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.44.000.430.90=2.167kN/m式中0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=22.293+2.167=24.460 kN/m 面板的最大

67、弯距M=0.124.460180180=9.91104N.mm 面板最大应力按下式计算 其中 -面板承受的应力(N/mm2)M -面板计算最大弯距(N.mm)W -面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度h:面板截面厚度 W=43012.012.0/6=1.03104 mm3 f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)f=13.000N/mm2 面板的最大应力计算值 =M/W=9.91104/1.03104=9.599N/mm2 面板的最大应力计算值 =9.599N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值=13.000N/mm2满足要求 -42-2.面板抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算公式

68、如下:其中-面板计算最大剪力(N)l-计算跨度(竖楞间距):l=180.0mm q-作用在模板上的侧压力线荷载它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.248.000.430.90=22.293kN/m 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.44.000.430.90=2.167kN/m式中0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=22.293+2.167=24.460 kN/m 面板的最大剪力=0.624.460180.0=2641.658N 截面抗剪强度必须满足下式:其中 -面板承受的剪应力(N/mm2)-面板计算最大剪力(N)=2641.658N b-构件的截面宽度(mm)b=

69、430mm hn-面板厚度(mm)hn=12.0mm fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)fv=13.000 N/mm2 面板截面受剪应力计算值:=32641.658/(243012.0)=0.768N/mm2 面板截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2 面板截面的受剪应力 =0.768N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 -43-fv=1.500N/mm2满足要求 3.面板挠度验算 最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算挠度计算公式如下:其中-面板最大挠度(mm)q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)q=48.000.4320.64 kN/m l-计算跨度(竖楞间距):l

70、=180.0mm E-面板弹性模量N/mm2E=9500.00 N/mm2 I-面板截面的惯性矩(mm4)I=43012.012.012.0/12=6.19104 mm4 面板最大容许挠度:=180.0/250=0.720 mm 面板的最大挠度计算值:=0.67720.64180.04/(1009500.06.19104)=0.249 mm 面板的最大挠度计算值 =0.249mm 小于 面板最大容许挠度设计值=0.720mm,满足要求 四、竖楞方木的计算 模板结构构件中的竖楞小楞属于受弯构件按连续梁计算。本工程柱高度为4.2m,柱箍间距为430mm竖楞为大于 3 跨因此按均布荷载作用下的三跨连

71、续梁计算。本工程中竖楞采用木楞宽度60mm高度80mm截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:-44-W=608080/6=64.00cm3 I=60808080/12=256.00cm4 竖楞方木计算简图 1.抗弯强度验算 支座最大弯矩计算公式 其中 M-竖楞计算最大弯距(N.mm)l-计算跨度(柱箍间距):l=430.0mm q-作用在竖楞上的线荷载它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.248.000.180.90=9.332kN/m 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.44.000.180.90=0.907kN/m q=(9.332+0.907)/1=10.239 kN/m 竖楞的最大弯距M=0

72、.110.239430.0430.0=1.89105N.mm 其中 -竖楞承受的应力(N/mm2)M -竖楞计算最大弯距(N.mm)W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)W=6.40104 f-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)f=13.000N/mm2 -45-竖楞的最大应力计算值:=M/W=1.89105/6.40104=2.958N/mm2 竖楞的最大应力计算值 =2.958N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值=13.000N/mm2满足要求 2.抗剪验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算公式如下:其中-竖楞计算最大剪力(N)l-计算跨度(柱箍间距):l=430.0mm q-作用在模

73、板上的侧压力线荷载它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.248.000.180.90=9.332kN/m 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.44.000.180.90=0.907kN/m q=(9.332+0.907)/1=10.239 kN/m 竖楞的最大剪力=0.610.239430.0=2641.658N 截面抗剪强度必须满足下式:其中 -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)-竖楞计算最大剪力(N)=2641.658N b-竖楞的截面宽度(mm)b=60.0mm hn-竖楞的截面高度(mm)hn=80.0mm fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)fv=1.500 N/mm2 竖楞截面最

74、大受剪应力计算值:=32641.658/(260.080.0)=0.826N/mm2 -46-竖楞截面抗剪强度设计值:fv=1.500N/mm2 竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.826N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2满足要求 3.挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算公式如下:其中-竖楞最大挠度(mm)q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)q=48.000.18=8.64 kN/m l-计算跨度(柱箍间距):l=430.0mm E-竖楞弹性模量N/mm2E=9500.00 N/mm2 I-竖楞截面的惯性矩(mm4)I=2.56106 竖楞最大容许挠度:=430/2

75、50=1.720mm 竖楞的最大挠度计算值:=0.6778.64430.04/(1009500.02.56106)=0.082 mm 竖楞的最大挠度计算值=0.082mm 小于 竖楞最大容许挠度=1.720mm 满足要求 五、B方向柱箍的计算H方向柱箍的计算 本算例中柱箍采用钢楞截面类型为圆钢管483.5 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W=5.08 cm3 -47-钢柱箍截面惯性矩 I=12.19 cm4 柱箍为单跨按集中荷载简支梁计算附计算简图 B方向柱箍计算简图 其中 P-竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)竖楞距离取B方向的 P=(1.2 48.000.90+1.4

76、 4.000.90)0.180 0.43/2=2.20 kN B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=3.302 kN B方向柱箍弯矩图(kN.m)-48-最大弯矩:M=0.859 kN.m B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形:V=2.328 mm 1.柱箍抗弯强度验算 柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.86 kN.m 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08 cm3 B边柱箍的最大应力计算值:=160.96 N/mm2 柱箍的抗弯强度设计值:f=205.000 N/mm2 B边柱箍的最大应力计算值 =160.96N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2满足要求!2.柱箍挠度验算 经过计算得到:=2.328 mm 柱箍最大容许挠度:=600.0/250=2.400 mm 柱箍的最大挠度 =2.328mm 小于 柱箍最大容许挠度=2.400mm满足要求!