教堂工程高支撑架模板专项施工方案（49页）.pdf

1、 目目 录录 第一第一部分部分 编编制制依据依据.1 第二第二部分部分 工工程程概况概况.1 第三第三部分部分 楼楼板板高支高支撑架撑架.2 第四第四部分部分 梁梁和和楼板楼板模模板板支支撑撑架架的的构造构造和施和施工工要求要求.2 第五第五部部分分：计计算书算书.6 三层三层正正堂堂层高层高 9m，板板厚为厚为 100 厚厚板高板高支支撑架撑架计计算书算书.6 层高层高 4.5m 板厚板厚 100mm 模模板板计计算书算书.13 7.2m 高板厚高板厚 120mm 模板模板(扣扣件件钢钢管管高架高架)计算书计算书.15 第三第三层层层层高为高为 9 米米，梁梁截截面面尺尺寸为寸为 30090

2、0 的的计计算书算书.20 层高层高 4.5m，梁界梁界面尺寸面尺寸 250800 的的计计算书算书.35 屋顶屋顶最最高高处处层高层高 7.2m 梁梁模板模板 3001000 计算计算.40 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 1高支撑架模板专项施工方案高支撑架模板专项施工方案 第第一一部分部分编制编制依据依据 建筑结构荷载规范GB50009-2001 中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130

3、-2001 中国建筑工业出版社；钢结构设计规范GB50017-2003中国建筑工业出版社；施工安全设施计算软件品茗计算机软件CSC2005；浙江省建设厅及温州市建设局的有关文件规定的要求。第第二二部分部分工程工程概况概况某某路某某段1819地块教堂工程位于温州市某某路某某段19地块，属于框架结构，地上5层，无地下室，建筑檐高高度为19.8m，标准层高3.6m，建筑总面积2108m2，总工期240天。抗震设防为6度设防，建筑安全等级为二级，耐火等级为二级，设计使用年限为50年，基础采用机械钻孔灌注桩基础。本工程所用排架采用 483.5 钢管搭设。考虑到市场的钢管质量参差不齐，采用483.2 计算

4、。搭设方式详见模板、排架方案，按温州市建设局有关文件规定，搭设高度超过 4 米的称为高支撑架，对高支撑架必须编制专项方案，故本方案针对江滨路鹿城段 1819地块教堂工程高支撑排架专项编制，本工程高支撑架主要有以下部位：1、三层正堂结构楼板，层高 9 米。2、三层休息室，层高 4.5m。3、屋顶最高处 7.2m。考虑到高支撑架区域，结构混凝土采用二次完成浇捣完成，即先浇墙、框架柱，浇捣至梁底，再浇捣梁板结构混凝土。楼板排架搭设时，框架柱已经浇捣完成，这从很大意义上增强了排架的整体稳定性。考虑到排架的整体性，排架间距控制在10001000 之内梁下立杆横距加密至800，纵距1000，中空部分面积2

5、01m2，同时在中空部位的四周的第四层层已现浇的梁处按排架间距每二跨预埋钢管，与钢管支撑架连接。并在 4 轴与 3 轴的方柱以及 E轴两个圆柱之间，设置加强层，连墙件锚固在已现浇的混凝土柱或梁，三层正堂标高 10.47m加一道水平剪刀撑，增加整体稳定性（见详图一、二）。竖向剪刀撑布置按模板支架四边与 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 中间每隔 4 排立杆设一道纵向剪刀撑，剪刀撑成 450600角设置。在承重架关键部位要选用较新的钢管、扣件2。三层休息室层高 4.5m，排架间距控制在 10001000，梁下立杆横距加密至 800，纵距 1000，搭设方法参照附图五、六

6、。顶层屋顶最高处 7.2m，排架间距控制在 900900，梁下立杆横距加密至 800，纵距 1000，搭设方法见附图三、四。第第三三部分部分楼板楼板高高支撑架支撑架1、三层正堂三层正堂结结构楼板构楼板三层正堂层高 9m，其上为 100 厚有梁楼板，梁截面为 250450、250600、250750、250800、250850 等，考虑到排架的整体性，排架间距控制在 10001000之内，高框架梁下立杆纵距为 1000，立杆横距 800。（详见附图一）第第四四部分部分梁和梁和楼楼板模板支板模板支撑撑架的构造架的构造和和施工要求施工要求一一、构造要求：构造要求：1、模板立杆必须设置纵横向扫地杆；2

7、、除最顶层可采用搭接，立杆接长必须采用对接扣件；3、满堂模板支架四边与中间每隔4排立杆应设一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；4、高于4m的模板支架，两端与中间每隔4排立杆，从顶向下每隔两步设置水平剪刀撑，剪刀撑成450600角设置，沿支架四周外立面应满设剪刀撑，剪刀撑角度为450时，剪刀撑跨越立杆根数为7根，600时剪刀撑跨越立杆根数为6根。柱墙如果采用二次浇捣，剪刀撑间距可设为不大于80008000。5、每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不应小于6m；梁板模板高支撑架采用单立杆，立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；6、扫地杆离地200mm，水平横杆第一根离地1.8m，上部间

8、距不得大于1.6m/道；7、在任何情况下，高支撑架的顶部与底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层；8、顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；9、现浇楼板采用18厚胶合板支模时，支模排挡采用50100方木，间距不得大于300mm。二二、搭设要求搭设要求1、先搭设梁部立杆，后搭设平板立杆；2、紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双轧；某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；4、严格按照设计尺寸搭设，立杆和

9、水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；5、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于JGJ130-2001规范的规定。6、为增加脚手架的稳定性，在中间增加水平剪刀撑，连墙件固定在四周已浇好的边梁上（附图二）三三、施工使用的施工使用的要求要求1、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；不要使楼板出现集中荷载，即施工时注意楼板上堆高不要超过混凝土面高度300mm以上，接近这一高度时应停止泵送，或将泵管头子转向；2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋、模板、木方等材料不能在支架上方堆积；3、浇筑前做好对看模人员的交底，浇筑过程中，派专人检查支

10、架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况马上报告，立即采取加固措施，以确保安全。四四、模板安装的模板安装的质质3量标准量标准 （一）保证项目模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实。（二）基本项目其允许偏差项目应符合相关施工规范及验收标准，并符合下表要求：项 目允许偏差（MM）检 查 方 法 柱、墙轴线位移5 尺 量 检 查 底模上表面标高5 用水准仪或拉线和尺量检查 梁、柱、墙截面内部尺寸4，5 尺 量 检 查 垂直度6 用 2M 托线板检查 表面平整度5 用 2M 靠尺和楔形塞尺检查 预埋钢板中心线位置3 预埋管、预留孔中心线位

11、置3 中心线位置3 预埋螺栓 外露长度10，0 拉线和尺量检查 中心线位移10 预留洞截面内部尺寸10，0 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 五五、模板拆除模板拆除1、墙柱模板拆4除 在砼强度达到 1.2Mpa 能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙。在同条件养护条件砼强度达到 1.0mpa 后，先松动穿墙螺栓，再松开地脚螺栓使模板与墙体脱开。脱模困难时，可用橇棍在模板底部橇动，严禁在上口橇动、晃动或用大锤砸模板、拆除下的模板及时清理模板及衬模上的残渣，在大钢模板面板边框刷好脱模剂且每次进行全面检查和维修作好模板质量评定记录，保证使用质

12、量。2、顶板模板拆除 顶板模拆除参考每层每段顶板砼同条件抗压强度试验报告，并应符合下表的要求，才能进行拆模。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落人或物造成质量事故。底模拆除时的混凝土强度要求 构件类型构件跨度（达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（m）2 50 2，8 75 板8 100 8 75 梁、拱、壳8 100 悬臂构件100 顶板模拆除时注意保护顶板模板，不能硬橇模板接缝处，以防损坏多层板。拆除的多层板、龙骨及脚手架要堆放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。六六、模板工程的模板工程的安安全技术措施全技术措施（一）、模板施工前的安全

13、技术交底（1）模板安装操作人员应严格按模板工程设行的材质、施工方案和工序进行施工，模 板没有固定前不得进行下道工序施工。（2）模板工程作业高度在 2m 和 2m 以上时，要根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，要有可靠安全的操作架子，4m 以上或二层及二层以上，周围应设安全网和防护栏杆。（3）临街及交通要道地区施工应设警示牌，避免伤及行人。某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 （4）操作人员不许攀模板，不许在墙壁顶、独立粱及其他狭窄而无防护栏的模面上行走5。（5）高处作业架子上、平台上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件应放在工具袋内，以免坠落伤人。（6）两

14、季施工、高耸结结构的模板作业，要安装避雷设施，其接地电阻不得大于 4。五级以上大风天气，不宜进行大块模板拼装和吊装作业。（7）木模板应远离火源堆放。在架空输电线路下面进行模板施工，如果不能停电作业，应采取隔离防护措施。（8）模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。（二）、拆模的安全技术要求（1）模板拆除时，混凝土强度必须达到混凝土结构工程施工及验收规范的规定。侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。（2）在拆模过程中。如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。（3）拆模时由专人指挥和切实可靠的安

15、全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。（4）拆模的顺序和方法应根据现行的规定进行，如果模板设计无规定时，应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆承重模板。（5）拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几个人同时拆模应注意相互间的安全距离；禁止抛掷模板。（6）拆模时严禁猛撬硬砸或大面积撬落或拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定的地点集中堆放或清理归垛。七七、应注意的质应注意的质量量问题和处问题和处理理方法方法该部位梁模板容易产生的问题是：墙身不直，侧面鼓出，尺寸加大，所以应在墙身内设置固定筋。防止尺寸偏差过大，保证墙身的垂直度。1、模板安装前，应熟悉

16、设计图纸和构造大样图、放线图。2、合理地选择模板安装顺序，一般情况下模板自下而上地安装，在安装过程中，可设临时支撑稳住模板，待安装完毕且校正无误后才固定。3、模板安装应与钢筋绑扎、水电安装等工种密切配合。4、模板在安装过程中应多检查，注意垂直度、标高及各部分的截面尺寸。模板接缝应 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 紧密，缝隙大的要堵严。5、浇筑混凝土时，要注意观察模板受荷后的情况，发现位移、鼓胀、漏浆、支撑松动等现象，应及时采取有效措施予以处理6。第第五五部分：计算书部分：计算书三三层层正堂层高正堂层高9m，板厚为，板厚为100厚板厚板高高支撑架计算书支撑架计算书

17、高支撑架的计算依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢 结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全 性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容3）：扣件式钢管。一、参数信息一、参数信息:1.脚脚手手架参数架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架

18、搭设高度(m):8.90；采用的钢管(mm):483.2；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(mm):100.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木抗弯强度设计值(N/mm2方):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 木

19、方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.007；图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板支撑方二、模板支撑方木木的计算的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00010.00010.000/6=83.33 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12=416.67 cm4 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 8 方木楞计算简图1.荷载荷载的计的计算：算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.0000.3000.100=0.750 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.3

20、500.300=0.105 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(2.000+2.000)1.0000.300=1.200 kN；2.方方木木抗弯抗弯强强度验度验算算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q=1.2(0.750+0.105)=1.026 kN/m；集中荷载 p=1.41.200=1.680 kN；最大弯距 M=Pl/4+ql2/8=1.6801.000/4+1.0261.0002/8=0.548 kN.m；最大支座力 N=P/2+ql/2=1.680/2+1.0261.000/2=1.353

21、kN；=M/w=0.548106/83.333103=6.579 N/mm2方木的最大应力值；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.579 N/mm2小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方方木木抗剪验抗剪验算：算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 其中最大剪力:V=1.0001.026/2+1.680/2=1.353 kN；方木受剪应力计算值 T=3 1353.000/(2 50.000 100.000)=0.40

22、6 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.406 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm29，满足要求!4.方方木木挠度验挠度验算算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q=q1+q2=0.750+0.105=0.855 kN/m；集中荷载 p=1.200 kN；方木最大挠度计算值 V=50.8551000.0004/(3849500.0004166666.67)+1200.0001000.0003/(489500.0004166666.67)=0.913 mm；方木最大允许挠度值

23、V=1000.000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 0.913 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!三、三、木木方支撑钢管计算方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.0261.000+1.680=2.706 kN；支撑钢管计算简图 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 10 支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.911 kN.m；最大变形 Vmax=2.499 mm；最大支座力 Qmax=9.841

24、kN；钢管最大应力=0.911106/4730.000=192.582 N/mm2；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 192.582 N/mm2小于 钢管的抗压强度设计值205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件四、扣件抗滑移抗滑移的计算的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 件承载力取值

25、为12.80kN 11。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=9.841 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架五、模板支架立杆荷载立杆荷载标准标准值值(轴力轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1388.900=1.232 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3501.0001.000=0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.0000.1001.0001.000=2.500 kN；经计

26、算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=4.082 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.000+2.000)1.0001.000=4.000 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=10.498 kN；六、六、立杆立杆的的稳定性稳定性计算计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.498 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.50 cm

27、2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000 N/mm2；L0-计算长度(m)；某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0=h+2a k1-计算长度附加系数，取值为1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.700；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0=h+2a=1.500+0.1002=1.700 m；L0/i=1700.000/15.9

28、00=107.000 12；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；=10498.112/（0.537450.000）=43.443 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=43.443 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.700 按照表2取值1.017；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1851.017(1.50

29、0+0.1002)=2.049 m；Lo/i=2048.747/15.900=129.000；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.401；钢管立杆的最大应力计算值；=10498.112/（0.401450.000）=58.177 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=58.177 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 13 以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。层高层高4.5m板

30、厚板厚100mm模板计算书模板计算书 （与上面计算书相同的地方略掉）一、参数信息一、参数信息:1.脚脚手手架参数架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.40；采用的钢管(mm):483.2；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载荷载参数参数3.木木方方参数参数二、模板支撑方二、模板支撑方木木的计算的计算:1.荷载荷载的计的计算：算：2.方方木木抗弯抗弯强强度验度验算算:3.方方木木抗剪验抗剪验算：算：4.方方木木

31、挠度验挠度验算算:三、三、木木方支撑钢管计算方支撑钢管计算 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 四、扣件四、扣件抗滑移抗滑移的计算的计算:五、模板支架五、模板支架立杆荷载立杆荷载标准标准值值(轴力轴力14):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1384.400=0.609 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3501.0001.000=0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.0000.1001.0001.000=2.5

32、00 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=3.459 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.000+2.000)1.0001.000=4.000 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=9.751 kN；六、六、立杆立杆的的稳定性稳定性计算计算:立杆的稳定性计算公式:如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0=h+2a 上式的计算结果：立杆计算长度 L0=h+2a=1.500+0.1002=1.700 m；L0/i=1700.000/15.900=107.000；由长细比 L

33、o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；=9750.752/（0.537450.000）=40.351 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=40.351 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.700 按照表2取值1.001；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.185

34、1.001(1.500+0.1002)=2.017 m；Lo/i=2016.515/15.900=127.000 15；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.412；钢管立杆的最大应力计算值；=9750.752/（0.412450.000）=52.593 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=52.593 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！7.2m高板厚高板厚120mm模板模板(扣件钢管高架扣件钢管高架)计算书计算书（与上面相同的地方略掉）一、参数信息一、参数信息:1.脚脚手手架参数架参数横向间距或排距(m):0.90；

35、纵距(m):0.90；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):7.10；采用的钢管(mm):483.2；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载荷载参数参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(mm):120.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；二、模板支撑方二、模板支撑方木木的计算的计算 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 1.荷载荷载的计的计算：算：(1)钢筋混凝土板

36、自重(kN/m)：q1=25.0000.3000.120=0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.3500.300=0.105 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(2.000+2.000)0.9000.300=1.080 kN；2.方方木木抗弯抗弯强强度验度验算算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下16:均布荷载 q=1.2(0.900+0.105)=1.206 kN/m；集中荷载 p=1.41.080=1.512 kN；最大弯距 M=Pl/4+ql2/8=1.5120.900/4+1.2

37、060.9002/8=0.462 kN.m；最大支座力 N=P/2+ql/2=1.512/2+1.2060.900/2=1.299 kN；=M/w=0.462106/83.333103=5.548 N/mm2方木的最大应力值；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.548 N/mm2小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方方木木抗剪验抗剪验算：算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 其中最大剪力:V=0.9001.206/2+1.512/2=1.299 kN；方木受剪应力计算值 T

38、=3 1298.700/(2 50.000 100.000)=0.390 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.390 N/mm2小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.方方木木挠度验挠度验算算:某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下17:均布荷载 q=q1+q2=0.900+0.105=1.005 kN/m；集中荷载 p=1.080 kN；方木最大挠度计算值 V=51.005900.0004/(3849500.000416666

39、6.67)+1080.000900.0003/(489500.0004166666.67)=0.631 mm；方木最大允许挠度值 V=900.000/250=3.600 mm；方木的最大挠度计算值 0.631 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.600 mm,满足要求!三、三、木木方支撑钢管计算方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.2060.900+1.512=2.597 kN；支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m)某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 支撑钢管计算变形图18(mm)支撑钢管计算剪

40、力图(kN)最大弯矩 Mmax=0.624 kN.m；最大变形 Vmax=1.548 mm；最大支座力 Qmax=8.485 kN；钢管最大应力=0.624106/4730.000=131.825 N/mm2；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 131.825 N/mm2小于 钢管的抗压强度设计值205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件四、扣件抗滑移抗滑移的计算的计算:纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R=8.485 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力

41、的设计计算满足要求!五、模板支架五、模板支架立杆荷载立杆荷载标准标准值值(轴力轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1387.100=0.983 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3500.9000.900=0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.0000.1200.9000.900=2.430 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3=3.696 kN；某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案

42、2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.000+2.000)0.9000.900=3.240 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=8.971 kN19；六、六、立杆立杆的的稳定性稳定性计算计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=8.971 kN；-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59 cm；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.50 cm2；W-立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3；-钢

43、管立杆最大应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205.000 N/mm2；L0-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0=h+2a k1-计算长度附加系数，取值为1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u=1.700；a-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0=h+2a=1.500+0.1002=1.700 m；L0/i=1700.000/15.900=107.000；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；=8971.3

44、68/（0.537450.000）=37.125 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=37.125 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 k1-计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.700 按照表2取值1.011 上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.2431.011(1.500+0.1002)=2.136 m；Lo/i=2136.344/15.900=

45、134.000 20；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.376；钢管立杆的最大应力计算值；=8971.368/（0.376450.000）=53.022 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值=53.022 N/mm2小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2，满足要求！第三第三层层层层高为高为9米米，梁梁截截面尺面尺寸为寸为300900的的计计算书算书 高支撑架的计算依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢 结构设计规范(G

46、B 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容3）：扣件式钢管。某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 21 一、参数信息一、参数信息1.模模板板支撑支撑及及构构造造参数参数 梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.90 混凝土板厚度(mm):100.00；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度

47、H(m)：8.90；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:木方支撑平行梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.20；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载荷载参数参数 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0 3.材料材料参数参数木材品种：东北落叶

48、松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁梁底底模板模板参数参数梁底模板支撑的间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁梁侧侧模板模板参数参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿

49、梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm22；某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 次楞合并根数：223；二、梁模板二、梁模板荷载荷载标准标准值值计算计算1.梁梁侧侧模板模板荷载荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中 -混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t-新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T

50、+15)计算，得5.714h；T-混凝土的入模温度，取20.000；V-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1-外加剂影响修正系数，取1.200；2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁三、梁侧侧模板面板的计算模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧 压力和倾 倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压

51、力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 24 面板计算简图1.抗抗弯验弯验算算 其中，-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-面板的最大弯距(N.mm)；W-面板的净截面抵抗矩，W=50.001.81.8/6=27.00cm3；f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.20.5018.000.90=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.40.502.000.90=1.26kN/m；q

52、=q1+q2=9.720+1.260=10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；面板的最大弯距 M=0.110.98300.002=9.88104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:=9.88104/2.70104=3.660N/mm2；面板的抗弯强度设计值:f=13.000N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.660N/mm2小于 面板的抗弯强度设计值f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠挠度验度验算算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18.000.50=9.00N/mm；l-计算跨度(内楞间距):l=300.00mm；某某路某某段 181

53、9地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 E-面板材质的弹性模量:E=9500.00N/mm2；I-面板的截面惯性矩:I=50.001.801.801.80/12=24.30cm425；面板的最大挠度计算值:=0.6779.00300.004/(1009500.002.43105)=0.214 mm；面板的最大容许挠度值:=l/250=300.000/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值=0.214mm 小于 面板的最大容许挠度值=1.200mm，满足要求！四、梁四、梁侧侧模板模板内外楞内外楞的计算的计算1.内楞内楞计算计算 内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三

54、跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=50100100/6=83.33cm3；I=50100100100/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞内楞强强度验度验算算强度验算计算公式如下:其中，-内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M-内楞的最大弯距(N.mm)；W-内楞的净截面抵抗矩；f-内楞的强度设计值(N/mm2)。某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 按以下公式计算内楞跨中弯矩26：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/2

55、=3.29kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.13.29500.002=8.24104N.mm；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 =8.24104/8.33104=0.988 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:f=17.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 =0.988 N/mm2内楞的抗弯强度设计值 小于f=17.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞内楞的的挠挠度验度验算算 其中 E-面板材质的弹性模量：10000.00N/mm2；q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.000.30/2=2.70 N/mm；l-计算跨度(外楞间距)

56、：l=500.00mm；I-面板的截面惯性矩：E=4.17106N/mm2；内楞的最大挠度计算值:=0.6772.70500.004/(10010000.004.17106)=0.027 mm；内楞的最大容许挠度值:=2.000mm；内楞的最大挠度计算值=0.027mm 小于 内楞的最大容许挠度值=2.000mm，满足要求！2.外楞外楞计算计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩 I=12.19cm4；某某路某某段 18

57、19地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 27 外楞计算简图（1）.外楞外楞抗抗弯弯强强度验度验算算 其中-外楞受弯应力计算值(N/mm2)M-外楞的最大弯距(N.mm)；W-外楞的净截面抵抗矩；f-外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.30/2=1.65kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=300mm；外楞的最大弯距：M=0.1751647.000300.000=8.65104N.mm 经计算得到，外楞的受弯应力计算值:=8.65104/5.08103=17.021 N/mm2

58、；外楞的抗弯强度设计值:f=205.000N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =17.021N/mm2小于 外楞的抗弯强度设计值f=205.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞外楞的的挠挠度验度验算算 其中 E-外楞的弹性模量，其值为 210000.00N/mm2；p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=18.000.500.30/2=1.35 KN；l-计算跨度(拉螺栓间距)：l=300.00mm；某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 I-面板的截面惯性矩：I=1.22105mm4；外楞的最大挠度计算值:=1.1461.35103300.003/(10021000

59、0.001.22105)=0.016mm28；外楞的最大容许挠度值:=0.750mm；外楞的最大挠度计算值 =0.016mm 小于 外楞的最大容许挠度值=0.750mm，满足要求！五、五、穿穿梁梁螺栓螺栓的计算的计算验算公式如下:其中 N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12 mm；穿梁螺栓有效直径:9.85 mm；穿梁螺栓有效面积:A=76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.0000.5000.3002=5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:N=170.00076/1000=1

60、2.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值N=12.920kN，满足要求！六、梁六、梁底底模板计算模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=300.0018.0018.00/6=1.62104mm3；I=300.0018.0018.0018.00/12=1.4

61、6105mm4；某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 29 1.抗抗弯弯强度验强度验算算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-计算的最大弯矩(kN.m)；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2（24.00+1.50）0.300.900.90=7.44kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.300.90=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.42.000.300.90=0.76kN/m；q=q1

62、+q2+q3=7.44+0.11+0.76=8.31kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.108.3050.3002=0.075kN.m；=0.075106/1.62104=4.614N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.614 N/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计值f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠挠度验度验算算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 30 其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)0.900+0.35）0.30=6.99K

63、N/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；E-面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:=0.6776.990300.04/(1009500.01.46105)=0.277mm；面板的最大挠度计算值:=0.277mm小于 面板的最大允许挠度值:=300.0/250=1.200mm，满足要求！七、梁七、梁底底支撑支撑木木方的计算方的计算计算简图如下：1.荷载荷载的计的计算：算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24.000+1.500)0.9000.300=6.885 kN/m；(2

64、)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.3500.300(20.900+0.300)/0.300=0.735 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)0.300=1.350 kN/m；2.木木方的方的传传递递集集中中力验力验算：算：静荷载设计值 q=1.26.885+1.20.735=9.144 kN/m；活荷载设计值 P=1.41.350=1.890 kN/m；荷载设计值 q=9.144+1.890=11.034 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:某某路某某段

65、 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 W=5.00010.00010.000/6=8.33101 cm3；I=5.00010.0005.00010.000/12=4.17102 cm4；3.支支撑方撑方木木抗抗弯弯强强度验度验算：算：最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下31:其中 a=(0.800-0.300)/2=0.250 m；c=0.300 m；跨中最大弯距 M=0.12511.0340.3000.300+0.511.0340.3000.250=0.538 kN.m；方木最大应力计算值=537907.500/8.33104=6.455 N/mm2

66、；方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2；方木最大应力计算值 6.455 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！4.支支撑方撑方木木抗抗剪验剪验算：算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力 V=11.0340.300/2=1.655 kN；方木受剪应力计算值 T=31655.100/(250.00100.00)=0.497 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.600 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.497 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值 T=1.600 N/mm2，满足要求！5.支支撑方撑方木木挠挠度验度验算：算

67、：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 32 线荷载 q=6.885+0.735=7.620 kN/m；方木最大挠度=7.620300.000(8800.0003-4300.0002800.000+300.0003)/(38410000.0004.17106)=0.548 mm；方木的挠度设计值 =800.000/250=3.200 mm；方木的最大挠度=0.548 mm 小于 方木的最大允许挠度=3.200 mm，满足要求！八八、梁、梁跨度跨度方方向向钢管的计算钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁

68、与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.支支撑撑钢管的钢管的强度强度计计算：算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=1.655 kN；计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式 其中 n=1.000/0.300=3 经过简支梁的计算得到：某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 钢管支座反力 RA=RB=(3-1)/21.655+1.655=3.310 kN；通过支撑钢管传递到支座的最大力为21.655+1.655=4.965 kN；钢管最大弯矩 Mmax=(33-1)1.6551.000/(83)=0.552 kN.m；支撑钢管的最大应力

69、计算值=0.552106/4730.000=116.638 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度的其设计值 T=205.00 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 116.638 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度的设计值205.00 N/mm2,满足要求33!九九、扣件、扣件抗滑移抗滑移的计算的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设

70、计值,取12.80 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.965 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十十、立杆立杆的的稳定性稳定性计算计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=4.965 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.1298.900=1.379 kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2(1.00/2+(0.80-0.30)/2)1.000.35=0.315 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2(

71、1.00/2+(0.80-0.30)/2)1.000.100(1.50+24.00)=2.295 kN；某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 N=4.965+1.379+0.315+2.295=8.954 kN34；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.50；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.73；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00 N/mm2；lo-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按

72、下式计算 lo=k1uh (1)k1-计算长度附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1uh=1.1551.7001.500=2.945 m；Lo/i=2945.250/15.900=185.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.209；钢管立杆受压应力计算值；=8954.088/(0.209450.000)=95.206 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =95.206 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安

73、全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.700 按照表2取值1.017；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1671.017(1.500+0.1002)=2.018 m；Lo/i=2017.626/15.900=127.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.412；钢管立杆受压应力计算值；=8954.088/(0.412450.000)=48.296 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =48.296 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值

74、f=205.00 N/mm2，满足要求！某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 层高层高4.5m，梁界面尺寸，梁界面尺寸250800的的35计算书计算书 （与上面梁计算书相同部分略掉）一一、参数信息参数信息1.模板支撑模板支撑及及构造参数构造参数梁截面宽度 B(m):0.25；梁截面高度 D(m):0.80 混凝土板厚度(mm):100.00；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：4.40；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:木方支撑平行梁截面；立杆横

75、向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.50；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载荷载参数参数3.材料材料参数参数4.梁梁底底模板模板参数参数5.梁梁侧侧模板模板参数参数 二、梁模板二、梁模板荷载荷载标准标准值值计算计算1.梁梁侧侧模板模板荷载荷载三、梁三、梁侧侧模板面板的计算模板面板的计算2.挠挠度验度验算算四、梁四、梁侧侧模板模板内外楞内外楞的计算的计算1.内楞内楞计算计算 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 2.外楞外楞36计算计算（2）.外楞外楞的的挠挠度验度验算算 五、五、穿穿梁梁螺栓螺

76、栓的计算的计算六、梁六、梁底底模板计算模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=250.0018.0018.00/6=1.35104mm3；I=250.0018.0018.0018.00/12=1.22105mm4；1.抗抗弯弯强度验强度验算算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-梁底模板的弯曲应力计算值

77、(N/mm2)；M-计算的最大弯矩(kN.m)；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2（25.00+1.50）0.250.800.90=5.72kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.250.90=0.09kN/m；某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.42.000.250.90=0.63kN/m；q=q1+q2+q3=5.72+0.09+0.63=6.45kN/m；跨中弯矩计算公式如下37:Mmax=0.106.44

78、90.3002=0.058kN.m；=0.058106/1.35104=4.299N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.299 N/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计值f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠挠度验度验算算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=（(25.0+1.50)0.800+0.35）0.25=5.39KN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；E-面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最

79、大挠度计算值:=0.6775.388300.04/(1009500.01.22105)=0.256mm；面板的最大挠度计算值:=0.256mm小于 面板的最大允许挠度值:=300.0/250=1.200mm，满足要求！七、梁七、梁底底支撑支撑木木方的计算方的计算八八、梁、梁跨度跨度方方向向钢管的计算钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 1.支支撑撑钢管的钢管的强度强度计算计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=1.307 kN；计算简图如38下：支撑钢管按照简支梁的

80、计算公式 其中 n=1.000/0.300=3 经过简支梁的计算得到：钢管支座反力 RA=RB=(3-1)/21.307+1.307=2.614 kN；通过支撑钢管传递到支座的最大力为21.307+1.307=3.920 kN 钢管最大弯矩 Mmax=(33-1)1.3071.000/(83)=0.436 kN.m；支撑钢管的最大应力计算值=0.436106/5080.000=85.748 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度的其设计值 T=205.00 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 85.748 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度的设计值205.00 N/mm2,满足要求!九九、扣件、扣件

81、抗滑移抗滑移的计算的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.920 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 十十、立杆立杆的的稳定性稳定性计算计算39:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=3.920 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.1294.400=0.682 kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2(1.00/

82、2+(0.80-0.25)/2)1.000.35=0.326 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2(1.00/2+(0.80-0.25)/2)1.000.100(1.50+25.00)=2.465 kN；N=3.920+0.682+0.326+2.465=7.392 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00 N/mm2；lo-计算长度(m)；

83、如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh (1)k1-计算长度附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1uh=1.1551.7001.500=2.945 m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.207；钢管立杆受压应力计算值；=7392.048/(0.207489.000)=73.027 N/mm2；某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 钢管立杆稳定性计算 =73.027 N

84、/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求40！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.700 按照表2取值1.001；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1671.001(1.500+0.1002)=1.986 m；Lo/i=1985.884/15.800=126.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.417；钢管立杆受压应力计算值；=7392.048/(0.417489.000)

85、=36.251 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =36.251 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求！屋顶最高屋顶最高处处层高层高7.2m梁梁模板模板3001000计算计算 （与上面梁计算书重复的地方略掉）一、参数信息一、参数信息1.模模板板支撑支撑及及构构造造参数参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):1.00 混凝土板厚度(mm):120.00；二、梁模板二、梁模板荷载荷载标准标准值值计算计算三、梁三、梁侧侧模板面板的计算模板面板的计算四、梁四、梁侧侧模板模板内外楞内外楞的计算的计算1.内楞内楞计算计算五、五、穿穿梁梁螺栓螺栓的

86、计算的计算 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 六、梁六、梁底底41模板计算模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=300.0018.0018.00/6=1.62104mm3；I=300.0018.0018.0018.00/12=1.46105mm4；1.抗抗弯弯强度验强度验算算

87、按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，-梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M-计算的最大弯矩(kN.m)；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；q-作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2（25.00+1.50）0.301.000.90=8.59kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.300.90=0.11kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.42.000.300.90=0.76kN/m；q=q1+q2+q3=8.59+0.11+0.76=9.46kN/m；某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专

88、项施工方案 跨中弯矩计算公式如下42:Mmax=0.109.4550.3002=0.085kN.m；=0.085106/1.62104=5.253N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.253 N/mm2小于 梁底模面板的抗压强度设计值f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠挠度验度验算算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=（(25.0+1.50)1.000+0.35）0.30=8.06KN/m；l-计算跨度(梁底支撑间距):l=300.00mm；E-面板的弹性模量:E=9500.0N/mm2；面板的

89、最大允许挠度值:=300.00/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:=0.6778.055300.04/(1009500.01.46105)=0.319mm；面板的最大挠度计算值:=0.319mm小于 面板的最大允许挠度值:=300.0/250=1.200mm，满足要求！七、梁七、梁底底支撑支撑木木方的计算方的计算八八、梁、梁跨度跨度方方向向钢管的计算钢管的计算 作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.支支撑撑钢管的钢管的强度强度计计算：算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=1.859 kN；计算简图如下：某某路某某段 1

90、819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 43 支撑钢管按照简支梁的计算公式 其中 n=1.000/0.300=3 经过简支梁的计算得到：钢管支座反力 RA=RB=(3-1)/21.859+1.859=3.719 kN；通过支撑钢管传递到支座的最大力为21.859+1.859=5.578 kN；钢管最大弯矩 Mmax=(33-1)1.8591.000/(83)=0.620 kN.m；支撑钢管的最大应力计算值=0.620106/4730.000=131.036 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度的其设计值 T=205.00 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 131.036 N/mm2小于 支

91、撑钢管的抗弯强度的设计值205.00 N/mm2,满足要求!九九、扣件、扣件抗滑移抗滑移的计算的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc 其中 Rc-扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.578 kN；R 6.40 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!十十、立杆立杆的的稳定性稳定性计算计算:立杆的稳定性计算公式 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 44 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N-立杆的轴心压力设计值

92、，它包括：横杆的最大支座反力：N1=5.578 kN；脚手架钢管的自重：N2=1.20.1297.100=1.100 kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2(1.00/2+(0.80-0.30)/2)1.000.35=0.315 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2(1.00/2+(0.80-0.30)/2)1.000.120(1.50+25.00)=2.862 kN；N=5.578+1.100+0.315+2.862=9.855 kN；-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59；A-立杆净截面面积(cm2)：A=4.50

93、；W-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.73；-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；f-钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00 N/mm2；lo-计算长度(m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo=k1uh (1)k1-计算长度附加系数，取值为：1.155；u-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u=1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1uh=1.1551.7001.500=2.945 m；Lo/i=2945.250/15.900=185.000；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.209；钢管立杆受压应力计算值；=9

94、855.132/(0.209450.000)=104.786 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =104.786 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求！某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1-计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2-计算长度附加系数，h+2a=1.700 按照表2取值1.011；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo=k1k2(h+2a)=1.1671.011(1.500+0.1002)=2.006 m；Lo/i=2005.723/

95、15.900=126.000 45；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.417；钢管立杆受压应力计算值；=9855.132/(0.417450.000)=52.519 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =52.519 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f=205.00 N/mm2，满足要求！十十一、梁模板高支撑架的构造和一、梁模板高支撑架的构造和施施工要求工要求工程工程经验经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模模板板支架支架的的构构造造要要求：求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆

96、，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立立杆杆步距步距的的设设计：计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整整体性体性构构造造层层的的设设计：计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框

97、格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间46结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀剪刀撑的撑的设设计：计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶顶部部支撑支撑点点的的设设计：计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200m

98、m；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支支撑撑架搭架搭设设的的要要求：求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施施工工使用使用的的要要求：求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工

99、荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十十一、梁模板高支撑架的构造和一、梁模板高支撑架的构造和施施工要求工要求工程工程经验经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模模板板支架支架的的构构造造要要求：求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。某某路某某段 1819地块教堂工程 高支

100、撑架模板专项施工方案 2.立立杆杆步距步距的的设设计：计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多47；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整整体性体性构构造造层层的的设设计：计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-

101、15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀剪刀撑的撑的设设计：计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶顶部部支撑支撑点点的的设设计：计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支支撑撑架搭架搭设设的的要要求：求：a.严格

102、按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施施工工使用使用的的要要求：求：a.精心设计混凝土筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部 某某路某某段 1819地块教堂工程 高支撑架模板专项施工方案 向两边扩展的浇48筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。